JP3900528B2 - 高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、硬質被覆層が高硬度と高強度を兼ね備え、したがって各種の鋼や鋳鉄などの切削加工を、特に高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合に、硬質被覆層がチッピング(微小欠け)などの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具(以下、被覆超硬工具という)に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
一般に、被覆超硬工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、また前記スローアウエイチップを着脱自在に取り付けて前記ソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うスローアウエイエンドミル工具などが知られている。
【0003】
また、被覆超硬工具として、炭化タングステン(以下、WCで示す)基超硬合金または炭窒化チタン(以下、TiCNで示す)基サーメットからなる基体(以下、これらを総称して超硬基体と云う)の表面に、原子比で、
Hf/(Hf+Ti):0.40〜0.60、
炭素/(炭素+窒素):0.40〜0.60、
を満足するHfとTiの複合炭窒化物[以下、(Hf,Ti)CNで示す]層からなる硬質被覆層を1〜15μmの平均層厚で蒸着してなる被覆超硬工具が提案され、各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削加工に用いた場合にすぐれた切削性能を発揮することも知られている(例えば特許文献1参照)。
【0004】
さらに、上記の被覆超硬工具が、例えば図1に概略縦断面図で示される通り、中央部にステンレス鋼製の反応ガス吹き出し管が立設され、前記反応ガス吹き出し管には、図2(a)に概略斜視図で、同(b)に概略平面図で例示される黒鉛製の超硬基体支持パレットが串刺し積層嵌着され、かつこれらがステンレス鋼製のカバーを介してヒーターで加熱される構造を有する化学蒸着装置を用い、超硬基体を前記超硬基体支持パレットの底面に形成された多数の反応ガス通過穴位置に図示される通りに載置した状態で前記化学蒸着装置に装入し、
反応ガス組成;容量%で、
HfCl4:1〜2%、
TiCl4:0.5〜1.5%、
CH4:5〜12%、
N2:20〜40%、
H2:残り、
反応雰囲気温度:950〜1050℃、
反応雰囲気圧力:5〜50kPa、
の条件で(Hf,Ti)CNからなる硬質被覆層を形成することにより製造されることも知られている(例えば特許文献2参照)。
【0005】
【特許文献1】
特開昭55−58364号公報
【特許文献2】
特開平7−11459号公報
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
近年の切削加工装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾向を深め、かつ高切り込みや高送りなどの重切削条件での切削加工が強く求められる傾向にあるが、上記の従来被覆超硬工具においては、これを通常の切削加工条件で用いた場合には問題はないが、特に切削加工を高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合には、硬質被覆層の強度および硬さ不足が原因で、硬質被覆層の摩耗進行が一段と促進し、かつチッピングも発生し易くなることから、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0007】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に高速重切削加工条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具を開発すべく、上記の従来被覆超硬工具を構成する硬質被覆層に着目し、研究を行った結果、
(a)上記の図1,2に示される化学蒸着図装置を用いて形成された従来被覆超硬工具を構成する(Hf,Ti)CN層は、厚さ全体に亘って実質的に均一な組成を有し、したがって均質な硬さと強度を有するが、(Hf,Ti)CN層を形成するに際して、例えば図3に反応ガス組成自動制御システムが概略チャート図で示される通り、反応ガス組成および流量中央制御装置に、前記(Hf,Ti)CN層からなる硬質被覆層に層厚方向にそってHfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点とを所定間隔をおいて交互に繰り返し形成させる目的で、前記Hfおよび炭素の最高含有点並びにTiおよび窒素の最高含有点に対応した反応ガス組成、並びに前記両点間のHfと炭素およびTiと窒素の連続変化に対応した反応ガス組成、さらに前記両点間の間隔および硬質被覆層の全体層厚を、過去の実績データに基づいてインプットし、この反応ガス組成および流量中央制御装置からの制御信号にしたがって、原料ガスボンベからのH2ガス、CH4ガス、N2ガス、およびHClガスの流量、さらにHfCl4ガスおよびTiCl4ガスの流量をそれぞれの原料流量自動制御装置にて制御しながら、化学蒸着装置の反応ガス吹き出し管に導入すると、層厚方向にそって、Hfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Hfおよび炭素の最高含有点から前記Tiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点から前記Hfおよび炭素の最高含有点へHfと炭素およびTiと窒素の含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造をもつた(Hf,Ti)CN層からなる硬質被覆層が形成されるようになること。
【0008】
(b)上記(a)の繰り返し連続変化成分濃度分布構造の(Hf,Ti)CN層において、
上記Hfおよび炭素の最高含有点におけるHfとTiおよび炭素と窒素の相互含有割合を示すHf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)を、それぞれ原子比で、
Hf/(Hf+Ti):0.80〜0.98、
炭素/(炭素+窒素):0.80〜0.98、
上記Tiおよび窒素の最高含有点におけるTiとHfおよび窒素と炭素の相互含有割合を示すTi/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)を、それぞれ原子比で、
Ti/(Ti+Hf):0.80〜0.98、
窒素/(窒素+炭素):0.80〜0.98、
とし、かつ隣り合う上記Hfおよび炭素の最高含有点と上記Tiおよび窒素の最高含有点の厚さ方向の間隔を0.01〜0.2μmとすると、
上記Hfおよび炭素の最高含有点部分では、Hfおよび炭素が主体を占め、これら両成分の作用によってきわめて高い硬さを示し、一方上記Tiおよび窒素の最高含有点部分では、Tiおよび窒素が主体を占め、これら両成分の作用によって高い強度を示すようになり、かつこれらHfおよび炭素の最高含有点と上記Tiおよび窒素の最高含有点の間隔をきわめて小さくしたことから、層全体の特性として高硬度と高強度を具備するようになり、したがって、硬質被覆層がかかる構成の(Hf,Ti)CN層からなる被覆超硬工具は、各種の鋼や鋳鉄などの切削加工を、特に高い機械的衝撃を伴う高速重切削条件で行なった場合にも、硬質被覆層にチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。
以上(a)および(b)に示される研究結果を得たのである。
【0009】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、超硬基体の表面に、(Hf,Ti)CN層からなる硬質被覆層を1〜15μmの全体平均層厚で蒸着してなる被覆超硬工具において、
上記硬質被覆層が、層厚方向にそって、Hfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Hfおよび炭素の最高含有点から前記Tiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点から前記Hfおよび炭素の最高含有点へHfとTiおよび炭素と窒素の含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記Hfおよび炭素の最高含有点におけるHfとTiおよび炭素と窒素の相互含有割合を示すHf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)が、それぞれ原子比で、
Hf/(Hf+Ti):0.80〜0.98、
炭素/(炭素+窒素):0.80〜0.98、
上記Tiおよび窒素の最高含有点におけるTiとHfおよび窒素と炭素の相互含有割合を示すTi/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)が、それぞれ原子比で、
Ti/(Ti+Hf):0.80〜0.98、
窒素/(窒素+炭素):0.80〜0.98、
を満足し、かつ隣り合う上記Hfおよび炭素の最高含有点と上記Tiおよび窒素の最高含有点の間隔が、0.01〜0.2μmである、
高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【0010】
つぎに、この発明の被覆超硬工具において、これを構成する硬質被覆層の構成を上記の通りに限定した理由を説明する。
(a)Hfおよび炭素の最高含有点
上記の通り硬質被覆層である(Hf,Ti)CN層の厚さ方向に沿ってHfおよび炭素成分の相対的に高い部分を繰り返し形成して層自体の硬さを向上させ、同じくTiよび窒素成分の相対的に高い部分を繰り返し形成して層自体の強度を向上させるものであり、したがってHfおよび炭素の最高含有点では硬さが著しく向上したものになるので、すぐれた耐摩耗性を発揮するようになるが、この場合HfとTiおよび炭素と窒素の相互含有割合を示すHf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)がいずれも原子比で(以下、同じ)0.98を越えると、実質的にHfと炭素で構成されることになることから、強度低下は避けられず、高強度を有するTiと窒素の最高含有点が隣接して存在しても、高い機械的衝撃を伴なう高速重切削ではチッピングが発生し易くなり、一方同値が0.80未満になると硬さが急激に低下し、層自体の摩耗が促進するようになることから、Hf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)の値をいずれも0.80〜0.98と定めた。
【0011】
(b)Tiおよび窒素の最高含有点
上記の通りHfおよび炭素の最高含有点は相対的にすぐれた硬さを有するが、反面相対的に強度が不十分であるため、このHfおよび炭素の最高含有点の強度不足を補う目的で、高強度を有するTiおよび窒素の最高含有点を厚さ方向に交互に介在させるものである。しかし、TiとHfおよび窒素と炭素の相互含有割合を示すTi/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)が、それぞれ0.98を越えると、実質的にTiと窒素で構成されるようになることから、Tiおよび窒素の最高含有点に所定の硬さを確保することができず、これが摩耗促進の原因となり、一方同値がいずれも0.80未満になると、急激な強度低下が起り、この結果チッピングが発生し易くなることから、Ti/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)の値をいずれも0.80〜0.98と定めた。
【0012】
(c)Hfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点間の間隔
その間隔が0.01μm未満ではそれぞれの点を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果層に所望のすぐれた高硬度と高強度を確保することができなくなり、またその間隔が0.2μmを越えるとそれぞれの点がもつ欠点、すなわちHfおよび炭素の最高含有点であれば強度不足、Tiおよび窒素の最高含有点であれば硬さ不足が層内に局部的に現れ、これが原因でチッピングが発生し易くなったり、摩耗進行が促進されるようになることから、その間隔を0.01〜0.2μmと定めた。
【0013】
(d)硬質被覆層の全体平均層厚
その層厚が1μm未満では、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が15μmを越えると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を1〜15μmと定めた。
【0014】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の被覆超硬工具を実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、平均粒径:6.5μmを有する粗粒WC粉末、同3.5μmを有する中粒WC粉末、同0.8μmの微粒WC粉末、同1.3μmのTaC粉末、同1.2μmのNbC粉末、同1.2μmのZrC粉末、同2.3μmのCr3C2粉末、同1.0μmの(Ti,W)CN(質量比で、TiC/TiN/WC=24/20/56)粉末、および同1.8μmのCo粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表1に示される配合組成に配合し、ボールミルで72時間混合し、減圧乾燥した後、100MPa の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、表面部にCo富化層を形成するものについては13.3Pa、そして全体に亘って均一組織を有するものについては6.7Paの真空中、温度:1430℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.08のホーニング加工を施してISO規格・CNMG160612のチップ形状をもったWC基超硬合金製の超硬基体A1〜A10を形成した。なお、超硬基体A−1、A−3、A−4、A−6、A−7、およびA−9の表面部にCo富化層の形成が見られた。
【0015】
また、原料粉末として、いずれも0.5〜2μmの平均粒径を有するTiCN(重量比でTiC/TiN=50/50)粉末、Mo2 C粉末、ZrC粉末、NbC粉末、TaC粉末、WC粉末、Co粉末、およびNi粉末を用意し、これら原料粉末を、表2に示される配合組成に配合し、ボールミルで24時間湿式混合し、乾燥した後、100MPaの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を2kPaの窒素雰囲気中、温度:1500℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.10のホーニング加工を施してISO規格・CNMG160612のチップ形状をもったTiCN系サーメット製の超硬基体B1〜B6を形成した。
【0016】
つぎに、上記の超硬基体A1〜A10およびB1〜B6のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した後、図1に示される化学蒸着装置内に、第2図に示される超硬基体支持パレットの位置決め穴に載置した状態で装入し、まず、装置内をヒーターで900℃に加熱したところで、TiCl4:4.2%、N2:30%、H2:残りからなる組成を有する反応ガスを反応ガス吹き出し管を通して導入して、装置内の反応雰囲気圧力を30kPaとし、この状態で20分間保持して前記超硬基体表面に、下地密着層として0.3μmの平均層厚をもった窒化チタン(TiN)層を形成し、ついで、同じく装置内の雰囲気温度をヒーターにて加熱して1020℃とした後、図3に示される反応ガス組成自動制御システムの反応ガス組成および流量中央制御装置に、過去の実績にデータにしたがって、表3に示されるHfおよび炭素の最高含有点の目標Hf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)、さらにTiおよび窒素の最高含有点の目標Ti/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)に対応する反応ガス組成、前記Hfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点間のHfとTiおよび炭素と窒素の含有量の連続変化に対応する反応ガス組成、さらに表4,6に示される前記両点間の目標間隔および硬質被覆層の目標全体層厚をインプットし、この反応ガス組成および流量中央制御装置からの信号にしたがって作動するコントロールバルブ内蔵の原料ガス流量自動制御装置を通して、原料ガスであるH2ガス、N2ガス、CH4ガス、TiCl4ガス、およびHfCl4ガス(この場合、前記TiCl4ガスは図示の通り流量制御されたH2ガスをキャリアガスとしてTiCl4ガス気化器に送り、ここで液体から気化されたTiCl4と共に原料ガス流量自動制御装置に送られ、また前記HfCl4ガスは、HfCl4発生器で金属Hfと流量制御されたHClガスを反応させることにより形成される)を、それぞれのガス流量を自動制御しながら、図1の化学蒸着装置の反応ガス吹き出し管から装置内に導入し(装置内の反応雰囲気圧力は常に7kPaに保持される)、もって前記超硬基体の表面に、層厚方向に沿って表3,4に示される目標Hf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)のHfおよび炭素の最高含有点と、目標Ti/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)のTiおよび窒素の最高含有点とが交互に同じく表3,4に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記Hfおよび炭素の最高含有点から前記Tiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点から前記Hfおよび炭素の最高含有点へHfとTiおよび炭素と窒素の含有量がそれぞれ連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表3,4に示される目標全体層厚の硬質被覆層を蒸着することにより、本発明被覆超硬工具としての本発明表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ(以下、本発明被覆超硬チップと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
【0017】
また、比較の目的で、上記の超硬基体A1〜A10およびB1〜B6を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した後、同じくそれぞれ図1,2に示される通常の化学蒸着装置に装入し、上記したTiN層形成条件と同じ条件で下地密着層として0.3μmの平均層厚を有するTiN層を形成し、ついで反応雰囲気温度を1020℃に加熱した後、それぞれ表6,7に示される目標Hf/(Hf+Ti)および目標炭素/(炭素+窒素)に対応した組成の反応ガスを反応ガス吹き出し管から導入し、反応雰囲気圧力を7kPaに一定とした条件で、前記超硬基体A1〜A10およびB1〜B6のそれぞれの表面に、表6,7に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ層厚方向に沿って実質的に組成変化のない(Hf,Ti)CN層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆超硬工具としての従来表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ(以下、従来被覆超硬チップと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
【0018】
つぎに、上記本発明被覆超硬チップ1〜16および従来被覆超硬チップ1〜16について、これを工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材:JIS・SCM420の丸棒、
切削速度:380m/min.、
切り込み:5.5mm、
送り:0.25mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での合金鋼の乾式連続高速高切り込み切削加工試験、
被削材:JIS・S25Cの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:350m/min.、
切り込み:2.5mm、
送り:0.45mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での炭素鋼の乾式断続高速高送り切削加工試験、さらに、
被削材:JIS・FC100の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:450m/min.、
切り込み:5.5mm、
送り:0.3mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での鋳鉄の乾式断続高速高切り込み切削加工試験を行い、いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表4〜7に示した。
【0019】
【表1】
【0020】
【表2】
【0021】
【表3】
【0022】
【表4】
【0023】
【表5】
【0024】
【表6】
【0025】
【表7】
【0026】
この結果得られた本発明被覆超硬チップ1〜16および従来被覆超硬チップ1〜16を構成する硬質被覆層について、厚さ方向に沿ってHf、Ti、炭素、および窒素の含有量をオージェ分光分析装置を用いて測定し、この測定結果から各測定点におけるHf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)値、さらにTi/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)値を算出したところ、本発明被覆超硬チップ1〜16の硬質被覆層では、Hfおよび炭素の最高含有点と、Tiおよび窒素の最高含有点とがそれぞれ目標値と実質的に同じ組成および間隔で交互に繰り返し存在し、かつHfおよび炭素の最高含有点からTiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点からHfおよび炭素の最高含有点へHfとTiおよび炭素と窒素の含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有することが確認され、また、硬質被覆層の全体平均層厚も目標全体層厚と実質的に同じ値を示した。一方前記従来被覆超硬チップ1〜16の硬質被覆層では厚さ方向に沿って組成変化が見られず、かつ目標組成と実質的に同じ組成および目標全体層厚と実質的に同じ全体平均層厚を示すことが確認された。
【0027】
【発明の効果】
表3〜7に示される結果から、硬質被覆層が層厚方向に、相対的にすぐれた高硬度を有するHfおよび炭素の最高含有点と相対的に高強度を有するTiおよび窒素の最高含有点とが交互に所定間隔をおいて繰り返し存在し、かつ前記Hfおよび炭素の最高含有点から前記Tiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点から前記Hfおよび炭素の最高含有点へHfとTiおよび炭素と窒素の含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有する本発明被覆超硬チップ1〜16は、いずれも各種の鋼や鋳鉄などの切削加工を、高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性および耐チッピング性を発揮するのに対して、硬質被覆層が層厚方向に沿って実質的に組成変化のない従来被覆超硬チップ1〜16においては、特に高い機械的衝撃を伴う高速重切削条件では強度不足が原因でチッピングが発生し、硬さ不足と相俟って、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆超硬工具は、通常の条件での切削加工は勿論のこと、特に各種の鋼や鋳鉄などの切削加工を、高速で、かつ高い機械的衝撃を伴う高切り込みや高送りなどの重切削条件で行なった場合にも、すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を発揮し、長期に亘ってすぐれた切削性能を示すものであるから、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】被覆超硬工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いられている化学蒸着装置を例示する概略縦断面図である。
【図2】化学蒸着装置の構造部材である超硬基体支持パレットを示し、(a)が概略斜視図、(b)が概略平面図である。
【図3】この発明の被覆超硬工具を構成する硬質被覆層の形成に用いられる反応ガス組成自動制御システムの概略チャート図である。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金基体または炭窒化チタン系サーメット基体の表面に、HfとTiの複合炭窒化物層からなる硬質被覆層を1〜15μmの全体平均層厚で蒸着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、
上記硬質被覆層が、層厚方向にそって、Hfおよび炭素の最高含有点とTiおよび窒素の最高含有点とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Hfおよび炭素の最高含有点から前記Tiおよび窒素の最高含有点、前記Tiおよび窒素の最高含有点から前記Hfおよび炭素の最高含有点へHfとTiおよび炭素と窒素の含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記Hfおよび炭素の最高含有点におけるHfとTiおよび炭素と窒素の相互含有割合を示すHf/(Hf+Ti)および炭素/(炭素+窒素)が、それぞれ原子比で、
Hf/(Hf+Ti):0.80〜0.98、
炭素/(炭素+窒素):0.80〜0.98、
上記Tiおよび窒素の最高含有点におけるTiとHfおよび窒素と炭素の相互含有割合を示すTi/(Ti+Hf)および窒素/(窒素+炭素)が、それぞれ原子比で、
Ti/(Ti+Hf):0.80〜0.98、
窒素/(窒素+炭素):0.80〜0.98、
を満足し、かつ隣り合う上記Hfおよび炭素の最高含有点と上記Tiおよび窒素の最高含有点の間隔が、0.01〜0.2μmであること、
を特徴とする高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具。
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