JP3900312B2 - 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 - Google Patents
触媒構造体と該触媒構造体製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3900312B2 JP3900312B2 JP02051897A JP2051897A JP3900312B2 JP 3900312 B2 JP3900312 B2 JP 3900312B2 JP 02051897 A JP02051897 A JP 02051897A JP 2051897 A JP2051897 A JP 2051897A JP 3900312 B2 JP3900312 B2 JP 3900312B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- vanadium
- gas flow
- exhaust gas
- mainly composed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims description 322
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 142
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 112
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 108
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 75
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 22
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 18
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 14
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 71
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 48
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 41
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 38
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 22
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N divanadium pentaoxide Chemical compound O=[V](=O)O[V](=O)=O GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 6
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 5
- APUPEJJSWDHEBO-UHFFFAOYSA-P ammonium molybdate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-][Mo]([O-])(=O)=O APUPEJJSWDHEBO-UHFFFAOYSA-P 0.000 description 4
- 229940010552 ammonium molybdate Drugs 0.000 description 4
- 235000018660 ammonium molybdate Nutrition 0.000 description 4
- 239000011609 ammonium molybdate Substances 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- UNTBPXHCXVWYOI-UHFFFAOYSA-O azanium;oxido(dioxo)vanadium Chemical compound [NH4+].[O-][V](=O)=O UNTBPXHCXVWYOI-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N nonaoxidotritungsten Chemical compound O=[W]1(=O)O[W](=O)(=O)O[W](=O)(=O)O1 QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000006408 oxalic acid Nutrition 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910001930 tungsten oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001935 vanadium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- XAYGUHUYDMLJJV-UHFFFAOYSA-Z decaazanium;dioxido(dioxo)tungsten;hydron;trioxotungsten Chemical compound [H+].[H+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].[NH4+].O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.O=[W](=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O.[O-][W]([O-])(=O)=O XAYGUHUYDMLJJV-UHFFFAOYSA-Z 0.000 description 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000012784 inorganic fiber Substances 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含むボイラなどからの排ガスにおいて、ガス中の三酸化硫黄（ＳＯ3）濃度の増加を有効的に抑制しつつ窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率よく除去するための排ガス処理用の触媒構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
窒素酸化物（ＮＯｘ）は、光化学スモッグの原因となる物質であり、火力発電所をはじめとする固定発生源から発生する排ガス中に特に多量含まれていて大気中に排出されている。このため特に火力発電所などの固定発生源から排出される排ガス中のＮＯｘの除去（脱硝）は重要であり、この方法としてはＮＨ3を還元剤とした選択的接触還元法（ＳＣＲ）が幅広く用いられている。
【０００３】
固定発生源が使用する燃料としては、天然ガス、重油及び石炭など様々なものがあるが、最近は硫黄分およびバナジウムを高濃度に含んだ燃料を使用する例も増えつつある。
【０００４】
ところで、脱硝触媒として用いられるのは少なくともチタンおよびバナジウムの酸化物を主成分とする触媒が主流であるが、この触媒は触媒中のバナジウム分が脱硝活性成分であるものの、このバナジウム（Ｖ）には脱硝反応と同時に排ガス中の二酸化硫黄（ＳＯ2）を酸化させて三酸化硫黄（ＳＯ3）に転化する作用もある。このＳＯ3は排ガス中の未反応ＮＨ3と反応して硫安（（ＮＨ4）2ＳＯ4）や酸性硫安（（ＮＨ4）ＨＳＯ4）を生成する。これらの生成物は脱硝反応器後流のエアヒータ等の熱交換器に付着し、排ガス流路の閉塞の伴って圧力損失が増加してしまうため脱硝反応器やボイラの運転に支障をきたす。このため、特に硫黄分を含む排ガスの脱硝に関しては脱硝性能だけでなくＳＯ2酸化率をできるだけ抑えることが極めて重要な課題となっている。
【０００５】
硫黄分とバナジウムを高濃度に含む燃焼を燃焼させた排ガスを排煙脱硝した場合、排ガス中の灰中に含まれるバナジウム分が触媒表面に付着するため、触媒表面のバナジウム量は経時的に増加してしまう。その結果、触媒のＳＯ2酸化率も経時的に上昇してしまい、前述のような様々な問題が出てしまう。
【０００６】
図９に硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流型脱硝装置１の構造を示す。図９（ａ）は排ガス流路中における１以上の触媒ユニット３から構成される触媒ブロック２の配置図であり、図９（ｂ）は触媒ブロック２の斜視図である。触媒ブロック２内にはＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３が排ガス流れ方向に２個配置されている。
【０００７】
硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中にはバナジウムを含有した灰が含まれている。このバナジウムを含有した灰が触媒ユニット３の構成単位である触媒エレメント（図示せず）に付着するとＳＯ2酸化率が上昇する。
【０００８】
図１０に触媒ブロック２内にＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ６００ｍｍの触媒ユニット３をガス流れ方向に２個配置し、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス流路中に配置し、このときの配置初期および所定時間経時後の触媒エレメントに付着したバナジウム濃度（図１０（ａ））およびＳＯ2酸化率（図１０（ｂ））を示す。バナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の上昇は触媒ユニット３中のガス流れ入口部で上昇が大きく、特に触媒ブロック２入口部（０〜３００ｍｍ）での上昇が大きいことが分かる。
【０００９】
また、板状触媒ユニット３を図１１のように排ガス流路中のガス流れ方向に配置して３層のブロック２ａ〜２ｃに組んで、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む排ガスを通ガスした場合の付着バナジウム分の量について測定した結果を図１２に示す。図１２より、バナジウム分が付着するのは触媒全面ではなく、各触媒ブロック２ａ〜２ｃの入口側の一部だけであり、また前流側の触媒ブロック２だけでなくすべての触媒ブロック２を構成する触媒エレメントでバナジウム分が付着することが確認された。
【００１０】
従来、脱硝触媒上での排ガス中のＳＯ2酸化率の上昇を防ぐためにとられてきた手段には湿式法と非湿式法があるが、このうち湿式法としては触媒エレメントを水洗いする方法（特開昭５１−８０６９６号）や無機酸で洗浄する方法（特開昭５４−１０２９４号、特開昭５４−１１０９４号、特開平７−２２２９２４号他）が挙げられる。しかしながらこの方法は洗浄用の酸の噴射装置ならびに洗浄液回収装置を設けなければならず、また灰中のバナジウム分が基板上に触媒を塗布した触媒体である。触媒エレメント上にバナジウム分が付着する領域は触媒エレメントの前流側の一部であるため、バナジウム分が付着していない領域も洗浄してしまうといった無駄が生じてしまう。さらにこの方法は触媒表面が濡れてしまうため、洗浄が完全に行われなかった場合にはバナジウムが触媒中に浸透してしまい、本来の目的とは逆の作用を起こしてしまう場合がある。
また非湿式法としては、触媒エレメントの組み合わせ体である触媒ユニット３の交換方法または再生方法が挙げられる。
【００１１】
しかしＳＯ2酸化率の上昇が大きいのは、触媒ユニット３中のガス流れ入口部、特に最前流側のガス流れ入口部（０〜３００ｍｍ）であるのに対し、触媒ユニットのガス流れ方向の長さは通常４００〜６００ｍｍであるため、交換または再生の際にはＳＯ2酸化率の上昇が小さい部分も一緒に交換または再生を行わなければならない。
【００１２】
また触媒の主成分はＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖであり、バナジウムを含んでいるため、バナジウムを含まない触媒と比較すると高いＳＯ2酸化率を示す。この触媒エレメントに硫黄分及びバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラ排ガス中のバナジウムを含有した灰が付着することにより、さらにＳＯ2酸化率が上昇するため、バナジウムを含まない触媒と比較すると触媒ユニットの交換または再生の頻度が高くなる（図４の点線の折れ線参照）。
【００１３】
また、触媒ユニット３がハニカム状触媒エレメントで構成されている場合や、図１３（ガス流れ上流側から見た図）に示すように板状触媒エレメント４で構成されている場合でも、触媒エレメント間のガス流れの方向が各触媒ユニット３毎にガス流れ方向に同じ向きで、かつガス流れ方向に複数の触媒ユニット３が隙間なしで組み付けられていると（垂直流型脱硝装置の場合は複数の触媒ユニット３が積み重ねられる）、図１３（ａ）に示す場合は、複数の触媒ユニット３の積み重ねた位置がずれないのでガス流路はあるが、図１３（ｂ）のようにその積み重ねた位置がずれると排ガスの流路が狭くなり、灰のつまりの原因となってしまう。
【００１４】
このようにガス流路が狭くなるのを防ぐためには図１４のようにガス流れ方向の触媒ユニット３間に隙間を空ければよいが、この隙間でガスの流れの乱れが生じ、下流側の触媒ユニット３の入口部への灰の付着が多くなってしまう。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術は、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流脱硝装置内に設置する触媒ブロック２において、ＳＯ2酸化率の上昇が大きいのは、触媒ブロック２を構成する触媒ユニット３内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２入口部（０〜３００ｍｍ）であるのに対して、触媒ユニット３のガス流れ方向の長さは４００〜６００ｍｍであるため、触媒ユニット３の交換または再生の際にはＳＯ2酸化率の上昇が小さい部分も一緒に交換または再生を行わなければならないという問題があった。
【００１６】
また触媒の主成分がＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖであり、バナジウムを含んでいるため、バナジウムを含まない触媒と比較すると高いＳＯ2酸化率を示す。この触媒ユニット３の構成単位である触媒エレメントに硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中のバナジウムを含有した灰が付着することにより、さらにＳＯ2酸化率が上昇するため、バナジウムを含まない触媒と比較すると触媒ユニット３の交換または再生の頻度が高くなるという問題があった。
【００１７】
このことからも明らかであるように、従来の対策は経費がかさみ、しかも無駄が生じ、湿式法では特には逆効果となってしまうという、問題点があり、また非湿式でも触媒の交換はすべての触媒に対する対策ではないという問題点があった。
【００１８】
また触媒ユニット３がハニカム触媒エレメントで構成されている場合や、図１３、図１４に示すように板状触媒エレメント４で構成されている場合でも、前記触媒エレメントの方向がガス流れの触媒ユニット３毎に同じ向きで、ガス流れ方向の触媒ユニット３が隙間なしで積み重ねられていると（垂直流脱硝装置の場合）、図１３のように隣接する触媒ユニット３の間で積み重ねた位置がずれると排ガスの流路が狭くなり、灰のつまりの原因となってしまうという問題点があった。
【００１９】
この灰のつまりを防ぐためにガス流れ方向の触媒ユニット３間に図１１および図１４に示すように隙間を空けると、下流側の触媒ユニット３の入口部への灰の付着が多くなってしまうという問題点があった。
【００２０】
本発明の課題は、触媒構造体（触媒ユニット）の１回当たりの交換または再生する触媒量を減らすことおよび交換または再生の頻度を低くすること、灰のつまりを防止すること、触媒上への灰の付着を軽減することにある。
【００２１】
また、本発明の課題は、上記の従来技術の問題点を無くし、排ガス中のＳＯ3濃度の増加を有効的に抑制しつつＮＯｘを効率よく除去する触媒構造体と、この触媒構造体を得るための経済的に優れた触媒製造方法を提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】
本発明の上記課題は次の構成によって解決される。
すなわち、請求項１記載の発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、排ガス流路内のガス流れ上流側にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、続いて１以上のＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体である。
請求項２記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分の配置される領域がガス流れ方向の上流側から３００ｍｍ以下の長さである請求項１に記載の触媒構造体である。
請求項３記載の発明は、触媒を板状に成形して、複数の前記板状触媒を並行に配置し、かつその各板状触媒の平面をガス流れに沿う方向に配列して、これを一つの触媒ユニットとして排ガス流路に１以上配置した請求項１または２記載の触媒構造体である。
請求項４記載の発明は、前記触媒ユニットを構成する板状触媒の平面がガス流れに沿って並列配置され、かつガス流れ方向に隣接する二つの触媒ユニットの各板状触媒が互いに交差し、これらの隣接する触媒ユニットが隙間なしに配置される請求項３記載の触媒構造体である。
請求項５記載の発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度に含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、排ガス流路内のガス流れ上流側で生じる触媒構造体中のガスの流れが乱流である部分にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、他の部分にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体である。
請求項６記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を被覆した請求項５記載の触媒構造体である。
請求項７記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部に、Ｔｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を浸して得られる請求項５または６記載の触媒構造体を触媒の製造方法である。
【００２３】
また上記課題は、触媒ユニットが多数の板状触媒エレメントを並列配置して構成されている場合、触媒エレメントの平面の方向をガス流れ方向の触媒ユニット毎に交差しており、かつガス流れ方向の触媒ユニットが隙間なしで接触していることにより達成される。
【００２４】
また、上記従来技術の問題点は図１に示すように例えば触媒エレメント中の前流側に▲１▼酸化チタン（ＴｉＯ2）、▲２▼酸化チタンとモリブデン（Ｍｏ）酸化物、▲３▼酸化チタンとタングステン（Ｗ）酸化物、あるいは▲４▼酸化チタンとモリブデン酸化物とタングステン酸化物を主成分とする触媒成分を配置し、それ以外の部分に上記の酸化物およびバナジウム（Ｖ）酸化物を主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体によって解決することができる。
【００２５】
この場合、後者の触媒成分は▲１▼酸化チタン（ＴｉＯ2）、▲２▼酸化チタンとモリブデン（Ｍｏ）酸化物、▲３▼酸化チタンとタングステン（Ｗ）酸化物、▲４▼酸化チタンとモリブデン酸化物とタングステン酸化物を主成分とする成形体表面の一部にこれらの酸化物およびバナジウム（Ｖ）酸化物を主成分とする触媒成分層を形成させて触媒エレメントを構成することが好ましい。
【００２６】
すなわち、図５に示すように、ＴｉＯ2、ＴｉＯ2とＭｏＯ3、ＴｉＯ2とＷＯ3またはＴｉＯ2とＭｏＯ3とＷＯ3とからなる触媒基材表面にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｍｏ／Ｖを主成とする触媒成分層を形成したものが望ましい。
【００２７】
このとき、バナジウムを含まない触媒成分の領域は、排ガス中の灰分が付着してしまう領域、すなわち通ガスした場合にガス流れに乱れが生じている部分と一致させる事が重要であるが、この領域は排ガスの組成や流速等の条件によって変わるので触媒反応器として適用する場合に考慮すべきである。
【００２８】
ここで基材となる内部触媒層は通常の方法により成型されたハニカム状または板状の成形体である。
【００２９】
被覆層は、具体的にはハニカムあるいは板状の湿式成形体がまだ湿った状態で、バナジウム含有触媒成分の粉末もしくは水を分散剤とするスラリと接することにより付着させるが、成形後湿った状態もしくは一旦焼成したものに触媒スラリを塗布または転着させてもよい。
【００３０】
本発明の触媒構造体とは複数の触媒エレメントから構成される触媒ユニット及び／又は１以上の触媒ユニットから構成される触媒ブロックを示すものとする。
【００３１】
ガス流れ上流から、たとえば一つのＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７、続いて一つまたは複数個のＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３を順に配列して構成した触媒ブロック２（図１（ａ））は、バナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の上昇が大きい触媒ユニット７内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２入口部（Ｌ≦０〜３００ｍｍ）に一つのＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７を配置しているので、ＳＯ2酸化率の上昇に伴う触媒ユニット７の交換量を減らすことができ、交換頻度を低くすることができる。なお、触媒ブロック２は図２に示すようにガス流れ方向が垂直流型の脱硝装置あるいは図示していないがガス流れ方向が水平流型の脱硝装置に用いても良い。
【００３２】
また図５に示すようにたとえばＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７は、Ｔｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３と比較すると、新品では脱硝率が低いが、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガスの通ガス直後（３０時間後）において、触媒エレメントの表面にバナジウムを含有した灰が付着するため両者とも、ほぼ同じ脱硝率が得られる。
【００３３】
また図１（ｂ）に示すように図１（ａ）の触媒ユニット３、７が板状触媒エレメント４、４’（触媒エレメント４は触媒ユニット３を構成し、触媒エレメント４’は触媒ユニット７を構成する）で構成されている場合、エレメント４、４’の方向をガス流れ方向の隣接する触媒ユニット３、７毎に交差させることにより、排ガス流路の挟化による灰のつまりを防止することができ、かつガス流れ方向の触媒ユニット３、７が隙間なしで接触していることにより、触媒エレメント４、４’への灰の付着を軽減することができる。
【００３４】
バナジウムを高濃度に含む排ガスを排煙脱硝した場合、触媒エレメント４、４’の前流側の一部分にバナジウム分を含む灰が付着するが、図５の場合では触媒ブロック２の入口側部分にバナジウムを含んでいない触媒ユニット７だけが設置される構造をとっているので、ガス入口側にバナジウム分が十分付着しても通常の触媒よりもバナジウム量が少なく、ＳＯ2酸化率の経時的増加を十分に抑制することができる。
【００３５】
また、通常のバナジウムを含んでいる脱硝触媒は経時的に脱硝性能が低下する傾向があり、この対策として触媒の積増等の処置がとられているが、本発明が適用される条件では付着するバナジウム分が脱硝率を上げるため、このような処置はほとんど不要となる。
【００３６】
特に成分中にバナジウム分を含まない触媒の一部の外側にバナジウム分を含む触媒を被覆した触媒構造の場合には、通常のバナジウムを含む触媒だけから構成した触媒構造に比べて触媒全体のバナジウムの量がかなり少ないため、よりＳＯ2酸化率を抑えることができる。これはＳＯ2酸化反応には触媒全体に含まれるバナジウムが関与しており、触媒全体のバナジウム量が少ないほどＳＯ2酸化率も低くなるためである。なお、脱硝反応に関与しているバナジウムは触媒の表面付近だけであるため、脱硝率に影響は及ぼさない。
【００３７】
本発明で重要な点は触媒ブロック２（図１参照）の排ガス入口側の一部がバナジウムを含まない触媒成分で形成されているということであるため、触媒ユニット３を構成する触媒エレメントの形状が板状やハニカム状等いずれの形状のものであっても良い。
【００３８】
なお、バナジウムを含む灰が付着する領域は排ガスの性状や運転条件によって異なるため、排ガス流れの前流側の配置されるバナジウムを含まない触媒の領域は当然排ガスの性状、運転条件によって最適化される。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下実施例を用いて本発明を詳細に説明する。
実施例１
酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウム（（ＮＨ4）Ｍｏ7Ｏ24・４Ｈ2Ｏ）を２．３ｋｇ、無機繊維（商品名カオウール）を３．３ｋｇと水を加えて混練し、水分３２％の基材用ペーストを調整した。
【００４０】
一方繊維径９μｍのＥガラス性繊維１４００本の捻糸を１０本／インチの粗さで平織りした網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビニルアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾燥して剛性を持たせて触媒基材を得た。
【００４１】
本触媒基材２枚の間に上記基材用ペーストを置き、圧延ローラを通すことによって酸化チタンと酸化モリブデンとからなる厚み１．２ｍｍの板状触媒基材を得た。これを１２時間大気中に風乾後５００℃で２時間焼成して触媒（触媒ユニット７用の触媒）を得た。
【００４２】
これとは別に、酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウムを２．５ｋｇ、メタバナジン酸アンモニウム２．３３ｋｇ、シュウ酸３．０ｋｇとに水を加えて混練してペースト状にしたものを直径３ｍｍの柱状に造粒後、流動層乾燥機で乾燥、５００℃で２時間焼成し、続いてハンマーミルで粉砕して径が１μｍ以下の粒子が５０重量％以上の割合で含まれる触媒粉末を得た。得られた粉末１００ｇに水を加えてスラリにし、前記触媒基材表面に触媒成分が１ｍ2あたり５０ｇになるように塗布後１５０℃で乾燥して触媒（触媒ユニット３用の触媒）を得た。
【００４３】
図１（ａ）に硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流型脱硝装置１の構造を示す。触媒ブロック２内にはガス流れ上流から、ひとつのＴｉ／Ｍｏを主成分とする触媒ユニット７、続いて２個のＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３が順に配置されている。
【００４４】
このときバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率は、触媒ユニット３内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２の排ガス入口部（０〜３００ｍｍ）で上昇が大きいため、Ｔｉ／Ｍｏを主成分とする触媒ユニット７の長さは３００ｍｍ以下にすることが望ましい。
【００４５】
また触媒ユニット３、７が板状触媒エレメント４、４’で構成されており、図１（ｂ）に示すようにエレメント４、４’の方向をガス流れ方向の触媒ユニット３、７毎に交差させることにより、灰のつまりを防ぐことができる。また触媒ユニット３、７は互いにその間に隙間が生じないように端部同士を接触して配置させることにより、触媒ユニット３および７の変わり目でのガス流れの乱れによる触媒エレメント４、４’への灰の付着を軽減することができる。
【００４６】
実施例２
触媒ブロック２内にガス流れ方向の上流側から順にＴｉ／Ｍｏを主成分とする長さ２００ｍｍの触媒ユニット７を１個、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ５００ｍｍの触媒ユニット３を２個を配置し、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中に曝し、このときの初期および経時後の触媒エレメント４、４’に付着したバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率を図３に示す。
【００４７】
比較例１
触媒ブロック２内にＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ６００ｍｍの触媒ユニット３をガス流れ方向に２個配置し、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中に曝し、このときの初期および経時後の触媒エレメント４に付着したバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率を図１０に示す。
【００４８】
実施例３
実施例２および比較例１の結果から、ＳＯ2酸化率に基準を設け、触媒の交換時期および初期の触媒量を１００％とした場合の交換する触媒量の予想値を図４に示す。
【００４９】
実施例４
実施例１で述べた触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒を得て、この触媒とは別に、酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウムを２．５Ｋｇ、メタバナジン酸アンモニウム２．３３ｋｇ、シュウ酸３．０ｋｇとに水を加えて混練してペースト状にしたものを直径３ｍｍの柱状に造粒後、流動層乾燥機で乾燥、５００℃で２時間焼成し、続いてハンマーミルで紛糾して１μｍ以下５０％以上の触媒粉末を得た。得られた粉末１００ｇに水を加えてスラリにし、前記触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に触媒成分が１ｍ2あたり５０ｇになるように塗布後１５０℃で乾燥させて、バナジウムを含まない触媒層とバナジウムを含む触媒層からなる触媒エレメント１０を得た。
【００５０】
上記触媒エレメントは図６に示すように排ガス入口から２００ｍｍの長さに相当する幅のバナジウムを含まない触媒層１０ａと該触媒層１０ａから排ガス流れ方向に４００ｍｍの長さに相当する幅のバナジウムを含む触媒層１０ｂからなる板状の触媒エレメント１０であり、これを組み合わせて触媒ユニット３を構成し、さらに該触媒ユニット３から構成される触媒ブロック２としてたとえば図１１に示すように排ガス流路に配置し、この触媒ブロック２に高濃度に硫黄分およびバナジウム分を含む燃焼排ガスに４０００時間曝した。
【００５１】
経時後の触媒ブロック２に関して、表１の条件にて触媒ブロック２の排ガス入口側および出口側のＮＯｘ濃度とＳＯ2濃度から脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
実施例５
実施例４の触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に塗布するバナジウム含有触媒成分の量を１ｍ2あたり１０ｇとなるようにして調整し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５４】
実施例６
モリブデン酸アンモニウムに代えて等モルのパラタングステン酸アンモニウム（（ＮＨ4）10Ｗ12Ｏ41・５Ｈ2Ｏ）を用いて同様の触媒を得、実施例４と同条件での脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５５】
実施例７
実施例４の触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に塗布するバナジウム含有触媒成分の量を１ｍ2あたり２０ｇとなるようにして調整し、表１の条件にて脱硝率ＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５６】
比較例２
実施例４の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５７】
比較例３
実施例５の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５８】
比較例４
実施例６の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５９】
比較例５
実施例７の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００６０】
上記の試験結果からも明らかなように、実施例４および比較例２の場合の排ガス流路内に配置する触媒ブロック２の配置位置（入口側ブロック２ａ、中間部ブロック２ｂ、出口側ブロック２ｃ）の違いにより各位置でのバナジウムの量はそれぞれ図７および図８のようになる。
【００６１】
すなわち、本発明ではバナジウムを含まない触媒層１０ａ上にバナジウムを含む触媒層１０ｂを被覆しているため、触媒全体のバナジウム量は従来の全体にバナジウムが含まれた触媒に比べてかなり少ない。このことより本発明の実施によって経時後もＳＯ2酸化率の上昇を抑えることができる。また、バナジウム量が少ないにも関わらず、脱硝率は従来のものと遜色しないほど高い。この理由は、触媒中のバナジウムと脱硝およびＳＯ2酸化反応との関係説明される。脱硝反応には触媒の表面付近のバナジウムが関与しており、触媒内部のバナジウムとは無関係であるのに対し、ＳＯ2酸化反応には触媒全体のバナジウムが関与していることによる。すなわち本発明においてはバナジウムが存在するのは表面だけであるが、脱硝反応を起こさせるには十分であり、しかも脱硝には関与せずにＳＯ2酸化だけが起こる領域にはバナジウムが存在しないため、高脱硝率を保ちつつＳＯ2酸化率を抑制することができる。
【００６２】
また、本発明の触媒のバナジウム分を含んだ灰分が付着する領域にはバナジウム分を存在させていないため、硫黄分およびバナジウム分を高濃度に含む排ガスを排煙脱硝するときでもＳＯ2酸化率を抑制することができる。
【００６３】
【発明の効果】
本発明の触媒は、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置内に配置しても、１回当たりの交換または再生する触媒量を減らし、触媒の交換または再生の頻度を低くすることができ、脱硝装置を経済的、安定的に運転できる。
【００６４】
また、本発明によれば、ガス中のＳＯ3濃度の増加を有効的に抑制しつつＮＯｘを効率よく除去する触媒と、この触媒を得るための経済的に優れた触媒製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例の触媒ブロックの一例の斜視図である。
【図２】 本発明の実施例のバナジウムを含まない触媒基材表面上にバナジウムを含む触媒成分を被覆させた触媒ユニットの構造である。
【図３】 本発明の実施例の触媒ブロックを用いた場合のガス流れ方向に対するバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の変化を示す図である。
【図４】 本発明の実施例と比較例のＳＯ2酸化率に基準を設け、触媒の交換時期および初期の触媒量を１００％とした場合の交換する触媒量の予想値を示した図である。
【図５】 本発明の実施例のＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒とＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒を硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガスに曝した場合の脱硝率を経時変化を示す図である。
【図６】 本発明の実施例の触媒エレメントと該触媒エレメントを組合わせて得られる触媒ユニットを示す図である。
【図７】 本発明の実施例４を行った場合の排ガス曝露前後の触媒中のバナジウム量、点線は曝露前実線は曝露後を示す。
【図８】 比較例２を行った場合の排ガス曝露前後の触媒中のバナジウム量、点線は曝露前実線は曝露後を示す。
【図９】 従来の触媒ブロックの一例を示す図である。
【図１０】 従来の触媒ブロックを用いた場合のガス流れ方向に対するバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の変化を示す図である。
【図１１】 図１２の測定を行う前に実機排ガスに曝露したときのユニットの配置図である。
【図１２】 従来技術における実機排ガスに曝露された後の触媒ユニット中の各地点でのバナジウム量である。
【図１３】 触媒ユニット内の板状触媒エレメントの方向が、ガス流れの触媒ユニット毎に同じ向きであり、ずれていることを示す図である。
【図１４】 ガス流れ方向の触媒ユニット間に隙間が空いていることを示す図である。
【符号の説明】
１ 垂直流型脱硝装置 ２ 触媒ブロック
３、１２ Ｔｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット
４ 板状触媒エレメント
６ 隙間
７、１１ Ｔｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット
【発明の属する技術分野】
本発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含むボイラなどからの排ガスにおいて、ガス中の三酸化硫黄（ＳＯ3）濃度の増加を有効的に抑制しつつ窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率よく除去するための排ガス処理用の触媒構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
窒素酸化物（ＮＯｘ）は、光化学スモッグの原因となる物質であり、火力発電所をはじめとする固定発生源から発生する排ガス中に特に多量含まれていて大気中に排出されている。このため特に火力発電所などの固定発生源から排出される排ガス中のＮＯｘの除去（脱硝）は重要であり、この方法としてはＮＨ3を還元剤とした選択的接触還元法（ＳＣＲ）が幅広く用いられている。
【０００３】
固定発生源が使用する燃料としては、天然ガス、重油及び石炭など様々なものがあるが、最近は硫黄分およびバナジウムを高濃度に含んだ燃料を使用する例も増えつつある。
【０００４】
ところで、脱硝触媒として用いられるのは少なくともチタンおよびバナジウムの酸化物を主成分とする触媒が主流であるが、この触媒は触媒中のバナジウム分が脱硝活性成分であるものの、このバナジウム（Ｖ）には脱硝反応と同時に排ガス中の二酸化硫黄（ＳＯ2）を酸化させて三酸化硫黄（ＳＯ3）に転化する作用もある。このＳＯ3は排ガス中の未反応ＮＨ3と反応して硫安（（ＮＨ4）2ＳＯ4）や酸性硫安（（ＮＨ4）ＨＳＯ4）を生成する。これらの生成物は脱硝反応器後流のエアヒータ等の熱交換器に付着し、排ガス流路の閉塞の伴って圧力損失が増加してしまうため脱硝反応器やボイラの運転に支障をきたす。このため、特に硫黄分を含む排ガスの脱硝に関しては脱硝性能だけでなくＳＯ2酸化率をできるだけ抑えることが極めて重要な課題となっている。
【０００５】
硫黄分とバナジウムを高濃度に含む燃焼を燃焼させた排ガスを排煙脱硝した場合、排ガス中の灰中に含まれるバナジウム分が触媒表面に付着するため、触媒表面のバナジウム量は経時的に増加してしまう。その結果、触媒のＳＯ2酸化率も経時的に上昇してしまい、前述のような様々な問題が出てしまう。
【０００６】
図９に硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流型脱硝装置１の構造を示す。図９（ａ）は排ガス流路中における１以上の触媒ユニット３から構成される触媒ブロック２の配置図であり、図９（ｂ）は触媒ブロック２の斜視図である。触媒ブロック２内にはＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３が排ガス流れ方向に２個配置されている。
【０００７】
硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中にはバナジウムを含有した灰が含まれている。このバナジウムを含有した灰が触媒ユニット３の構成単位である触媒エレメント（図示せず）に付着するとＳＯ2酸化率が上昇する。
【０００８】
図１０に触媒ブロック２内にＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ６００ｍｍの触媒ユニット３をガス流れ方向に２個配置し、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス流路中に配置し、このときの配置初期および所定時間経時後の触媒エレメントに付着したバナジウム濃度（図１０（ａ））およびＳＯ2酸化率（図１０（ｂ））を示す。バナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の上昇は触媒ユニット３中のガス流れ入口部で上昇が大きく、特に触媒ブロック２入口部（０〜３００ｍｍ）での上昇が大きいことが分かる。
【０００９】
また、板状触媒ユニット３を図１１のように排ガス流路中のガス流れ方向に配置して３層のブロック２ａ〜２ｃに組んで、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む排ガスを通ガスした場合の付着バナジウム分の量について測定した結果を図１２に示す。図１２より、バナジウム分が付着するのは触媒全面ではなく、各触媒ブロック２ａ〜２ｃの入口側の一部だけであり、また前流側の触媒ブロック２だけでなくすべての触媒ブロック２を構成する触媒エレメントでバナジウム分が付着することが確認された。
【００１０】
従来、脱硝触媒上での排ガス中のＳＯ2酸化率の上昇を防ぐためにとられてきた手段には湿式法と非湿式法があるが、このうち湿式法としては触媒エレメントを水洗いする方法（特開昭５１−８０６９６号）や無機酸で洗浄する方法（特開昭５４−１０２９４号、特開昭５４−１１０９４号、特開平７−２２２９２４号他）が挙げられる。しかしながらこの方法は洗浄用の酸の噴射装置ならびに洗浄液回収装置を設けなければならず、また灰中のバナジウム分が基板上に触媒を塗布した触媒体である。触媒エレメント上にバナジウム分が付着する領域は触媒エレメントの前流側の一部であるため、バナジウム分が付着していない領域も洗浄してしまうといった無駄が生じてしまう。さらにこの方法は触媒表面が濡れてしまうため、洗浄が完全に行われなかった場合にはバナジウムが触媒中に浸透してしまい、本来の目的とは逆の作用を起こしてしまう場合がある。
また非湿式法としては、触媒エレメントの組み合わせ体である触媒ユニット３の交換方法または再生方法が挙げられる。
【００１１】
しかしＳＯ2酸化率の上昇が大きいのは、触媒ユニット３中のガス流れ入口部、特に最前流側のガス流れ入口部（０〜３００ｍｍ）であるのに対し、触媒ユニットのガス流れ方向の長さは通常４００〜６００ｍｍであるため、交換または再生の際にはＳＯ2酸化率の上昇が小さい部分も一緒に交換または再生を行わなければならない。
【００１２】
また触媒の主成分はＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖであり、バナジウムを含んでいるため、バナジウムを含まない触媒と比較すると高いＳＯ2酸化率を示す。この触媒エレメントに硫黄分及びバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラ排ガス中のバナジウムを含有した灰が付着することにより、さらにＳＯ2酸化率が上昇するため、バナジウムを含まない触媒と比較すると触媒ユニットの交換または再生の頻度が高くなる（図４の点線の折れ線参照）。
【００１３】
また、触媒ユニット３がハニカム状触媒エレメントで構成されている場合や、図１３（ガス流れ上流側から見た図）に示すように板状触媒エレメント４で構成されている場合でも、触媒エレメント間のガス流れの方向が各触媒ユニット３毎にガス流れ方向に同じ向きで、かつガス流れ方向に複数の触媒ユニット３が隙間なしで組み付けられていると（垂直流型脱硝装置の場合は複数の触媒ユニット３が積み重ねられる）、図１３（ａ）に示す場合は、複数の触媒ユニット３の積み重ねた位置がずれないのでガス流路はあるが、図１３（ｂ）のようにその積み重ねた位置がずれると排ガスの流路が狭くなり、灰のつまりの原因となってしまう。
【００１４】
このようにガス流路が狭くなるのを防ぐためには図１４のようにガス流れ方向の触媒ユニット３間に隙間を空ければよいが、この隙間でガスの流れの乱れが生じ、下流側の触媒ユニット３の入口部への灰の付着が多くなってしまう。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術は、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流脱硝装置内に設置する触媒ブロック２において、ＳＯ2酸化率の上昇が大きいのは、触媒ブロック２を構成する触媒ユニット３内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２入口部（０〜３００ｍｍ）であるのに対して、触媒ユニット３のガス流れ方向の長さは４００〜６００ｍｍであるため、触媒ユニット３の交換または再生の際にはＳＯ2酸化率の上昇が小さい部分も一緒に交換または再生を行わなければならないという問題があった。
【００１６】
また触媒の主成分がＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖであり、バナジウムを含んでいるため、バナジウムを含まない触媒と比較すると高いＳＯ2酸化率を示す。この触媒ユニット３の構成単位である触媒エレメントに硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中のバナジウムを含有した灰が付着することにより、さらにＳＯ2酸化率が上昇するため、バナジウムを含まない触媒と比較すると触媒ユニット３の交換または再生の頻度が高くなるという問題があった。
【００１７】
このことからも明らかであるように、従来の対策は経費がかさみ、しかも無駄が生じ、湿式法では特には逆効果となってしまうという、問題点があり、また非湿式でも触媒の交換はすべての触媒に対する対策ではないという問題点があった。
【００１８】
また触媒ユニット３がハニカム触媒エレメントで構成されている場合や、図１３、図１４に示すように板状触媒エレメント４で構成されている場合でも、前記触媒エレメントの方向がガス流れの触媒ユニット３毎に同じ向きで、ガス流れ方向の触媒ユニット３が隙間なしで積み重ねられていると（垂直流脱硝装置の場合）、図１３のように隣接する触媒ユニット３の間で積み重ねた位置がずれると排ガスの流路が狭くなり、灰のつまりの原因となってしまうという問題点があった。
【００１９】
この灰のつまりを防ぐためにガス流れ方向の触媒ユニット３間に図１１および図１４に示すように隙間を空けると、下流側の触媒ユニット３の入口部への灰の付着が多くなってしまうという問題点があった。
【００２０】
本発明の課題は、触媒構造体（触媒ユニット）の１回当たりの交換または再生する触媒量を減らすことおよび交換または再生の頻度を低くすること、灰のつまりを防止すること、触媒上への灰の付着を軽減することにある。
【００２１】
また、本発明の課題は、上記の従来技術の問題点を無くし、排ガス中のＳＯ3濃度の増加を有効的に抑制しつつＮＯｘを効率よく除去する触媒構造体と、この触媒構造体を得るための経済的に優れた触媒製造方法を提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】
本発明の上記課題は次の構成によって解決される。
すなわち、請求項１記載の発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、排ガス流路内のガス流れ上流側にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、続いて１以上のＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体である。
請求項２記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分の配置される領域がガス流れ方向の上流側から３００ｍｍ以下の長さである請求項１に記載の触媒構造体である。
請求項３記載の発明は、触媒を板状に成形して、複数の前記板状触媒を並行に配置し、かつその各板状触媒の平面をガス流れに沿う方向に配列して、これを一つの触媒ユニットとして排ガス流路に１以上配置した請求項１または２記載の触媒構造体である。
請求項４記載の発明は、前記触媒ユニットを構成する板状触媒の平面がガス流れに沿って並列配置され、かつガス流れ方向に隣接する二つの触媒ユニットの各板状触媒が互いに交差し、これらの隣接する触媒ユニットが隙間なしに配置される請求項３記載の触媒構造体である。
請求項５記載の発明は、硫黄分およびバナジウムを高濃度に含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、排ガス流路内のガス流れ上流側で生じる触媒構造体中のガスの流れが乱流である部分にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、他の部分にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体である。
請求項６記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を被覆した請求項５記載の触媒構造体である。
請求項７記載の発明は、Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部に、Ｔｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を浸して得られる請求項５または６記載の触媒構造体を触媒の製造方法である。
【００２３】
また上記課題は、触媒ユニットが多数の板状触媒エレメントを並列配置して構成されている場合、触媒エレメントの平面の方向をガス流れ方向の触媒ユニット毎に交差しており、かつガス流れ方向の触媒ユニットが隙間なしで接触していることにより達成される。
【００２４】
また、上記従来技術の問題点は図１に示すように例えば触媒エレメント中の前流側に▲１▼酸化チタン（ＴｉＯ2）、▲２▼酸化チタンとモリブデン（Ｍｏ）酸化物、▲３▼酸化チタンとタングステン（Ｗ）酸化物、あるいは▲４▼酸化チタンとモリブデン酸化物とタングステン酸化物を主成分とする触媒成分を配置し、それ以外の部分に上記の酸化物およびバナジウム（Ｖ）酸化物を主成分とする触媒成分を配置した触媒構造体によって解決することができる。
【００２５】
この場合、後者の触媒成分は▲１▼酸化チタン（ＴｉＯ2）、▲２▼酸化チタンとモリブデン（Ｍｏ）酸化物、▲３▼酸化チタンとタングステン（Ｗ）酸化物、▲４▼酸化チタンとモリブデン酸化物とタングステン酸化物を主成分とする成形体表面の一部にこれらの酸化物およびバナジウム（Ｖ）酸化物を主成分とする触媒成分層を形成させて触媒エレメントを構成することが好ましい。
【００２６】
すなわち、図５に示すように、ＴｉＯ2、ＴｉＯ2とＭｏＯ3、ＴｉＯ2とＷＯ3またはＴｉＯ2とＭｏＯ3とＷＯ3とからなる触媒基材表面にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｍｏ／Ｖを主成とする触媒成分層を形成したものが望ましい。
【００２７】
このとき、バナジウムを含まない触媒成分の領域は、排ガス中の灰分が付着してしまう領域、すなわち通ガスした場合にガス流れに乱れが生じている部分と一致させる事が重要であるが、この領域は排ガスの組成や流速等の条件によって変わるので触媒反応器として適用する場合に考慮すべきである。
【００２８】
ここで基材となる内部触媒層は通常の方法により成型されたハニカム状または板状の成形体である。
【００２９】
被覆層は、具体的にはハニカムあるいは板状の湿式成形体がまだ湿った状態で、バナジウム含有触媒成分の粉末もしくは水を分散剤とするスラリと接することにより付着させるが、成形後湿った状態もしくは一旦焼成したものに触媒スラリを塗布または転着させてもよい。
【００３０】
本発明の触媒構造体とは複数の触媒エレメントから構成される触媒ユニット及び／又は１以上の触媒ユニットから構成される触媒ブロックを示すものとする。
【００３１】
ガス流れ上流から、たとえば一つのＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７、続いて一つまたは複数個のＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３を順に配列して構成した触媒ブロック２（図１（ａ））は、バナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の上昇が大きい触媒ユニット７内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２入口部（Ｌ≦０〜３００ｍｍ）に一つのＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７を配置しているので、ＳＯ2酸化率の上昇に伴う触媒ユニット７の交換量を減らすことができ、交換頻度を低くすることができる。なお、触媒ブロック２は図２に示すようにガス流れ方向が垂直流型の脱硝装置あるいは図示していないがガス流れ方向が水平流型の脱硝装置に用いても良い。
【００３２】
また図５に示すようにたとえばＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット７は、Ｔｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３と比較すると、新品では脱硝率が低いが、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガスの通ガス直後（３０時間後）において、触媒エレメントの表面にバナジウムを含有した灰が付着するため両者とも、ほぼ同じ脱硝率が得られる。
【００３３】
また図１（ｂ）に示すように図１（ａ）の触媒ユニット３、７が板状触媒エレメント４、４’（触媒エレメント４は触媒ユニット３を構成し、触媒エレメント４’は触媒ユニット７を構成する）で構成されている場合、エレメント４、４’の方向をガス流れ方向の隣接する触媒ユニット３、７毎に交差させることにより、排ガス流路の挟化による灰のつまりを防止することができ、かつガス流れ方向の触媒ユニット３、７が隙間なしで接触していることにより、触媒エレメント４、４’への灰の付着を軽減することができる。
【００３４】
バナジウムを高濃度に含む排ガスを排煙脱硝した場合、触媒エレメント４、４’の前流側の一部分にバナジウム分を含む灰が付着するが、図５の場合では触媒ブロック２の入口側部分にバナジウムを含んでいない触媒ユニット７だけが設置される構造をとっているので、ガス入口側にバナジウム分が十分付着しても通常の触媒よりもバナジウム量が少なく、ＳＯ2酸化率の経時的増加を十分に抑制することができる。
【００３５】
また、通常のバナジウムを含んでいる脱硝触媒は経時的に脱硝性能が低下する傾向があり、この対策として触媒の積増等の処置がとられているが、本発明が適用される条件では付着するバナジウム分が脱硝率を上げるため、このような処置はほとんど不要となる。
【００３６】
特に成分中にバナジウム分を含まない触媒の一部の外側にバナジウム分を含む触媒を被覆した触媒構造の場合には、通常のバナジウムを含む触媒だけから構成した触媒構造に比べて触媒全体のバナジウムの量がかなり少ないため、よりＳＯ2酸化率を抑えることができる。これはＳＯ2酸化反応には触媒全体に含まれるバナジウムが関与しており、触媒全体のバナジウム量が少ないほどＳＯ2酸化率も低くなるためである。なお、脱硝反応に関与しているバナジウムは触媒の表面付近だけであるため、脱硝率に影響は及ぼさない。
【００３７】
本発明で重要な点は触媒ブロック２（図１参照）の排ガス入口側の一部がバナジウムを含まない触媒成分で形成されているということであるため、触媒ユニット３を構成する触媒エレメントの形状が板状やハニカム状等いずれの形状のものであっても良い。
【００３８】
なお、バナジウムを含む灰が付着する領域は排ガスの性状や運転条件によって異なるため、排ガス流れの前流側の配置されるバナジウムを含まない触媒の領域は当然排ガスの性状、運転条件によって最適化される。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下実施例を用いて本発明を詳細に説明する。
実施例１
酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウム（（ＮＨ4）Ｍｏ7Ｏ24・４Ｈ2Ｏ）を２．３ｋｇ、無機繊維（商品名カオウール）を３．３ｋｇと水を加えて混練し、水分３２％の基材用ペーストを調整した。
【００４０】
一方繊維径９μｍのＥガラス性繊維１４００本の捻糸を１０本／インチの粗さで平織りした網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビニルアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾燥して剛性を持たせて触媒基材を得た。
【００４１】
本触媒基材２枚の間に上記基材用ペーストを置き、圧延ローラを通すことによって酸化チタンと酸化モリブデンとからなる厚み１．２ｍｍの板状触媒基材を得た。これを１２時間大気中に風乾後５００℃で２時間焼成して触媒（触媒ユニット７用の触媒）を得た。
【００４２】
これとは別に、酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウムを２．５ｋｇ、メタバナジン酸アンモニウム２．３３ｋｇ、シュウ酸３．０ｋｇとに水を加えて混練してペースト状にしたものを直径３ｍｍの柱状に造粒後、流動層乾燥機で乾燥、５００℃で２時間焼成し、続いてハンマーミルで粉砕して径が１μｍ以下の粒子が５０重量％以上の割合で含まれる触媒粉末を得た。得られた粉末１００ｇに水を加えてスラリにし、前記触媒基材表面に触媒成分が１ｍ2あたり５０ｇになるように塗布後１５０℃で乾燥して触媒（触媒ユニット３用の触媒）を得た。
【００４３】
図１（ａ）に硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する垂直流型脱硝装置１の構造を示す。触媒ブロック２内にはガス流れ上流から、ひとつのＴｉ／Ｍｏを主成分とする触媒ユニット７、続いて２個のＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする触媒ユニット３が順に配置されている。
【００４４】
このときバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率は、触媒ユニット３内のガス流れ入口部、特に触媒ブロック２の排ガス入口部（０〜３００ｍｍ）で上昇が大きいため、Ｔｉ／Ｍｏを主成分とする触媒ユニット７の長さは３００ｍｍ以下にすることが望ましい。
【００４５】
また触媒ユニット３、７が板状触媒エレメント４、４’で構成されており、図１（ｂ）に示すようにエレメント４、４’の方向をガス流れ方向の触媒ユニット３、７毎に交差させることにより、灰のつまりを防ぐことができる。また触媒ユニット３、７は互いにその間に隙間が生じないように端部同士を接触して配置させることにより、触媒ユニット３および７の変わり目でのガス流れの乱れによる触媒エレメント４、４’への灰の付着を軽減することができる。
【００４６】
実施例２
触媒ブロック２内にガス流れ方向の上流側から順にＴｉ／Ｍｏを主成分とする長さ２００ｍｍの触媒ユニット７を１個、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ５００ｍｍの触媒ユニット３を２個を配置し、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中に曝し、このときの初期および経時後の触媒エレメント４、４’に付着したバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率を図３に示す。
【００４７】
比較例１
触媒ブロック２内にＴｉ／Ｍｏ／Ｖを主成分とする長さ６００ｍｍの触媒ユニット３をガス流れ方向に２個配置し、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中に曝し、このときの初期および経時後の触媒エレメント４に付着したバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率を図１０に示す。
【００４８】
実施例３
実施例２および比較例１の結果から、ＳＯ2酸化率に基準を設け、触媒の交換時期および初期の触媒量を１００％とした場合の交換する触媒量の予想値を図４に示す。
【００４９】
実施例４
実施例１で述べた触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒を得て、この触媒とは別に、酸化チタン粉末２０ｋｇにモリブデン酸アンモニウムを２．５Ｋｇ、メタバナジン酸アンモニウム２．３３ｋｇ、シュウ酸３．０ｋｇとに水を加えて混練してペースト状にしたものを直径３ｍｍの柱状に造粒後、流動層乾燥機で乾燥、５００℃で２時間焼成し、続いてハンマーミルで紛糾して１μｍ以下５０％以上の触媒粉末を得た。得られた粉末１００ｇに水を加えてスラリにし、前記触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に触媒成分が１ｍ2あたり５０ｇになるように塗布後１５０℃で乾燥させて、バナジウムを含まない触媒層とバナジウムを含む触媒層からなる触媒エレメント１０を得た。
【００５０】
上記触媒エレメントは図６に示すように排ガス入口から２００ｍｍの長さに相当する幅のバナジウムを含まない触媒層１０ａと該触媒層１０ａから排ガス流れ方向に４００ｍｍの長さに相当する幅のバナジウムを含む触媒層１０ｂからなる板状の触媒エレメント１０であり、これを組み合わせて触媒ユニット３を構成し、さらに該触媒ユニット３から構成される触媒ブロック２としてたとえば図１１に示すように排ガス流路に配置し、この触媒ブロック２に高濃度に硫黄分およびバナジウム分を含む燃焼排ガスに４０００時間曝した。
【００５１】
経時後の触媒ブロック２に関して、表１の条件にて触媒ブロック２の排ガス入口側および出口側のＮＯｘ濃度とＳＯ2濃度から脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【表１】
【表２】
実施例５
実施例４の触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に塗布するバナジウム含有触媒成分の量を１ｍ2あたり１０ｇとなるようにして調整し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５４】
実施例６
モリブデン酸アンモニウムに代えて等モルのパラタングステン酸アンモニウム（（ＮＨ4）10Ｗ12Ｏ41・５Ｈ2Ｏ）を用いて同様の触媒を得、実施例４と同条件での脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５５】
実施例７
実施例４の触媒ユニット７用のバナジウムを含まない触媒の表面に塗布するバナジウム含有触媒成分の量を１ｍ2あたり２０ｇとなるようにして調整し、表１の条件にて脱硝率ＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５６】
比較例２
実施例４の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５７】
比較例３
実施例５の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５８】
比較例４
実施例６の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００５９】
比較例５
実施例７の塗布に使った触媒、すなわちバナジウム含有触媒と同成分である板状触媒を得て、これにバナジウム含有触媒またはバナジウムを含まない触媒の被覆を行わずに触媒エレメントを製造し、表１の条件にて脱硝率とＳＯ2酸化率を測定し、その結果を表２に示した。
【００６０】
上記の試験結果からも明らかなように、実施例４および比較例２の場合の排ガス流路内に配置する触媒ブロック２の配置位置（入口側ブロック２ａ、中間部ブロック２ｂ、出口側ブロック２ｃ）の違いにより各位置でのバナジウムの量はそれぞれ図７および図８のようになる。
【００６１】
すなわち、本発明ではバナジウムを含まない触媒層１０ａ上にバナジウムを含む触媒層１０ｂを被覆しているため、触媒全体のバナジウム量は従来の全体にバナジウムが含まれた触媒に比べてかなり少ない。このことより本発明の実施によって経時後もＳＯ2酸化率の上昇を抑えることができる。また、バナジウム量が少ないにも関わらず、脱硝率は従来のものと遜色しないほど高い。この理由は、触媒中のバナジウムと脱硝およびＳＯ2酸化反応との関係説明される。脱硝反応には触媒の表面付近のバナジウムが関与しており、触媒内部のバナジウムとは無関係であるのに対し、ＳＯ2酸化反応には触媒全体のバナジウムが関与していることによる。すなわち本発明においてはバナジウムが存在するのは表面だけであるが、脱硝反応を起こさせるには十分であり、しかも脱硝には関与せずにＳＯ2酸化だけが起こる領域にはバナジウムが存在しないため、高脱硝率を保ちつつＳＯ2酸化率を抑制することができる。
【００６２】
また、本発明の触媒のバナジウム分を含んだ灰分が付着する領域にはバナジウム分を存在させていないため、硫黄分およびバナジウム分を高濃度に含む排ガスを排煙脱硝するときでもＳＯ2酸化率を抑制することができる。
【００６３】
【発明の効果】
本発明の触媒は、硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置内に配置しても、１回当たりの交換または再生する触媒量を減らし、触媒の交換または再生の頻度を低くすることができ、脱硝装置を経済的、安定的に運転できる。
【００６４】
また、本発明によれば、ガス中のＳＯ3濃度の増加を有効的に抑制しつつＮＯｘを効率よく除去する触媒と、この触媒を得るための経済的に優れた触媒製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例の触媒ブロックの一例の斜視図である。
【図２】 本発明の実施例のバナジウムを含まない触媒基材表面上にバナジウムを含む触媒成分を被覆させた触媒ユニットの構造である。
【図３】 本発明の実施例の触媒ブロックを用いた場合のガス流れ方向に対するバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の変化を示す図である。
【図４】 本発明の実施例と比較例のＳＯ2酸化率に基準を設け、触媒の交換時期および初期の触媒量を１００％とした場合の交換する触媒量の予想値を示した図である。
【図５】 本発明の実施例のＴｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒とＴｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒を硫黄分、およびバナジウムを高濃度で含む燃料を燃焼させるボイラの排ガスに曝した場合の脱硝率を経時変化を示す図である。
【図６】 本発明の実施例の触媒エレメントと該触媒エレメントを組合わせて得られる触媒ユニットを示す図である。
【図７】 本発明の実施例４を行った場合の排ガス曝露前後の触媒中のバナジウム量、点線は曝露前実線は曝露後を示す。
【図８】 比較例２を行った場合の排ガス曝露前後の触媒中のバナジウム量、点線は曝露前実線は曝露後を示す。
【図９】 従来の触媒ブロックの一例を示す図である。
【図１０】 従来の触媒ブロックを用いた場合のガス流れ方向に対するバナジウム濃度およびＳＯ2酸化率の変化を示す図である。
【図１１】 図１２の測定を行う前に実機排ガスに曝露したときのユニットの配置図である。
【図１２】 従来技術における実機排ガスに曝露された後の触媒ユニット中の各地点でのバナジウム量である。
【図１３】 触媒ユニット内の板状触媒エレメントの方向が、ガス流れの触媒ユニット毎に同じ向きであり、ずれていることを示す図である。
【図１４】 ガス流れ方向の触媒ユニット間に隙間が空いていることを示す図である。
【符号の説明】
１ 垂直流型脱硝装置 ２ 触媒ブロック
３、１２ Ｔｉ／Ｍｏ／ＶまたはＴｉ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒ユニット
４ 板状触媒エレメント
６ 隙間
７、１１ Ｔｉ／ＭｏまたはＴｉ／Ｗを主成分とする触媒ユニット
Claims (7)
- 硫黄分およびバナジウムを高濃度で含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、
排ガス流路内のガス流れ上流側にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、続いて１以上のＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置したことを特徴とする触媒構造体。 - Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分の配置される領域がガス流れ方向の上流側から３００ｍｍ以下の長さであることを特徴とする請求項１に記載の触媒構造体。
- 触媒を板状に成形して、複数の前記板状触媒を並行に配置し、かつその各板状触媒の平面をガス流れに沿う方向に配列して、これを一つの触媒ユニットとして排ガス流路に１以上配置したことを特徴とする請求項１または２記載の触媒構造体。
- 前記触媒ユニットを構成する板状触媒の平面がガス流れに沿って並列配置され、かつガス流れ方向に隣接する二つの触媒ユニットの各板状触媒が互いに交差し、これらの隣接する触媒ユニットが隙間なしに配置されることを特徴とする請求項３記載の触媒構造体。
- 硫黄分およびバナジウムを高濃度に含む燃料の燃焼排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置に用いる触媒構造体として、
排ガス流路内のガス流れ上流側で生じる触媒構造体中のガスの流れが乱流である部分にＴｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成分を配置し、他の部分にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を配置したことを特徴とする触媒構造体。 - Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部にＴｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を被覆したことを特徴とする請求項５記載の触媒構造体。
- Ｔｉ、Ｔｉ／Ｍｏ、Ｔｉ／ＷまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗを主成分とする触媒成形体の表面の一部に、Ｔｉ／Ｖ、Ｔｉ／Ｍｏ／Ｖ、Ｔｉ／Ｗ／ＶまたはＴｉ／Ｍｏ／Ｗ／Ｖを主成分とする触媒成分を浸して得られることを特徴とする請求項５または６記載の触媒構造体を触媒の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02051897A JP3900312B2 (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02051897A JP3900312B2 (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216513A JPH10216513A (ja) | 1998-08-18 |
| JP3900312B2 true JP3900312B2 (ja) | 2007-04-04 |
Family
ID=12029390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02051897A Expired - Fee Related JP3900312B2 (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3900312B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19938686A1 (de) * | 1999-08-14 | 2001-02-15 | Volkswagen Ag | Katalysator zur Reinigung eines Abgases einer Verbrennungskraftmaschine |
| JP4508615B2 (ja) | 2003-04-18 | 2010-07-21 | 三菱重工業株式会社 | 窒素酸化物の除去用触媒、触媒成型品、排ガス処理方法及び複合発電設備 |
-
1997
- 1997-02-03 JP JP02051897A patent/JP3900312B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10216513A (ja) | 1998-08-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7438876B2 (en) | Multi-stage heat absorbing reactor and process for SCR of NOx and for oxidation of elemental mercury | |
| JP4831801B2 (ja) | 排ガスの水銀除去方法及び装置 | |
| ZA200902122B (en) | Enhancement of conventional SCR and SNCR processes with ammonia destruction catalyst | |
| JP7161487B2 (ja) | 排ガスを処理するための触媒、排気システム及び方法 | |
| JPH02107315A (ja) | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 | |
| JP5911855B2 (ja) | 触媒モジュール、触媒反応器、流体ストリームを処理する方法、及び化学種捕獲装置 | |
| US10882031B2 (en) | Catalyst for treating an exhaust gas, an exhaust system and a method | |
| JP2013529543A5 (ja) | ||
| TW202103768A (zh) | 用於處理來自固定排放源之含微粒排氣的催化過濾系統 | |
| JP2014065031A (ja) | 排ガス処理触媒及び排ガス処理触媒の再生方法 | |
| JP3900312B2 (ja) | 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 | |
| WO2009107729A1 (ja) | 排ガス処理触媒 | |
| JP2008126148A (ja) | 排ガス脱硝装置 | |
| JP2013180286A (ja) | 排ガス処理用脱硝触媒および排ガス処理方法 | |
| JP2008284506A (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法と排ガスの処理方法 | |
| JP4994008B2 (ja) | 窒素酸化物および金属水銀を含む排ガスの浄化装置 | |
| JP5198744B2 (ja) | 触媒構造体 | |
| JP7451195B2 (ja) | 再生脱硝触媒の製造方法 | |
| KR20230082733A (ko) | 시멘트 제조 공정 중 발생하는 배가스 내 분진이 scr 촉매에 부착하는 것을 억제하는 수트 블로워가 적용된 scr 시스템 | |
| JP2021121423A5 (ja) | ||
| JPH04118028A (ja) | 排ガス浄化装置 | |
| JP6428964B1 (ja) | 脱硝触媒の劣化評価方法 | |
| JP2010253366A (ja) | 触媒構造体 | |
| JP2018538122A (ja) | 煙道及び排出ガス中の窒素酸化物の除去のための、ハニカム触媒及びその調製方法 | |
| CN114653360A (zh) | 一种适用于水泥窑scr脱硝的新型催化剂 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050126 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060606 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060802 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060818 |
|
| A072 | Dismissal of procedure [no reply to invitation to correct request for examination] |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A072 Effective date: 20061205 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061219 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061220 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100112 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110112 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120112 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140112 Year of fee payment: 7 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |