JP3886529B2 - 白熱電球 - Google Patents

Description

本発明は、１つの長手軸線を有する回転対称形ガラス球と、この回転対称形ガラス球の内部に配置され２本のリード線によって支持されているコイル状発光体とを備え、回転対称形ガラス球の壁面が赤外反射膜を有し、コイル状発光体の長手軸線が回転対称形ガラス球の長手軸線と同軸に位置する白熱電球に関する。
この種の電球は一般照明用、ならびに例えば投影技術において反射器と組合わせられる特殊照明用に使用される。
ガラス球の回転対称形状は、内面及び／又は外面に設けられた赤外反射膜（以下では単にＩＲ膜と称する）と連携して、発光体から放射された赤外線出力の大部分が反射されて戻されるようにする。これによって得られた効率向上は一方では一定の入力電力の場合発光体の温度上昇のために、従って光束増大のために使われる。他方では少ない入力電力でもって予め定められた光束を得ることができ、有利な“エネルギー節約効果”を達成することができる。他の望ましい効果は、従来の電球に比べて、ガラス球を通って放射される赤外線出力がＩＲ膜のために明らかに少なくなり、それにより周囲が熱されることが少なくなるという点にある。
ＩＲ膜での避けられない吸収損失のために、ガラス球の内部での赤外線成分の出力密度は反射回数と共に減少し、その結果電球の効率も減少する。それゆえ、効率の実際に達成可能な増大のために重要なことは、発光体へ個々の赤外線を戻すために必要な反射回数を最少にすることである。
この種の電球は例えば米国特許第４１６０９２９号明細書、ヨーロッパ特許出願公開第０４７０４９６号公報及びドイツ連邦共和国特許出願公開第３０３５０６８号公報に記載されている。米国特許第４１６０９２９号明細書は、効率の最適化のために発光体の幾何学形状がガラス球の幾何学形状に整合しなければならないことを示している。さらに、発光体は出来る限り正確にガラス球の光学中心部に位置決めされなければならない。これによって、発光体の表面から放射された波面はガラス球面で乱されることなく反射されて戻される。その結果収差損失は最少になる。例えば球状のガラス球は理想的な場合中心に配置された同様に球状の発光体を持たなければならない。同様なフィラメント形状はこのフィラメント用に通常使用されるタングステン線の延性が制限されているために何れにしても非常に限定されて実現できるにすぎない。球に対する大雑把であるが実行可能な近似として立方体状のフィラメントが提案されている。他の実施形態ではフィラメントはその中心部に最大直径を有する。この直径はフィラメントの両端部へ向かって漸減する。楕円体のガラス球の形状に関しては楕円体の２つの焦点にそれぞれ１つの発光体を配置することが提案されている。
ヨーロッパ特許出願公開第０４７０４９６号公報には中心部に円筒状発光体を配置した球状のガラス球が記載されている。この公開公報は、理想的な球形状からの発光体の変形による効率損失を以下の条件の下に受入れ可能な値に制限することができることを教えている。ガラス球の直径と発光体の直径もしくは長さとは許容範囲内に入念に互いに合わせられなければならないか、又は発光体の直径はガラス球の直径より明らかに小さくなければならない（０．０５倍以下）。さらに、焦線内に縦長の発光体が軸線上に配置された楕円体のガラス球を持つ電球が示されている。
ドイツ連邦共和国特許出願公開第３０３５０６８号公報は最後に述べた実施形態においても不可避な収差損失を最少にすることを教示している。それによれば、楕円体のガラス球の２つの焦点は円筒状の発光体の軸線上にその各端部から予め定められた距離に位置する。
本発明の課題は、上述した欠点を除去し、放出された赤外線を発光体へ効率良く戻すことによって高効率を達成することのできる白熱電球を提供することにある。さらに、高輝度を得ると共に特に低電圧形ハロゲン白熱電球に対しても実施することが出来るようなコンパクトな寸法を可能にするものである。
この課題は、本発明によれば、回転対称形ガラス球が、回転対称形ガラス球の長手軸線を回転軸線として楕円部分または近似楕円部分を回転して得られる樽を形成し、その楕円部分または近似楕円部分の半長軸は回転対称形ガラス球の長手軸線に対して、コイル状発光体のほぼ外側半径分だけ平行移動していることによって解決される。
本発明の有利な実施態様は請求項２以降に記載されている。
本発明の基本思想は、ガラス球の内部において軸線上に配置されほぼ円筒状の外形を有する発光体の外被面で作られたほぼ全ての赤外線がガラス球壁での反射後発光体へ戻されてそれに達するように、回転対称形のガラス球壁を形成するということに基づいている。
ガラス球面はほぼ楕円体の形状の樽に相当し、場合によってはほぼ楕円部分の回転によって作られる。その場合、回転軸線は楕円部分の平面内に位置し、その半長軸に対して或る距離だけ平行移動している。これによって楕円部分の両焦点はそれぞれ１つの環状焦線を描く。
優れた実施態様においてはその距離は発光体の近似的に円筒状の包絡線の半径にほぼ相当する。発光体の長さはほぼ両焦線の距離に相当するか又はその距離とは少し異なっていてもよい。これによって樽の両環状焦線はそれぞれ発光体の両端部における最終発光ターンに近似的に符合する。
発光体としては軸線上に配置されたタングステン製単コイルフィラメント又は二重コイルフィラメントが使用される。幾何学的寸法すなわち直径、ピッチ及び長さはとりわけフィラメントの得ようとする電気抵抗Ｒに依存し、これは供給電圧Ｕが予め定められている場合所望の入力電力Ｐに依存する。Ｐ＝Ｕ²／Ｒであるために、フィラメントは高電圧（ＨＶ）電球の場合には低電圧（ＬＶ）電球の場合より通常長くなる。
発光体は２本のリード線に導電結合され、このリード線は両リード線が共にガラス球の一端部から気密に外部へ導かれるか、又は別々にガラス球の互いに反対側に位置する両端部から気密に外部へ導かれる。シールは一般に挟搾によって行われる。しかしながら他の密閉技術、例えば円板封着も可能である。片側密閉は特にＬＶ電球への適用に好適である。この場合、比較的短い発光体に基づいて非常にコンパクトな電球寸法を実現することができる。ＨＶ電球に適用される比較的長くしかも通常剛性の小さいフィラメントの場合、例えばドイツ連邦共和国実用新案第９１１５７１４号明細書で提案されているように、発光体を、軸線上に配置された電気絶縁性で耐熱性の材料から成る保持装置によって支持すると有利である。両側密閉形ガラス球の場合、場合によってはそれを省略することができる。何故ならば、この場合フィラメントはその両端部をそれぞれ充分に硬い軸線上に配置されたリード線によって固定することができるからである。
電球の効率の最適化のために、有効反射面より出来るだけ大きいガラス球壁部分を利用すると有利である。このことは特に、ガラス球が一端部又は場合によっては両端部でリード線の領域に電球頸部を有することによって実現される。この電球頸部はリード線を出来る限り接近して包囲し、シール部へ移行する。電球の製造中に発光体をこの電球頸部を通ってガラス球内へ挿入することができるようにするために、場合によってはガラス球の少なくとも一端部における電球頸部の内側直径ｚは発光体の外側直径ｄより若干大きくなければならない。両直径の差の一般的な値は５ｍｍ程であり、特に２ｍｍ以下である。ガラス球の回転軸線に垂直な最大外径をＤとすると、全体的に関係式ｄ＜ｚ＜Ｄが生ずる。実験によれば、発光体の外側直径ｄとガラス球の最大外径Ｄとの商ｄ／Ｄが約０．１５より大きくしかも特に０．１５〜０．５の範囲内に位置し、かつ発光体の外側直径ｄと電球頸部の内側直径ｚとの商ｄ／ｚが０．２５より大きく、特に０．４より大きいか又は等しい限り、本発明による電球はコンパクトな寸法でも良好な効率でもって点灯できることが判明した。
原理は図１に示されたガラス球の概略断面図により特に簡単に説明することができる。ガラス球は概要を理解し易くするために壁厚が示されていない閉じた楕円体の形状の樽１として示されており、その内部に円筒状外側輪郭を持つ発光体２が中心軸線上に配置されている。リード線及びピンチは概略化のために示されていない。発光体２の長手軸線ｒは樽１の回転軸線を形成している。発光体の外被面に直接隣接している樽部分は楕円半部３により形成されている。発光体の矩形状断面の４つの頂点はガラス球輪郭の２つの対向位置する楕円半部３、３′の焦点Ｆ₁、Ｆ₂、Ｆ₁′、Ｆ₂′に一致する。回転対称によって、形成された楕円半部の両焦点は２つの対応する円形状焦線ｆ₁、ｆ₂を描く。この焦線は円筒状発光体の外側輪郭の両円形状稜線に符合している。発光体の外被面とガラス球壁との最大距離はガラス球輪郭を生ずる楕円半部の半短軸ｂに一致する。
従来の解決策に比べて重大な利点は、外被面から放射された全ての光線がガラス球壁での１回の反射後この外被面へ戻されてそれに達する点である。これに関しては代表的に２つの任意に選択された光線

が示されている。この理由は、両焦点Ｆ₁、Ｆ₂間の結合線Ｆ₁Ｆ₂のどの個所からでも放射された全ての光線が楕円半部３の点Ａにおける垂線に対して対応する焦点光線よりも小さい角度で反射されることにある。回転対称に基づいてこの論拠は発光体の外被面から放射され回転軸線（＝ガラス球の長手軸線）に交差する平面内を走行する全ての光線に当てはまる。
回転軸線に垂直な平面内を走行する光線に関して、ガラス球及び発光体の輪郭線はそれぞれ互いの同心円に一致する。従ってこの平面内には、波面が当該ガラス球の輪郭に整合しその結果乱されずに反射されて戻されるほぼ円形の波が形成される。
フィラメントの幾何学的寸法、特にその長さＬ及びその直径ｄは主として予め意図された入力電力から算出される。それゆえ、楕円方程式（例えばマグローヒル社の「エンサイクロペディア・オブ・サイエンス」第５６０頁参照）によって、樽の楕円体部分を形成する楕円半部（もしくは楕円部分）の半長軸ａの関係式を表すことができる。

この式において半短軸、従ってガラス球の最大直径Ｄ＝２（ｂ＋ｄ／２）は“自由に”選択可能なパラメータである。すなわち上述の反射原理を維持して、種々異なったコンパクトなガラス球を実現することができる。
第１の実施態様においてはＩＲ膜はガラス球の内面上に設けられる。上述の教示によれば、この内面は発光体の外被面から放射された赤外線に対する最適反射面にほぼ成形される。何れにしてもガラス球の製造中内面の形状付与は一般的に正確にコントロールすることができない（形状付与は例えば適当な型ローラによって行われる外面の場合には可能である）。このためにＩＲ膜は一般的に計算された輪郭を正確には有していない。さらにこの場合被膜の材料は封入ガスに対して抵抗力がなければならない。
第２の実施態様においてはＩＲ膜はそれとは逆にガラス球の外面上に設けられ、それゆえ封入ガスのことを考慮する必要がない。さらにＩＲ膜は簡単な方法で設けることができる。何れにしても発光体の外被面から放射された赤外線はガラス球内部の媒体とガラス球壁の媒体との間の境界面へもたらされる。これによって惹き起こされた光線曲げによって、壁厚及び境界面での屈折率差に応じて、幾つかの光線、特に焦点から放射された光線はもはや焦線へ戻らない。従って効率の最適化のために、上記光線曲げを適当に整合したガラス球輪郭によって補償すると有利である。母関数はこの場合数量的に計算しなければならない僅かに変形した楕円部分（図示されていない）である。境界条件は、発光体の外被面から放射され回転軸線（＝ガラス球の長手軸線）に交差する平面内を走行する全ての光線がＩＲ膜での１回の反射後に外被面へ戻されてそれに達することである。
片側密閉形ガラス球を持つ優れた実施形態においては電球頸部の内側直径は発光体の外側直径よりあまり大きくはない。このような理由から、ガラス球は、特にこのガラス球が箔引込み部に基づいて比較的幅広く形成されたピンチシール部によって密閉される場合、電球頸部の領域に収縮部を有する。これによって全ガラス球の特に大きな有効反射面が達成され、その結果相応する高い効率が得られる。このためにリード線と発光体との特にコンパクトな構成が開発された。このためにリード線はシール部から発光体端部へ発光体の外径範囲内で導かれる。１つの実施形態においては、発光体の反シール部側端部に結合されたリード線は発光体の内部を通って、特に中心軸線上を戻される。このようにしてフィラメント表面を遮蔽することが回避される。特にコンパクトな構成は二重螺旋状フィラメント構造である。その場合、発光体は空間的に中に入っている２つのフィラメント部分によって構成される。１つの実施態様においては、両フィラメント部分は同種の螺旋として実現される。この両フィラメント部分は、その両長手軸線が符合するとともに軸線方向に約半ピッチ高さ分だけずれるように配置される。ピッチ高さはここでは螺旋が１回転を行う区間と定義される。発光体の第１端部では両フィラメント部分は互いに結合される。その第１端部とは反対側に位置する発光体の第２端部では両フィラメント部分はそれぞれ１本のリード線に続いている。
このコンパクト形発光体形状は、樽だけでなく、他のガラス球形状、例えば冒頭で引用したような楕円体の形状又は球の形状のガラス球でも使用することができる。
ガラス球から反射された赤外線が高い確率で発光体に当たるようにするために、発光体のターンのピッチが出来るだけ小さいと有利である。
発光体のこのようなコンパクトな構成はＬＶ電球の場合特に簡単に達成することができる。というのは、このＬＶ電球の場合フィラメント線の太さが特に大きいからである。それによって、上述した実施例と同様に、高い剛性を持つ短い発光体を製造することができる。
コンパクトな幾何学的寸法によって、この電球は、特に、例えば投影技術において使用されるような外部反射器との組合わせを予定することができる。系の光効率は従って使用された光源が理想的な点光源に近づけば近づく程高くなる。
発光体の心出しを助成するために、１つの変形例においては、発光体の両リード線の少なくとも一方はその反発光体側の端部の方向へ電球頸部の内径ｚより大きい間隔で拡げられる。この拡がりは全長に亘って又は各リード線の部分範囲にのみ行われる。特に両リード線は発光体の長手軸線に対称に同じ大きさの拡がりを有する。ガラス球内へ発光体を導入するとリード線の反発光体側端部は電球頸部の内壁に支えられ、ガラス球内部の一平面内に発光体の強制心出しを生ぜしめる。
ガラス球は通常不活性ガス、例えばＮ₂、Ｘｅ、Ａｒ及び／又はＫｒを封入される。特にガラス球は、ガラス球の黒化を防止するために、タングステン−ハロゲンサイクルを維持するハロゲン添加物を含む。ガラス球は光透過材料、例えば石英ガラスから構成される。
電球は外管を設けることができる。周囲へ放射された赤外線パワーの特に大きな減少が望まれる場合、この電球は同様にＩＲ膜を有することができる。
このＩＲ膜は例えば公知の干渉フィルタ（一般に異なった屈折率を持つ誘電体膜が交互に重ねられた積層体）として実施することができる。適当なＩＲ膜の原理構成は例えばヨーロッパ特許出願公開第０４７０４９６号公報に記載されている。
次に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
図１は楕円体の形状の樽の断面に基づいて本発明の基本原理を説明するための概略図である。
図２は外面被膜を備えた本発明による片側挟搾形ＬＶ電球の一実施例の概略図である。
図３は内面被膜を備えた本発明による片側挟搾形ＬＶ電球の一実施例の概略図である。
図４は外面被膜を備えた本発明による片側挟搾形ＨＶ電球の一実施例の概略図である。
図５は外面被膜を備えた本発明による両側挟搾形ＨＶ電球の一実施例の概略図である。
図２には本発明による電球４の第１の実施例が概略的に示されている。この電球４は１２Ｖの定格電圧及び７５Ｗの定格電力を持つハロゲン白熱電球である。このハロゲン白熱電球は楕円体の形状の樽として成形された片側挟搾形ガラス球５から構成されている。このガラス球５は約１ｍｍの壁厚を持つ石英ガラスから作られ、その第１端部が頸部９に移行し、この頸部９にはピンチシール部６が続いている。ガラス球５はその反対側端部に排気管７を有している。その外面上には、Ｔａ₂Ｏ₅及びＳｉＯ₂から成る２０層以上の膜を持つ干渉フィルタから構成されたＩＲ膜８が設けられている。このようにしてＩＲ膜の特にほど良い形状が達成される。というのは、ガラス球５の製造時にその外面は楕円体の形状の樽の計算された輪郭に作られるからである。ガラス球５の最大外径は約１０ｍｍであり、頸部９の長さは約６ｍｍの外径の場合約３ｍｍである。ガラス球の内部には、５６００ｐｐｍの臭化水素（ＨＢｒ）の添加物を有する約６６７０ｈＰａのキセノンから成る封入ガスと、軸線上に配置され約３．７ｍｍの長さ及び２．２ｍｍの外側直径を有する発光体２′とが存在している。これから発光体２′の外径と頸部９の内径との比約０．７が生ずる。発光体２′の外径とガラス球５の最大外径との比は約０．２２である。発光体２′の幾何学的形状とガラス球５の輪郭とは、発光体２′の両端部における最終ターンがそれぞれガラス球５の内側の焦線にほぼ一致するように互いに合わせられる。
発光体２′は２２７μｍの直径及び９４ｍｍの長さを有するタングステン線から作られており、その電気抵抗は室温で約０．０９Ωである。タングステン線は約１．３９のピッチ係数及び約７．７のコアファクタに相当する３１６μｍのピッチ及び１７４６μｍのコア径でもって１１ターンを有する単コイルフィラメントに巻回されている。
リード線１０ａ、１０ｂはフィラメント線によって直接形成されており、ピンチシール部６内のモルブデン箔１１ａ、１１ｂに結合されている。このモリブデン箔１１ａ、１１ｂは外部の口金ピン１２ａ、１２ｂに結合されている。第１のリード線１０ａは電球の長手軸線に平行であり、発光体２′の外被面と一列になるように案内されている。発光体２′の第２のリード線１０ｂは軸線へ向けて曲げられ、中心をターンの軸線に沿って反口金側端部へ向かって延びている。このようにして遮蔽が回避される。
電球は約３１５０Ｋの色温度を有する。光束は２１００ｌｍであり、これは２８．７１ｍ／Ｗの効率に相当する。ＩＲ膜を持たない同じ電球の点灯に比較して、電気エネルギーを２５％ほど節約することができる。
図３は本発明による電球４′の第２の実施例を概略的に示す。第１の実施例とは異なり、ＩＲ膜８′はガラス球５の内側に設けられている。従って図２の実施例との相違は、赤外線がＩＲ膜に直接当たり、その前にガラス球５の壁を通過することがないことである。その結果屈折に基づく光線曲げは発生しない。軸線上に中心に配置された単コイル形発光体１３は直接２２７μｍの太さのタングステン線から二重螺旋状に成形されている。フィラメントの螺旋の一方の半部は右ねじの様式で排気管７の方向へ導かれている。他方の半部は同じ回転方向であるが反対方向へ巻回されている。両リード線１０ａ、１０ｂはフィラメント線の端部によって直接形成されている。この両リード線１０ａ、１０ｂはピンチシール部６の平面内に配置され、互いに平行に、ほぼ螺旋の直径の間隔にて、それぞれ発光体の口金側端部から、口金ピン１２ａ、１２ｂに結合されたモリブデン箔１１ａ、１１ｂへ導かれている。
５６００ｐｐｍの臭化水素（ＨＢｒ）の添加物を持つ６６７０ｈＰａのキセノン（Ｘｅ）を封入した場合、被膜を持たない同じ電球の点灯に比較して、エネルギーを約３０％ほど節約することができる。
図４には本発明による電球４′′の第３の実施例が概略的に示されている。この電球は外面被膜８を有する片側挟搾形ＨＶハロゲン白熱電球であり、２３０Ｖの電源電圧で直線点灯するのに適している。二重コイル形発光体１４は１８の螺旋状ターンから構成されている。これらのターンはＡｌ₂Ｏ₃セラミックス製の電気絶縁管１５上に巻回され、これによって良好な機械的及び熱的安定性が保証される。このことはこの電球４′′の最適効率にとっては非常に重要である。というのは、発光体１４の外被面のみを必要な精度でもってガラス球１６の２つの焦線間に固定することができるからである。このことは特に電球４′′を水平点灯する場合に有効である。この場合、管１５は、長くしかも剛性の小さい発光体１４が撓むのを阻止する。発光体１４の反シール部側の端部はタングステン金具１７１を介して内部リード線１７に導電的に接続されている。排気管１８内で内部リード線１７を支持することによって、発光体１４は軸線上に心出しされる。発光体のこの様式での支持に関する詳細はドイツ連邦共和国実用新案第９１１５７１４号明細書に記載されている。
図５には本発明による電球４′′′の第４の実施例が概略的に示されている。この電球は両側挟搾形ＨＶハロゲン白熱電球であり、１２０Ｖの定格電圧で直接点灯するのに適している。ガラス球１９の内部には単コイル形発光体２０が同心的に配置され、その場合上記の実施例の場合のようにそれぞれ発光体２０の両端部における最終ターンはガラス球１９の焦線にほぼ一致している。発光体２０は軸線上に配置された２本のリード線２２ａ、２２ｂによって支持されている。電球４′′′はガラス球１９と両ピンチシール部２１ａ、２１ｂとの間にそれぞれ１つの電球頸部２３ａ、２３ｂを有している。第１の電球頸部２３ａの内径は発光体２０の外径よりあまり大きくはない。製造中に発光体２０はこの電球頸部２３ａを通ってガラス球１９内へ挿入される。反対側に配置された電球頸部２３ｂの内径はその電球頸部２３ｂによって近接して包囲されたリード線２２ｂの直径よりあまり大きくはない。これによって電球４′′′はこの端部に、これとは反対側に位置する端部より大きい反射面を有する。垂直点灯の場合、電球は細い電球頸部２３ｂを持つ電球端部が下方に位置するように位置決めされる。このようにして、両発光体端部間に対流によって惹き起こされた温度勾配に反対に作用する。
本発明は上述した実施例に限定されない。特に、種々異なった実施例の個々の特徴は同様に互いに組合わせることができる。

Claims (12)

1. １つの長手軸線を有する回転対称形ガラス球（５、１６、１９）と、回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の内部に配置され２本のリード線（１０ａ、１０ｂ、２２ａ、２２ｂ）によって支持されているコイル状発光体（２、２′、１３、１４、２０）とを備え、回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の壁面が赤外反射膜（８）を有し、コイル状発光体（２、２′、１３、１４、２０）の長手軸線（ｒ）が回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の長手軸線と同軸に位置する白熱電球において、回転対称形ガラス球（５、１６、１９）は、回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の長手軸線を回転軸線として楕円部分（３）または近似楕円部分を回転して得られる樽を形成し、その楕円部分（３）または近似楕円部分の半長軸（ａ）は回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の長手軸線に対して、コイル状発光体（２、２′、１３、１４、２０）のほぼ外側半径分だけ平行移動していることを特徴とする白熱電球。
2. 樽（１、５、１６、１９）の２つの環状焦線はそれぞれコイル状発光体（２、２′、１３、１４、２０）の両端部における最終発光ターンとほぼ符合していることを特徴とする請求項１記載の白熱電球。
3. 赤外反射膜（８′）は回転対称形ガラス球（５）の内面上に設けられていることを特徴とする請求項１又は２記載の白熱電球。
4. コイル状発光体（２、２′、１３、１４、２０）の長さは楕円部分（３）の両焦点の距離にほぼ一致していることを特徴とする請求項１記載の白熱電球。
5. 回転対称形ガラス球（５、１６、１９）は少なくとも一端部に、少なくとも１本のリード線（１０ａ、１０ｂ、２２ａ、２２ｂ）を包囲しかつ気密に密閉された電球頸部（９、２３ａ、２３ｂ）を有していることを特徴とする請求項１乃至４の１つに記載の白熱電球。
6. コイル状発光体（２′、１３、１４、２０）の外径ｄと回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の最大外径Ｄとの商ｄ／Ｄは０．１５より大きく、コイル状発光体（２′、１３、１４、２０）の外側直径ｄと少なくとも１つの電球頸部（９、２３ａ）の内側直径ｚとの商ｄ／ｚは０．２５より大きいことを特徴とする請求項５記載の白熱電球。
7. 商ｄ／ｚは０．４より大きいか又はこれに等しいことを特徴とする請求項６記載の白熱電球。
8. 商ｄ／Ｄは０．１５〜０．５の範囲内にあることを特徴とする請求項６記載の白熱電球。
9. ２本のリード線（１０ａ、１０ｂ）はコイル状発光体（２′、１３）の外側直径ｄより小さいか又は等しい間隔で一緒に１つの電球頸部（９）を通って案内されていることを特徴とする請求項１記載の白熱電球。
10. コイル状発光体（２′）はコイルフィラメントによって実現され、その反シール部側のリード線（１０ｂ）はコイルフィラメントの内部を通って戻されることを特徴とする請求項９記載の白熱電球。
11. コイル状発光体（１４）は、回転対称形ガラス球（５、１６、１９）の長手軸線上に配置され電気絶縁性材料から成る支持装置（１５）によって支持されていることを特徴とする請求項１０記載の白熱電球。
12. コイル状発光体（１３）は二重螺旋状に形成されていることを特徴とする請求項９記載の白熱電球。

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