JP3884718B2 - Control device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、熱媒を循環する熱源装置に用いられる制御装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
図7に従来の熱源装置の計装図を示す。同図において、G1〜G3は熱媒を生成する熱源、P1〜P3は熱源G1〜G3が生成する熱媒を搬送する熱媒ポンプ、2は熱源G1〜G3からの熱媒(冷水/温水)を混合する往ヘッダ、3は往水管路、4は往ヘッダ2から往水管路3を介して送られてくる熱媒の供給を受ける外部負荷(地域冷暖房の需要家、空調機・ファンコイル等の熱負荷)、5は還水管路である。熱源G(G1〜G3)には冷却水ポンプGP(GP1〜GP3)や冷却塔ファンGF(GF1〜GF3)が補機として設けられている。
【0003】
6は外部負荷4において熱交換され還水管路5を介して送られてくる熱媒が戻される還ヘッダ、7は往ヘッダ2と還ヘッダ6とを連通するバイパス管路、8はバイパス管路7に設けられたバイパス弁、9は往ヘッダ2と還ヘッダ6との間の熱媒の差圧ΔPを計測する差圧計、10は往ヘッダ2から外部負荷4への熱媒の温度を往水温度TSとして計測する往水温度センサ、11は還ヘッダ6に戻される熱媒の温度を還水温度TRとして計測する還水温度センサ、12は還ヘッダ6に戻される熱媒の流量(外部負荷4に供給される熱媒の流量)を負荷流量Fとして計測する流量計、13は制御装置である。
【0004】
この熱源装置において、熱媒ポンプP1〜P3により圧送された熱媒は、熱源G1〜G3により冷却あるいは加熱され、往ヘッダ2において混合され、往水管路3を介して外部負荷4へ供給される。そして、外部負荷4において熱交換され、還水管路5を介して還ヘッダ6に戻され、再び熱媒ポンプP1〜P3によって圧送され、以上の経路を循環する。例えば、熱源G1〜G3を冷凍機とした場合、熱媒は冷水とされ、上述した経路を循環する。熱源G1〜G3を加熱機とした場合、熱媒は温水とされ、上述した経路を循環する。
【0005】
制御装置13は、差圧計9によって計測される往ヘッダ2と還ヘッダ6との間の差圧ΔPを監視し、この差圧ΔPを一定とするようにバイパス弁8の開度、すなわちバイパス管路7を流れる熱媒の流量(バイパス流量)を制御する。また、制御装置13は、流量計12が計測する負荷流量Fに応じて熱源G1〜G3の運転台数を制御する。なお、熱媒ポンプP1〜P3や冷却水ポンプGP1〜GP3,冷却塔ファンGF1〜GF3は、熱源G1〜G3と連動して起動/停止される。例えば、制御装置13から熱源G1が起動されると、これに連動して熱源G1は熱媒ポンプP1を起動する。また、冷却水ポンプGP1、冷却塔ファンGF1を起動する。
【0006】
この熱源装置において、熱源G1〜G3の設計能力(最大能力)や設計流量(最大能力発揮時におけるポンプ熱媒流量の設計値)、熱媒ポンプP1〜P3の搬送容量(定格流量)などは、外部負荷4において必要とされる最大熱負荷量を考慮して定められる。例えば、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合、往水温度TSを7℃、還水温度TRを14℃と想定し、外部負荷4において必要とされる最大熱負荷量を賄い得る冷水の必要流量を算出する。往水温度TSと還水温度TRとの温度差(往還温度差)と流量との積が熱負荷量に相当するので、この冷水の必要流量は、必要とされる最大熱負荷量を往還温度差で除することによって求められる。
【0007】
ここで、冷水の必要流量が2700m3 /hとして求められたとすると、熱源(冷凍機)Gの1台当たりの設計流量を900m3 /h、熱媒ポンプPの1台当たりの搬送容量(定格流量)を900m3 /hとする。また、900m3 /hで送られてくる14℃の還水をその最大能力発揮時に7℃に冷却することができるように、熱源Gの1台当たりの最大能力を例えば7371kW(2100RT)とする。
【0008】
以下、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合を例にとり、制御装置13が行う処理動作の概要について説明する。熱源起動時刻に達すると(図8に示すステップ801)、制御装置13は、1番目の熱源G1へ起動指令を送る(ステップ802)。熱源G1は、制御装置13から起動指令を受けると、その運転を開始するとともに熱媒ポンプP1を定格流量で起動する。また、冷却水ポンプGP1、冷却塔ファンGF1を起動する。
【0009】
これにより、熱媒ポンプP1から熱源G1に900m3 /hの熱媒が送られ、この熱媒が熱源G1において7℃の冷水とされ、往ヘッダ2へ送られる。ここで、外部負荷4はまだ運転が開始されていない(冷水弁4−1は未だ閉じられている)ので、その全量がバイパス管路7を通して還ヘッダ6へ戻される。この際、制御装置13は、差圧計9からの差圧ΔPを監視し、この差圧ΔPが一定となるように、バイパス弁8の開度を制御する(ステップ803)。
【0010】
外部負荷4の運転が開始されると(ステップ804のYES)、すなわち外部負荷4における冷水弁4−1が開かれると、往ヘッダ2からバイパス管路7へ送られている冷水が分流して外部負荷4へ送られる。このとき、差圧ΔPが下がろうとするので、制御装置13は、差圧ΔPが下がらないようにバイパス弁8の開度を制御する(ステップ805)。このバイパス弁8の制御により、外部負荷4が要求する冷水の流量が増大するにつれ、バイパス弁8は閉じられて行く。バイパス弁8が全閉とされると、熱源G1から往ヘッダ2へ送られる冷水の全量が外部負荷4へ送られるようになる。
【0011】
制御装置13は、バイパス弁8の開度に応じて外部負荷4に供給される冷水の流量を流量計12により負荷流量Fとして監視しており、この負荷流量Fが第1の増段閾値として予め定められている所定流量Fu1(この例では、900m3 /h:図9参照)に達すると(ステップ806のYES)、2番目の熱源G2へ起動指令を送る(ステップ807)。熱源G2は、制御装置13から起動指令を受けると、その運転を開始するとともに、熱媒ポンプP2を定格流量で起動する。また、冷却水ポンプGP2、冷却塔ファンGF2を起動する。
【0012】
これにより、熱媒ポンプP2から熱源G2に900m3 /hの熱媒が送られ、この熱媒が熱源G2において7℃の冷水とされ、往ヘッダ2へ送られる。この場合、差圧ΔPが上がろうとするので、制御装置13は、バイパス弁8を開いて、差圧ΔPが上がらないようにする。これにより、過剰に生成された冷水がバイパス管路7を通して還ヘッダ6へ戻され、必要とされる流量の冷水が外部負荷4へ供給される。
【0013】
以下同様にして、制御装置13は、差圧ΔPが一定となるようにバイパス弁8の開度を制御し、負荷流量Fが第2の増段閾値として予め定められている所定流量Fu2(この例では、1800m3 /h)に達すると、3番目の熱源G3を起動する。熱源G3は、制御装置13からの起動指令を受けると、熱媒ポンプP3を定格流量で起動する。また、冷却水ポンプGP3、冷却塔ファンGF3を起動する。
【0014】
その後、外部負荷4が要求する冷水の流量が少なくなり、負荷流量Fが第2の減段閾値として予め定められている所定流量Fd2(この例では、1440m3 /h)を下回ると、熱源G3の運転を停止する。熱源G3は、制御装置13からの停止指令を受けると、熱媒ポンプP3の運転を停止する。また、冷却水ポンプGP3、冷却塔ファンGF3を停止する。外部負荷4が要求する冷水の流量がさらに少なくなり、負荷流量Fが第1の減段閾値として予め定められている所定流量Fd1(この例では、720m3 /h)を下回ると、熱源G2の運転を停止する。熱源G2は、制御装置13からの停止指令を受けると、熱媒ポンプP2の運転を停止する。また、冷却水ポンプGP2、冷却塔ファンGF2を停止する(例えば、特許文献1参照)。
【0015】
【特許文献1】
特開2000−18683号公報(第2図)
【0016】
【発明が解決しようとする課題】
上述した冷水熱源装置において、熱源Gは、900m3 /hで14℃の熱媒が送られてくる場合に、すなわち還水と往水(7℃)との温度差が7℃である場合に、その最大能力を発揮する。逆に言うと、900m3 /hで還水が送られてきても、往水(7℃)との温度差が7℃以下である場合には、熱源Gは出口温度を7℃とする為の容量制御により自己の冷却能力を絞って運転する。
【0017】
実際の建物においてこの冷水熱源装置を運用してみると、還水温度TRは実際には14℃となることは少なく、14℃以下になってしまうことが多い。これは、外部負荷4に設計値以上の冷水が流れていたり(バルブの開き過ぎ、圧力のかかり過ぎ)、外部負荷4における熱交換器を通過する風量が不足していたり、熱交換器が劣化していたりといった様々な原因で生じる。
【0018】
例えば、熱源G1および熱媒ポンプP1のみを運転している場合を想定すると、往水温度TSは7℃であるが、還水温度TRが設計値である14℃よりも大幅に低い12℃であるというようなことがあり得る。この場合、熱源G1は、900m3 /hの熱媒に7℃(=14℃−7℃)の温度差をつけるだけの最大能力を有するにも拘わらず、5℃(=12℃−7℃)の温度差をつけるために自己の冷却能力を絞って運転し、最大能力を発揮しない。なお、正確には、バイパス管路7を介して還ヘッダ6に戻される冷水によって熱源G1に送られる熱媒は還水温度TRよりも低くなる。
【0019】
さらにこのような状態で、外部負荷4が要求する冷水の流量が増大し、負荷流量Fが第1の増段閾値Fu1(900m3 /h)に達すると、熱源G1が能力を絞って運転しているにも拘わらず、熱源の増段が図られ、熱源G2が起動されてしまう。例えば、この時の熱源G1の発揮能力を最大能力の70%とした場合、30%の冷却能力の余裕がまだあるにも拘わらず、必要とされる負荷流量を賄うために熱源G2が起動されてしまう。このように熱源G1において余力を残したままで、熱源G2への増段を図ることは、冷却水ポンプGP2,冷却塔ファンGF2を含めて、熱源G2や熱媒ポンプP2を早めに起動することになり、エネルギーの過剰消費となる。
【0020】
また、熱源G2への増段が図られると、余剰な冷水がバイパス管路7を通して往ヘッダ2から還ヘッダ6へ戻されて熱源G1,G2が生成する冷水と熱源G1,G2への熱媒の温度差がさらに小さくなる。その結果、熱源G1,G2はさらに低能力(例えば、35%)で運転されるようになる。熱源Gは最大能力を発揮した状態(全負荷状態)で運転効率が最も高くなるように設計されているので、余力を残した状態(部分負荷状態)で運転し、かつ運転台数を増やすことは、補機動力の過剰消費になり、冷水熱源装置全体としての運転効率の低下を招く。
【0021】
なお、上述においては、冷水熱源装置を例にとって説明したが、温水熱源装置においても同様の問題が生じる。
【0022】
本発明はこのような課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、熱源に最大能力を発揮させた状態で増段を図ることを可能とするとともに、エネルギーの消費量を少なくし、より効率よく運転することの可能な熱源装置を提供することにある。
また、熱源に最大能力を発揮させた状態で増段を図ることを可能とするとともに、エネルギーの消費量を少なくし、熱源装置をより効率よく運転することの可能な制御装置を提供することにある。
【0023】
【課題を解決するための手段】
このような目的を達成するために、第1発明(請求項1に係る発明)は、熱媒を生成する第1および第2の熱源と、この第1および第2の熱源が生成する熱媒を搬送する第1および第2の熱媒ポンプと、第1および第2の熱源からの熱媒を受ける往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を第1および第2の熱源に戻す還ヘッダと、往ヘッダと還ヘッダとを連通するバイパス管路と、往ヘッダと還ヘッダとの間の第1および第2の熱源および第1および第2の熱媒ポンプを含む熱媒の搬送路に並列に設けられた熱媒を搬送するリリーフポンプとを備えた熱源装置に用いられる制御装置であって、第1の熱源および第1の熱媒ポンプの運転中に、外部負荷に供給される負荷熱量がその負荷熱量に対して定められる増段閾値に達する前に外部負荷への供給熱媒量がその供給熱媒量に対して定められる増段閾値を上回るときに、リリーフポンプを起動するリリーフポンプ起動手段を設けたものである。
【0024】
この発明では、第1の熱源および第1の熱媒ポンプが運転されている時に、外部負荷に供給される負荷熱量がその負荷熱量に対して定められる増段閾値(例えば、第1の熱源の定格能力)に達する前に外部負荷への供給熱媒量がその供給熱媒量に対して定められる増段閾値(例えば、第1の熱媒ポンプの定格流量)を上回った場合、リリーフポンプが起動される。これにより、外部負荷への熱媒の供給量が増えるので、外部負荷の要求熱媒量を満足できる。この後の要求熱量の増大により、負荷熱量がその負荷熱量に対して定められる増段閾値(例えば、第1の熱源の定格能力)を超えた場合に、必要に応じてリリーフポンプを停止させ、第2の熱源および第2の熱媒ポンプの運転を開始するようにすれば、第1の熱源に最大能力を発揮させた状態で第2の熱源への増段を図ることが可能となる。
【0025】
第2発明(請求項2に係る発明)は、熱媒を生成する第1〜第N(N≧2)の熱源と、この第1〜第N熱源が生成する熱媒を搬送する第1〜第Nの熱媒ポンプと、第1〜第Nの熱源からの熱媒を受ける往ヘッダと、この往ヘッダから送水される熱媒の供給を受ける外部負荷と、この外部負荷において熱交換された熱媒を第1〜第Nの熱源に戻す還ヘッダと、往ヘッダと還ヘッダとを連通するバイパス管路と、往ヘッダと還ヘッダとの間の第1〜第Nの熱源および第1〜第Nの熱媒ポンプを含む熱媒の搬送路に並列に設けられた熱媒を搬送するリリーフポンプとを備えた熱源装置に用いられる制御装置であって、往ヘッダから送水される熱媒と還ヘッダに戻される熱媒の温度差と外部負荷へ供給される熱媒の流量とから負荷熱量を求める負荷熱量演算手段と、負荷熱量演算手段によって求められた負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力を上回るときに熱源および熱媒ポンプの運転台数を増段する熱源運転台数制御手段と、負荷熱量演算手段によって求められた負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力に達する前に、外部負荷への供給熱媒量が現在運転中の熱媒ポンプの合計定格流量を上回るときに、リリーフポンプを起動するリーフポンプ運転制御手段とを設けたものである。
【0028】
この発明において、例えば、今、第1の熱源と第1の熱媒ポンプとが運転されているものとする。ここで、外部負荷への供給熱媒量が増大し、現在運転中の熱媒ポンプの合計定格流量すなわち第1の熱媒ポンプの定格流量を上回ると、リリーフポンプが起動される。これにより、外部負荷への熱媒の供給量が増えるので、外部負荷の要求熱媒量を満足できる。その後の要求熱量の増大により、負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力すなわち第1の熱源の定格能力を上回ると、第2の熱源および第2の熱媒ポンプが起動される。これにより、第1の熱源に最大能力を発揮させた状態で、第2の熱源への増段が図られる。
【0029】
第3発明(請求項3に係る発明)は、第2発明において、リリーフポンプが起動された場合、運転中の熱源の出口温度の設定を変更する出口温度設定変更手段を設けたものである。
第2発明において、リリーフポンプを起動した場合、還ヘッダからの熱媒がそのまま往ヘッダに流れ込むルートができてしまう。この場合、外部負荷へ供給される熱媒の温度が不安定となることが考えられる。すなわち、運転中の熱源からの熱媒と還ヘッダからそのまま往ヘッダに流れ込むルートからの熱媒とが混合され、外部負荷へ供給される熱媒の温度が設計温度からかけ離れてしまうことが考えられる。
このようなことが生じないように、第3発明では、リリーフポンプが起動された場合、運転中の熱源の出口温度の設定を自動的に変更し(冷凍機であれば若干下降、加熱機であれば若干上昇)、外部負荷へ供給される熱媒の温度が設計温度からかけ離れてしまうことがないようにする。
【0030】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明する。図1はこの発明に係る制御装置を用いた熱源装置の一実施の形態を示す計装図である。同図において、図7と同一符号は図7を参照して説明した構成要素と同一或いは同等構成要素を示し、その説明は省略する。
【0031】
本実施の形態の熱源装置は、その基本的なシステム構成において、リリーフポンプPRが設けられている点で従来の熱源装置と異なる。リリーフポンプPRは熱媒を還ヘッダ6から往ヘッダ2へ熱源を通さずに搬送するポンプであり、熱源G1および熱媒ポンプP1を含む熱媒の搬送路L1、熱源G2および熱媒ポンプP2を含む熱媒の搬送路L2、熱源G3および熱媒ポンプP3を含む熱媒の搬送路L3に並列に設けられている。したがって、リリーフポンプPRを含む往ヘッダ2と還ヘッダ6との間の熱媒の搬送路LR中には熱源は設けられていない。
【0032】
また、本実施の形態では、制御装置13の機能も従来のものとは異なっている。制御装置13より、熱源G1,G2,G3へ起動/停止指令を送り、熱源G1,G2,G3からの連動によって熱媒ポンプP1,P2,P3の起動/停止を行わせる点では従来と同じであるが、この熱源および熱媒ポンプの運転台数の制御は、負荷流量ではなく、負荷熱量に基づいて行うようにしている。また、制御装置13より、リリーフポンプPRを独立して制御するようにしている。以下、従来の制御装置13と区別するために、本実施の形態における制御装置13を制御装置13Aとする。
【0033】
制御装置13Aは、プロセッサや記憶装置からなるハードウェアと、これらのハードウェアと協働して各種機能を実現させるプログラムとによって実現される。制御装置13Aには、従来の制御装置13と同様に、往水温度センサ10からの往水温度TS、還水温度センサ11からの還水温度TR、流量計12からの負荷流量F、差圧計12からの差圧ΔPが与えられる。
【0034】
以下、この熱源装置を冷水熱源装置とした場合を例にとり、制御装置13Aが行う特徴的な処理動作の概要について説明する。なお、この冷水熱源装置においても、図7で説明した従来の冷水熱源装置と同様に、熱源Gの1台当たりの最大能力を7371kW(2100RT)とし、還水温度TRの設計値を14℃、往水温度TSの設計値を7℃とした場合の熱源(冷凍機)Gの1台当たりの設計流量を900m3 /hとし、900m3 /hで送られてくる14℃の還水を熱源Gの最大能力発揮時に7℃に冷却することができるようにしている。熱源Gは最大能力を発揮した状態で運転効率が最も高くなるように設計されている。
【0035】
また、制御装置13Aには、熱源G1,G2,G3および熱媒ポンプP1,P2,P3の運転台数を制御する際に使用するテーブルとして、図2(a)に示すような熱源運転台数制御テーブルTB1が設定されている。図2(a)において、横軸は負荷熱量を示し、縦軸は熱源の運転台数を示す。Qu1,Qu2は増段閾値、Qd1,Qd2は減段閾値であり、現在運転中の熱源の合計定格能力を増段閾値Qu(Qu1,Qu2)とし、増段閾値Quに対して20%のヒステリシスを持たせた値を減段閾値Qd(Qd1,Qd2)(Qd=Qu−Qu×0.2)としている。この例では、Qu1は7371kW(2100RT)、Qu2は14742kW(4200RT)、Qd1は5897kW(1680RT)、Qd2は11794kW(3360RT)とされる。本実施の形態では、この熱源運転台数制御テーブルTB1に従って、熱源(熱源+熱媒ポンプ)の運転台数を負荷流量ではなく、負荷熱量に基づいて制御する。
【0036】
制御装置13Aは、熱源起動時刻に達すると(図3:ステップ301のYES)、1番目の熱源G1へ起動指令を送る(ステップ302)。熱源G1は、制御装置13Aから起動指令を受けると、その運転を開始するとともに熱媒ポンプP1を定格流量で起動する。また、冷却水ポンプGP1、冷却塔ファンGF1を起動する。
【0037】
これにより、熱媒ポンプP1から熱源G1に900m3 /hの熱媒が送られ、この熱媒が熱源G1において7℃の冷水とされ、往ヘッダ2へ送られる。ここで、外部負荷4はまだ運転が開始されていない(冷水弁4−1は閉じられている)ので、その全量がバイパス管路7を通して還ヘッダ6へ戻される。この際、制御装置13Aは、差圧計9からの往ヘッダ2と還ヘッダ6との間の差圧ΔPを監視し、この差圧ΔPが一定となるように、バイパス弁8の開度を制御する(ステップ303)。
【0038】
この状態で、外部負荷4の運転が開始されると(ステップ304のYES)、すなわち外部負荷4における冷水弁4−1が開かれると、往ヘッダ2からバイパス管路7へ送られている冷水が分流して外部負荷4へ送られる。これにより、差圧ΔPが下がろうとするので、制御装置13Aは、差圧ΔPが下がらないようにバイパス弁8の開度を制御する(ステップ305)。このバイパス弁8の制御により、すなわち差圧ΔPを一定に保つことにより、外部負荷4には冷水弁4−1の開度に比例した流量で冷水が供給されるようになり、外部負荷4が要求する冷水の流量が増大するにつれてバイパス弁8が閉じられて行く。
【0039】
制御装置13Aは、この外部負荷4への冷水の供給量の制御中、負荷流量Fおよび負荷熱量Qを監視する(ステップ306,307,313)。負荷流量Fについては、流量計12からの計測値を直接監視する。外部負荷に供給される熱量(負荷熱量)Qについては、還水温度センサ11からの還水温度TRと往水温度センサ10からの往水温度TSとの差を現在の往還温度差ΔTとして求め、この往還温度差ΔTに流量計12からの負荷流量Fを乗じることによって求める。
Q=(TR−TS)×F=ΔT×F ・・・・(1)
【0040】
〔リリーフポンプの起動〕
外部負荷4への冷水の供給量の制御中、負荷熱量Qが増段閾値Qu1に達する前に(ステップ307のYES)、負荷流量Fが増段閾値Fu1を上回ると(ステップ306のYES)、制御装置13AはリリーフポンプPRへ起動指令を送る(ステップ308,309)。すなわち、制御装置13Aは、負荷流量Fが増段閾値Fu1(900m3 /h)を上回った時点でリリーフポンプPRの運転を開始する。
【0041】
これにより、外部負荷4への冷水の供給量が増えるので、外部負荷4の要求水量を満足できる。このとき、「往還温度差ΔTが設計値(7℃)に対して低下しており、熱源G1が能力を絞って運転していた」とすると、リリーフポンプPRの運転による冷水の供給量の増大と熱源G1の能力アップによって、熱源G2および熱媒ポンプP2の運転によらずとも、外部負荷4の要求熱量が賄われることになる。
【0042】
〔リリーフポンプ運転中の熱源の増段〕
リリーフポンプPRの運転中、負荷熱量Qが増大して行き、増段閾値Qu1を上回ると(ステップ313のYES)、制御装置13Aは熱源G2へ起動指令を送る。熱源G2は、制御装置13Aから起動指令を受けると、その運転を開始するとともに熱媒ポンプP2を定格流量で起動する。また、冷却水ポンプGP2、冷却塔ファンGF2を起動する。これにより、熱源G2および熱媒ポンプP2の運転が開始され(ステップ314)、熱源G1に最大能力を発揮させた状態で、熱源G2への増段が図られる。したがって、熱源G1において余力を残したままで熱源G2への増段が図られてしまうということがなくなり、熱源の運転効率の悪化や補機(冷却水ポンプ、冷却塔ファンなど)の運転台数の増加によるエネルギーの過剰消費が防がれる。
【0043】
〔リリーフポンプの停止〕
なお、この場合、リリーフポンプPRは、熱媒ポンプP2が運転されてその減段閾値がFd2となるので(ステップ306のNO、ステップ311のYES)、制御装置13Aからの制御によって停止される(ステップ312)。
【0044】
〔熱源の減段〕
熱源G2および熱媒ポンプP2の起動後、負荷熱量Qが減少し、減段閾値Qd1を下回ると(ステップ315のYES)、制御装置13Aは熱源G2へ停止指令を送る。熱源G2は、制御装置13Aから停止指令を受けると、その運転を停止するとともに熱媒ポンプP2を停止する。また、冷却水ポンプGP2、冷却塔ファンGF2を停止する。これにより、熱源G2および熱媒ポンプP2が停止され、熱源(熱源+熱媒ポンプ)の減段が図られる(ステップ316)。
【0045】
〔熱源減段時のリリーフポンプの起動〕
制御装置13Aは、熱源G2の減段時、負荷流量Fをチェックする。この時、負荷流量Fが増段閾値Fu1を上回っていれば(ステップ306のYES)、リリーフポンプPRへ起動指令を送り、リリーフポンプPRの運転を開始する(ステップ317,309)。
【0046】
〔運転台数制御のロジック〕
図4は図3に示したフローチャートに従う運転台数制御のロジックをイメージ化した図である。負荷熱量による熱源運転台数制御からの増段要求があった場合には、熱源(熱源+熱媒ポンプ)を増段する(矢印▲1▼)。負荷熱量が運転している熱源の定格能力以下の時に、負荷流量によるリリーフポンプ起動・停止制御からの増段要求があった場合には、リリーフポンプを起動する(矢印▲2▼)。負荷熱量による熱源運転台数制御からの減段要求があった場合には、熱源(熱源+熱媒ポンプ)を減段する(矢印▲3▼)。このとき、負荷流量が減段後の熱媒ポンプの合計定格流量よりも多い場合、リリーフポンプを起動する(矢印▲4▼)。リリーフポンプの運転中、負荷流量によるリリーフポンプ起動・停止制御からの減段要求があった場合には、リリーフポンプの運転を停止する(矢印▲5▼)。
【0047】
〔熱源の出口温度設定の自動変更〕
図3に示したステップ309においてリリーフポンプPRを起動した場合、還ヘッダ6からの熱媒がそのまま往ヘッダ2へ流れ込むルートができてしまう。この場合、図5に示すように、還ヘッダ6からの熱媒の温度を14℃とすると、リリーフポンプPRの搬送路LR中には熱源が設けられていないので、リリーフポンプPRからは往ヘッダ2に14℃の熱媒がそのまま送水されることになる。運転中の熱源G1からは7℃にされた冷水が供給されるが、往ヘッダ2でリリーフポンプPRからの熱媒と混合されるので、外部負荷4へ供給される冷水の温度が上昇し、設計温度からかけ離れてしまう虞れがある。
【0048】
このようなことが生じないように、本実施の形態では、ステップ309においてリリーフポンプPRの運転が開始された場合、運転中の熱源G1の出口温度の設定を若干下降させ(ステップ310)、外部負荷4へ供給される冷水の温度が設計温度からかけ離れてしまうことがないようにする。
【0049】
本実施の形態において、ステップ310での運転中の熱源の出口温度設定の変更は、例えば下記(2)式を用いて行う。すなわち、出口温度の初期設定値をTCsp(7℃)とし、この出口温度の初期設定値TCspと還水温度TRとから(2)式に従って運転中の熱源の出口温度の設定変更値TCsp’を求める。但し、下記(2)式において、QMAX は運転中のポンプの能力合計、Q1 +Q2 +Q3 ・・・・+Qnは熱源が動いているポンプの能力合計、QR はリリーフポンプの能力を示す。
TCsp’=(TCsp×QMAX −TR×QR )/(Q1 +Q2 +Q3 ・・・・+Qn) ・・・・(2)
【0050】
なお、リリーフポンプPRの運転を開始した直後は、還水温度TRが安定しないため、10分程度の効果待ち後、出口温度の設定変更値TCsp’を決定するものとする。それまでは、運転前の初期設定値TCspを保持するものとする。また、図3のフローチャートには示されていないが、リリーフポンプPRの運転が停止されれば、ステップ310で自動変更した出口温度の設定は初期設定値TCspに戻す。
【0051】
図6に図3に示したフローチャートに対応する制御装置13Aにおける処理ブロック図を示す。制御装置13Aは、負荷熱量演算部13−1と、熱源運転台数制御部13−2と、リリーフポンプ起動・停止制御部13−3と、出口温度設定変更判断部13−4とを備えている。
【0052】
負荷熱量演算部13−1は、還水温度TRと往水温度TSと負荷流量Fとから、前述した(1)式に従って負荷熱量Qを求める。
熱源運転台数制御部13−2は、負荷熱量算出部13−1からの負荷熱量Qに基づき、図2(a)に示した熱源運転台数制御テーブルTB1に従って、熱源(熱源+熱媒ポンプ)に対する運転台数の増減段要求を生成する。
【0053】
リリーフポンプ起動・停止制御部は、負荷流量Fに基づき、リリーフポンプに対する起動・停止要求(増減段要求)を出力する。なお、リリーフポンプの起動に際しては、負荷熱量算出部13−1からの負荷熱量Qを勘案する。
【0054】
出口温度設定変更判断部13−4は、リリーフポンプ起動・停止制御部13−3から起動指令が出された場合、運転中の熱源の出口温度の設定を前記(2)式に従って変更する。また、リリーフポンプ起動・停止制御部13−3から停止指令が出された場合、運転中の熱源の出口温度設定を初期値に戻す。
【0055】
なお、上述した実施の形態では、熱源を3台設けた例で説明したが、熱源は3台に限られるものでないことは言うまでもない。
また、上述した実施の形態では、冷水熱源装置を例にとって説明したが、温水熱源装置においても同様にして制御することが可能である。
【0056】
【発明の効果】
以上説明したことから明らかなように、第1発明によれば、第1の熱源および第1の熱媒ポンプが運転されている時に、外部負荷に供給される負荷熱量がその負荷熱量に対して定められる増段閾値(例えば、第1の熱源の定格能力)に達する前に外部負荷への供給熱媒量がその供給熱媒量に対して定められる増段閾値(例えば、第1の熱媒ポンプの定格流量)を上回った場合、リリーフポンプが起動されるので、外部負荷への熱媒の供給量を増やし、外部負荷への供給熱量を増大させて、第1の熱源に最大能力を発揮させた状態で第2の熱源への増段を図ることが可能となり、エネルギーの消費量を少なくし、熱源装置をより効率よく運転することができるようになる。
【0057】
第2発明によれば、外部負荷に供給される負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力に達する前に外部負荷への供給熱媒量が現在運転中の熱媒ポンプの合計定格流量を上回った場合、リリーフポンプが起動されるので、外部負荷への熱媒の供給量を増やし、外部負荷への供給熱量を増大させて、現在運転中の熱源に最大能力を発揮させた状態で次の熱源への増段を図ることが可能となり、エネルギーの消費量を少なくし、熱源装置をより効率よく運転することができるようになる。
【0058】
第3発明によれば、リリーフポンプが起動された場合、運転中の熱源の出口温度の設定を変更するようにしたので、リリーフポンプが運転されている場合、運転中の熱源の出口温度の設定を自動的に変更し(冷凍機であれば若干下降、加熱機であれば若干上昇)、外部負荷へ供給される熱媒の温度が設計温度からかけ離れてしまうことがないようにすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明に係る熱源装置の一実施の形態を示す計装図である。
【図2】 この熱源装置に設けられた制御装置に設定される熱源運転台数制御テーブルを例示する図である。
【図3】 制御装置が行う特徴的な処理動作の概要を説明するためのフローチャートである。
【図4】 このフローチャートに従う運転台数制御のロジックをイメージ化した図である。
【図5】 リリーフポンプを起動した場合に外部負荷へ供給される冷水の温度が設計温度からかけ離れてしまう状況を説明する図である。
【図6】 図3に示したフローチャートに対応する制御装置における処理ブロック図である。
【図7】 従来の熱源装置の一例を示す計装図である。
【図8】 従来の熱源装置に設けられた制御装置が行う処理動作の概要を説明するためのフローチャートである。
【図9】 従来の制御装置による熱源の運転台数の制御動作を説明する図である。
【符号の説明】
G(G1〜G3)…熱源、P(P1〜P3)…熱媒ポンプ、GP(GP1〜GP3)…冷却水ポンプ、GF(GF1〜GF3)…冷却塔ファン、PR…リリーフポンプ、L1〜L3,LR…搬送路、2…往ヘッダ、3…往水管路、4…外部負荷、5…還水管路、6…還ヘッダ、7…バイパス管路、8…バイパス弁、9…差圧計、10…往水温度センサ、11…還水温度センサ、12…流量計、13A…制御装置、13−1…負荷熱量演算部、13−2…熱源運転台数制御部、13−3…リリーフポンプ起動・停止制御部、13−4……出口温度設定変更判断部、TB1…熱源運転台数制御テーブル。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention provides a heat source device for circulating a heat medium. In place The present invention relates to a control device used.
[0002]
[Prior art]
FIG. 7 shows an instrumentation diagram of a conventional heat source device. In the figure, G1 to G3 are heat sources that generate a heat medium, P1 to P3 are heat medium pumps that convey the heat medium generated by the heat sources G1 to G3, and 2 is a heat medium (cold water / hot water) from the heat sources G1 to G3. Outer header, 3 for outgoing water pipe, 4 for external load that receives supply of heat medium sent from
[0003]
6 is a return header in which the heat medium exchanged in the
[0004]
In this heat source device, the heat medium pumped by the heat medium pumps P1 to P3 is cooled or heated by the heat sources G1 to G3, mixed in the
[0005]
The
[0006]
In this heat source device, the design capacity (maximum capacity) of the heat sources G1 to G3, the design flow rate (design value of the pump heat medium flow rate when the maximum capacity is exhibited), the transfer capacity (rated flow rate) of the heat medium pumps P1 to P3, etc. It is determined in consideration of the maximum heat load required in the
[0007]
Here, the required flow rate of cold water is 2700m Three / H, the design flow rate per unit of heat source (refrigerator) G is 900 m. Three / H, the transfer capacity (rated flow rate) per unit of heat medium pump P is 900m Three / H. 900m Three The maximum capacity per heat source G is set to 7371 kW (2100 RT), for example, so that the 14 ° C. return water sent at / h can be cooled to 7 ° C. when the maximum capacity is exhibited.
[0008]
Hereinafter, the outline of the processing operation performed by the
[0009]
Thereby, 900 m from the heat medium pump P1 to the heat source G1. Three / H heat medium is sent, and this heat medium is converted to 7 ° C. cold water in the heat source G 1 and sent to the
[0010]
When the operation of the
[0011]
The
[0012]
Thereby, 900 m from the heat medium pump P2 to the heat source G2. Three / H heat medium is sent, and this heat medium is converted to 7 ° C. cold water in the
[0013]
Similarly, the
[0014]
Thereafter, the flow rate of the cold water required by the
[0015]
[Patent Document 1]
Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-18683 (FIG. 2)
[0016]
[Problems to be solved by the invention]
In the cold water heat source device described above, the heat source G is 900 m. Three When a heating medium of 14 ° C. is sent at / h, that is, when the temperature difference between the return water and the outgoing water (7 ° C.) is 7 ° C., the maximum capacity is exhibited. Conversely, 900m Three If the temperature difference from the incoming water (7 ° C) is 7 ° C or less even though the return water is sent at / h, the heat source G is self-cooled by controlling the capacity so that the outlet temperature is 7 ° C. Drive with limited ability.
[0017]
When this cold water heat source apparatus is operated in an actual building, the return water temperature TR is actually rarely 14 ° C. and often 14 ° C. or less. This is because chilled water exceeding the design value flows to the external load 4 (valve opening too much, pressure is too much), the amount of air passing through the heat exchanger in the
[0018]
For example, assuming that only the heat source G1 and the heat medium pump P1 are operated, the outgoing water temperature TS is 7 ° C., but the return water temperature TR is 12 ° C. which is significantly lower than the designed value of 14 ° C. There can be something like that. In this case, the heat source G1 is 900 m Three Although it has the maximum capacity to give a temperature difference of 7 ° C (= 14 ° C-7 ° C) to the heating medium of / h, it is self-made to give a temperature difference of 5 ° C (= 12 ° C-7 ° C). Operate with a reduced cooling capacity, and do not demonstrate maximum capacity. To be exact, the heat medium sent to the heat source G1 by the cold water returned to the
[0019]
Further, in such a state, the flow rate of the cold water required by the
[0020]
In addition, when the stage to the heat source G2 is increased, surplus cold water is returned from the
[0021]
In the above description, the cold water heat source device has been described as an example, but the same problem also occurs in the hot water heat source device.
[0022]
The present invention has been made in order to solve such problems, and the object of the present invention is to increase the number of stages in a state where the maximum capacity is exhibited by the heat source and to reduce the energy consumption. An object of the present invention is to provide a heat source device that can be operated less efficiently and more efficiently.
It is also possible to provide a control device that can increase the number of stages in a state in which the heat source exhibits its maximum capacity, reduce energy consumption, and operate the heat source device more efficiently. is there.
[0023]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve such an object, the first invention (the invention according to claim 1) generates a heat medium. First and second Heat source and this First and second Conveys the heat medium generated by the heat source First and second A heat pump, First and second A forward header that receives the heat medium from the heat source, an external load that receives the supply of the heat medium sent from the forward header, and a heat medium that exchanges heat in the external load. First and second A return header that returns to the heat source, and a bypass line that communicates the forward and return headers. A relief pump that conveys a heat medium provided in parallel to a heat medium conveyance path including the first and second heat sources between the forward header and the return header and the first and second heat medium pumps. The control device used for the heat source device, wherein the load heat amount supplied to the external load reaches the step increase threshold value determined for the load heat amount during operation of the first heat source and the first heat medium pump. Relief pump activation means for activating the relief pump when the amount of heat medium supplied to the external load previously exceeds the step-up threshold determined for the amount of heat medium to be supplied Is provided.
[0024]
In this invention, When the first heat source and the first heat medium pump are in operation, the amount of load heat supplied to the external load is set to a step-up threshold (for example, the rated capacity of the first heat source) determined with respect to the amount of load heat. When the amount of the heat medium supplied to the external load exceeds the stage increase threshold (for example, the rated flow rate of the first heat medium pump) determined with respect to the amount of the supplied heat medium before reaching, the relief pump is activated. Thereby, since the supply amount of the heat medium to the external load increases, the required heat medium amount of the external load can be satisfied. As the required heat quantity increases, the load heat quantity is reduced. When an increase threshold (for example, the rated capacity of the first heat source) determined for the load heat amount is exceeded, the relief pump is stopped as necessary, and the second heat source and the second heat medium pump are stopped. If the operation is started, the second heat source in a state in which the first heat source exerts its maximum capacity. It is possible to increase the number of steps.
[0025]
The second invention (the invention according to claim 2) is a first to Nth (N ≧ 2) heat source that generates a heat medium, and a first to first heat medium that generates the first to Nth heat sources. The Nth heat medium pump, the forward header that receives the heat medium from the first to Nth heat sources, the external load that receives the supply of the heat medium sent from the forward header, and heat exchange in this external load A return header that returns the heat medium to the first to Nth heat sources, a bypass pipe that communicates the forward header and the return header, the first to Nth heat sources between the forward header and the return header, and the first to first Nth Heat transfer pump A control device used in a heat source device including a relief pump that conveys a heat medium provided in parallel to a heat medium conveyance path including the heat medium sent from the forward header and the heat returned to the return header A load calorific value calculating means for obtaining a load calorie from the temperature difference of the medium and the flow rate of the heat medium supplied to the external load; Heat source operation number control means for increasing the number of operating heat sources and heat medium pumps when the load heat quantity obtained by the load heat quantity calculation means exceeds the total rated capacity of the currently operating heat sources, and the load heat quantity calculation means The relief pump is activated when the amount of heat medium supplied to the external load exceeds the total rated flow rate of the currently operating heat medium pump before the amount of loaded heat reaches the total rated capacity of the currently operating heat source. And a leaf pump operation control means.
[0028]
In the present invention, for example, it is assumed that the first heat source and the first heat medium pump are now operating. Here, when the amount of the heat medium supplied to the external load increases and exceeds the total rated flow rate of the currently operating heat medium pump, that is, the rated flow rate of the first heat medium pump, the relief pump is activated. Thereby, since the supply amount of the heat medium to the external load increases, the required heat medium amount of the external load can be satisfied. If the load heat quantity exceeds the total rated capacity of the currently operating heat source, that is, the rated capacity of the first heat source, due to the subsequent increase in the required heat quantity, The second heat source and the second heat medium pump are activated. Thereby, the stage increase to the 2nd heat source is achieved in the state where the 1st heat source was made to show the maximum capability.
[0029]
The third invention (the invention according to claim 3) is provided with outlet temperature setting changing means for changing the setting of the outlet temperature of the heat source during operation when the relief pump is activated in the second invention.
In the second invention, when the relief pump is activated, there is a route in which the heat medium from the return header flows into the forward header as it is. In this case, it is conceivable that the temperature of the heat medium supplied to the external load becomes unstable. That is, it is conceivable that the heat medium from the operating heat source and the heat medium from the route flowing directly from the return header to the forward header are mixed, and the temperature of the heat medium supplied to the external load is far from the design temperature. .
In order to prevent this from happening, in the third invention, when the relief pump is started, the setting of the outlet temperature of the operating heat source is automatically changed (slightly lowers if the refrigerator is used, If so, the temperature of the heat medium supplied to the external load should not be far from the design temperature.
[0030]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 relates to the present invention. Using control device It is an instrumentation figure showing one embodiment of a heat source device. In this figure, the same reference numerals as those in FIG. 7 denote the same or equivalent components as those described with reference to FIG.
[0031]
The heat source device of the present embodiment is different from the conventional heat source device in that a relief pump PR is provided in the basic system configuration. The relief pump PR is a pump that conveys the heat medium from the
[0032]
Moreover, in this Embodiment, the function of the
[0033]
The
[0034]
Hereinafter, the outline of the characteristic processing operation performed by the
[0035]
Further, the
[0036]
When the heat source activation time is reached (FIG. 3: YES in step 301), the
[0037]
Thereby, 900 m from the heat medium pump P1 to the heat source G1. Three / H heat medium is sent, and this heat medium is converted to 7 ° C. cold water in the heat source G 1 and sent to the
[0038]
In this state, when the operation of the
[0039]
The
Q = (TR−TS) × F = ΔT × F (1)
[0040]
[Starting the relief pump]
During the control of the amount of cold water supplied to the
[0041]
Thereby, since the supply amount of the cold water to the
[0042]
[Addition of heat source during operation of relief pump]
During operation of the relief pump PR, when the load heat quantity Q increases and exceeds the step increase threshold value Qu1 (YES in step 313), the
[0043]
[Relief pump stop]
In this case, the relief pump PR is stopped by the control from the
[0044]
[Step reduction of heat source]
After the heat source G2 and the heat medium pump P2 are activated, when the load heat quantity Q decreases and falls below the step-down threshold value Qd1 (YES in step 315), the
[0045]
[Relief pump activation when heat source is reduced]
The
[0046]
[Operation number control logic]
FIG. 4 is an image of the logic for controlling the number of operating units according to the flowchart shown in FIG. When there is a request for increasing the number of stages from the control of the number of operating heat source units based on the load heat amount, the number of heat sources (heat source + heat medium pump) is increased (arrow (1)). When the load heat quantity is equal to or less than the rated capacity of the operating heat source, if there is a step increase request from the relief pump start / stop control by the load flow rate, the relief pump is started (arrow (2)). When there is a step-down request from the control of the number of operating heat source units based on the amount of load heat, the heat source (heat source + heat medium pump) is reduced (arrow (3)). At this time, if the load flow rate is higher than the total rated flow rate of the heat medium pump after the stage reduction, the relief pump is started (arrow (4)). During the operation of the relief pump, when there is a step reduction request from the relief pump start / stop control by the load flow rate, the operation of the relief pump is stopped (arrow (5)).
[0047]
[Automatic change of outlet temperature setting of heat source]
When the relief pump PR is started in
[0048]
In order to prevent this from occurring, in the present embodiment, when the operation of the relief pump PR is started in
[0049]
In the present embodiment, the change of the outlet temperature setting of the heat source during operation in
TCsp ′ = (TCsp × Q MAX -TR × Q R ) / (Q 1 + Q 2 + Q Three ・ ・ ・ ・ + Qn) ・ ・ ・ ・ (2)
[0050]
Since the return water temperature TR is not stable immediately after the operation of the relief pump PR is started, the outlet temperature setting change value TCsp ′ is determined after waiting for an effect of about 10 minutes. Until then, the initial setting value TCsp before operation is held. Although not shown in the flowchart of FIG. 3, when the operation of the relief pump PR is stopped, the outlet temperature setting automatically changed in
[0051]
FIG. 6 shows a processing block diagram in the
[0052]
The load heat quantity calculation unit 13-1 obtains the load heat quantity Q from the return water temperature TR, the outgoing water temperature TS, and the load flow rate F according to the above-described equation (1).
The heat source operation number control unit 13-2 is based on the load heat amount Q from the load heat amount calculation unit 13-1, and according to the heat source operation number control table TB1 shown in FIG. 2A, for the heat source (heat source + heat medium pump). Generate an increase / decrease stage request for the number of units in operation.
[0053]
Based on the load flow rate F, the relief pump start / stop control unit outputs a start / stop request (increase / decrease stage request) to the relief pump. In starting the relief pump, the load heat quantity Q from the load heat quantity calculation unit 13-1 is taken into consideration.
[0054]
When the start command is issued from the relief pump start / stop control unit 13-3, the outlet temperature setting change determination unit 13-4 changes the setting of the outlet temperature of the heat source during operation according to the equation (2). When a stop command is issued from the relief pump start / stop control unit 13-3, the outlet temperature setting of the heat source during operation is returned to the initial value.
[0055]
In the above-described embodiment, the example in which three heat sources are provided has been described, but it goes without saying that the number of heat sources is not limited to three.
In the above-described embodiment, the cold water heat source device has been described as an example. However, the hot water heat source device can be similarly controlled.
[0056]
【The invention's effect】
As is clear from the above explanation, According to the first aspect of the invention, when the first heat source and the first heat medium pump are operated, the load heat amount supplied to the external load is determined as an increase threshold (for example, the first heat value). If the amount of the heating medium supplied to the external load exceeds the stage increase threshold (for example, the rated flow rate of the first heating medium pump) determined for the amount of the heating medium before reaching the rated capacity of the heat source), Since the relief pump is activated, the second heat source is supplied in a state in which the supply amount of the heat medium to the external load is increased, the supply heat amount to the external load is increased, and the first heat source exhibits the maximum capacity. To increase energy consumption, reduce energy consumption, Heat source device It becomes possible to drive more efficiently.
[0057]
According to the second invention, If the amount of heat supplied to the external load exceeds the total rated flow of the currently operating heat medium pump before the amount of heat supplied to the external load reaches the total rated capacity of the currently operating heat source, the relief pump will Since it is started, increase the supply amount of the heat medium to the external load, increase the supply heat amount to the external load, and increase the stage to the next heat source with the maximum capacity of the currently operating heat source Can be planned, Energy consumption can be reduced and the heat source device can be operated more efficiently.
[0058]
According to the third invention, when the relief pump is activated, the setting of the outlet temperature of the operating heat source is changed. Therefore, when the relief pump is operated, the setting of the outlet temperature of the operating heat source is performed. Can be automatically changed (slightly lowered for refrigerators, slightly raised for heaters), so that the temperature of the heat medium supplied to the external load does not deviate from the design temperature. .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an instrumentation diagram showing an embodiment of a heat source device according to the present invention.
FIG. 2 is a diagram exemplifying a heat source operation number control table set in a control device provided in the heat source device.
FIG. 3 is a flowchart for explaining an outline of characteristic processing operations performed by the control device;
FIG. 4 is an image of the logic for controlling the number of operating units according to this flowchart.
FIG. 5 is a diagram for explaining a situation in which the temperature of cold water supplied to an external load deviates from a design temperature when a relief pump is started.
6 is a processing block diagram in a control device corresponding to the flowchart shown in FIG. 3;
FIG. 7 is an instrumentation diagram showing an example of a conventional heat source device.
FIG. 8 is a flowchart for explaining an outline of a processing operation performed by a control device provided in a conventional heat source device.
FIG. 9 is a diagram illustrating a control operation of the number of operating heat sources by a conventional control device.
[Explanation of symbols]
G (G1 to G3) ... Heat source, P (P1 to P3) ... Heat medium pump, GP (GP1 to GP3) ... Cooling water pump, GF (GF1 to GF3) ... Cooling tower fan, PR ... Relief pump, L1 to L3 , LR ... conveying path, 2 ... out header, 3 ... outbound pipe line, 4 ... external load, 5 ... return water line, 6 ... return header, 7 ... bypass line, 8 ... bypass valve, 9 ... differential pressure gauge, 10 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Outbound temperature sensor, 11 ... Return water temperature sensor, 12 ... Flow meter, 13A ... Control device, 13-1 ... Load heat quantity calculating part, 13-2 ... Heat source operation number control part, 13-3 ... Relief pump start-up Stop control unit, 13-4... Outlet temperature setting change determination unit, TB1... Heat source operation number control table.
Claims (3)
前記第1の熱源および前記第1の熱媒ポンプの運転中に、前記外部負荷に供給される負荷熱量がその負荷熱量に対して定められる増段閾値に達する前に前記外部負荷への供給熱媒量がその供給熱媒量に対して定められる増段閾値を上回るときに、前記リリーフポンプを起動するリリーフポンプ起動手段
を備えたことを特徴とする制御装置。 First and second heat source generates a heat medium, the first and second heat medium pump for conveying the heating medium the first and second heat source generates, from the first and second heat source A forward header that receives the heat medium, an external load that receives supply of the heat medium sent from the forward header, and a return header that returns the heat medium heat-exchanged in the external load to the first and second heat sources. Heat including a bypass conduit communicating the forward header and the return header, the first and second heat sources between the forward header and the return header, and the first and second heat medium pumps A control device used in a heat source device including a relief pump that conveys a heat medium provided in parallel to a medium conveyance path,
During operation of the first heat source and the first heat medium pump, the heat supplied to the external load before the amount of load heat supplied to the external load reaches an increase threshold determined for the load heat amount. A control device comprising a relief pump starting means for starting the relief pump when the amount of medium exceeds a step-up threshold determined for the amount of supplied heat medium .
前記往ヘッダから送水される熱媒と前記還ヘッダに戻される熱媒の温度差と前記外部負荷へ供給される熱媒の流量とから負荷熱量を求める負荷熱量演算手段と、
前記負荷熱量演算手段によって求められた負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力を上回るときに前記熱源および前記熱媒ポンプの運転台数を増段する熱源運転台数制御手段と、
前記負荷熱量演算手段によって求められた負荷熱量が現在運転中の熱源の合計定格能力に達する前に、前記外部負荷への供給熱媒量が現在運転中の熱媒ポンプの合計定格流量を上回るときに、前記リリーフポンプを起動するリーフポンプ運転制御手段と
を備えたことを特徴とする制御装置。First to Nth (N ≧ 2) heat sources that generate the heat medium, first to Nth heat medium pumps that convey the heat medium generated by the first to Nth heat sources, and the first to first heat sources. A forward header that receives the heat medium from the heat source of N, an external load that receives supply of the heat medium sent from the forward header, and a heat medium that is heat-exchanged in the external load as the first to Nth heat sources A return header, a bypass pipe that communicates the forward header and the return header, the first to Nth heat sources and the first to Nth heat medium between the forward header and the return header A control device used in a heat source device including a relief pump that conveys a heat medium provided in parallel to a conveyance path of a heat medium including a pump,
Load calorific value calculating means for obtaining a load calorie from the temperature difference between the heat medium sent from the forward header and the heat medium returned to the return header and the flow rate of the heat medium supplied to the external load;
Heat source operation number control means for increasing the number of operation of the heat source and the heat medium pump when the load heat amount obtained by the load heat amount calculation means exceeds the total rated capacity of the currently operating heat source ,
When the amount of heat medium supplied to the external load exceeds the total rated flow rate of the currently operating heat medium pump before the load heat amount obtained by the load heat amount calculating means reaches the total rated capacity of the currently operating heat source. And a leaf pump operation control means for starting the relief pump .
前記リリーフポンプが起動された場合、運転中の熱源の出口温度の設定を変更する出口温度設定変更手段を備えたことを特徴とする制御装置。The control device according to claim 2,
A control apparatus comprising outlet temperature setting changing means for changing the setting of the outlet temperature of an operating heat source when the relief pump is activated.
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