JP3879725B2 - Cross flow fan, air conditioner - Google Patents

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Description

この発明は、室内ユニットに少なくとも１つ以上の吸込み口および、吹出し口と、ファンモータに連結されたクロスフローファン、およびそのようなクロスローファンと熱交換機とを有する空気調和機に関する。   The present invention relates to an indoor unit having at least one suction port, a blow-out port, a cross flow fan connected to a fan motor, and an air conditioner having such a cross low fan and a heat exchanger.

クロスフローファンを用いた空気調和機では、例えば、特開平５−１９５９８１号公報に示すように、クロスフローファンに吸込まれる空気流を、クロスフローファンの吸込側でその回転方向と逆方向に予旋回させてクロスフローファンの吐出風量を増加させるようにしていた。   In an air conditioner using a cross flow fan, for example, as shown in Japanese Patent Laid-Open No. Hei 5-195811, the air flow sucked into the cross flow fan is reversed in the direction of rotation on the suction side of the cross flow fan. A pre-turn was made to increase the discharge air volume of the cross flow fan.

特開平５−１９５９８１号公報JP-A-5-195981

しかしながら、上記の案内羽根の構成では、クロスフローファン動翼の圧力面側に風が当たり、動翼の迎え角が大きくなるため、翼が失速しやすく、ファンモータ入力が大きく、騒音が大きくなったり、ファンモータの消費電力が大きくなる、等の問題点があった。   However, in the configuration of the guide vanes described above, wind hits the pressure surface side of the crossflow fan rotor blade, and the angle of attack of the rotor blade increases, so the blade is likely to stall, the fan motor input is large, and the noise is increased. Or the power consumption of the fan motor increases.

本発明はかかる課題を解決するためになされたもので、所定の風量を得るのに必要なファンモータの消費電力および回転数を低減し、騒音を小さくすることができるクロスフローファン、空気調和機を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve such a problem, and a cross-flow fan and an air conditioner that can reduce power consumption and rotational speed of a fan motor necessary for obtaining a predetermined air volume and reduce noise. The purpose is to provide.

本発明は、クロスフローファンの吸込み部の風上側でスタビライザから離れた個所のみに複数の静翼を備え、これらの静翼により風向きをクロスフローファン動翼の負圧面側に風が当たるよう変向するものである。 The present invention is provided with a plurality of stationary blades only at locations away from the stabilizer on the windward side of the suction portion of the crossflow fan, and the wind direction is changed by these stationary blades so that the wind strikes the suction surface side of the crossflow fan rotor blade. It is intended.

また、本発明は、クロスフローファンの内周側翼先端の形状をエッジ形状にするものである。   In the present invention, the shape of the tip of the inner peripheral blade of the cross flow fan is changed to an edge shape.

本発明のクロスフローファン、空気調和機によれば、所定の風量を得るのに必要なファンモータの消費電力および回転数を低減し、騒音を小さくすることができる。   According to the crossflow fan and the air conditioner of the present invention, it is possible to reduce the power consumption and the rotational speed of the fan motor necessary for obtaining a predetermined air volume, and to reduce the noise.

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係わる空気調和機の室内ユニットの断面図、図２は本発明の実施の形態１に係わる室内ユニット内の空気の流跡を表す図である。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a cross-sectional view of an indoor unit of an air conditioner according to Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 2 is a diagram showing a trace of air in the indoor unit according to Embodiment 1 of the present invention.

図１において、１はクロスフローファン、２は熱交換器、３は冷媒配管、４はプレフィルタ−、５は空気清浄装置、６は吸込み口、７は吹出し口であり、室内ユニット８を構成している。
次に室内ユニット８の動作について説明する。クロスフローファン１がファンモータ（図示せず。）の回転により回転すると、室内ユニット８の外部にある空気９が吸込み口６から吸引され、プレフィルター４、熱交換器２、クロスフローファン１を経由して、吹出し口７から吹出される。ここで、プレフィルタ−４、空気清浄装置５は空気１０に含まれているほこりを除去し、熱交換器２は空気１０と熱交換を行い、空気１０を冷房運転時は冷却、暖房運転時は加熱する。 In FIG. 1, 1 is a cross flow fan, 2 is a heat exchanger, 3 is a refrigerant pipe, 4 is a prefilter, 5 is an air purifier, 6 is a suction port, 7 is a blowout port, and constitutes an indoor unit 8. is doing.
Next, the operation of the indoor unit 8 will be described. When the cross flow fan 1 is rotated by rotation of a fan motor (not shown), air 9 outside the indoor unit 8 is sucked from the suction port 6, and the prefilter 4, the heat exchanger 2, and the cross flow fan 1 are moved. Via, it blows out from the blowout port 7. Here, the pre-filter-4 and the air cleaning device 5 remove dust contained in the air 10, the heat exchanger 2 exchanges heat with the air 10, and the air 10 is cooled during the cooling operation and is heated during the heating operation. Heat.

図２は、室内ユニット８内の空気の流跡を表す図であり、領域１１はクロスフローファン１の吸込み領域の一部である。図３は領域１１におけるクロスフローファン１の相対速度分布を表す図である。図４は迎え角を表す図である。図５は、本発明の実施の形態１の特徴である複数の静翼２１を設置したときの、室内ユニット８の断面図を表す図である。図６および図７は静翼２１の形状の定め方を説明する図である。   FIG. 2 is a diagram illustrating the air trace in the indoor unit 8, and the region 11 is a part of the suction region of the cross flow fan 1. FIG. 3 is a diagram showing the relative speed distribution of the cross flow fan 1 in the region 11. FIG. 4 shows the angle of attack. FIG. 5 is a diagram illustrating a cross-sectional view of the indoor unit 8 when a plurality of stationary blades 21 which are features of the first embodiment of the present invention are installed. 6 and 7 are diagrams for explaining how to determine the shape of the stationary blade 21.

図３において、１３はクロスフローファン１の翼１２の負圧面、１４は圧力面である。負圧面１３において渦１５が生成されている。図４において、点Ａは翼１２の前縁１９の端点、点Ｂは後縁２０の端点であり、迎え角１６は直線ＡＢと点Ａにおける空気９の相対速度ベクトル１８とのなす角度であり、矢印１７の方向を正とする。   In FIG. 3, 13 is a suction surface of the blade 12 of the cross flow fan 1, and 14 is a pressure surface. A vortex 15 is generated at the suction surface 13. In FIG. 4, point A is the end point of the leading edge 19 of the wing 12, point B is the end point of the trailing edge 20, and the angle of attack 16 is an angle formed by the straight line AB and the relative velocity vector 18 of the air 9 at the point A. The direction of the arrow 17 is positive.

負圧面１３で渦が生成されると、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が大きくなり、ファンモータ（図示せず。）の回転数が大きくなり、室内ユニット８から発生する騒音が大きくなる、という問題がある。かかる問題は、図４に示す迎え角１６が大きいときに生じる。かかる問題を解決するため、本発明の実施の形態１では、図５に示すようにクロスフローファン１の吸込み領域の風上側に静翼２１を複数枚設置する。なお、静翼２１の形状は次のように定める。   When a vortex is generated on the negative pressure surface 13, the power consumption of a fan motor (not shown) necessary for obtaining a predetermined air volume increases, the rotational speed of the fan motor (not shown) increases, There is a problem that the noise generated from the unit 8 increases. Such a problem occurs when the angle of attack 16 shown in FIG. 4 is large. In order to solve this problem, in the first embodiment of the present invention, a plurality of stationary blades 21 are installed on the windward side of the suction area of the crossflow fan 1 as shown in FIG. The shape of the stationary blade 21 is determined as follows.

図６に示すように、クロスフローファン１の吸込み領域に、クロスフローファン１同心円上の円弧２２および円弧２３を描く。なお、円弧２２の半径はクロスフローファン１の半径よりも大きく、円弧２３の半径は円弧２２の半径よりも大きいものとする。   As shown in FIG. 6, an arc 22 and an arc 23 on the concentric circle of the cross flow fan 1 are drawn in the suction area of the cross flow fan 1. It is assumed that the radius of the arc 22 is larger than the radius of the cross flow fan 1 and the radius of the arc 23 is larger than the radius of the arc 22.

次に図７に示すように、円弧２２上に複数の点Ｃi（１≦ｉ≦Ｎ、Ｎ≧２）を定義する。そして、点Ｃiにおける絶対速度ベクトルＵiを実験、または計算により求める。点Ｃiを中心に絶対速度ベクトルＵiを迎え角１６が小さくなるように、すなわち、図７の方向から見た場合、反時計回りにθ度（０＜θ＜４０）回転させる。この絶対速度ベクトルＵiを回転したベクトルをＶiとする。点Ｃiを通り、ベクトルＶiと平行な直線を直線ＣiＤiとし、直線ＣiＤiと円弧２３との交点をＤiとする。そして、点Ｄiにおける絶対速度ベクトルＷiを実験、または計算により求める。点Ｄiを通り、ベクトルＷiと平行な直線を直線ＤiEiとする。そして、円弧２２と直線ＤiEiの交点を点Eiとする。三角形ＣiＤiEi内にあり（境界線上を含む）、点Ｃi、点Ｄiを通る任意の曲線を曲線Ｆiとする。なお、曲線Ｆiは１つ以上の線分から構成されてもよい。そして、静翼２１の形状は曲線Ｆiを領域内（境界上を含む）に含むように定める。なお、図上では、絶対速度ベクトルＵIや、この絶対速度ベクトルＵiを回転したベクトルをＶi、絶対速度ベクトルＷi等のベクトルには、符号の上にベクトルを示す“→”を付けている。 Next, as shown in FIG. 7, a plurality of points C i (1 ≦ i ≦ N, N ≧ 2) are defined on the arc 22. Then, the absolute velocity vector U i at the point C i is obtained by experiment or calculation. The absolute velocity vector U i is rotated about the point C i so that the angle of attack 16 becomes small, that is, when viewed from the direction of FIG. 7, counterclockwise by θ degrees (0 <θ <40). A vector obtained by rotating the absolute velocity vector U i is defined as V i . A straight line passing through the point C i and parallel to the vector V i is defined as a straight line C i D i , and an intersection of the straight line C i D i and the arc 23 is defined as D i . Then, the absolute velocity vector W i at the point D i is obtained by experiment or calculation. A straight line passing through the point D i and parallel to the vector W i is defined as a straight line D i E i . The intersection of the arc 22 and the straight line D i E i is set as a point E i . An arbitrary curve that is in the triangle C i D i E i (including on the boundary line) and passes through the points C i and D i is defined as a curve F i . The curve F i may be composed of one or more line segments. The shape of the stationary blade 21 is determined so as to include the curve F i in the region (including on the boundary). In the diagram, the absolute and the velocity vector U I, the absolute velocity vector U i a rotated vector V i, the vector of the absolute velocity vector W i, etc., with a showing a vector "→" on the code ing.

表１は静翼２１がある場合とない場合に、吹出し口７から吹出される風量が１５m３/minであるときの、ファンモータ（図示せず。）の消費電力、および回転数、室内ユニット８から発生する騒音値を測定した結果を表す図である。なお、騒音値はＪＩＳ規格に従って測定してある。図８はこの測定に用いた静翼２１の形状を定め方を説明する図である。 Table 1 shows the power consumption, rotational speed, and indoor unit of a fan motor (not shown) when the amount of air blown from the blowout port 7 is 15 m 3 / min with and without the stationary blade 21. 8 is a diagram illustrating a result of measuring a noise value generated from FIG. The noise value is measured in accordance with JIS standards. FIG. 8 is a diagram for explaining how to determine the shape of the stationary blade 21 used for this measurement.

Figure 0003879725
Figure 0003879725

図８はこの測定に用いた静翼２１の形状を定め方を説明する図である。
静翼２１の形状の定め方を図８を用いて説明する。クロスフローファン１の半径は５０mm、円弧２２の半径は５３mm、円弧２３の半径は５７mmである。クロスフローファン１の回転中心２４から垂線を引き、円弧２２との交点を点Ｃ2とする。点Ｃ2をクロスフローファン１の回転中心２４を中心にファン回転方向に１０度移動した点を点Ｃ1とする。また、点Ｃ2をクロスフローファン１の回転中心２４を中心にファンの反回転方向に１０度、２０度、３０度、…、８０度移動した点をそれぞれ、点Ｃ3、点Ｃ4、点Ｃ5、…、点Ｃ10とする。例として、点Ｃ3を含む静翼２１の形状について説明する。計算から、点Ｃ3における絶対速度ベクトルＵ3を求める。点Ｃ3を中心としてＵ3を反時計回りに１０度回転させたベクトルＶ3を求め、図７に示したように点Ｄ3、絶対速度ベクトルＷ3、点E3を求める。そして、線分Ｃ3Ｄ3を1：９に内分する点を点G3、線分Ｄ3E3を1：９に内分する点を点H3とし、点Ｃ3、点G3、点H3、点Ｄ3を通るスプライン曲線Ｆ3を作成する。曲線Ｆ3をクロスフローファン１の回転中心２４を中心にファン回転方向に１度移動した曲線Ｆ3'を作成する。曲線Ｆ3、曲線Ｆ3'、円弧Ｃ3Ｃ3'、円弧Ｄ3Ｄ3'からなる閉曲面を静翼２１の形状とする。ここでは点Ｃ3を含む静翼２１の形状について説明したが、点Ｃ3以外の点Ｃiを含む静翼２１も同様の方法で形状を定める。なお、本実施の形態１では静翼２１が１０枚の場合について説明したが、２枚以上であればよく、また、点Ｃiが等間隔である場合について説明したが、不等間隔であってもよい。 FIG. 8 is a diagram for explaining how to determine the shape of the stationary blade 21 used for this measurement.
A method of determining the shape of the stationary blade 21 will be described with reference to FIG. The radius of the cross flow fan 1 is 50 mm, the radius of the arc 22 is 53 mm, and the radius of the arc 23 is 57 mm. A vertical line from the rotation center 24 of the cross flow fan 1, the intersection of the arc 22 and the point C 2. The point moved 10 degrees to the fan rotation direction around the rotational center 24 of the cross flow fan 1 point C 2 to a point C 1. Moreover, 10 degrees counter-rotation direction of the fan the point C 2 around the rotational center 24 of the cross flow fan 1, 20 degrees, 30 degrees, ..., respectively the points have moved 80 °, the points C 3, point C 4, Point C 5 ,..., Point C 10 . As an example, the shape of the stationary blade 21 including the point C 3 will be described. From the calculation, an absolute velocity vector U 3 at the point C 3 is obtained. A vector V 3 obtained by rotating U 3 counterclockwise about the point C 3 by 10 degrees is obtained, and a point D 3 , an absolute velocity vector W 3 , and a point E 3 are obtained as shown in FIG. A point that internally divides line segment C 3 D 3 into 1: 9 is point G 3 , a point that internally divides line segment D 3 E 3 into 1: 9 is point H 3, and point C 3 and point G 3 , point H 3, to create a spline curve F 3 passing through the point D 3. Creating a curve F 3 'of the curve F 3 has moved once to the fan rotation direction around the rotational center 24 of the cross flow fan 1. A closed curved surface composed of the curve F 3 , the curve F 3 ′, the arc C 3 C 3 ′, and the arc D 3 D 3 ′ is defined as the shape of the stationary blade 21. Here, the shape of the stationary blade 21 including the point C 3 has been described, but the shape of the stationary blade 21 including the point C i other than the point C 3 is determined in the same manner. In the first embodiment, the case where the number of the stationary blades 21 is 10 has been described. However, two or more blades may be used, and the case where the points C i are equally spaced has been described. May be.

このようにクロスフローファン１の吸込み領域の風上側に静翼２１がない従来の場合は、翼１２の迎え角１６が大きく、翼１２の負圧面１３で渦１５が発生しやすいため、所定の風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力、および回転数が大きく、かつ、室内ユニット８から発生する騒音が大きいという課題がある。   Thus, in the conventional case where there is no stationary blade 21 on the windward side of the suction area of the crossflow fan 1, the angle of attack 16 of the blade 12 is large and the vortex 15 is likely to be generated on the negative pressure surface 13 of the blade 12, so There are problems that the power consumption and the rotational speed of a fan motor (not shown) necessary for obtaining the air volume are large, and that the noise generated from the indoor unit 8 is large.

本発明の実施の形態１では、このようにクロスフローファン１の吸込み領域の風上側に複数の静翼２１を設け、静翼２１により風向きをクロスフローファン１の翼１２の負圧面側に風が当たるよう変向して、翼１２の迎え角１６を小さくすることにより、翼１２の負圧面１３で発生する渦１５を低減できるため、表１に示すように所定の風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力、および回転数を小さくすることができ、かつ、室内ユニット８から発生する騒音を低減することができる。   In the first embodiment of the present invention, a plurality of stationary blades 21 are provided on the windward side of the suction region of the cross flow fan 1 as described above, and the wind direction is directed by the stationary blades 21 toward the suction surface side of the blades 12 of the cross flow fan 1. The vortex 15 generated on the suction surface 13 of the blade 12 can be reduced by changing the angle of attack so that the angle of attack 16 of the blade 12 is reduced, so that it is necessary to obtain a predetermined air volume as shown in Table 1. The power consumption and the rotational speed of the fan motor (not shown) can be reduced, and the noise generated from the indoor unit 8 can be reduced.

実施の形態２．
図９は本発明の実施の形態２に係わる空気調和機の室内ユニットの断面図、および静翼を表す図である。
図９において、２５は風上側静翼、２６は風下側静翼、２７は円弧であり、円弧２７の半径は、円弧２２の半径よりも大きく、円弧２３の半径よりも小さいものとする。円弧２７と曲線ＣiＤiの交点を点Ｋiとし、風上側静翼２５は曲線ＤiＫiを、風下側静翼２６は曲線ＫiＣiを含むものとする。 Embodiment 2. FIG.
FIG. 9 is a cross-sectional view of an indoor unit of an air conditioner according to Embodiment 2 of the present invention and a diagram showing a stationary blade.
In FIG. 9, 25 is a windward stationary blade, 26 is a leeward stationary blade, 27 is an arc, and the radius of the arc 27 is larger than the radius of the arc 22 and smaller than the radius of the arc 23. Assume that the intersection of the arc 27 and the curve C i D i is a point K i , the windward stationary vane 25 includes the curve D i K i , and the leeward stationary vane 26 includes the curve K i C i .

クロスフローファン１の回転数を変化させて室内ユニット８を運転する場合、回転数により迎え角１６が変化する。これは、迎え角１６は相対速度ベクトルＶr[m/s]を用いて定義されるものであるが、絶対速度ベクトルをＶ[m/s]、半径ベクトルをr[m］、回転数をω[rad/s]とすると、次式、   When the indoor unit 8 is operated by changing the rotational speed of the cross flow fan 1, the angle of attack 16 changes depending on the rotational speed. The angle of attack 16 is defined using the relative velocity vector Vr [m / s], but the absolute velocity vector is V [m / s], the radius vector is r [m], and the rotation speed is ω. [rad / s]

Ｖr＝Ｖ−r×ω               Vr = V−r × ω

の関係が成り立つ。このため、回転数ω[rad/s]が変わると迎え角１６も変わり、回転数毎に最適な静翼２１の形状が異なる。 The relationship holds. For this reason, when the rotational speed ω [rad / s] changes, the angle of attack 16 also changes, and the optimum shape of the stationary blade 21 differs for each rotational speed.

表２は表１に示した実験結果を得るのに用いた実験装置、および静翼２１を用いて、室内ユニット８から吹出される風量が１０m３/minのときのクロスフローファン１の特性を表す実験結果である。 Table 2 shows the characteristics of the cross flow fan 1 when the amount of air blown from the indoor unit 8 is 10 m 3 / min using the experimental apparatus and the stationary blade 21 used to obtain the experimental results shown in Table 1. It is the experimental result to represent.

Figure 0003879725
Figure 0003879725

このように、１５m３/minのときにファンモータ（図示せず。）の消費電力を低減する効果のあった静翼２１は１０m３/minのときは逆にファンモータ（図示せず。）の消費電力を悪化させ、回転数も増加させる。 As described above, the stationary blade 21 which has the effect of reducing the power consumption of the fan motor (not shown) at 15 m 3 / min is conversely a fan motor (not shown) at 10 m 3 / min. The power consumption is worsened and the rotation speed is also increased.

そのため、回転数に応じて静翼２１による偏向角を変える必要がある。そこで、本実施の形態２の場合、静翼２１を風上側静翼２５と、風下側静翼２６とに分けて、風上側静翼２５と風下側静翼２６とを別々のステッピングモータ２８等により動作させて回転数を変えることにより、変向角を変えるようにする。なお、変向角を変更可能で有れば、静翼２１を風上側静翼２５と、風下側静翼２６と以外に分けるようにしても勿論良い。   Therefore, it is necessary to change the deflection angle by the stationary blade 21 in accordance with the rotational speed. Therefore, in the case of the second embodiment, the stationary blade 21 is divided into the windward stationary blade 25 and the leeward stationary blade 26, and the windward stationary blade 25 and the leeward stationary blade 26 are separated into separate stepping motors 28 and the like. The turning angle is changed by changing the number of rotations by operating. Of course, as long as the turning angle can be changed, the stationary blade 21 may be divided into those other than the windward stationary blade 25 and the leeward stationary blade 26.

ここで、予め、回転数毎に静翼２５、２６の変向角を実験、または計算により定めておく。このように回転数に応じて変向角を変えたときの、室内ユニット８から吹出される風量が５m３/min、１０m３/minのときのクロスフローファン１の特性を表３、４に示す。 Here, the turning angles of the stationary blades 25 and 26 are determined in advance by experiment or calculation for each rotation speed. This way when changing the deflection angle according to the rotation speed, air flow rate 5 m 3 / min blown out from the indoor unit 8, the characteristics of the cross flow fan 1 in the case of 10 m 3 / min in Tables 3 Show.

Figure 0003879725
Figure 0003879725

Figure 0003879725
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このように、クロスフローファン１の回転数に応じて静翼２１の変向角を変えない場合は、回転数が変わると静翼２１により、所定風量を得るのに必要な必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が増加するという課題がある。   As described above, when the turning angle of the stationary blade 21 is not changed according to the rotational speed of the cross flow fan 1, the necessary fan motor (which is necessary for obtaining a predetermined air volume by the stationary blade 21 when the rotational speed is changed). There is a problem that power consumption increases.

本発明の実施の形態２では、以上の説明から明らかのように、風上側静翼２５と風下側静翼２６を用い、クロスフローファン１の回転数に応じて変向角を可変とすることにより、所定の風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力を低減することができる。   In the second embodiment of the present invention, as is clear from the above description, the windward stationary vane 25 and the leeward stationary vane 26 are used, and the turning angle is variable according to the rotational speed of the crossflow fan 1. Thus, the power consumption of a fan motor (not shown) necessary for obtaining a predetermined air volume can be reduced.

実施の形態３．
図１０は本発明の実施の形態３に係わるクロスフローファンを表す図であり、図１１はファンモータ（図示せず。）の消費電力を表す図である。
図１１はクロスフローファン１の直径Ｄを９５mm、翼枚数Ｎを２０〜４０枚に変化させたときの、室内ユニット８から吹出される風量が１５m３/minのときの、ファンモータ（図示せず。）の消費電力と、クロスフローファン１の直径／翼枚数との関係の実験結果を表したものである。 Embodiment 3 FIG.
FIG. 10 is a diagram illustrating a cross flow fan according to Embodiment 3 of the present invention, and FIG. 11 is a diagram illustrating power consumption of a fan motor (not shown).
FIG. 11 shows a fan motor (not shown) when the airflow blown from the indoor unit 8 is 15 m 3 / min when the diameter D of the cross flow fan 1 is changed to 95 mm and the blade number N is changed from 20 to 40. 2) represents the experimental results of the relationship between the power consumption of the first flow and the diameter / number of blades of the crossflow fan 1.

このように、ファンモータ（図示せず。）の消費電力は、クロスフローファン１の直径／翼枚数(Ｄ／Ｎ)が３．４[mm／枚］のとき、最小となる。なお、本実験における測定精度は２Ｗ程度の誤差を含んでいると考えられるため、、クロスフローファン１の直径／翼枚数(Ｄ／Ｎ)が３．０５≦Ｄ／Ｎ≦３．８[mm／枚］のとき、ファンモータ（図示せず。）の消費電力を小さくできる。   Thus, the power consumption of the fan motor (not shown) is minimized when the diameter / number of blades (D / N) of the cross flow fan 1 is 3.4 [mm / sheet]. Since the measurement accuracy in this experiment is considered to include an error of about 2 W, the diameter / number of blades (D / N) of the cross flow fan 1 is 3.05 ≦ D / N ≦ 3.8 [mm. / Sheet], the power consumption of the fan motor (not shown) can be reduced.

つぎに、この理由について説明する。室内ユニット８において、所定風量を得るのに必要なクロスフローファン１を駆動するファンモータ（図示せず。）の消費電力は、クロスフローファン１の翼面上で剥離が生じない場合は、翼枚数が多いと、翼間風速が増加し、翼表面の静圧が低下するため、ファンモータ（図示せず。）の消費電力は増加し、翼枚数が少ないと、翼間風速が低下し、翼表面の静圧が上昇するため、ファンモータ（図示せず。）の消費電力は低下する。しかし、実際の流れでは、クロスフローファン１の翼面上では剥離が生じる。クロスフローファン１の翼枚数が多いと隣接する負圧面１３と圧力面１４との静圧差が大きくなり、翼枚数が少ないと隣接する負圧面１３と圧力面１４との静圧差が小さくなる。なお、静圧は圧力面の方が負圧面よりも高い。   Next, the reason for this will be described. In the indoor unit 8, the power consumption of a fan motor (not shown) that drives the cross flow fan 1 necessary for obtaining a predetermined air volume is calculated as follows. If the number of blades is large, the blade wind speed increases and the static pressure on the blade surface decreases, so the power consumption of the fan motor (not shown) increases. If the blade number is small, the blade wind speed decreases, Since the static pressure on the blade surface increases, the power consumption of the fan motor (not shown) decreases. However, in the actual flow, separation occurs on the blade surface of the cross flow fan 1. When the number of blades of the cross flow fan 1 is large, the static pressure difference between the adjacent negative pressure surface 13 and the pressure surface 14 increases, and when the number of blades is small, the static pressure difference between the adjacent negative pressure surface 13 and the pressure surface 14 decreases. The static pressure is higher on the pressure surface than on the negative pressure surface.

また、流体の流れを規定するナビエ・ストークスの方程式を考えると、圧力項は（静圧差／距離）／密度で表され、加速度と同じ次元である。これより、クロスフローファン１の翼枚数が多いと、隣接する負圧面１３と圧力面１４との静圧差は大きくなり、距離は小さくなる。すなわち、圧力項が大きくなり、圧力面１４から負圧面１３の方向への働く力が大きくなるため、負圧面１３において渦１５が生じにくくなる。一方、クロスフローファン１の翼枚数が少ないと、隣接する負圧面１３と圧力面１４との静圧差は小さくなり、距離は大きくなる。すなわち、圧力項が小さくなり、圧力面１４から負圧面１３の方向への働く力が小さくなるため、負圧面１３において渦１５が生じやすくなる。負圧面１３において渦１５が生じると負圧面１３における静圧が低下し、クロスフローファン１の回転を減速する力が働くため、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力は大きくなる。   Considering the Navier-Stokes equation that defines the flow of fluid, the pressure term is expressed by (static pressure difference / distance) / density, and has the same dimension as acceleration. Accordingly, when the number of blades of the cross flow fan 1 is large, the static pressure difference between the adjacent suction surface 13 and the pressure surface 14 is increased, and the distance is decreased. That is, the pressure term increases, and the working force from the pressure surface 14 toward the suction surface 13 increases, so that the vortex 15 hardly occurs on the suction surface 13. On the other hand, when the number of blades of the cross flow fan 1 is small, the static pressure difference between the adjacent negative pressure surface 13 and the pressure surface 14 becomes small and the distance becomes large. That is, the pressure term is reduced, and the force acting from the pressure surface 14 toward the suction surface 13 is reduced, so that the vortex 15 is likely to be generated on the suction surface 13. When the vortex 15 is generated on the negative pressure surface 13, the static pressure on the negative pressure surface 13 is lowered, and a force that decelerates the rotation of the cross flow fan 1 works. Therefore, a fan motor (not shown) necessary for obtaining a predetermined air volume is used. Power consumption increases.

従って、クロスフローファン１の翼枚数が多いと、翼間風速が増加し、翼表面の静圧が低下するためファンモータ（図示せず。）の消費電力は大きくなるが、圧力項が大きくなるため、負圧面１３において渦１５が生じにくくなり、渦１５の発生によるファンモータ（図示せず。）の消費電力の増加を抑制できる。一方、クロスフローファン１の翼枚数が少ないと、翼間風速が低下し、翼表面の静圧が上昇するためファンモータ（図示せず。）の消費電力は小さくなるが、圧力項が小さくなるため、負圧面１３において渦１５が生じやすくなり、ファンモータ（図示せず。）の消費電力が増加しやすくなる。   Therefore, if the number of blades of the cross flow fan 1 is large, the wind speed between the blades increases and the static pressure on the blade surface decreases, so the power consumption of the fan motor (not shown) increases, but the pressure term increases. Therefore, the vortex 15 is less likely to be generated on the negative pressure surface 13, and an increase in power consumption of a fan motor (not shown) due to the generation of the vortex 15 can be suppressed. On the other hand, if the number of blades of the cross flow fan 1 is small, the wind speed between the blades decreases and the static pressure on the blade surface increases, so that the power consumption of the fan motor (not shown) is reduced, but the pressure term is reduced. Therefore, the vortex 15 is likely to occur on the negative pressure surface 13, and the power consumption of the fan motor (not shown) is likely to increase.

このように、ファンモータ（図示せず。）の消費電力は、クロスフローファン１の直径Ｄと翼枚数Ｎとの関係が３．０５≦Ｄ／Ｎ≦３．８[mm／枚］を満たさないとき、室内ユニット８から所定の風量を吹出すのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が大きいという課題がある。   Thus, the power consumption of the fan motor (not shown) is such that the relationship between the diameter D of the crossflow fan 1 and the number N of blades satisfies 3.05 ≦ D / N ≦ 3.8 [mm / sheet]. When there is not, there exists a subject that the power consumption of the fan motor (not shown) required in order to blow out predetermined air volume from the indoor unit 8 is large.

しかし、本発明の実施の形態３では、このように、ファンモータ（図示せず。）の消費電力は、クロスフローファン１の直径Ｄと翼枚数Ｎとの関係が３．０５≦Ｄ／Ｎ≦３．８[mm／枚］の関係を満たすようにしたので、室内ユニット８から所定の風量を吹出すのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力を小さくすることができる。   However, in the third embodiment of the present invention, the power consumption of the fan motor (not shown) is such that the relationship between the diameter D of the crossflow fan 1 and the number N of blades is 3.05 ≦ D / N. Since the relationship of ≦ 3.8 [mm / sheet] is satisfied, it is possible to reduce the power consumption of a fan motor (not shown) necessary for blowing a predetermined air volume from the indoor unit 8.

なお、本実施の形態３では、クロスフローファンのファン径Ｄと翼枚数Ｎとの関係を３.０５≦Ｄ／Ｎ≦３．８[mm／枚］と規定して、クロスフローファンのファン径Ｄまで規定していないが、ファンモータの消費電力を低減する効果からするとファン径Ｄは、Ｄ≦１２０mmの条件を満たすのが良く、風量も考慮すれば、８０≦Ｄ≦１２０mmの条件を満たすファン径Ｄで、かつ、３.０５≦Ｄ／Ｎ≦３．８[mm／枚］の関係を満たすようにすることが、所定の風量を得て、かつ、必要なファンモータの消費電力を低減する点で望ましいことになる。   In the third embodiment, the relationship between the fan diameter D of the crossflow fan and the number N of blades is defined as 3.05 ≦ D / N ≦ 3.8 [mm / sheet], and the fan of the crossflow fan is used. Although the diameter D is not specified, the fan diameter D should satisfy the condition of D ≦ 120 mm in view of the effect of reducing the power consumption of the fan motor, and the condition of 80 ≦ D ≦ 120 mm should be considered if the air volume is taken into consideration. By satisfying the relationship of fan diameter D to be satisfied and 3.05 ≦ D / N ≦ 3.8 [mm / sheet], a predetermined air volume can be obtained, and the necessary power consumption of the fan motor This is desirable in terms of reducing.

実施の形態４．
図１２は本発明の実施の形態４に係わるクロスフローファンを表す図である。図１２において、３０はリングであり、クロスフローファン１の中に複数個あり、翼１２を固定している。図１３はクロスフローファン１のファン径Ｄを９０[mm］としリング３０のピッチＬを３０〜６０mmとしたときの、吹出し風量１５m３/min時におけるファンモータ（図示せず。）の消費電力と（Ｄ＋２０００）／Ｌとの関係の実験結果を表したものである。ただし、（クロスフローファン１の全長−リング３０の個数×リング３０のピッチ）は６２５mmとしてある。すなわち、リング３０の厚さはリング３０のピッチに応じて変えている。 Embodiment 4 FIG.
FIG. 12 is a diagram showing a cross flow fan according to Embodiment 4 of the present invention. In FIG. 12, reference numeral 30 denotes a ring, a plurality of rings are provided in the cross flow fan 1, and the blades 12 are fixed. FIG. 13 shows the power consumption of a fan motor (not shown) when the blown air flow rate is 15 m 3 / min when the fan diameter D of the cross flow fan 1 is 90 [mm] and the pitch L of the ring 30 is 30 to 60 mm. And (D + 2000) / L represent the experimental results. However, (the total length of the cross flow fan 1−the number of rings 30 × the pitch of the rings 30) is 625 mm. That is, the thickness of the ring 30 is changed according to the pitch of the ring 30.

図１４は（Ｄ＋２０００）／Ｌを変えたときの、１５m３/min時における室内ユニット８から発生する騒音のパワースペクトルを表す図であり、図１５は（Ｄ＋２０００）／Ｌを変えたとき、リング３０間における吹出し風量［m3／min］、および吸込み風量［m3／min］の分布の計算結果を表す図である。 FIG. 14 is a diagram showing a power spectrum of noise generated from the indoor unit 8 at 15 m 3 / min when (D + 2000) / L is changed, and FIG. 15 is a diagram showing a ring when (D + 2000) / L is changed. It is a figure showing the calculation result of the distribution of the blowing air volume [m3 / min] between 30 and the suction air volume [m3 / min].

図１３に示すように（Ｄ＋２０００）／Ｌの値が大きいほど、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が小さくなる。つぎにこの理由について説明する。図１４に示すように（Ｄ＋２０００）／Ｌ≧３８．０のとき、（Ｄ＋２０００）／Ｌ＝３４．８のときに比べて、周波数６００〜９００[Hz]の領域において室内ユニット８から発生する騒音のパワースペクトルのピーク値がなくなっている。また、図１５に示すようにリング３０の間において、吹出し風量、および吸込み風量の分布が小さくなっている。これは、リングが整流板の働きをしており、リング３０のピッチが小さいほど、リング３０の間における風の乱れが抑制されているため、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が小さくなる。   As shown in FIG. 13, as the value of (D + 2000) / L increases, the power consumption of a fan motor (not shown) necessary to obtain a predetermined air volume decreases. Next, the reason will be described. As shown in FIG. 14, when (D + 2000) /L≧38.0, the noise generated from the indoor unit 8 in the frequency range of 600 to 900 [Hz] compared to when (D + 2000) /L=34.8. The peak value of the power spectrum is gone. Further, as shown in FIG. 15, the distribution of the blown air volume and the intake air volume is small between the rings 30. This is because the ring functions as a rectifying plate, and the smaller the pitch of the ring 30, the less turbulence of the wind between the rings 30. Therefore, a fan motor (not shown) required to obtain a predetermined air volume is shown. Z)) power consumption is reduced.

このように、クロスフローファン１のファン径Ｄ[mm］とリング３０のピッチＬ[mm］が（Ｄ＋２０００）／Ｌ＜３８．０のときには、所定風量時が大きいという課題がある。   Thus, when the fan diameter D [mm] of the cross flow fan 1 and the pitch L [mm] of the ring 30 are (D + 2000) / L <38.0, there is a problem that the predetermined air volume is large.

本発明の実施の形態４では、クロスフローファンのファン径Ｄとリング間距離Ｌが（Ｄ＋２０００）／Ｌ≧３８．０の関係を満たすことにより、リング３０の間における風の乱れが抑制され、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が小さくすることができる。   In Embodiment 4 of the present invention, when the fan diameter D of the crossflow fan and the distance L between the rings satisfy the relationship of (D + 2000) /L≧38.0, the turbulence of the wind between the rings 30 is suppressed, The power consumption of a fan motor (not shown) necessary for obtaining a predetermined air volume can be reduced.

実施の形態５．
図１６は本発明の実施の形態５に係わるスタビライザーを表す図であり、図１７はファンモータの消費電力の実験結果を表す図であり、図１８はクロスフローファンの内部に生成される循環渦の位置を表す図であり、図１９はリング間における循環渦の分布の計算結果を表す図である。 Embodiment 5 FIG.
16 is a diagram showing a stabilizer according to Embodiment 5 of the present invention, FIG. 17 is a diagram showing experimental results of power consumption of the fan motor, and FIG. 18 is a circulating vortex generated inside the crossflow fan. FIG. 19 is a diagram showing a calculation result of the distribution of the circulating vortex between the rings.

本実施の形態５では、図１６の裏面から表面方向であるスタビライザ３１の幅方向の突起３３の突起高さ３４を、図１２に示すようにリング３０毎に分割、すなわちリング３０とリング３０との間の１ブロック内で変化させる。具体的には、例えば、リング３０とリング３０との間の距離であるブロックの幅をｚ０、リング３０の一方の端からの距離をｚとしたときに、ブロックにおけるスタビライザの突起３３の突起高さ３４がｚ/ｚ０＝０．２５、０．７５で最大となる山または鋸歯形のスタビライザをスタビライザ３５、突起３３の突起高さ３４がｚ/ｚ０＝０．５で最大となる山または鋸歯形のスタビライザをスタビライザ３６、突起高さ３４をブロックの幅方向で変化させないスタビライザをスタビライザ３７とする。 In the fifth embodiment, the protrusion height 34 of the protrusion 33 in the width direction of the stabilizer 31 that is the front surface direction from the back surface of FIG. 16 is divided for each ring 30 as shown in FIG. 12, that is, the ring 30 and the ring 30 Change within one block. Specifically, for example, when the block width, which is the distance between the ring 30 and the block 30, is z 0 , and the distance from one end of the ring 30 is z, the protrusion of the stabilizer protrusion 33 in the block Crest or sawtooth-shaped stabilizer whose height 34 is maximum at z / z 0 = 0.25, 0.75 is the stabilizer 35, and the protrusion height 34 of the protrusion 33 is maximum at z / z 0 = 0.5. The stabilizer 36 is a mountain or sawtooth stabilizer, and the stabilizer 37 is a stabilizer that does not change the projection height 34 in the width direction of the block.

図１７は、リング３０のピッチを３０〜７０mmとし、スタビライザ３１の突起高さ３４を変えない場合と、スタビライザ３５、スタビライザ３６を用いたときの、室内ユニット８から吹出される風量が１５m３/minのときの、室内ユニット８から発生する騒音値の実験結果を表す図である。
このように、スタビライザ３５、３６により、スタビライザ３７よりも所定風量時における室内ユニット８から発生する騒音値を小さくすることができる。 FIG. 17 shows that when the pitch of the ring 30 is 30 to 70 mm and the projection height 34 of the stabilizer 31 is not changed, and when the stabilizer 35 and the stabilizer 36 are used, the air volume blown from the indoor unit 8 is 15 m 3 / It is a figure showing the experimental result of the noise value generated from indoor unit 8 at the time of min.
As described above, the stabilizers 35 and 36 can reduce the noise value generated from the indoor unit 8 when the predetermined air volume is larger than that of the stabilizer 37.

次に、この理由について説明する。図１８において、クロスフローファン１の回転中心２４と、クロスフローファン１の内部に生成される循環渦の最も静圧の低い点３８とを直線３９で結び、回転中心２４から垂線４０を下ろし、直線３９と垂線４０のなす角度をθ［deg］とする。図１９は、ブロック３２の間における渦位置θ［deg］の分布を表した図である。図１９に示すように渦位置θ［deg］はｚ/ｚ０＝０、１、またはｚ／ｚ０＝０．５付近で最小値をとる。渦位置θ［deg］が小さいと、クロスフローファン１の吸込み領域における翼１２の迎え角１６が大きくなり、負圧面１３上に渦が生成し、ファンモータ（図示せず。）の消費電力の増加の原因となる。一方、スタビライザ３１の突起３２の高さ３４が高いと、渦位置θ［deg］は小さくなり、高さ３４が低いと渦位置θ［deg］は大きくなる。そのため、渦位置θ［deg］が小さくなるｚ/ｚ０＝０、１、またはｚ／ｚ０＝０．５付近のどちらかで高さ３４を小さくすると、渦位置θ［deg］は大きくなる。なお、このように高さ３４は０≦ｚ／ｚ０≦１において異なるが、滑らかに高さ３９が変わるようにする。従って、クロスフローファン１の吸込み領域における翼１２の迎え角１６が大きくならず、負圧面１３上に渦が生成しにくくなり、室内ユニット８から発生する騒音値小さくすることができる。 Next, the reason will be described. In FIG. 18, the rotation center 24 of the crossflow fan 1 and the point 38 having the lowest static pressure of the circulating vortex generated inside the crossflow fan 1 are connected by a straight line 39, and the perpendicular 40 is lowered from the rotation center 24. An angle formed by the straight line 39 and the perpendicular 40 is defined as θ [deg]. FIG. 19 is a diagram showing the distribution of the vortex position θ [deg] between the blocks 32. As shown in FIG. 19, the vortex position θ [deg] takes a minimum value in the vicinity of z / z 0 = 0, 1 or z / z 0 = 0.5. When the vortex position θ [deg] is small, the angle of attack 16 of the blade 12 in the suction region of the crossflow fan 1 increases, and a vortex is generated on the negative pressure surface 13, thereby reducing the power consumption of the fan motor (not shown). Cause an increase. On the other hand, when the height 34 of the protrusion 32 of the stabilizer 31 is high, the vortex position θ [deg] is small, and when the height 34 is low, the vortex position θ [deg] is large. Therefore, if the height 34 is reduced in the vicinity of z / z 0 = 0, 1 or z / z 0 = 0.5 where the vortex position θ [deg] is reduced, the vortex position θ [deg] is increased. . As described above, the height 34 is different when 0 ≦ z / z 0 ≦ 1, but the height 39 is changed smoothly. Accordingly, the angle of attack 16 of the blade 12 in the suction area of the cross flow fan 1 does not increase, and vortices are less likely to be generated on the suction surface 13, and the noise value generated from the indoor unit 8 can be reduced.

このように、スタビライザ３１の突起３２の高さ３４をクロスフローファン１の幅方向で変化させないスタビライザ３７では、室内ユニット８から発生する騒音値が大きいという課題がある。   Thus, the stabilizer 37 that does not change the height 34 of the protrusion 32 of the stabilizer 31 in the width direction of the cross flow fan 1 has a problem that the noise value generated from the indoor unit 8 is large.

本発明の実施の形態５では、リング３０間を１ブロックとし、スタビライザ３１の突起３２の高さ３４がその１ブロック内でｚ/ｚ０＝０．２５、０．７５、またはｚ/ｚ０＝０.５において最大とするスタビライザ３５、３６を設けて、スタビライザ−先端の突起高さを１ブロック内で鋸歯のように変化させることにより、所定風量時の室内ユニット８から発生する騒音値を小さくすることができる。 In the fifth embodiment of the present invention, the space between the rings 30 is one block, and the height 34 of the protrusion 32 of the stabilizer 31 is z / z 0 = 0.25, 0.75, or z / z 0 within the one block. By providing stabilizers 35 and 36 that are maximum at 0.5, and changing the height of the protrusion at the tip of the stabilizer like a saw blade within one block, the noise value generated from the indoor unit 8 at a predetermined air volume can be reduced. Can be small.

実施の形態６．
図２０、図２１は本発明の実施の形態６に係わるクロスフローファンの翼を表す図であり、図２２、図２３はクロスフローファンの吹出し領域における静圧分布を表す図である。 Embodiment 6 FIG.
20 and 21 are views showing the blades of the crossflow fan according to Embodiment 6 of the present invention, and FIGS. 22 and 23 are views showing the static pressure distribution in the blowout region of the crossflow fan.

図２０は、クロスフローファン１の外周側先端は角取りした形状を表す図、図２１は内周側先端を面取りした、エッジ形状を表す図である。表５にクロスフローファン１の外周側先端は角取りした形状で、内周側先端を面取りしてエッジ形状にした翼４１と、クロスフローファン１の内周側先端をＲ０．１の角取りした翼４２を用いた場合の、室内ユニット８から吹出される風量が１５m３/minのときの、ファンモータ（図示せず。）の消費電力を示す比較して示す。 FIG. 20 is a diagram showing a chamfered shape at the outer peripheral side tip of the cross flow fan 1, and FIG. 21 is a diagram showing an edge shape with a chamfered inner tip. Table 5 shows that the outer peripheral side tip of the cross flow fan 1 has a chamfered shape, the inner peripheral side tip is chamfered into an edge shape, and the inner peripheral side tip of the cross flow fan 1 has a rounded corner of R0.1. In comparison, the power consumption of a fan motor (not shown) when the air volume blown from the indoor unit 8 is 15 m 3 / min when using the blades 42 is shown.

Figure 0003879725
Figure 0003879725

つぎに、この理由について説明する。クロスフローファン１の吹出し領域において、翼１２の内周側から外周側に向かって風が流れる。このとき、翼４２のように内周側先端が角取りしている場合は、内周側先端がよどみ点となり、図２２に示すように静圧が上昇し、動圧が低下する。室内ユニット８から吹出される風量は動圧が大きいほど多くなるため、クロスフローファン１の内周側先端でよどみ点が存在すると、室内ユニット８から吹出される風量は低下するためである。一方、翼４１のようにクロスフローファン１の内周側先端が面取りして、エッジ形状である場合は、図２３に示すように内周側先端でよどみ点は生成されない。なお、計算結果ではクロスフローファン１の吹出し領域における翼４１と翼４２の内周側先端における静圧は、翼４２の方が約１０〜２０[Pa]高い。従って、表３に示したように内周側先端が角取りしている場合よりも、面取りしている場合の方が、所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力を低減することができる。   Next, the reason for this will be described. In the blowing region of the cross flow fan 1, wind flows from the inner peripheral side of the blade 12 toward the outer peripheral side. At this time, when the tip on the inner peripheral side is chamfered like the blade 42, the tip on the inner peripheral side becomes a stagnation point, and the static pressure increases and the dynamic pressure decreases as shown in FIG. This is because the amount of air blown out from the indoor unit 8 increases as the dynamic pressure increases, so that if the stagnation point exists at the inner peripheral side tip of the cross flow fan 1, the amount of air blown out from the indoor unit 8 decreases. On the other hand, when the tip of the inner peripheral side of the cross flow fan 1 is chamfered and has an edge shape like the blade 41, no stagnation point is generated at the tip of the inner peripheral side as shown in FIG. As a result of the calculation, the static pressure at the tip on the inner peripheral side of the blade 41 and the blade 42 in the blowout region of the cross flow fan 1 is about 10 to 20 [Pa] higher in the blade 42. Therefore, as shown in Table 3, the consumption of a fan motor (not shown) required to obtain a predetermined air volume is greater when the chamfer is chamfered than when the inner peripheral tip is chamfered. Electric power can be reduced.

なお、本実施の形態６では、翼４２の内周側を面取りして、エッジ形状にした場合について説明したが、外周側も同様に面取りして、エッジ形状にしても同様の効果が得られる。これは、クロスフローファン１の吸込み領域において、翼４２の外周側先端によどみ点が生成されるのを抑制できるため、さらに室内ユニット８から所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力を低減することができる。   In the sixth embodiment, the case where the inner peripheral side of the blade 42 is chamfered to have an edge shape has been described. However, the same effect can be obtained even if the outer peripheral side is also chamfered to have an edge shape. . This can suppress the generation of a stagnation point at the outer peripheral tip of the blade 42 in the suction region of the cross flow fan 1, and therefore a fan motor (not shown) required to obtain a predetermined air volume from the indoor unit 8. )) Can be reduced.

このように、クロスフローファン１の内周側先端を面取りしてエッジ形状にしていない場合は、クロスフローファン１の吹出し領域において、翼４２の内周側先端によどみ点が生成されるため、室内ユニット８から所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力が大きいという課題がある。   Thus, when the inner peripheral side tip of the cross flow fan 1 is not chamfered to have an edge shape, a stagnation point is generated at the inner peripheral side tip of the blade 42 in the blowing region of the cross flow fan 1. There is a problem that power consumption of a fan motor (not shown) necessary for obtaining a predetermined air volume from the indoor unit 8 is large.

本発明の実施の形態６では、クロスフローファン１の内周側先端を面取りして、エッジ形状にすることにより、クロスフローファン１の吹出し領域において、翼４２の内周側先端によどみ点が生成されるのを抑制できるため、室内ユニット８から所定風量を得るのに必要なファンモータ（図示せず。）の消費電力を低減することができる。   In the sixth embodiment of the present invention, the tip of the inner peripheral side of the cross flow fan 1 is chamfered into an edge shape, so that the stagnation point of the tip of the inner peripheral side of the blade 42 is generated in the blowing region of the cross flow fan 1. Since it can suppress that it produces | generates, the power consumption of the fan motor (not shown) required in order to obtain predetermined air volume from the indoor unit 8 can be reduced.

なお、上記実施の形態１〜６の説明では、主要な請求項の特徴に合せて、その主要な請求項の特徴、例えば複数の静翼２１を設ける、クロスフローファン１の回転数に応じて静翼による風向きの変向角度を変える、クロスフローファン１のファン径Ｄとリング間距離Ｌとが（Ｄ＋２０００）／Ｌ≧３８．０の関係を満たす、クロスフローファン１のリング間でスタビライザ−先端の突起高さを変化させる、クロスフローファン１の内周側先端の形状をエッジ形状にすること等を各実施の形態で別々に説明するようにしたが、本発明では、よりファンモータの消費電力を低減させるために、これらを２つ、またはそれ以上任意に組み合わせるようにしても良い。例えば、複数の静翼２１を設けると共に、クロスフローファン１のファン径Ｄとリング間距離Ｌとが（Ｄ＋２０００）／Ｌ≧３８．０の関係を満たすようにする、あるいはクロスフローファン１のファン径Ｄとリング間距離Ｌとが（Ｄ＋２０００）／Ｌ≧３８．０の関係を満たすようにすると共に、クロスフローファン１のリング間でスタビライザ−先端の突起高さを変化させ、かつ、クロスフローファン１の内周側先端の形状をエッジ形状にする等、実施の形態１〜６の任意の組合せが可能である。   In the description of the first to sixth embodiments, in accordance with the features of the main claims, according to the features of the main claims, for example, the rotational speed of the cross flow fan 1 provided with a plurality of stationary blades 21. Stabilizer between the rings of the crossflow fan 1 in which the fan diameter D of the crossflow fan 1 and the distance L between the rings satisfy the relationship of (D + 2000) /L≧38.0. Each of the embodiments has been described separately in terms of changing the height of the protrusion at the tip and changing the shape of the tip on the inner peripheral side of the crossflow fan 1 into an edge shape. In order to reduce power consumption, two or more of these may be arbitrarily combined. For example, a plurality of stationary blades 21 are provided, and the fan diameter D of the cross flow fan 1 and the inter-ring distance L satisfy the relationship of (D + 2000) /L≧38.0, or the fan of the cross flow fan 1 The diameter D and the distance L between the rings satisfy the relationship of (D + 2000) /L≧38.0, the height of the protrusion of the stabilizer-tip between the rings of the crossflow fan 1 is changed, and the crossflow Arbitrary combinations of the first to sixth embodiments are possible, for example, the shape of the tip of the inner peripheral side of the fan 1 is an edge shape.

この発明の実施形態１の構成を示す空気調和機の構成図である。It is a block diagram of the air conditioner which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. この発明の実施形態１の構成を示す空気調和機内部の流跡である。It is a trace inside an air conditioner which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. この発明の実施形態１の構成を示すクロスフローファンの翼の相対速度分布図である。It is a relative velocity distribution figure of a blade of a cross flow fan which shows composition of Embodiment 1 of this invention. この発明の実施形態１の構成を示すクロスフローファンの翼の構成図である。It is a block diagram of the blade | wing of a crossflow fan which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１の特徴である複数の静翼２１を設置したときの室内ユニット８の断面図を表す図である。It is a figure showing sectional drawing of the indoor unit 8 when the some stationary blade 21 which is the characteristics of Embodiment 1 of this invention is installed. この発明の実施形態１の構成を示す静翼の形状の定め方を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows how to determine the shape of the stationary blade which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. この発明の実施形態１の構成を示す静翼の形状の定め方を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows how to determine the shape of the stationary blade which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. この発明の実施形態１の構成を示す静翼の形状の定め方を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows how to determine the shape of the stationary blade which shows the structure of Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態２に係わる空気調和機の室内ユニットの断面図、および静翼を表す図である。It is sectional drawing of the indoor unit of the air conditioner concerning Embodiment 2 of this invention, and a figure showing a stationary blade. この発明の実施形態３の構成を示すクロスフローファンの翼の構成図である。It is a block diagram of the blade | wing of a crossflow fan which shows the structure of Embodiment 3 of this invention. この発明の実施形態３の構成を示すクロスフローファンのファンモータ消費電力と、ファン径／翼枚数との関係を表す図である。It is a figure showing the relationship between the fan motor power consumption of the crossflow fan which shows the structure of Embodiment 3 of this invention, and a fan diameter / blade number. この発明の実施形態４の構成を示すクロスフローファンの構成図である。It is a block diagram of the crossflow fan which shows the structure of Embodiment 4 of this invention. この発明の実施形態４の構成を示すクロスフローファンのファンモータ消費電力と、リング間距離との関係を表す図である。It is a figure showing the relationship between the fan motor power consumption of the crossflow fan which shows the structure of Embodiment 4 of this invention, and the distance between rings. この発明の実施形態４において（Ｄ＋２０００）／Ｌを変えたときの、１５m３/min時における室内ユニット８から発生する騒音のパワースペクトルを表す図である。It is a figure showing the power spectrum of the noise which generate | occur | produces from the indoor unit 8 at the time of 15 m < 3 > / min when (D + 2000) / L is changed in Embodiment 4 of this invention. この発明の実施形態４において（Ｄ＋２０００）／Ｌを変えたときのリング３０間における吹出し風量、および吸込み風量の分布の計算結果を表す図である。It is a figure showing the calculation result of the distribution of the blowing air volume between the rings 30 when changing (D + 2000) / L in Embodiment 4 of this invention, and the suction | inhalation air volume distribution. 本発明の実施の形態５のクロスローファンのスタビライザーを表す図である。It is a figure showing the stabilizer of the cross low fan of Embodiment 5 of this invention. この発明の実施形態５におけるファンモータの消費電力の実験結果を表す図である。It is a figure showing the experimental result of the power consumption of the fan motor in Embodiment 5 of this invention. この発明の実施形態５のクロスフローファン内部の循環渦の位置を表す図である。It is a figure showing the position of the circulation vortex inside the crossflow fan of Embodiment 5 of this invention. この発明の実施形態５のクロスフローファンのリング間における循環渦の分布の計算結果を表す図である。It is a figure showing the calculation result of distribution of the circulation vortex between the rings of the crossflow fan of Embodiment 5 of this invention. この発明の実施形態６のクロスフローファンの翼と比較するための図である。It is a figure for comparing with the blade | wing of the crossflow fan of Embodiment 6 of this invention. この発明の実施形態６のクロスフローファンの翼を表す図である。It is a figure showing the blade | wing of the crossflow fan of Embodiment 6 of this invention. この発明の実施形態６のクロスフローファンの翼付近の静圧分布図である。It is a static pressure distribution map near the blade | wing of the crossflow fan of Embodiment 6 of this invention. この発明の実施形態５の構成を示すクロスフローファンの翼付近の静圧分布図である。It is a static pressure distribution map of the wing | blade vicinity of the crossflow fan which shows the structure of Embodiment 5 of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ クロスフローファン、 ２ 熱交換器、 ３ 冷媒配管、 ４ プレフィルタ、 ５ 空気清浄装置、 ６ 吸込み口、 ７ 吹出し口、 ８ 室内ユニット、 ９ ファンモータ、 １０ 空気、 １１ 領域、１２ 翼、 １３ 負圧面、 １４ 圧力面、 １５ 渦、 １６ 迎え角、 １７ 矢印、 １８ 相対速度ベクトル、 １９ 前縁、 ２０ 後縁、 ２１ 静翼、 ２２ 円弧、 ２３ 円弧、 ２４ 回転中心、 ２５ 風上側静翼、 ２６ 風下側静翼、 ２７ 円弧、 ２８ ステッピングモータ、 ２９ ステッピングモータ、 ３０ リング、 ３１ スタビライザ、 ３２ ブロック、 ３３ 突起、 ３４ 突起高さ、 ３５ スタビライザ、 ３６ スタビライザ、 ３７ スタビライザ、 ３８ 渦中心、 ３９ 垂線、 ４０ 直線、 ４１ 翼、 ４２ 翼。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cross flow fan, 2 Heat exchanger, 3 Refrigerant piping, 4 Pre filter, 5 Air purifier, 6 Air inlet, 7 Air outlet, 8 Indoor unit, 9 Fan motor, 10 Air, 11 area | region, 12 blades, 13 Negative Pressure face, 14 pressure face, 15 vortex, 16 angle of attack, 17 arrow, 18 relative velocity vector, 19 leading edge, 20 trailing edge, 21 stator blade, 22 arc, 23 arc, 24 center of rotation, 25 upwind stator blade, 26 Leeward stator vane, 27 arc, 28 stepping motor, 29 stepping motor, 30 ring, 31 stabilizer, 32 block, 33 protrusion, 34 protrusion height, 35 stabilizer, 36 stabilizer, 37 stabilizer, 38 vortex center, 39 perpendicular line, 40 Straight line, 41 wings, 4 Tsubasa.

Claims (6)

室内ユニットに少なくとも１つ以上の吸込み口および、吹出し口と、ファンモータに連結されたクロスフローファンであって、クロスフローファンの吸込み部の風上側でスタビライザから離れた個所のみに複数の静翼を備え、これらの静翼により風向きをクロスフローファン動翼の負圧面側に風が当たるよう変向することを特徴とするクロスフローファン。 A cross flow fan connected to an indoor unit with at least one suction port, a blow port, and a fan motor, and a plurality of stationary blades only at a location away from the stabilizer on the windward side of the suction portion of the cross flow fan The cross flow fan is characterized in that the direction of the wind is changed by these stationary blades so that the wind hits the suction surface side of the cross flow fan rotor blade. さらに、前記複数の静翼の変更角度は可動可能であり、前記クロスフローファンの回転数に応じて静翼による風向きの変向角度を変えることを特徴とする請求項１記載のクロスフローファン。   2. The cross flow fan according to claim 1, wherein a change angle of the plurality of stationary blades is movable, and a direction of change of a wind direction by the stationary blades is changed according to a rotation speed of the cross flow fan. さらに、前記複数の静翼の形状が、１枚ずつ異なることを特徴とする請求項１または請求項２記載のクロスフローファン。   The cross flow fan according to claim 1 or 2, wherein the shapes of the plurality of stationary blades are different from each other. さらに、クロスフローファンの内周側翼先端の形状をエッジ形状にすることを特徴とする請求項１乃至３記載のクロスフローファン。 4. The cross flow fan according to claim 1, wherein the shape of the tip of the inner peripheral blade of the cross flow fan is an edge shape. さらに、前記クロスフローファンの翼先端の外周側を角取りしたことを特徴とする請求項４記載のクロスフローファン。5. The cross flow fan according to claim 4, wherein the outer peripheral side of the tip of the blade of the cross flow fan is rounded. 前記請求項１〜請求項５のいずれかの請求項に記載のクロスフローファンと、熱交換器とを有することを特徴とする空気調和機。   An air conditioner comprising the crossflow fan according to any one of claims 1 to 5 and a heat exchanger.
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