JP3871589B2

JP3871589B2 - Twin loop antenna

Info

Publication number: JP3871589B2
Application number: JP2002075103A
Authority: JP
Inventors: 仁志宇木
Original assignee: Yagi Antenna Co Ltd
Current assignee: Yagi Antenna Co Ltd
Priority date: 2002-03-18
Filing date: 2002-03-18
Publication date: 2007-01-24
Anticipated expiration: 2022-03-18
Also published as: JP2003273636A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えばＵＨＦ帯の地上放送波、通信に使用される双ループアンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】
地上デジタル（テレビジョン）放送（ＩＳＤＢ−Ｔ：Terrestrial Integrated Services Digital Broadcasting）は、２００３年から関東、近畿及び中京広域圏で、また、２００６年までにその他の地域で本放送開始が予定されている。
【０００３】
上記地上デジタル放送は、ＵＨＦ帯の電波が使用され、その周波数帯域は４７０〜７７０ＭＨｚ（１３〜６２チャンネル）が予定されている。
【０００４】
ＵＨＦ帯の放送波を送信するアンテナとしては、従来、双ループアンテナが知られている。送信アンテナは、無指向性が要求されるので、上記双ループアンテナを多面例えば４〜８面、多角形状に配置することにより、水平面内の指向性を無指向性としている。
【０００５】
図５は、従来の双ループアンテナ１の構成例を示したもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は同左側面図、（ｃ）は同下側面図である。なお、図５は、反射板２上に４個の双ループアンテナ素子３ａ〜３ｄを設けた場合について示したものである。上記双ループアンテナ素子３ａ〜３ｄは、反射板２上に所定の間隔を保って同一面内に配置され、結合線路４ａ〜４ｃによりそれぞれ結合される。
【０００６】
上記双ループアンテナ素子３ａ〜３ｄ及び結合線路４ａ〜４ｃからなる素子列５は、両端部に位置する双ループアンテナ素子３ａ、３ｄの先端部が折曲げられて反射板２に取り付けられる。この双ループアンテナ素子３ａ、３ｄの先端折曲げ部分には、図５（ｃ）に示すようにリアクタンス補償用ショート金具９が移動可能に設けられる。上記素子列５と反射板２との間隔は、例えばλ／４に設定される。また、各双ループアンテナ素子３ａ〜３ｄの直径は、例えばλ／π程度に設定される。
【０００７】
そして、上記素子列５は、中央部、この場合には双ループアンテナ素子３ｂと３ｃ間に設けられた給電部６から給電される。この給電部６は給電路７を介して反射板２より外部に導出され、給電端８となる。上記給電路７の外側には、リアクタンス補償用ショート金具１０が移動可能に設けられる。上記ショート金具９、１０は、ＶＳＷＲ（電圧定在波比）調整時に上下させてショート点を変化させる。また、上記反射板２の上側には、上記素子列５を保護する保護カバー（図示せず）が必要に応じて設けられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来の双ループアンテナ１の水平面指向性は、設計周波数に対して低い周波数ｆ_Ｌではブロードな指向性を持ち、高い周波数ｆ_Ｈではシャープになるという特徴がある。また、従来では、４７０〜７７０ＭＨｚのＵＨＦ帯を３つの帯域に分割し、各帯域の分割点では周波数をある程度重複させている。例えば低い周波数帯域では、低い域周波数ｆ_Ｌが１３チャンネル（４７０〜４７６ＭＨｚ）、高い域周波数ｆ_Ｈが３５チャンネル（６０２〜６０８ＭＨｚ）に設定され、その中心の周波数ｆ_Ｍは２４チャンネル（５３６〜５４２ＭＨｚ）となっている。
【０００９】
従来の双ループアンテナ１の水平面指向性は、上記したように設計周波数に対して低い周波数ｆ_Ｌではブロードな指向性を持ち、高い周波数ｆ_Ｈではシャープになるという特徴があり、図６に示すように最大ビーム方向から４５°変位した方向では、低い周波数ｆ_Ｌと高い周波数ｆ_Ｈとの間で大きな偏差を生じるという問題がある。
【００１０】
図６は、低い周波数ｆ_Ｌが１３チャンネル、高い周波数ｆ_Ｈが３５チャンネルの場合における水平偏波水平面指向性を示したもので、最大ビーム方向から４５°変位した方向では、低い周波数ｆ_Ｌと高い周波数ｆ_Ｈとの間で約１．５ｄＢの偏差を生じている。
【００１１】
このため上記双ループアンテナ１を多面配置した場合、各アンテナの中間位置における水平面指向性が使用周波数によって大幅に異なり、サービスエリアに偏差が生じるという問題があった。
【００１２】
本発明は上記の課題を解決するためになされたもので、水平面指向性の周波数偏差を少なくでき、共用する周波数間のサービスエリアの偏差を小さくできる双ループアンテナを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る双ループアンテナは、反射板と、前記反射板上に設けられる複数の双ループアンテナ素子及び該双ループアンテナ素子間を結合する結合線路からなるアンテナ素子列と、前記アンテナ素子列に給電する給電手段とを具備し、前記各双ループアンテナ素子は、前記結合線路との結合部あるいは前記結合線路の延長線上を基点として前記反射板側に所定角度折曲げて形成したことを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の一実施形態を説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る双ループアンテナ１１の構成例を示したもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は同左側面図、（ｃ）は同下側面図である。なお、図１は、反射板１２上に４個の双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄを設けた場合について示したものである。上記双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄは、反射板１２上に所定の間隔を保って配置され、結合線路１４ａ〜１４ｃによりそれぞれ結合される。上記各双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの直径は、例えばλ／π程度に設定される。
【００１５】
上記双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄ及び結合線路１４ａ〜１４ｃからなる素子列１５は、両端部に位置する双ループアンテナ素子１３ａ、１３ｄの先端部が図１（ｂ）に示すように反射板１２側に折曲げられて反射板１２に取り付けられる。双ループアンテナ素子１３ａ、１３ｄの先端折曲げ部には、図１（ｃ）に示すようにリアクタンス補償用ショート金具１９が移動可能に設けられる。
【００１６】
上記素子列１５と反射板１２との間隔は、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの基部及び結合線路１４ａ〜１４ｃが約λ／４に設定され、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの左右が図１（ｃ）に示すように反射板１２側に所定角度θ例えば１５°程度折曲げられる。上記双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの折曲げ角度θは、例えば１０°〜２５°の範囲で設定される。
【００１７】
そして、上記素子列１５は、中央部の双ループアンテナ素子１３ｂ、１３ｃ間に設けられた給電部１６から給電される。この給電部１６は給電路１７を介して反射板１２より外部に導出され、給電端１８となる。また、上記反射板１２の上側には、上記素子列１５を保護する保護カバー（図示せず）が必要に応じて設けられる。
【００１８】
上記給電路１７としては、例えば図２に示すトラップ回路方式、あるいは図３に示すスリットバラン方式が用いられる。
【００１９】
図２に示すトラップ回路方式は、反射板１２上に長さが約λ／４の同軸線路２１及び導体線路２２を設けたもので、その間隔は結合線路１４ｂの内側に上端側部が接するように設定される。同軸線路２１は、下端部が図１に示した給電端１８に結合され、外導体の上端部が結合線路１４ｂの内側に接続される。また、同軸線路２１は、中心導体の上端部がジャンパー線２３により導体線路２２の上端に接続される。導体線路２２は、下端部が反射板１２に固定して設けられ、上端部が結合線路１４ｂの内側に接続される。上記同軸線路２１及び導体線路２２の外側にリアクタンス補償用ショート金具２４が移動可能に設けられる。
【００２０】
上記双ループアンテナ素子１３ａ、１３ｄの先端折曲げ部に設けられたショート金具１９及び給電路１７に設けられたショート金具２４は、ＶＳＷＲ（電圧定在波比）調整時に上下させてショート点を変化させ、ＶＳＷＲが最良となる位置に設定する。
【００２１】
また、図３に示すスリットバラン方式は、反射板１２上にスリットバラン３１を設けて結合線路１４ｂに給電している。スリットバラン３１は、フランジ３２を介して反射板１２上に取り付けられる。上記スリットバラン３１は、長さが約λ／４の筒状体３３の両側部にスリット３４が設けられると共に、中心導体３５が設けられる。この中心導体３５は、下端部が図１の給電端１８に接続され、上端が筒状体３３の上端に金属線３６により電気的に接続される。そして、筒状体３３の上端部がスリット３４の両側において結合線路１４ｂに接続される。また、筒状体３３の外側には、リアクタンス補償用ショート金具３７が移動可能に設けられる。
【００２２】
上記実施形態に示したように双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの両側、すなわち結合線路１４ａ〜１４ｃの左右方向に位置しているループを反射板１２側に所定角度折曲げることにより、水平面指向性の周波数偏差を少なくできる。
【００２３】
図４は、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの両側を反射板１２側に１５°折曲げて双ループアンテナ１１を構成した場合の水平面指向性を示したものである。上記双ループアンテナ１１では、最大ビーム方向から４５°変位した方向における低い周波数ｆ_Ｌと高い周波数ｆ_Ｈとの間の偏差を約０．５ｄＢ程度に小さくすることができる。なお、図４は、低い周波数ｆ_Ｌが１３チャンネル、高い周波数ｆ_Ｈが３５チャンネルの場合における水平偏波水平面指向性を示したものである。
【００２４】
双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの両側を反射板１２側に所定角度折曲げた場合、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄから放射される電波は、折曲げ角度に応じて左右の方向に広げられる。すなわち、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄを折曲げることによってブロードな指向性となる。この場合、設計周波数に対して低い周波数ｆ_Ｌでは、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの実質的な径が小さいので、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの折曲げ効果が少なく、あまりブロードな指向性とはならない。一方、設計周波数に対して高い周波数ｆ_Ｈでは、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの実質的な径が大きくなるので、双ループアンテナ素子１３ａ〜１３ｄの折曲げ効果が大きくブロードな指向性となり、水平面指向性の周波数偏差を小さくできる。
【００２５】
また、上記双ループアンテナ１１を多面配置して水平面無指向性とした場合においても周波数偏差を小さくして、共用する周波数間のサービスエリアの偏差を小さくすることができる。
【００２６】
なお、上記実施形態では、反射板１２上に４個の双ループアンテナ素子３ａ〜３ｄを設けた場合について示したが、その他、例えば２個、あるいは６個等、４個以外の素子数に設定しても良いことは勿論である。
【００２７】
また、上記実施形態では、反射板１２上に素子列１５を１系統設けた場合について示したが、２系統設けても良い。
【００２８】
【発明の効果】
以上詳記したように本発明によれば、反射板上に配置した双ループアンテナ素子を反射板側に所定角度折曲げるようにしたので、水平面指向性の周波数偏差を少なくでき、共用する周波数間のサービスエリアの偏差を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）は本発明の一実施形態に係る双ループアンテナの正面図、（ｂ）は同側左面図、（ｃ）は同下側面図。
【図２】同実施形態における給電路の構成例を示す図。
【図３】同実施形態における給電路の他の構成例を示す図。
【図４】同実施形態における双ループアンテナの水平面指向性を示す図。
【図５】（ａ）は従来の双ループアンテナの正面図、（ｂ）は同左側面図、（ｃ）は同下側面図。
【図６】従来の双ループアンテナの水平面指向性を示す図。
【符号の説明】
１１…双ループアンテナ
１２…反射板
１３ａ〜１３ｄ…双ループアンテナ素子
１４ａ〜１４ｃ…結合線路
１５…素子列
１６…給電部
１７…給電路
１８…給電端
１９…リアクタンス補償用ショート金具
２１…同軸線路
２２…導体線路
２３…ジャンパー線
２４…リアクタンス補償用ショート金具[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to, for example, a UHF band terrestrial broadcast wave and a dual loop antenna used for communication.
[0002]
[Prior art]
Terrestrial Integrated Services Digital Broadcasting (ISDB-T) is scheduled to start in 2003 in Kanto, Kinki and Chukyo, and in other regions by 2006. .
[0003]
The terrestrial digital broadcasting uses radio waves in the UHF band, and the frequency band is scheduled to be 470 to 770 MHz (13 to 62 channels).
[0004]
Conventionally, a twin loop antenna is known as an antenna for transmitting a UHF band broadcast wave. Since the transmitting antenna is required to be non-directional, the directivity in the horizontal plane is made omni-directional by arranging the above-mentioned double loop antenna in multiple faces, for example, 4 to 8 faces and polygonal shapes.
[0005]
FIGS. 5A and 5B show a configuration example of a conventional dual-loop antenna 1. FIG. 5A is a front view, FIG. 5B is a left side view thereof, and FIG. 5C is a lower side view thereof. FIG. 5 shows a case where four twin-loop antenna elements 3 a to 3 d are provided on the reflector 2. The twin loop antenna elements 3a to 3d are arranged on the reflecting plate 2 in the same plane with a predetermined interval, and are coupled by coupling lines 4a to 4c, respectively.
[0006]
The element array 5 composed of the above-described double loop antenna elements 3a to 3d and the coupled lines 4a to 4c is attached to the reflector 2 with the ends of the double loop antenna elements 3a and 3d located at both ends being bent. As shown in FIG. 5 (c), reactance compensation short metal fittings 9 are movably provided at the bent end portions of the twin loop antenna elements 3a and 3d. The distance between the element array 5 and the reflecting plate 2 is set to λ / 4, for example. Moreover, the diameter of each double loop antenna element 3a-3d is set to about (lambda) / (pi), for example.
[0007]
The element array 5 is fed from a central portion, in this case, a feeding portion 6 provided between the twin loop antenna elements 3b and 3c. The power feeding unit 6 is led out from the reflector 2 through the power feeding path 7 and becomes a power feeding end 8. A reactance compensation short metal fitting 10 is movably provided outside the power supply path 7. The short metal fittings 9 and 10 are moved up and down at the time of adjusting VSWR (voltage standing wave ratio) to change the short point. Further, a protective cover (not shown) for protecting the element array 5 is provided on the upper side of the reflector 2 as necessary.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
The horizontal directivity of the conventional dual loop antenna 1 has a characteristic that it has a broad directivity at a low frequency f _L with respect to the design frequency and becomes sharp at a high frequency f _H. Conventionally, the UHF band of 470 to 770 MHz is divided into three bands, and the frequencies are overlapped to some extent at the dividing points of each band. For example a low frequency band is lower frequency _{f L} is 13 channels (470~476MHz), high-frequency _{f H} is set to 35 channels (602~608MHz), the frequency _{f M} of the center is 24 channels (536～542MHz ).
[0009]
As described above, the horizontal plane directivity of the conventional dual loop antenna 1 is characterized by having broad directivity at a low frequency f _L with respect to the design frequency and sharp at high frequency f _H , as shown in FIG. in the direction which is 45 ° displaced from the maximum beam direction so, there is a problem that results in a large deviation between the low frequency f _L and a high frequency f _H.
[0010]
FIG. 6 shows the horizontal polarization horizontal plane directivity when the low frequency f _L is 13 channels and the high frequency f _H is 35 channels. In the direction displaced 45 ° from the maximum beam direction, the low frequency f _L is There is a deviation of about 1.5 dB from the high frequency f _H.
[0011]
For this reason, when the above-mentioned double loop antenna 1 is arranged in multiple planes, there is a problem that the horizontal plane directivity at the intermediate position of each antenna varies greatly depending on the frequency used, and a deviation occurs in the service area.
[0012]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a dual loop antenna that can reduce the frequency deviation of the horizontal plane directivity and can reduce the deviation of the service area between the shared frequencies.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
A dual loop antenna according to the present invention includes a reflector, an antenna element array including a plurality of dual loop antenna elements provided on the reflector, and a coupling line coupling the dual loop antenna elements, and the antenna element array. Each of the double loop antenna elements is formed by being bent at a predetermined angle toward the reflecting plate with respect to a coupling portion with the coupling line or an extension of the coupling line as a base point. To do.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a configuration example of a twin-loop antenna 11 according to an embodiment of the present invention, where (a) is a front view, (b) is the left side view, and (c) is a lower side view. . FIG. 1 shows a case where four twin-loop antenna elements 13 a to 13 d are provided on the reflector 12. The twin loop antenna elements 13a to 13d are arranged on the reflecting plate 12 at a predetermined interval, and are coupled by coupling lines 14a to 14c, respectively. The diameter of each of the above-mentioned double loop antenna elements 13a to 13d is set to about λ / π, for example.
[0015]
The element array 15 comprising the above-described double-loop antenna elements 13a to 13d and the coupled lines 14a to 14c has a tip of the double-loop antenna elements 13a and 13d located at both ends, as shown in FIG. And is attached to the reflector 12. As shown in FIG. 1 (c), reactance compensation short metal fittings 19 are movably provided at the bent end portions of the twin loop antenna elements 13a and 13d.
[0016]
The distance between the element array 15 and the reflector 12 is set such that the bases of the double loop antenna elements 13a to 13d and the coupling lines 14a to 14c are set to about λ / 4, and the left and right sides of the double loop antenna elements 13a to 13d are shown in FIG. As shown in c), it is bent to the reflecting plate 12 side by a predetermined angle θ, for example, about 15 °. The bending angle θ of the twin loop antenna elements 13a to 13d is set in the range of 10 ° to 25 °, for example.
[0017]
The element array 15 is supplied with power from a power supply unit 16 provided between the twin loop antenna elements 13b and 13c at the center. The power feeding unit 16 is led out from the reflecting plate 12 through a power feeding path 17 and becomes a power feeding end 18. Further, a protective cover (not shown) for protecting the element array 15 is provided on the upper side of the reflecting plate 12 as necessary.
[0018]
As the power feeding path 17, for example, a trap circuit system shown in FIG. 2 or a slit balun system shown in FIG. 3 is used.
[0019]
In the trap circuit system shown in FIG. 2, a coaxial line 21 and a conductor line 22 having a length of about λ / 4 are provided on the reflector 12 so that the upper end side is in contact with the inner side of the coupling line 14b. Set to The lower end of the coaxial line 21 is coupled to the feeding end 18 shown in FIG. 1, and the upper end of the outer conductor is connected to the inside of the coupled line 14b. In the coaxial line 21, the upper end portion of the center conductor is connected to the upper end of the conductor line 22 by a jumper wire 23. The conductor line 22 is provided with its lower end fixed to the reflecting plate 12, and its upper end connected to the inside of the coupling line 14b. A reactance compensation short metal fitting 24 is movably provided outside the coaxial line 21 and the conductor line 22.
[0020]
The short metal fitting 19 provided at the bent end of the twin loop antenna elements 13a and 13d and the short metal fitting 24 provided in the power supply path 17 are moved up and down during VSWR (voltage standing wave ratio) adjustment to change the short point. VSWR is set to the best position.
[0021]
In the slit balun method shown in FIG. 3, a slit balun 31 is provided on the reflector 12 to feed power to the coupling line 14b. The slit balun 31 is attached on the reflecting plate 12 via the flange 32. The slit balun 31 is provided with slits 34 on both sides of a cylindrical body 33 having a length of about λ / 4 and a central conductor 35. The center conductor 35 has a lower end connected to the power feeding end 18 of FIG. 1 and an upper end electrically connected to the upper end of the cylindrical body 33 by a metal wire 36. The upper end of the cylindrical body 33 is connected to the coupling line 14 b on both sides of the slit 34. A reactance compensation short metal fitting 37 is movably provided outside the cylindrical body 33.
[0022]
As shown in the above embodiment, the loops located on both sides of the twin loop antenna elements 13a to 13d, that is, the left and right directions of the coupling lines 14a to 14c are bent at a predetermined angle toward the reflecting plate 12, thereby providing horizontal plane directivity. Frequency deviation can be reduced.
[0023]
FIG. 4 shows the horizontal plane directivity when the double loop antenna 11 is configured by bending both sides of the double loop antenna elements 13a to 13d by 15 ° toward the reflector 12 side. In the twin loop antenna 11 can be reduced to the deviation of about 0.5dB between lower frequency f _L and a high frequency f _H in a direction which is 45 ° displaced from the maximum beam direction. FIG. 4 shows the horizontal polarization horizontal plane directivity when the low frequency f _L is 13 channels and the high frequency f _H is 35 channels.
[0024]
When both sides of the twin loop antenna elements 13a to 13d are bent at a predetermined angle toward the reflecting plate 12, the radio waves radiated from the double loop antenna elements 13a to 13d are spread in the left and right directions according to the bending angle. That is, it becomes broad directivity by bending the twin loop antenna elements 13a to 13d. In this case, since the substantial diameter of the twin loop antenna elements 13a to 13d is small at the frequency f _L lower than the design frequency, the bending effect of the twin loop antenna elements 13a to 13d is small and the directivity is too broad. Must not. On the other hand, the higher frequency f _H for the design frequency, so the substantial diameter of the twin loop antenna element 13a~13d increases, bending effect of the twin loop antenna element 13a~13d becomes large broad directivity, horizontal The frequency deviation of directivity can be reduced.
[0025]
Further, even when the dual loop antenna 11 is arranged in multiple planes to make the horizontal plane non-directional, the frequency deviation can be reduced and the service area deviation between the shared frequencies can be reduced.
[0026]
In the above-described embodiment, the case where the four twin loop antenna elements 3a to 3d are provided on the reflector 12 has been described. However, for example, the number of elements other than four, such as two or six, is set. Of course, you may do.
[0027]
Moreover, although the case where the element row | line | column 15 was provided on the reflecting plate 12 was shown in the said embodiment, you may provide two systems.
[0028]
【The invention's effect】
As described above in detail, according to the present invention, the double-loop antenna element disposed on the reflector is bent at a predetermined angle toward the reflector, so that the frequency deviation of the horizontal plane directivity can be reduced and the frequency between the shared frequencies can be reduced. The service area deviation can be reduced.
[Brief description of the drawings]
1A is a front view of a twin-loop antenna according to an embodiment of the present invention, FIG. 1B is a left side view of the same side, and FIG.
FIG. 2 is a diagram showing a configuration example of a power feeding path in the embodiment.
FIG. 3 is a view showing another configuration example of the power feeding path in the embodiment.
FIG. 4 is a diagram showing horizontal plane directivity of the dual loop antenna according to the embodiment.
5A is a front view of a conventional double loop antenna, FIG. 5B is a left side view thereof, and FIG. 5C is a lower side view thereof.
FIG. 6 is a diagram showing horizontal plane directivity of a conventional dual loop antenna.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Double loop antenna 12 ... Reflector board 13a-13d ... Double loop antenna element 14a-14c ... Coupling line 15 ... Element row 16 ... Feeding part 17 ... Feeding path 18 ... Feeding end 19 ... Reactance compensation short metal fitting 21 ... Coaxial line 22 ... Conductor line 23 ... Jumper wire 24 ... Short fitting for reactance compensation

Claims

反射板と、前記反射板上に設けられる複数の双ループアンテナ素子及び該双ループアンテナ素子間を結合する結合線路からなるアンテナ素子列と、前記アンテナ素子列に給電する給電手段とを具備し、前記各双ループアンテナ素子は、前記結合線路との結合部あるいは前記結合線路の延長線上を基点として前記反射板側に所定角度折曲げて形成したことを特徴とする双ループアンテナ。A reflection plate, a plurality of double loop antenna elements provided on the reflection plate, an antenna element array composed of a coupling line that couples between the double loop antenna elements, and a power feeding means for supplying power to the antenna element array, Each of the double-loop antenna elements is formed by bending a predetermined angle toward the reflector side with respect to a coupling portion with the coupling line or an extension of the coupling line as a base point .

前記アンテナ素子列を２系統設けたことを特徴とする請求項１記載の双ループアンテナ。 The dual loop antenna according to claim 1, wherein two systems of the antenna element arrays are provided.

前記双ループアンテナ素子の折曲げ角度を１０°〜２５°の範囲で設定したことを特徴とする請求項１又は２記載の双ループアンテナ。 The double-loop antenna according to claim 1 or 2, wherein a bending angle of the double-loop antenna element is set in a range of 10 ° to 25 °.