JP3856117B2

JP3856117B2 - 射出成形体の製造方法

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Publication number: JP3856117B2
Application number: JP2002018217A
Authority: JP
Inventors: 剛渡邊
Original assignee: NGK Insulators Ltd
Current assignee: NGK Insulators Ltd
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Filing date: 2002-01-28
Publication date: 2006-12-13
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Also published as: JP2003211504A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、射出成形方法の改善に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
セラミックス分野や金属冶金分野において、セラミック粉末や金属粉末などの成形用粉末を成形し、複雑な形状の成形体を得る方法としては以下のものがある。
【０００３】
（１）ワックス、樹脂バインダーを用いた射出成形法
成形用粉末とワックスや樹脂バインダーとを、樹脂バインダーの溶解温度以上に加熱、軟化し、均一混練後、バインダーの融点以下の温度に冷却し、凝固させることによって、成形用材料を製造する。得られた成形用材料は、室温では手で変形させられないほど硬いため、再度バインダーの軟化温度まで加熱し、押出機に投入し、押出物を切断し、ペレット化する。あるいは、硬い成形用材料をそのまま破砕し、ペレット化することもできる。このペレットを射出成形機に投入し、加熱軟化させ、成形する。
【０００４】
（２）寒天を用いた水系射出成形法
この方法は、例えば特許第２６０４５９２号公報や特許第３１０５２２５号公報に記載されている。
（方法２ａ）
成形用粉末と溶剤（例えば水）とを混合し、得られた混合物にゲル生成物質（例えば寒天）粉末を添加し、ゲル生成物質の溶解温度以上（通常９０℃以上）に加熱してゾルを生成させる。次いで、ゾルをゲル化点以下の温度に冷却することによって、ゲル化させる。得られたゲルは、手で変形させられる程度に柔らかい。この材料系では、水と寒天とによって形成されるゾルが、成形用粉末のバインダーとしての役割を果たす。次いで、ゲルを粉砕し、ペレット状の成形用材料を得る。この成形用材料における水分含有量を、乾燥または加湿により調整し、水分を規定量残した状態の成形用材料を得る。この残存水分量により、成形体、焼成体の収縮率を制御できる。所定水分含有量を有する成形用材料を射出成形機に投入し、加熱、軟化させて成形する。
【０００５】
（方法２ｂ）
また、成形用粉末、水およびゲル生成物質の混合物を加熱してゾルを生成させた後、ゾルを加熱しながら射出成形機に投入し、射出成形する方法も知られている。
【０００６】
例えば、海草からの抽出物質である寒天は、水の存在下、９５〜１００℃でゾル状の粘性流体となり、３５〜４０℃でゲル化して弾性体となる。このような性質を持つ寒天粉末を成形用粉末と混合し、水を加えて粘土状の可塑性を有する状態になるまで混練する。その混練物を例えば射出成形機に投入し、８０℃以上で加熱すると寒天はゾル化し、流動性を増して、従来のワックスバインダー材料より低圧で均一に射出成形可能になる。この方法では、低圧で型内に注入し、成形できるので、複雑形状の型の転写性が良く、成形機内の摩耗も少ない。ゲル化した寒天は、常温の通風下でも非常に離水しやすいため、容易に乾燥し、成形した形状をかなりの強度で保持することができる。成形体を乾燥した後は、脱脂工程を経ることなく直ちに焼結工程へ移行することができる。ここで、成形体中に含有される寒天は、４００℃以上で灰化し、従来のワックス、樹脂等のバインダーの場合のように有害ガスを発生することはない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、このような寒天を利用した射出成形方法には、以下の問題点がある。即ち、射出成形用金型の内部の成形用空間に、寒天および成形用粉末からなるゾルをスプルを通して注入して成形し、次いで金型を冷却して成形体をゲル化させ、次いで金型から離型させる必要がある。しかし、ゲル状の成形体の強度は比較的に低い。特に、金型から成形体を離型した後には、常温の通風下で容易に乾燥し、成形した形状をかなりの強度で保持できる。しかし、成形体を金型から離型する段階では、いまだ成形体は離水しておらず、強度が低いままである。この状態で金型を開くと、成形体が型の表面に付着し、離型が困難である。
【０００８】
樹脂バインダーを用いた成形体の場合には、エジェクターピンを突出させて成形体を金型から離型することができる。しかし、寒天ゲルを用いた成形体の場合には、上記のように離型時の強度が低いことから、成形体をエジェクターピンで押圧すると、エジェクターピンが成形体を突き破るおそれがある。
【０００９】
更に、金型内でのゲル化の際、成形体が収縮しないため、型を開いた時に、成形体が可動型に付着するか、固定型に付着するかが不定であり、意図しない側の型に成形体が付着することがある。
【００１０】
本発明の課題は、成形用材料を充填し、成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、および第一の型に設けられ、成形用空間に成形用材料を注入するためのスプルを備えている射出成形装置において、成形体に対して強い機械的外力を加えることなく、成形体の破壊を防止しつつ、型から容易に離型できるようにすることである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、成形用粉末、寒天質ゲル生成物質および溶剤を含む混合物からなる成形用材料を成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、第一の型に設けられ、成形用空間に成形用材料を注入するためのスプル、第一の型および第二の型にそれぞれ設けられておりかつ成形用空間に面する多孔質体、および多孔質体に対して気体を供給するための気体供給機構を備える射出成形装置を用い、多孔質体の開気孔率は５％以上、４０％以下であり、多孔質体の気孔径は１μｍ以上、５０μｍ以下であり、
第一の型と第二の型とを離し、第一の型の多孔質体から気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって成形体を第一の型から離して第二の型に付着させ、次いで前記第二の型の多孔質体から前記気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって成形体を第二の型から離型させ、気体が、大気、還元性雰囲気または不活性雰囲気であることを特徴とする、射出成形体の製造方法に係るものである。
【００１２】
また、本発明は、成形用粉末、寒天質ゲル生成物質および溶剤を含む混合物からなる成形用材料を成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、第一の型に設けられ、成形用空間に成形用材料を注入するためのスプル、第一の型および第二の型にそれぞれ設けられておりかつ成形用空間に面する多孔質体、および多孔質体に対して気体を供給するための気体供給機構を備える射出成形装置を用い、多孔質体の開気孔率は５％以上、４０％以下であり、多孔質体の気孔径は１μｍ以上、５０μｍ以下であり、
第一の型と第二の型とを離し、第二の型の多孔質体から気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって成形体を第二の型から離して第一の型に付着させ、次いで第一の型の多孔質体から気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって成形体を第一の型から離型させ、気体が、大気、還元性雰囲気または不活性雰囲気であることを特徴とする方法に係るものである。
【００１３】
本発明者は、型のうち、少なくとも成形体に接する部分に多孔質体を設置し、離型時に多孔質体から気体を吹き出させることによって、成形体を破損することなく、型から浮かせて離型することを想到した。これによって、成形体に対して過大な機械的応力を加えることなく、容易に離型することができるようになった。
【００１４】
特開平０７−３２４２６号公報においては、押しボタンスイッチ用成形品の製造方法において、金型キャビティの少なくとも一部を多孔質金属部材としている。そして、金型内の空気あるいは成形材料から発生するガスを、多孔質材を通して外部に排出することにより、ショートショットなどの不良を防止している。しかし、本願発明とは異なり、用途が離型ではないし、本願発明では外部から気体を供給している。
【００１５】
特開平７−１６４４９５号公報においては、金型内に充填されたプラスチック成形体の溶融層が固化する前に、金型内に設けられた多孔質金属を経て外部からガスを送込み、ヒケやソリを防止している。しかし、本願発明のように離型のために気体を外部から送り込んでいない。
【００１６】
特開平１０−１５１６４７号公報に記載の射出成形用金型においては、金型の一部を多孔質体によって形成している。そして、天然デンプンなどの原料に水とバインダーを混合してゲルとし、このゲルを加熱して、射出成形用金型のキャビティに供給し、キャビティ内部で発泡させる。そして、金型を冷却し、発泡体を離型するのに際して、多孔質体から空気をキャビティに吹き込み、成形体を金型から離型する。これによって、表面状態の良い成形体を得ている。
【００１７】
しかし、本発明においては、成形用粉末、ゲル生成物質および溶剤を含む混合物を加熱して得られたゾルを射出成形して成形体を得ている。このような成形体は、多量の成形用粉末が比較的少量のゲル成形物質によってつなぎ合わされているような状態である。このため、前述の射出装置によって多孔質体から空気を吹き込むと、成形体と金型表面との間に送られた空気圧力によって、成形体が変形し、更に破壊することが分かった。通常の発泡成形体の場合には、多孔質体から空気を送ると、まず成形体が弾性変形し、次いで金型表面から吹き飛ばされ、次いで復元する。しかし、本発明の成形用材料はこのような弾性変形を行わず、空気圧によって直ちに破壊することが判明した。このような事態を防止するためには、離型時の空気圧を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下とする必要があった。
【００１８】
【発明の実施の形態】
離型時に多孔質体から噴出する気体の圧力は、成形体の離型を促進するという観点からは０．２ＭＰａ以上であることが好ましく、０．５ＭＰａ以上であることが更に好ましい。また，離型時の成形体の破損を抑制するという観点からは、前記圧力を２ＭＰａ以下とすることが好ましく、１ＭＰａ以下とすることが更に好ましい。
【００１９】
本発明において対象とする成形用粉末は、加熱によって焼結し、焼結体を生成するような成形用粉末であれば特に制限はない。また、成形用粉末は、溶媒への溶解や溶媒との反応を生じないような粉末であることが好ましい。本成形用粉末は、無機物粉末であることが好ましく、焼結を目的とする無機物粉末であることが特に好ましい。
【００２０】
無機物粉末は、典型的には、セラミック粉末、金属粉末、セラミックス−金属複合材料の粉末、およびこれらの混合粉末である。セラミックスとしては、例えばアルミナ、ジルコニア、チタニア、シリカ、マグネシア、フェライト、コージェライト、イットリア等の希土類元素の酸化物等の酸化物系セラミックス；チタン酸バリウム、チタン酸ストロンチウム、チタン酸ジルコン酸鉛、希土類元素のマンガナイト、希土類元素のクロマイト等の複合酸化物；窒化アルミニウム、窒化珪素、サイアロン等の窒化物系セラミックス；炭化珪素、炭化ホウ素、炭化タングステン等の炭化物系セラミックスを例示できる。また、金属としては、鉄、ステンレス、カルボニル鉄等の鉄系金属、チタン、銅、アルミニウム等の非鉄金属または非鉄金属の合金を例示できる。また、無機物粉末としては、グラファイト、ガラス、カーボンも例示できる。更に、無機物粉末以外の成形用粉末としては、樹脂粉末を例示できる。
【００２１】
本発明で用いるゲル生成物質は寒天質ゲル生成物質である。寒天質ゲル生成物質とは、寒天質のすべてのゲル生成物質を含み、高純度のアガロースだけでなく、アガロペクチン成分を多く含む純度の低い寒天も含んでおり、また改質寒天も含む。純粋な寒天はアガロースと呼ばれており、１、３位で結合したβ−Ｄ−ガラクトピラノースと、１、４位で結合した３、６−アンヒドロ−Ｌ−ガラクトピラノースを繰り返し単位とする中性多糖類である。また、寒天質ゲル生成物質には、アガロースの誘導体も含まれていて良い。アガロースが部分的に硫酸エステル、メトキシル、ピルビン酸などを含んでいる場合にはアガロペクチンと呼ばれている。一般的な寒天は、アガロースとアガロペクチンとの混合物である。
【００２２】
寒天質ゲル生成物質中に、アガロースとアガロース誘導体（典型的にはアガロペクチン）とが含有されている場合には、アガロースとアガロース誘導体との比率は、目的とする用途によって異なる。アガロース誘導体中には、ナトリウム、カリウム、カルシウム、硫酸分などの灰分が含まれている。このため、ファインセラミックスなどのように、不純物を嫌う用途においては、アガロース誘導体の量が少ないことが好ましい。具体的には、灰分２重量％以下が好ましく、灰分１重量％以下の高純度のアガロースが特に好ましい。
【００２３】
溶剤は、ゲル生成物質粉末を溶解し、加熱時にゾルを生成し、温度降下時にゲルを生成するようなゲル生成物質用の溶剤である。溶剤としては、水が特に好ましいが、アルコール類等の親水性有機化合物溶媒であってもよく、また水と親水性有機化合物溶媒との混合物であってもよい。親水性有機化合物としては、メタノール、エタノール、プロパノール等のアルコール類、および塩素または臭素原子によって置換されたアルコール類が好ましい。
【００２４】
混合段階においては、例えばミキサー、特にプラネタリーミキサーを使用できる。この際、ミキサーにチョッパーを設けることによって、混合物に剪断応力を加えることができる。
【００２５】
混合物を成形して成形用材料を得る段階では、成形用材料をペレタイゼーションし、ペレットを得ることができる。また、他の成形法、例えば鋳込み成形法、押し出し成形法を利用して混合物の成形体を得、この成形体を切断、造粒することもできる。ただし、ここで言う切断とは、混合物の成形体を細かくするような工程を言い、解砕、粉砕、造粒を含む概念である。
【００２６】
射出成形工程においては、成形用材料を射出成形機内に投入し、成形用材料を混練と同時に溶解温度以上の温度に加熱し、流動性のゾルを得る。加熱温度は、７５℃以上とすることが好ましく、８０℃以上とすることが更に好ましい。また、溶剤の蒸発によって成形体が不均質になることを防止するという観点からは、１２０℃以下が好ましく、１００℃以下が更に好ましい。加熱温度が１００℃以上の場合には、水の沸騰を避けるために加圧することが好ましい。
【００２７】
射出成形装置は、成形用空間を形成する第一の型および第二の型を備えている。第一の型には、成形用空間に成形用材料を注入するためのスプルを設ける。本発明の射出成形装置は、第一の型および第二の型以外の型を、一つまたは複数備えていても良い。
【００２８】
多孔質体は、第一の型と第二の型とに設けられており、成形用空間に面する。このような多孔質体の材質は限定されないが、以下の材質が特に好適である。
（１）金属粉末の多孔質焼結体：この材質としては、合金工具鋼、高速度鋼、ステンレス鋼、クロムモリブデン鋼を例示できる。
（２）セラミック粉末の多孔質焼結体：この材質としては、アルミナ、ジルコニア、コージェライト、窒化珪素、炭化珪素を例示できる。
【００２９】
多孔質体の開気孔率は、気体の噴出効率を向上させ、離型を容易とするという観点からは、５％以上とし、１５％以上とすることが更に好ましい。
【００３０】
多孔質体の開気孔率は、成形体の多孔質体への付着を抑制するという観点からは、４０％以下とし、２５％以下とすることが更に好ましい。
【００３１】
多孔質体の気孔径は、気体の噴出効率を向上させるという観点から１μｍ以上とし、また成形材料による多孔質体空孔の閉塞を防止するという観点から、５０μｍ以下とする。
【００３２】
第一の型の全体を多孔質体とすることができるが、緻密質部材からなる本体に多孔質体を一体化することが特に好ましい。また、第二の型の全体を多孔質体とすることができるが、緻密質部材からなる本体に多孔質体を一体化することが特に好ましい。また、これらの場合には、型のうち成形用空間に面する表面の全体を多孔質体とすることができるし，あるいは成形用空間に対して本体と多孔質体との双方が面するようにすることもできる。
【００３３】
特に好ましくは、第一の型または第二の型を、緻密質部材からなる本体と、本体に一体化された中子とによって構成し、中子を多孔質体によって形成する。
【００３４】
多孔質体に対して気体を供給するための気体供給機構の種類は特に限定されない。典型的には、気体供給機構は、加圧気体を送出するコンプレッサーと、多孔質体へと加圧気体を送る配管とからなる。
【００３５】
気体は、大気、還元性雰囲気、不活性雰囲気である。
【００３６】
多孔質体を第二の型（スプルのない型）に設ける。スプルから成形用材料を成形用空間へと注入し、成形した後、型を開く際に成形体をスプルのない第二の型へと付着させ、次いで第二の型から気体を噴出させて成形体を離型する。
【００３７】
図１は、参考例に係る射出成形装置を概略的に示す模式図であり、図２は、第一の型１４Ａと第二の型１５Ａとを離した状態を示す模式図である。
【００３８】
本例では、第一の型１４Ａが固定型であり、第二の型１５Ａが可動型である。第一の型１４Ａは、固定型本体２からなっており、本体２は取り付け板１に対して取り付けられている。本体２にはスプル９が設けられている。第二の型１５Ａは、板状の可動型本体３と、本体の中央部から突出する中子６とを備えている。中子６は多孔質体からなる。そして、固定型本体２、可動型本体３および中子６によって成形用空間２０が形成されている。可動型本体３は、スペーサーブロック４によって取り付け板５に取り付けられている。
【００３９】
本例の装置は、中子６へと気体を供給する気体供給機構１６を備えている。気体供給機構１６は、加圧気体を送出するコンプレッサー１０、バルブ１２および配管１１を備えており、配管１１の先端が多孔質体６に連結されている。
【００４０】
前述したような流動状態の成形用材料をスプル９から成形用空間２０へと注入し、成形し、次いで冷却して固化させる。図示しない周知の駆動機構を駆動させ、可動型本体３を駆動し、図２に示すように固定型本体２から離す。この状態で、成形体８の表面８ａは、固定型本体２の表面２ａから離れ、成形体８の表面８ｂは、中子６の表面６ａに対して付着する。
【００４１】
この状態で、バルブ１２を開き、コンプレッサーからの気体を配管１１を通して矢印Ａのように多孔質体６へと供給する。この気体は、多孔質体６の表面６ａから噴出し、成形体８を離型させる。
【００４２】
本発明においては、多孔質体を第一の型および第二の型にそれぞれ設ける。この場合には、第一の型と第二の型とのいずれに成形体が付着する場合にも、本発明の方法によって容易を離型を行うことができる。例えば、成形用材料がゾルである場合には、前述したように、型内でのゲル化の際、成形体が収縮しないため、型を開いた時に、成形体が第一の型に付着するか、第二の型に付着するかが不安定である。従って、双方の型に多孔質体および気体供給機構を設けることによって、いずれの型に付着した場合にも対応できる。
【００４３】
多孔質体を第一の型および第二の型にそれぞれ設ける。そして、第一の型と第二の型とを離すときに、第一の型または第二の型の多孔質体から気体を噴出させることによって、気体を噴出させない型の多孔質体に成形体を付着させる。次いで、多孔質体の付着した型の多孔質体から気体を噴出させることによって、成形体をその型から離型させる。この場合には、第一の型と第二の型とを離すときに成形体を一方の型に対して確実に付着させることができる。
【００４４】
図３は、この実施形態に係る射出成形装置を概略的に示す模式図であり、図４は、第一の型１４Ｂと第二の型１５Ｂとを離した状態を示す模式図である。図３、図４において、図１に示した各構成部分には同じ符号を付け、その説明を省略することがある。
【００４５】
本例では、第一の型１４Ｂが固定型であり、第二の型１５Ｂが可動型である。第一の型１４Ｂは、固定型本体２と、リング状の中子７とを備えている。固定型１４Ｂの中央部にはスプル９が設けられており、スプル９の出口周辺の周囲はリング状の中子７によって包囲されている。中子７は多孔質体からなる。
【００４６】
第二の型１５Ｂは、板状の可動型本体３と、本体の中央部から突出する中子６とを備えている。中子６は多孔質体からなる。固定型本体２、可動型本体３、中子６、７によって成形用空間２０が形成されている。
【００４７】
本例の装置は、中子６へと気体を供給する気体供給機構１６Ｂと、中子７へと気体を供給する気体供給機構１６Ａとを備えている。各気体供給機構１６Ａ、１６Ｂは、加圧気体を送出するコンプレッサー１０、バルブ１２、１３および配管１１を備えており、配管１１の先端が多孔質体６，７に連結されている。
【００４８】
流動状態の成形用材料をスプル９から成形用空間２０へと注入し、成形し、次いで冷却して固化させる。可動型本体３を駆動し、図４に示すように固定型本体２から離す。この際、バルブ１３を開き、コンプレッサーからの気体を配管１１を通して矢印Ｂのように中子７へと供給する。この気体は、中子７の表面７ａから噴出し、第一の型から成形体８の表面８ａを浮揚させる。この結果、成形体８は、可動型１５Ｂ側へと確実に付着する。
【００４９】
次いで、バルブ１２を開き、コンプレッサーからの気体を配管１１を通して矢印Ａのように中子６へと供給する。この気体は、中子６の表面６ａから噴出し、成形体８を離型させる。
【００５０】
【実施例】
アルミナ粉末として、易焼結性の低ソーダアルミナ粉末６０００ｇを用いた。分散剤として、ポリアクリル酸アンモニウム共重合体をアルミナ粉末１００重量部に対して１重量部添加し、水分量が２１．５重量部となるようにイオン交換水を加え、充分に混合した。次いで、混合物を、ナイロンボールを粉砕メディアとしてポットミル中で５時間粉砕した。得られたスラリーを、線径３９０μｍ、目開き６００μｍ（ＪＩＳＺ８８０１）のスクリーンに通し、次いで混合槽中に入れた。
【００５１】
粉末寒天を、アルミナ粉末１００重量部に対して３重量部の割合で秤量した。混合物を攪拌しながら、寒天粉末を混合槽中に投入し、混合した。次いで、混合槽を加熱し、寒天粉末を溶解させるのと共に混練を行った。温度は、室温から９５℃まで３０分間で昇温した。９５℃に材料の温度を保持しつつ、回転数３０ｒｐｍでプラネタリーブレードを回転させ、スラリーを混練した。９５℃で混練を３０分間行い、得られた混練物を室温まで冷却し、成形用材料を得た。この成形用材料を混合槽から取り出した。成形用材料をペレタイズし、この際調湿操作を行い、ペレットの水分量を１７．５％に調整した。
【００５２】
型締め３０トンの電動射出成形機に図３、図４に示すような金型を装着し、前述の方法で成形した。本体２、３はステンレス鋼によって形成した。中子６、７は、開気孔率２５％、気孔径７μｍのステンレス鋼によって形成した。加圧気体としては大気を使用し、噴出圧力は０．５ＭＰａにした。得られた成形体には、クラック、割れ、表面の剥離などの欠陥は認められなかった。
【００５３】
得られた成形体を室温にて一昼夜乾燥した後、１３０℃の乾燥機中で残留水分を除去し、昇温速度３００℃／時間、最高温度１６２０℃、１６２０℃での保持時間２時間の条件で焼成した。冷却は、自然放冷で行った。得られた焼結体には、密度ムラや欠陥は見られなかった。
【００５４】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、成形用材料を充填し、成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、および第一の型に設けられ、成形用空間に成形用材料を注入するためのスプルを備えている射出成形装置において、成形体に対して強い機械的外力を加えることなく、成形体の破壊を防止しつつ、型から容易に離型できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】参考例に係る射出成形装置を概略的に示す模式図であり、可動型１５Ａに、多孔質体からなる中子６が設けられている。
【図２】図１の射出成形装置において、可動型と固定型とを離した状態を示す模式図である。
【図３】本発明の一実施形態に係る射出成形装置を概略的に示す模式図であり、固定型１４Ｂに、多孔質体からなる中子７が設けられており、可動型１５Ｂに、多孔質体からなる中子６が設けられている。
【図４】図３の射出成形装置において、可動型と固定型とを離した状態を示す模式図である。
【符号の説明】
２第一の型の本体２ａ本体の表面３第二の型の本体６第二の型側の多孔質体からなる中子６ａ中子６の表面７第一の型側の多孔質体からなる中子７ａ中子７の表面８成形体８ａ、８ｂ成形体８の表面９スプル１０コンプレッサー１１配管１２、１３バルブ１４Ａ、１４Ｂ第一の型１５Ａ、１５Ｂ第二の型１６、１６Ａ、１６Ｂ気体供給機構２０成形用空間

Claims

成形用粉末、寒天質ゲル生成物質および溶剤を含む混合物からなる成形用材料を成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、前記第一の型に設けられ、前記成形用空間に前記成形用材料を注入するためのスプル、前記第一の型および前記第二の型にそれぞれ設けられておりかつ前記成形用空間に面する多孔質体、および前記多孔質体に対して気体を供給するための気体供給機構を備える射出成形装置を用い、前記多孔質体の開気孔率は５％以上、４０％以下であり、前記多孔質体の気孔径は１μｍ以上、５０μｍ以下であり、
前記第一の型と前記第二の型とを離し、前記第一の型の前記多孔質体から前記気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって前記成形体を前記第一の型から離して前記第二の型に付着させ、次いで前記第二の型の前記多孔質体から前記気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって前記成形体を前記第二の型から離型させ、前記気体が、大気、還元性雰囲気または不活性雰囲気であることを特徴とする、射出成形体の製造方法。
成形用粉末、寒天質ゲル生成物質および溶剤を含む混合物からなる成形用材料を成形するための成形用空間を形成する第一の型および第二の型、前記第一の型に設けられ、前記成形用空間に前記成形用材料を注入するためのスプル、前記第一の型および前記第二の型にそれぞれ設けられておりかつ前記成形用空間に面する多孔質体、および前記多孔質体に対して気体を供給するための気体供給機構を備える射出成形装置を用い、前記多孔質体の開気孔率は５％以上、４０％以下であり、前記多孔質体の気孔径は１μｍ以上、５０μｍ以下であり、
前記第一の型と前記第二の型とを離し、前記第二の型の前記多孔質体から気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって前記成形体を前記第二の型から離して前記第一の型に付着させ、次いで前記第一の型の前記多孔質体から前記気体を０．２ＭＰａ以上かつ２ＭＰａ以下の圧力で噴出させることによって前記成形体を前記第一の型から離型させ、前記気体が、大気、還元性雰囲気または不活性雰囲気であることを特徴とする、射出成形体の製造方法。