JP3852173B2

JP3852173B2 - Toroidal continuously variable transmission

Info

Publication number: JP3852173B2
Application number: JP22437497A
Authority: JP
Inventors: 英司井上; 淳山崎
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 1997-08-05
Filing date: 1997-08-05
Publication date: 2006-11-29
Anticipated expiration: 2017-08-05
Also published as: JPH1151140A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は，トロイド曲面を有する入力ディスクと出力ディスクとの間にパワーローラを傾転自在に配置して，入力ディスクの回転を無段階に変速して出力ディスクへ伝達するトロイダル型無段変速機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
トロイダル型無段変速機として，入力軸により駆動される入力ディスク，前記入力ディスクに対向して配置され且つ出力軸に連結された出力ディスク，及び両ディスクに摩擦接触するパワーローラからトロイダル変速部を構成するものが知られている。このトロイダル型無段変速機においては，パワーローラの傾転角度を変えることによって，入力ディスクの回転は，無段階に変速して出力ディスクに伝達される。
【０００３】
車両に搭載されるトロイダル型無段変速機１は，概ね，図４に模式的に示されているように，エンジンＥの出力が入力される入力軸２１，入力軸２１に対して回転可能に支持された入力ディスク３，入力ディスク３に対向して配置されると共に入力軸２１に対して回転可能に支持され且つ出力軸２４に連結された出力ディスク２３，対向する入力ディスク３と出力ディスク２３の間に配置され且つ入力ディスク３から出力ディスク２３へトルクを伝達する傾転可能な一対のパワーローラ２，入力軸２１に設けた一対のフランジ部２５と入力ディスク３との間に配置され且つ入力ディスク３に作用して入力トルクの大きさに応じてパワーローラ２の圧接力を変化させるローディングカムのような押圧手段２２を有しており，パワーローラ２を傾転させることにより，その傾転角度に応じて入力ディスク３の回転を出力ディスク２３に無段階に変速して伝達するように構成されている。パワーローラ２が図中に角度θで示すように傾転すると，パワーローラ２の入力ディスク３に対する摩擦接触位置が半径ｒ₁ の位置となり，出力ディスク２３に対する摩擦接触位置が半径ｒ₂ の位置となる。入出力ディスク間の変速比はｒ₁ ／ｒ₂ となる。なお，符号４で示す部材は，パワーローラ２を傾転可能に支持するトラニオンであり，後に詳述する。上記のようなトロイダル型無段変速機１では，パワーローラ２の傾転は後述するコントローラによって制御される。
【０００４】
このようなトロイダル型無段変速機は，例えば，特開平７−１５１２１９号公報に開示されており，その変速制御のシステムについても同公報に開示されている。図５には，トロイダル型無段変速機のかかる制御システムが示されている。図示のように，一対のパワーローラ２は，対向して配置された入力ディスク３と出力ディスク２３の間に挟まれるようにして対向して配置され，それぞれトラニオン４と称する支持部材に対してピボット軸となっている支持軸５によって回転自在に支持されている。また，それぞれのトラニオン４は変速機ケーシング（図示省略）に回動可能で且つ軸方向に移動可能に支持されている。各トラニオン４は傾転軸６を有しており，傾転軸６の軸方向に移動可能であり，且つ傾転軸６を中心として回動可能である。トラニオン４の傾転軸６にはピストン７が固定され，ピストン７は変速機ケーシングに形成された油圧シリンダ８内を摺動可能に設けられている。油圧シリンダ８内にはピストン７によって区画された２つのシリンダ室，即ち増速側シリンダ室８ａと減速側シリンダ室８ｂが形成されている。
【０００５】
油圧シリンダ８の各シリンダ室８ａ，８ｂは油路９ａ，９ｂによってスプール弁１０に連通している。スプール弁１０内に摺動自在に配設されたスプール１１は，軸方向両端に配置されたスプリング１２によって中立位置に保持されている。スプール弁１０は一端にＳａポートが形成され，他端にＳｂポートが形成され，Ｓａポートにはソレノイド弁１３ａを介して油圧Ｐａが供給され，Ｓｂポートにはソレノイド弁１３ｂを介して油圧Ｐｂが供給される。スプール弁１０は，ライン圧（油圧源）へ連通するＰＬポート，油路９ａを介して増速側シリンダ室８ａへ連通するＡポート，油路９ｂを介して減速側シリンダ室８ｂへ連通するＢポート，リザーバへ連通する２つのＲポートを備えている。ソレノイド弁１３ａ，１３ｂは，コントローラ１４から出力された制御信号に応じて作動するように構成されている。スプール弁１０とソレノイド弁１３ａ，１３ｂは，トロイダル型無段変速機の変速比制御弁を構成している。
【０００６】
一方の傾転軸６の先端にはプリセスカム１５が連結され，中央部を枢着されたレバー１６の一端がプリセスカム１５に当接し，レバー１６の他端がポテンショメータ１７に接続している。プリセスカム１５は，トラニオン４の傾転軸６の軸方向変位量Ｙに応じて変位すると共に傾転角変位量θに応じても変位するので，両変位量が存在する場合には両変位量の合成変位量を検出することになる。ポテンショメータ１７は，この合成変位量に対応して電圧値Ｖを出力し，出力信号をコントローラ１４に入力する。プリセスカム１５，レバー１６及びポテンショメータ１７は，コントローラ１４が変速比を前記目標変速比に一致させるように変速比制御弁を制御するため，前記合成変位量に対応した電圧値を検出値として与える検出手段を構成している。また，このコントローラは，その他にも出力軸回転数センサ１８，エンジン回転数センサ１９，アクセルペダル踏込み量センサ２０等の各種センサを備えており，これらのセンサで検出された出力軸回転数，エンジン回転数，アクセルペダル踏込み量等の変速情報信号がコントローラ１４に入力される。なお，出力軸回転数センサ１８は車速センサであってもよく，アクセルペダル踏込み量センサ２０はスロットル開度センサであってもよい。
【０００７】
トロイダル型無段変速機では，トラニオン４を中立位置からいずれか一方へ傾転軸方向（即ち，傾転軸６の軸方向）に変位させると，パワーローラ２と入力ディスク３及び出力ディスク２３との接触位置が変化することにより，傾転軸６の変位方向と変位量に応じた向きと速さでトラニオン４が傾転軸６の回りで傾転するという性質を利用して，該傾転を制御することにより変速制御が行われる。
【０００８】
入力軸２１の回転を変速して出力軸２４に伝達するには，ローディングカム２２の作用により，入力ディスク３，出力ディスク２３及びパワーローラ２の各接触領域に大きな接触圧力を発生させることが必要である。そのため，軸方向の基準位置をトロイダル型無段変速機のどこに置いても，公差及び歪みに起因して，入力ディスク３，出力ディスク２３及びパワーローラ２は，その基準位置から離れるにしたがって，ローデイングカム２２による軸方向のカム作用力に応じて軸方向に変位する。特に，トロイダル変速部を主軸（入力軸２１，出力軸２４）の軸方向に二組並べたダブルキャビティ式トロイダル型無段変速機においては，少なくとも一方のトロイダル変速部に設けられたパワーローラ２の位置が軸方向基準位置から遠くなる傾向にあるので，そのパワーローラ２の軸方向変位が大きくなり易い。かかる軸方向の変位に対処するため，パワーローラ２はトラニオン４に対して回転自在に且つ揺動自在に支持されており，スラスト力に応じてパワーローラ２に生じる主軸の軸方向変位は，パワーローラ２の支持軸５の回りの揺動により吸収されている。なお，トロイダル型無段変速機１におけるトラニオン４の位置を軸方向の基準位置とした場合には，トラニオン４がパワーローラ２を揺動自在に支持する必要はない。
【０００９】
各パワーローラ２のトラニオン４に対する支持の構造について，図６及び図７に基づいて説明する。パワーローラ２は，ローラ本体３０，バックプレート３１，及びローラ本体３０をパックプレート３１に対してスラスト力を受けながら回転自在に保持するスラスト軸受３２を備えている。ここでのスラスト力は，ローラ本体３０の回転軸の軸線方向に作用する力のことである。パワーローラ２は，また，トラニオン４に対して回転自在に支持する支持軸５を備えている。支持軸５は，トラニオン４に対してラジアルニードル軸受から成る第１軸受３４を介して回動自在に支持される第１軸部３６と，第１軸部３６と一体に構成（即ち，一体構造か又は別体に形成したときには一体的に連結）されており且つローラ本体３０をニードル軸受から成る第２軸受３５を介して回転自在に支持する第２軸部３７とから構成されている。図６に示したパワーローラ２では，第２軸部３７は，第１軸部３６に対して偏心している。バックプレート３１は，ローラ本体３０との同軸度を確保するため，支持軸５の第２軸部３７に嵌合されている。更に，バックプレート３１は，入力ディスク３及び出力ディスク２３からの押付け力を受けるため，滑り軸受又はニードル軸受等から成るスラスト軸受３３を介してトラニオン４に支持されている。なお，スラスト軸受３２の転動体はボールであり，保持器３８によって，ローラ本体３０とバックプレート３１との間の所定の軌道溝間に保持されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
図６に示すような，パワーローラ２の構造では，小型化に対応するため，支持軸５の第１軸部３６のトラニオン４に対する第１軸受３４，及び支持軸５の第１軸部３６に対するローラ本体３０の第２軸受３５は，いずれもニードル軸受が採用されている。ニードル軸受３４，３５は，基本的にラジアル方向に隙間が存在しており，且つニードルには端部に荷重が集中するのを防止するためのクラウニングが施されているので，トラニオン４に対する支持軸５，及び支持軸５に対するローラ本体２は，傾き易いという問題がある。
【００１１】
しかも，パワーローラ２の組立を容易にするため，支持軸５の第２軸部３７とバックプレート３１との間の嵌め合いはすきま嵌めとなっており，また，バックプレート３１の厚みが薄いので，バックプレート３１によって支持軸５の傾斜を抑制することができない。このため，パワーローラ２のローラ本体３０の回転中心Ｃ−Ｃは，目標変速比が一定であっても，外乱等によってトラニオン４に対して変動して一定しないことがある。
【００１２】
このような状態になると，例えば，トロイダル型無段変速機を通して伝達するトルクの大きさに変動があった場合のように，入力ディスク３及び出力ディスク２３からパワーローラ２のローラ本体３０が受ける接線方向の力の向きが変動すると，パワーローラ２のローラ本体３０の回転中心Ｃ−Ｃが，傾転軸６の方向に移動する。パワーローラ２に対する傾転力が釣り合うのは，パワーローラ２の回転軸線と入力ディスク３及び出力ディスク２３の回転軸線が交差している状態であるので，パワーローラ２の位置がトラニオン４に対して傾転軸６の方向に移動することは，パワーローラ２に対する傾転力が釣り合う傾転軸方向位置も異なることになる。図７は，パワーローラ２のローラ本体３０が，傾転軸６の方向（図の上方）に移動して，ローラ本体３０の回転中心がＣ’−Ｃ’に移動した状態を示している。このことは，トラニオン４の傾転軸６方向への位置が変わらないにもかかわらず実際のローラ本体３０と入力ディスク３及び出力ディスク２３との接触点が傾転軸６方向で変位していることを意味している。したがって，目標変速比が変わらないにもかかわらず，ローラ本体３０の回転中心がＣ−ＣからＣ’−Ｃ’へオフセットするのに応じて，トロイダル型無段変速機１が変速を開始してしまう。
【００１３】
また，パワーローラ２が入力ディスク３及び出力ディスク２３より受ける力は，パワーローラ２の回転軸線方向のスラスト力と，トルクを伝達する際に受けるトルク反力（接線力）があり，接線力はトルクが伝達されているドライブ時と惰性走行しているコースト時とでは互いに反対方向に生じる。したがって，支持軸５がトラニオン４に対して傾斜が生じる状況では，パワーローラ２の回転中心Ｃ−Ｃの傾転軸方向位置がドライブ時とコースト時とでは異なるため，パワーローラ２に生じる傾転力が釣り合う傾転軸方向位置が異なり，その結果，目標変速比が同じあっても，変速比が異なることになる。
【００１４】
また，軽負荷運転時には，上記接線力が非常に小さく，トラニオン４に対するパワーローラ２の回転軸線の位置が定まり難い。また，車両の運転状態がドライブ状態とコースト状態との間で切り換わる時のように，伝達トルクに対するトルク変動幅が大きい場合に，同じ目標変速比に対して変速比が振動的に変化して運転者に著しい不快感を与えるという問題点もある。更に，ダブルキャビティトロイダル型無段変速機では，二組のトロイダル変速部の変速比が過渡的に異なるため，比較的早い周期で変速比が変動したり，内部循環トルクによって大きなトルクが変速機内部に発生して，トラクションドライブ部の滑りなどの変速機の故障を引き起こす可能性があるという問題点もある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
この発明の目的は，上記問題を解決することであって，バックプレートで支持軸を拘束することによって支持軸の傾きを抑制してパワーローラのローラ本体の回転中心の傾転軸方向への変動量を支持軸のニードル軸受のラジアル隙間程度に抑制することにより，トロイダル型無段変速機の変速運転状態によらず，安定して所定の変速比を維持することができるトロイダル型無段変速機を提供することである。
【００１６】
この発明は，
入力軸により駆動される入力ディスク，前記入力ディスクに対向して配置され且つ出力軸に連結された出力ディスク，前記入力ディスクと前記出力ディスクとの間に配置され前記入力ディスクの回転を無段階に変速して前記出力ディスクに伝達する傾転可能なパワーローラ，前記パワーローラを回転自在に支持し且つ前記パワーローラの傾転軸方向に変位可能なトラニオン，及び前記トラニオンを前記傾転軸方向に変位させるアクチュエータを具備し，前記パワーローラは，前記入力ディスクの回転を前記出力ディスクに伝達するローラ本体，第１軸受を介して前記トラニオンに回動可能に支持されると共に前記ローラ本体を第２軸受を介して回転自在に支持する支持軸，前記トラニオンに対して第３軸受を介して支持されたバックプレート，及び前記ローラ本体と前記バックプレートとの間に介在された転動体から成り，前記転動体は前記ローラ本体と前記バックプレートと共にスラスト軸受を構成しており，前記支持軸は前記バックプレートと一体成形されていることから成るトロイダル型無段変速機に関する。
【００１７】
この発明によるトロイダル型無段変速機は，上記のように構成されているので，次のように作動する。即ち，パワーローラは，入力ディスクの回転を出力ディスクに伝達するローラ本体，第１軸受を介して前記トラニオンに回動可能に支持されると共に前記ローラ本体を第２軸受を介して回転自在に支持する支持軸，トラニオンに対して第３軸受を介して支持されたバックプレート，及びローラ本体と前記バックプレートとの間に介在された転動体から成っている。支持軸は，バックプレートと一体形成されているので，別体として製作したものを嵌合した場合のように嵌合部での弛みを危惧することなく，両者を確実に一体化することができる。転動体はローラ本体とバックプレートと共にスラスト軸受を構成しているので，バックプレートは，トロイダル型無段変速機が作動しているときにはスラスト軸受に生じる強いスラスト力によって支持軸の軸線方向に押されているために傾くことがない。スラスト軸受において，転動体からバックプレートに働く押し付け力は殆どスラスト力であり，その結果，バックプレートのトラニオンに向かう押さえを効率的に行うことができ，バックプレートと一体形成されている支持軸がトラニオンに対して傾斜することを抑制することができる。また，スラスト軸受においては，押し付け力のうちラジアル成分が小さく支持軸を傾けようとするモーメントを小さくすることができるので，支持軸をトラニオンに対して傾斜させようとする動きを一層効果的に抑制することができる。その結果，ローラ本体の回転中心の傾転軸方向への変位量は，第１及び第２軸受のラジアル方向に存在する隙間程度に抑制される。
【００１８】
このトロイダル型無段変速機において，前記支持軸は，バックプレートに対してしまり嵌め状態に嵌合されていることによりバックプレートと一体化することができる。即ち，支持軸とバックプレートとの一体化は，それぞれ別体に制作しておき，しまり嵌めによって，機械的に連結する構造を採用することができる。
【００１９】
また，前記支持軸をバックプレートに対してしまり嵌め状態に嵌合した場合には，支持軸に装着されるスナップリングをバックプレートのローラ本体に対向する受け面に当接させることができ，これによりバックプレートと支持軸との一体化を強化することができる。嵌合いによって支持軸とバックプレートとのしまり嵌めによる嵌合については，トロイダル型無段変速機の長期の使用等によって嵌合位置にずれが生じる可能性が皆無ではない。したがって，支持軸に装着されるスナップリングによりバックプレートと支持軸との嵌合位置がずれないように規制しておくと，トロイダル型無段変速機を長期にわたって安全に利用することが可能となる。
【００２０】
更に，このトロイダル型無段変速機において，前記第１軸受及び前記第２軸受は，ニードル軸受である。ニードル軸受には，ニードルの端部が軌道に対して高い面圧を生じないように，クラウニングが施されているので，支持軸の傾斜の原因となっている。しかしながら，この発明によるトロイダル型無段変速機によれば，転動体はローラ本体とバックプレートと共にスラスト軸受を構成しており，更にバックプレートは支持軸とは一体化されているので，ニードル軸受から成る第１軸受及び第２軸受のクラウニングに起因した支持軸の傾斜を可及的に抑制することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下，図面を参照して，この発明によるトロイダル型無段変速機の実施例について説明する。図１は，この発明によるトロイダル型無段変速機の一実施例において用いられるパワーローラのトラニオンに対する支持構造を示す断面図である。トロイダル型無段変速機それ自体の構造は，図４及び図５に示した構造のものと同等であってよく，その構造及び作動の再度の説明を省略する。
【００２２】
図１におけるパワーローラ２のトラニオン４に対する支持構造についても，基本的な構造については，図６に示した従来の支持構造と変わるところがないので，同じ構成要素には同じ符号を付し，それらの構造とその構造に基づくパワーローラ２及びトラニオン４の作動についての説明を省略する。この支持構造は，バックプレート３１の嵌合部６０が支持軸５の第２軸部３７に対してしまり嵌めとなっている点で，図６に示した従来の支持構造と異なっている。
【００２３】
バックプレート３１は，トロイダル型無段変速機１の運転状態にかかわらず，支持軸５の軸方向に強いスラスト力を受けており，スラスト軸受３３を介してトラニオン４に押し付けられているので，トラニオン４に対して傾くことがない。バックプレート３１の受け面５２には，スラスト軸受３２を構成する転動体５７（好ましくは，ボール）が転がる軌道としての軌道溝５３が形成されている。ローラ本体３０にも，軌道溝５３に対向して転動体５７が転がる軌道溝５８が形成されており，両軌道溝５３，５８によって形成される軌道路を転動体５７が転走する。なお，支持軸５の第２軸部３７のスラスト軸受３３側端部には，フランジ５４が形成されており，バックプレート３１がフランジ５４にも嵌合している。
【００２４】
支持軸５の第２軸部３７は，バックプレート３１の嵌合部６０に対して圧入されており，両者の嵌合状態はしまり嵌めとなっている。したがって，嵌合部６０の内周面５５と第２軸部３７の外周面５６との間には，隙間は存在しない。支持軸５は，トラニオン４に対して傾くことがないバックプレート３１によって一体的な拘束を受けることになり，殆ど傾くことがない。
【００２５】
支持軸５をトラニオン４に対して回動自在に支持する第１軸受３４及びパワーローラ２のローラ本体３０を支持軸５に対して回転自在に支持する第２軸受３５は，ニードル軸受であって，ラジアル方向の隙間が存在している。しかしながら，上記のとおり，バックプレート３１は，トロイダル型無段変速機の運転状態にかかわらず，強いスラスト力を受けてトラニオン４に押し付けられているので，傾くことがなく，バックプレート３１と一体の支持軸５も殆ど傾くことがない。したがって，第１軸受３４及び第２軸受３５にラジアル方向の隙間が存在することで支持軸５が傾くことに起因していたパワーローラ２の回転中心の傾転軸方向への変位量は，殆ど無くなる。その結果，パワーローラ２の回転中心Ｃ−Ｃの傾転軸方向への変位量は，第１軸受３４及び第２軸受３５のラジアル方向の隙間程度（２０μ程度）となり，非常に小さなものとなる。
【００２６】
このトロイダル型無段変速機によれば，トルクの伝達があるドライブ時と滑走状態にあるコースト時との比較において，目標変速比が同じであるときに，傾転力が釣り合うトラニオン４の傾転軸６方向の変位量に殆ど差が生じないので，従来生じていたような運転状態で変速比が異なる事態にならない。また，ドライブ状態からコースト状態への切換え時や，トルク負荷が変動する場合に，変速比が不安定に変動することもない。
【００２７】
図２には，この発明によるトロイダル型無段変速機の別の実施例におけるパワーローラのトラニオンへの支持構造が断面図で示されている。バックプレート３１に対応して支持軸５の第２軸部３７に周溝６８を設け，周溝６８にはスナップリング６９が装着されている。スナップリング６９は，一側でバックプレート３１の受け面５２に当接し，他側で周溝６８の側壁に当接している。バックプレート３１に圧入されることで一体化された支持軸５は，トロイダル型無段変速機１の長期間使用や大きな力の作用に起因して，圧入した位置にずれを生じると，元の圧入位置に戻らない可能性がある。スナップリング６９は，この圧入位置のずれを生じないように，規制している。
【００２８】
図３には，この発明によるトロイダル型無段変速機の更に別の実施例におけるパワーローラのトラニオンへの支持構造が断面図で示されている。この実施例におけるパワーローラのトラニオンへの支持構造は，基本的な構造については，図１に示した支持構造に類似している。支持軸とバックプレートとの一体構造６１は，トラニオン４に対して第１軸受３４を介して回動自在に支持される第１軸部分６６と，ローラ本体３０を回転自在に支持する第２軸部分６７と，転動体５７が転がる軌道を備えたバックプレート部分６５を一体に構成したものである。転動体５７が転がる軌道は，バックプレート部分６５の受け面６２に軌道溝６３を形成することにより，構成されている。
【００２９】
図３に示した実施例では，支持軸とバックプレートとが一体的に形成された一体構造６１となっており，バックプレート部分６５がスラスト軸受３２からの協力なスラスト力によって押し付けられているので，図１に示した実施例と同様に，第１軸部分６６と第２軸部分６７とから成る支持軸部分は，バックプレート部分６５に対して傾きを生じることがない。したがって，パワーローラ２の回転中心Ｃ−Ｃの傾転軸方向への変位量は，第１軸受３４及び第２軸受３５のラジアル方向の隙間程度となり，非常に小さなものとなる。
【００３０】
図１〜図３に示されたパワーローラ２の支持構造は，トロイダル変速部の軸方向基準位置にないパワーローラ２のトラニオン４に対する支持構造の例を示している。そのため，支持軸５において，ローラ本体３０を回転自在に支持する第２軸部３７又は第２軸部分６７は，トラニオン４に回動自在に支持された第１軸部３６又は第１軸部分６６に対して偏心している。パワーローラ２がトロイダル変速部の軸方向基準位置に配置されている場合には，第１軸部３６又は第１軸部分６６と第２軸部３７又は第２軸部分６７とは同心状に配置されている。第１軸部３６又は第１軸部分６６と第２軸部３７又は第２軸部分６７とが同心状に配置されていても，パワーローラ２の回転中心の傾転軸方向への変位は，生じる現象であるので，この発明によるトロイダル型無段変速機のパワーローラのトラニオンへの支持構造が適用できる。この場合には，ローラ本体３０は振り運動をすることがない。
【００３１】
【発明の効果】
この発明によるトロイダル型無段変速機は，上記のように構成されているので，次のような効果を奏する。即ち，この発明によるトロイダル型無段変速機においては，バックプレートは，トロイダル型無段変速機が作動しているときには強いスラスト力によって支持軸の軸線方向に押されているために傾くことがなく，バックプレートと一体化された支持軸も，トラニオンに対して傾斜することが抑制される。また，押し付け力のうちラジアル成分が小さく支持軸を傾けようとするモーメントを小さくすることができるので，支持軸をトラニオンに対して傾斜させようとする動きを一層効果的に抑制することができる。したがって，ローラ本体の回転中心の傾転軸方向への変位量は，第１及び第２軸受のラジアル方向に存在する隙間程度に抑制され，その結果，トルクが静的に異なるドライブ運転状態とコースト運転状態とにおいて，パワーローラの回転中心のトラニオンの傾転軸方向位置が異なることが殆ど無く，目標変速比からの変化も少ない。更に，トルクが動的に変化する軽負荷運転時やドライブ運転とコースト運転との間の運転状態の切り換え時において，変速比が不安定となって運転者に違和感を与えることがなく，所定の変速比を安定して維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明によるトロイダル型無段変速機の一実施例において用いられるパワーローラのトラニオンに対する支持構造を示す断面図である。
【図２】この発明によるトロイダル型無段変速機の別の実施例において用いられるパワーローラのトラニオンに対する支持構造を示す断面図である。
【図３】この発明によるトロイダル型無段変速機の更に別の実施例において用いられるパワーローラのトラニオンに対する支持構造を示す断面図である。
【図４】従来のトロイダル型無段変速機の概略を示す一部断面図である。
【図５】従来のトロイダル型無段変速機の変速制御機構の一例を示す断面図である。
【図６】従来のトロイダル型無段変速機におけるパワーローラのトラニオンに対する支持構造の一例を示す断面図である。
【図７】図６に示す従来のパワーローラのトラニオンに対する支持構造において，支持軸が傾斜した状態を示す断面図である。
【符号の説明】
１トロイダル型無段変速機
２パワーローラ
３入力ディスク
４トラニオン
５支持軸
６傾転軸
７ピストン
８油圧シリンダ
２１入力軸
２３出力ディスク
２４出力軸
３０ローラ本体
３１バックプレート
３３スラスト軸受（第３軸受）
３４第１軸受
３５第２軸受
５２受け面
５７転動体
６０嵌合部
６５バックプレート部分
６６第１軸部分
６７第２軸部分
６８周溝
６９スナップリング[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention provides a toroidal continuously variable transmission in which a power roller is tiltably disposed between an input disk having a toroidal curved surface and an output disk, and the rotation of the input disk is steplessly transmitted and transmitted to the output disk. About.
[0002]
[Prior art]
As a toroidal continuously variable transmission, an input disk driven by an input shaft, an output disk disposed opposite to the input disk and connected to the output shaft, and a power roller frictionally contacting both disks are provided with a toroidal transmission unit. What constitutes is known. In this toroidal continuously variable transmission, the rotation of the input disk is changed steplessly and transmitted to the output disk by changing the tilt angle of the power roller.
[0003]
The toroidal-type continuously variable transmission 1 mounted on the vehicle can be rotated with respect to the input shaft 21 to which the output of the engine E is input and the input shaft 21, as schematically shown in FIG. An input disk 3 that is supported and an output disk 23 that is disposed to face the input disk 3 and that is rotatably supported by the input shaft 21 and that is connected to the output shaft 24, and the opposite input disk 3 and output disk 23 And a pair of tiltable power rollers 2 that transmit torque from the input disk 3 to the output disk 23 and a pair of flange portions 25 provided on the input shaft 21 and the input disk 3. There is a pressing means 22 such as a loading cam that acts on the input disk 3 to change the pressure contact force of the power roller 2 according to the magnitude of the input torque, and tilts the power roller 2. By, is configured to shift to transmission steplessly to the output disk 23 rotation of the input disk 3 in accordance with the tilting angle. When the power roller 2 is tilted as indicated by an angle θ in the figure, the frictional contact position of the power roller 2 with respect to the input disk 3 is changed to the radius r. ₁ The friction contact position with respect to the output disk 23 is the radius r. ₂ It becomes the position. The gear ratio between the input and output disks is r ₁ / R ₂ It becomes. In addition, the member shown with the code | symbol 4 is the trunnion which supports the power roller 2 so that tilting is possible, and it mentions it in full detail later. In the toroidal type continuously variable transmission 1 as described above, the tilt of the power roller 2 is controlled by a controller which will be described later.
[0004]
Such a toroidal-type continuously variable transmission is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-151219, and the shift control system is also disclosed in the same publication. FIG. 5 shows such a control system for a toroidal-type continuously variable transmission. As shown in the figure, the pair of power rollers 2 are arranged to face each other so as to be sandwiched between the input disk 3 and the output disk 23 arranged to face each other, and each pivots with respect to a support member called a trunnion 4. It is rotatably supported by a support shaft 5 serving as a shaft. Each trunnion 4 is supported by a transmission casing (not shown) so as to be rotatable and movable in the axial direction. Each trunnion 4 has a tilting shaft 6, is movable in the axial direction of the tilting shaft 6, and is rotatable about the tilting shaft 6. A piston 7 is fixed to the tilting shaft 6 of the trunnion 4, and the piston 7 is slidably provided in a hydraulic cylinder 8 formed in the transmission casing. In the hydraulic cylinder 8, two cylinder chambers partitioned by the piston 7, that is, an acceleration side cylinder chamber 8a and a deceleration side cylinder chamber 8b are formed.
[0005]
The cylinder chambers 8a and 8b of the hydraulic cylinder 8 communicate with the spool valve 10 through oil passages 9a and 9b. The spool 11 slidably disposed in the spool valve 10 is held in a neutral position by springs 12 disposed at both ends in the axial direction. The spool valve 10 has an Sa port formed at one end, an Sb port formed at the other end, the hydraulic pressure Pa is supplied to the Sa port via the solenoid valve 13a, and the hydraulic pressure Pb is supplied to the Sb port via the solenoid valve 13b. Supplied. The spool valve 10 communicates with the PL port communicating with the line pressure (hydraulic power source), the A port communicating with the acceleration side cylinder chamber 8a via the oil passage 9a, and the B port communicating with the deceleration side cylinder chamber 8b via the oil passage 9b. Two R ports communicating with the port and reservoir are provided. The solenoid valves 13a and 13b are configured to operate in accordance with a control signal output from the controller 14. The spool valve 10 and the solenoid valves 13a and 13b constitute a transmission ratio control valve of a toroidal type continuously variable transmission.
[0006]
A recess cam 15 is connected to the tip of one tilting shaft 6, one end of a lever 16 pivotally attached at the center is in contact with the recess cam 15, and the other end of the lever 16 is connected to a potentiometer 17. The precess cam 15 is displaced according to the axial displacement amount Y of the tilt shaft 6 of the trunnion 4 and also displaced according to the tilt angle displacement amount θ. Therefore, if both displacement amounts exist, The composite displacement amount is detected. The potentiometer 17 outputs a voltage value V corresponding to the combined displacement amount and inputs an output signal to the controller 14. The precess cam 15, the lever 16 and the potentiometer 17 are detection means for giving a voltage value corresponding to the combined displacement amount as a detection value so that the controller 14 controls the transmission ratio control valve so that the transmission ratio matches the target transmission ratio. Is configured. The controller also includes various sensors such as an output shaft speed sensor 18, an engine speed sensor 19, an accelerator pedal depression amount sensor 20, and the like. The output shaft speed detected by these sensors, the engine Shift information signals such as the rotational speed and the accelerator pedal depression amount are input to the controller 14. The output shaft rotational speed sensor 18 may be a vehicle speed sensor, and the accelerator pedal depression amount sensor 20 may be a throttle opening sensor.
[0007]
In the toroidal type continuously variable transmission, when the trunnion 4 is displaced from the neutral position to either one in the tilt axis direction (that is, the axial direction of the tilt axis 6), the power roller 2, the input disk 3, the output disk 23, By utilizing the property that the trunnion 4 tilts around the tilting shaft 6 at a direction and speed according to the displacement direction and the displacement amount of the tilting shaft 6 by changing the contact position of the tilting shaft 6. Shift control is performed by controlling.
[0008]
In order to shift the rotation of the input shaft 21 and transmit it to the output shaft 24, it is necessary to generate a large contact pressure in each contact area of the input disk 3, the output disk 23 and the power roller 2 by the action of the loading cam 22. It is. Therefore, no matter where the axial reference position is placed on the toroidal-type continuously variable transmission, the input disk 3, the output disk 23, and the power roller 2 become low as they move away from the reference position due to tolerance and distortion. It is displaced in the axial direction according to the cam acting force in the axial direction by the ding cam 22. In particular, in a double-cavity toroidal continuously variable transmission in which two toroidal transmission units are arranged in the axial direction of the main shaft (input shaft 21 and output shaft 24), the power roller 2 provided in at least one toroidal transmission unit Since the position tends to be far from the axial reference position, the axial displacement of the power roller 2 tends to increase. In order to cope with such axial displacement, the power roller 2 is rotatably and swingably supported with respect to the trunnion 4, and the axial displacement of the main shaft generated in the power roller 2 in response to the thrust force is The roller 2 is absorbed by swinging around the support shaft 5. When the position of the trunnion 4 in the toroidal-type continuously variable transmission 1 is set as the axial reference position, the trunnion 4 does not need to support the power roller 2 in a swingable manner.
[0009]
The structure of the support for the trunnion 4 of each power roller 2 will be described with reference to FIGS. The power roller 2 includes a roller body 30, a back plate 31, and a thrust bearing 32 that rotatably holds the roller body 30 while receiving a thrust force against the pack plate 31. The thrust force here is a force acting in the axial direction of the rotation shaft of the roller body 30. The power roller 2 also includes a support shaft 5 that is rotatably supported by the trunnion 4. The support shaft 5 is configured integrally with the first shaft portion 36 (that is, an integral structure) that is rotatably supported by the trunnion 4 via a first bearing 34 that is a radial needle bearing. Or a second shaft portion 37 that is integrally connected when formed separately and that rotatably supports the roller body 30 via a second bearing 35 made of a needle bearing. In the power roller 2 shown in FIG. 6, the second shaft portion 37 is eccentric with respect to the first shaft portion 36. The back plate 31 is fitted to the second shaft portion 37 of the support shaft 5 in order to ensure the coaxiality with the roller body 30. Further, the back plate 31 is supported by the trunnion 4 via a thrust bearing 33 composed of a sliding bearing or a needle bearing in order to receive a pressing force from the input disk 3 and the output disk 23. The rolling element of the thrust bearing 32 is a ball, and is held by a cage 38 between predetermined raceway grooves between the roller body 30 and the back plate 31.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
In the structure of the power roller 2 as shown in FIG. 6, the first bearing 34 with respect to the trunnion 4 of the first shaft portion 36 of the support shaft 5 and the first shaft portion 36 of the support shaft 5 with respect to the downsizing. The second bearing 35 of the roller body 30 is a needle bearing. The needle bearings 34 and 35 basically have a clearance in the radial direction, and the needle is provided with a crowning for preventing the load from concentrating on the end, so that the support shaft for the trunnion 4 is provided. 5 and the roller body 2 with respect to the support shaft 5 has a problem that it is easy to tilt.
[0011]
Moreover, in order to facilitate the assembly of the power roller 2, the fit between the second shaft portion 37 of the support shaft 5 and the back plate 31 is a loose fit, and the thickness of the back plate 31 is thin. The inclination of the support shaft 5 cannot be suppressed by the back plate 31. For this reason, the rotation center CC of the roller body 30 of the power roller 2 may fluctuate with respect to the trunnion 4 due to disturbance or the like even if the target speed ratio is constant.
[0012]
In such a state, for example, the tangent line that the roller body 30 of the power roller 2 receives from the input disk 3 and the output disk 23 as in the case where the magnitude of the torque transmitted through the toroidal continuously variable transmission varies. When the direction of the direction force changes, the rotation center CC of the roller body 30 of the power roller 2 moves in the direction of the tilting shaft 6. The tilting force with respect to the power roller 2 is balanced when the rotational axis of the power roller 2 and the rotational axes of the input disk 3 and the output disk 23 intersect with each other, so that the position of the power roller 2 is relative to the trunnion 4. Moving in the direction of the tilt axis 6 also changes the position of the tilt axis in which the tilting force against the power roller 2 is balanced. FIG. 7 shows a state in which the roller main body 30 of the power roller 2 has moved in the direction of the tilt shaft 6 (upward in the figure), and the rotation center of the roller main body 30 has moved to C′-C ′. This is because the contact point between the actual roller body 30 and the input disk 3 and the output disk 23 is displaced in the direction of the tilting axis 6 although the position of the trunnion 4 in the direction of the tilting axis 6 does not change. It means that. Therefore, the toroidal continuously variable transmission 1 starts shifting in response to the rotation center of the roller body 30 being offset from CC to C′-C ′, although the target gear ratio does not change. End up.
[0013]
The force that the power roller 2 receives from the input disk 3 and the output disk 23 includes a thrust force in the rotation axis direction of the power roller 2 and a torque reaction force (tangential force) that is received when torque is transmitted. It occurs in opposite directions when driving when torque is transmitted and when coasting coasting. Therefore, in a situation where the support shaft 5 is inclined with respect to the trunnion 4, the position of the rotation center CC of the power roller 2 in the direction of the tilt axis is different between driving and coasting. The position in the direction of the tilt axis in which the forces are balanced is different. As a result, even if the target gear ratio is the same, the gear ratio is different.
[0014]
Further, during light load operation, the tangential force is very small, and the position of the rotational axis of the power roller 2 with respect to the trunnion 4 is difficult to be determined. In addition, when the driving state of the vehicle is switched between the driving state and the coasting state, when the torque fluctuation range with respect to the transmission torque is large, the transmission ratio changes in a vibration manner with respect to the same target transmission ratio. There is also the problem of giving the driver significant discomfort. Furthermore, in a double cavity toroidal continuously variable transmission, the gear ratios of the two toroidal transmission parts are transiently different, so that the gear ratio fluctuates at a relatively fast cycle, or a large torque is generated by the internal circulation torque. There is also a problem that it may cause a malfunction of the transmission such as slip of the traction drive section.
[0015]
[Means for Solving the Problems]
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problem, and restrain the support shaft from being tilted by restraining the support shaft by a back plate, thereby changing the rotation center of the power roller in the direction of the tilt axis. A toroidal continuously variable transmission that can stably maintain a predetermined speed ratio regardless of the speed change operation state of the toroidal continuously variable transmission by suppressing the amount to the radial clearance of the needle bearing of the support shaft. Is to provide.
[0016]
This invention
An input disk driven by an input shaft, an output disk disposed opposite to the input disk and connected to an output shaft, and disposed between the input disk and the output disk so as to rotate the input disk steplessly A tiltable power roller that shifts and transmits it to the output disk, a trunnion that rotatably supports the power roller and is displaceable in the tilt axis direction of the power roller, and the trunnion in the tilt axis direction The power roller includes a roller body that transmits the rotation of the input disk to the output disk, and is rotatably supported by the trunnion via a first bearing, and the roller body is a second roller. A support shaft that is rotatably supported via a bearing, and a back plate that is supported via a third bearing with respect to the trunnion And consists rolling elements interposed between the roller body and the back plate, The rolling element constitutes a thrust bearing together with the roller body and the back plate, The support shaft Before Integrated with back plate Molding The present invention relates to a toroidal-type continuously variable transmission.
[0017]
Since the toroidal continuously variable transmission according to the present invention is configured as described above, it operates as follows. That is, the power roller is rotatably supported by the trunnion via a roller body that transmits the rotation of the input disk to the output disk and the first bearing, and is also rotatably supported by the second bearing. And a back plate supported via a third bearing with respect to the trunnion, and a rolling element interposed between the roller body and the back plate. Since the support shaft is integrally formed with the back plate, the two can be reliably integrated without worrying about loosening at the mating part as in the case of fitting a separately manufactured one. . Since the rolling element constitutes a thrust bearing together with the roller body and the back plate, The back plate is used when the toroidal continuously variable transmission is operating. Generated in thrust bearings It does not tilt because it is pushed in the axial direction of the support shaft by a strong thrust force. In thrust bearings, the pressing force that acts on the back plate from the rolling elements is almost the thrust force. As a result, the back plate can be efficiently pressed toward the trunnion. Integrated with the back plate ing Support shaft Is Tilting against the lanions The Suppression can do . Also, in thrust bearings, the radial component of the pressing force is small and the moment to tilt the support shaft can be reduced, so the movement to tilt the support shaft with respect to the trunnion is more effectively suppressed. can do. As a result, the amount of displacement of the rotation center of the roller body in the direction of the tilt axis is suppressed to the extent of the clearance existing in the radial direction of the first and second bearings.
[0018]
In this toroidal-type continuously variable transmission, the support shaft is integrated with the back plate by being fitted into the back plate. can do . In other words, the support shaft and the back plate are integrated separately, and are mechanically connected by tight fitting. The Hiring can do .
[0019]
In addition, when the support shaft is fitted into the back plate in a tight fit state, a snap ring attached to the support shaft is brought into contact with a receiving surface facing the roller body of the back plate. This is possible According Riba Integration of the back plate and support shaft The Strengthen can do . As for the fitting by the tight fit between the support shaft and the back plate due to the fitting, there is no possibility that the fitting position is displaced due to the long-term use of the toroidal continuously variable transmission. Therefore, if the snap ring attached to the support shaft is regulated so that the fitting position between the back plate and the support shaft does not shift, the toroidal continuously variable transmission can be used safely over a long period of time. .
[0020]
Furthermore, in this toroidal type continuously variable transmission, the first bearing and the second bearing are needle bearings. Since the needle bearing is crowned so that the end of the needle does not generate a high surface pressure against the raceway, it causes the inclination of the support shaft. However, according to the toroidal continuously variable transmission according to the present invention, The rolling element constitutes a thrust bearing together with the roller body and the back plate. Since the back plate is integrated with the support shaft, the tilt of the support shaft due to the crowning of the first bearing and the second bearing made of needle bearings can be suppressed as much as possible.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of a toroidal type continuously variable transmission according to the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a sectional view showing a support structure for a trunnion of a power roller used in an embodiment of a toroidal type continuously variable transmission according to the present invention. The structure of the toroidal type continuously variable transmission itself may be the same as that shown in FIGS. 4 and 5, and the description of the structure and operation will be omitted.
[0022]
The basic structure of the support structure for the trunnion 4 of the power roller 2 in FIG. 1 is the same as the conventional support structure shown in FIG. A description of the structure and the operation of the power roller 2 and the trunnion 4 based on the structure will be omitted. This support structure is different from the conventional support structure shown in FIG. 6 in that the fitting portion 60 of the back plate 31 is tightly fitted to the second shaft portion 37 of the support shaft 5.
[0023]
Regardless of the operating state of the toroidal type continuously variable transmission 1, the back plate 31 receives a strong thrust force in the axial direction of the support shaft 5 and is pressed against the trunnion 4 via the thrust bearing 33. No tilt with respect to 4. On the receiving surface 52 of the back plate 31, a raceway groove 53 is formed as a raceway on which rolling elements 57 (preferably balls) constituting the thrust bearing 32 roll. The roller body 30 is also formed with a raceway groove 58 on which the rolling element 57 rolls facing the raceway groove 53, and the rolling element 57 rolls on a raceway formed by both raceway grooves 53, 58. A flange 54 is formed at the end of the second shaft portion 37 of the support shaft 5 on the thrust bearing 33 side, and the back plate 31 is also fitted to the flange 54.
[0024]
The second shaft portion 37 of the support shaft 5 is press-fitted into the fitting portion 60 of the back plate 31, and the fitting state between them is an interference fit. Therefore, there is no gap between the inner peripheral surface 55 of the fitting portion 60 and the outer peripheral surface 56 of the second shaft portion 37. The support shaft 5 is integrally restrained by the back plate 31 that does not tilt with respect to the trunnion 4, and hardly tilts.
[0025]
The first bearing 34 that supports the support shaft 5 rotatably with respect to the trunnion 4 and the second bearing 35 that rotatably supports the roller body 30 of the power roller 2 with respect to the support shaft 5 are needle bearings. , There is a radial gap. However, as described above, the back plate 31 receives a strong thrust force and is pressed against the trunnion 4 regardless of the operation state of the toroidal-type continuously variable transmission. The support shaft 5 hardly tilts. Therefore, the displacement amount in the direction of the tilt axis of the rotation center of the power roller 2 caused by the tilt of the support shaft 5 due to the presence of radial gaps in the first bearing 34 and the second bearing 35 is almost the same. Disappear. As a result, the amount of displacement of the rotation center CC of the power roller 2 in the direction of the tilting axis is about the radial gap (about 20 μ) between the first bearing 34 and the second bearing 35, which is extremely small. .
[0026]
According to this toroidal-type continuously variable transmission, in comparison between driving with torque transmission and coasting in a sliding state, when the target gear ratio is the same, the tilt of the trunnion 4 that balances the tilting force. Since there is almost no difference in the amount of displacement in the direction of the shaft 6, there is no situation where the gear ratio is different in the driving state that has occurred conventionally. Further, the gear ratio does not fluctuate unstablely when switching from the drive state to the coast state or when the torque load fluctuates.
[0027]
FIG. 2 is a sectional view showing a support structure of a power roller to a trunnion in another embodiment of the toroidal continuously variable transmission according to the present invention. A circumferential groove 68 is provided in the second shaft portion 37 of the support shaft 5 corresponding to the back plate 31, and a snap ring 69 is attached to the circumferential groove 68. The snap ring 69 is in contact with the receiving surface 52 of the back plate 31 on one side, and is in contact with the side wall of the circumferential groove 68 on the other side. If the support shaft 5 integrated by being press-fitted into the back plate 31 is displaced in the press-fitted position due to the long-term use of the toroidal-type continuously variable transmission 1 or the action of a large force, There is a possibility that it will not return to the press-fit position. The snap ring 69 is regulated so as not to cause the displacement of the press-fitting position.
[0028]
FIG. 3 is a sectional view showing a support structure for a trunnion of a power roller in still another embodiment of the toroidal type continuously variable transmission according to the present invention. The support structure of the power roller to the trunnion in this embodiment is similar to the support structure shown in FIG. The integral structure 61 of the support shaft and the back plate includes a first shaft portion 66 that is rotatably supported by the trunnion 4 via the first bearing 34, and a second shaft that rotatably supports the roller body 30. The portion 67 and the back plate portion 65 having a track on which the rolling elements 57 roll are integrally configured. The track on which the rolling element 57 rolls is formed by forming a track groove 63 on the receiving surface 62 of the back plate portion 65.
[0029]
In the embodiment shown in FIG. 3, the support shaft and the back plate are integrally formed, and the back plate portion 65 is pressed by the cooperative thrust force from the thrust bearing 32. As in the embodiment shown in FIG. 1, the support shaft portion composed of the first shaft portion 66 and the second shaft portion 67 is not inclined with respect to the back plate portion 65. Therefore, the amount of displacement of the rotation center CC of the power roller 2 in the direction of the tilt axis is about the clearance in the radial direction between the first bearing 34 and the second bearing 35 and is very small.
[0030]
The support structure of the power roller 2 shown in FIGS. 1 to 3 shows an example of the support structure for the trunnion 4 of the power roller 2 that is not in the axial reference position of the toroidal transmission unit. Therefore, in the support shaft 5, the second shaft portion 37 or the second shaft portion 67 that rotatably supports the roller body 30 is the first shaft portion 36 or the first shaft portion 66 that is rotatably supported by the trunnion 4. Is eccentric. When the power roller 2 is disposed at the axial reference position of the toroidal transmission unit, the first shaft portion 36 or the first shaft portion 66 and the second shaft portion 37 or the second shaft portion 67 are disposed concentrically. Has been. Even if the first shaft portion 36 or the first shaft portion 66 and the second shaft portion 37 or the second shaft portion 67 are arranged concentrically, the displacement of the rotation center of the power roller 2 in the tilting axis direction is as follows: Since this phenomenon occurs, the support structure for the trunnion of the power roller of the toroidal type continuously variable transmission according to the present invention can be applied. In this case, the roller body 30 does not swing.
[0031]
【The invention's effect】
Since the toroidal type continuously variable transmission according to the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained. That is, in the toroidal-type continuously variable transmission according to the present invention, the back plate is not tilted because it is pushed in the axial direction of the support shaft by a strong thrust force when the toroidal-type continuously variable transmission is operating. The support shaft integrated with the back plate is also prevented from tilting with respect to the trunnion. In addition, since the radial component of the pressing force is small and the moment for tilting the support shaft can be reduced, the movement of tilting the support shaft with respect to the trunnion can be more effectively suppressed. Therefore, the amount of displacement of the rotation center of the roller body in the direction of the tilting axis is suppressed to the extent of the clearance existing in the radial direction of the first and second bearings. In the driving state, the position of the trunnion at the rotation center of the power roller in the tilting axis direction hardly changes, and the change from the target gear ratio is small. In addition, the gear ratio becomes unstable and does not give the driver a sense of incongruity during light load operation where the torque changes dynamically or when the operation state is switched between drive operation and coast operation. The gear ratio can be maintained stably.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a support structure for a trunnion of a power roller used in an embodiment of a toroidal continuously variable transmission according to the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view showing a support structure for a trunnion of a power roller used in another embodiment of the toroidal type continuously variable transmission according to the present invention.
FIG. 3 is a sectional view showing a support structure for a trunnion of a power roller used in still another embodiment of the toroidal continuously variable transmission according to the present invention.
FIG. 4 is a partial cross-sectional view schematically showing a conventional toroidal-type continuously variable transmission.
FIG. 5 is a cross-sectional view showing an example of a shift control mechanism of a conventional toroidal-type continuously variable transmission.
FIG. 6 is a cross-sectional view showing an example of a support structure for a trunnion of a power roller in a conventional toroidal-type continuously variable transmission.
7 is a cross-sectional view showing a state in which the support shaft is inclined in the support structure for the trunnion of the conventional power roller shown in FIG. 6;
[Explanation of symbols]
1 Toroidal continuously variable transmission
2 Power roller
3 Input disk
4 Trunnion
5 Support shaft
6 Tilt axis
7 Piston
8 Hydraulic cylinder
21 Input shaft
23 Output disk
24 output shaft
30 Roller body
31 Back plate
33 Thrust bearing (third bearing)
34 First bearing
35 Second bearing
52 Reception surface
57 Rolling elements
60 Fitting part
65 Back plate part
66 First shaft part
67 Second shaft part
68 Circumferential groove
69 snap ring

Claims

入力軸により駆動される入力ディスク，前記入力ディスクに対向して配置され且つ出力軸に連結された出力ディスク，前記入力ディスクと前記出力ディスクとの間に配置され前記入力ディスクの回転を無段階に変速して前記出力ディスクに伝達する傾転可能なパワーローラ，前記パワーローラを回転自在に支持し且つ前記パワーローラの傾転軸方向に変位可能なトラニオン，及び前記トラニオンを前記傾転軸方向に変位させるアクチュエータを具備し，前記パワーローラは，前記入力ディスクの回転を前記出力ディスクに伝達するローラ本体，第１軸受を介して前記トラニオンに回動可能に支持されると共に前記ローラ本体を第２軸受を介して回転自在に支持する支持軸，前記トラニオンに対して第３軸受を介して支持されたバックプレート，及び前記ローラ本体と前記バックプレートとの間に介在された転動体から成り，前記転動体は前記ローラ本体と前記バックプレートと共にスラスト軸受を構成しており，前記支持軸は前記バックプレートと一体成形されていることから成るトロイダル型無段変速機。An input disk driven by an input shaft, an output disk disposed opposite to the input disk and connected to an output shaft, and disposed between the input disk and the output disk so as to rotate the input disk steplessly A tiltable power roller that shifts and transmits it to the output disk, a trunnion that rotatably supports the power roller and is displaceable in the tilt axis direction of the power roller, and the trunnion in the tilt axis direction The power roller includes a roller body that transmits the rotation of the input disk to the output disk, and is rotatably supported by the trunnion via a first bearing, and the roller body is a second roller. A support shaft that is rotatably supported via a bearing, and a back plate that is supported via a third bearing with respect to the trunnion And the roller body and consists rolling elements interposed between the back plate, the rolling element is the roller body and constitutes the thrust bearing together with the back plate, the support shaft is integral with the front Symbol backplate A toroidal-type continuously variable transmission that is molded .

前記第１軸受及び前記第２軸受は，ニードル軸受であることから成る請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。The toroidal continuously variable transmission according to claim 1, wherein the first bearing and the second bearing are needle bearings .