JP3832009B2

JP3832009B2 - Centrifugal blower

Info

Publication number: JP3832009B2
Application number: JP06323997A
Authority: JP
Inventors: 正幸中西
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1997-03-17
Filing date: 1997-03-17
Publication date: 2006-10-11
Anticipated expiration: 2017-03-17
Also published as: JPH10252682A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心送風機に関するもので、車両用空調装置の送風機に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】
遠心送風機（以下、送風機と略す。）は、周知のように、回転軸周りに多数枚の翼（ブレード）を配置した遠心式多翼ファン（以下、ファンと略す。）と、空気の吸入口と吐出口とを有する渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（以下、ケーシングと略す。）と、ファンを回転駆動するモータ等の駆動手段とから構成されている。そして、送風能力や騒音等の送風機の性能は、ファンの翼形状やケーシングの形状等によって大きく左右され、送風機の設計にあたっては、これらを十分に考慮する必要がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、発明者の多年に渡る試験研究によれば、送風機の騒音のうち、いわゆる低周波騒音（１５０〜１９０Ｈ_Z）は、ファンからケーシング内に吹き出した空気の一部がファンとケーシングとの隙間から吸入口側に逆流し、この逆流空気と吸入空気とが干渉すること（逆流空気と吸入空気との摩擦）により発生することが明らかになっている。
【０００４】
そこで、発明者は、逆流空気と吸入空気との摩擦を防止すべく、図６に示すように、ファン２１の回転軸２１ａに対して略直交するように、ベルマウス２６近傍から吸入口２３の中心部に向かって延びるガイド壁２５’を有する送風機を試作した。なお。２２はケーシングであり、２４はモータである
しかし、上記試作品は、図７に示すように、低周波騒音を低減することができたが、ガイド壁２５’が吸入抵抗となってしまい、送風量の低下という新たな問題が発生した。因みに、図７中、実線は試作品を示しており、破線はガイド壁２５’を有していない送風機を示している。
【０００５】
本発明は、上記点に鑑み、送風量の低下を抑制しつつ、低周波騒音の低減を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜３に記載の発明では、ベルマウス（２６）の軸方向一端側から立ち上がり回転軸（２１ａ）と同心状に延びる円筒状のダクト壁（２７）の軸方向一端部の開口外縁部（２３ａ）から翼（２１ｂ）を吸入口（２３）側から覆うとともに、回転軸（２１ａ）に対して傾斜した状態で、開口外縁部（２３ａ）から駆動手段（２４）側に向けて延びるガイド壁（２５）が形成されていることを特徴とする。
【０００７】
これにより、ガイド壁（２５）により、逆流空気と吸入空気とが離隔されるので、両空気が直接干渉することを防止することができる。
また、ガイド壁（２５）が回転軸（２１ａ）に対して傾斜しているので、上記試作品のごとく、回転軸（２１ａ）に対して略直交するように形成されたガイド壁２５’に比べて、吸入空気の進行方向を大きく転向させることなく、滑らかに転向させて逆流空気と吸入空気とを離隔させることができる。
【０００８】
ところで、ノーズ部（２２ｂ）は、一般的に後述のごとく、空気上流側と空気下流との流路（２２ａ）が連通しており、かつ、流路（２２ａ）のうち巻き終わり側は、巻き始め側に比べて（送風）圧力が大きい。このため、ノーズ部（２２ｂ）は、他の部位に比べて空気が逆流し易いので、ノーズ部（２２ｂ）近傍にて特に騒音が発生し易い。
【０００９】
これに対して、本発明では、回転軸（２１ａ）方向から見たときに、ガイド壁（２５）は、ノーズ部（２２ｂ）に最も近接した開口外縁部（２３ａ）の部位から遠心式ファン（２２）の回転方向とは逆向きに開口外縁部（２３ａ）に沿って延びて形成されているので、効果的に騒音低減を図ることができる。以上に述べたように、本発明によれば、送風量の低下を抑制しつつ、低周波騒音の低減を図ることができる。
【００１０】
なお、ガイド壁（２５）と回転軸（２１ａ）とのなす角は、請求項２に記載の発明のように、１０°〜３５°とすることが望ましい。また、請求項３に記載の発明のように、ベルマウス（２６）の内縁部（２６ａ）からガイド壁（２５）の端部までの距離が最大となる最大部位の寸法（Ｌ 1 ）を１０〜２０ｍｍとし、最大部位のうちガイド壁（２５）の壁面に平行な寸法（Ｌ 2 ）を３５ｍｍ以上とするが望ましい。
【００１１】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本実施形態に係る送風機を車両用空調装置（以下、空調装置と略す。）の送風機に適用したもので、図１は空調装置の通風系の全体構成を示す模式図である。１は空調装置の空気流路を構成する空調ケーシングであり、この空調ケーシング１は、通常、車室内前部の計器盤（図示せず）内に設置される。そして、この空調ケーシング１によって構成される空気流路の上流側（車両前方側の上部）には、本実施形態に係る送風機２が配設されている。なお、送風機２の詳細構造についは、後述する。
【００１３】
また、送風機２の空気上流側（送風機２の吸入口２３側、つまり紙面奥側）には、送風機２に送風される送風空気を冷却するエバポレータ（図示せず）が配設されており、このエバポレータ（空気冷却手段）の空気上流側には、内気取入口及び外気取入口（図示せず）が設けられているとともに、それら取入口のいずれかを開口させる内外気切替ドア（図示せず）が設けられている。なお、エバポレータは、車両エンジンにより駆動される圧縮機により駆動される周知の冷凍サイクル中に設けられ、冷媒の蒸発潜熱により送風空気を冷却するものである。
【００１４】
また、空調ケーシング１のうち送風機２の空気下流側（車両前方側の下部）には、送風空気を加熱するヒータコア（空気加熱手段）３が略水平方向に配設されており、このヒータコア３は車両エンジンの冷却水（温水）を熱源として送風空気を加熱するものである。
空調ケーシング１のうちヒータコア３の空気上流側部位には、車室内に吹き出す送風空気の温度調節を行う周知のエアミックスドア４が設けられている。そして、このエアミックスドア４は、その回転軸４ａを中心として回動することにより、送風機２より矢印Ａ方向に送風された空気のうち、ヒータコア３を通って温風通路１００を矢印Ｂ方向に流れる温風と、ヒータコア３をバイパスして冷風通路１０１を矢印Ｃ方向に流れる冷風の風量割合を調節して送風空気の温度を調節している。なお、本例では、この冷風通路１０１と温風通路１００は、ヒータコア３を中間にして図１の上下方向に並ぶように設けられている。
【００１５】
因みに、エアミックスドア４は、乗員の手動操作もしくは空調制御装置の自動温度制御信号により、その開度が調節されるものである。
そして、これら両通路１００、１０１を流れる冷風および温風の多くは、半円筒状のロータリードア９内に流入して混合され、このロータリードア９の円筒面に形成された吹出空気開口部５、６、７のいずれかより車室内に向けて吹き出される。なお、ロータリードア９は、その円筒面が薄膜状のフィルム（図示せず）にて構成された周知のもので（特開平８−２５９４５号公報等）、各吹出空気開口部５、６、７はフィルムに形成されている。
【００１６】
因みに、吹出空気開口部５は、フェイス吹出ダクト１０を介して、乗員の上半身に向かって空気を吹き出すフェイス吹出口（図示せず）に連通しており、吹出空気開口部６は、フット吹出ダクト１１を介して、乗員の下半身に向けて空気を吹き出すフット吹出口（図示せず）に連通しており、さらに吹出空気開口部７は、デフロスタダクト１２を介して、フロントガラスやサイドガラスの内面に向かって空気を吹き出すデフロスタ吹出口（図示せず）に連通している。
【００１７】
次に、送風機２について述べる。
図２は送風機２の拡大図であり、２１は回転軸２１ａ周りに多数枚の翼（ブレード）２１ｂを有して、回転軸２１ａ方向（図２の（ｂ）の紙面上方）から吸入した空気を径外方に向けて吹き出す遠心式ファン（以下、ファンと略す。）であり、このファン２１は、ファン２１から吹き出される空気の流路２２ａを構成するスクロールケーシング（以下、ケーシングと略す。）２２内に収納されている。
【００１８】
そして、このケーシング２２は、ファン２１からその周速で吹き出された空気を転向させて送風空気に圧力を発生させるべく、回転軸２１ａ周りに渦巻き状に形成されている。なお、本実施形態では、ケーシング２２は、空調ケーシング１とともに樹脂（ポリプロピレン等）にて一体成形されている。また、ケーシング２２のうち回転軸２１ａ方向一端側には、吸入口２３が開口しており、他端側には、ファン２１を回転駆動する電動モータ（駆動手段）２４が配設されている。
【００１９】
そして、吸入口２３の開口外縁部２３ａのうち、ケーシング２２のノーズ部２２ｂに対応する部位には、ブレード２１ｂを吸入口２３側から覆うとともに、回転軸２１ａに対して傾斜した状態で、開口外縁部２３ａから電動モータ２４側に向けて延びるガイド壁２５が形成されており（図２の（ａ）参照）、このガイド壁２５は、開口外縁部２３ａに沿って、ノーズ部２２ｂに対応する部位から流路２２ａ内の空気流れ上流側に向かう向き（図１の矢印Ａと反対向き）に延びている（図２の（ｂ）参照）。
【００２０】
因みに、ノーズ部２２ｂとは、周知のごとく、ケーシング２２の巻き始め側と巻き終わり側との重なる部分を言い、このノーズ部２２ｂでは、空気上流側と空気下流との流路２２ａが、僅かな隙間（図示せず）を介して連通している。なお、ガイド壁２５は、図２の（ｂ）に示すように、ブレード２１ｂの近傍に形成された、ベルマウス２６から回転軸２１ａ方向一端側に向けて回転軸２１ａと同心状に延びる円筒状のダクト壁２７の先端部を開口外縁部２３ａとして、ケーシング２２と一体成形されている。
【００２１】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
本実施形態によれば、ガイド壁２５は、ブレード２１ｂを吸入口２３側から覆うとともに、回転軸２１ａに対して傾斜して開口外縁部２３ａから電動モータ２４側に向けて延びるように形成されているので、このガイド壁２５により、逆流空気と吸入空気とが離隔されて両空気が直接干渉することを防止することができる。
【００２２】
また、ガイド壁２５が回転軸２１ａに対して傾斜しているので、上記試作品のごとく、回転軸２１ａに対して略直交するように形成されたガイド壁２５’に比べて、吸入空気の進行方向を大きく転向させることなく、滑らかに転向させて（案内して）逆流空気と吸入空気とを離隔させることができる。
ところで、ノーズ部２２ｂは、前述のごとく、空気上流側と空気下流との流路２２ａが連通しており、かつ、流路２２ａのうち巻き終わり側は、巻き始め側に比べて（送風）圧力が大きいので、ノーズ部２２ｂは、他の部位に比べて空気が逆流し易く、騒音が発生し易い。
【００２３】
これに対して、本実施形態では、ガイド壁２５は、ノーズ部２２ｂに対応する開口外縁部２３ａの部位に形成されているので、より効果的に騒音低減を図ることができる。
以上に述べたように、本実施形態によれば、送風量の低下を抑制しつつ、低周波騒音の低減を図ることができる。
【００２４】
ところで、発明者は、ガイド壁２５と回転軸２１ａとのなす角である傾斜角θについて、引き続き試験検討を続けたところ、回転軸２１ａに対して垂直な面に投影した（回転軸２１ａ方向から見た）ガイド壁２５のうち、ベルマウス内縁部２６ａからガイド壁２５の端部までの距離が最大となる最大部位の寸法Ｌ₁（図２、３参照）を約１０〜約２０ｍｍとし、また、最大部位のうちガイド壁２５の壁面に平行な寸法Ｌ₂（図３参照）を約３５ｍｍ以上とすることが望ましいとの結論を得ている。そして、ベルマウス２６の曲率半径（本実施形態では約４ｍｍ）を考慮して、この寸法関係を傾斜角θに換算すれば、約１０°〜約３５°となる。
【００２５】
なお、寸法Ｌ₂は、約３５ｍｍ以上であるので、傾斜角θの下限値は０°に近づいていくが、ファン２１等との干渉を考慮すると、実用的には、下限値は約１０°となる。また、本実施形態では、回転軸２１ａとダクト壁２７の壁面とは平行であるので、ガイド壁２５とダクト壁２７とのなす角θ₀から傾斜角θを算出した。
【００２６】
因みに、図４は、本実施形態に係る送風機２（以下、単に送風機２と呼ぶ。）と試作品とについて、騒音の周波数特性を試験調査した結果をしており、実線は送風機２を示し、破線は試作品を示している。因みに、試作品のガイド壁２５’の寸法Ｌ₁は２２ｍｍである。そして、図４から明らかなように、低周波騒音（１５０〜１９０Ｈ_Z）の低減が図られていることが判る。
【００２７】
また、図５は、騒音が最も大きい周波数（約１８０Ｈ_z）において、送風機２と試作品とについて、騒音レベルＳＰＬ〔ｄＢ（Ａ）〕、風量ＶＡ〔ｍ³／ｈ〕、電動モータ２４の回転数ＮＦ〔ｒｐｍ〕および電動モータ２４の消費電力〔Ｗ〕を試験調査した結果である。そして、図５から明らかなように、低周波騒音の発生し易い（通風系の圧力損失の大きい）フットモード（乗員の下半身に向けて空気を吹き出すモード）およデフモード（フロントガラス等向かって空気を吹き出すモード）時において、騒音が低減され、かつ、風量が増加していることが判る。
【００２８】
なお、フェイスモードでは、本実施形態に係る送風機２は、試作品に比べて騒音が僅かながら大きいが、その騒音レベルは、他のモードに比べて十分に小さいので大きな問題とはならない。むしろ、風量が増大しているので、空調装置の能力を向上させることができる。
因みに、騒音レベルは、内気取入口より１５０ｍｍ離れた位置で音圧を測定し、この測定した値に基づいてＪＩＳＢ０１３２に従って算出した値である。
【図面の簡単な説明】
【図１】車両用空調装置の通風系の全体構成を示す模式図である。
【図２】（ａ）は、遠心送風機を電動モータ側から見た拡大図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図２の一部拡大図である。
【図４】実施形態に係る遠心送風機における、騒音の周波数特性を示すグラフである。
【図５】騒音レベル、風量、電動モータの回転数および電動モータの消費電力を示すグラフである。
【図６】（ａ）は、試作品を電動モータ側から見た拡大図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図７】試作品における、騒音の周波数特性を示すグラフである。
【符号の説明】
２１…遠心式ファン、２２…スクロールケーシング、２３…吸入口、
２４…電動モータ（駆動手段）、２５…ガイド壁、２６…ベルマウス。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a centrifugal blower and is effective when applied to a blower of a vehicle air conditioner.
[0002]
[Prior art]
As is well known, a centrifugal blower (hereinafter abbreviated as “blower”) includes a centrifugal multiblade fan (hereinafter abbreviated as a fan) in which a large number of blades (blades) are arranged around a rotation axis, and an air suction port. And a scroll casing (hereinafter abbreviated as a casing) having a discharge port and a driving means such as a motor for rotating the fan. The performance of the blower, such as the blowing capacity and noise, is greatly influenced by the fan blade shape, the casing shape, and the like. In designing the blower, it is necessary to sufficiently consider them.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, according to research over the years by the present inventors, among the noise of the blower, so-called low-frequency noise (150~190H _Z) is the gap portion of the air blown from the fan into the casing of the fan and casing It has been clarified that this occurs due to the backflow air and the intake air interfering with each other (friction between the backflow air and the intake air).
[0004]
In view of this, the inventor in order to prevent the friction between the backflow air and the intake air, as shown in FIG. A blower having a guide wall 25 ′ extending toward the center was experimentally manufactured. Note that. Reference numeral 22 denotes a casing, and reference numeral 24 denotes a motor. However, as shown in FIG. 7, the prototype can reduce low-frequency noise, but the guide wall 25 ′ becomes suction resistance, and the A new problem of airflow reduction has occurred. Incidentally, in FIG. 7, the solid line has shown the prototype, and the broken line has shown the air blower which does not have guide wall 25 '.
[0005]
An object of this invention is to aim at reduction of a low frequency noise, suppressing the fall of ventilation volume in view of the said point.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention uses the following technical means. In invention of Claims 1-3, the opening outer edge part of the axial direction one end part of the cylindrical duct wall (27) extended from the axial direction one end side of a bell mouth (26) concentrically with the rotating shaft (21a) The guide extends from the opening outer edge (23a) toward the drive means (24) while covering the blade (21b ) from (23a) from the inlet (23) side and inclined with respect to the rotating shaft (21a). A wall (25) is formed.
[0007]
Thereby, since the backflow air and the intake air are separated by the guide wall (25), it is possible to prevent the air from directly interfering with each other.
Further, since the guide wall (25) is inclined with respect to the rotation axis (21a), as compared with the guide wall 25 ′ formed so as to be substantially orthogonal to the rotation axis (21a) as in the above-described prototype. Thus, the backflow air and the intake air can be separated by smoothly turning without greatly changing the traveling direction of the intake air.
[0008]
Incidentally, as will be described later, the nose portion (22b) is generally connected to the flow path (22a) between the air upstream side and the air downstream side, and the winding end side of the flow path (22a) is the winding end side. The (air blowing) pressure is larger than the start side. For this reason, in the nose portion (22b), air is more likely to flow backward than in other portions, so that noise is particularly likely to occur in the vicinity of the nose portion (22b).
[0009]
In contrast, in the present invention, when viewed from the direction of the rotation axis (21a), the guide wall (25) is separated from the portion of the opening outer edge portion (23a) closest to the nose portion (22b) by the centrifugal fan ( Since it is formed so as to extend along the opening outer edge portion (23a) in the direction opposite to the rotational direction of 22), it is possible to effectively reduce noise. As described above, according to the present invention, it is possible to reduce low-frequency noise while suppressing a decrease in the blowing rate.
[0010]
Incidentally, the angle between the guide wall (25) rotation axis and (21a), as in the invention according to claim 2, it is desirable that the 10 ° to 35 °. Further, as in the invention described in claim 3, the dimension (L 1 ) of the maximum portion where the distance from the inner edge (26a) of the bell mouth (26) to the end of the guide wall (25) is maximum is 10 It is desirable that the dimension (L 2 ) parallel to the wall surface of the guide wall (25) in the maximum portion is 35 mm or more.
[0011]
In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each said means shows a corresponding relationship with the specific means of embodiment description later mentioned.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The blower according to the present embodiment is applied to a blower of a vehicle air conditioner (hereinafter abbreviated as an air conditioner), and FIG. 1 is a schematic diagram showing the entire configuration of a ventilation system of the air conditioner. Reference numeral 1 denotes an air conditioning casing constituting an air flow path of the air conditioner, and this air conditioning casing 1 is usually installed in an instrument panel (not shown) in the front part of the passenger compartment. And the air blower 2 which concerns on this embodiment is arrange | positioned in the upstream (upper part of the vehicle front side) of the air flow path comprised with this air-conditioning casing 1. FIG. The detailed structure of the blower 2 will be described later.
[0013]
Further, an evaporator (not shown) for cooling the blown air blown to the blower 2 is disposed on the air upstream side of the blower 2 (the suction port 23 side of the blower 2, that is, the back side of the paper). An internal air intake port and an external air intake port (not shown) are provided on the air upstream side of the evaporator (air cooling means), and an internal / external air switching door (not shown) that opens one of these intake ports. Is provided. The evaporator is provided in a known refrigeration cycle driven by a compressor driven by a vehicle engine, and cools the blown air by the latent heat of vaporization of the refrigerant.
[0014]
In addition, a heater core (air heating means) 3 for heating the blown air is disposed in a substantially horizontal direction on the air downstream side (lower part on the front side of the vehicle) of the blower 2 in the air conditioning casing 1. The cooling air (hot water) of the vehicle engine is used as a heat source to heat the blown air.
A well-known air mix door 4 for adjusting the temperature of the blown air blown into the passenger compartment is provided in the air upstream side of the heater core 3 in the air conditioning casing 1. The air mix door 4 rotates about the rotation shaft 4a so that the air blown from the blower 2 in the direction of arrow A passes through the heater core 3 in the hot air passage 100 in the direction of arrow B. The temperature of the blown air is adjusted by adjusting the flow rate of the hot air flowing and the air volume ratio of the cold air flowing in the direction of arrow C bypassing the heater core 3 in the direction of arrow C. In this example, the cold air passage 101 and the hot air passage 100 are provided so as to be arranged in the vertical direction in FIG. 1 with the heater core 3 in the middle.
[0015]
Incidentally, the opening degree of the air mix door 4 is adjusted by a passenger's manual operation or an automatic temperature control signal of an air conditioning control device.
And most of the cold air and the warm air flowing through these passages 100 and 101 flow into the semi-cylindrical rotary door 9 and are mixed, and the blowout air openings 5 formed on the cylindrical surface of the rotary door 9, It blows out from either of 6 and 7 toward the vehicle interior. The rotary door 9 is a well-known one whose cylindrical surface is formed of a thin film (not shown) (Japanese Patent Laid-Open No. 8-25945, etc.), and each of the blown air openings 5, 6, 7 Is formed in a film.
[0016]
Incidentally, the blowout air opening 5 communicates with a face blowout outlet (not shown) through which air is blown out toward the upper body of the occupant via the face blowout duct 10, and the blowout air opening 6 is connected to the foot blowout duct. 11 is connected to a foot outlet (not shown) that blows out air toward the lower body of the occupant, and an outlet air opening 7 is formed on the inner surface of the windshield and side glass via the defroster duct 12. It communicates with a defroster outlet (not shown) that blows out air.
[0017]
Next, the blower 2 will be described.
FIG. 2 is an enlarged view of the blower 2. Reference numeral 21 has a plurality of blades (blades) 21b around the rotation shaft 21a, and air sucked from the direction of the rotation shaft 21a (above the paper surface in FIG. 2B). Is a centrifugal fan (hereinafter abbreviated as a fan) that blows out toward the outside of the diameter, and this fan 21 is a scroll casing (hereinafter abbreviated as a casing) that constitutes a flow path 22a of air blown from the fan 21. ) Is housed in 22.
[0018]
The casing 22 is formed in a spiral shape around the rotation shaft 21a so as to turn the air blown from the fan 21 at the peripheral speed to generate pressure in the blown air. In the present embodiment, the casing 22 is integrally molded with a resin (polypropylene) with the air conditioning casing 1. Further, a suction port 23 is opened on one end side of the casing 22 in the direction of the rotation shaft 21a, and an electric motor (driving means) 24 for rotating the fan 21 is disposed on the other end side.
[0019]
The portion of the opening outer edge 23a of the suction port 23 corresponding to the nose portion 22b of the casing 22 covers the blade 21b from the suction port 23 side and is inclined with respect to the rotating shaft 21a. A guide wall 25 extending from the portion 23a toward the electric motor 24 is formed (see (a) of FIG. 2). The guide wall 25 corresponds to the nose portion 22b along the opening outer edge portion 23a. 1 to the air flow upstream side in the flow path 22a (in the direction opposite to the arrow A in FIG. 1) (see FIG. 2B).
[0020]
Incidentally, as is well known, the nose portion 22b is a portion where the winding start side and the winding end side of the casing 22 overlap each other, and in this nose portion 22b, the flow path 22a between the air upstream side and the air downstream side is a little. It communicates through a gap (not shown). As shown in FIG. 2B, the guide wall 25 is formed in the vicinity of the blade 21b and has a cylindrical shape extending concentrically with the rotation shaft 21a from the bell mouth 26 toward one end in the direction of the rotation shaft 21a. the distal end portion of the duct wall 27 as an opening edge portion 23a, is formed integrally with the casing 22.
[0021]
Next, features of the present embodiment will be described.
According to the present embodiment, the guide wall 25 is formed so as to cover the blade 21b from the suction port 23 side and to be inclined with respect to the rotation shaft 21a and extend from the opening outer edge portion 23a toward the electric motor 24 side. Therefore, the guide wall 25 can prevent the backflow air and the intake air from being separated and the air from directly interfering with each other.
[0022]
Further, since the guide wall 25 is inclined with respect to the rotating shaft 21a, the intake air advances as compared with the guide wall 25 'formed so as to be substantially orthogonal to the rotating shaft 21a as in the above-described prototype. Backflow air and intake air can be separated by smoothly turning (guided) without greatly turning the direction.
By the way, as described above, the nose portion 22b communicates with the flow path 22a between the air upstream side and the air downstream side, and the winding end side of the flow path 22a is (pressure) compared to the winding start side. Therefore, in the nose portion 22b, air is more likely to flow backward and noise is likely to be generated compared to other parts.
[0023]
On the other hand, in this embodiment, since the guide wall 25 is formed in the site | part of the opening outer edge part 23a corresponding to the nose part 22b, noise reduction can be aimed at more effectively.
As described above, according to the present embodiment, it is possible to reduce low-frequency noise while suppressing a decrease in the blowing rate.
[0024]
By the way, when the inventor continued the examination examination about the inclination angle θ formed by the guide wall 25 and the rotation shaft 21a, the inventor projected the inclination angle θ on a plane perpendicular to the rotation shaft 21a (from the direction of the rotation shaft 21a). Of the guide wall 25, the dimension L ₁ (see FIGS. 2 and 3) of the maximum portion where the distance from the inner edge 26a of the bell mouth to the end of the guide wall 25 is the maximum is about 10 to about 20 mm. It has been concluded that it is desirable that the dimension L ₂ (see FIG. 3) parallel to the wall surface of the guide wall 25 of the largest portion is about 35 mm or more. In consideration of the radius of curvature of the bell mouth 26 (about 4 mm in the present embodiment), when this dimensional relationship is converted into the inclination angle θ, the angle is about 10 ° to about 35 °.
[0025]
Since the dimension L ₂ is about 35 mm or more, the lower limit value of the inclination angle θ approaches 0 °. However, considering interference with the fan 21 and the like, the lower limit value is practically about 10 °. It becomes. In the present embodiment, since the rotation shaft 21 a and the wall surface of the duct wall 27 are parallel, the inclination angle θ is calculated from the angle θ ₀ formed by the guide wall 25 and the duct wall 27.
[0026]
Incidentally, FIG. 4 shows the results of a test investigation of the frequency characteristics of noise for the blower 2 according to the present embodiment (hereinafter simply referred to as the blower 2) and the prototype, and the solid line indicates the blower 2. The broken line shows the prototype. Incidentally, the dimension L ₁ of the guide wall 25 ′ of the prototype is 22 mm. As apparent from FIG. 4, it can be seen that reduction of low frequency noise (150~190H _Z) is achieved.
[0027]
Further, FIG. 5, the noise is the largest frequency (about 180H _z), for the prototype and the blower 2, the noise level SPL [dB (A)], the air volume VA [m ³ / h], the rotation of the electric motor 24 This is a result of a test investigation of several NF [rpm] and power consumption [W] of the electric motor 24. As is apparent from FIG. 5, a foot mode (a mode in which air is blown toward the lower body of the occupant) and a differential mode (air toward the windshield, etc.) where low frequency noise is likely to occur (large pressure loss in the ventilation system). It can be seen that the noise is reduced and the air volume is increased in the mode of blowing air.
[0028]
In the face mode, the blower 2 according to the present embodiment is slightly louder than the prototype, but the noise level is sufficiently small as compared with other modes, so that it does not cause a big problem. Rather, since the air volume is increasing, the capacity of the air conditioner can be improved.
Incidentally, the noise level is a value calculated in accordance with JIS B 0132 based on the measured value by measuring the sound pressure at a position 150 mm away from the inside air intake.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram showing the overall configuration of a ventilation system of a vehicle air conditioner.
2A is an enlarged view of a centrifugal blower as viewed from the electric motor side, and FIG. 2B is a cross-sectional view taken along line AA of FIG.
FIG. 3 is a partially enlarged view of FIG. 2;
FIG. 4 is a graph showing frequency characteristics of noise in the centrifugal fan according to the embodiment.
FIG. 5 is a graph showing the noise level, the air volume, the rotation speed of the electric motor, and the power consumption of the electric motor.
6A is an enlarged view of the prototype as viewed from the electric motor side, and FIG. 6B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
FIG. 7 is a graph showing frequency characteristics of noise in a prototype.
[Explanation of symbols]
21 ... Centrifugal fan, 22 ... Scroll casing, 23 ... Suction port,
24 ... Electric motor (drive means), 25 ... Guide wall, 26 ... Bellmouth.

Claims

回転軸（２１ａ）周りに多数枚の翼（２１ｂ）を有し、回転軸（２１ａ）方向から吸入した空気を径外方に向けて吹き出す遠心式ファン（２１）と、
前記遠心式ファン（２１）を収納して前記遠心式ファン（２１）から吹き出される空気の流路（２２ａ）を構成するとともに、前記回転軸（２１ａ）周りに渦巻き状に形成され、巻き始め側と巻き終わり側との重なる部分にノーズ部（２２ｂ）を有するスクロールケーシング（２２）と、
前記回転軸（２１ａ）の軸方向他端側に配設され、前記遠心式ファン（２２）を駆動する駆動手段（２４）とを備え、
前記スクロールケーシング（２２）のうち前記回転軸（２１ａ）方向一端側には、吸入口（２３）が開口しており、
前記スクロールケーシング（２２）は、
前記遠心式ファン（２２）のうち前記吸入口（２３）側の軸方向一端部を所定の曲率半径で覆うベルマウス（２６）と、
前記ベルマウス（２６）の軸方向一端側から立ち上がり前記回転軸（２１ａ）と同心状に延びる円筒状のダクト壁（２７）と、
前記ダクト壁（２７）の軸方向一端部の開口外縁部（２３ａ）から前記翼（２１ｂ）を前記吸入口（２３）側から覆うとともに、前記回転軸（２１ａ）に対して傾斜した状態で、前記開口外縁部（２３ａ）から前記駆動手段（２４）側に向けて延びるガイド壁（２５）とを一体に有し、
前記回転軸（２１ａ）方向から見たときに、前記ガイド壁（２５）は、前記ノーズ部（２２ｂ）に最も近接した前記開口外縁部（２３ａ）の部位から前記遠心式ファン（２２）の回転方向とは逆向きに前記開口外縁部（２３ａ）に沿って延びて形成されていることを特徴とする遠心送風機。A centrifugal fan (21) having a large number of blades (21b) around the rotation shaft (21a) and blowing out the air sucked from the direction of the rotation shaft (21a) toward the outside of the diameter;
The centrifugal fan (21) is accommodated to form a flow path (22a) for air blown from the centrifugal fan (21), and is formed in a spiral around the rotating shaft (21a), and starts to wind. A scroll casing (22) having a nose portion (22b) in an overlapping portion between the side and the winding end side;
A driving means (24) disposed on the other axial end of the rotating shaft (21a) and driving the centrifugal fan (22);
A suction port (23) is opened at one end of the scroll casing (22) in the direction of the rotation axis (21a).
The scroll casing (22)
A bell mouth (26) that covers one end of the centrifugal fan (22) in the axial direction on the inlet (23) side with a predetermined radius of curvature;
A cylindrical duct wall (27) rising from one axial end side of the bell mouth (26) and extending concentrically with the rotating shaft (21a);
The wing (21b) is covered from the inlet (23) side from the opening outer edge (23a) at one end in the axial direction of the duct wall (27) and is inclined with respect to the rotating shaft (21a). A guide wall (25) extending from the outer edge of the opening (23a) toward the drive means (24) side;
When viewed from the direction of the rotation axis (21a), the guide wall (25) rotates the centrifugal fan (22) from a portion of the opening outer edge portion (23a) closest to the nose portion (22b). A centrifugal blower characterized in that it is formed extending along the opening outer edge (23a) in the direction opposite to the direction.

前記ガイド壁（２５）の前記駆動手段（２４）側に向けて延びる方向と、前記回転軸（２１ａ）の軸方向とのなす角（θ）は、１０°〜３５°であることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。 An angle (θ) formed between a direction of the guide wall (25) extending toward the driving means (24) and an axial direction of the rotation shaft (21a) is 10 ° to 35 °. The centrifugal blower according to claim 1.

前記回転軸（２１ａ）と前記ダクト壁（２７）の壁面とは平行であり、前記回転軸（２１ａ）方向から見た前記ガイド壁（２５）のうち、前記ベルマウス（２６）の内縁部（２６ａ）から前記ガイド壁（２５）の端部までの距離が最大となる最大部位の寸法（Ｌ 1 ）を１０〜２０ｍｍとし、前記最大部位のうち前記ガイド壁（２５）の壁面に平行な寸法（Ｌ 2 ）を３５ｍｍ以上とすることを特徴とする請求項１または２に記載の遠心送風機。 The rotating shaft (21a) and the wall surface of the duct wall (27) are parallel to each other, and the inner edge of the bell mouth (26) of the guide wall (25) viewed from the rotating shaft (21a) direction ( The dimension (L 1 ) of the maximum portion where the distance from 26a) to the end of the guide wall (25) is maximum is 10 to 20 mm, and the dimension parallel to the wall surface of the guide wall (25) among the maximum portions. (L 2) of the centrifugal blower according to claim 1 or 2, characterized in that a least 35 mm.