JP3811868B2 - Pneumatic booster - Google Patents
Pneumatic booster Download PDFInfo
- Publication number
- JP3811868B2 JP3811868B2 JP03433197A JP3433197A JP3811868B2 JP 3811868 B2 JP3811868 B2 JP 3811868B2 JP 03433197 A JP03433197 A JP 03433197A JP 3433197 A JP3433197 A JP 3433197A JP 3811868 B2 JP3811868 B2 JP 3811868B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plunger
- reaction
- elastic member
- reaction disk
- adjusting means
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Braking Systems And Boosters (AREA)
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両のブレーキ系統に用いられる気圧式倍力装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
気圧式倍力装置としては、シェル本体内をダイアフラムを備えたパワーピストンにより定圧室と変圧室とに区画し、前記パワーピストンに支持させたバルブボデー内に入力軸と連結されたプランジャを含む弁機構を配設し、前記プランジャの摺動に応じて前記弁機構を作動させることにより、前記定圧室と前記変圧室とに差圧を発生させてパワーピストンを推進し、該パワーピストンに生じた推力をリアクションディスクを介して出力軸に伝達し、かつ該出力軸からの反力の一部を前記リアクションディスクから前記プランジャを介して前記入力軸に伝えるようにしたものがある。
【0003】
図8は、上記した気圧式倍力装置の要部構造を示したもので、同図中、1はバルブボデー、2はプランジャ、3はブレーキペダルと連動する入力軸、4はバルブ機構、5はバルブボデー1と出力軸6との間に介装されたリアクションディスクをそれぞれ表している。このような気圧式倍力装置において、通常は、プランジャ2とリアクションディスク5との間に所定の間隙δが形成されており、この間隙δの存在により、制動の初期段階では、図9に示すように、入力一定で出力がJまで増大する、いわゆるジャンプイン現象が起こり、このジャンプイン現象が生じた後、すなわちリアクションディスク5がバルブボデー1内のプランジャ摺動孔7内に膨出変形して間隙δが解消された後は、入力の増加に応じて出力が直線的に増大する、倍力比一定の関係が続くようになる。なお、同図中、A点は全負荷作動点を表している。
【0004】
ここで、上記ジャンプイン出力Jの大きさは、ブレーキ操作性を考慮して設定されている。一方、このジャンプイン出力Jは、上記したプランジャ2とリアクションディスク5との間隙(設定間隙)δに加えて、ゴム製であるリアクションディスク5の変形能の影響を受け、その変形能が小さいほど、すなわちその硬度が高いほど、プランジャ摺動孔7内へのリアクションディスク5の膨出変形量が少なくなり、前記間隙δが実質的に拡大してジャンプイン出力Jは大きくなる。なお、倍力比は、リアクションディスク5に対する出力軸6の接触面積とプランジャ2の接触面積との比で決まり、これもブレーキ操作性を考慮して決定される。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の気圧式倍力装置によれば、常温付近の硬度を基準にリアクションディスクを選定しているため、寒冷地等で外気温が極端に下がる環境では、リアクションディスクの硬度がかなり高レベルとなり、プランジャ摺動孔内へのリアクションディスクの膨出変形量が、常温環境下よりも極端に小さくなって、ジャンプイン出力Jが過大になる虞があった。
【0006】
本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、その課題とするところは、温度変化に伴うリアクションディスクの、プランジャ摺動孔内への膨出変形量の過不足を補償し、もって温度変化によらずジャンプイン出力を所定の大きさに維持することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するため、シェル本体内をダイアフラムを備えたパワーピストンにより定圧室と変圧室とに区画し、前記パワーピストンに支持させたバルブボデー内に入力軸と連結されたプランジャを含む弁機構を配設し、前記プランジャの摺動に応じて前記弁機構を作動させることにより、前記定圧室と前記変圧室とに差圧を発生させてパワーピストンを推進し、該パワーピストンに生じた推力をリアクションディスクを介して出力軸に伝達し、かつ該出力軸からの反力の一部を前記リアクションディスクから前記プランジャを介して前記入力軸に伝えるようにした気圧式倍力装置において、前記プランジャが摺動するバルブボデー内のプランジャ摺動孔内に、温度変化に応じてプランジャとリアクションディスクとの間隙を変化させて、ジャンプイン出力を所定の大きさとする間隙調整手段を配設し、前記間隙調整手段は、少なくともリアクションディスクよりも温度による硬度変化が大きくて、高温側ではリアクションディスクよりも軟化し低温側ではリアクションディスクよりも硬化する特性を有する弾性部材と、該弾性部材を部分的に逃がしその圧縮変形を許容すべく、該弾性部材の周りまたはその内部に形成された空所とを備えているように構成したことを特徴とする。
【0008】
このように構成した気圧式倍力装置においては、間隙調整手段が、温度変化に応じてプランジャとリアクションディスクとの間隙を変化させ、リアクションディスクの硬度変化による膨出変形量の過不足を補って、ジャンプイン出力を所定の大きさとする。
【0009】
本発明においては、上記間隙調整手段を構成する弾性部材が、温度が高い時には、軟化してリアクションディスクの圧力を受けて変形し、リアクションディスクとプランジャとの間隙を拡大し、一方、温度が低い時には、弾性部材の変形が抑えられて、該間隙が拡大するのが抑制される。
【0010】
本発明において、この間隙調整手段は、リアクションディスクからの反力を受ける反力受けをさらに備えている構成とすることができる。この場合は、前記反力受けがリアクションディスクからの反力を一様に受けるので、倍力比が不安定になることはない。
【0011】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を添付図面に基いて説明する。
【0012】
図1および2は、本発明の第1の実施の形態を示したものである。本実施の形態はタンデム型として構成したもので、図1にその要部構造を、図2にその全体的な構造をそれぞれ示している。図1および図2において、11は、フロントシェル12とリヤシェル13とからなるシェル本体で、シェル本体11内はセンターシェル14により前・後2室に区画され、この前・後2室はさらに、ダイアフラム15,16を備えたパワーピストン17,18により定圧室19,20と変圧室21,22とに区画されている。各パワーピストン17,18には、シェル本体11の軸心上に配置したバルブボデー23が嵌合支持されている。バルブボボデー23は、カップ形状の大径部23aと筒状の小径部23bとを連設しており、その小径部23bは、センターシェル14およびリヤシェル13を気密的にかつ摺動自在に挿通してリヤシェル13の後方へ延ばされている。
【0013】
バルブボデー23には、2つの定圧室19と20とを連通しかつ各定圧室19,20をバルブボデー23内に連通する定圧通路(負圧通路)25が設けられる他、2つの変圧室21と22とを連通しかつ各変圧室21,22をバルブボデー23内に連通する空気通路(大気通路)26が設けられている。フロント側の定圧室19には、フロントシェル2の前部に接続した導入管27を通じて、例えばエンジン負圧が導入されるようになっており、一方、バルブボデー23の小径部23bの開口側にはサイレンサ28とフィルタ29とが配設されている。
【0014】
バルブボデー23内には、前・後の変圧室21,22に対して前記負圧通路25と大気通路26とを選択的に開く弁機構30が配設されている。弁機構30は、バルブボデー23の大径部23aの軸心上に設けた軸孔(プランジャ摺動孔)31に摺動自在に嵌挿されたプランジャ本体32、バルブボデー23の小径部23bの内面に押え部材33を用いて基端部が固定された弾性変形可能な弁体34、この弁体34の前端の外縁部と負圧通路25の開口縁を含むようにバルブボデー23内に形成された弁座部とで構成される負圧弁35(図1)、弁体34の前端の内縁部とプランジャ本体32の後端に形成され弁座部とで構成される大気弁36(図1)を備えている。プランジャ本体32の後端部には、ブレーキペダル(図示略)と連動する入力軸37が連結され、また、弁体34は、この入力軸37に一端を係合させた弁ばね38により、常時は負圧弁35、大気弁36を閉じる方向へ付勢されている。なお、プランジャ本体32は、バルブボデー23に対して半径方向へ挿入したストップキー39によりバルブボデー23との相対移動範囲が規制されている。また、入力軸37は、前記押え部材33に一端を係合させたばね40により常時は戻し方向(ブレーキペダル側)へ付勢されている。
【0015】
一方、バルブボデー23の大径部23aのカップ底部分には、ゴム等の弾性部材からなるリアクションディスク41を介して出力軸42の基端大径部42aが作動連結されている。出力軸42の基端大径部42aはカップ形状をなし、リアクションディスク41はこの基端大径部42aのカップ部内に納められて、その中央部分を前記プランジャ摺動孔31に臨ませている。フロント側の定圧室19には、バルブボデー23を作動位置から非作動位置(図1に示す位置)に復帰させる復帰ばね43が配設されており、前記出力軸42の基端大径部42aは、この戻しばね43の一端を受けるばね受け44によりバルブボデー23に対して抑えられている。なお出力軸34の先端部は、フロントシェル12を気密的に挿通してその前方へ延ばされ、例えばマスタシリンダに作動連結されるようになる。また、リヤシェル13の後面には、本倍力装置を車体に取付けるための複数のスタッドボルト45が、フロントシェル12の前面にはマスタシリンダを取付けるための複数のスタッドボルト46がそれそれ植立されている。
【0016】
しかして、バルブボデー23のプランジャ摺動孔31内には、プランジャ本体32と共にプランジャPを構成する間隙調整手段50が配設されている。間隙調整手段50は、ここではリアクションディスク41側に配置された板状の反力受け51とプランジャ本体32側に配置された円柱状の弾性部材52とからなっている。反力受け51はプランジャ摺動孔31内に摺動可能に嵌挿され、一方、弾性部材52は、プランジャ摺動孔31の口径より小さい外径を有している。弾性部材52はまた、プランジャ本体32の先端面および反力受け51の背面に形成した凹部32a,51aに両端部を嵌合させて、プランジャ本体32と反力受け51との間に同軸に保持されている。間隙調整手段50は、倍力装置の非作動状態で反力受け51とリアクションディスク41との間に所定の間隙δ1 を形成するようにその全長が設定されている。間隙調整手段50はまた、倍力装置の非作動状態で反力受け51とプランジャ本体32との間に所定の間隙(空所)δ2 を形成するように、各凹部32a,52aの深さと弾性部材52の長さとを設定している。なお、反力受け51とリアクションディスク41との間隙δ1 は、従来一般の倍力装置における間隙δ(図8)より小さく設定されている。
【0017】
ここで、上記反力受け51は金属から形成され、一方、弾性部材52はゴムから形成されており、特に弾性部材52のゴムとしては、リアクションディスク41よりも温度による硬度変化の大きいもの(温度感受性の大きいもの)が選定されている。このような温度感受性の大きい材料としては、例えばアクリロニトリル−ブタジエンゴム(NBR)があり、このものでは、0℃より温度が上昇する場合はリアクションディスク41よりも早く軟化し、0℃より温度が低下する場合はリアクションディスク41よりも早く硬化する特性を有している。
【0018】
上記のように構成した気圧式倍力装置は、スタッドボルト45を用いて車体に取付けられた状態において、その入力軸37に、図示を略すブレーキペダルが連結される。そして、この取付状態でブレーキペダルを踏込むと、入力軸37とプランジャ本体32とが、図1および2の左方向へ一体に移動し、大気弁36が開いてサイレンサ28およびフィルタ29を通じてバルブボデー23内に大気が流入し、この大気は大気通路26を通って2つの変圧室22,21に導入される。この結果、負圧が導入されている定圧室19,20と変圧室21,22との間に差圧が発生し、前・後のパワーピストン17,18が前進して、その推力がバルブボデー23を介して出力軸42に伝達され、倍力作用が行われる。
【0019】
上記倍力作用の開始に際しては、リアクションディスク41がプランジャ摺動孔31内に膨出変形し、このリアクションディスク41の押圧力(反力)が反力受け51を介して弾性部材52に伝達される。この時、常温程度の高温であると、弾性部材52は軟化しているので、リアクションディスク41の押圧力で、その一部が反力受け51とプランジャ本体32との間の空所δ2 内へ逃げ込み、弾性部材52が圧縮拡幅変形する。したがって、反力受け51とリアクションディスク41との間隙δ1 、すなわちプランジャPとリアクションディスク41との間隙が、初期設定の値よりも拡大し、所望のジャンプイン出力J(図9)が得られるようになる。
【0020】
一方、0℃以下となるような低温では、リアクションディスク41の硬度が高くなってその変形能が低下し、プランジャ摺動孔31内へリアクションディスク41が膨出しにくくなる。しかし、このような低温では、同時に弾性部材52もリアクションディスク41に先行して硬化してその圧縮拡幅変形が抑制されるので、反力受け51とリアクションディスク41との間隙δ1 が、ほぼ初期設定値(従来より狭い)を維持するようになる。したがって、リアクションディスク41の膨出変形量が小さくても、所望のジャンプイン出力が得られ、例えば氷雪等で低μとなっている路面でも、制動コントロールが悪化することない。
【0021】
なお、このジャンプイン出力Jが生じた以降の倍力作用は、前記従来の場合と同様であり、リアクションディスク41に対する出力軸42の接触面積と反力受け51の接触面積との比で決まる倍力比で出力が増大する。この場合、反力受け51がリアクションディスク41に一様に面接触するので、倍力比は安定し、良好なブレーキ操作性が確保される。また、ブレーキペダルから踏力がなくなると、バルブボデー23内の戻しばね40によって入力軸37と一体にプランジャ本体32が後退し、負圧弁35が開いて定圧室19、20内の負圧が大気通路26を経て変圧室22、21に導入される。その後、ブレーキペダルの完全開放によりフロント側定圧室19内の戻しばね43のばね力によりパワーピストン17、18とバルブボデー23とが、図示の非作動位置に復帰する。
【0022】
図3は、本発明の第2の実施形態を示したものである。なお、以下に説明する実施の形態は、何れも上記第1の実施の形態と基本構造は変わりがないので、図3以下の図において、前出図1および2に示した部分と同一部分には同一符号を付すこととする。本第2の実施の形態の特徴とするところは、間隙調整手段50を構成する反力受け51の後部に環状のスカート部60を設け、このスカート部60をプランジャ本体32の先端部の小径部61に摺動可能に嵌合させた点にある。本間隙調整手段50の作用するところは、上記第1の実施例と同じであるが、反力受け51の摺動がより円滑となって、得られる倍力比がより安定する。
【0023】
図4は、本発明の第3の実施の形態を示したものである。本第3の実施の形態の特徴とするところは、間隙調整手段50を構成する弾性部材52として、プランジャ摺動孔31の口径とほぼ同じ直径を有し、かつ中心に軸孔62を有するものを用いた点にある。このような弾性部材52を用いることにより、高温時には弾性部材52がその軸孔62を縮径させながら圧縮変形し、プランジャPとリアクションディスク41との間隙が拡大し、間隙調整手段50は上記した第1の実施の形態と同じ作用をなす。しかも、この場合は、第1の実施の形態のようにプランジャ本体32および反力受け51に凹部32a,51aを設ける必要がなくなるので、加工費用が低減するばかりか、組付けも簡単となる。
【0024】
図5は、本発明の第4の実施の形態を示したものである。本第4の実施の形態の特徴とするところは、間隙調整手段50を構成する反力受け51として背面に凹部63を有するものと用いると共に、弾性部材52としてプランジャ摺動孔31の口径とほぼ同じ直径を有するものを用いた点にある。このように間隙調整手段50を構成することにより、反力受け51の背面の凹部63が弾性部材52を逃がす空所(間隙δ2 )を提供し、間隙調整手段50は上記した第1の実施の形態と同じ作用をなす。しかも、プランジャ本体32の端部に特別の加工を施す必要がないので、加工コストは低減する。
【0025】
図6は、本発明の第5の実施の形態を示したものである。本第5の実施の形態の特徴とするところは、間隙調整手段50を構成する反力受け51と弾性部材52とを単純な円板状に形成し、プランジャ本体32の先端に環状突起64を設けた点にある。このように間隙調整手段50を構成することにより、環状突起64の内および外側部分が、弾性部材52を逃がす空所(間隙δ2 )を提供し、間隙調整手段50は上記第4の実施の形態と同じ作用をなす。しかも、反力受け51と弾性部材52は単純形状となっているので、それらの加工コストが低減する。なお、この環状突起64は、連続に設けても、断続的に設けても良いものである。
【0026】
図7は、本発明の第6の実施の形態を示したものである。本第6の実施の形態の特徴とするところは、上記第5の実施の形態から、反力受け51を省略した点にある。この場合における間隙調整手段50の作用は、第5の実施の形態と同じであるが、反力受け51を省略している分、間隙調整手段50のコストは大幅に低減する。ただし、反力受け51が存在しないので、リアクションディスク41と弾性部材52とが一様に面接触しない虞れがあり、倍力比はやや不安定となる可能性がある。
【0027】
なお、上記各実施の形態において、間隙調整手段50を、ゴム等の弾性部材52を備えた構成としたが、この間隙調整手段50は、プランジャPとリアクションディスク41との間隙を、温度変化に応じて実質的に変化させる機能を有していれば、その構成は任意であり、例えば前記弾性部材52に代えて、可逆性の形状記憶合金製部材を用いることができる。
また、上記各実施の形態では、タンデム型への適用例を示したが、本発明の適用型式は任意であり、定圧室と変圧室とを各1つ備えた汎用の気圧式倍力装置へも適用できることはもちろんである。
【0028】
【発明の効果】
本発明に係る気圧式倍力装置によれば、温度が変化しても所定のジャンプイン出力が得られるように、間隙調整手段がプランジャとリアクションディスクとの間隙を調整するので、制動のコントロール性は向上する。
また、間隙調整手段として、リアクションディスクより温度感受性の大きい弾性部材を選択しているので、弾性部材の硬度変化を利用して、プランジャとリアクションディスクとの間隙を簡単に調整できる。
しかも、間隙調整手段を、リアクションディスクからの反力を受ける反力受けをさらに備えた構成とした場合は、前記反力受けがリアクションディスクからの反力を一様に受けるので、倍力比が不安定になることはなく、装置に対する信頼性は向上する。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図2】図1に示した気圧式倍力装置の全体的な構造を示す断面図である。
【図3】本発明の第2の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図4】本発明の第3の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図5】本発明の第4の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図6】本発明の第5の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図7】本発明の第6の実施形態としてのタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図8】従来のタンデム型気圧式倍力装置の要部構造を示す断面図である。
【図9】従来の気圧式倍力装置における入出力特性を示すグラフである。
【符号の説明】
10 シェル本体
15,16 ダイアフラム
17,18 パワーピストン
19,20 定圧室
21,22 変圧室
23 バルブボデー
30 弁機構
31 プランジャ摺動孔
32 プランジャ本体
37 入力軸
41 リアクションディスク
42 出力軸
50 間隙調整手段
51 反力受け
52 弾性部材
P プランジャ
δ1 プランジャ本体とリアクションディスクとの間隙
δ2 間隙(弾性部材の逃げ空所)[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a pneumatic booster used in a vehicle brake system.
[0002]
[Prior art]
As a pneumatic booster, the shell body is divided into a constant pressure chamber and a variable pressure chamber by a power piston provided with a diaphragm, and a valve including a plunger connected to an input shaft in a valve body supported by the power piston. A mechanism is provided and the valve mechanism is operated in accordance with the sliding of the plunger, thereby generating a differential pressure between the constant pressure chamber and the variable pressure chamber to propel the power piston, which is generated in the power piston. There is a configuration in which a thrust is transmitted to an output shaft through a reaction disk, and a part of a reaction force from the output shaft is transmitted from the reaction disk to the input shaft through the plunger.
[0003]
FIG. 8 shows the structure of the main part of the above-described pneumatic booster. In FIG. 8, 1 is a valve body, 2 is a plunger, 3 is an input shaft interlocked with a brake pedal, 4 is a valve mechanism, 5 Represents reaction discs interposed between the valve body 1 and the output shaft 6. In such a pneumatic booster, normally, a predetermined gap δ is formed between the
[0004]
Here, the magnitude of the jump-in output J is set in consideration of the brake operability. On the other hand, this jump-in output J is affected by the deformability of the
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, according to the conventional pressure type booster, the reaction disk is selected based on the hardness near room temperature. Therefore, the reaction disk has a very high hardness in an environment where the outside air temperature is extremely lowered in cold regions. As a result, the amount of deformation of the reaction disk bulging into the plunger sliding hole becomes extremely smaller than that at room temperature, and the jump-in output J may become excessive.
[0006]
The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and the problem is that the reaction disk is compensated for excess and deficiency of the amount of deformation of the reaction disk that bulges into the plunger sliding hole due to temperature change. Thus, the jump-in output is maintained at a predetermined level regardless of the temperature change.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention divides a shell body into a constant pressure chamber and a variable pressure chamber by a power piston having a diaphragm, and a plunger connected to an input shaft in a valve body supported by the power piston. And a valve mechanism is operated in response to sliding of the plunger to generate a differential pressure between the constant pressure chamber and the variable pressure chamber to propel the power piston. A pressure booster that transmits the thrust generated in the output shaft to the output shaft through the reaction disk and transmits a part of the reaction force from the output shaft to the input shaft from the reaction disk through the plunger. in, the plunger sliding in a bore in the valve body in which the plunger slides, varying the gap between the plunger and the reaction disc in response to a temperature change By, disposed a gap adjusting means for the jump-output to a predetermined size, the gap adjusting means is at least large change in hardness with temperature than the reaction disc, the low-temperature side softened than the reaction disc in the high-temperature side an elastic member having a property of hardening than the reaction disc in, permit partial relief its compressive deformation of the elastic member Subeku, as a cavity formed around or within the said elastic member It is characterized by comprising.
[0008]
In thus constructed pneumatic booster device, the gap adjusting means to vary the gap between the plunger and the reaction disc in response to temperature changes, to compensate for the excess and deficiency of bulging deformation amount due to change in hardness of the reaction disc The jump-in output is set to a predetermined size.
[0009]
In the present invention, when the temperature of the elastic member constituting the gap adjusting means is high, the elastic member is softened and deformed by receiving the pressure of the reaction disk , expanding the gap between the reaction disk and the plunger, while the temperature is low. Sometimes, the deformation of the elastic member is suppressed, and the gap is suppressed from expanding.
[0010]
In the present invention, the gap adjusting means may further include a reaction force receiver that receives a reaction force from the reaction disk. In this case, since the reaction force receiver uniformly receives the reaction force from the reaction disk, the boost ratio does not become unstable.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
[0012]
1 and 2 show a first embodiment of the present invention. The present embodiment is configured as a tandem type, and FIG. 1 shows the main structure thereof and FIG. 2 shows the overall structure thereof. In FIG. 1 and FIG. 2,
[0013]
The
[0014]
A
[0015]
On the other hand, the base end large-
[0016]
In the
[0017]
Here, the
[0018]
When the pneumatic booster configured as described above is attached to the vehicle body using the
[0019]
At the start of the boosting action, the
[0020]
On the other hand, at a low temperature of 0 ° C. or less, the hardness of the
[0021]
Note that the boosting action after this jump-in output J is generated is the same as in the conventional case, and is determined by the ratio of the contact area of the
[0022]
FIG. 3 shows a second embodiment of the present invention. Since the basic structure of the embodiment described below is the same as that of the first embodiment, the same parts as those shown in FIGS. Are given the same reference numerals. A feature of the second embodiment is that an
[0023]
FIG. 4 shows a third embodiment of the present invention. The feature of the third embodiment is that the
[0024]
FIG. 5 shows a fourth embodiment of the present invention. The feature of the fourth embodiment is that the
[0025]
FIG. 6 shows a fifth embodiment of the present invention. The feature of the fifth embodiment is that the
[0026]
FIG. 7 shows a sixth embodiment of the present invention. The feature of the sixth embodiment is that the
[0027]
In each of the above embodiments, the gap adjusting means 50 is configured to include an
In each of the above embodiments, an example of application to a tandem type has been shown. However, the type of application of the present invention is arbitrary, and to a general-purpose pneumatic booster equipped with one constant pressure chamber and one variable pressure chamber. Of course, it is also applicable.
[0028]
【The invention's effect】
According to the pneumatic booster according to the present invention, since the gap adjusting means adjusts the gap between the plunger and the reaction disk so that a predetermined jump-in output can be obtained even if the temperature changes , the controllability of braking. Will improve.
Further, as the gap adjusting means, since the select large elastic members temperature sensitive than the reaction disk, by utilizing the change in hardness of the elastic member can be easily adjusted gap between the plunger and the reaction disc.
In addition, when the gap adjusting means is further provided with a reaction force receiver that receives the reaction force from the reaction disk, the reaction force receiver uniformly receives the reaction force from the reaction disk, so the boost ratio is There is no instability and the reliability of the device is improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a main structure of a tandem pneumatic booster as a first embodiment of the present invention.
2 is a cross-sectional view showing the overall structure of the pneumatic booster shown in FIG. 1;
FIG. 3 is a cross-sectional view showing the main structure of a tandem pneumatic booster as a second embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a cross-sectional view showing a main part structure of a tandem type pneumatic booster as a third embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a main part structure of a tandem type pneumatic booster as a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a cross-sectional view showing the main structure of a tandem pneumatic booster as a fifth embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a cross-sectional view showing the main structure of a tandem pressure booster as a sixth embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a cross-sectional view showing a main structure of a conventional tandem type pneumatic booster.
FIG. 9 is a graph showing input / output characteristics of a conventional pneumatic booster.
[Explanation of symbols]
10
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03433197A JP3811868B2 (en) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | Pneumatic booster |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03433197A JP3811868B2 (en) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | Pneumatic booster |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10217941A JPH10217941A (en) | 1998-08-18 |
JP3811868B2 true JP3811868B2 (en) | 2006-08-23 |
Family
ID=12411176
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP03433197A Expired - Fee Related JP3811868B2 (en) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | Pneumatic booster |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3811868B2 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10203411A1 (en) * | 2002-01-28 | 2003-07-31 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Vacuum powered brake booster |
-
1997
- 1997-02-03 JP JP03433197A patent/JP3811868B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH10217941A (en) | 1998-08-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0437019Y2 (en) | ||
US5907990A (en) | Brake booster having a reaction force mechanism | |
US6209441B1 (en) | Brake booster | |
US6209442B1 (en) | Brake booster with compressible air valve for braking speed of application enhancement | |
JP3743967B2 (en) | Pneumatic booster | |
JP3811868B2 (en) | Pneumatic booster | |
US6899010B2 (en) | Pneumatic booster | |
JPH04215559A (en) | Servomotor and master cylinder assembly | |
US7334512B2 (en) | Vacuum type booster device | |
JP3774870B2 (en) | Pneumatic brake booster | |
JP2861112B2 (en) | Booster | |
JP4716100B2 (en) | Pneumatic booster | |
US6352015B1 (en) | Booster | |
JPH10119758A (en) | Brake reaction transmission device | |
JPH0986397A (en) | Pneumatic pressure type booster device | |
JPH10230841A (en) | Pneumatic booster and method for controlling reaction | |
JPH10203345A (en) | Pneumatic pressure type booster | |
JPH11208456A (en) | Air pressure type booster | |
JP3787908B2 (en) | Reaction mechanism of brake booster | |
JPH0986398A (en) | Pneumatic pressure type booster device | |
KR100771022B1 (en) | Brake booster for automobile | |
JPS5992244A (en) | Booster of tandem system and negative pressure type | |
JP3885178B2 (en) | Pneumatic booster | |
KR100916397B1 (en) | Brake booster for vehicle | |
JPH10100887A (en) | Air pressure type booster |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20041125 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050810 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050809 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051004 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051207 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060123 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060510 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060518 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090609 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100609 Year of fee payment: 4 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100609 Year of fee payment: 4 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100609 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110609 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110609 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120609 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120609 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130609 Year of fee payment: 7 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |