JP3792292B2

JP3792292B2 - Press shock absorbing method and press shock absorbing device

Info

Publication number: JP3792292B2
Application number: JP09320296A
Authority: JP
Inventors: 清二木村
Original assignee: パスカル株式会社
Priority date: 1996-03-22
Filing date: 1996-03-22
Publication date: 2006-07-05
Anticipated expiration: 2016-03-22
Also published as: JPH09253898A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ブレークスルー付近における衝撃を緩衝するプレスの衝撃緩衝方法及び衝撃緩衝装置に関し、特に、上型が下型又はワークにタッチする直前から緩衝用油室の油圧を急速昇圧させて緩衝し、ブレークスルー近傍で油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室の圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、ワークの切断、穴あけ、打抜き等の破断を伴うプレス加工においては、負荷衝撃音と除荷衝撃音とに大別される騒音が発生する。負荷衝撃音は、上型の下型又はワークへの衝突により発生するタッチ音である。一方、除荷衝撃音は、ワーク破断時（ブレークスルー）の除荷衝撃に伴う非常に大きな音であり、上型を含む可動体及びプレス本体に作用していた大きな負荷が、ワーク破断時に瞬間的に除去されるために発生する。従来、可動体に作用している負荷の急激な低下を抑制すること、即ち、ブレークスルー時の除荷衝撃を緩衝することで、除荷衝撃音を低下させる種々の緩衝装置が実用化されている。
【０００３】
例えば、実開平４−９４１９７号公報の緩衝装置においては、下型に形成され可変絞り弁を介してタンクに接続された緩衝用油室と、上型に固定された押圧部材とを有し、押圧部材で緩衝用油室のピストン部材を押圧することで、緩衝用油室の油圧を可変絞り弁からリリーフさせつつ昇圧させて、上型に荷重を付加することで除荷衝撃を緩衝する。
【０００４】
実開平３−１２６２９８号公報の緩衝装置においては、基台とスライド間に配設された緩衝用シリンダと、緩衝用シリンダに電磁方向切換え弁を介して接続され可変絞り弁とタンクとを有する緩衝装置本体とを有し、無負荷時と負荷時のスライドのモーションを比較してブレークスルー発生時期を算出し、これに合わせて緩衝作用が働くように電磁方向切換え弁を切換え制御して、ブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝するように構成してある。
【０００５】
特開平６−７９５００号公報の緩衝装置及び緩衝方法においては、下型に形成された緩衝用油室及び上型に固定された押圧部材と、緩衝用油室に接続されたタンクを有するタイミング調整装置とを有し、前記公報と同様、押圧部材で緩衝用油室のピストン部材を押圧することで、緩衝用油室の作動油を可変絞り弁からリリーフさせつつ昇圧させるが、除荷衝撃音が最小になるように、タンクに内装されたタイミング調整ピストンを駆動制御して、緩衝用油室のピストン部材の上限位置を決定、即ち、油圧を昇圧し始めるタイミングを調節した後に、油圧を昇圧させ上型に荷重を付加して除荷衝撃を緩衝するように構成してある。
【０００６】
従来の油圧式の衝撃緩衝技術においては、下降するスライド又は上型の押圧力を利用してピストン部材を下降させ、緩衝用油室の油圧を絞り弁からリリーフさせつつ昇圧させ、スライドや上型に付加する荷重を発生させることで除荷衝撃を緩衝して、除荷衝撃音を低下させるが、プレスの加圧能力を低下させずに、除荷衝撃音を極力低下させるには、ブレークスルー直前に油圧を急速昇圧させ、しかも、除荷衝撃を適正な緩衝力で緩衝する必要がある。即ち、適正な緩衝力以上の荷重で除荷衝撃を緩衝すれば、プレスの加圧能力が低下するからである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、実開平４−９４１９７号公報のような制御装置を設けない油圧式の衝撃緩衝技術においては、可変絞り弁の絞り量を調節することで、ブレークスルー直前に油圧を急速昇圧させ、ブレークスルー時に適正な緩衝力で除荷衝撃を緩衝するが、絞り弁の抵抗作用で油温の上昇が著しくなる。気温やプレスの稼働時間等によっても油温が変化する。油温が高くなると、油の粘性が低下するため、ブレークスルー時の緩衝用油室の油圧が所定圧まで達しなくなり、除荷衝撃音を十分に低減できなくなる。また、油温が低くなると、油の粘性が大きくなるため、ブレークスルー時の緩衝用油室の油圧が所定以上になり、適正な緩衝力以上の荷重で除荷衝撃を緩衝することになるので、プレスの加圧能力が低下するという問題がある。
【０００８】
一方、実開平３−１２６２９８号公報、実開平３−１２６２９８号公報のような油圧式の衝撃緩衝技術においては、電磁方向切換え弁により油圧を自在に昇圧したり、油圧を昇圧し始めるタイミングを調節したりすることで、適正な緩衝力で除荷衝撃を緩衝して、除荷衝撃音を低減できるが、センサ類や制御装置を設ける関係上、製作コストが非常に高くなるし、油温の影響や油の応答遅れ等により精密な制御が非常に困難である。
【０００９】
また、前記公報の緩衝装置では、上型が下型又はワークにタッチすると同時に、押圧部材でピストン部材を押圧して油室を昇圧させて緩衝するので、上型が下型又はワークに衝突する際のタッチ音を低減することができない。
実開平４−９４１９７号公報と実開平３−１２６２９８号公報の緩衝装置においては、下型に緩衝用油室が形成されているので、緩衝装置の製作が困難になり、既存のプレスへの適用も不可能になる。
【００１０】
本発明の目的は、油温の変動による影響を殆ど受けずに、適正な緩衝力で除荷衝撃を緩衝すること、上型が下型やワークに衝突する際のタッチ音を低減すること、既存のプレスに適用可能にすること、等である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１のプレスの衝撃緩衝方法は、プレスの基台とスライドとの間に配設され且つ緩衝用油室と緩衝用圧縮ガス室とを有しブレークスルー付近における衝撃を緩衝する緩衝装置を用いて衝撃を緩衝する緩衝方法において、スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から緩衝用油室の油圧を急速昇圧させて緩衝し、ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するものである。
【００１２】
即ち、上型が下型又は下型上のワークにタッチする直前から、緩衝用油室の油圧を急速昇圧させるので、油圧の急速昇圧による収縮により、上型が下型又はワークへ衝突するときの衝撃を緩衝してタッチ音を低減することができる。特に、ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するので、緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持することができ、その一定圧付近の油圧を介して適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。しかも、油温が変動して所定圧に達するタイミングが多少変化しても、ブレークスルー時における緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持でき、プレスの加圧能力を低下させることなく、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。
【００１３】
請求項２のプレスの衝撃緩衝装置は、プレスの基台とスライドとの間に配設されブレークスルー付近における衝撃を緩衝する緩衝装置において、所定の低圧の油圧を供給する油圧供給源に接続されるとともに絞り作用のある油路を介してタンクに接続された緩衝用油室と、スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前からスライドから作用する荷重を受けて緩衝用油室の作動油を圧縮する荷重入力用ピストン部材と、前記緩衝用油室に対して前記荷重入力用ピストン部材と反対側にピストン部材を隔てて緩衝用油室と直列状に形成され所定圧の圧縮ガスが封入された圧縮ガス室とを備え、前記ピストン部材の一端部に緩衝用油室に臨む第１ピストンを設けると共に他端部に圧縮ガス室に臨む第２ピストンを設け、前記緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部材により、ブレークスルー付近で緩衝用油室の油圧が設定圧以上になってから前記圧縮ガス室の圧縮ガスを圧縮するように構成したものである。
【００１４】
即ち、上型が下型にタッチする直前から、スライドから作用する荷重が荷重入力用ピストン部材に入力され、荷重入力用ピストン部材が移動して緩衝用油室の作動油が急速昇圧されるので、作動油の急速昇圧による収縮により、上型の下型又はワークへの衝突が緩衝され、タッチ音を低減することができる。ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、ピストン部材により緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するので、緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持することができ、その一定圧付近の油圧を介してブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。しかも、油温が変動して所定圧に達するタイミングが多少変化しても、ブレークスルー時における緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持でき、プレスの加圧能力を低下させることなく、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。
【００１５】
請求項３のプレスの衝撃緩衝装置は、請求項２の発明において、前記タンクと緩衝用油室とを接続する絞り作用のある油路に絞り弁が設けられたものである。即ち、絞り弁により緩衝用油室の作動油のタンクへのリリーフ量を調節して、緩衝用油室の油圧が所定圧以上になる荷重入力用ピストン部材の移動ストロークを設定可能に構成できる。
【００１６】
請求項４のプレスの衝撃緩衝装置は、請求項２又は請求項３の発明において、前記緩衝用油室と圧縮ガス室とはプレスの構成部材とは別体のケーシングに形成し、このケーシングに、荷重入力用ピストン部材とピストン部材とを組み込んだものである。即ち、緩衝装置の製作が容易になるとともに、既存のプレスに取付けて適用可能になる。
【００１７】
請求項５のプレスの衝撃緩衝装置は、請求項４の発明において、前記スライドに固定されたタイミング調節部材であって、前記スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から、スライドから作用する荷重を荷重入力用ピストン部材に作用させるタイミング調節部材を備えたものである。即ち、プレスに取付けられる種々の大きさの金型に対応して、スライドからの荷重入力タイミングを調節可能になる。
【００１８】
請求項６のプレスの衝撃緩衝装置は、請求項５の発明において、前記荷重入力用ピストン部材は、緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部と、このピストン部からケーシング外まで一体的に延びる荷重入力部とを有するものである。即ち、ピストン部により緩衝用油室の油圧を確実に受圧でき、荷重入力部によりスライドから作用する荷重を荷重入力用ピストン部材に確実に入力することができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しつつ説明する。
本実施形態は、プレス加工時のブレークスルー付近における衝撃を緩衝する衝撃緩衝方法及び衝撃緩衝装置に本発明を適用した場合の一例であり、以下の説明は、衝撃緩衝方法と衝撃緩衝装置の両方の説明を含むものである。
図１、図２に示すように、プレス１は、基台２と、基台２に立設された４本の柱状のアップライト３と、アップライト３にガイド部材３ａを介してガイドされクランク式の駆動機構（図示略）で昇降駆動されるスライド４を有し、基台２の上に下型５が固定され、スライド４の下面側に上型６が固定される。
【００２０】
前記プレス１の基台２とスライド４間には、プレス加工時のブレークスルー付近における衝撃を緩衝する４組の衝撃緩衝装置７が配設されている。
図３に示すように、各衝撃緩衝装置７は、緩衝装置本体８と、ベース部材９と、タイミング調節部材１０とで構成されている。ベース部材９は、アップライト３の内側近傍部の基台２上に、フランジ部５０ａを複数のボルト５０ｂで固定して立設され、緩衝装置本体８は、その基端部をベース部材９の上端部に複数のボルト１１ａで固着し、上端部を連結金具９ａでアップライト３に連結し、ベース部材９上に固定されている。タイミング調節部材１０は１対の軸部材５５，５６を連結してなり、緩衝装置本体８と対向させ、スライド４のガイド部４ａ付近に固定されている（図２参照）。
【００２１】
図４、図５に示すように、緩衝装置本体８は、プレス１の構成部材と別体のケーシング１１と、所定の低圧Ａ０（例えば、Ａ０＝５ kgf/cm ²Ｇ）の油圧を供給する油圧供給源５０に接続されるとともに絞り作用のある油路５８，５９を介して油圧タンク５１に接続された緩衝用油室２５と、上型６が下型５又は下型５上のワークにタッチする直前からスライド４から作用する荷重を受けて緩衝用油室２５の作動油を圧縮する荷重入力用ピストン部材１５と、荷重入力用ピストン部材１５の下側に緩衝用油室２５と直列状に形成され所定圧Ｂ０（例えば、Ｂ０＝６６ kgf/cm ²Ｇ）の圧縮ガス（例えば、圧縮窒素ガス）が封入された圧縮ガス室２６と、緩衝用油室２５に臨む第１ピストン２１を一端部に有し圧縮ガス室２６に臨む第２ピストン２２を他端部に有するピストン部材２０とで構成される。
【００２２】
ケーシング１１は、筒状部材１２と、孔部１３ａを有し筒状部材１２の先端部に内嵌固着された蓋部材１３と、凹部１４ａを有し筒状部材１２の基端部に内嵌固着された底蓋１４からなり、筒状部材１２の内部には、蓋部材１３の孔部１３ａより大径の先端側孔部１２ａと、孔部１２ａより小径の孔部１２ｂと、孔部１２ｂより僅かに大径の孔部１２ｃと、孔部１２ａと同径の孔部１２ｄとが、先端側から直列状に形成されている。尚、蓋部材１３には、荷重入力用ピストン部材１５のピストン部１７と孔部１３ａ間に注入される潤滑剤（例えば、アルバニアグリス）の注入口１３ｂが設けられている。
【００２３】
荷重入力用ピストン部材１５は、シール部材１６ａを介して孔部１２ａに摺動し緩衝用油室２５の油圧を受圧するピストン部１６と、ピストン部１６から蓋部材１３の孔部１３ａを挿通してケーシング１１外まで一体的に延びる荷重入力部１７と、荷重入力部１７の先端部に固着された円板状の焼入れブロック１８と焼入れブロック１８を囲繞するウレタンパッド１９からなり、荷重入力部１７には、油充填時に空気を抜く為のエア抜き弁１７ａも形成されている。
【００２４】
ピストン部材２０は、シール部材２１ａを介して孔部１２ｃに摺動する第１ピストン２１と、シール部材２２ａを介して孔部１２ｄに摺動する第２ピストン２２と、第１ピストン２１と第２ピストン２２を連結する連結軸部２３からなり、このピストン部材２０には、第２ピストン２２の下端面側から穴部２０ａが形成されている。
緩衝用油室２５は、孔部１２ａ，１２ｂにおいて、荷重入力用ピストン部材１５のピストン部１６とピストン部材２０の第１ピストン２１との間に形成され、圧縮ガス室２６は、孔部１２ｄにおいてピストン部材２０の第２ピストン２２の下側と底蓋１４の凹部１４ａの間に形成されている。
【００２５】
緩衝用油室２５には、筒状部材１２に形成された油圧通路３０，３１，３２が連通し、油圧通路３０は、チェック弁３３を介して油圧供給源５０に接続され、油圧通路３１は、緩衝用油室２５の油圧を所定圧（例えば、２５０ kgf/cm ²Ｇ）以下に保持する為のリリーフ弁３４を介して油圧供給源５０に接続され、油圧通路３２は、可変絞り弁６０と温度補償弁６１を介してタンク５１に接続されている（図６参照）。
【００２６】
圧縮ガス室２６には、底蓋１４に形成されたガス通路３５，３６が連通し、ガス通路３５は、圧縮ガス供給源６５に接続され、ガス通路３６には、圧縮ガス室２６の圧縮ガスを所定圧（例えば、１２０ kgf/cm ²Ｇ）以下に保持する為のリリーフ弁３７が接続されている。尚、このリリーフ弁３７は省略可能である。ベース部材９は、筒部材５０とその上端部固着された板状部材５１からなり、板状部材５１には、リリーフ弁３７を配設する為に孔部５１ａが形成されている。
【００２７】
筒状部材１２の孔部１２ａにおいてピストン部１６の上側には、エア室４０が形成されるが、エア室４０は蓋部材１３に形成されたエア通路４１からサイレンサー４２に接続されている。また、孔部１２ｄにおいて第２ピストン２２の上側にも、エア室４３が形成されるが、エア室４３は筒状部材１２に形成されたエア通路４４からサイレンサー４２に接続さている。
【００２８】
次に、４組の緩衝装置本体８を作動させる油圧供給源５０と圧縮ガス供給源６５を有する流体圧回路について、図６を参照して説明する。
油圧供給源５０は、作動油が貯槽され油圧を発生させる油圧タンク５１と、加圧エア供給源５２を有し、加圧エア供給源５２から所定圧の加圧エアをエアレギュレータ５３を介して油圧タンク５１に供給し、油圧タンク５１から所定圧Ａ０の油圧を発生させるように構成してある。油圧タンク５１は、フィルタ５５が介装された油路５４と、チェック弁３３が夫々介装された油路５６を介して各緩衝装置本体８の緩衝用油室２５の油圧通路３０に接続されている。
【００２９】
各緩衝用油室２５の油圧通路３１から延びるリリーフ用の油路５７は、リリーフ弁３４を介して油路５６のチェック弁３３より油圧供給源５０側に接続されている。また、各緩衝用油室２５の油圧通路３２は、油路５８と、可変絞り弁６０と温度補償弁６１が介装された共通の油路５９とを介して油圧タンク５１に接続されている。但し、緩衝用油室２５の油圧が急速昇圧された際、絞り作用のある油路５８，５９及び可変絞り弁６０により、緩衝用油室２５の油圧はタンク５１に殆どリリーフされることなく昇圧していく。
所定圧Ｂ０の圧縮ガスを発生させる圧縮ガス供給源６５は、圧力スイッチ６８が装着された油路６６と油路６７を介して、各緩衝装置本体８の圧縮ガス室２６に接続されている。
【００３０】
次に、プレスの衝撃緩衝技術について、図４〜図７を参照して説明する。
図４は、緩衝装置７が作動していない初期状態を示しており、緩衝用油室２５には、所定圧Ａ０の油圧が供給され、圧縮ガス室２６には、ガス圧Ｂ０の圧縮ガスが封入されている。即ち、荷重入力用ピストン部材１５は、ピストン部１６で緩衝用油室２５の油圧を受圧して、上限位置に移動した状態である。
一方、ピストン部材２０においては、第１ピストン２１の受圧面積が第２ピストン２２の受圧面積の約１／２であるが、初期状態においてＡ０＜Ｂ０×２であるので、ピストン部材２０も上限位置に移動した状態である。
【００３１】
スライド４が下降駆動されると、上型６が下型５又は下型５上のワークにタッチする直前に、先ず、タイミング調節部材１０の下面が、ウレタンパッド１９を介して荷重入力部１７の焼き入れブロック１８に当接し、その後、スライド４から作用する荷重を受けてピストン部材２０が押下げられ、緩衝用油室２５の油圧は急速昇圧していく。図７に示すように、荷重入力用ピストン部材１５の下降ストロークがＬ１（例えば、１mm）の時、上型６が下型５又は下型５上のワークに衝突した際、緩衝用油室２５の油圧がＡ１（例えば、Ａ１＝３２ kgf/cm ²Ｇ）に昇圧されているが、その後油圧の急速昇圧による収縮及び衝突時のウレタンパッド１９の収縮により、上型６が下型５又はワークに衝突する衝撃が緩衝されタッチ音を低減することができる。
【００３２】
その後、ブレークスルー近傍において、荷重入力用ピストン部材１５の下降ストロークがＬ２（例えば、４mm）になり、緩衝用油室２５の油圧が所定圧Ａ２（例えば、Ａ２＝１３２ kgf/cm ²Ｇ）以上になってからは、荷重入力用ピストン部材１５とともにピストン部材２０が下降し、荷重入力用ピストン部材１５の下降ストロークがＬ２を超えると、圧縮ガス室２６に封入した圧縮ガスが圧縮されるので、緩衝用油室２５の油圧の昇圧速度は著しく低下する。それ故、油温の影響により図７の昇圧特性線ａの勾配が多少変化しても、ブレークスルー時における油圧は所定圧Ａ２に略等しい値となるので、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を低減することができる。尚、スライド４の最下点に対応する荷重入力用ピストン部材１５のストロークはＬ３（例えば、Ｌ３＝２０mm）であり、緩衝用油室２５の油圧はＡ３（例えば、Ａ３＝１９３ kgf/cm ²Ｇ）である。
【００３３】
即ち、この衝撃緩衝方法及び衝撃荷重装置１によれば、上型６が下型５又はワークにタッチする直前から緩衝用油室２５の油圧を急速昇圧させて緩衝し、ブレークスルー近傍で緩衝用油室２５の油圧が所定圧Ａ２以上になってからは、圧縮ガス室２６に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するので、上型６が下型５に衝突する際のタッチ音を低減することができるとともに、ブレークスルー近傍で、緩衝用油室２５の油圧を前記所定圧Ａ２に近い略一定圧に維持することができ、その一定圧Ａ２付近の油圧を介して適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。しかも、油温が変動して所定圧に達するタイミングが多少変化しても、ブレークスルー時における緩衝用油室２５の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持できるので、プレスの加圧能力を低下させることなく、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。
【００３４】
また、油圧タンク５１と緩衝用油室２５とを接続する絞り作用のある油路５８，５９及び可変絞り弁６０により、緩衝用油室２５の油圧が急速昇圧された際に、緩衝用油室２５の油圧をタンク５１にリリーフさせ、緩衝用油室２５の油圧が所定圧Ａ２以上になる荷重入力用ピストン部材１５の移動ストロークＬ２を設定可能に構成することもできる。
緩衝用油室２５と圧縮ガス室２６とはプレス１の構成部材とは別体のケーシング１１に形成し、このケーシング１１に、荷重入力用ピストン部材１５とピストン部材２０とを組み込んだので、緩衝装置本体８の製作が容易になるとともに、衝撃緩衝装置７を既存のプレスに取付けて適用可能になる。
【００３５】
更に、上型６が下型５又はワークにタッチする直前から、スライド４から作用する荷重を荷重入力用ピストン部材１５に作用せるように、荷重入力タイミングを調節可能なタイミング調節部材１０を設けたので、プレス１に取付けられる種々の大きさの金型に対応させて、スライド４から荷重入力タイミングを調節可能になる。
また、荷重入力用ピストン部材１５は、緩衝用油室２５の油圧を受圧するピストン部１６と、このピストン部１６からケーシング１１外まで一体的に延びる荷重入力部１７とを有するので、スライド４から作用する荷重を荷重入力部１７で確実に入力できるとともに、緩衝用油室２５の油圧を受圧するピストン部１６により、緩衝用油室２５の作動油を確実に圧縮することができる。
【００３６】
次に、前記実施形態を部分的に変更した変更態様について説明する。
前記実施形態では、プレス１に衝撃緩衝装置７を４組配設したが、例えば、２組配設したり、大型のプレスにおいては４組以上配設してもよい。プレス１の緩衝装置本体８をスライド４側に固定し、タイミング調節部材１０を基台２側に固定して配設してもよい。緩衝装置本体９を基台２又は下型５内や、スライド４又は上型６内にに組込んで構成してもよい。圧縮ガスに窒素ガスを適用したが、加圧エア等を適用してもよい。尚、初期状態において、緩衝用油室２５及び圧縮ガス室２６に供給される油圧及び圧縮ガスの圧力を調節することで、ブレークスルーに対応する荷重入力用ピストン部材１５のストロークに応じて、適正なストローク・油圧特性を設定可能である。
【００３７】
【発明の効果】
請求項１のプレスの衝撃緩衝方法によれば、スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から緩衝用油室の油圧を急速昇圧させて緩衝し、ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するので、上型が下型に衝突する際のタッチ音を極力低減することができ、緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持することができ、その一定圧付近の油圧を介して適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。しかも、油温が変動して所定圧に達するタイミングが多少変化しても、ブレークスルー時における緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持でき、プレスの加圧能力を低下させることなく、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。
【００３８】
請求項２のプレスの衝撃緩衝装置によれば、緩衝用油室と、荷重入力用ピストン部材と、圧縮ガス室と、ピストン部材等を設けて、上型が下型又はワークにタッチする直前から緩衝用油室の油圧を急速昇圧させて緩衝し、ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝するので、上型が下型に衝突する際のタッチ音を極力低減することができ、緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持することができ、その一定圧付近の油圧を介して適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。しかも、油温が変動して所定圧に達するタイミングが多少変化しても、ブレークスルー時における緩衝用油室の油圧を前記所定圧に近い略一定圧に維持でき、プレスの加圧能力を低下させることなく、適正な緩衝力でブレークスルーに伴う除荷衝撃を緩衝することができる。
【００３９】
請求項３のプレスの衝撃緩衝装置によれば、請求項２と同様の効果を奏するが、前記タンクと緩衝用油室とを接続する絞り作用のある油路に絞り弁が設けられているので、絞り弁により緩衝用油室作動油のタンクへのリリーフ量を調節して、緩衝用油室の油圧が所定圧以上になる荷重入力用ピストン部材の移動ストロークを設定可能に構成することができる。
【００４０】
請求項４のプレスの衝撃緩衝装置によれば、請求項２又は請求項３と同様の効果を奏するが、前記緩衝用油室と圧縮ガス室とはプレスの構成部材とは別体のケーシングに形成し、このケーシングに、荷重入力用ピストン部材とピストン部材とを組み込んだので、緩衝装置の製作が容易になるとともに、緩衝装置を既存のプレスに取付けて適用可能になる。
【００４１】
請求項５のプレスの衝撃緩衝装置によれば、請求項４と同様の効果を奏するが、前記スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から、スライドから作用する荷重を荷重入力用ピストン部材に受けさせるように、荷重入力タイミングを調節可能なタイミング調節部材を備えたので、プレスに取付けられる種々の大きさの金型に対応して、スライドからの荷重入力タイミングを調節可能になる。
【００４２】
請求項６のプレスの衝撃緩衝装置によれば、請求項５と同様の効果を奏するが、前記荷重入力用ピストン部材は、緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部と、このピストン部からケーシング外まで一体的に延びる荷重入力部とを有するので、スライドから作用する荷重を荷重入力部で確実に入力できるとともに、緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部により、緩衝用油室の作動油を確実に圧縮することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態に係るプレス１の正面図である。
【図２】図２のII−II線断面図である。
【図３】プレスの衝撃緩衝装置の正面図である。
【図４】緩衝装置本体（初期状態）の拡大縦断面図である。
【図５】緩衝装置本体（作動状態）の拡大縦断面図である。
【図６】４組のプレス衝撃緩衝装置に作動させる回路図である。
【図７】プレスの衝撃緩衝装置において緩衝入力用ピストン部材の移動ストロークに対する緩衝力を示した図である。
【符号の説明】
１プレス
２基台
４スライド
５下型
６上型
７プレスの衝撃緩衝装置
１０タイミング調節部材
１１ケーシング
１５荷重入力用ピストン部材
１６ピストン部
１７荷重入力部
２０ピストン部材
２１第１ピストン
２２第２ピストン
２５緩衝用油室
２６圧縮ガス室
５０油圧供給源
５１油圧タンク
６０可変絞り弁[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an impact buffering method and an impact buffering device for a press that cushions an impact in the vicinity of a breakthrough. In particular, the hydraulic pressure of an oil chamber for buffering is rapidly increased and buffered immediately before an upper mold touches a lower mold or a workpiece. Further, the present invention relates to a buffer that compresses the compressed gas in the buffering compressed gas chamber after the hydraulic pressure exceeds a predetermined pressure near the breakthrough.
[0002]
[Prior art]
In general, in press work accompanied by breakage such as cutting, punching, and punching of workpieces, noise is roughly classified into load impact sound and unload impact sound. The load impact sound is a touch sound generated by a collision with the lower mold of the upper mold or the work. On the other hand, the unloading impact sound is a very loud sound that accompanies the unloading impact when the workpiece breaks (breakthrough), and the large load acting on the movable body including the upper die and the press body is instantaneous when the workpiece breaks. Occurs because they are removed. Conventionally, various buffer devices that reduce unloading impact sound by suppressing a sudden drop in load acting on the movable body, that is, buffering the unloading impact at the time of breakthrough have been put into practical use. Yes.
[0003]
For example, the shock absorber disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 4-94197 has a buffer oil chamber formed in a lower mold and connected to a tank via a variable throttle valve, and a pressing member fixed to the upper mold. By pressing the piston member of the buffering oil chamber with the pressing member, the hydraulic pressure in the buffering oil chamber is increased while the pressure is released from the variable throttle valve, and the unloading impact is buffered by applying a load to the upper die.
[0004]
In the shock absorber disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-126298, a shock absorber having a shock absorber cylinder disposed between the base and the slide, and a variable throttle valve and a tank connected to the shock absorber cylinder via an electromagnetic direction switching valve. A breakthrough occurrence time is calculated by comparing the slide motion when there is no load and when the load is applied. The unloading impact accompanying the through is configured to be buffered.
[0005]
In the shock absorber and the shock absorbing method disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 6-79500, the timing adjustment includes a buffer oil chamber formed in the lower mold, a pressing member fixed to the upper mold, and a tank connected to the buffer oil chamber. As in the above publication, the pressure of the hydraulic oil in the buffering oil chamber is raised from the variable throttle valve by pressing the piston member of the buffering oil chamber with the pressing member. The timing adjustment piston built in the tank is driven and controlled so that the upper limit position of the piston member of the buffer oil chamber is determined, that is, the hydraulic pressure is increased after adjusting the timing to start increasing the hydraulic pressure. The unloading shock is buffered by applying a load to the upper die.
[0006]
In conventional hydraulic shock buffering technology, the piston member is lowered using the descending slide or the pressing force of the upper mold, and the hydraulic pressure in the buffer oil chamber is increased while the pressure is released from the throttle valve, so that the slide or upper mold The unloading shock is reduced by generating a load applied to the load to reduce the unloading impact sound. To reduce the unloading impact sound as much as possible without reducing the pressurizing capacity of the press, breakthrough is required. Immediately before, it is necessary to rapidly increase the hydraulic pressure and buffer the unloading impact with an appropriate buffering force. That is, if the unloading shock is buffered with a load greater than the appropriate buffering force, the pressurizing ability of the press is reduced.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the hydraulic shock absorbing technology that does not include a control device such as that disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 4-94197, the hydraulic pressure is rapidly increased immediately before the breakthrough by adjusting the throttle amount of the variable throttle valve. Although the unloading shock is sometimes buffered with an appropriate buffering force, the oil temperature rises significantly due to the resistance action of the throttle valve. The oil temperature also changes depending on the temperature and press operating time. When the oil temperature increases, the viscosity of the oil decreases, so that the oil pressure in the buffer oil chamber at the time of breakthrough does not reach a predetermined pressure, and the unloading impact sound cannot be sufficiently reduced. Also, as the oil temperature decreases, the oil viscosity increases, so the oil pressure in the buffer oil chamber during breakthrough exceeds the specified level, and the unloading shock is buffered with a load greater than the appropriate buffer force. There is a problem that the pressurization capacity of the press is lowered.
[0008]
On the other hand, in the hydraulic shock absorbing technology such as Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-126298 and Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-126298, the hydraulic pressure is freely increased by the electromagnetic direction switching valve, or the timing at which the hydraulic pressure starts to be increased is adjusted. By doing so, the unloading impact can be buffered with an appropriate buffering force and the unloading impact noise can be reduced.However, because of the provision of sensors and control devices, the manufacturing cost becomes very high and the oil temperature Precise control is very difficult due to the influence and delay of oil response.
[0009]
In the shock absorber disclosed in the above publication, the upper die touches the lower die or the workpiece, and at the same time, the piston member is pressed by the pressing member to pressurize the oil chamber so that the upper die collides with the lower die or the workpiece. The touch sound at the time cannot be reduced.
In the shock absorbers of Japanese Utility Model Laid-Open No. 4-94197 and Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-126298, since the buffer oil chamber is formed in the lower mold, it becomes difficult to manufacture the shock absorber, and it is applied to an existing press. Becomes impossible.
[0010]
The purpose of the present invention is to cushion the unloading impact with an appropriate cushioning force without being substantially affected by fluctuations in the oil temperature, to reduce the touch sound when the upper die collides with the lower die or the workpiece, Making it applicable to existing presses, etc.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The press shock absorbing method according to claim 1 is provided between the press base and the slide. And a buffer oil chamber and a buffer compressed gas chamber. Buffer shocks near breakthroughs Shock is shock-absorbed using a shock absorber In the buffering method, immediately before the upper mold fixed on the slide touches the work on the lower mold or the lower mold fixed on the base, the hydraulic pressure in the buffering oil chamber is quickly increased to buffer, and in the vicinity of the breakthrough After the oil pressure in the buffer oil chamber becomes equal to or higher than a predetermined pressure, the compressed gas sealed in the buffer compressed gas chamber is buffered while being compressed.
[0012]
That is, immediately after the upper mold touches the work on the lower mold or the lower mold, the oil pressure in the buffer oil chamber is rapidly increased, so that when the upper mold collides with the lower mold or the work due to the contraction due to the rapid pressure increase. It is possible to reduce the touch sound by buffering the impact. In particular, since the compressed gas enclosed in the buffering compressed gas chamber is buffered while being compressed after the oil pressure in the buffering oil chamber becomes equal to or higher than a predetermined pressure in the vicinity of the breakthrough, the oil pressure in the buffering oil chamber is reduced to the predetermined pressure. It is possible to maintain a substantially constant pressure close to, and to buffer the unloading impact accompanying the breakthrough with an appropriate buffering force through the oil pressure near the constant pressure. Moreover, even if the oil temperature fluctuates and the timing to reach the predetermined pressure changes slightly, the oil pressure in the buffer oil chamber at the time of breakthrough can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, reducing the pressurizing capacity of the press. Therefore, the unloading impact accompanying breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force.
[0013]
The impact shock absorber of the press according to claim 2 is connected to a hydraulic pressure supply source for supplying a predetermined low pressure oil pressure in the shock absorber disposed between the press base and the slide and buffering an impact near the breakthrough. The shock absorbing oil chamber connected to the tank through the oil passage with a squeezing action, and immediately before the upper die fixed to the slide touches the lower die fixed on the base or the workpiece on the lower die. A load input piston member that receives the load acting from the slide and compresses the hydraulic oil in the buffer oil chamber; For the buffer oil chamber On the opposite side of the load input piston member Separate the piston member A compressed gas chamber formed in series with the buffer oil chamber and filled with a compressed gas of a predetermined pressure; A first piston that faces the buffer oil chamber is provided at one end of the piston member, and a second piston that faces the compressed gas chamber is provided at the other end, and a breakthrough is achieved by a piston member that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber. It was configured to compress the compressed gas in the compressed gas chamber after the oil pressure in the buffering oil chamber exceeded the set pressure in the vicinity. Is.
[0014]
That is, immediately before the upper mold touches the lower mold, the load acting from the slide is input to the load input piston member, and the load input piston member moves to rapidly boost the hydraulic oil in the buffer oil chamber. By the contraction of the hydraulic oil by rapid pressure increase, the collision of the upper mold with the lower mold or the workpiece is buffered, and the touch sound can be reduced. When the hydraulic pressure in the buffer oil chamber becomes equal to or higher than the predetermined pressure near the breakthrough, the compressed gas sealed in the buffer compressed gas chamber is buffered while being compressed by the piston member. It can be maintained at a substantially constant pressure close to the pressure, and the unloading impact accompanying the breakthrough can be buffered via the oil pressure near the constant pressure. Moreover, even if the oil temperature fluctuates and the timing to reach the predetermined pressure changes slightly, the oil pressure in the buffer oil chamber at the time of breakthrough can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, reducing the pressurizing capacity of the press. Therefore, the unloading impact accompanying breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force.
[0015]
According to a third aspect of the present invention, there is provided a press shock absorber according to the second aspect of the present invention, wherein a throttle valve is provided in an oil passage having a throttling function for connecting the tank and the buffer oil chamber. That is, the movement stroke of the load input piston member at which the hydraulic pressure in the buffer oil chamber becomes equal to or higher than a predetermined pressure can be configured by adjusting the relief amount of the hydraulic oil in the buffer oil chamber to the tank by the throttle valve.
[0016]
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the press shock absorber according to the second or third aspect, wherein the buffer oil chamber and the compressed gas chamber are formed in a casing separate from the press components. The load input piston member and the piston member are incorporated. That is, the shock absorber can be easily manufactured and can be applied to an existing press.
[0017]
The impact shock absorber of the press according to claim 5 is the invention according to claim 4, A timing adjusting member fixed to the slide, Immediately before the upper die fixed to the slide touches the lower die or the lower die workpiece fixed on the base, the load acting from the slide is applied to the load input piston member. Ruta An imming adjustment member is provided. That is, it is possible to adjust the load input timing from the slide in accordance with various sized molds attached to the press.
[0018]
According to a sixth aspect of the present invention, in the invention, the load input piston member integrally extends from the piston portion to the outside of the casing. The piston portion receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber. It has a load input part. That is, the oil pressure of the buffering oil chamber can be reliably received by the piston portion, and the load acting from the slide can be reliably input to the load input piston member by the load input portion.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
The present embodiment is an example in the case where the present invention is applied to an impact buffering method and an impact buffering device for buffering an impact in the vicinity of a breakthrough during press working. Is included.
As shown in FIGS. 1 and 2, the press 1 includes a base 2, four columnar uprights 3 erected on the base 2, and a crank guided by the upright 3 via a guide member 3 a. The lower mold 5 is fixed on the base 2 and the upper mold 6 is fixed to the lower surface side of the slide 4.
[0020]
Between the base 2 and the slide 4 of the press 1, four sets of impact buffering devices 7 are arranged for buffering an impact in the vicinity of a breakthrough during press working.
As shown in FIG. 3, each shock absorber 7 includes a shock absorber main body 8, a base member 9, and a timing adjusting member 10. The base member 9 is erected on the base 2 in the vicinity of the inside of the upright 3 by fixing the flange portion 50 a with a plurality of bolts 50 b, and the shock absorber main body 8 has a base end portion of the base member 9. The upper end is fixed to the upright 3 with a plurality of bolts 11 a, and the upper end is connected to the upright 3 with a connection fitting 9 a and fixed on the base member 9. The timing adjusting member 10 is formed by connecting a pair of shaft members 55 and 56, is opposed to the shock absorber main body 8, and is fixed near the guide portion 4a of the slide 4 (see FIG. 2).
[0021]
As shown in FIGS. 4 and 5, the shock absorber main body 8 includes a component 11 of the press 1 and a separate casing 11, and a predetermined low pressure A0 (for example, A0 = 5 kgf / cm). ² G) is connected to a hydraulic supply source 50 that supplies hydraulic pressure and is connected to a hydraulic tank 51 via oil passages 58 and 59 having a throttle action, and an upper mold 6 is a lower mold 5 or Immediately before touching the workpiece on the lower mold 5, a load input piston member 15 that receives the load acting from the slide 4 and compresses the hydraulic oil in the buffer oil chamber 25, and a buffer below the load input piston member 15. A predetermined pressure B0 (for example, B0 = 66 kgf / cm) formed in series with the oil chamber 25. ² G) a compressed gas chamber 26 in which a compressed gas (for example, compressed nitrogen gas) is sealed, and a first piston 21 facing the buffer oil chamber 25 at one end and a second piston 22 facing the compressed gas chamber 26. The piston member 20 is provided at the other end.
[0022]
The casing 11 includes a tubular member 12, a lid member 13 having a hole portion 13 a and fitted and fixed to a distal end portion of the tubular member 12, and a recessed portion 14 a and being fitted to a proximal end portion of the tubular member 12. It consists of a fixed bottom lid 14, and inside the cylindrical member 12, a tip side hole portion 12 a having a larger diameter than the hole portion 13 a of the lid member 13, a hole portion 12 b having a smaller diameter than the hole portion 12 a, and a hole portion 12 b. A slightly larger diameter hole 12c and a hole 12d having the same diameter as the hole 12a are formed in series from the tip side. The lid member 13 is provided with an injection port 13b for a lubricant (for example, Albania grease) to be injected between the piston portion 17 of the load input piston member 15 and the hole portion 13a.
[0023]
The load input piston member 15 is slid into the hole portion 12a through the seal member 16a and passes through the hole portion 13a of the lid member 13 from the piston portion 16 to receive the hydraulic pressure of the buffer oil chamber 25. The load input unit 17 extends integrally to the outside of the casing 11, the disk-like quenching block 18 fixed to the tip of the load input unit 17, and the urethane pad 19 surrounding the quenching block 18. In addition, an air vent valve 17a for venting air at the time of oil filling is also formed.
[0024]
The piston member 20 includes a first piston 21 that slides into the hole 12c through the seal member 21a, a second piston 22 that slides into the hole 12d through the seal member 22a, and the first piston 21 and the second piston 21. The piston member 20 includes a connecting shaft portion 23 that connects the piston 22, and a hole 20 a is formed in the piston member 20 from the lower end surface side of the second piston 22.
The buffer oil chamber 25 is formed in the holes 12a and 12b between the piston 16 of the load input piston member 15 and the first piston 21 of the piston member 20, and the compressed gas chamber 26 is formed in the hole 12d. It is formed between the lower side of the second piston 22 of the piston member 20 and the recess 14 a of the bottom cover 14.
[0025]
Hydraulic fluid passages 30, 31, 32 formed in the cylindrical member 12 communicate with the buffer oil chamber 25, and the hydraulic fluid passage 30 is connected to a hydraulic pressure supply source 50 via a check valve 33. The oil pressure in the buffer oil chamber 25 is set to a predetermined pressure (for example, 250 kgf / cm ² G) Connected to the hydraulic pressure supply source 50 through a relief valve 34 for holding below, and the hydraulic passage 32 is connected to a tank 51 through a variable throttle valve 60 and a temperature compensation valve 61 (see FIG. 6). ).
[0026]
Gas passages 35, 36 formed in the bottom lid 14 communicate with the compressed gas chamber 26, the gas passage 35 is connected to a compressed gas supply source 65, and the compressed gas in the compressed gas chamber 26 is connected to the gas passage 36. A predetermined pressure (for example, 120 kgf / cm ² G) A relief valve 37 for holding the following is connected. The relief valve 37 can be omitted. The base member 9 includes a cylindrical member 50 and a plate-like member 51 fixed to the upper end thereof, and a hole 51 a is formed in the plate-like member 51 in order to dispose the relief valve 37.
[0027]
An air chamber 40 is formed above the piston portion 16 in the hole 12 a of the cylindrical member 12. The air chamber 40 is connected to a silencer 42 through an air passage 41 formed in the lid member 13. An air chamber 43 is also formed above the second piston 22 in the hole 12d. The air chamber 43 is connected to the silencer 42 through an air passage 44 formed in the tubular member 12.
[0028]
Next, a fluid pressure circuit having a hydraulic pressure supply source 50 and a compressed gas supply source 65 for operating the four sets of shock absorber main bodies 8 will be described with reference to FIG.
The hydraulic supply source 50 includes a hydraulic tank 51 that stores hydraulic oil and generates hydraulic pressure, and a pressurized air supply source 52, and pressurized air of a predetermined pressure is supplied from the pressurized air supply source 52 via the air regulator 53. The hydraulic pressure is supplied to the hydraulic tank 51 and a hydraulic pressure of a predetermined pressure A0 is generated from the hydraulic tank 51. The hydraulic tank 51 is connected to the hydraulic passage 30 of the buffering oil chamber 25 of each shock absorber body 8 via an oil passage 54 in which a filter 55 is interposed and an oil passage 56 in which a check valve 33 is interposed. ing.
[0029]
The relief oil passage 57 extending from the hydraulic passage 31 of each buffer oil chamber 25 is connected to the hydraulic supply source 50 side from the check valve 33 of the oil passage 56 via the relief valve 34. The hydraulic passage 32 of each buffer oil chamber 25 is connected to the hydraulic tank 51 via an oil passage 58 and a common oil passage 59 in which a variable throttle valve 60 and a temperature compensation valve 61 are interposed. . However, when the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is rapidly increased, the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is increased almost without relief to the tank 51 by the oil passages 58 and 59 and the variable throttle valve 60 having a throttle action. I will do it.
A compressed gas supply source 65 for generating a compressed gas having a predetermined pressure B0 is connected to the compressed gas chamber 26 of each buffer device body 8 through an oil passage 66 and an oil passage 67 to which a pressure switch 68 is attached.
[0030]
Next, press shock-absorbing technology will be described with reference to FIGS.
FIG. 4 shows an initial state where the shock absorber 7 is not in operation. The buffer oil chamber 25 is supplied with a hydraulic pressure at a predetermined pressure A0, and the compressed gas chamber 26 is supplied with a compressed gas at a gas pressure B0. It is enclosed. That is, the load input piston member 15 receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber 25 by the piston portion 16 and is moved to the upper limit position.
On the other hand, in the piston member 20, the pressure receiving area of the first piston 21 is about ½ of the pressure receiving area of the second piston 22, but since A0 <B0 × 2 in the initial state, the piston member 20 is also in the upper limit position. It is in the state moved to.
[0031]
When the slide 4 is driven downward, immediately before the upper die 6 touches the lower die 5 or the workpiece on the lower die 5, first, the lower surface of the timing adjustment member 10 is connected to the load input portion 17 via the urethane pad 19. Then, the piston member 20 is brought into contact with the quenching block 18, receives the load acting from the slide 4, and the piston member 20 is pushed down, so that the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is rapidly increased. As shown in FIG. 7, when the lowering stroke of the load input piston member 15 is L1 (for example, 1 mm), when the upper die 6 collides with the lower die 5 or the workpiece on the lower die 5, the buffer oil chamber 25 is provided. Hydraulic pressure is A1 (for example, A1 = 32 kgf / cm ² G), but the impact caused by the upper mold 6 colliding with the lower mold 5 or the workpiece is buffered by the contraction due to the rapid pressure increase of the hydraulic pressure and the contraction of the urethane pad 19 at the time of collision, thereby reducing the touch sound. it can.
[0032]
Thereafter, in the vicinity of the breakthrough, the downward stroke of the load input piston member 15 becomes L2 (for example, 4 mm), and the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is set to a predetermined pressure A2 (for example, A2 = 132 kgf / cm). ² G) After the above, when the piston member 20 descends together with the load input piston member 15 and the descending stroke of the load input piston member 15 exceeds L2, the compressed gas enclosed in the compressed gas chamber 26 is compressed. Therefore, the pressure increase speed of the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is significantly reduced. Therefore, even if the slope of the pressure increase characteristic line a in FIG. 7 slightly changes due to the influence of the oil temperature, the oil pressure at the time of breakthrough becomes a value substantially equal to the predetermined pressure A2, so that it accompanies breakthrough with an appropriate buffering force. Unloading impact can be reduced. The stroke of the load input piston member 15 corresponding to the lowest point of the slide 4 is L3 (for example, L3 = 20 mm), and the oil pressure in the buffer oil chamber 25 is A3 (for example, A3 = 193 kgf / cm). ² G).
[0033]
In other words, according to this shock buffering method and shock load device 1, the hydraulic pressure in the buffer oil chamber 25 is rapidly increased immediately before the upper mold 6 touches the lower mold 5 or the workpiece, and buffered near the breakthrough. After the oil pressure in the oil chamber 25 becomes equal to or higher than the predetermined pressure A2, the compressed gas sealed in the compressed gas chamber 26 is buffered while being compressed, so that the touch sound when the upper mold 6 collides with the lower mold 5 is reduced. In addition, the oil pressure in the buffering oil chamber 25 can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure A2 in the vicinity of the breakthrough, and a break can be generated with an appropriate buffering force via the oil pressure in the vicinity of the constant pressure A2. Unloading impact associated with through can be buffered. In addition, even if the timing at which the oil temperature fluctuates and reaches a predetermined pressure changes slightly, the hydraulic pressure of the buffer oil chamber 25 at the time of breakthrough can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure. The unloading impact accompanying the breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force without lowering.
[0034]
Further, when the oil pressure in the buffer oil chamber 25 is rapidly increased by the oil passages 58 and 59 having a throttle action and the variable throttle valve 60 connecting the hydraulic tank 51 and the buffer oil chamber 25, the buffer oil chamber It is also possible to relieve the hydraulic pressure of 25 to the tank 51 so that the movement stroke L2 of the load input piston member 15 at which the hydraulic pressure of the buffering oil chamber 25 becomes equal to or higher than a predetermined pressure A2 can be set.
The buffer oil chamber 25 and the compressed gas chamber 26 are formed in a casing 11 that is separate from the components of the press 1, and the load input piston member 15 and the piston member 20 are incorporated in the casing 11. The device body 8 can be easily manufactured, and the shock absorbing device 7 can be applied to an existing press.
[0035]
Further, a timing adjusting member 10 capable of adjusting the load input timing is provided so that the load applied from the slide 4 can be applied to the load input piston member 15 immediately before the upper die 6 touches the lower die 5 or the workpiece. Therefore, the load input timing can be adjusted from the slide 4 in correspondence with the molds of various sizes attached to the press 1.
The load input piston member 15 includes a piston portion 16 that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber 25 and a load input portion 17 that integrally extends from the piston portion 16 to the outside of the casing 11. The acting load can be reliably input by the load input unit 17, and the hydraulic oil in the buffering oil chamber 25 can be reliably compressed by the piston unit 16 that receives the hydraulic pressure of the buffering oil chamber 25.
[0036]
Next, a modified aspect in which the embodiment is partially changed will be described.
In the embodiment described above, four sets of the shock absorbing device 7 are arranged in the press 1, but for example, two sets may be arranged, or four or more sets may be arranged in a large press. The shock absorber main body 8 of the press 1 may be fixed to the slide 4 side, and the timing adjusting member 10 may be fixed to the base 2 side. The shock absorber main body 9 may be incorporated in the base 2 or the lower mold 5, or in the slide 4 or the upper mold 6. Although nitrogen gas is applied to the compressed gas, pressurized air or the like may be applied. In the initial state, the hydraulic pressure supplied to the buffer oil chamber 25 and the compressed gas chamber 26 and the pressure of the compressed gas are adjusted, so that it is appropriate according to the stroke of the load input piston member 15 corresponding to the breakthrough. It is possible to set various stroke / hydraulic characteristics.
[0037]
【The invention's effect】
According to the shock buffering method of the press according to claim 1, the hydraulic pressure in the buffer oil chamber is rapidly increased immediately before the upper die fixed to the slide touches the lower die fixed on the base or the workpiece on the lower die. The upper mold collides with the lower mold because the compressed gas enclosed in the buffer compressed gas chamber is buffered while being compressed after the oil pressure in the buffer oil chamber exceeds the predetermined pressure near the breakthrough. Touch noise during the operation can be reduced as much as possible, the oil pressure in the buffering oil chamber can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, and a break can be made with an appropriate buffering force via the oil pressure near the constant pressure. Unloading impact associated with through can be buffered. Moreover, even if the oil temperature fluctuates and the timing to reach the predetermined pressure changes slightly, the oil pressure in the buffer oil chamber at the time of breakthrough can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, reducing the pressurizing capacity of the press. Therefore, the unloading impact accompanying breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force.
[0038]
According to the impact shock absorber of the press according to claim 2, the shock absorbing oil chamber, the load input piston member, the compressed gas chamber, the piston member and the like are provided, and immediately before the upper die touches the lower die or the workpiece. The oil pressure in the buffer oil chamber is rapidly increased to buffer the oil pressure, and after the oil pressure in the buffer oil chamber exceeds a predetermined pressure near the breakthrough, the compressed gas enclosed in the buffer gas chamber is compressed and compressed. Therefore, the touch sound when the upper mold collides with the lower mold can be reduced as much as possible, the hydraulic pressure of the buffer oil chamber can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, and the hydraulic pressure near the constant pressure can be maintained. The unloading impact accompanying the breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force through the. Moreover, even if the oil temperature fluctuates and the timing to reach the predetermined pressure changes slightly, the oil pressure in the buffer oil chamber at the time of breakthrough can be maintained at a substantially constant pressure close to the predetermined pressure, reducing the pressurizing capacity of the press. Therefore, the unloading impact accompanying breakthrough can be buffered with an appropriate buffering force.
[0039]
According to the impact shock absorber of the press according to the third aspect, the same effect as in the second aspect is obtained, but the throttle valve is provided in the oil passage having a throttling function that connects the tank and the buffer oil chamber. By adjusting the relief amount of the buffer oil chamber hydraulic oil to the tank by the throttle valve, it is possible to configure the movement stroke of the load input piston member at which the oil pressure of the buffer oil chamber becomes equal to or higher than a predetermined pressure. .
[0040]
According to the impact shock absorber of the press according to claim 4, the same effect as in claim 2 or claim 3 is achieved, but the buffer oil chamber and the compressed gas chamber are separate casings from the press components. Since the load input piston member and the piston member are incorporated in the casing, the shock absorber can be easily manufactured, and the shock absorber can be applied to an existing press.
[0041]
According to the impact shock absorber of the press of claim 5, the same effect as that of claim 4 is obtained, but the upper die fixed to the slide touches the lower die fixed on the base or the work on the lower die. Immediately before starting, the load input piston member receives the load acting from the slide, so it has a timing adjustment member that can adjust the load input timing, so it can be used for various sizes of dies attached to the press. The load input timing from the slide can be adjusted.
[0042]
According to the shock absorbing device for a press according to claim 6, the same effect as in claim 5 is obtained. However, the load input piston member includes a piston portion that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber, and a casing from the piston portion. Since the load input portion that extends integrally to the outside is provided, the load acting on the slide can be reliably input by the load input portion, and the hydraulic oil in the buffer oil chamber is received by the piston portion that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber. Can be reliably compressed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a front view of a press 1 according to an embodiment.
2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG.
FIG. 3 is a front view of an impact buffer device of a press.
FIG. 4 is an enlarged vertical sectional view of the shock absorber main body (initial state).
FIG. 5 is an enlarged longitudinal sectional view of the shock absorber main body (operating state).
FIG. 6 is a circuit diagram for operating four sets of press shock absorbers.
FIG. 7 is a diagram showing a buffering force with respect to a movement stroke of a buffering input piston member in an impact buffering device of a press.
[Explanation of symbols]
1 Press
2 base
4 slides
5 Lower mold
6 Upper mold
7 Shock absorber for press
10 Timing adjustment member
11 Casing
15 Piston member for load input
16 Piston part
17 Load input section
20 Piston member
21 First piston
22 Second piston
25 Oil chamber for buffer
26 Compressed gas chamber
50 Hydraulic supply source
51 Hydraulic tank
60 Variable throttle valve

Claims

プレスの基台とスライドとの間に配設され且つ緩衝用油室と緩衝用圧縮ガス室とを有しブレークスルー付近における衝撃を緩衝する緩衝装置を用いて衝撃を緩衝する緩衝方法において、
スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から緩衝用油室の油圧を急速昇圧させて緩衝し、
ブレークスルー近傍で緩衝用油室の油圧が所定圧以上になってからは、緩衝用圧縮ガス室に封入した圧縮ガスを圧縮しながら緩衝することを特徴とするプレスの衝撃緩衝方法。In a buffering method for buffering an impact using a buffer device disposed between a base of a press and a slide and buffering an impact in the vicinity of a breakthrough having a buffer oil chamber and a buffer compressed gas chamber ,
Immediately before the upper mold fixed on the slide touches the work on the lower mold or the lower mold fixed on the base, the hydraulic pressure in the buffering oil chamber is rapidly increased to buffer the work,
An impact buffering method for a press, comprising: compressing a compressed gas enclosed in a buffering compressed gas chamber while compressing it after the oil pressure in the buffering oil chamber exceeds a predetermined pressure in the vicinity of the breakthrough.

プレスの基台とスライドとの間に配設されブレークスルー付近における衝撃を緩衝する緩衝装置において、
所定の低圧の油圧を供給する油圧供給源に接続されるとともに絞り作用のある油路を介してタンクに接続された緩衝用油室と、
スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から、スライドから作用する荷重を受けて緩衝用油室の作動油を圧縮する荷重入力用ピストン部材と、
前記緩衝用油室に対して前記荷重入力用ピストン部材と反対側に、ピストン部材を隔てて緩衝用油室と直列状に形成され所定圧の圧縮ガスが封入された圧縮ガス室とを備え、
前記ピストン部材の一端部に緩衝用油室に臨む第１ピストンを設けると共に他端部に圧縮ガス室に臨む第２ピストンを設け、前記緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部材により、ブレークスルー付近で緩衝用油室の油圧が設定圧以上になってから前記圧縮ガス室の圧縮ガスを圧縮するように構成した、
ことを特徴とするプレスの衝撃緩衝装置。In the shock absorber that is disposed between the base of the press and the slide and cushions an impact near the breakthrough,
A buffering oil chamber connected to a hydraulic pressure supply source for supplying a predetermined low pressure oil pressure and connected to a tank via an oil passage having a throttle action;
For load input that compresses the hydraulic oil in the buffer oil chamber under the load applied from the slide immediately before the upper mold fixed on the slide touches the lower mold or work on the lower mold fixed on the base A piston member;
On the opposite side of the buffer oil chamber to the load oil piston member, a compressed gas chamber formed in series with the buffer oil chamber with a piston member therebetween and filled with a compressed gas of a predetermined pressure is provided .
A first piston that faces the buffer oil chamber is provided at one end of the piston member, and a second piston that faces the compressed gas chamber is provided at the other end, and a breakthrough is achieved by a piston member that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber. It was configured to compress the compressed gas in the compressed gas chamber after the oil pressure in the buffer oil chamber became equal to or higher than the set pressure in the vicinity.
An impact shock absorber for a press.

前記タンクと緩衝用油室とを接続する絞り作用のある油路に絞り弁が設けられたことを特徴とする請求項２に記載のプレスの衝撃緩衝装置。 The impact buffering device for a press according to claim 2, wherein a throttle valve is provided in an oil passage having a throttle action for connecting the tank and the buffering oil chamber.

前記緩衝用油室と圧縮ガス室とはプレスの構成部材とは別体のケーシングに形成し、このケーシングに、荷重入力用ピストン部材とピストン部材とを組み込んだことを特徴とする請求項２又は請求項３に記載のプレスの衝撃緩衝装置。 3. The shock absorbing oil chamber and the compressed gas chamber are formed in a casing separate from a constituent member of the press, and a load input piston member and a piston member are incorporated in the casing. The impact shock absorber of the press according to claim 3.

前記スライドに固定されたタイミング調節部材であって、前記スライドに固定された上型が基台上に固定された下型又は下型上のワークにタッチする直前から、スライドから作用する荷重を荷重入力用ピストン部材に作用させるタイミング調節部材を備えたことを特徴とする請求項４に記載のプレスの衝撃緩衝装置。 A timing adjusting member fixed to the slide , wherein a load acting from the slide is loaded immediately before the upper mold fixed to the slide touches the lower mold or the work on the lower mold fixed on the base. press the shock absorbing device according to claim 4, characterized in that it comprises a filter timing adjustment member to act on the input piston member.

前記荷重入力用ピストン部材は、緩衝用油室の油圧を受圧するピストン部と、このピストン部からケーシング外まで一体的に延びる荷重入力部とを有すること特徴とする請求項５に記載のプレスの衝撃緩衝装置。 6. The press according to claim 5, wherein the load input piston member has a piston portion that receives the hydraulic pressure of the buffer oil chamber, and a load input portion that integrally extends from the piston portion to the outside of the casing. Shock absorber.