JP3769547B2 - Vehicle drive device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主駆動輪を駆動する内燃機関と、従駆動輪を駆動する電動機とを備える車両の駆動装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、車両の駆動装置として、主駆動輪(例えば前輪)を駆動するエンジンと、従駆動輪(例えば後輪)を駆動するアクチュエータとを備え、エンジン側の変速機の変速切換えが検出されたとき、変速後の変速位置とエンジンのスロットル開度とから目標車速を設定し、前記変速切換えに同期して目標車速になるように前記アクチュエータで車輪を駆動させる構成のものがあった(特許文献1参照)。
【0003】
【特許文献1】
特許第3325632号公報
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記従来技術では、変速後の変速位置を推定するが、手動変速機の場合には、厳密に変速後の変速位置を推定するのは不可能であり、目標車速を的確に設定することができないという問題があった。
【0005】
更に、目標車速に追従させるようにアクチュエータ(電動機)で車輪を駆動させる構成では、路面状況(摩擦係数,勾配など)によっては、運転者の意図しない加速やスリップが発生し、車両の安定性を損なってしまう可能性があるという問題があった。
【0006】
本発明は上記問題点に鑑みなされたものであり、主駆動輪を駆動する内燃機関と、従駆動輪を駆動する電動機とを備えると共に、前記内燃機関による駆動トルクがクラッチ及び手動変速機を介して主駆動輪に伝達される構成の車両の駆動装置において、変速中の車両安定性を改善することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
そのため請求項1記載の発明では、内燃機関と手動変速機との間に介在されるクラッチの解放中に、車両の加速度が負に反転してから前記クラッチのスリップ率が最大値になるまでの間、電動機で従駆動輪を駆動する構成とした。
【0008】
かかる構成によると、クラッチを解放しての変速中に、加速度が負に反転した時点、即ち、内燃機関の駆動力が遮断されることで加速できなくなると、電動機による従駆動輪の駆動を開始させ、前記クラッチのスリップ率が最大値になると、その後はスリップ率が減少して内燃機関による駆動力が復帰し始めると判断して、電動機による従駆動輪の駆動を停止させる。
【0009】
従って、内燃機関による駆動力が遮断されて加速できなくなり、車両が不安定になるときにのみ、電動機による駆動を行わせて、変速中における車両の安定性を向上させることができる。
【0010】
請求項2記載の発明では、前記車両加速度の負の状態を解消するように、前記電動機の駆動力をフィードバック制御する構成とした。
かかる構成によると、内燃機関による駆動力が遮断されて加速できなくなり、車両の加速度が負になるのを抑止するように、電動機の駆動力がフィードバック制御される。
【0011】
従って、そのときの路面状況による加速度の減少に見合った駆動力を電動機で発生させることができ、運転者の意図しない加速やスリップが発生することなく、変速時の車両の安定性を改善できる。
【0012】
請求項3記載の発明では、前記内燃機関で駆動される発電機を備え、該発電機から前記電動機に対して直接電力を供給する構成とした。
かかる構成によると、電動機には、バッテリを介さずに発電機から直接電力が供給される構成であり、変速中は前記発電機からの電力供給によって駆動力を発生させて従駆動輪を駆動して、内燃機関の駆動力が遮断される状態での車両安定性を確保する。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
図1は、実施形態における車両の駆動装置のシステム構成図である。
【0014】
図1において、エンジン(内燃機関)1による駆動トルクは、図示省略したクラッチペダルの踏み込みによって解放される摩擦クラッチ2、手動変速機3及びディファレンシャル4を介して前輪(主駆動輪)FWに伝達される。
【0015】
即ち、エンジン1,摩擦クラッチ2,手動変速機3,ディファレンシャル4からなる動力系は、いわゆるマニュアルトランスミッション(MT)の前輪駆動車と同様に構成される。
【0016】
前記エンジン1には、該エンジン1により駆動される発電機5が設けられ、該発電機5から直接電力が供給されるモータ(電動機)6が設けられる。
前記モータ6の発生トルクは、減速機7、電磁クラッチ8及びディファレンシャル9を介して後輪(従駆動輪)RWに伝達される。
【0017】
マイクロコンピュータを含んで構成される後輪駆動力コントロールユニット10は、前記発電機5、モータ6及び電磁クラッチ8の制御機能を有する。
前記後輪駆動力コントロールユニット10には、各種センサからの検出信号が入力される。
【0018】
前記各種センサとしては、前後輪の車輪速を検出する車輪速センサ11a,11b、エンジン1の回転速度を検出するエンジン回転センサ12、摩擦クラッチ2の締結・解放を検出するクラッチスイッチ13、摩擦クラッチ2の出力側の回転速度を検出する出力側回転センサ14などが設けられている。
【0019】
そして、前記後輪駆動力コントロールユニット10は、図2〜図4のフローチャートに示すようにして、モータ6による後輪(従駆動輪)RWの駆動を制御する。
【0020】
図2のフローチャートにおいて、ステップS1では、前記クラッチスイッチ13の信号に基づいて、摩擦クラッチ2の締結・解放を検出する。
ここで、摩擦クラッチ2の締結状態で、手動変速機3にエンジン1の動力が伝達される状態であるときには、ステップS2へ進み、フラグFLGに0をセットする。
【0021】
一方、摩擦クラッチ2の解放状態で、手動変速機3へのエンジン1の動力伝達が切断されているときには、ステップS3へ進み、車両の加速度Gがプラスからマイナスに反転したか否かを判別する。
【0022】
尚、車両の加速度Gは、車輪速センサ11a,11bで検出される前後輪の車輪速から求められる車体速から演算することができ、また、加速度センサを備える構成としても良い。
【0023】
加速中にシフトアップすべく摩擦クラッチ2が運転者によって解放操作されると、図5に示すように、エンジン1の駆動力が遮断されることでそれまでプラスであった車両の加速度Gがマイナスに反転する。
【0024】
ステップS3で、係る車両の加速度Gのプラスからマイナスへの反転を検出すると、ステップS4へ進み、前記フラグFLGに1をセットする。
また、ステップS5では、摩擦クラッチ2のスリップ率が最大値まで上昇した後減少変化に転じたか否かを判別する。
【0025】
前記摩擦クラッチ2のスリップ率は、エンジン回転センサ12で検出されるエンジン回転速度Ne(即ち、摩擦クラッチ2の入力側の回転速度)、及び、出力側回転センサ14で検出される摩擦クラッチ2の出力側の回転速度Ntから算出される。
【0026】
スリップ率=(Ne−Nt)/Nt
前記スリップ率が最大値を示した後に減少に転じるのは、摩擦クラッチ2の伝達トルクが回復しつつある状態であり(図5参照)、ステップS5で摩擦クラッチ2のスリップ率が最大値まで上昇した後減少変化に転じたと判断されると、ステップS6へ進んで、前記フラグFLGを0に戻す処理を行う。
【0027】
即ち、前記フラグFLGは、摩擦クラッチ2の解放中において、車両の加速度Gがプラスからマイナスに反転してから、摩擦クラッチ2のスリップ率が最大値を示すまでの間、1がセットされる(図5参照)。
【0028】
図3のフローチャートは、前記フラグFLGに基づくモータトルクの設定制御を示すものであり、ステップS11では、前記フラグFLGに1がセットされているか否かを判別する。
【0029】
そして、前記フラグFLGに0がセットされているとき、即ち、摩擦クラッチ2が締結状態であるか、解放状態であっても、車両の加速度Gがプラスからマイナスに反転してから摩擦クラッチ2のスリップ率が最大値を示すまでの間以外であるときには、ステップS12へ進む。
【0030】
ステップS12では、モータトルクを0として、後輪の駆動を行わない状態に制御する。
一方、前記フラグFLGに1がセットされているとき、即ち、摩擦クラッチ2の解放中であって、車両の加速度Gがプラスからマイナスに反転してから、摩擦クラッチ2のスリップ率が最大値を示すまでの間であるときには、ステップS13へ進む。
【0031】
ステップS13では、図4のフローチャートに示すようにしてモータトルクを決定し、モータ6によって後輪を駆動させるようにする。
図4のフローチャートにおいて、ステップS21では、そのときの加速度Gから目標加速度a-tgtを設定する。
【0032】
具体的には、加速度Gのマイナス分を解消するように、マイナスである加速度Gの絶対値が大きいほど大きなプラスの目標加速度a-tgtを設定する。
次のステップS22では、前記目標加速度a-tgtに基づいて目標のモータトルクTmを演算する。
【0033】
Tm=a-tgt×r×M/Gear
上式で、rはタイヤ半径、Mは車重、Gearは減速機7のギヤ比である。
上記のモータトルクTmに基づいてモータ6を駆動すれば、加速中の変速のために摩擦クラッチ2を解放操作したときに、エンジン1の動力伝達が切断されることによる加速度Gの落ち込みを抑止でき、変速に伴うショックの発生を緩和することができ、また、変速に伴って全輪の駆動力が抜けることがなく、車両の安定性を改善できる。
【0034】
尚、図5は、本実施形態によるモータ6による後輪駆動を行わない場合の加速度変化を示すものであり、本実施形態による後輪駆動を行うことで、加速度の変動がより小さく抑制される。
【0035】
更に、実際の加速度に応じてモータトルクをフィードバック制御することで、路面状況(勾配,摩擦係数)によって異なるトルク要求に応じてモータ6を駆動させることができ、モータ6で駆動される後輪がスリップしたり、モータ6によって運転者の意図しない加速が生じることを回避できる。
【0036】
尚、上記実施形態では、前輪をエンジン1で駆動し、後輪をモータ6で駆動する構成としたが、後輪をエンジン1で駆動し、前輪をモータ6で駆動する構成であっても良いことは明らかである。
【0037】
また、モータ6による従駆動輪の駆動を、変速に伴う摩擦クラッチ2の解放中の他、摩擦クラッチ2が締結されている状態においても行わせ、所謂4輪駆動状態で走行させる構成としても良い。
【0038】
また、クラッチの解放中にモータ6による後輪駆動の継続時間が所定時間以上になった場合には、モータ6による駆動トルクを強制的に0に戻し、その後は、モータ6による後輪の駆動を行わないようにすると良い。
【0039】
更に、上記実施形態から把握し得る請求項以外の技術思想について、以下にその効果と共に記載する。
(イ)請求項2記載の車両の駆動装置において、
前記車両加速度に基づいて目標加速度を演算し、該目標加速度に基づいて前記電動機の目標トルクを演算することを特徴とする車両の駆動装置。
【0040】
かかる構成によると、前記車両加速度の負の状態を解消すべく目標加速度を演算すると、該目標加速度に見合う電動機の目標トルクを演算し、該目標トルクで従駆動輪を駆動して、変速に伴うクラッチの解放による加速度の落ち込みを抑制する。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施形態における車両の駆動装置のシステム構成図。
【図2】同上装置におけるモータ駆動区間の設定制御を示すフローチャート。
【図3】同上装置におけるモータトルクの決定制御を示すフローチャート。
【図4】同上装置におけるモータトルク決定の詳細を示すフローチャート。
【図5】クラッチ解放時の加速度,スリップ率などの変化を示すタイムチャート。
【符号の説明】
1…エンジン(内燃機関)、2…摩擦クラッチ、3…手動変速機、5…発電機、6…モータ(電動機)、8…電磁クラッチ、10…後輪駆動力コントロールユニット、11a,11b…車輪速センサ、12…エンジン回転センサ、13…クラッチスイッチ、14…出力側回転センサ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a vehicle drive device including an internal combustion engine that drives main drive wheels and an electric motor that drives slave drive wheels.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a vehicle drive device, an engine that drives a main drive wheel (for example, a front wheel) and an actuator that drives a slave drive wheel (for example, a rear wheel) have been detected. There is a configuration in which a target vehicle speed is set from the shift position after the shift and the throttle opening of the engine, and the wheels are driven by the actuator so as to reach the target vehicle speed in synchronization with the shift switching (Patent Document 1). reference).
[0003]
[Patent Document 1]
Japanese Patent No. 3325632 [0004]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the above prior art, the shift position after the shift is estimated, but in the case of a manual transmission, it is impossible to strictly estimate the shift position after the shift, and the target vehicle speed is set accurately. There was a problem that could not.
[0005]
Furthermore, in the configuration in which the wheels are driven by actuators (electric motors) so as to follow the target vehicle speed, depending on the road surface conditions (friction coefficient, gradient, etc.), acceleration and slip that are not intended by the driver may occur, and the stability of the vehicle There was a problem that it might be damaged.
[0006]
The present invention has been made in view of the above-described problems, and includes an internal combustion engine that drives main drive wheels and an electric motor that drives slave drive wheels, and the driving torque of the internal combustion engine is transmitted via a clutch and a manual transmission. An object of the present invention is to improve vehicle stability during shifting in a vehicle drive device configured to be transmitted to main drive wheels.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
Therefore, according to the first aspect of the present invention, during the release of the clutch interposed between the internal combustion engine and the manual transmission, the vehicle acceleration is negatively reversed until the slip ratio of the clutch reaches the maximum value. In the meantime, it was set as the structure which drives a driven wheel with an electric motor.
[0008]
According to this configuration, when the acceleration is reversed negatively during the shift with the clutch disengaged, that is, when acceleration cannot be performed due to interruption of the driving force of the internal combustion engine, driving of the driven wheels by the motor is started. When the slip ratio of the clutch reaches the maximum value, it is determined that the slip ratio thereafter decreases and the driving force by the internal combustion engine starts to be restored, and the driving of the driven wheels by the electric motor is stopped.
[0009]
Therefore, only when the driving force by the internal combustion engine is interrupted and cannot be accelerated and the vehicle becomes unstable, driving by the electric motor can be performed to improve the stability of the vehicle during the shift.
[0010]
In a second aspect of the invention, the driving force of the electric motor is feedback-controlled so as to eliminate the negative state of the vehicle acceleration.
According to such a configuration, the driving force of the electric motor is feedback-controlled so that the driving force by the internal combustion engine is interrupted and cannot be accelerated, and the acceleration of the vehicle is prevented from becoming negative.
[0011]
Therefore, the driving force commensurate with the decrease in acceleration due to the road surface condition at that time can be generated by the electric motor, and the stability of the vehicle at the time of shifting can be improved without causing an acceleration or slip not intended by the driver.
[0012]
According to a third aspect of the present invention, a generator driven by the internal combustion engine is provided, and power is directly supplied from the generator to the electric motor.
According to such a configuration, the electric motor is directly supplied with electric power from the generator without going through the battery, and during shifting, the driving force is generated by the electric power supplied from the generator to drive the driven wheels. Thus, vehicle stability in a state where the driving force of the internal combustion engine is interrupted is ensured.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is a system configuration diagram of a vehicle drive device according to an embodiment.
[0014]
In FIG. 1, the drive torque from the engine (internal combustion engine) 1 is transmitted to the front wheels (main drive wheels) FW via a friction clutch 2, a manual transmission 3, and a differential 4 that are released by depression of a clutch pedal (not shown). The
[0015]
That is, the power system including the
[0016]
The
The torque generated by the
[0017]
A rear wheel driving
Detection signals from various sensors are input to the rear wheel driving
[0018]
Examples of the various sensors include
[0019]
The rear wheel driving
[0020]
In the flowchart of FIG. 2, in step S <b> 1, engagement / release of the friction clutch 2 is detected based on the signal of the
Here, when the friction clutch 2 is engaged and the power of the
[0021]
On the other hand, when the transmission of the power of the
[0022]
The acceleration G of the vehicle can be calculated from the vehicle body speed obtained from the wheel speeds of the front and rear wheels detected by the
[0023]
When the friction clutch 2 is released by the driver to shift up during acceleration, as shown in FIG. 5, the driving force of the
[0024]
If it is detected in step S3 that the acceleration G of the vehicle is reversed from positive to negative, the process proceeds to step S4, and 1 is set in the flag FLG.
In step S5, it is determined whether or not the slip ratio of the friction clutch 2 has started to decrease after increasing to the maximum value.
[0025]
The slip ratio of the friction clutch 2 includes the engine rotation speed Ne detected by the engine rotation sensor 12 (that is, the rotation speed on the input side of the friction clutch 2) and the friction clutch 2 detected by the output
[0026]
Slip rate = (Ne−Nt) / Nt
The slip ratio starts to decrease after reaching the maximum value when the transmission torque of the friction clutch 2 is recovering (see FIG. 5). In step S5, the slip ratio of the friction clutch 2 increases to the maximum value. If it is determined that the change has started to decrease, the process proceeds to step S6, where the flag FLG is reset to zero.
[0027]
That is, the flag FLG is set to 1 during the release of the friction clutch 2 until the slip ratio of the friction clutch 2 shows the maximum value after the vehicle acceleration G is reversed from positive to negative ( (See FIG. 5).
[0028]
The flowchart of FIG. 3 shows motor torque setting control based on the flag FLG. In step S11, it is determined whether or not 1 is set in the flag FLG.
[0029]
When the flag FLG is set to 0, that is, even when the friction clutch 2 is in the engaged state or in the released state, the vehicle acceleration G reverses from positive to negative before the friction clutch 2 When the slip ratio is other than the maximum value, the process proceeds to step S12.
[0030]
In step S12, the motor torque is set to 0 and control is performed so that the rear wheels are not driven.
On the other hand, when the flag FLG is set to 1, that is, when the friction clutch 2 is being released and the vehicle acceleration G is reversed from positive to negative, the slip ratio of the friction clutch 2 reaches the maximum value. If it is until the time shown, the process proceeds to step S13.
[0031]
In step S13, the motor torque is determined as shown in the flowchart of FIG. 4 and the rear wheels are driven by the
In the flowchart of FIG. 4, in step S21, the target acceleration a-tgt is set from the acceleration G at that time.
[0032]
Specifically, a larger positive target acceleration a-tgt is set as the absolute value of the negative acceleration G is larger so as to eliminate the negative amount of the acceleration G.
In the next step S22, a target motor torque Tm is calculated based on the target acceleration a-tgt.
[0033]
Tm = a-tgt × r × M / Gear
In the above equation, r is the tire radius, M is the vehicle weight, and Gear is the gear ratio of the speed reducer 7.
If the
[0034]
FIG. 5 shows changes in acceleration when the rear wheel drive by the
[0035]
Furthermore, by feedback controlling the motor torque according to the actual acceleration, the
[0036]
In the above embodiment, the front wheels are driven by the
[0037]
Further, the driven wheels may be driven by the
[0038]
Further, when the duration of the rear wheel drive by the
[0039]
Further, technical ideas other than the claims that can be grasped from the above embodiment will be described together with the effects thereof.
(A) In the vehicle drive device according to claim 2,
A vehicle driving apparatus, wherein a target acceleration is calculated based on the vehicle acceleration, and a target torque of the electric motor is calculated based on the target acceleration.
[0040]
According to this configuration, when the target acceleration is calculated so as to eliminate the negative state of the vehicle acceleration, the target torque of the electric motor corresponding to the target acceleration is calculated, and the driven wheels are driven with the target torque. Suppresses acceleration drop due to clutch release.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a system configuration diagram of a vehicle drive device according to an embodiment.
FIG. 2 is a flowchart showing setting control of a motor drive section in the apparatus.
FIG. 3 is a flowchart showing motor torque determination control in the apparatus.
FIG. 4 is a flowchart showing details of motor torque determination in the apparatus.
FIG. 5 is a time chart showing changes in acceleration, slip ratio and the like when the clutch is released.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記クラッチの解放中に、前記車両の加速度が負に反転してから前記クラッチのスリップ率が最大値になるまでの間、前記電動機で従駆動輪を駆動することを特徴とする車両の駆動装置。A vehicle drive device comprising an internal combustion engine for driving main drive wheels and an electric motor for driving slave drive wheels, and configured to transmit drive torque from the internal combustion engine to the main drive wheels via a clutch and a manual transmission. Because
During the release of the clutch, the driven motor is driven by the motor until the slip ratio of the clutch reaches a maximum value after the acceleration of the vehicle is negatively reversed. .
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