JP3660493B2

JP3660493B2 - Absorption refrigeration system controller

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Publication number: JP3660493B2
Application number: JP01542498A
Authority: JP
Inventors: 寿洋佐藤; 徹福知
Original assignee: Osaka Gas Co Ltd; Rinnai Corp
Current assignee: Osaka Gas Co Ltd; Rinnai Corp
Priority date: 1998-01-28
Filing date: 1998-01-28
Publication date: 2005-06-15
Anticipated expiration: 2018-01-28
Also published as: JPH11211264A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、臭化リチウムなどの水溶液を吸収液とする吸収サイクルを形成し、吸収器内に冷却水を通過させるための冷却水ポンプを具備した吸収式冷凍装置に関し、特に、吸収サイクルの運転終了時の希釈運転における冷却水ポンプの制御に係る。
【０００２】
【従来の技術】
吸収式冷凍装置では、再生器でバーナの加熱により沸騰した低濃度吸収液から冷媒蒸気が分離され、冷媒蒸気は凝縮器で冷却されて冷媒液となり蒸発器へ供給される。再生器で冷媒蒸気が分離されて高濃度となった吸収液は、吸収器へ供給される。吸収器と蒸発器とは連通しており、冷媒液は蒸発器で蒸発して熱を奪って冷却源を形成し、吸収液は吸収器で冷媒蒸気を吸収する。このときの発熱を外部へ排出するために、吸収器内には熱交換用配管が設けられていて、冷却水ポンプによって供給される冷却水の通過によって外部へ排熱される。
吸収器で冷媒蒸気を吸収した吸収液は、吸収液ポンプによって再生器へ循環する。
【０００３】
上記構成の吸収サイクルにおいて、運転終了時には、再生器の加熱源であるバーナの燃焼が停止された後も余熱によって熱が再生器に与えられて冷媒蒸気が生成されるため、バーナによる加熱の停止後も、再生器内の温度がある程度下がるまでは、吸収液ポンプを継続して運転させる希釈運転が行われる。
【０００４】
この希釈運転は、吸収液の温度を下げて、吸収サイクル内の吸収液の濃度及び圧力を均一化させて、吸収液の晶析を防止するためのものである。吸収液の温度をより速く下げるために、従来では、希釈運転において、バーナの停止後に吸収液ポンプの継続作動のみではなく、冷却水ポンプも同じく継続して運転させて、吸収器内の吸収液の温度を下げることによって、希釈運転の時間の短縮を図っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記のとおり、従来では、希釈運転における冷却水ポンプの継続作動は、吸収液ポンプの作動時間を短縮させるための補助として用いられていた。
ところが、蒸発器は吸収器と連通しており、バーナの停止後の希釈運転において、冷却水ポンプが継続して運転されると、室内機側は、流量調整バルブが閉じられ、ファンも停止しているので負荷がない状態になっている。一方、室外機側は、余熱等でサイクルはしばらくの間成立しているため、吸収器の冷却により活発になる吸収反応に対応して促進されて蒸発器における冷媒液の蒸発は活発になり、蒸発器が冷やされていく。つまり、結果として、蒸発器が凍結しやすい環境になっている事になる。
【０００６】
また、希釈運転中に蒸発器内の温度が下がり過ぎて冷媒液等が凍結することがないようにするために、バーナの停止後の希釈運転中の冷却水ポンプの継続作動の時間を制限し、例えば、１分間と短めの時間に設定することが考えられるが、冷却が不十分であって吸収器内の吸収液の温度を十分に下げられないために、冷却水ポンプの停止後の吸収液ポンプのみの作動による希釈運転時間が長くなり過ぎるなどの不具合が生じてしまう。
【０００７】
本発明は、吸収式冷凍装置において、運転終了時の希釈運転を、蒸発器を凍結させることなく、短時間で終えることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明では、請求項１は、冷媒を含む吸収液を加熱手段により加熱して吸収液から冷媒蒸気を分離させる再生器と、該再生器によって分離した前記冷媒蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器と、該凝縮器で凝縮した冷媒液を低圧下で蒸発させて冷却源とする蒸発器と、前記再生器で前記冷媒蒸気が分離された吸収液に、前記蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を吸収させるとともに、冷却水を通過させる熱交換用配管を内部に配置して、前記熱交換用配管上に散布される吸収液の熱を吸熱するう吸収器とから吸収サイクルを形成するとともに、前記吸収器から前記再生器へ吸収液を戻すための吸収液ポンプと、前記吸収器の前記熱交換用配管内に冷却水を通過させる冷却水ポンプとを備えた吸収式冷凍装置であって、該吸収式冷凍装置の運転終了時に、前記加熱手段の加熱を停止した後に、前記吸収液ポンプを継続して作動させる希釈運転を行う希釈運転制御手段を具備する吸収式冷凍装置の制御装置において、前記希釈運転制御手段は、前記蒸発器の温度を検知する蒸発器温度検知手段を備え、前記吸収式冷凍装置の運転終了時の前記希釈運転において、前記加熱手段の加熱を停止させた後に、前記蒸発器温度検知手段の検知する蒸発器温度が凍結限界温度に低下するまでは前記冷却水ポンプの作動を継続させ、前記蒸発器温度検知手段の検知する蒸発器温度が前記凍結限界温度に低下した時に前記冷却水ポンプの作動を停止させることを技術的手段とする。
【０００９】
上記構成により、請求項１では、吸収式冷凍装置において、吸収サイクルの運転を終了させる際には、再生器を加熱する加熱手段の作動を停止させた後、冷却水ポンプと吸収液ポンプを継続して作動させる。
冷却水ポンプの作動により、吸収器の熱交換用配管内を冷却水が継続して通過するため、熱交換用配管上に散布される吸収液の熱が、熱交換用配管を通過する冷却水によって吸収器の外部へ排熱され、吸収器内の吸収液の温度及び吸収器内の温度が低下する。
また、吸収液ポンプの作動により、吸収器内から再生器内へ吸収液が循環するため、加熱手段によって加熱された再生器内の高温の吸収液が、吸収器から送られる冷却された吸収液で希釈されて、その温度が次第に低下して、吸収サイクル内の圧力の均一化が進む。
【００１０】
吸収器内の温度低下に伴って温度低下する蒸発器温度が凍結限界温度まで低下すると、冷却水ポンプの作動を停止し、以後は、吸収液ポンプのみが継続して作動される。
冷却水ポンプは、蒸発器温度が凍結限界に低下するまでの間、継続して作動されるため、吸収液ポンプに作動のみによる希釈運転と比較して、大幅に吸収液の温度低下を促進することができる。
この結果、希釈運転の時間を大幅に短縮させることができる。
【００１１】
希釈運転において、冷却水ポンプの作動停止を、蒸発器が凍結を生じない限界の温度まで下がったときに行うようにしておくことで、蒸発器が凍結しない範囲で冷却水ポンプを停止させることができる。
従って、蒸発器の温度を検知して冷却水ポンプの作動停止の時期を決定するため、蒸発器の凍結防止を図り且つ希釈運転時間の短縮を実現できる。
【００１２】
請求項２では、請求項１において、前記希釈運転制御手段は、前記再生器内の吸収液温度を検知する吸収液温度検知手段を備え、前記再生器内の吸収液温度が所定の吸収液ポンプ停止温度に低下するまでは前記吸収液ポンプを継続して作動させ、前記再生器内の吸収液温度が前記吸収液ポンプ停止温度に低下した時に前記吸収液ポンプを停止させることを技術的手段とする。
【００１３】
これにより、請求項２では、加熱手段の作動終了後に、冷却水ポンプが作動を終了した後に、再生器内の吸収液温度に低下したときには、吸収サイクル内の吸収液の濃度及び圧力が均一化され、吸収液が晶析する恐れがなくなったと判断して、吸収液ポンプを停止する。吸収器内の吸収液の温度は冷却水ポンプの作動によって低下しているため、吸収器から吸収液ポンプによって再生器へ戻される吸収液の温度は低下している。従って、吸収器から供給された吸収液の温度に基づいて吸収液ポンプの作動の終了が制御されることによって、吸収液ポンプが作動する希釈運転時間を短縮することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明に関わる空調装置の実施例を示す。
空調装置は、吸収式冷凍装置としての室外機１００と室内機ＲＵとからなり、室外機１００は、冷凍機本体１０１と冷却塔（クーリングタワー）ＣＴとから構成される。なお、空調装置は、制御装置２００により制御される。
冷凍機本体１０１は、主にステンレスによって成形され、冷媒及び吸収液としての臭化リチウム水溶液の吸収サイクルを形成するもので、Ｂは加熱手段としてのガスバーナ、１は高温再生器、２は低温再生器、３は吸収器、４は蒸発器、５は凝縮器であり、吸収液内には、ステンレスと臭化リチウムとの反応による腐食を抑制するためのインヒビターが含まれている。
【００１５】
高温再生器１では、加熱タンク１１の内部に供給された低濃度吸収液をガスバーナＢによって加熱し、中濃度吸収液分離筒１２と吸収液仕切り容器１３との間に形成された筒状の吸収液上昇流路１４を加熱された吸収液が上昇すると、加熱により低濃度吸収液中の冷媒としての水が蒸発して冷媒蒸気（水蒸気）として分離して、冷媒蒸気の蒸発により濃化した中濃度吸収液は、吸収液戻し板１５によって内側へ方向を転換されて吸収液仕切り容器１３内へ戻される。
【００１６】
冷媒が分離されて高濃度化された中濃度吸収液は、吸収液仕切り容器１３の側部に開口した中濃度吸収液流路Ｌ１から、低温再生器２へ供給される。
また、分離した冷媒蒸気は冷媒回収タンク１０で回収されて、冷媒流路Ｌ５により凝縮器５へ供給される。
尚、吸収液仕切り容器１３の底部には、暖房運転時に、加熱された吸収液を蒸発器４内へ供給するための暖房用吸収液流路Ｌ４の流入口が開口している。
【００１７】
冷媒回収タンク１０内の下部内側には、冷媒仕切り筒１７が中濃度吸収液分離筒１２に接合されていて、中濃度吸収液分離筒１２との間に断熱用間隙１７ａを形成しているため、中濃度吸収液分離筒１２からの熱が遮断され、後述する冷媒貯留部１０ａ内の冷媒液が、吸収液上昇流路１４内の高温の吸収液によって加熱されることがない。
冷媒回収タンク１０は、冷媒仕切り筒１７の外側が、分離された冷媒が貯留する冷媒貯留部１０ａとなっており、冷媒貯留部１０ａに貯留された冷媒液は、冷媒流路Ｌ５から凝縮器５へ供給される。
尚、高温再生器１の加熱タンク１１には、内部の吸収液温度を検知するための吸収液温度サーミスタ２１１が備えられている。
【００１８】
低温再生器２では、途中に熱交換器Ｈを通過する中濃度吸収液流路Ｌ１によって供給される中濃度吸収液が、低温再生器ケース２０の天井から流入して冷媒回収タンク１０の外壁を熱源として再加熱され、気液分離部２２で冷媒蒸気と高濃度吸収液とに分離され、冷媒蒸気は、冷媒蒸気出口２１および隙間５Ａから凝縮器ケース５０内へ、高濃度吸収液は、高濃度吸収液受け部２３に貯留され、高濃度吸収液流路Ｌ２により吸収器３へ供給される。
【００１９】
尚、中濃度吸収液流路Ｌ１中には、吸収液仕切り容器１３から低温再生器２へ流れる中濃度吸収液の流量を制限するためのオリフィス（図示なし）が設けられていて、低温再生器ケース２０内へは中濃度吸収液分離筒１２との圧力差により中濃度吸収液が供給される。（低温再生器ケース２０内では、約７０ｍｍＨｇ、中濃度吸収液分離筒１２内では約７００ｍｍＨｇ）
【００２０】
吸収器３は、蒸発・吸収ケース３０内に銅管を縦型円筒状に巻設され内部を排熱用冷却水が流れる吸収管としてコイル状に巻かれた吸収コイル３１が捲回されており、高濃度吸収液流路Ｌ２により低温再生器２の高濃度吸収液受け部２３から供給される高濃度吸収液が圧力差により流入して、高濃度吸収液散布具３２により吸収コイル３１の上端に散布され、吸収コイル３１の表面に付着して薄膜状になり、重力の作用で下方に流下し、水蒸気を吸収して低濃度吸収液となる。この水蒸気を吸収する際に吸収コイル３１の表面で発熱するが、吸収コイル３１を循環する排熱用冷却水により冷却される。
尚、吸収液に吸収される水蒸気は、後述する蒸発器４で冷媒蒸気として発生したものである。
【００２１】
吸収器３内の低濃度吸収液は、吸収液ポンプＰ１の作動により、底部３３から、熱交換器Ｈおよび吸収液ポンプＰ１が装着された低濃度吸収液流路Ｌ３によって加熱タンク１１内へ供給される。
また吸収コイル３１内には、冷房運転時に、冷却塔ＣＴで冷却された排熱用冷却水が、凝縮器５の冷却コイル５１を介して循環する。
【００２２】
蒸発器４は、蒸発・吸収ケース３０内の吸収コイル３１の外周に設けた縦型円筒形で多数の連通口（図示なし）付きの仕切り板４０の外周に、内部を冷暖房用の冷温水が流れる銅管からなる縦型円筒形の蒸発コイル４１を配設し、その上方に冷媒液散布具４２を取り付けてなる。尚、蒸発器４の底部４３は、電磁式の冷暖切替え弁６を有する暖房用吸収液流路Ｌ４により中濃度吸収液分離筒１２内の吸収液仕切り容器１３の底部と連通している。
【００２３】
以上の構成により、蒸発器４では、冷房運転時に冷媒液散布具４２より冷媒液（水）を蒸発コイル４１の上に流下させると、流下された冷媒液は、表面張力で蒸発コイル４１の表面を濡らして膜状となり、重力の作用で下方へ降下しながら低圧（例えば、６．５ｍｍＨｇ）となっている蒸発・吸収ケース３０内で蒸発コイル４１から気化熱を奪って蒸発し、蒸発コイル４１内を流れる空調用の冷温水を冷却する。
【００２４】
凝縮器５では、凝縮器ケース５０内に、冷却コイル５１によって冷却された冷媒蒸気が液化した冷媒液を受けるための冷媒液受け部５２が設けられていて、冷媒液受け部５２は、蒸発器４の冷媒液散布具４２の上方に設けられて、供給される冷媒液の自己冷却により、冷媒液を冷却させる冷媒冷却器４８と、冷媒液供給路Ｌ６によって連通している。
尚、冷媒冷却器４８内には、蒸発器４内の冷媒液の温度を検知するための蒸発器温度サーミスタが２１２が備えられている。
【００２５】
以上の構造を有する凝縮器５は、冷媒流量を制限するためのオリフィス（図示なし）が設けられた冷媒流路Ｌ５により冷媒回収タンク１０の冷媒貯留部１０ａと連通するとともに、冷媒蒸気出口２１および隙間５Ａを介して低温再生器２とも連通しており、いずれも圧力差（凝縮器ケース内では約７０ｍｍＨｇ）により冷媒が供給される。
凝縮器５では、凝縮器ケース５０内に供給された冷媒蒸気は、冷却コイル５１により冷却されて液化し、凝縮器５の下部に設けられた冷媒液受け部５２から蒸発器４内に配置された冷媒冷却器４８へ冷媒液供給路Ｌ６を介して供給される。尚、凝縮器ケース５０内と冷媒冷却器４８とは、冷媒弁７を備えた冷媒液流路Ｌ７によって連通しており、冷媒液の凍結の恐れのある場合に、冷媒液受け部５２をオーバーフローして凝縮器ケース５０の底に貯留された冷媒液が冷媒弁７の開弁制御によって蒸発器４内へ供給されて、凍結を防止する。
【００２６】
以上の構成により、吸収液は、高温再生器１→中濃度吸収液流路Ｌ１→低温再生器２→高濃度吸収液流路Ｌ２→高濃度吸収液散布具３２→吸収器３→吸収液ポンプＰ１→低濃度吸収液流路Ｌ３→高温再生器１の順に循環する。
また、冷媒は、高温再生器１（冷媒蒸気）→冷媒流路Ｌ５（冷媒蒸気）又は低温再生器２（冷媒蒸気）→凝縮器５（冷媒液）→冷媒供給路Ｌ６（冷媒液）又は冷媒液流路Ｌ７（冷媒液）→冷媒冷却器４８（冷媒液）→冷媒液散布具４２（冷媒液）→蒸発器４（冷媒蒸気）→吸収器３（吸収液）→吸収液ポンプＰ１→低濃度吸収液流路Ｌ３→高温再生器１の順に循環する。
【００２７】
上記、吸収液と熱交換する吸収器３の吸収コイル３１と凝縮器５の冷却コイル５１は、接続されて連続コイルを形成しており、連続コイルは、冷却水流路３４によって冷却塔ＣＴと接続されて冷却水循環路を形成している。
この冷却水循環路において、吸収コイル３１の入口と冷却塔ＣＴとの間の冷却水流路３４には、連続コイル内へ冷却水を送り込むための冷却水ポンプＰ２が設けられており、冷却水ポンプＰ２の作動により連続コイルを通過する冷却水は、吸収コイル３１で吸収熱を、冷却コイル５１で凝縮熱をそれぞれ吸熱して比較的高温となって、冷却塔ＣＴに供給される。
【００２８】
上記の構成により、冷房運転時には、冷却水ポンプＰ２の作動により冷却塔ＣＴ内の冷却水が、冷却塔ＣＴ→冷却水ポンプＰ２→吸収コイル３１→冷却コイル５１→冷却塔ＣＴの順に循環する。
冷却塔ＣＴでは、落下する冷却水を大気中に一部蒸発させて、残りの冷却水を冷却する自己冷却がなされており、冷却水は、大気中に放熱して低温度になる排熱サイクルを形成している。なお、送風機Ｓからの送風により、水の蒸発を促進させている。
【００２９】
蒸発器４の蒸発コイル４１には、室内機ＲＵに設けられた空調熱交換器４４が冷温水流路４７で連結されていて、冷温水流路４７には、冷温水ポンプＰ３が設けられている。
以上の構成により、蒸発コイル４１で低温度となった冷温水は、蒸発コイル４１→冷温水流路４７→空調熱交換器４４→冷温水流路４７→冷温水ポンプＰ３→蒸発コイル４１の順で循環する。
【００３０】
室内機ＲＵには、空調熱交換器４４が設けられているとともに、この熱交換器４４に対して、室内空気を通過させて再び室内へ吹き出すブロワ４６が備えられている。
【００３１】
暖房用吸収液流路Ｌ４および冷暖切替え弁６は暖房運転用に設けられたもので、暖房運転時には冷暖切替え弁６を開弁し、吸収液ポンプＰ１を作動させる。
これにより、中濃度吸収液分離筒１２内の吸収液仕切り容器１３内の高温度の中濃度吸収液が蒸発器４内へ流入し、中濃度吸収液の高温蒸気（冷媒蒸気）によって蒸発コイル４１内の冷温水が加熱され、加熱された蒸発コイル４１内の冷温水は、冷温水ポンプＰ３の作動により冷温水流路４７から空調用熱交換器４４へ供給され、暖房の熱源となる。
蒸発器４内の中濃度吸収液は、仕切り板４０の連通口から吸収器３側へ入り、低濃度吸収液流路Ｌ３を経て、吸収液ポンプＰ１により加熱タンク１１へ戻される。
【００３２】
以上の構成からなる本実施例の空調装置では、吸収サイクルにおいて吸収液を循環させるための吸収液ポンプＰ１と、蒸発器コイル４１で冷却または加熱された冷温水を冷温水流路４７によって室内機ＲＵの空調用熱交換器４４に循環させるための冷温水ポンプＰ３とが、同一のモータによって駆動されるタンデムポンプとして構成されていて、常に吸収液ポンプＰ１と冷温水ポンプＰ３とが同時に同一回転数で回転する。
【００３３】
次に、空調装置を制御する制御装置２００の制御動作について説明する。
制御装置２００は、ガスバーナＢの燃焼制御、吸収液ポンプＰ１及び冷温水ポンプＰ３を駆動するタンデムポンプの制御、冷却水ポンプＰ２の制御、冷却塔ＣＴの送風機Ｓの回転制御、室内機ＲＵのブロワ４６の制御、吸収サイクル内に設けられた各弁６、７の制御等により、空調装置の冷房運転、暖房運転の各制御を行う。以下では、図２から図４に基づいて冷房運転についての説明のみを行い、暖房運転については説明を省略する。
【００３４】
［冷房運転制御］
リモコン（図示なし）等の操作によって冷房運転が開始されると、所定の冷房始動制御（Ｓ１００）を行い、その後、冷房比例運転（ステップＳ２００）へ移行し、使用者による冷房運転終了の操作が行われると（ステップＳ２０１においてＹＥＳ）、終了用希釈運転（Ｓ３００）に移行する。
【００３５】
冷房始動制御（図３参照）では、各弁６、７の閉弁制御を行い、ガスバーナＢへのガス供給路２０１に設けられたガス電磁弁２０２、２０３およびガス比例弁２０４を開いてガスバーナＢを点火用電極（図示なし）により点火し（ステップＳ１０１）、ガスバーナＢの着火後は、高温再生器１の吸収液温度（以下「ＨＧＥ温度」という）を検知する吸収液温度サーミスタ２１１の検知温度に応じて、ＨＧＥ温度が６０℃より低い場合には（ステップＳ１０２においてＮＯ）、コールドスタートとしてガスバーナＢのインプットを２５００ｋｃａｌの小インプットになるようにガス比例弁２０４、燃焼ファン２０５を制御し（ステップＳ１０３）、ＨＧＥ温度が６０℃に達するまで待機する（ステップＳ１０２）。
【００３６】
ＨＧＥ温度が６０℃以上の場合には（ステップＳ１０２においてＹＥＳ）、インプットを４８００ｋｃａｌにするように、ガス比例弁２０４、燃焼ファン２０５を制御する（ステップＳ１０４）。
その後、ＨＧＥ温度が８０℃に達するまで待機し（ステップＳ１０５においてＮＯ）、ＨＧＥ温度が８０℃に達すると（ステップＳ１０５においてＹＥＳ）、冷却水ポンプＰ２を駆動する（ステップＳ１０６）。
その後、ＨＧＥ温度が１００℃に達するまで待機し（ステップＳ１０７においてＮＯ）、ＨＧＥ温度が１００℃に達すると（ステップＳ１０７においてＹＥＳ）、タンデムポンプ１１０を駆動する（ステップＳ１０８）。
これにより、吸収サイクル内を吸収液が循環し、吸収器３において吸収液が冷媒蒸気を吸収し、蒸発器４において冷媒液が蒸発すると、蒸発コイル４１内を循環する冷温水の温度が次第に低下する。
【００３７】
室内機ＲＵに供給される冷温水の温度を検知する冷温水温度サーミスタ（図示なし）の検知温度が、所定の制御移行温度Ｔｐ（コールドスタートの場合には１０℃、ホットスタートの場合には９℃）以下に低下するまでは（ステップＳ１０９においてＮＯ）そのままのインプットを継続し、制御移行温度Ｔｐ以下に低下すると（ステップＳ１０９においてＹＥＳ）、冷房比例制御に移行する（ステップＳ２００）。
【００３８】
冷房比例制御では、室内機ＲＵに供給される冷温水の温度を検知して、この冷温水温度が７℃になるようにガス比例弁２０４、燃焼ファン２０５を制御して、ガスバーナＢの燃焼量を制御する。他方、タンデムポンプの回転数を、高温再生器１内のＨＧＥ温度を検知する吸収液温度サーミスタ２１１の検知温度に基づいて、比例制御する。
さらに、冷却塔ＣＴから吸収コイル３１へ供給される冷却水の温度が、３１．５℃になるように、送風機Ｓの回転数を制御する（冷却水ポンプＰ２の回転数は一定）。
【００３９】
尚、冷房比例制御中には、冷温水の温度が５℃以下になった場合に、吸収サイクルの能力を下げるために、ガスバーナＢを消火して希釈運転を行い、また、室内温度が設定温度より下がった場合にも、ガスバーナＢを消火して所定の希釈運転を行い、各条件が解除された場合に、再び、能力制御を再開する。
リモコンにより、冷房運転の停止が指示された場合には（ステップＳ２０１においてＹＥＳ）、終了用希釈運転を行う（ステップＳ３００）。
【００４０】
終了用希釈運転（図４参照）では、まずガスバーナＢの消火のみを行い（ステップＳ３０１）、タンデムポンプおよび冷却水ポンプＰ２を継続して作動させる。これによって、ＨＧＥ温度が次第に低下し、このとき、タンデムポンプの回転数は、ＨＧＥ温度の温度低下に伴って次第に低下する。
冷却水ポンプＰ２の継続作動により、吸収コイル３１上に散布される高濃度吸収液が冷却されて吸収器３内の温度が低下し、それに伴って蒸発器４内の温度（以下「ＥＶＡ温度」という）も低下するが、蒸発器４のＥＶＡ温度が３℃より高い間は（ステップＳ３０２においてＮＯ）、冷却水ポンプＰ２を引き続き作動させる。
【００４１】
蒸発器４のＥＶＡ温度が３℃以下になったとき（ステップＳ３０２においてＹＥＳ）、冷却水ポンプＰ２の作動を停止させる（ステップＳ３０３）。このときまでに、吸収器３内の吸収液の温度は十分に低下し、吸収器３から戻される低温の吸収液によって、高温再生器１内の吸収液の温度も低下する。
【００４２】
その後、ＨＧＥ温度が１２５℃より高い間は（ステップＳ３０４においてＮＯ）、タンデムポンプ１１０を継続して作動させて、ＨＧＥ温度が１２５℃以下に低下したとき（ステップＳ３０４においてＹＥＳ）、冷暖切替え弁６を開弁する（ステップＳ３０５）。
【００４３】
その後、ＨＧＥ温度が１１０℃より高い間は（ステップＳ３０６においてＮＯ）、タンデムポンプ１１０を継続して作動させて、さらにＨＧＥ温度が低下して、１１０℃以下に低下したとき（ステップＳ３０６においてＹＥＳ）、タンデムポンプ１１０の作動を停止するとともに冷暖切替え弁６を閉弁して（ステップＳ３０７）、終了用希釈運転を終える。
【００４４】
以上のとおり、本発明では、冷房運転の終了時の希釈運転において、ガスバーナＢの消火後に、蒸発器４のＥＶＡ温度が３℃以下になるまで冷却水ポンプＰ２を継続して作動させているため、吸収器３内の温度低下に伴って温度低下する蒸発器４内の冷媒液等が凍結する前に、冷却水ポンプＰ２の作動を停止させることができるとともに、吸収液の温度を速やかに低下させることができる。この結果、その後、タンデムポンプの作動による希釈運転時間を大幅に短縮することができる。
【００４５】
また、吸収サイクルが定常状態に達する前に冷房運転の停止操作が行われたような場合であっても、蒸発器４内の温度が３℃以下に下がった時点で、冷却水ポンプＰ２の作動を停止させることができるため、冷却水ポンプＰ２の作動時間が長すぎて、蒸発器４内が凍結してしまうことがない。
尚、蒸発器温度サーミスタ２１２は、蒸発器４内の壁面に配置して、雰囲気温度を検出する様にしてもよい。
【００４６】
上記実施例では、終了希釈運転において、タンデムポンプの停止とともに冷暖切替え弁６を閉弁させるようにしたが、冷暖切替え弁６の閉弁をタンデムポンプの停止から数秒（例えば１０秒程度）遅らせてもよい。
上記実施例では、室外機１００に対して、単一の室内機ＲＵのみを設けたものを示したが、複数の室内機ＲＵを室外機１００の蒸発コイル４１に対して並列に接続してもよい。
室内機ＲＵに空調熱交換器４４のみを設けたものを示したが、室内温度を下げないで除湿運転を行うために、空調熱交換器４４で一旦冷却した空気を加熱する加熱用熱交換器を空調熱交換器４４と並設させるようにしてもよい。
上記実施例では、吸収式冷凍装置を用いた空調装置を示したが、冷蔵庫、冷凍庫など、他の冷凍装置に用いてもよい。
上記実施例では、２重効用式で説明したが、１重効用式でもよい。また、加熱源としては、石油バーナや、電気ヒータを用いてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例を示す空調装置の概略構成図である。
【図２】本発明の実施例の制御装置における冷房運転の制御動作の概略を説明するための流れ図である。
【図３】本発明の実施例の制御装置における冷房運転における始動制御を説明するための流れ図である。
【図４】本発明の実施例の制御装置における冷房運転における終了用希釈運転を説明するための流れ図である。
【符号の説明】
１高温再生器
２低温再生器
３吸収器
３１吸収コイル（熱交換用配管）
４蒸発器
５凝縮器
７冷媒弁（冷媒蒸気電磁弁）
１００室外機（吸収式冷凍装置）
２００制御装置（吸収式冷凍装置の制御装置）
２１１吸収液温度サーミスタ（吸収液温度検知手段）
２１２蒸発器温度サーミスタ（蒸発器温度検知手段）
Ｐ１吸収液ポンプ
Ｐ２冷却水ポンプ
Ｂガスバーナ（加熱手段）
Ｌ７冷媒蒸気流路[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an absorption refrigeration apparatus having an absorption cycle in which an aqueous solution such as lithium bromide is used as an absorption liquid and having a cooling water pump for passing cooling water through the absorber, and in particular, operation of the absorption cycle. It relates to the control of the cooling water pump in the dilution operation at the end.
[0002]
[Prior art]
In the absorption refrigeration apparatus, the refrigerant vapor is separated from the low-concentration absorption liquid boiled by heating of the burner in the regenerator, and the refrigerant vapor is cooled by the condenser to become refrigerant liquid and supplied to the evaporator. The absorbing liquid having a high concentration as the refrigerant vapor is separated in the regenerator is supplied to the absorber. The absorber and the evaporator communicate with each other. The refrigerant liquid evaporates in the evaporator and takes heat to form a cooling source, and the absorbing liquid absorbs the refrigerant vapor in the absorber. In order to discharge the heat generated at this time to the outside, a heat exchange pipe is provided in the absorber, and the heat is discharged to the outside by passage of the cooling water supplied by the cooling water pump.
The absorbing liquid that has absorbed the refrigerant vapor by the absorber is circulated to the regenerator by the absorbing liquid pump.
[0003]
In the absorption cycle having the above configuration, at the end of the operation, after the combustion of the burner that is the heating source of the regenerator is stopped, heat is applied to the regenerator by residual heat and refrigerant vapor is generated. Thereafter, a dilution operation is performed in which the absorption liquid pump is continuously operated until the temperature in the regenerator is lowered to some extent.
[0004]
This dilution operation is for lowering the temperature of the absorption liquid to make the concentration and pressure of the absorption liquid in the absorption cycle uniform, thereby preventing crystallization of the absorption liquid. In order to lower the temperature of the absorption liquid faster, conventionally, in the dilution operation, not only the continuous operation of the absorption liquid pump but also the cooling water pump is continuously operated after the burner is stopped. By reducing the temperature, the dilution operation time is shortened.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
As described above, conventionally, the continuous operation of the cooling water pump in the dilution operation has been used as an auxiliary for shortening the operation time of the absorption liquid pump.
However, the evaporator communicates with the absorber, and when the cooling water pump is continuously operated in the dilution operation after the burner is stopped, the flow control valve is closed on the indoor unit side, and the fan is also stopped. Because there is no load. On the other hand, on the outdoor unit side, because the cycle has been established for some time due to residual heat, etc., the evaporation of the refrigerant liquid in the evaporator becomes active by being promoted in response to the absorption reaction that becomes active due to cooling of the absorber, The evaporator is cooled down. That is, as a result, the evaporator is easily frozen.
[0006]
In addition, in order to prevent the refrigerant liquid from freezing during the dilution operation, the time for the continuous operation of the cooling water pump during the dilution operation after the burner is stopped is limited. For example, although it is conceivable to set the time as short as 1 minute, since the cooling is insufficient and the temperature of the absorbing liquid in the absorber cannot be lowered sufficiently, the absorption after the cooling water pump is stopped Problems such as excessively long dilution operation time due to the operation of only the liquid pump may occur.
[0007]
An object of the present invention is to end the dilution operation at the end of the operation in a short time without freezing the evaporator in the absorption refrigeration apparatus.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In the present invention, the first aspect of the present invention provides a regenerator that separates refrigerant vapor from the absorbing liquid by heating the absorbing liquid containing the refrigerant by a heating unit, and a condenser that cools and condenses the refrigerant vapor separated by the regenerator. And the refrigerant liquid condensed in the condenser is evaporated under a low pressure to be a cooling source, and the refrigerant vapor evaporated in the evaporator is absorbed in the absorption liquid from which the refrigerant vapor is separated in the regenerator. And forming an absorption cycle from an absorber that absorbs the heat of the absorption liquid sprayed on the heat exchange pipe by arranging a heat exchange pipe through which the cooling water passes. An absorption refrigeration apparatus comprising an absorption liquid pump for returning an absorption liquid from a regenerator to the regenerator, and a cooling water pump for allowing cooling water to pass through the heat exchange pipe of the absorber. At the end of operation of the refrigerating machine In the control apparatus for an absorption refrigeration apparatus comprising a dilution operation control means for performing a dilution operation for continuously operating the absorption liquid pump after stopping the heating of the heating means, the dilution operation control means includes: An evaporator temperature detecting means for detecting temperature, and after the heating of the heating means is stopped in the dilution operation at the end of the operation of the absorption refrigeration apparatus, the evaporator temperature detected by the evaporator temperature detecting means The cooling water pump is continuously operated until the temperature falls to the freezing limit temperature, and the cooling water pump is stopped when the evaporator temperature detected by the evaporator temperature detecting means falls to the freezing temperature limit. Is a technical means.
[0009]
With the above configuration, in claim 1, in the absorption refrigeration apparatus, when the operation of the absorption cycle is ended, the operation of the heating means for heating the regenerator is stopped, and then the cooling water pump and the absorption liquid pump are continued. To activate.
Since the cooling water continues to pass through the heat exchange pipe of the absorber due to the operation of the cooling water pump, the heat of the absorbent dispersed on the heat exchange pipe passes through the heat exchange pipe. As a result, the heat is exhausted to the outside of the absorber, and the temperature of the absorbing liquid in the absorber and the temperature in the absorber are lowered.
Further, since the absorption liquid circulates from the absorber to the regenerator by the operation of the absorption liquid pump, the high-temperature absorption liquid in the regenerator heated by the heating means is cooled by the cooled absorption liquid sent from the absorber. The temperature gradually decreases and the pressure in the absorption cycle becomes uniform.
[0010]
When the evaporator temperature, which decreases as the temperature in the absorber decreases, drops to the freezing limit temperature, the operation of the cooling water pump is stopped, and thereafter only the absorption liquid pump is continuously operated.
Since the cooling water pump is continuously operated until the evaporator temperature falls to the freezing limit, the temperature of the absorption liquid is greatly promoted as compared with the dilution operation only by operating the absorption liquid pump. be able to.
As a result, the time for the dilution operation can be greatly shortened.
[0011]
In the dilution operation, the cooling water pump is stopped when the temperature drops to the limit temperature at which the evaporator does not freeze, so that the cooling water pump can be stopped within a range where the evaporator does not freeze. it can.
Accordingly, since the temperature of the evaporator is detected to determine the timing of stopping the operation of the cooling water pump, it is possible to prevent the evaporator from freezing and to shorten the dilution operation time.
[0012]
According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, the dilution operation control means includes an absorbent liquid temperature detecting means for detecting an absorbent liquid temperature in the regenerator, and the absorbent liquid temperature in the regenerator is a predetermined absorbent liquid pump. Technical means that the absorption liquid pump is continuously operated until the temperature decreases to a stop temperature, and the absorption liquid pump is stopped when the temperature of the absorption liquid in the regenerator decreases to the absorption liquid pump stop temperature. To do.
[0013]
Thus, in claim 2, after the operation of the heating means is finished, the concentration and pressure of the absorption liquid in the absorption cycle are equalized when the temperature of the absorption liquid in the regenerator drops after the cooling water pump has ended the operation. Therefore, it is determined that there is no risk of crystallization of the absorption liquid, and the absorption liquid pump is stopped. Since the temperature of the absorbing liquid in the absorber is lowered by the operation of the cooling water pump, the temperature of the absorbing liquid returned from the absorber to the regenerator by the absorbing liquid pump is lowered. Therefore, by controlling the end of the operation of the absorption liquid pump based on the temperature of the absorption liquid supplied from the absorber, it is possible to shorten the dilution operation time during which the absorption liquid pump operates.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 shows an embodiment of an air conditioner according to the present invention.
The air conditioner includes an outdoor unit 100 and an indoor unit RU as an absorption refrigeration apparatus. The outdoor unit 100 includes a refrigerator main body 101 and a cooling tower (cooling tower) CT. The air conditioner is controlled by the control device 200.
The refrigerator main body 101 is mainly formed of stainless steel and forms an absorption cycle of a lithium bromide aqueous solution as a refrigerant and an absorption liquid. B is a gas burner as a heating means, 1 is a high temperature regenerator, and 2 is a low temperature regeneration. , 3 is an absorber, 4 is an evaporator, and 5 is a condenser. In the absorbing solution, an inhibitor for suppressing corrosion due to the reaction between stainless steel and lithium bromide is contained.
[0015]
In the high-temperature regenerator 1, the low-concentration absorbing liquid supplied to the inside of the heating tank 11 is heated by the gas burner B, and the cylindrical absorption formed between the medium-concentrating absorbing liquid separating cylinder 12 and the absorbing liquid partition container 13. When the absorption liquid heated through the liquid rising channel 14 rises, the water as the refrigerant in the low-concentration absorption liquid evaporates by heating and is separated as refrigerant vapor (water vapor), and is concentrated by evaporation of the refrigerant vapor. The concentration absorbing liquid is turned inward by the absorbing liquid return plate 15 and returned to the absorbing liquid partition container 13.
[0016]
The medium-concentration absorbing liquid whose concentration has been increased by separating the refrigerant is supplied to the low-temperature regenerator 2 from the medium-concentration absorbing liquid channel L1 opened at the side of the absorbing liquid partitioning container 13.
The separated refrigerant vapor is recovered in the refrigerant recovery tank 10 and supplied to the condenser 5 through the refrigerant flow path L5.
In addition, at the bottom of the absorption liquid partition container 13, an inlet of the heating absorption liquid flow path L <b> 4 for supplying the heated absorption liquid into the evaporator 4 during the heating operation is opened.
[0017]
The refrigerant partition cylinder 17 is joined to the intermediate concentration absorbing liquid separation cylinder 12 inside the lower part of the refrigerant recovery tank 10, and a heat insulating gap 17 a is formed between the intermediate concentration absorbing liquid separation cylinder 12. The heat from the intermediate concentration absorbent separation cylinder 12 is cut off, and the refrigerant liquid in the refrigerant reservoir 10a, which will be described later, is not heated by the high-temperature absorbent in the absorption liquid ascending channel 14.
In the refrigerant recovery tank 10, the outside of the refrigerant partition cylinder 17 is a refrigerant storage part 10a in which the separated refrigerant is stored, and the refrigerant liquid stored in the refrigerant storage part 10a is supplied from the refrigerant flow path L5 to the condenser 5. Supplied to.
The heating tank 11 of the high-temperature regenerator 1 is provided with an absorption liquid temperature thermistor 211 for detecting the internal absorption liquid temperature.
[0018]
In the low-temperature regenerator 2, the medium-concentration absorbing liquid supplied by the medium-concentration absorbing liquid flow path L 1 that passes through the heat exchanger H in the middle flows from the ceiling of the low-temperature regenerator case 20 and passes through the outer wall of the refrigerant recovery tank 10. Reheated as a heat source, separated into refrigerant vapor and high-concentration absorption liquid by the gas-liquid separator 22, the refrigerant vapor passes from the refrigerant vapor outlet 21 and the gap 5 </ b> A into the condenser case 50, and the high-concentration absorption liquid It is stored in the concentration absorbing liquid receiving portion 23 and supplied to the absorber 3 through the high concentration absorbing liquid channel L2.
[0019]
Note that an orifice (not shown) for limiting the flow rate of the intermediate concentration absorbing liquid flowing from the absorbing liquid partition container 13 to the low temperature regenerator 2 is provided in the intermediate concentration absorbing liquid flow path L1, and the low temperature regenerator is provided. The medium concentration absorbing liquid is supplied into the case 20 due to a pressure difference from the medium concentration absorbing liquid separating cylinder 12. (About 70 mmHg in the low-temperature regenerator case 20 and about 700 mmHg in the medium concentration absorbent separating cylinder 12)
[0020]
In the absorber 3, an absorption coil 31 wound in a coil shape is wound as an absorption tube in which a copper tube is wound in a vertical cylindrical shape inside the evaporation / absorption case 30 and through which the cooling water for exhaust heat flows. The high-concentration absorbent supplied from the high-concentration absorbent receiver 23 of the low-temperature regenerator 2 flows in due to the pressure difference through the high-concentration absorbent flow path L2, and the upper end of the absorption coil 31 is absorbed by the high-concentration absorbent spreader And is deposited on the surface of the absorption coil 31 to form a thin film, which flows downward due to the action of gravity and absorbs water vapor to form a low concentration absorbent. When the water vapor is absorbed, heat is generated on the surface of the absorption coil 31, but it is cooled by the exhaust heat cooling water circulating through the absorption coil 31.
The water vapor absorbed by the absorbing liquid is generated as refrigerant vapor in the evaporator 4 described later.
[0021]
The low concentration absorbent in the absorber 3 is supplied into the heating tank 11 from the bottom 33 through the low concentration absorbent flow path L3 to which the heat exchanger H and the absorbent pump P1 are mounted by the operation of the absorbent pump P1. Is done.
Further, in the absorption coil 31, the exhaust heat cooling water cooled by the cooling tower CT circulates through the cooling coil 51 of the condenser 5 during the cooling operation.
[0022]
The evaporator 4 is a vertical cylindrical shape provided on the outer periphery of the absorption coil 31 in the evaporation / absorption case 30 and has an outer periphery of a partition plate 40 with a large number of communication ports (not shown). A vertical cylindrical evaporation coil 41 made of a flowing copper tube is provided, and a refrigerant liquid spreader 42 is attached above it. The bottom 43 of the evaporator 4 communicates with the bottom of the absorbing liquid partition container 13 in the intermediate concentration absorbing liquid separating cylinder 12 by a heating absorbing liquid flow path L4 having an electromagnetic cooling / heating switching valve 6.
[0023]
With the above configuration, in the evaporator 4, when the refrigerant liquid (water) is caused to flow down on the evaporation coil 41 from the refrigerant liquid spreader 42 during the cooling operation, the refrigerant liquid that has flowed down is brought into the surface of the evaporation coil 41 by surface tension. In the evaporation / absorption case 30 which is lowered to a low pressure (for example, 6.5 mmHg) while being lowered downward due to the action of gravity, the evaporation coil 41 takes away heat of vaporization and evaporates. Cooling hot and cold water for air conditioning flowing inside.
[0024]
In the condenser 5, a refrigerant liquid receiving part 52 for receiving the refrigerant liquid obtained by liquefying the refrigerant vapor cooled by the cooling coil 51 is provided in the condenser case 50. The refrigerant liquid receiving part 52 is an evaporator. 4 is provided above the refrigerant liquid spreader 42 and communicates with a refrigerant cooler 48 that cools the refrigerant liquid by self-cooling of the supplied refrigerant liquid by a refrigerant liquid supply path L6.
In the refrigerant cooler 48, an evaporator temperature thermistor 212 for detecting the temperature of the refrigerant liquid in the evaporator 4 is provided.
[0025]
The condenser 5 having the above structure communicates with the refrigerant storage portion 10a of the refrigerant recovery tank 10 through the refrigerant flow path L5 provided with an orifice (not shown) for limiting the refrigerant flow rate, and the refrigerant vapor outlet 21 and The refrigerant communicates with the low-temperature regenerator 2 through the gap 5A, and the refrigerant is supplied by a pressure difference (about 70 mmHg in the condenser case).
In the condenser 5, the refrigerant vapor supplied into the condenser case 50 is cooled and liquefied by the cooling coil 51, and is arranged in the evaporator 4 from the refrigerant liquid receiving portion 52 provided in the lower part of the condenser 5. The refrigerant is supplied to the refrigerant cooler 48 via the refrigerant liquid supply path L6. The inside of the condenser case 50 and the refrigerant cooler 48 communicate with each other through a refrigerant liquid flow path L7 provided with the refrigerant valve 7, and overflow the refrigerant liquid receiving portion 52 when the refrigerant liquid may be frozen. Then, the refrigerant liquid stored in the bottom of the condenser case 50 is supplied into the evaporator 4 by opening control of the refrigerant valve 7 to prevent freezing.
[0026]
With the above configuration, the absorption liquid is a high temperature regenerator 1 → a medium concentration absorption liquid channel L1 → a low temperature regenerator 2 → a high concentration absorption liquid channel L2 → a high concentration absorption liquid sprayer 32 → an absorber 3 → an absorption liquid pump. It circulates in order of P1 → low concentration absorbent flow path L3 → high temperature regenerator 1.
Also, the refrigerant is a high temperature regenerator 1 (refrigerant vapor) → refrigerant flow path L5 (refrigerant vapor) or low temperature regenerator 2 (refrigerant vapor) → condenser 5 (refrigerant liquid) → refrigerant supply path L6 (refrigerant liquid) or refrigerant. Liquid flow path L7 (refrigerant liquid) → refrigerant cooler 48 (refrigerant liquid) → refrigerant liquid sprayer 42 (refrigerant liquid) → evaporator 4 (refrigerant vapor) → absorber 3 (absorbing liquid) → absorbing liquid pump P1 → low It circulates in order of the concentration absorbing liquid flow path L3 → the high temperature regenerator 1.
[0027]
The absorption coil 31 of the absorber 3 that exchanges heat with the absorption liquid and the cooling coil 51 of the condenser 5 are connected to form a continuous coil, and the continuous coil is connected to the cooling tower CT by the cooling water channel 34. As a result, a cooling water circulation path is formed.
In this cooling water circulation path, the cooling water flow path 34 between the inlet of the absorption coil 31 and the cooling tower CT is provided with a cooling water pump P2 for feeding cooling water into the continuous coil, and the cooling water pump P2 The cooling water that passes through the continuous coil by the operation of the above absorbs the heat of absorption by the absorption coil 31 and the heat of condensation by the cooling coil 51 and becomes relatively high temperature, and is supplied to the cooling tower CT.
[0028]
With the above configuration, during the cooling operation, the cooling water in the cooling tower CT is circulated in the order of the cooling tower CT → the cooling water pump P2 → the absorption coil 31 → the cooling coil 51 → the cooling tower CT by the operation of the cooling water pump P2.
In the cooling tower CT, the falling cooling water is partially evaporated into the atmosphere and self-cooling is performed to cool the remaining cooling water, and the cooling water dissipates heat into the atmosphere and becomes a low heat exhaust cycle. Is forming. In addition, evaporation of water is promoted by blowing air from the blower S.
[0029]
An air conditioning heat exchanger 44 provided in the indoor unit RU is connected to the evaporation coil 41 of the evaporator 4 by a cold / hot water flow path 47, and a cold / hot water pump P 3 is provided in the cold / hot water flow path 47.
With the above configuration, the cold / hot water having a low temperature in the evaporation coil 41 circulates in the order of the evaporation coil 41 → the cold / hot water flow path 47 → the air conditioning heat exchanger 44 → the cold / hot water flow path 47 → the cold / hot water pump P3 → the evaporation coil 41. To do.
[0030]
The indoor unit RU is provided with an air conditioning heat exchanger 44 and a blower 46 through which room air is passed and blown out into the room again.
[0031]
The heating absorption liquid flow path L4 and the cooling / heating switching valve 6 are provided for heating operation. During the heating operation, the cooling / heating switching valve 6 is opened to operate the absorption liquid pump P1.
As a result, the high-temperature medium-concentration absorption liquid in the absorption liquid partition container 13 in the medium-concentration absorption liquid separation cylinder 12 flows into the evaporator 4, and the evaporation coil 41 is heated by high-temperature vapor (refrigerant vapor) of the medium-concentration absorption liquid. The cold / hot water in the inside is heated, and the heated / cold water in the evaporation coil 41 is supplied from the cold / hot water flow path 47 to the air-conditioning heat exchanger 44 by the operation of the cold / hot water pump P3 and becomes a heat source for heating.
The medium concentration absorbing liquid in the evaporator 4 enters the absorber 3 through the communication port of the partition plate 40, and returns to the heating tank 11 by the absorbing liquid pump P1 through the low concentration absorbing liquid channel L3.
[0032]
In the air conditioner of the present embodiment configured as described above, the absorption liquid pump P1 for circulating the absorption liquid in the absorption cycle, and the cold / hot water cooled or heated by the evaporator coil 41 are passed through the cold / hot water flow path 47 to the indoor unit RU. The chilled / hot water pump P3 for circulating to the air conditioning heat exchanger 44 is configured as a tandem pump driven by the same motor, and the absorption liquid pump P1 and the chilled / hot water pump P3 are always at the same rotation speed at the same time. Rotate with.
[0033]
Next, the control operation of the control device 200 that controls the air conditioner will be described.
The control device 200 controls the combustion of the gas burner B, the control of the tandem pump that drives the absorption liquid pump P1 and the cold / hot water pump P3, the control of the cooling water pump P2, the rotation control of the blower S of the cooling tower CT, and the blower of the indoor unit RU. Each control of the cooling operation and the heating operation of the air conditioner is performed by the control of 46 and the control of the valves 6 and 7 provided in the absorption cycle. Hereinafter, only the cooling operation will be described based on FIGS. 2 to 4, and the description of the heating operation will be omitted.
[0034]
[Cooling operation control]
When the cooling operation is started by an operation of a remote controller (not shown) or the like, a predetermined cooling start control (S100) is performed, and then the operation proceeds to the cooling proportional operation (step S200), and the user finishes the cooling operation. If performed (YES in step S201), the process proceeds to the end dilution operation (S300).
[0035]
In the cooling start control (see FIG. 3), the valves 6 and 7 are closed and the gas electromagnetic valves 202 and 203 and the gas proportional valve 204 provided in the gas supply path 201 to the gas burner B are opened to open the gas burner B. Is ignited by an ignition electrode (not shown) (step S101), and after the ignition of the gas burner B, the detection temperature of the absorption liquid temperature thermistor 211 for detecting the absorption liquid temperature of the high temperature regenerator 1 (hereinafter referred to as “HGE temperature”). Accordingly, if the HGE temperature is lower than 60 ° C. (NO in step S102), the gas proportional valve 204 and the combustion fan 205 are controlled so that the input of the gas burner B becomes a small input of 2500 kcal as a cold start (step S102). S103) and wait until the HGE temperature reaches 60 ° C. (step S102).
[0036]
If the HGE temperature is 60 ° C. or higher (YES in step S102), the gas proportional valve 204 and the combustion fan 205 are controlled so that the input is set to 4800 kcal (step S104).
Thereafter, the process waits until the HGE temperature reaches 80 ° C. (NO in step S105). When the HGE temperature reaches 80 ° C. (YES in step S105), the cooling water pump P2 is driven (step S106).
Thereafter, the process waits until the HGE temperature reaches 100 ° C. (NO in step S107). When the HGE temperature reaches 100 ° C. (YES in step S107), the tandem pump 110 is driven (step S108).
As a result, when the absorption liquid circulates in the absorption cycle, the absorption liquid absorbs the refrigerant vapor in the absorber 3, and the refrigerant liquid evaporates in the evaporator 4, the temperature of the cold / hot water circulating in the evaporation coil 41 gradually decreases. To do.
[0037]
The temperature detected by a cold / hot water temperature thermistor (not shown) for detecting the temperature of the cold / hot water supplied to the indoor unit RU is a predetermined control transition temperature Tp (10 ° C. for cold start, 9 for hot start). Until the temperature drops below (° C.) (NO in step S109), the input is continued as it is, and when the temperature drops below the control transition temperature Tp (YES in step S109), the control shifts to cooling proportional control (step S200).
[0038]
In the cooling proportional control, the temperature of the cold / hot water supplied to the indoor unit RU is detected, and the gas proportional valve 204 and the combustion fan 205 are controlled so that the temperature of the cold / hot water becomes 7 ° C. To control. On the other hand, the rotational speed of the tandem pump is proportionally controlled based on the detected temperature of the absorbing liquid temperature thermistor 211 that detects the HGE temperature in the high temperature regenerator 1.
Furthermore, the rotation speed of the blower S is controlled so that the temperature of the cooling water supplied from the cooling tower CT to the absorption coil 31 is 31.5 ° C. (the rotation speed of the cooling water pump P2 is constant).
[0039]
During the cooling proportional control, when the temperature of the cold / hot water becomes 5 ° C. or lower, the gas burner B is extinguished and the dilution operation is performed to reduce the absorption cycle capability, and the room temperature is set to the set temperature. Also when it falls, the gas burner B is extinguished and a predetermined dilution operation is performed, and when each condition is canceled, the capacity control is resumed.
When the remote controller instructs the stop of the cooling operation (YES in step S201), an end dilution operation is performed (step S300).
[0040]
In the end dilution operation (see FIG. 4), only the gas burner B is first extinguished (step S301), and the tandem pump and the cooling water pump P2 are continuously operated. As a result, the HGE temperature gradually decreases, and at this time, the rotational speed of the tandem pump gradually decreases as the HGE temperature decreases.
Due to the continuous operation of the cooling water pump P2, the high-concentration absorbing liquid sprayed on the absorption coil 31 is cooled and the temperature in the absorber 3 is lowered, and accordingly, the temperature in the evaporator 4 (hereinafter referred to as “EVA temperature”). However, while the EVA temperature of the evaporator 4 is higher than 3 ° C. (NO in step S302), the cooling water pump P2 is continuously operated.
[0041]
When the EVA temperature of the evaporator 4 becomes 3 ° C. or lower (YES in step S302), the operation of the cooling water pump P2 is stopped (step S303). By this time, the temperature of the absorbent in the absorber 3 is sufficiently lowered, and the temperature of the absorbent in the high-temperature regenerator 1 is also lowered by the low-temperature absorbent returned from the absorber 3.
[0042]
Thereafter, while the HGE temperature is higher than 125 ° C. (NO in step S304), when the tandem pump 110 is continuously operated and the HGE temperature falls to 125 ° C. or lower (YES in step S304), the cooling / heating switching valve 6 Is opened (step S305).
[0043]
After that, while the HGE temperature is higher than 110 ° C. (NO in step S306), when the tandem pump 110 is continuously operated and the HGE temperature further decreases to 110 ° C. or lower (YES in step S306). Then, the operation of the tandem pump 110 is stopped and the cooling / heating switching valve 6 is closed (step S307), and the end dilution operation is finished.
[0044]
As described above, in the present invention, in the dilution operation at the end of the cooling operation, after the gas burner B is extinguished, the cooling water pump P2 is continuously operated until the EVA temperature of the evaporator 4 becomes 3 ° C. or lower. The operation of the cooling water pump P2 can be stopped and the temperature of the absorbing liquid can be quickly lowered before the refrigerant liquid or the like in the evaporator 4 whose temperature is lowered due to the temperature lowering in the absorber 3 is frozen. Can be made. As a result, the dilution operation time due to the operation of the tandem pump can be greatly shortened thereafter.
[0045]
Even when the cooling operation is stopped before the absorption cycle reaches the steady state, the operation of the cooling water pump P2 is performed when the temperature in the evaporator 4 falls below 3 ° C. Therefore, the operation time of the cooling water pump P2 is not too long, and the inside of the evaporator 4 is not frozen.
The evaporator temperature thermistor 212 may be arranged on the wall surface in the evaporator 4 so as to detect the ambient temperature.
[0046]
In the above embodiment, in the final dilution operation, the cooling / heating switching valve 6 is closed together with the stop of the tandem pump. Also good.
In the above embodiment, only the single indoor unit RU is provided for the outdoor unit 100, but a plurality of indoor units RU may be connected in parallel to the evaporation coil 41 of the outdoor unit 100. Good.
Although only the air conditioning heat exchanger 44 is provided in the indoor unit RU, in order to perform the dehumidifying operation without lowering the indoor temperature, the heating heat exchanger that heats the air once cooled by the air conditioning heat exchanger 44 May be juxtaposed with the air conditioning heat exchanger 44.
In the said Example, although the air conditioner using an absorption refrigeration apparatus was shown, you may use for other refrigeration apparatuses, such as a refrigerator and a freezer.
In the above embodiment, the double-effect formula is described, but a single-effect formula may be used. Moreover, you may use a petroleum burner and an electric heater as a heat source.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an air conditioner showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a flowchart for explaining the outline of the control operation of the cooling operation in the control device of the embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a flowchart for explaining start control in cooling operation in the control device according to the embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a flowchart for explaining an end dilution operation in a cooling operation in the control device according to the embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
1 High temperature regenerator
2 Low temperature regenerator
3 absorber
31 Absorption coil (Piping for heat exchange)
4 Evaporator
5 Condenser
7 Refrigerant valve (refrigerant vapor solenoid valve)
100 Outdoor unit (absorption refrigeration system)
200 Control device (control device for absorption refrigeration system)
211 Absorbing liquid temperature thermistor (absorbing liquid temperature detecting means)
212 Evaporator temperature thermistor (evaporator temperature detection means)
P1 Absorption liquid pump
P2 Cooling water pump
B Gas burner (heating means)
L7 Refrigerant vapor channel

Claims

冷媒を含む吸収液を加熱手段により加熱して吸収液から冷媒蒸気を分離させる再生器と、
該再生器によって分離した前記冷媒蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器と、
該凝縮器で凝縮した冷媒液を低圧下で蒸発させて冷却源とする蒸発器と、
前記再生器で前記冷媒蒸気が分離された吸収液に、前記蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を吸収させるとともに、冷却水を通過させる熱交換用配管を内部に配置して、前記熱交換用配管上に散布される吸収液の熱を吸熱する吸収器と
から吸収サイクルを形成するとともに、
前記吸収器から前記再生器へ吸収液を戻すための吸収液ポンプと、
前記吸収器の前記熱交換用配管内に冷却水を通過させる冷却水ポンプと
を備えた吸収式冷凍装置であって、
該吸収式冷凍装置の運転終了時に、前記加熱手段の加熱を停止した後に、前記吸収液ポンプを継続して作動させる希釈運転を行う希釈運転制御手段を具備する吸収式冷凍装置の制御装置において、
前記希釈運転制御手段は、
前記蒸発器の温度を検知する蒸発器温度検知手段を備え、
前記吸収式冷凍装置の運転終了時の前記希釈運転において、
前記加熱手段の加熱を停止させた後に、前記蒸発器温度検知手段の検知する蒸発器温度が凍結限界温度に低下するまでは前記冷却水ポンプの作動を継続させ、
前記蒸発器温度検知手段の検知する蒸発器温度が前記凍結限界温度に低下した時に前記冷却水ポンプの作動を停止させることを特徴とする吸収式冷凍装置の制御装置。A regenerator for heating the absorption liquid containing the refrigerant by a heating means to separate the refrigerant vapor from the absorption liquid;
A condenser that cools and condenses the refrigerant vapor separated by the regenerator;
An evaporator that evaporates the refrigerant liquid condensed in the condenser under a low pressure to serve as a cooling source;
The absorption liquid from which the refrigerant vapor has been separated by the regenerator absorbs the refrigerant vapor evaporated by the evaporator, and a heat exchange pipe that allows cooling water to pass therethrough is disposed on the heat exchange pipe. While forming an absorption cycle from the absorber that absorbs the heat of the absorbing liquid sprayed on,
An absorbent pump for returning the absorbent from the absorber to the regenerator;
An absorption refrigeration apparatus comprising a cooling water pump that allows cooling water to pass through the heat exchange pipe of the absorber,
At the end of the operation of the absorption refrigeration apparatus, after stopping heating of the heating means, the control apparatus of the absorption refrigeration apparatus comprising a dilution operation control means for performing a dilution operation that continuously operates the absorption liquid pump,
The dilution operation control means includes
Evaporator temperature detection means for detecting the temperature of the evaporator,
In the dilution operation at the end of the operation of the absorption refrigeration apparatus,
After stopping the heating of the heating means, the operation of the cooling water pump is continued until the evaporator temperature detected by the evaporator temperature detecting means falls to the freezing limit temperature,
The control device for an absorption refrigeration apparatus, wherein the operation of the cooling water pump is stopped when the evaporator temperature detected by the evaporator temperature detecting means is lowered to the freezing limit temperature.

前記希釈運転制御手段は、
前記再生器内の吸収液温度を検知する吸収液温度検知手段を備え、
前記再生器内の吸収液温度が所定の吸収液ポンプ停止温度に低下するまでは前記吸収液ポンプを継続して作動させ、前記再生器内の吸収液温度が前記吸収液ポンプ停止温度に低下した時に前記吸収液ポンプを停止させることを特徴とする請求項１記載の吸収式冷凍装置の制御装置。The dilution operation control means includes
Comprising an absorbing liquid temperature detecting means for detecting the absorbing liquid temperature in the regenerator,
The absorption liquid pump is continuously operated until the absorption liquid temperature in the regenerator decreases to a predetermined absorption liquid pump stop temperature, and the absorption liquid temperature in the regenerator decreases to the absorption liquid pump stop temperature. 2. The absorption refrigeration apparatus control device according to claim 1, wherein the absorption liquid pump is sometimes stopped.