JP3659091B2 - Fluid filled vibration isolator - Google Patents
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Description
【0001】
【技術分野】
本発明は、内部に封入された流体の共振作用等の流動作用に基づいて防振効果を得るようにした流体封入式防振装置に関するものであり、特に、互いに異なる周波数域にチューングされたオリフィス通路を備え、複数の乃至は広い周波数域の振動に対して有効な防振効果を発揮し得る、新規な流体封入式防振装置に関するものである。
【0002】
【背景技術】
従来から、振動伝達系を構成する部材間に介装される防振連結体乃至は防振支持体の一種として、実開昭61−190051号公報等に記載されているように、相互に離間配置された第一の取付金具と第二の取付金具を本体ゴム弾性体で連結する一方、該本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成されて非圧縮性流体が封入された主液室を形成すると共に、壁部の一部が変形容易な可撓性膜で構成されて非圧縮性流体が封入された平衡室を形成せしめて、それら主液室と平衡室を第一オリフィス通路を通じて相互に連通した構造の流体封入式防振装置が知られている。このような防振装置においては、第一オリフィス通路を通じて流動せしめられる流体の共振作用に基づいて、本体ゴム弾性体のみでは得られ難い程に有効な防振効果を得ることが出来るのであり、例えば、自動車用のエンジンマウント等への採用が検討されている。
【0003】
ところが、かかる流体封入式の防振装置では、流体の共振作用に基づく防振効果を有効に得ることの出来る周波数域が狭く、特に、第一オリフィス通路のチューニング周波数域よりも高周波数側では、第一オリフィス通路の***振的作用によって著しく高動ばね化して防振性能が大幅に低下してしまう傾向があった。なお、かかる問題に対処するために、壁部の一部がゴム弾性板で構成されて非圧縮性流体が封入された副液室を形成し、更に、この副液室の壁ばね剛性(拡張ばね)を平衡室よりも大きく設定すると共に、第一オリフィス通路よりも高周波数域にチューニングした第二オリフィス通路によって副液室と主液室を相互に連通することも考えられる。このような構造の防振装置においては、第二のオリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて、第一オリフィス通路よりも高周波数域における高動ばね化を抑えることが可能となる。
【0004】
しかしながら、たとえ第二オリフィス通路を設けても、第二オリフィス通路のチューニング周波数よりも更なる高周波数域では、第二オリフィス通路の***振的作用による著しい高動ばね化が避けられず、第二オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波数域で防振特性が大幅に悪化してしまうために、有効な防振効果を十分に広い周波数域で達成することは極めて困難であった。
【0005】
【解決課題】
ここにおいて、本発明は、上述の如き事情を背景として為されたものであって、その解決課題とするところは、封入された非圧縮性流体の共振作用等に基づく防振効果を、広い周波数域に亘って得ることの出来る、新規な構造の流体封入式防振装置を提供することにある。
【0006】
【解決手段】
そして、このような課題を解決するために、本発明の第一の態様は、相互に離間配置された第一の取付部材と第二の取付部材を本体ゴム弾性体で連結する一方、該本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成されて非圧縮性流体が封入された主液室を形成すると共に、壁部の一部が変形容易な可撓性膜で構成されて非圧縮性流体が封入された平衡室を形成せしめて、それら主液室と平衡室を第一オリフィス通路を通じて相互に連通した流体封入式防振装置において、壁部の一部がゴム弾性板で構成されて非圧縮性流体が封入された副液室を、前記平衡室よりも大きな壁ばね剛性をもって形成すると共に、該副液室を前記主液室に連通する第二オリフィス通路を形成して、該第二オリフィス通路を前記第一オリフィス通路よりも高周波数域にチューニングする一方、前記可撓性膜を挟んで前記平衡室と反対側に第一作用空気室を形成すると共に、該第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさを防振すべき振動周波数に応じて制御することにより、該可撓性膜を防振すべき振動周波数の大きさに応じた量だけ該第一作用空気室側に負圧吸引して該第一作用空気室内に膨出した変形状態とする第一制御手段を設けたことを、特徴とする。
【0007】
このような本態様に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、第一作用空気室に負圧を及ぼすことにより平衡室が減圧されて、その減圧状態が、第一オリフィス通路および第二オリフィス通路を通じて副液室にも及ぼされる結果、副液室の壁部を構成するゴム弾性板が副液室側に吸引されて弾性変形せしめられる。また、第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさが、防振すべき振動周波数に応じて調節されることにより、防振すべき振動の周波数域に応じて、ゴム弾性板のばね剛性が変化せしめられると共に、副液室の容積が変化せしめられる。
【0008】
そして、第一作用空気室に及ぼされる負圧を大きくすると、ゴム弾性板のばね剛性の増大と副液室の容積減少が相俟って、第二オリフィス通路のチューニング周波数が高周波側に実質的に移行せしめられると共に、第二オリフィス通路を通じて流動せしめられる流体量が抑えられる。これにより、第二オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果を、第二オリフィス通路の当初のチューニング周波数より高い周波数域においても有利に得ることが出来ると共に、それより更に高い周波数域における***振的作用に起因する著しい高動ばね化が軽減乃至は回避されるのであり、その結果、広い周波数域で良好なる防振性能を得ることが可能となるのである。
【0009】
また、本発明の第二の態様は、前記第一の態様に従う構造とされた流体封入式防振装置において、前記主液室などに封入された非圧縮性流体の流体圧を測定する圧力検出手段を設けると共に、前記第一制御手段において、該圧力検出手段によって検出された流体圧に基づいて前記第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさを補正するようにしたことを、特徴とする。このような本態様に従えば、封入流体の流体圧の検出値を参照信号として第一作用空気室の負圧の大きさをフィードバック制御することにより、例えば負圧源に圧力変動があるような場合でも、ゴム弾性板に安定して負圧力を及ぼすことが出来るのであり、それによって、目的とする防振特性を安定して得ることが可能となる。
【0010】
また、本発明の第三の態様は、前記第一又は第二の態様に従う構造とされた流体封入式防振装置において、前記ゴム弾性板を挟んで前記副液室と反対側に第二作用空気室を形成すると共に、該第二作用空気室に及ぼされる負圧を制御する第二制御手段を設けたことを、特徴とする。
【0011】
このような本態様に従う構造とされた防振装置においては、第二作用空気室に負圧を及ぼすことにより副液室が減圧される結果、該副液室の壁部を構成するゴム弾性板が第二作用空気室側(副液室と反対側)に吸引されて弾性変形せしめられる。また、第二作用空気室に及ぼされる負圧の大きさが調節されることにより、ゴム弾性板のばね剛性が変化せしめられる。そして、第二作用空気室に及ぼされる負圧を大きくすると、ゴム弾性板のばね剛性が増大して、第二オリフィス通路のチューニング周波数が高周波側に実質的に移行せしめられるのであり、それにより、第二オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果を、第二オリフィス通路の当初のチューニング周波数より高い周波数域においても有利に得ることが出来る。特に、前述の如き第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさの調節と併せて、第二作用空気室に及ぼされる負圧を調節することにより、第二オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用等に基づく防振装置の防振特性の設定自由度が大幅に増大されるのであり、その結果、より広い周波数域で良好なる防振性能を得ることが可能となるのである。
【0012】
また、本発明の第四の態様は、かかる第三の態様に従う構造とされた流体封入式防振装置であって、前記第一制御手段および前記第二制御手段において、低乃至中周波数域の振動入力時には、前記第一作用空気室を大気中に連通せしめると共に、前記第二作用空気室に及ぼされる負圧を振動周波数の大きさに従って調節する一方、中乃至高周波数域の振動入力時には、前記第二作用空気室を大気中に連通せしめると共に、前記第一作用空気室に及ぼされる負圧を振動周波数の大きさに従って調節するようにしたことを、特徴とする。
【0013】
このような本態様に従えば、低乃至中周波数域の入力振動に対しては、副液室の壁部を構成するゴム弾性板を第二作用空気室側に負圧吸引変形させて、防振すべき振動の周波数に応じて高動ばね化することにより、第二オリフィス通路のチューニング周波数を高周波数域に移行させて、該第二オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果を広い周波数域の振動に対して有効に得ることが出来る。また、中乃至高周波数域の入力振動に対しては、副液室の壁部を構成するゴム弾性板を副液室側に負圧吸引変形させて、防振すべき振動の周波数に応じて高動ばね化すると共に、副液室の容積を減少させることにより、第二オリフィス通路のチューニング周波数を高周波数域に移行させると共に、流体流動量を減少化させて、該第二オリフィス通路を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果を、より高周波数域における***振的な高動ばね化を回避しつつ、広い周波数域の振動に対して有効に得ることが出来る。そして、その結果、低周波数域から高周波数域に亘る極めて広い周波数域の振動に対して、何れも有効な防振効果を得ることが可能となるのである。
【0014】
【発明の実施形態】
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。
【0015】
先ず、図1には、本発明の第一の実施形態としての自動車用エンジンマウント10が示されている。このエンジンマウント10は、第一の取付金具12と第二の取付金具14が、互いに離間配置されていると共に、それらの間に介装されたゴム弾性体16によって弾性的に連結されており、第一の取付金具12が図示しないパワーユニットに取り付けられる一方、第二の取付金具14が図示しない自動車ボデーに取り付けられることにより、パワーユニットをボデーに対して防振支持せしめるようになっている。また、そのような装着状態下、かかるエンジンマウント10には、パワーユニットの分担荷重が及ぼされることにより、第一の取付金具12と第二の取付金具14が相互に接近する方向にゴム弾性体16が弾性変形せしめられると共に、それら第一の取付金具12と第二の取付金具14の接近/離隔方向に防振すべき主たる振動が入力されるようになっている。なお、以下の説明中、上下方向とは、原則として図1中の上下方向を言うものとする。
【0016】
より詳細には、第一の取付部材としての第一の取付金具12は、略逆向きの裁頭円錐台形状を有する本体部分18を有していると共に、該本体部分18の大径側端面から軸方向上方に突出して一体形成されたロッド形状のボルト固定部20を備えており、このボルト固定部20には、上端面に開口して軸方向内方に延びるねじ穴22が形成されている。また、第一の取付金具12の軸方向中間部分には、径方向外方に向かって突出する円環板形状のストッパ部23が一体形成されている。そして、この第一の取付金具12は、ボルト固定部20のねじ穴22に螺入されるボルト(図示せず)によって、図示しない車両のパワーユニットに固定的に取り付けられるようになっている。
【0017】
一方、第二の取付部材としての第二の取付金具14は、上金具24と中金具26,下金具28が、互いに軸方向に重ね合わせられて相互にボルト固定されることによって形成されている。上金具24は、大径の略円筒形状を有しており、中金具26は、中央凹所30を備えた大径の略有底円筒形状を有しており、更に、下金具28は、中央凹所32を備えた大径の略有底円筒形状を有している。
【0018】
また、下金具28の中央凹所32には、変形容易な可撓性膜としての薄肉ゴム膜34が収容配置されている。この薄肉ゴム膜34は、略円形の袋形状を有しており、外周縁部には略L字形断面で周方向に延びる環状金具36の縦壁部が加硫接着されており、この環状金具36の横壁部が、中金具26と下金具28の筒壁部間で挟圧保持されることにより、薄肉ゴム膜34の外周部分が第二の取付金具14によって固定的に支持されている。これにより、中央凹所32の開口部が中金具26で流体密に覆蓋されることによって中金具26と下金具28の間に画成された内部領域が薄肉ゴム膜34によって流体密に二分されている。
【0019】
そして、薄肉ゴム膜34と中金具26の間には、壁部の一部が薄肉ゴム膜34で構成されて該薄肉ゴム膜34の変形に基づいて容積変化が容易に許容される平衡室38が形成されており、この平衡室38に対して、水やアルキレングリコール,ポリアルキレングリコール,シリコーン油等の非圧縮性流体が封入されている。また、薄肉ゴム膜34と下金具28の間には、薄肉ゴム膜34の変形を許容する第一作用空気室としての第一空気室40が、外部空間に対する遮断状態で形成されている。更に、下金具28の底壁部には、第一空気室40に連通せしめられて底面中央から外方に向かって開口するポート部41が形成されており、このポート部41を通じて第一空気室40に外部から空気圧が及ぼされ得るようになっている。
【0020】
更にまた、中金具26の中央凹所30には、ゴム弾性板としてのゴム板42と、オリフィス部材44が収容配置されている。ゴム板42は、略円板形状を有しており、少なくとも薄肉ゴム膜34よりも厚肉で、略一定の初期形状に復元し得る程度の弾性を発揮し得る肉厚寸法とされている。また、ゴム板42の外周面には金属リング46が加硫接着されており、この金属リング46が中央凹所30に圧入固定されることにより、ゴム板42が、中央凹所30の深さ方向中間部分で軸直角方向に広がって位置決め配置されている。一方、オリフィス部材44は、それぞれ略円板形状を有する底板金具48と蓋板金具50が軸方向に重ね合わせられることによって構成されている。底板金具48は、中央部分において軸方向上方に突出する円形突出部52を有しており、中央凹所30の開口部に圧入されて外周縁部がゴム板42の金属リング46に対して軸方向に重ね合わせられた状態で固定的に収容配置されている。これにより、円形突出部52の外周部分には、円形突出部52の外周面と凹所30の内周面の対向面間を周方向に延びる凹溝54が、上方に向かって開口して形成されている。また、蓋板金具50は円形平板形状を有しており、中板金具28における中央凹所30の開口部に重ね合わせられることにより、凹溝54の開口が流体密に覆蓋されている。
【0021】
そして、このようにゴム板42とオリフィス部材44が中金具26に組み込まれることにより、中央凹所30の内部において、ゴム板42を挟んだ上下両側に副液室56と第二作用空気室としての第二空気室58が形成されている。副液室56は、ゴム板42とオリフィス部材44の間に形成されており、壁部の一部がゴム板42で構成されて該ゴム板42の弾性変形に基づいて容積変化が許容されるようになっていると共に、その内部に水やアルキレングリコール,ポリアルキレングリコール,シリコーン油等の非圧縮性流体が封入されている。また、第二空気室58は、ゴム板42と中央凹所30の底壁部の間に形成されて外部空間に対して遮断されており、ゴム板42の弾性変形を許容し得るようになっている。更に、中金具26の底壁部には、第二空気室58に連通せしめられて外周面から外方に向かって開口するポート部59が形成されており、このポート部59を通じて第二空気室58に外部から空気圧が及ぼされ得るようになっている。
【0022】
さらに、上述の如き構造とされた上,中,下の金具24,26,28が軸方向に一体的にボルト固定されて構成された第二の取付金具14は、第一の取付金具12に向かって上方に開口する状態で、第一の取付金具12に対して略同一中心軸上で離間して対向配置されている。そして、これら第一の取付金具12と第二の取付金具14の対向面間には、本体ゴム弾性体としてのゴム弾性体16が介装されており、ゴム弾性体16によって第一の取付金具12と第二の取付金具14が弾性的に連結されている。ゴム弾性体16は、全体として略円錐台形状を有しており、その小径側端面に第一の取付金具12が重ね合わせられて加硫接着されている一方、その大径側端部の外周面に第二の取付金具14(上金具24)が加硫接着されている。要するに、ゴム弾性体16は、第一の取付金具12と上金具24を有する一体加硫成形品として形成されているのである。
【0023】
なお、ゴム弾性体16には、大径側端面に開口する大径凹部60が形成されており、パワーユニット荷重が及ぼされた際の引張応力が軽減乃至は回避されるようになっている。また、第一の取付金具12におけるストッパ部23には、軸方向上方に向かって突出する緩衝ゴム62が、ゴム弾性体16と一体形成されており、ストッパ部23が、ボデー側に固設された図示しないストッパ部に対して緩衝ゴム62を介して緩衝的に当接することにより、リバウンド方向(第一の取付金具12と第二の取付金具14が相対的に離間する方向)でのゴム弾性体16の弾性変形量を制限するストッパ機能が発揮されるようになっている。
【0024】
そして、このように第一の取付金具12と第二の取付金具14がゴム弾性体16で弾性連結されることにより、これら両取付金具12,14の対向面間には、壁部の一部がゴム弾性体16で構成されて、両取付金具12,14間への振動入力時にゴム弾性体16の弾性変形に基づいて圧力変化が生ぜしめられる主液室64が画成されている。また、この主液室64には、平衡室38や副液室56と同様、所定の非圧縮性流体が封入されている。なお、これら主液室64や平衡室38,副液室56への非圧縮性流体の封入は、例えば、ゴム弾性体16の一体加硫成形品における上金具24に対する中金具26や下金具28の組み付けを非圧縮性流体中で行なうこと等によって、或いは、それらの組み付けを大気中で行なった後に適当な箇所に穿孔した注入用孔を通じて非圧縮性流体を中央した後にブラインドリベット等で封止すること等により、有利に行なわれ得る。
【0025】
また、中金具26の外周壁部には、圧力検出手段としての圧力センサ66が装着されており、主液室64の圧力を直接に検出するようになっている。なお、圧力センサ66としては、半導体式や圧電式,静電容量式等、従来から公知の各主の圧力センサが採用可能であり、例えば、図示されているように、中金具26の外周壁部に設けたねじ穴に流体密に螺着固定すること等によって有利に装着され得る。
【0026】
更にまた、第二の取付金具14を構成する中金具26には、その内部を貫通して延び、一端部が主液室64に開口連通せしめられると共に、他端部が平衡室38に開口連通せしめられた第一オリフィス通路80が形成されている。そして、振動入力時に主液室64と平衡室38の間に生ぜしめられる圧力差に基づいて、それら両室64,38間で第一オリフィス通路80を通じての流体流動が生ぜしめられるようになっている。また、主液室64と副液室56を仕切るオリフィス部材44には、外周部分を周方向に延び、周上の異なる位置に設けられた二つの連通孔82,84によって主液室64と副液室56に開口,連通せしめられた第二オリフィス通路86が形成されている。そして、振動入力時に主液室64と副液室56の間に生ぜしめられる圧力差に基づいて、それら両室64,56間で第二オリフィス通路86を通じての流体流動が生ぜしめられるようになっている。
【0027】
そこにおいて、第一のオリフィス通路80のチューニング周波数よりも第二のオリフィス通路86のチューニング周波数の方が大きく設定されており、特に本実施形態では、第一空気室40と第二空気室58を大気中に連通せしめた状態下で発現される初期のチューニング特性として、第一オリフィス通路80にあっては、シェイク等の極低周波数域にチューニングされており、極低周波数域の振動に対して流体の共振作用に基づく有効な減衰効果が発揮されるようになっている。また、第二オリフィス通路86にあっては、アイドリング低次等の低周波数域にチューニングされており、低周波数域の振動に対して流体の共振作用に基づく有効な低動ばね効果(防振効果)が発揮されるようになっている。なお、第一及び第二のオリフィス通路80,86のチューニングは、例えば、主液室64や副液室56,平衡室38の各室の壁ばね剛性の大きさや封入流体の密度等を考慮して、各オリフィス通路80,86における通路長さと通路断面積の比の値を適当に調節することによって行なうことが可能である。なお、壁ばね剛性とは、各室の容積を単位量だけ変化させるに必要とされる室内圧力変化量に対応した値として認識され得る。また、オリフィス通路80,86のチューニング周波数は、一般に、流路長さ:Lと流路断面積:Aの比の値:A/Lが大きい程、流体の共振作用に基づく防振効果の発揮される周波数域が高周波となる。
【0028】
さらに、上述の如き構造とされたエンジンマウント10においては、第一空気室40に及ぼす負圧の大きさを制御する第一制御手段と、第二空気室58に及ぼす負圧の大きさを制御する第二制御手段を、備えている。これら第一の制御手段と第二の制御手段は、その多くの部分を共有化して構成されており、負圧の蓄圧手段としてのサブタンク68と、該サブタンク68に及ぼされた負圧力を第一空気室40や第二空気室58に伝達せしめるエア管路70を含んで構成されている。また、サブタンク68は、切換バルブ72を介して、負圧源と大気中に択一的に接続されるようになっており、切換バルブ72の切換作動形態に応じて、サブタンク68に蓄えられる負圧力の大きさを調節することができるようになっている。なお、切換バルブ72としては、サブタンク68側のポートを、負圧側と大気側の二つのポートに高速で安定して切換作動するものが望ましく、例えば、制御が容易な電磁式のポペット形やスプール形の三方切換弁などが好適に採用される。
【0029】
そこにおいて、サブタンク68に蓄えられる負圧力の大きさの調節に際しては、例えば、負圧源からの負圧力の供給管路上に直動形やリリーフ形等の減圧弁乃至は調圧弁を配設し、比例電磁式等として調圧することも可能であるが、特に本実施形態では、高速で切換可能な電磁式の三方切換バルブからなる圧力調整弁72を採用し、その切換周波数を略一定とした上で、一周期中でサブタンク68を負圧源に接続せしめる時間的な割合、即ちデューティ比を、圧力制御装置74で調節することによって、サブタンク68に及ぼされる負圧力が調節されるようになっている。
【0030】
また、サブタンク68を第一空気室40や第二空気室58に接続するエア管路70上には、通路切換バルブ76が配設されており、サブタンク68に蓄えられた負圧が、第一空気室40と第二空気室58に対して択一的に及ぼされるようになっている。特に、本実施形態では、電気信号によって切換制御が可能な電磁式の三方切換バルブからなる接続切換弁76が採用されており、切換制御装置78で接続切換弁76を切換制御することによって、サブタンクに蓄えられた負圧が、第一空気室40と第二空気室58に択一的に及ぼされるようになっている。
【0031】
そして、エンジンの回転数信号や自動車の速度信号,変速機のシフト信号等の自動車の走行状態信号が、圧力制御装置74や切換制御装置78に入力されて、自動車の走行状態に応じてそれら圧力制御装置74や切換制御装置78が切換制御されることにより、第一空気室40と第二空気室58の圧力が制御されるようになっている。
【0032】
より具体的には、車両走行状態下では、圧力調整弁72を常時大気連通として、一度、第一空気室40をサブタンク68を通じて大気に連通せしめた後に、接続切換弁76を切り換えて、第一空気室40を大気圧で遮断すると同時に第二空気室58をサブタンク68に接続すると共に、圧力調整弁72を適当なデューティ比で切換制御することにより、サブタンク68を介して、第二空気室58に負圧力を及ぼす。これにより、副液室56の壁ばね剛性が増大せしめられて容積変化量が抑えられ、第一オリフィス通路80を通じての流体流動量が十分に確保されることによって、第一オリフィス通路を通じて流動する流体の共振作用に基づいて、シェイク等の極低周波数域の振動に対して有効な防振効果(減衰効果)が発揮されることとなる。
【0033】
また、車両停止状態下でのアイドリング時には、圧力調整弁72を常時大気連通として、第一空気室40と第二空気室58の何れか一方を大気連通後に遮断せしめて大気圧に保持すると共に、それらの他方を大気連通状態に保持する。これにより、第一オリフィス通路80が***振的作用による著しい流動抵抗の増大に起因して実質的に閉塞状態となる一方で、第二オリフィス通路86を通じて流動する流体の共振作用が生ぜしめられ、かかる流体の共振作用に基づいて、第二オリフィス通路86がチューニングされたアイドリング低次振動等の低周波数域の振動に対して有効な防振効果(絶縁効果)が発揮されることとなる。
【0034】
更にまた、車両の低〜中速走行時には、圧力調整弁72を常時大気連通として、一度、第一空気室40をサブタンク68を通じて大気に連通せしめた後に、接続切換弁76を切り換えて、第一空気室40を大気圧で遮断すると同時に第二空気室58をサブタンク68に接続すると共に、圧力調整弁72を適当なデューティ比で切換制御することにより、サブタンク68を介して、第二空気室58に負圧力を及ぼす。そこにおいて、車両の走行速度やエンジン回転数等を指標として圧力調整弁72を制御することにより、具体的には、一周期中でサブタンク68を負圧源に接続せしめる時間的な割合(デューティ比)を次第に大きくすることによって、防振すべき振動周波数が大きくなるのに伴って、第二空気室58の負圧が次第に大きくなるように調節する。なお、負圧の大きさは、絶対値でいうものとする。これにより、防振すべき振動周波数が大きくなる程、副液室56の壁部の一部を構成するゴム板42が第二空気室58側に大きく負圧吸引されて、膨出した変形状態に保持されるのであり、その結果、ゴム板42の動ばね定数、ひいては副液室56の壁ばね剛性が次第に大きくされることにより、第二オリフィス通路86のチューニング周波数が実質的に高周波数側に移行する。そして、防振すべき振動周波数の変化に伴って、第二オリフィス通路86のチューニング周波数も変化せしめられることとなって低〜中周波数の広い周波数域の振動に対して、何れも、第二オリフィス通路86を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果(絶縁効果)が有効に発揮されることとなるのである。
【0035】
さらに、車両の中〜高速走行時には、圧力調整弁72を常時大気連通として、一度、第二空気室58をサブタンク68を通じて大気に連通せしめた後に、接続切換弁76を切り換えて、第二空気室58を大気圧で遮断すると同時に第一空気室40をサブタンク68に接続すると共に、圧力調整弁72を適当なデューティ比で切換制御することにより、サブタンク68を介して、第一空気室40に負圧力を及ぼす。そこにおいて、車両の走行速度やエンジン回転数等を指標として圧力調整弁72を制御することにより、具体的には、一周期中でサブタンク68を負圧源に接続せしめる時間的な割合(デューティ比)を次第に大きくすることによって、防振すべき振動周波数が大きくなるのに伴って、第一空気室58の負圧が次第に大きくなるように調節する。これにより、防振すべき振動周波数が大きくなる程、平衡室38の壁部の一部を構成する薄肉ゴム膜34が第一空気室40側に大きく負圧吸引されて、膨出した変形状態に保持されるのであり、それに伴って平衡室38に負圧が生ぜしめられた分だけ、主液室64や副液室56から第一及び第二のオリフィス通路80,86を通じて平衡室38に流体が流入せしめられる。そして、主液室64の壁部を構成するゴム弾性体16のばね剛性よりも副液室56の壁部を構成するゴム板42のばね剛性の方が十分に小さいことから、平衡室38の減圧量に略対応する量だけ、ゴム板42が副液室56側に負圧吸引される。要するに、防振すべき振動周波数が大きくなる程、ゴム板42が副液室56側に大きく負圧吸引されて、その膨出した変形状態に保持されるのであり、その結果、ゴム板42の動ばね定数、ひいては副液室56の壁ばね剛性が次第に大きくされると同時に、副液室56の容積も次第に小さくされる。
【0036】
そして、副液室56の壁ばね剛性の増大と、副液室56の容積の減少とが、相俟って、第二オリフィス通路86のチューニング周波数がより高周波数側にまで有利に移行せしめられると共に、更なる高周波数域における***振的作用に起因する著しい高動ばね化が、第二オリフィス通路86を通じての流体流動量の抑制等に基づいて軽減乃至は回避され得るのであり、その結果、防振すべき振動周波数の変化に伴って、第二オリフィス通路86のチューニング周波数と副液室の容積が変化せしめられることとなって、中〜高周波数の広い周波数域の振動に対して、第二オリフィス通路86を流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果(絶縁効果)が有利に発揮されると共に、流体の***振的作用による著しい高動ばね化が軽減されて、有効な防振効果が発揮されることとなるのである。
【0037】
なお、このことから明らかなように、本実施形態では、第一空気室40に及ぼされる負圧の大きさを調節する第一制御手段が、圧力調整弁72と圧力制御装置74を含んで構成されていると共に、第二空気室58に及ぼされる負圧の大きさを調節する第二制御手段も、圧力調整弁72と圧力制御装置74を含んで構成されている。
【0038】
因みに、前記実施形態に示された構造のエンジンマウント10において、上述の如き圧力制御を実施した場合における防振性能の周波数特性を実測した結果を、実施例として、図2に示す。なお、かかる実測に際しては、10〜30Hzの低周波数域では、第一及び第二の空気室40,58を何れも略大気圧に保持せしめる一方、30〜50Hzの中周波数域では、平衡室38を略大気圧に保持せしめた状態下で、周波数の増大に伴って大きくなる負圧力を副液室56に及ぼし、更に、50Hzを越えた高周波数域では、副液室56を略大気圧に保持せしめた状態下で、周波数の増大に伴って大きくなる負圧力を平衡室38に及ぼした。図中、マイナス記号が付された圧力値は、第一空気室40を略大気圧に保持せしめた状態下で第二空気室58に及ぼした負圧力を示すものであり、プラス記号が付された圧力値は、第二空気室58を略大気圧に保持せしめた状態下で第一空気室40に及ぼした負圧力を示すものである。また、比較例として、実施例と同じエンジンマウントを用い、第一空気室40と第二空気室58の何れも、常時、略大気圧に保持せしめた状態下で発揮される防振性能の周波数特性を同様に測定した結果を、図2に併せ示す。
【0039】
かかる図2に示された結果からも明らかなように、本実施形態のエンジンマウント10においては、比較例構造のエンジンマウントに比して、30Hz以上の極めて広い周波数域に亘って、防振特性の飛躍的な向上が達成されていることが認められる。
【0040】
なお、実際の車両において、車速信号やエンジン回転数信号、或いは振動の検出信号等の入力信号に基づいて圧力調整弁72を作動制御するに際しては、例えば、予め得られた実験データ等に基づいて設定したマップデータ等に基づいてフィードフォワード的に制御することが可能である。また、そこにおいて、本実施形態のエンジンマウント10においては、主液室64の圧力を検出する圧力センサ66を備えていることから、この圧力センサ66による主液室64の圧力の検出値に基づいて、目的とする大きさの負圧力が第一乃至は第二の空気室40,58に及ぼされるように、圧力調整弁72をフィードバック制御することも可能である。特に、内燃機関の吸気系を負圧源とする場合には、自動車の走行状態等によって負圧源の負圧の大きさが変化することから、このようなフィードバック系を採用することにより、制御精度の向上が図られ得る。なお、主液室64の検出値としては、例えば最大値や最小値、平均値等を採用することが可能であり、また、主液室64以外の平衡室38や副液室56、更にはサブタンク68等の圧力検出値を利用することも可能である。
【0041】
以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、これはあくまでも例示であって、本発明は、かかる実施形態における具体的な記載によって、何等、限定的に解釈されるものでない。
【0042】
例えば、前記第一の実施形態においては、第一空気室40と第二空気室58が、各一つの圧力調節弁72とサブタンク68を、共通の圧力調節系として利用しており、かかる圧力調節系によって得られた空気圧を、接続切換弁76によって第一空気室40と第二空気室58に択一的に及ぼすことによって、それら両空気室40,58の圧力を制御するようになっていたが、第一空気室40用の圧力調節系と、第二空気室58用の圧力調節系を、互いに独立して構成することも可能である。
【0043】
その一具体例が、第二の実施形態に係るエンジンマウントとして、図3に示されている。なお、本実施形態では、第一の実施形態に係るエンジンマウントと同様な構造とされた部材および部位については、図中に、第一の実施形態と同一の符号を付することにより、それらの詳細な説明を省略する。即ち、本実施形態のエンジンマウント90においては、負圧源を第一空気室40に接続する第一の空気管路92と、負圧源を第二空気室58に接続する第二空気管路94が、実質的に相互に独立して形成されており、第一の空気管路92上には、第一のサブタンク96と第一の圧力調節弁98が配設されていると共に、第二の空気管路94上には、第二のサブタンク100と第二の圧力調節弁102が配設されている。そして、第一の圧力調節弁98によるデューティ比、即ち第一の圧力調節弁98を大気中と負圧源に切り換える一周期中で、第一のサブタンク96を負圧源に接続せしめる時間的な割合と、第二の圧力調節弁102によるデューティ比、即ち第二の圧力調節弁102を大気中と負圧源に切り換える一周期中で、第二のサブタンク100を負圧源に接続せしめる時間的な割合を、互いに独立して各別に調節設定することが出来るようになっている。従って、このような構造とされた本実施形態のエンジンマウント90においても、前記第一の実施形態のエンジンマウントと同様な作動制御を行なうことによって、同様な防振効果を有効に得ることが出来るのである。
【0044】
また、かかる第二の実施形態に係るエンジンマウントにおいては、第一空気室40と第二空気室58を、互いに独立して圧力調節することが出来ることから、前記実施形態に示された具体的な圧力形状形態の他、例えば要求される防振特性等に応じて、その他、種々なる圧力の制御形態を、より広い選択範囲で採用することが出来るのであり、それによって、より広範な防振特性のチューニング自由度が実現可能とされる。
【0045】
さらに、前記実施形態では、第一空気室40と第二空気室58の何れに及ぼされる負圧も、大きさを調節可能とされていたが、第二空気室58に及ぼされる負圧の調節は、必ずしも必要でなく、例えば、第二空気室58を常時大気連通としたり、第二空気室58を大気中と負圧源とに選択的にのみ接続可能として、第二空気室58に及ぼされる負圧をON/OFF的に切換制御することも可能であり、その場合においても、第一空気室40に及ぼされる負圧力を調節することによって、広い周波数域の振動に対して有効な防振効果を得ることが出来るのである。
【0046】
また、第一乃至は第二の空気室40,58に及ぼされる負圧の大きさを調節するための第一及び第二の制御手段としても、例示の如き3方切換式の電磁弁72によって構成されたものに限定されるものでなく、例えば、空気室40,58を常時大気中に開口せしめると共に、それら空気室40,58に対する負圧源の接続だけを連通/遮断するものや、反対に、空気室40,58を常時負圧源に連通せしめると共に、それら空気室40,58に対する大気中への開口だけを連通/遮断するもの等も採用可能である。また、それらにおいて採用される弁機構としても、空気室の負圧源及び/又は大気への接続を、実質的に連通/遮断するものであれば良く、完全に連通と遮断を行なうものの他、通路の開口量を大小に切り換えることで実質的に連通/遮断するもの、或いは空気室を負圧源に接続するエア管路上において、該エア管路から分岐して大気に連通する分岐路を開閉することによって、エア管路を通じた空気室の負圧源への接続を実質的に連通/遮断するもの等も、第一及び第二の制御手段を構成する弁機構として採用可能である。
【0047】
さらに、前記実施形態では、空気室40,58に負圧を及ぼすエア管路70上にサブタンク68が配設されることにより、負圧源や圧力調整弁72の切換作動等に起因する圧力変動が軽減乃至は回避されるようになっていたが、かかるサブタンク68としては、従来から公知のダイヤフラム形やピストン形、ばね形等の各種公知のタイプが何れも採用可能である。また、そのような蓄圧器タイプの他、消音器構造の圧力変動低減器を採用することも可能である。そこにおいて、消音器構造のものとしては、例えば、サイドブランチタイプや干渉形消音器タイプ,吹出口形消音器タイプ等の公知の各種のものが適宜に採用され得る。
【0048】
また、前記実施形態では、本発明を自動車用のエンジンマウントに適用したものの具体例を示したが、本発明は、その他、各種の防振装置に適用可能であり、例えば、FF型自動車用エンジンマウント等に用いられる円筒型の流体封入式防振装置にも適用可能であることは勿論、自動車用ボデーマウントやデフマウントの他、自動車以外の各種装置における流体封入式の防振装置に対して、何れも同様に適用可能である。
【0049】
その他、一々列挙はしないが、本発明は、当業者の知識に基づいて種々なる変更,修正,改良等を加えた態様において実施され得るものであり、また、そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであることは、言うまでもない。
【0050】
【発明の効果】
上述の説明から明らかなように、本発明に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさを防振すべき振動周波数に応じて調節することにより、防振すべき振動の周波数域に対応したゴム弾性板のばね剛性の増大と、副液室の容積減少が同時に図られるのであり、そして、それら両者が相俟って作用することにより、第二オリフィス通路の当初のチューニング周波数より高い周波数域においても第二オリフィス通路を流動する流体の流動作用に基づく防振効果を有効に得ることが出来ると共に、それより更に高い周波数域における***振的作用に起因する著しい高動ばね化も軽減乃至は回避されるのであり、その結果、広い周波数域で良好なる防振性能を得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第一の実施形態としての自動車用エンジンマウントを示す縦断面説明図である。
【図2】図1に示された構造のエンジンマウントについて防振性能の周波数特性を測定した結果を示すグラフである。
【図3】本発明の第二の実施形態としての自動車用エンジンマウントを示す縦断面説明図である。
【符号の説明】
10 エンジンマウント
12 第一の取付金具
14 第二の取付金具
16 ゴム弾性体
34 薄肉ゴム膜
38 平衡室
40 第一空気室
42 ゴム板
56 副液室
58 第二空気室
64 主液室
70 エア管路
72 切換バルブ(圧力調整弁)
74 圧力制御装置
76 切換バルブ(接続切換弁)
78 切換制御装置
80 第一オリフィス通路
86 第二オリフィス通路[0001]
【Technical field】
The present invention relates to a fluid-filled vibration isolator that obtains a vibration-proof effect based on a fluid action such as a resonance action of a fluid sealed inside, and in particular, orifices tuned to different frequency ranges. The present invention relates to a novel fluid-filled vibration isolator having a passage and capable of exhibiting an effective vibration isolating effect against a plurality of vibrations in a wide frequency range.
[0002]
[Background]
Conventionally, as described in Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-190051, etc. as a kind of anti-vibration coupling body or anti-vibration support body interposed between members constituting the vibration transmission system, they are separated from each other. A main liquid chamber in which the first mounting bracket and the second mounting bracket arranged are connected by a main rubber elastic body, and a part of the wall portion is configured by the main rubber elastic body and an incompressible fluid is enclosed. And forming an equilibrium chamber in which a part of the wall is made of a flexible membrane that is easily deformed and in which an incompressible fluid is enclosed, and the main liquid chamber and the equilibrium chamber are passed through the first orifice passage. 2. Description of the Related Art A fluid-filled vibration isolator having a structure that communicates with each other is known. In such an anti-vibration device, based on the resonance action of the fluid that flows through the first orifice passage, it is possible to obtain an effective anti-vibration effect that is difficult to obtain with only the main rubber elastic body, for example, Application to automotive engine mounts and the like is being studied.
[0003]
However, in such a fluid-filled vibration isolator, the frequency range in which the vibration isolating effect based on the resonance action of the fluid can be effectively obtained is narrow, particularly on the higher frequency side than the tuning frequency region of the first orifice passage, Due to the anti-resonant action of the first orifice passage, there was a tendency that the vibration-proof performance was greatly lowered due to the extremely high dynamic spring. In order to cope with such a problem, a part of the wall portion is formed of a rubber elastic plate to form a secondary liquid chamber in which an incompressible fluid is enclosed, and the wall spring rigidity (expansion) of the secondary liquid chamber is further formed. It is also conceivable that the secondary liquid chamber and the main liquid chamber are communicated with each other by a second orifice passage tuned to a higher frequency range than the first orifice passage. In the vibration isolator having such a structure, it is possible to suppress a high dynamic spring in a higher frequency range than the first orifice passage based on the resonance action of the fluid flowing through the second orifice passage.
[0004]
However, even if the second orifice passage is provided, in the higher frequency range than the tuning frequency of the second orifice passage, a significant increase in the dynamic spring due to the anti-resonant action of the second orifice passage is unavoidable. Since the vibration isolation characteristics are greatly deteriorated in a frequency range higher than the tuning frequency of the orifice passage, it is extremely difficult to achieve an effective vibration isolation effect in a sufficiently wide frequency range.
[0005]
[Solution]
Here, the present invention has been made in the background as described above, and the problem to be solved is to provide a vibration isolation effect based on the resonance action of the enclosed incompressible fluid, etc. An object of the present invention is to provide a fluid-filled vibration isolator having a novel structure that can be obtained over a wide area.
[0006]
[Solution]
And in order to solve such a subject, while the 1st mode of the present invention connects the 1st mounting member and the 2nd mounting member which were arranged mutually apart by the main part rubber elastic body, the main body A part of the wall is made of a rubber elastic body to form a main liquid chamber in which an incompressible fluid is enclosed, and a part of the wall is made of a flexible film that can be easily deformed to form an incompressible fluid. In a fluid-filled vibration isolator that forms an equilibrium chamber in which the main liquid chamber and the equilibrium chamber communicate with each other through the first orifice passage, a part of the wall portion is made of a rubber elastic plate and is not A secondary liquid chamber in which a compressive fluid is sealed is formed with a wall spring rigidity larger than that of the equilibrium chamber, and a second orifice passage that communicates the secondary liquid chamber with the main liquid chamber is formed. Tune the orifice passage to a higher frequency range than the first orifice passage Meanwhile, to form a first working air chamber on the opposite side of the equilibrium chamber across the flexible membrane, the negative pressure exerted on said first working air chamber sized to Prevent Control according to the vibration frequency to be shaken As a result, the flexible membrane is deformed by sucking negative pressure into the first working air chamber side by an amount corresponding to the magnitude of the vibration frequency to be vibrated and bulging into the first working air chamber. The first control means is provided.
[0007]
In the fluid-filled vibration isolator having the structure according to this aspect, the equilibrium chamber is depressurized by applying a negative pressure to the first working air chamber, and the depressurized state is the first orifice passage and the second As a result of reaching the sub liquid chamber through the orifice passage, the rubber elastic plate constituting the wall portion of the sub liquid chamber is sucked toward the sub liquid chamber and is elastically deformed. In addition, the magnitude of the negative pressure exerted on the first working air chamber is adjusted according to the vibration frequency to be vibration-isolated, so that the spring rigidity of the rubber elastic plate is adjusted according to the frequency range of vibration to be anti-vibration. Is changed, and the volume of the auxiliary liquid chamber is changed.
[0008]
When the negative pressure exerted on the first working air chamber is increased, the spring rigidity of the rubber elastic plate is increased and the volume of the sub liquid chamber is decreased, so that the tuning frequency of the second orifice passage is substantially increased to the high frequency side. The amount of fluid that is allowed to flow through the second orifice passage is suppressed. As a result, a vibration isolation effect based on the resonance action of the fluid flowing through the second orifice passage can be advantageously obtained even in a frequency range higher than the initial tuning frequency of the second orifice passage, and a higher frequency than that. As a result, it is possible to reduce or avoid a significant increase in the dynamic spring caused by the anti-resonant action in the region, and as a result, it is possible to obtain a good vibration-proofing performance in a wide frequency region.
[0009]
Further, the second aspect of the present invention is the pressure detection for measuring the fluid pressure of the incompressible fluid enclosed in the main liquid chamber or the like in the fluid-filled vibration isolator having the structure according to the first aspect. And the first control means corrects the magnitude of the negative pressure exerted on the first working air chamber based on the fluid pressure detected by the pressure detection means. To do. According to such an aspect, the negative pressure source has a pressure fluctuation, for example, by feedback controlling the magnitude of the negative pressure of the first working air chamber using the detected value of the fluid pressure of the sealed fluid as a reference signal. Even in such a case, it is possible to stably apply a negative pressure to the rubber elastic plate, thereby making it possible to stably obtain the desired vibration isolation characteristics.
[0010]
According to a third aspect of the present invention, there is provided a fluid filled type vibration damping device having the structure according to the first or second aspect, wherein the second action is provided on the opposite side of the sub liquid chamber with the rubber elastic plate interposed therebetween. The air chamber is formed, and second control means for controlling the negative pressure exerted on the second working air chamber is provided.
[0011]
In the vibration isolator having the structure according to this aspect, the sub-liquid chamber is depressurized by applying a negative pressure to the second working air chamber, so that the rubber elastic plate constituting the wall portion of the sub-liquid chamber Is sucked to the second working air chamber side (the side opposite to the sub liquid chamber) and elastically deformed. Moreover, the spring rigidity of the rubber elastic plate is changed by adjusting the magnitude of the negative pressure exerted on the second working air chamber. And when the negative pressure exerted on the second working air chamber is increased, the spring rigidity of the rubber elastic plate is increased, and the tuning frequency of the second orifice passage is substantially shifted to the high frequency side, thereby An anti-vibration effect based on the resonance action of the fluid flowing through the second orifice passage can be advantageously obtained even in a frequency range higher than the initial tuning frequency of the second orifice passage. In particular, by adjusting the negative pressure exerted on the second working air chamber in conjunction with the adjustment of the magnitude of the negative pressure exerted on the first working air chamber as described above, the fluid flowing through the second orifice passage is adjusted. The degree of freedom in setting the vibration isolation characteristics of the vibration isolation device based on the resonance action or the like is greatly increased, and as a result, it is possible to obtain a favorable vibration isolation performance in a wider frequency range.
[0012]
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a fluid filled type vibration damping device having a structure according to the third aspect, wherein the first control means and the second control means have a low to medium frequency range. At the time of vibration input, the first working air chamber communicates with the atmosphere and the negative pressure exerted on the second working air chamber is adjusted according to the magnitude of the vibration frequency, while at the time of vibration input in the middle to high frequency range, The second working air chamber is communicated with the atmosphere, and the negative pressure exerted on the first working air chamber is adjusted according to the magnitude of the vibration frequency.
[0013]
According to this embodiment, the rubber elastic plate constituting the wall portion of the sub liquid chamber is negatively sucked and deformed to the second working air chamber side to prevent low to medium frequency input vibration. By using a highly dynamic spring according to the frequency of the vibration to be vibrated, the tuning frequency of the second orifice passage is shifted to the high frequency region, and the vibration isolation is based on the resonance action of the fluid that can flow through the second orifice passage. The effect can be effectively obtained for vibrations in a wide frequency range. Also, for input vibrations in the middle to high frequency range, the rubber elastic plate constituting the wall of the secondary liquid chamber is subjected to negative pressure suction deformation to the secondary liquid chamber side, and depending on the frequency of vibration to be isolated. By using a highly dynamic spring and reducing the volume of the secondary liquid chamber, the tuning frequency of the second orifice passage is shifted to the high frequency region, and the fluid flow rate is reduced to flow through the second orifice passage. An anti-vibration effect based on the resonance action of the fluid to be squeezed can be effectively obtained against vibrations in a wide frequency range while avoiding anti-resonance and high dynamic springs in a higher frequency range. As a result, any effective anti-vibration effect can be obtained against vibrations in a very wide frequency range from the low frequency range to the high frequency range.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, in order to clarify the present invention more specifically, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0015]
First, FIG. 1 shows an
[0016]
More specifically, the first mounting
[0017]
On the other hand, the second mounting
[0018]
A
[0019]
Further, between the
[0020]
Furthermore, a
[0021]
Then, by incorporating the
[0022]
Furthermore, the second mounting
[0023]
The rubber
[0024]
Then, the first mounting
[0025]
Further, a
[0026]
Further, the
[0027]
Therefore, the tuning frequency of the
[0028]
Further, in the
[0029]
Therefore, when adjusting the magnitude of the negative pressure stored in the
[0030]
In addition, a
[0031]
Then, an automobile running state signal such as an engine speed signal, an automobile speed signal, and a transmission shift signal is input to the
[0032]
More specifically, under the vehicle running state, the
[0033]
Further, at the time of idling while the vehicle is stopped, the
[0034]
Furthermore, when the vehicle is traveling at a low to medium speed, the
[0035]
Further, when the vehicle is traveling at medium to high speed, the
[0036]
The increase in the wall spring rigidity of the secondary
[0037]
As is clear from this, in the present embodiment, the first control means for adjusting the magnitude of the negative pressure exerted on the
[0038]
Incidentally, in the
[0039]
As is clear from the results shown in FIG. 2, in the
[0040]
In an actual vehicle, when controlling the
[0041]
As mentioned above, although embodiment of this invention was explained in full detail, this is an illustration to the last, Comprising: This invention is not interpreted limitedly by the specific description in this embodiment.
[0042]
For example, in the first embodiment, each of the
[0043]
One specific example is shown in FIG. 3 as an engine mount according to the second embodiment. In addition, in this embodiment, about the member and site | part made into the structure similar to the engine mount which concerns on 1st embodiment, those numerals are attached by attaching | subjecting the same code | symbol as 1st embodiment in a figure. Detailed description is omitted. That is, in the
[0044]
In the engine mount according to the second embodiment, the pressures of the
[0045]
Furthermore, in the embodiment, the magnitude of the negative pressure exerted on either the
[0046]
The first and second control means for adjusting the magnitude of the negative pressure exerted on the first and
[0047]
Furthermore, in the above embodiment, the
[0048]
Moreover, in the said embodiment, although the specific example of what applied this invention to the engine mount for motor vehicles was shown, this invention is applicable to various other vibration isolators, for example, FF type motor vehicle engine Of course, it can be applied to a cylindrical fluid-filled vibration isolator for use in mounts, etc. In addition to body mounts and differential mounts for automobiles, fluid-filled vibration isolator for various devices other than automobiles. Both are applicable in the same way.
[0049]
In addition, although not enumerated one by one, the present invention can be carried out in a mode to which various changes, modifications, improvements and the like are added based on the knowledge of those skilled in the art. It goes without saying that all are included in the scope of the present invention without departing from the spirit of the present invention.
[0050]
【The invention's effect】
As is clear from the above description, in the fluid-filled vibration isolator constructed according to the present invention, the magnitude of the negative pressure exerted on the first working air chamber is adjusted according to the vibration frequency to be vibration-isolated. As a result, the spring stiffness of the rubber elastic plate corresponding to the frequency range of vibration to be damped can be increased at the same time as the volume of the auxiliary liquid chamber can be reduced, and both can work together. In addition, it is possible to effectively obtain an anti-vibration effect based on the fluid action of the fluid flowing in the second orifice passage even in a frequency range higher than the initial tuning frequency of the second orifice passage, and anti-resonance in a higher frequency range. As a result, it is possible to obtain excellent vibration-proof performance in a wide frequency range.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an explanatory longitudinal sectional view showing an automobile engine mount as a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a graph showing the results of measuring the frequency characteristics of vibration isolation performance for the engine mount having the structure shown in FIG.
FIG. 3 is a longitudinal sectional explanatory view showing an automobile engine mount as a second embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
10 Engine mount
12 First mounting bracket
14 Second mounting bracket
16 Rubber elastic body
34 Thin rubber membrane
38 Equilibrium room
40 First air chamber
42 Rubber plate
56 Secondary liquid chamber
58 Second air chamber
64 Main liquid chamber
70 Air line
72 Switching valve (pressure adjusting valve)
74 Pressure controller
76 Switching valve (connection switching valve)
78 Switching control device
80 First orifice passage
86 Second orifice passage
Claims (4)
壁部の一部がゴム弾性板で構成されて非圧縮性流体が封入された副液室を、前記平衡室よりも大きな壁ばね剛性をもって形成すると共に、該副液室を前記主液室に連通する第二オリフィス通路を形成して、該第二オリフィス通路を前記第一オリフィス通路よりも高周波数域にチューニングする一方、前記可撓性膜を挟んで前記平衡室と反対側に第一作用空気室を形成すると共に、該第一作用空気室に及ぼされる負圧の大きさを防振すべき振動周波数に応じて制御することにより、該可撓性膜を防振すべき振動周波数の大きさに応じた量だけ該第一作用空気室側に負圧吸引して該第一作用空気室内に膨出した変形状態とする第一制御手段を設けたことを特徴とする流体封入式防振装置。The first mounting member and the second mounting member that are spaced apart from each other are connected by the main rubber elastic body, while the main rubber elastic body forms a part of the wall portion and encloses the incompressible fluid. In addition to forming a main liquid chamber, an equilibrium chamber is formed in which a part of the wall is made of a flexible film that is easily deformed and in which an incompressible fluid is enclosed. In the fluid-filled vibration isolator connected to each other through the orifice passage,
A secondary liquid chamber in which a part of the wall portion is formed of a rubber elastic plate and sealed with an incompressible fluid is formed with a wall spring rigidity larger than that of the equilibrium chamber, and the secondary liquid chamber is formed as the main liquid chamber. A second orifice passage that communicates is formed, and the second orifice passage is tuned to a higher frequency range than the first orifice passage, while a first action is provided on the opposite side of the equilibrium chamber with the flexible membrane interposed therebetween. to form the air chamber, by the magnitude of the negative pressure exerted on said first working air chamber is controlled according to the oscillation frequency should be proof Hus, the magnitude of the vibration frequency to be damped of the flexible membrane A fluid-filled vibration isolating apparatus is provided with first control means for bringing the first working air chamber into a deformed state by sucking negative pressure to the first working air chamber side by an amount corresponding to the amount apparatus.
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