JP3601260B2

JP3601260B2 - Flow detector

Info

Publication number: JP3601260B2
Application number: JP17253197A
Authority: JP
Inventors: 治雄神谷; 喜代治沓名
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1997-06-27
Filing date: 1997-06-27
Publication date: 2004-12-15
Anticipated expiration: 2017-06-27
Also published as: JPH1123114A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、流体の流量を検出する流体流量検出装置に関するものであり、特に、冷凍サイクルの圧縮機へ戻る潤滑油や液冷媒の流量を検出する流量検出装置に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】
従来、上記した流量検出装置として、例えば特開平２−１４０５５７号公報には、冷凍サイクルのうち、気液分離器下流と膨張弁上流との間の液冷媒（流体）が流れる冷媒配管（流体配管）において、冷媒に混入されている潤滑油（流体）の潤滑油流量を検出するものが提案されている。この流量検出装置は、図７に示すように、アルミニウム材料からなる筒状ハウジング１００を備え、この内部に、透光円筒部材１０がシール部材１３、１４、１５、１６を介して密着するように、同軸的に嵌着されている。また、アルミニウム材料からなる小筒状ハウジング１０２が、筒状ハウジング１００に径方向に嵌合した状態でろう付け固定されており、この小筒状ハウジング１０２内部に光源２９が収容されている。光源２９は、定電圧を受けて紫外線を発光する。
【０００３】
また、アルミニウム材料からなる小筒状ハウジング１０３が筒状ハウジング１００に径方向に嵌合した状態でろう付け固定されており、この小筒状ハウジング１０３内部に光量検出器２０が収容されている。なお、小筒状ハウジング１０２、１０３の開口端部には、アルミニウム材料からなる蓋部材１０２ａ、１０３ａがビス１０４にて装着されている。
【０００４】
ここで、ナフテン油等からなる潤滑油は、紫外線を受けて蛍光を発するアロマ基等の不飽和基を含むため、潤滑油は、紫外線を受けることにより不飽和基の量に応じた蛍光を発する。そして、上記光量検出器２０により上記蛍光の強度を検出し、この検出された蛍光強度により、光量検出器２０に対向する部位に存在する潤滑油の量（質量）を検出できる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、本発明者は、どのように潤滑油が冷凍サイクルを循環しているかを知るために、実験室において、冷凍サイクルを循環する潤滑油の流量を検出することを試みている。ここで、潤滑油の流速は圧縮機の回転数の変化に伴い変化するため、上記従来技術の光量検出器２０にて検出される潤滑油の質量が一定であっても、光量検出器２０に対向する部位を流れる潤滑油の流量が変化している場合もある。
【０００６】
これに対して、本発明者は、圧縮機の回転数を種々変化させたときの潤滑油の流速を予め実験にて検出して、圧縮機の回転数と潤滑油の流速との関係を見出しておき、実際に冷凍サイクルを作動させるとき、上記光量検出器２０にて潤滑油の質量を検出するとともに、このときの圧縮機の回転数を検出して潤滑油の流速を見出すことにより、潤滑油の流量を検出することを考案した。
【０００７】
ところが、圧縮機の回転数が急激に増減するときと、圧縮機の回転数が徐々に増減するときとでは、圧縮機の回転数が同じであっても潤滑油の流速が異なるため、上記実験にて見出した関係を常に適用できるわけではない。よって、この方法では、潤滑油（流体）の流量を正確に検出できない。
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、流体の流量を正確に検出することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明者は、流体の流量を正確に検出するためには、光量検出手段により流体の質量を検出するとともに、このときの潤滑油の流速を検出する必要があることに着目して、以下に述べる発明を見出した。
すなわち、請求項１ないし４に記載の発明では、流体の流れる流体配管（Ｐ５、１０）に、光源（２９）からの光を入射させる入射用透光部（１０Ａ）と、光を出射させる第１出射用透光部（１０Ｂ）と、第１出射用透光部（１０Ｂ）と流体の流れ方向に所定距離（Ｌ）を隔てて配される第２出射用透光部（１０Ｃ）とを設け、
第１、第２出射用透光部（１０Ｂ）、（１０Ｃ）から出射された光を受光する第１、第２光学的検出手段（２０１）、（２０２）の受光量の変化に基づいて、第１、第２出射用透光部（１０Ｂ）、（１０Ｃ）近傍における流体の質量変化を検出し、
位相差算出手段（Ｓ１５、Ｓ２０）により、第１光学的検出手段（２０１）の検出値と第２光学的検出手段（２０２）の検出値との位相差（θ）を算出し、流速算出手段（Ｓ３０）により、位相差（θ）と上記所定距離（Ｌ）に基づいて流体の流速（Ｖ）を算出し、流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）により、流速（Ｖ）と、上記両光学的検出手段（２０１）、（２０２）の少なくとも一方の検出値（Ａ）に基づいて、流体の流量（Ｑ）を算出することを特徴としている。
【０００９】
このように、流体流れ方向に所定距離（Ｌ）を隔てて上記両出射用透光部（１０Ｂ）、（１０Ｃ）を配し、これら両透光部（１０Ｂ）、（１０Ｃ）近傍における流体の質量変化を検出して、この検出値の位相差（θ）を算出することにより、常に流体の流速（Ｖ）を算出し、常に流体の流量（Ｑ）を算出している。従って、流体の流量（Ｑ）を常に正確に検出できる。
【００１０】
また、請求項２に記載の発明では、上記流体配管は、圧縮機（１）、凝縮器（２）、膨張弁（４）、蒸発器（５）を接続するとともに、流体として潤滑油および冷媒が流れる冷媒配管（Ｐ１〜Ｐ５、１０）からなり、第１、第２光学的検出手段（２０１）、（２０２）は、第１、第２出射用透光部（１０Ｂ）、（１０Ｃ）近傍における潤滑油および冷媒の一方の質量変化を検出し、流速算出手段（Ｓ３０）により、潤滑油および冷媒の一方の流速（Ｖ）を算出し、流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）により、潤滑油および冷媒の一方の流量（Ｑ）を算出することを特徴としている。
【００１１】
このようにして、潤滑油および冷媒の一方の流量（Ｑ）を常に正確に検出できる。
また、請求項３に記載の発明では、冷媒配管（Ｐ５、１０）のうち、第１出射用透光部（１０Ｂ）および前記第２出射用透光部（１０Ｃ）の近傍に、入射用透光部（１０Ａ）から潤滑油および冷媒に向けて入射された光を、冷媒配管（Ｐ５、１０）外部へ出射させる第３出射用透光部（１０Ｄ）を設け、第３出射用透光部（１０Ｄ）から出射された光を受光する第３光学的検出手段（２８）の受光量の変化に基づいて、第３出射用透光部（１０Ｄ）近傍における潤滑油および冷媒の他方の質量変化を検出し、
流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）により、第３出射用透光部（１０Ｄ）の検出値（Ｂ）と、上記流速算出手段（Ｓ３０）にて算出される流速（Ｖ）とに基づいて、潤滑油および冷媒の他方の流量（Ｐ）を算出することを特徴としている。
【００１２】
ここで、上記流速算出手段（Ｓ３０）にて算出される潤滑油の流速（Ｖ）は、冷媒の流速と同じであるとみなすことができるので、この潤滑油の流速（Ｖ）および第３出射用透光部（１０Ｄ）の検出値（つまり、冷媒の質量）に基づいて、冷媒の流量（Ｐ）も常に正確に算出できる。
また、請求項４に記載の発明では、請求項２または３に記載の流量検出装置において、流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）にて算出される流量（Ｐ、Ｑ）が所定値（Ｐ_０、Ｑ_０）以上であるか否かを判定する判定手段（Ｓ６０、Ｓ７０）の判定結果に基づいて、圧縮機（１）の作動停止を制御手段（Ｓ８０、Ｓ９０）にて制御している。
【００１３】
このように、常に正確に検出される潤滑油または冷媒の流量に基づいて、圧縮機（１）の作動停止を制御することにより、常に正確に圧縮機（１）の故障を抑制できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図に示す実施形態について説明する。
本実施形態は、図１に示す車両用空調装置の冷凍サイクルにおいて、液冷媒の流量および潤滑油の流量を検出する流量検出装置に本発明を適用したものである。この冷凍サイクルには、適正量の冷媒（例えば、ＨＦＣ−１３４ａ）および適正量の潤滑油（コンプレッサオイル、例えば、ＰＡＧ油、合成油等）が封入されている。潤滑油には、適正量の蛍光材料が混入させてある。
【００１５】
なお、本実施形態では、蛍光材料として、蛍光の発光ピーク波長が５３０ｎｍ、主発光波長が５００〜５８０ｎｍの範囲内にあるもの（例えば、栄進化学製Ｌ−ＤＴ−Ｂ）を使用し、潤滑油に対して蛍光材料を０．０２５ｗｔ％混入させている。
冷凍サイクルは圧縮機１を備えており、この圧縮機１には、動力伝達を断続する電磁クラッチ１ａが装着されており、この電磁クラッチ１ａが接続状態になると、図示しない車両エンジンから動力が伝達されて圧縮機１は作動し、冷媒および潤滑油を吸入するとともに、潤滑作用を受けて冷媒を圧縮し、高温高圧のガス冷媒を潤滑油とともに吐出する。
【００１６】
圧縮機１から吐出された冷媒および潤滑油は凝縮器２に流入し、この凝縮器２において、図示しない冷却ファンによる空冷作用を受けて上記高温高圧のガス冷媒が凝縮される。この凝縮後の液冷媒は、潤滑油とともに受液器３内に流入する。この受液器３は、その内部に流入した凝縮冷媒を気液分離して、液冷媒のみを潤滑油とともに流出させる。
【００１７】
受液器３の下流側には、液冷媒を気液二相状態に減圧膨張させる膨張弁４が設けてあり、この膨張弁４を通過した低温低圧の冷媒は、潤滑油とともに蒸発器５へ流入し、蒸発する。そして、図示しない送風ファンにて蒸発器５へ送風される送風空気から冷媒の蒸発潜熱を吸熱することにより送風空気を冷却し、この冷却した空気を車室内へ循環させて車室内の冷房をしている。膨張弁４は、周知のごとく、蒸発器５の出口冷媒の過熱度を所定値に維持するように弁開度が自動調整される温度式の膨張弁である。そして、蒸発器５にて蒸発させた冷媒を、潤滑油とともに再び圧縮機１に吸入させている。
【００１８】
なお、上記した圧縮機１、凝縮器２、受液器３、膨張弁４、蒸発器５は、冷媒配管Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４、Ｐ５にて相互に接続されている。そして、冷媒配管Ｐ５（つまり、蒸発器５下流で、圧縮機１上流の冷媒配管、圧縮機吸入側冷媒配管）の途中には、液冷媒の流量、および、潤滑油の流量を同時に検出する流量検出装置Ｓが装着されている。
【００１９】
次に、流量検出装置Ｓの具体的構造を図２ないし図４に基づいて説明する。
流量検出装置Ｓは、冷媒配管Ｐ５の途中に同軸的に組付けられている。この流量検出装置Ｓは、硼珪酸ガラス、石英ガラス、アルミノ珪酸ガラス等の透明耐圧材料からなる透光円筒部材１０を備えている。この透光円筒部材１０は、請求項でいう入射用透光部、および、第１、第２、第３出射用透光部を構成するとともに、請求項でいう冷媒配管を構成している。
【００２０】
ここで、硼珪酸ガラス、石英ガラス、アルミノ珪酸ガラス等は、後述する光源２９からの紫外線の透過率が高いため、この検出装置Ｓの検出精度が良好となる。また、破壊強度も大きいため、この透光円筒部材１０の厚みを薄くでき、装置Ｓの小型化を図ることができる。
この透光円筒部材１０の一端部１０ａ、他端部１０ｂには、アルミニウム材料からなる円筒状ハウジング１１、１２の一端部１１ａ、１２ａが外嵌されている。透光円筒部材１０の一端部１０ａ、他端部１０ｂ側外周と、円筒状ハウジング１１、１２の一端部１１ａ、１２ａ側内周との間は、ゴム製の（弾性材料からなる）パッキン１４、１６にてシールされている。また、円筒状ハウジング１１、１２の一端部１１ａ、１２ａ側に形成された段付き部１１１、１２１に、透光円筒部材１０の一端部１０ａ、他端部１０ｂがゴム製のパッキン１３、１５を介して弾性的に支持されている。
【００２１】
ここで、冷媒配管Ｐ５は、流量検出装置Ｓが挿入可能となるように、蒸発器側冷媒配管Ｐ５１と圧縮機側冷媒配管Ｐ５２とに、所定距離を隔てて分離されている。冷媒配管Ｐ５１、Ｐ５２の端部はフレアー状となっており、ネジ孔を備えたナット５０が外嵌されている。そして、冷媒配管Ｐ５１、Ｐ５２の端部と、円筒状ハウジング１１、１２の他端部１１ｂ、１２ｂとを当接させ、ナット５０を、円筒状ハウジング１１、１２の他端部１１ｂ、１２ｂに形成されたネジ山１１ｃ、１２ｃにネジ結合することにより、冷媒配管Ｐ５１、Ｐ５２の端部と、円筒状ハウジング１１、１２の他端部１１ｂ、１２ｂとをメタルシールしている。
【００２２】
この冷媒配管Ｐ５１、Ｐ５２の内径と、円筒状ハウジング１１、１２の内径と、透光円筒部材１０の内径は、全て統一されている。これにより、流量検出装置Ｓを冷媒配管Ｐ５の途中に装着することによる冷媒流れの圧損を最小限に抑えている。
円筒状ハウジング１１、１２の外周部全周には、径方向外方へ延びるフランジ部１１２、１２２が一体に備えられている。このフランジ部１１２、１２２は、正面外形状が略正方形であり、このフランジ部１１２、１２２間には、アルミニウム材料からなる４つの長尺板状ハウジング１７、１８、２４、２５（ハウジング２４、２５は、図３参照）が設けられている。
【００２３】
そして、ハウジング１７、１８の両端部は、フランジ部１１２、１２２にボルト３０にて締結されている。この両端部とフランジ部１１２、１２２との間は、図示しないシール部材にてシールされている。また、図３に示すように、ハウジング１７、１８の長手方向に沿った両側端面に、ハウジング２４、２５の長手方向に沿った両側端面側が、ボルト３０にて締結されている。このハウジング１７、１８の両側端面とハウジング２４、２５の両側端面側とは、シール部材３１、３２にてシールされている。
【００２４】
そして、上記した円筒状ハウジング１１、１２と、ハウジング１７、１８、２４、２５とにより、透光円筒部材１０の周囲に密閉空間Ｃを形成するカバー部材１００を構成している。
ハウジング２４には、光源２９を収容する光源収容部２４ａが形成されており、この光源２９の出光方向後方には、光学フィルタ２６およびフォトセンサ２７を収容する収容部２４ｂが形成されている。光源収容部２４ａと収容部２４ｂとの間には、光源２９の紫外線が光学フィルタ２６およびフォトセンサ２７に対して斜めに入射されるような紫外線通路形成部２４ｃが形成してある。
【００２５】
光源２９は、図示しない定電圧電源から定電圧を受けて紫外線を発光するものである。この光源２９は、図４に示すように、アルミニウム製の本体部２９０と、本体部２９０に支持される水銀ランプ２９１（例えば、浜松ホトニクス製Ｌ１５４９−０４）とを備えている。この水銀ランプ２９１のガラス内壁には蛍光剤が塗られており、この蛍光剤は、２５４ｎｍの水銀スペクトルにて励起されることにより、ピーク波長が３５１ｎｍ、主発光波長域が３００〜４００ｎｍの紫外線を発光する。つまり、この紫外線が、水銀ランプ２９１の発する光である。なお、２５４ｎｍの水銀スペクトルは人体に有害であるが、蛍光剤にて吸収されるために、２５４ｎｍの水銀スペクトルがかなり低減される。
【００２６】
光学フィルタ２６は、光源２９からの光のうち、所定波長（例えば、２８０〜４００ｎｍ）の光のみを透過させるものであり、最大透過率の波長が３５５ｎｍ、最大透過率が４７％、半値幅が５５ｎｍの紫外線透過可視吸収フィルタからなる（例えば、東芝硝子製ＵＶ−Ｄ３６Ａ）。この光学フィルタ２６は、厚さが例えば３ｍｍ程度のガラス板であるが、この光学フィルタ２６を、収容部２４ｂに形成される支持部２４ｄに支持させつつ、ゴム製パッキン３４にて弾性的に支持することにより、検出装置Ｓに加わる外的衝撃等により光学フィルタ２６が破損するのを抑制している。
【００２７】
フォトセンサ２７は、光学フィルタ２６を通過した紫外線の強度を検出するものであり、紫外域から可視域までを精度よく測定でき、かつ、赤外感度が抑制された板状のシリコンフォトダイオード（例えば、浜松ホトニクス製Ｓ１２２７−１６ＢＲ）からなる。このフォトセンサ２７の受光面（図３中右側面）を光源２９に対向させるとともに、この受光面が光学フィルタ２６に接着固定されている。
【００２８】
また、光源２９からの紫外線は光源２９近傍の温度変化によって出力特性が変化するため、フォトセンサ２７にて光源２９からの紫外線の強度を測定し、後述するフォトセンサ２０１、２０２、２８の検出値の補正を行なうようにしている。具体的には、フォトセンサ２０１、２０２、２８の検出値を、フォトセンサ２７の検出値にて割ることにより、補正している。
【００２９】
ハウジング２４とシール部材３１との間には、遮光性および剛性を有する材料（例えば鉄）からなる遮光支持板３３が配置されている。なお、ハウジング２４と遮光支持板３３、および、遮光支持板３３とシール部材３１とは、接着されている。遮光支持板３３には、光源２９の光を透光円筒部材１０の入射用透光部１０Ａへ照射するための透光窓３３０が開口形成されている。この入射用透光部１０Ａを透過した光は、透光円筒部材１０内部の冷媒および潤滑油に向けて入射される。なお、入射用透光部１０Ａとは、透光円筒部材１０のうち光源２９の光が入射される部位のことである。
【００３０】
また、ハウジング１７には、光学フィルタ（フィルタ部材）１９、フォトセンサ（光学的検出手段、蛍光量検出手段）２０１、２０２、および、ゴム製の絶縁シール部材２１を重ねて収容する収容部１７ａが形成されている。なお、フォトセンサ２０１、２０２は、冷媒流れ方向（図２中左右方向）に所定距離Ｌを隔てて配置されており、絶縁シール部材２１に設けた凹形状の収容部２１１、２１２に収容されている。また、これらセンサ２０１、２０２と、透光円筒部材１０との間の距離は同じである。
【００３１】
収容部１７ａのうち、透光円筒部材１０側部位の内壁に形成された枠状の支持部１７ｂと、収容部１７ａのうち、透光円筒部材１０の反対側部位を覆う金属製（例えばアルミニウム）の押さえ板２２との間に、光学フィルタ１９、フォトセンサ２０１、２０２、および、絶縁シール部材２１が、順に配置されて支持されている。押さえ板２２は、ボルト２３にて長尺厚板状ハウジング１７に装着されている。
【００３２】
そして、入射用透光部１０Ａから入射された光を潤滑油が受けて発する蛍光は、透光円筒部材１０の第１出射用透光部１０Ｂから出射して、光学フィルタ１９を経てフォトセンサ２０１に受光されるとともに、透光円筒部材１０の第２出射用透光部１０Ｃから出射して、光学フィルタ１９を経てフォトセンサ２０２に受光される。なお、第１、第２出射用透光部１０Ｂ、１０Ｃとは、透光円筒部材１０のうち、フォトセンサ２０１、２０２に受光される光を出射する部位であり、フォトセンサ２０１、２０２に対向する部位およびその近傍である。
【００３３】
光学フィルタ１９は、透光円筒部材１０からの光のうち、所定波長（例えば、４８０〜６００ｎｍ）の光を主に透過させるものであり、最大透過率の波長が５３０ｎｍ、最大透過率が４２％、半値幅が４８ｎｍのバンドパスフィルタ（例えば、富士写真フィルム製ＢＰＮ−５３）からなる。この光学フィルタ１９は、厚さが例えば０．２ｍｍ程度のトリアセテートを主成分とする板状フィルタである。
【００３４】
そして、光学フィルタ１９の受光面（図３中下面）を透光円筒部材１０の出射用透光部１０Ｂ、１０Ｃに対向させている。ここで、光学フィルタ１９の受光面の垂線Ｔ、つまり、フォトセンサ２０２（２０１）の受光面（図３中下面）の垂線Ｔと、紫外線通路形成部２４ｃにて形成される光源２９の進行経路Ｄとが、鋭角的に配置されるように、光源２９、光学フィルタ１９、および、フォトセンサ２０２（２０１）が配置されている。この結果、フォトセンサ２０２（２０１）に光源２９からの光（つまり、第１、第２出射用透光部１０Ｂ、１０Ｃ以外の部位からの光）が直接入射されることを良好に抑制でき、光源２９からの光を直接フォトセンサ２０２（２０１）にて検出することを防止できる。
【００３５】
なお、波長が４８０〜６００ｎｍの光を主に透過させる光学フィルタ１９により、波長が２８０〜４００ｎｍの光を主に透過させる光学フィルタ２６を透過した光が、フォトセンサ２０１、２０２へ入射されるのを抑制できる。よって、光学フィルタ２６を透過した光と、後述する潤滑油からの蛍光とを良好に分離できる。よって、このフォトセンサ２０１、２０２の検出精度は良好である。
【００３６】
また、センサ２０１とセンサ２０２とは同一のものを使用しており、光学フィルタ１９を通過した蛍光の蛍光強度を検出するものである。具体的に、フォトセンサ２０１、２０２は、紫外域から可視域までを精度よく測定でき、かつ、赤外感度が抑制されたシリコンフォトダイオード（例えば、浜松ホトニクス製Ｓ１２２７−１６ＢＲ）からなる。
【００３７】
また、ハウジング２５のうち、透光円筒部材１０を中心にして光源２９と点対称な位置には、フォトセンサ（透過光量検出手段）２８を収容する収容部２５ａが形成されている。ハウジング２５とパッキン３２との間には、遮光性および剛性を有する材料（例えば鉄）からなり、フォトセンサ２８を支持する遮光支持板３５が配置されている。この遮光支持板３５には、フォトセンサ２８に光を入射可能とする開口部３５０が形成されており、この開口部３５０の縁部にてフォトセンサ２８の外周部を支持している。なお、ハウジング２５と遮光支持板３５、および、遮光支持板３５とパッキン３２とは接着されている。
【００３８】
フォトセンサ２８は、透光円筒部材１０からの光（透過光）の透過光強度を検出するものであり、シリコンフォトダイオード（例えば、浜松ホトニクス製Ｓ１２２７−１０１０ＢＲ）からなる。そして、入射用透光部１０Ａから入射された光のうち透光円筒部材１０内部を透過した光（つまり、液冷媒および潤滑油に吸収および散乱されなかった光）が、第３出射用透光部１０Ｄを経て、フォトセンサ２８（つまり、遮光支持板３５の開口部３５内側）に入射される。なお、第３出射用透光部１０Ｄとは、透光円筒部材１０のうち、開口部３５を経てフォトセンサ２８に受光される光を出射する部位である。
【００３９】
上記したフォトセンサ２０１、２０２、２７、２８は、図示しない一対のリード端子を有しており、このリード端子は、図１に示すアンプ２０１ａ、２０２ａ、２７ａ、２８ａを介して、電気制御装置１１０に内蔵される図示しないＡ／Ｄ変換器に電気的に接続されている。これにより、フォトセンサ２０１、２０２、２７、２８の検出値（受光電圧）は、上記アンプ２０１ａ、２０２ａ、２７ａ、２８ａにて増幅され、上記Ａ／Ｄ変換器にてＡ／Ｄ変換されて、図５に示すようなデータとして電気制御装置１１０に読み込まれる。そして、電気制御装置１１０は、読み込んだ情報に基づいて、潤滑油の流量Ｑおよび冷媒の流量Ｐを算出して、圧縮機１の作動の制御を行なう。
【００４０】
次に、上記した電気制御装置１１０による制御について、図５および図６に基づいて説明する。なお、図６に示すフローチャートは、図示しない冷房スイッチのオン信号が電気制御装置１１０に入力されることによりスタートする。
まず、図６中ステップＳ１０において、フォトセンサ２０１、２０２の検出値をアンプ２０１ａ、２０２ａにて増幅させたものを、微少時間ε毎に所定時間Ｔ０の間読み込み、図５に示すような検出波形（多数のデータの集まり）を得る。なお、上記微少時間εとは、フォトセンサ２０１、２０２の検出波形の位相差（例えば１２ｍｓ）に比べて微少な時間（例えば０．１ｍｓ）のことであり、上記所定時間Ｔ０とは、後述する参照時間Ｔ１＋最大ずらし時間Ｔ３に対応する時間（例えば３００ｍｓ）のことである。
【００４１】
次に、図６中ステップＳ１５において、フォトセンサ２０１の検出波形とフォトセンサ２０２の検出波形の相関値Ｒを算出する。相関値Ｒは、以下に示す数式１から算出されるものであり、フォトセンサ２０１の検出波形とフォトセンサ２０２の検出波形の相関性（換言すれば類似性）を示す値である。
【００４２】
【数１】

【００４３】
なお、ｎ：参照データ数（つまり、参照時間Ｔ１に対応する）、ｆ_ｉ：フォトセンサ２０１のデータ、ｇ_ｉ：フォトセンサ２０２のデータ、ｆ_ａｖ：フォトセンサ２０１のデータのうち、参照データ数ｎ分のデータの平均値、ｇ_ａｖ：フォトセンサ２０２のデータのうち、参照データ数ｎ分のデータの平均値である。
この相関値Ｒを算出するためには、まず、ｆ_ａｖ、ｇ_ａｖを算出し（ステップ１）、次に、数式１における分子（つまり、ｆ_ｉとｇ_ｉの共分散）および分母（つまり、ｆ_ｉの分散とｇ_ｉの分散の積の平方根）をそれぞれ算出し（ステップ２）、その後、算出した分子を分母で割る（ステップ３）。
【００４４】
そして、フォトセンサ２０１の検出波形のうち、参照データ数ｎ（つまり、参照時間Ｔ１）分のデータに対応する波形（以下、第１データ波形という）と、フォトセンサ２０２の検出波形のうち、参照データ数ｎ分のデータに対応する波形（以下、第２データ波形という）について、互いのデータ波形のずらし時間Ｔ２がゼロのときから最大ずらし時間Ｔ３となるまで、上記微少時間ε毎に上記相関値Ｒを算出する。
【００４５】
次に、ステップＳ２０において、上記相関値Ｒに基づいて、フォトセンサ２０１の検出波形とフォトセンサ２０２の検出波形の位相差θを決定する。なお、ステップＳ１５、Ｓ２０により、請求項でいう位相差算出手段を構成している。
ここで、相関値Ｒ＝１のときは上記両データ波形が一致していることを意味し、相関値Ｒ＝−１のときは上記両データ波形が逆転していることを意味するが、上記両センサ２０１、２０２の検出波形は、図５に示すように周期や振幅が一定ではなく、完全に一致することはないため、完全に相関値Ｒが１や−１となることはない。よって、ステップＳ１５において、上記微少時間ε毎に算出された多数の相関値Ｒの中で、最も１に近い相関値Ｒを見出し、この相関値Ｒとなるときを、上記両データが略一致しているとし、この相関値Ｒとなるときのずらし時間Ｔ２を位相差θとしている。
【００４６】
なお、上記参照時間Ｔ１が短かすぎても長すぎても（つまり、上記参照データ数ｎが少なすぎても多すぎても）、両センサ２０１、２０２の相関性を良好に判断できなくなるため、本実施形態では、相関性を良好に判断できるように、参照時間Ｔ１を例えば２５０ｍｓ程度としている。
また、上記最大ずらし時間Ｔ３は、上記位相差θ（本実施形態では１２ｍｓ）よりも長めに設定する必要があるが、必要以上に長くすると計算に時間がかかるため、本実施形態では例えば３０〜５０ｍｓとしている。
【００４７】
また、フォトセンサ２０１とフォトセンサ２０２との間の距離（上記所定距離Ｌ）が大きすぎると、これらセンサ２０１、２０２の検出波形の位相差θが大きくなり、この位相差θを算出する時間（つまり、上記最大ずらし時間Ｔ３）が長くなるため、本実施形態では、上記所定距離Ｌを７ｍｍ程度としている。
次に、図６中ステップＳ３０において、潤滑油の流速Ｖを算出する。流速Ｖは、以下に示す数式２から算出されるものである。
【００４８】
【数２】Ｖ＝Ｌ／θ
次に、図６中ステップＳ４０において、潤滑油の流量Ｑを算出する。流量Ｑは、以下に示す数式３から算出されるものである。
【００４９】
【数３】Ｑ＝α×Ａ×Ｖ
なお、Ａ：平均値ｆ_ａｖと平均値ｇ_ａｖの平均値（フォトセンサ２０１、２０２のデータの平均値）、α：平均値Ａを、冷媒配管Ｐ５における単位長さ当たりの潤滑油の質量Ｍに変換するための係数である。ここで、上記潤滑油の質量Ｍとフォトセンサ２０１、２０２のデータＡ０との間には、Ｍ≒α×Ａ０の関係があることが実験にて確認されているので、本実施形態では、Ｍ＝α×Ａと近似している。
【００５０】
次に、図６中ステップＳ５０において、液冷媒の流量Ｐを算出する。流量Ｐは、以下に示す数式４から算出されるものである。
【００５１】
【数４】Ｐ＝β×Ｂ×Ｖ
なお、Ｂ：フォトセンサ２８の検出値、β：フォトセンサ２８のデータＢを、冷媒配管Ｐ５における単位長さ当たりの液冷媒の質量Ｎに変換するのための係数である。ここで、上記液冷媒の質量ＮとデータＢとの間には、Ｎ≒β×Ｂの関係があることが実験にて確認されているので、本実施形態では、Ｎ＝β×Ｂと近似している。また、液冷媒の流速は上記した潤滑油の流速Ｖと同じであると見なされるため、この潤滑油の流速Ｖを用いて液冷媒の流量Ｐを算出している。
【００５２】
そして、図６中ステップＳ６０において、潤滑油の流量Ｑが所定流量Ｑ_０以上であるか否かを判定し、潤滑油の流量Ｑが所定流量Ｑ_０以上（判定結果がＹＥＳ）であれば、圧縮機１の潤滑が良好に行なわれると判定してステップＳ７０に進む。このステップＳ７０では、液冷媒の流量Ｐが所定流量Ｐ_０より小さいか否かを判定し、液冷媒の流量Ｐが所定流量Ｐ_０より小さいとき（判定結果がＹＥＳ）、圧縮機１の吸い込み作動が良好に行なわれると判定して、ステップＳ８０に進み、圧縮機１をオンとする（つまり、電磁クラッチ１ａを接続状態とする）。
【００５３】
また、ステップＳ６０において判定結果がＮＯである場合、圧縮機１の潤滑が不十分であると判定して、圧縮機１をオフとする（つまり、電磁クラッチ１ａを非接続状態とする）。また、ステップＳ７０において判定結果がＮＯである場合、圧縮機１の吸い込み作動が良好に行なわれなくなると判定して、圧縮機１をオフとする（つまり、電磁クラッチ１ａを非接続状態とする）。
【００５４】
（他の実施形態）
まず、上記実施形態では、流量Ｐ、Ｑに基づいて圧縮機１のオンオフ（作動停止）を制御していたが、これに限定されることはなく、実験室において、冷凍サイクルを循環する潤滑油の流量を検出、確認する、といった適用方法にとどめてもよい。
【００５５】
この場合、冷凍サイクルの作動時に流量Ｐ、Ｑを知る必要がない場合、冷凍サイクルの作動時には、センサ２０１、２０２の検出値を読み込むだけとし、冷凍サイクルを停止させてから、センサ２０１、２０２の検出値に基づいて流量Ｐ、Ｑの算出を行なってもよい。
また、上記実施形態では、Ｍ＝α×Ａと近似していたが、より正確に流量を検出したいときは、質量Ｍとセンサ２０１、２０２のデータＡとの関係を示すマップを電気制御装置１１０の内部に予め記憶させておき、このマップに基づいて、検出値Ａから質量Ｍを見出してもよい。なお、液冷媒の質量Ｎについても同様である。
【００５６】
また、潤滑油の流量Ｑと液冷媒の流量Ｐとの流量比Ｑ／Ｐに基づいて、圧縮機１のオンオフを制御してもよい。すなわち、上記流量比Ｑ／Ｐが所定流量比以上であるときは、圧縮機１の潤滑が良好に行なわれると判定して圧縮機をオンとし、上記流量比Ｑ／Ｐが所定流量比より小さいときは、圧縮機１の潤滑が不十分であると判定して圧縮機をオフとしてもよい。
【００５７】
また、上記実施形態では、冷媒配管Ｐ５に本発明を適用していたが、この冷媒配管Ｐ５以外の冷媒配管Ｐ１〜Ｐ４や、他の種々の流体配管に適用してもよい。また、上記実施形態では、上記蛍光を受光する２つのフォトセンサ２０１、２０２を設けることにより、潤滑油の流速を算出していたが、常に液冷媒が流れる冷媒配管に本発明を適用する場合、上記透過光を受光する２つのフォトセンサを設けることにより、液冷媒の流速を算出してもよい。この場合、蛍光を受光するフォトセンサを１つとし、このフォトセンサの検出値と、液冷媒の流速とから、潤滑油の流量を算出してもよい。
【００５８】
また、上記実施形態では、上記平均値ｆ_ａｖと上記平均値ｇ_ａｖの平均値を用いて潤滑油の流量Ｑを算出していたが、上記平均値ｆ_ａｖまたは上記平均値ｇ_ａｖを用いてもよいし、ｆ_ｉおよびｇ_ｉの少なくとも１つを用いてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷凍サイクルの全体構成図および電気ブロック図である。
【図２】本発明の実施形態の流量検出装置の断面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】本発明の実施形態における流量検出装置の構成部品の配置関係を示す図である。
【図５】フォトセンサ２０１、２０２の配置構造を示すとともに、フォトセンサ２０１、２０２の検出波形の一例を示すグラフである。
【図６】本発明の実施形態における作動を説明するフローチャートである。
【図７】従来技術における流量検出装置の断面図である。
【符号の説明】
Ｐ５…冷媒配管（流体配管）、１０…透光円筒部材（流体配管）、
２９…光源、１０Ａ…入射用透光部、
１０Ｂ、１０Ｃ…第１、第２出射用透光部、
２０１、２０２…フォトセンサ（第１、第２光学的検出手段）。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a fluid flow rate detecting device for detecting a flow rate of a fluid, and is particularly suitable for use in a flow rate detecting device for detecting a flow rate of lubricating oil or liquid refrigerant returning to a compressor of a refrigeration cycle.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as the above-mentioned flow rate detecting device, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-140557 discloses a refrigerant pipe (fluid pipe) in a refrigeration cycle through which a liquid refrigerant (fluid) flows between a downstream of a gas-liquid separator and an upstream of an expansion valve. ) That detects the lubricating oil flow rate of the lubricating oil (fluid) mixed in the refrigerant has been proposed. As shown in FIG. 7, this flow rate detection device includes a cylindrical housing 100 made of an aluminum material, and the light transmitting cylindrical member 10 is tightly fitted inside the cylindrical housing 100 via

sealing members

13, 14, 15, 16. , Are coaxially fitted. A small cylindrical housing 102 made of an aluminum material is brazed and fixed to the cylindrical housing 100 in a state of being fitted in the radial direction, and the light source 29 is accommodated inside the small cylindrical housing 102. The light source 29 emits ultraviolet light upon receiving a constant voltage.
[0003]
Further, a small cylindrical housing 103 made of aluminum material is brazed and fixed to the cylindrical housing 100 in a state of being fitted in the radial direction, and the light amount detector 20 is housed inside the small cylindrical housing 103. Note that

lid members

102a and 103a made of aluminum material are attached to the open ends of the small

cylindrical housings

102 and 103 with screws 104.
[0004]
Here, since the lubricating oil composed of a naphthenic oil or the like contains unsaturated groups such as an aroma group that emits fluorescence when receiving ultraviolet rays, the lubricating oil emits fluorescence according to the amount of the unsaturated groups when receiving ultraviolet rays. . Then, the intensity of the fluorescence is detected by the light amount detector 20, and the amount (mass) of the lubricating oil existing at the portion facing the light amount detector 20 can be detected based on the detected fluorescence intensity.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in order to know how lubricating oil circulates through the refrigeration cycle, the present inventor has attempted to detect the flow rate of lubricating oil circulating through the refrigeration cycle in a laboratory. Here, since the flow rate of the lubricating oil changes with a change in the number of revolutions of the compressor, even if the mass of the lubricating oil detected by the above-mentioned conventional light quantity detector 20 is constant, the light quantity In some cases, the flow rate of the lubricating oil flowing through the opposing portion may change.
[0006]
On the other hand, the present inventor previously detected the flow velocity of the lubricating oil when the rotational speed of the compressor was variously changed, and found the relationship between the rotational speed of the compressor and the flow velocity of the lubricating oil. Before actually operating the refrigeration cycle, the amount of lubricating oil is detected by detecting the mass of the lubricating oil by the light amount detector 20 and detecting the flow rate of the lubricating oil by detecting the rotational speed of the compressor at this time. It was devised to detect the flow rate of oil.
[0007]
However, when the rotational speed of the compressor rapidly increases and decreases, and when the rotational speed of the compressor gradually increases and decreases, the flow rate of the lubricating oil is different even if the rotational speed of the compressor is the same. The relationships found in are not always applicable. Therefore, this method cannot accurately detect the flow rate of the lubricating oil (fluid).
The present invention has been made in view of the above points, and has as its object to accurately detect the flow rate of a fluid.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, in order to accurately detect the flow rate of the fluid, the present inventor needs to detect the mass of the fluid by the light amount detection means and to detect the flow rate of the lubricating oil at this time. Focusing on this, the following invention has been found.
That is, in the inventions according to the first to fourth aspects, the light-transmitting portion (10A) for inputting light from the light source (29) to the fluid pipe (P5, 10) through which the fluid flows, and the second light-emitting portion for outputting light. The first light-transmitting portion (10B) and the second light-transmitting portion (10C) that are arranged at a predetermined distance (L) apart from the first light-transmitting portion (10B) in the fluid flow direction. Provided,
Based on a change in the amount of light received by the first and second optical detection means (201) and (202) for receiving the light emitted from the first and second emission light transmitting portions (10B) and (10C). Detecting a change in the mass of the fluid in the vicinity of the first and second light transmitting portions (10B) and (10C);
The phase difference calculation means (S15, S20) calculates the phase difference (θ) between the detection value of the first optical detection means (201) and the detection value of the second optical detection means (202), and calculates the flow velocity. In (S30), the flow velocity (V) of the fluid is calculated based on the phase difference (θ) and the predetermined distance (L), and the flow velocity (V) is calculated by the flow rate calculating means (S40, S50). It is characterized in that the flow rate (Q) of the fluid is calculated based on at least one of the detection values (A) of the detection means (201) and (202).
[0009]
In this way, the two light transmitting portions (10B) and (10C) are arranged at a predetermined distance (L) in the fluid flow direction, and the fluid in the vicinity of the two light transmitting portions (10B) and (10C) is disposed. By detecting the mass change and calculating the phase difference (θ) of the detected value, the flow velocity (V) of the fluid is always calculated, and the flow rate (Q) of the fluid is always calculated. Therefore, the flow rate (Q) of the fluid can always be accurately detected.
[0010]
In the invention described in claim 2, the fluid pipe connects the compressor (1), the condenser (2), the expansion valve (4), and the evaporator (5), and also includes lubricating oil and refrigerant as fluids. The first and second optical detection means (201) and (202) are in the vicinity of the first and second light transmitting portions (10B) and (10C). , A change in the mass of one of the lubricating oil and the refrigerant is detected, the flow velocity calculating means (S30) calculates one of the flow velocities (V) of the lubricating oil and the refrigerant, and the flow rate calculating means (S40, S50) calculates the lubricating oil and the refrigerant. It is characterized in that one flow rate (Q) of the refrigerant is calculated.
[0011]
In this way, the flow rate (Q) of one of the lubricating oil and the refrigerant can always be accurately detected.
According to the third aspect of the present invention, in the refrigerant pipes (P5, P10), the incident light transmitting section is provided near the first light transmitting light section (10B) and the second light transmitting light section (10C). A third light-transmitting portion (10D) for outputting light incident from the light portion (10A) toward the lubricating oil and the refrigerant to the outside of the refrigerant pipes (P5, 10) is provided; A change in the other mass of the lubricating oil and the refrigerant near the third light transmitting portion (10D) based on a change in the amount of light received by the third optical detection means (28) that receives the light emitted from the (10D). To detect
Lubrication is performed by the flow rate calculating means (S40, S50) based on the detected value (B) of the third light transmitting portion (10D) and the flow velocity (V) calculated by the flow velocity calculating means (S30). It is characterized in that the other flow rates (P) of the oil and the refrigerant are calculated.
[0012]
Here, the flow velocity (V) of the lubricating oil calculated by the flow velocity calculating means (S30) can be considered to be the same as the flow velocity of the refrigerant. The flow rate (P) of the refrigerant can always be accurately calculated based on the detection value (that is, the mass of the refrigerant) of the light transmitting portion (10D).
According to a fourth aspect of the present invention, in the flow rate detecting device according to the second or third aspect, the flow rates (P, Q) calculated by the flow rate calculating means (S40, S50) are predetermined values (P ₀ , Q ₀₎ or in which whether based on determining means (S60, S70) of determining results, are controlled by the control means the deactivation of the compressor (1) (S80, S90) .
[0013]
In this way, by controlling the operation stop of the compressor (1) based on the flow rate of the lubricating oil or the refrigerant that is always accurately detected, the failure of the compressor (1) can always be accurately suppressed.
[0014]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention shown in the drawings will be described.
In the present embodiment, the present invention is applied to a flow rate detection device that detects a flow rate of a liquid refrigerant and a flow rate of a lubricating oil in the refrigeration cycle of the vehicle air conditioner shown in FIG. This refrigeration cycle is filled with an appropriate amount of refrigerant (for example, HFC-134a) and an appropriate amount of lubricating oil (compressor oil, for example, PAG oil, synthetic oil, etc.). An appropriate amount of fluorescent material is mixed in the lubricating oil.
[0015]
In the present embodiment, a fluorescent material having an emission peak wavelength of fluorescence in the range of 530 nm and a main emission wavelength in the range of 500 to 580 nm (for example, L-DT-B manufactured by Eishin Chemical Co., Ltd.) is used as the fluorescent material. 0.025% by weight of a fluorescent material is mixed in.
The refrigerating cycle includes a compressor 1, and an electromagnetic clutch 1a for interrupting power transmission is mounted on the compressor 1. When the electromagnetic clutch 1a is connected, power is transmitted from a vehicle engine (not shown). Then, the compressor 1 operates to suck the refrigerant and the lubricating oil, compress the refrigerant under the lubricating action, and discharge the high-temperature and high-pressure gas refrigerant together with the lubricating oil.
[0016]
The refrigerant and the lubricating oil discharged from the compressor 1 flow into the condenser 2, where the high-temperature and high-pressure gas refrigerant is condensed by an air cooling action by a cooling fan (not shown). The condensed liquid refrigerant flows into the liquid receiver 3 together with the lubricating oil. The liquid receiver 3 gas-liquid separates the condensed refrigerant that has flowed into the liquid receiver 3, and allows only the liquid refrigerant to flow out together with the lubricating oil.
[0017]
On the downstream side of the receiver 3, an expansion valve 4 for reducing and expanding the liquid refrigerant into a gas-liquid two-phase state is provided. The low-temperature and low-pressure refrigerant passing through the expansion valve 4 is sent to the evaporator 5 together with the lubricating oil. Enter and evaporate. Then, the blown air is cooled by absorbing the latent heat of evaporation of the refrigerant from the blown air blown to the evaporator 5 by a blower fan (not shown), and the cooled air is circulated into the vehicle interior to cool the vehicle interior. ing. As is well known, the expansion valve 4 is a temperature-type expansion valve whose valve opening is automatically adjusted so that the degree of superheat of the refrigerant at the outlet of the evaporator 5 is maintained at a predetermined value. Then, the refrigerant evaporated by the evaporator 5 is sucked into the compressor 1 again together with the lubricating oil.
[0018]
The compressor 1, the condenser 2, the liquid receiver 3, the expansion valve 4, and the evaporator 5 are connected to each other by refrigerant pipes P1, P2, P3, P4, and P5. In the middle of the refrigerant pipe P5 (that is, the refrigerant pipe downstream of the evaporator 5 and upstream of the compressor 1, and the refrigerant suction-side refrigerant pipe), the flow rate of the liquid refrigerant and the flow rate of the lubricating oil are simultaneously detected. The detection device S is mounted.
[0019]
Next, a specific structure of the flow rate detection device S will be described with reference to FIGS.
The flow rate detection device S is coaxially mounted in the middle of the refrigerant pipe P5. The flow rate detection device S includes a light-transmitting cylindrical member 10 made of a transparent pressure-resistant material such as borosilicate glass, quartz glass, or aluminosilicate glass. The light-transmitting cylindrical member 10 constitutes the incident light-transmitting portion and the first, second, and third light-emitting light-transmitting portions described in the claims, and also constitutes the refrigerant pipe described in the claims.
[0020]
Here, borosilicate glass, quartz glass, aluminosilicate glass, and the like have a high transmittance of ultraviolet rays from a light source 29 described later, and thus the detection accuracy of the detection device S is improved. Further, since the breaking strength is high, the thickness of the light-transmitting cylindrical member 10 can be reduced, and the size of the device S can be reduced.
One end portions 11a and 12a of cylindrical housings 11 and 12 made of an aluminum material are fitted to one end portion 10a and the other end portion 10b of the light transmitting cylindrical member 10, respectively. A packing 14 made of rubber (made of an elastic material) is provided between an outer periphery of one end 10 a and the other end 10 b of the light transmitting cylindrical member 10 and an inner periphery of one end 11 a and 12 a of the cylindrical housings 11 and 12. Sealed at 16. In addition, packings 13, 15 made of rubber are used for the one end 10 a and the other end 10 b of the light-transmitting cylindrical member 10 on the stepped

parts

111, 121 formed on the one end 11 a, 12 a side of the cylindrical housing 11, 12. It is elastically supported through.
[0021]
Here, the refrigerant pipe P5 is separated by a predetermined distance from the evaporator-side refrigerant pipe P51 and the compressor-side refrigerant pipe P52 so that the flow rate detection device S can be inserted. The ends of the refrigerant pipes P51 and P52 are in a flare shape, and a nut 50 having a screw hole is externally fitted. Then, the ends of the refrigerant pipes P51 and P52 are brought into contact with the other ends 11b and 12b of the cylindrical housings 11 and 12, and the nut 50 is formed on the other ends 11b and 12b of the cylindrical housings 11 and 12. The ends of the refrigerant pipes P51 and P52 and the other ends 11b and 12b of the cylindrical housings 11 and 12 are metal-sealed by screwing the

screw threads

11c and 12c.
[0022]
The inner diameters of the refrigerant pipes P51 and P52, the inner diameters of the cylindrical housings 11 and 12, and the inner diameter of the light transmitting cylindrical member 10 are all unified. Thereby, the pressure loss of the refrigerant flow caused by mounting the flow rate detection device S in the middle of the refrigerant pipe P5 is minimized.
Flanges 112, 122 extending outward in the radial direction are integrally provided on the entire outer periphery of the cylindrical housings 11, 12. The flange portions 112 and 122 have a substantially square front outer shape, and four long plate-shaped

housings

17, 18, 24 and 25 made of aluminum material are provided between the flange portions 112 and 122 (housings 24 and 25). Is provided in FIG. 3).
[0023]
Both ends of the

housings

17 and 18 are fastened to the flange portions 112 and 122 with bolts 30. The space between the both ends and the flange portions 112 and 122 is sealed by a seal member (not shown). As shown in FIG. 3, bolts 30 fasten both end surfaces of the

housings

24, 25 along the longitudinal direction to both end surfaces of the

housings

17, 18 along the longitudinal direction. Both end surfaces of the

housings

17 and 18 and both end surfaces of the

housings

24 and 25 are sealed by

seal members

31 and 32.
[0024]
The cylindrical housings 11 and 12 and the

housings

17, 18, 24 and 25 constitute a cover member 100 that forms a closed space C around the light transmitting cylindrical member 10.
The housing 24 has a light source accommodating portion 24 a for accommodating the light source 29, and an accommodating portion 24 b for accommodating the optical filter 26 and the photosensor 27 is formed behind the light source 29 in the light emitting direction. An ultraviolet passage forming portion 24c is formed between the light source housing portion 24a and the housing portion 24b so that the ultraviolet light of the light source 29 is obliquely incident on the optical filter 26 and the photosensor 27.
[0025]
The light source 29 emits ultraviolet light upon receiving a constant voltage from a constant voltage power supply (not shown). As shown in FIG. 4, the light source 29 includes a main body 290 made of aluminum and a mercury lamp 291 (for example, L1549-04 manufactured by Hamamatsu Photonics) supported by the main body 290. A fluorescent agent is coated on the inner wall of the glass of the mercury lamp 291. When the fluorescent agent is excited by a mercury spectrum of 254 nm, the fluorescent agent emits ultraviolet light having a peak wavelength of 351 nm and a main emission wavelength range of 300 to 400 nm. It emits light. That is, the ultraviolet light is light emitted from the mercury lamp 291. Although the mercury spectrum at 254 nm is harmful to the human body, the mercury spectrum at 254 nm is considerably reduced because it is absorbed by the fluorescent agent.
[0026]
The optical filter 26 transmits only light having a predetermined wavelength (for example, 280 to 400 nm) out of the light from the light source 29. The wavelength of the maximum transmittance is 355 nm, the maximum transmittance is 47%, and the half width is It consists of a 55 nm ultraviolet transmission visible absorption filter (for example, UV-D36A manufactured by Toshiba Glass). The optical filter 26 is a glass plate having a thickness of, for example, about 3 mm. The optical filter 26 is elastically supported by a rubber packing 34 while being supported by a support portion 24d formed in the housing portion 24b. By doing so, it is possible to prevent the optical filter 26 from being damaged by an external impact or the like applied to the detection device S.
[0027]
The photosensor 27 detects the intensity of the ultraviolet light that has passed through the optical filter 26, and can accurately measure the range from the ultraviolet region to the visible region, and is a plate-shaped silicon photodiode (for example, having a reduced infrared sensitivity). And Hamamatsu Photonics S1227-1BR). The light receiving surface (the right side surface in FIG. 3) of the photo sensor 27 faces the light source 29, and the light receiving surface is bonded and fixed to the optical filter 26.
[0028]
Since the output characteristics of the ultraviolet light from the light source 29 change due to a temperature change in the vicinity of the light source 29, the intensity of the ultraviolet light from the light source 29 is measured by the photo sensor 27, and the detection values of the

photo sensors

201, 202, and 28 described later are used. Is corrected. Specifically, the correction is performed by dividing the detection values of the

photo sensors

201, 202, and 28 by the detection values of the photo sensor 27.
[0029]
A light-shielding support plate 33 made of a material having light-shielding properties and rigidity (eg, iron) is arranged between the housing 24 and the seal member 31. The housing 24 and the light-shielding support plate 33, and the light-shielding support plate 33 and the seal member 31 are bonded to each other. A light-transmitting window 330 for irradiating the light-transmitting portion 10A of the light-transmitting cylindrical member 10 with light from the light source 29 is formed in the light-shielding support plate 33. The light transmitted through the incident light transmitting portion 10A is incident on the refrigerant and the lubricating oil inside the light transmitting cylindrical member 10. The incident light transmitting portion 10A is a portion of the light transmitting cylindrical member 10 where light from the light source 29 is incident.
[0030]
Further, the housing 17 includes an optical filter (filter member) 19, photosensors (optical detection means, fluorescence amount detection means) 201 and 202, and a housing portion 17 a for housing a rubber insulating seal member 21 in a stacked manner. Is formed. The

photosensors

201 and 202 are arranged at a predetermined distance L in the coolant flow direction (the left-right direction in FIG. 2), and are housed in concave housing sections 211 and 212 provided on the insulating seal member 21. I have. The distance between the

sensors

201 and 202 and the light transmitting cylindrical member 10 is the same.
[0031]
A metal (for example, aluminum) that covers a frame-shaped support portion 17b formed on the inner wall of the light-transmitting cylindrical member 10 side portion of the housing portion 17a and a portion of the housing portion 17a opposite to the light-transmitting cylindrical member 10 The optical filter 19, the

photo sensors

201 and 202, and the insulating seal member 21 are arranged and supported in this order between the holding plate 22 and the holding plate 22. The holding plate 22 is attached to the long and thick plate-shaped housing 17 with bolts 23.
[0032]
Then, the fluorescent light emitted by the lubricating oil receiving the light incident from the incident light transmitting portion 10A is emitted from the first emission light transmitting portion 10B of the light transmitting cylindrical member 10 and passes through the optical filter 19 to the photo sensor 201. And is emitted from the second emission light-transmitting portion 10C of the light-transmitting cylindrical member 10 and received by the photosensor 202 through the optical filter 19. Note that the first and second light transmitting portions 10B and 10C are portions of the light transmitting cylindrical member 10 that emit light received by the

photosensors

201 and 202, and oppose the

photosensors

201 and 202. And its vicinity.
[0033]
The optical filter 19 mainly transmits light of a predetermined wavelength (for example, 480 to 600 nm) of the light from the light-transmitting cylindrical member 10, and has a maximum transmittance wavelength of 530 nm and a maximum transmittance of 42%. And a band-pass filter having a half-value width of 48 nm (for example, BPN-53 manufactured by Fuji Photo Film Co., Ltd.). The optical filter 19 is a plate-like filter having a thickness of, for example, about 0.2 mm and containing triacetate as a main component.
[0034]
Then, the light receiving surface (the lower surface in FIG. 3) of the optical filter 19 is opposed to the light transmitting portions 10B and 10C of the light transmitting cylindrical member 10. Here, the perpendicular T of the light receiving surface of the optical filter 19, that is, the perpendicular T of the light receiving surface (the lower surface in FIG. 3) of the photosensor 202 (201), and the traveling path of the light source 29 formed by the ultraviolet passage forming portion 24c. The light source 29, the optical filter 19, and the photo sensor 202 (201) are arranged so that D is arranged at an acute angle. As a result, it is possible to satisfactorily suppress the light from the light source 29 (that is, light from portions other than the first and second light transmitting portions 10B and 10C) from being directly incident on the photosensor 202 (201), It is possible to prevent the light from the light source 29 from being directly detected by the photo sensor 202 (201).
[0035]
Note that the light transmitted through the optical filter 26 that mainly transmits light having a wavelength of 280 to 400 nm is incident on the

photosensors

201 and 202 by the optical filter 19 that mainly transmits light having a wavelength of 480 to 600 nm. Can be suppressed. Therefore, the light transmitted through the optical filter 26 and the fluorescent light from the lubricating oil described later can be satisfactorily separated. Therefore, the detection accuracy of the

photo sensors

201 and 202 is good.
[0036]
The same sensor 201 and sensor 202 are used to detect the fluorescence intensity of the fluorescence that has passed through the optical filter 19. Specifically, the

photosensors

201 and 202 are made of a silicon photodiode (for example, S1227-1BR manufactured by Hamamatsu Photonics) that can accurately measure the range from the ultraviolet region to the visible region, and that has suppressed infrared sensitivity.
[0037]
In the housing 25, a housing part 25a for housing a photosensor (transmitted light amount detecting means) 28 is formed at a position symmetrical with respect to the light source 29 about the light transmitting cylindrical member 10. Between the housing 25 and the packing 32, a light-shielding support plate 35 made of a material (for example, iron) having light-shielding properties and rigidity and supporting the photosensor 28 is arranged. An opening 350 that allows light to enter the photosensor 28 is formed in the light-shielding support plate 35, and an edge of the opening 350 supports an outer peripheral portion of the photosensor 28. The housing 25 and the light-shielding support plate 35, and the light-shielding support plate 35 and the packing 32 are bonded to each other.
[0038]
The photosensor 28 detects the transmitted light intensity of the light (transmitted light) from the light-transmitting cylindrical member 10 and includes a silicon photodiode (for example, S1227-1010BR manufactured by Hamamatsu Photonics). Then, of the light incident from the incident light transmitting portion 10A, the light transmitted through the light transmitting cylindrical member 10 (that is, the light not absorbed and scattered by the liquid refrigerant and the lubricating oil) is converted to the third light transmitting light. The light is incident on the photosensor 28 (that is, inside the opening 35 of the light-shielding support plate 35) through the portion 10D. The third light-transmitting light-transmitting portion 10D is a portion of the light-transmitting cylindrical member 10 that emits light received by the photosensor 28 through the opening 35.
[0039]
Each of the

photosensors

201, 202, 27, and 28 has a pair of lead terminals (not shown). These lead terminals are connected to the electric control device 110 via the

amplifiers

201a, 202a, 27a, and 28a shown in FIG. Are electrically connected to an A / D converter (not shown) built in the. As a result, the detection values (light reception voltages) of the

photo sensors

201, 202, 27, and 28 are amplified by the

amplifiers

201a, 202a, 27a, and 28a, and A / D converted by the A / D converter. The data is read into the electric control device 110 as data as shown in FIG. Then, the electric control device 110 calculates the flow rate Q of the lubricating oil and the flow rate P of the refrigerant based on the read information, and controls the operation of the compressor 1.
[0040]
Next, control by the above-described electric control device 110 will be described with reference to FIGS. The flowchart shown in FIG. 6 starts when an ON signal of a cooling switch (not shown) is input to the electric control device 110.
First, in step S10 in FIG. 6, the detection values of the

photo sensors

201 and 202 amplified by the

amplifiers

201a and 202a are read for a predetermined time T0 every minute time ε, and the detection waveform as shown in FIG. (Collection of many data). The minute time ε is a minute time (for example, 0.1 ms) compared to the phase difference (for example, 12 ms) of the detection waveforms of the

photosensors

201 and 202, and the predetermined time T0 is described later. This is a time (for example, 300 ms) corresponding to the reference time T1 + the maximum shift time T3.
[0041]
Next, in step S15 in FIG. 6, a correlation value R between the detection waveform of the photosensor 201 and the detection waveform of the photosensor 202 is calculated. The correlation value R is calculated from the following Expression 1, and is a value indicating the correlation (in other words, similarity) between the detection waveform of the photosensor 201 and the detection waveform of the photosensor 202.
[0042]
(Equation 1)

[0043]
Incidentally, n: reference data number (i.e., corresponding to the reference time T1), _{f i:} Data of the photo sensor 201, _{g i:} Data of the photo sensor _{202, f av:} among the data of the photosensor 201, the reference number of data Average value of data for n minutes, g _av : Average value of data for n _{pieces of} reference data among data of photosensor 202.
To calculate the correlation value R, _first, calculates the f _{av, g av} (step 1), then the molecules in Equation 1 (i.e., the covariance of the _{f i} and _{g i)} and the denominator (i.e., f _i of dispersion and g _i of the variance of the product of the square root) were respectively calculated (step 2), then dividing the calculated molecular denominator (step 3).
[0044]
Then, among the detection waveforms of the photosensor 201, a waveform (hereinafter, referred to as a first data waveform) corresponding to data of the reference data number n (that is, the reference time T1) and a reference waveform of the detection waveform of the photosensor 202 For the waveforms corresponding to the data of n data (hereinafter referred to as the second data waveform), the correlation is performed for each of the minute times ε from when the shift time T2 of each data waveform is zero to the maximum shift time T3. Calculate the value R.
[0045]
Next, in step S20, the phase difference θ between the detection waveform of the photosensor 201 and the detection waveform of the photosensor 202 is determined based on the correlation value R. Steps S15 and S20 constitute a phase difference calculating means referred to in the claims.
Here, when the correlation value R = 1, it means that both data waveforms match, and when the correlation value R = -1, it means that both data waveforms are inverted. As shown in FIG. 5, the detected waveforms of both

sensors

201 and 202 do not have a constant period or amplitude and do not completely match, so that the correlation value R does not become 1 or -1 completely. Therefore, in step S15, a correlation value R closest to 1 is found among a large number of correlation values R calculated for each minute time ε, and when the correlation value R is reached, the two data substantially match. The shift time T2 at which the correlation value R is obtained is defined as the phase difference θ.
[0046]
If the reference time T1 is too short or too long (that is, if the number n of reference data is too small or too large), the correlation between the two

sensors

201 and 202 cannot be determined well. In the present embodiment, the reference time T1 is set to, for example, about 250 ms so that the correlation can be determined satisfactorily.
The maximum shift time T3 needs to be set to be longer than the phase difference θ (12 ms in the present embodiment). However, if the maximum shift time T3 is longer than necessary, the calculation takes time. It is set to 50 ms.
[0047]
If the distance between the photo sensor 201 and the photo sensor 202 (the predetermined distance L) is too large, the phase difference θ between the detection waveforms of the

sensors

201 and 202 becomes large, and the time for calculating the phase difference θ ( That is, since the maximum shift time T3) becomes long, the predetermined distance L is set to about 7 mm in the present embodiment.
Next, in step S30 in FIG. 6, the flow velocity V of the lubricating oil is calculated. The flow velocity V is calculated from Equation 2 shown below.
[0048]
V = L / θ
Next, in step S40 in FIG. 6, the flow rate Q of the lubricating oil is calculated. The flow rate Q is calculated from the following equation (3).
[0049]
## EQU3 ## Q = α × A × V
A: Average value of average value f _av and average value g _av (average value of data of photosensors 201 and 202), α: Average value A is mass M of lubricant oil per unit length in refrigerant pipe P5. Is a coefficient for converting to Here, it has been confirmed by experiments that there is a relationship of M ≒ α × A0 between the mass M of the lubricating oil and the data A0 of the

photosensors

201 and 202. = Α × A.
[0050]
Next, in step S50 in FIG. 6, the flow rate P of the liquid refrigerant is calculated. The flow rate P is calculated from Expression 4 shown below.
[0051]
## EQU4 ## P = β × B × V
B is a coefficient for converting the detection value of the photosensor 28, β: a coefficient for converting the data B of the photosensor 28 into the mass N of the liquid refrigerant per unit length in the refrigerant pipe P5. Here, it has been confirmed by experiment that there is a relationship of N の β × B between the mass N of the liquid refrigerant and the data B, so in this embodiment, N = β × B is approximated. are doing. Since the flow rate of the liquid refrigerant is considered to be the same as the flow rate V of the lubricating oil, the flow rate P of the liquid refrigerant is calculated using the flow rate V of the lubricating oil.
[0052]
Then, in step S60 in FIG. 6, the lubricating oil flow rate Q is equal to or a predetermined flow rate Q ₀ or more, if the lubricating oil flow rate Q predetermined flow rate Q ₀ or more (the determination result is YES), It is determined that the compressor 1 is well lubricated, and the process proceeds to step S70. In the step S70, the flow rate P of the liquid refrigerant is determined whether a predetermined flow rate P ₀ less than or, when the flow rate P of the liquid refrigerant is smaller than the predetermined flow rate P ₀ (the determination result is YES), the suction of the compressor 1 operates Is performed satisfactorily, the process proceeds to step S80, and the compressor 1 is turned on (that is, the electromagnetic clutch 1a is connected).
[0053]
If the result of the determination in step S60 is NO, it is determined that the lubrication of the compressor 1 is insufficient, and the compressor 1 is turned off (that is, the electromagnetic clutch 1a is set to the disconnected state). If the result of the determination in step S70 is NO, it is determined that the suction operation of the compressor 1 is not properly performed, and the compressor 1 is turned off (that is, the electromagnetic clutch 1a is set to the disconnected state). .
[0054]
(Other embodiments)
First, in the above-described embodiment, the on / off (operation stop) of the compressor 1 is controlled based on the flow rates P and Q. However, the present invention is not limited to this. Alternatively, the flow rate may be detected and confirmed.
[0055]
In this case, when it is not necessary to know the flow rates P and Q during the operation of the refrigeration cycle, only the detection values of the

sensors

201 and 202 are read during the operation of the refrigeration cycle. The flow rates P and Q may be calculated based on the detected values.
Further, in the above embodiment, M = α × A was approximated. However, when it is desired to more accurately detect the flow rate, a map indicating the relationship between the mass M and the data A of the

sensors

201 and 202 is displayed on the electric control device 110. May be stored in advance, and the mass M may be found from the detected value A based on this map. The same applies to the mass N of the liquid refrigerant.
[0056]
Further, on / off of the compressor 1 may be controlled based on a flow ratio Q / P between the flow rate Q of the lubricating oil and the flow rate P of the liquid refrigerant. That is, when the flow ratio Q / P is equal to or higher than the predetermined flow ratio, it is determined that the compressor 1 is well lubricated, and the compressor is turned on, and the flow ratio Q / P is smaller than the predetermined flow ratio. At this time, it may be determined that the lubrication of the compressor 1 is insufficient, and the compressor may be turned off.
[0057]
In the above-described embodiment, the present invention is applied to the refrigerant pipe P5. However, the present invention may be applied to refrigerant pipes P1 to P4 other than the refrigerant pipe P5 and various other fluid pipes. Further, in the above-described embodiment, the flow rate of the lubricating oil is calculated by providing the two

photosensors

201 and 202 that receive the fluorescence. However, when the present invention is applied to a refrigerant pipe in which a liquid refrigerant always flows, The flow rate of the liquid refrigerant may be calculated by providing two photosensors that receive the transmitted light. In this case, one photosensor that receives the fluorescence may be used, and the flow rate of the lubricating oil may be calculated from the detection value of the photosensor and the flow rate of the liquid refrigerant.
[0058]
Further, in the above-described embodiment, the flow rate Q of the lubricating oil is calculated using the average value of the average value f _av and the average value g _av , but the flow rate Q of the lubricating oil is calculated using the average value f _av or the average value g _av. _{Alternatively} , at least one of _fi and gi may be used.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an overall configuration diagram and an electric block diagram of a refrigeration cycle of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view of the flow rate detection device according to the embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a sectional view taken along line AA of FIG. 2;
FIG. 4 is a diagram showing an arrangement relationship of components of the flow rate detection device according to the embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a graph showing an arrangement structure of the

photo sensors

201 and 202 and an example of a detection waveform of the

photo sensors

201 and 202.
FIG. 6 is a flowchart illustrating an operation in the embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a cross-sectional view of a flow rate detection device according to the related art.
[Explanation of symbols]
P5: refrigerant pipe (fluid pipe), 10: translucent cylindrical member (fluid pipe),
29: light source, 10A: incident light transmitting part,
10B, 10C: first and second light transmitting portions for light emission,
201, 202... Photosensors (first and second optical detection means).

Claims

流体の流れる流体配管（Ｐ５、１０）における流体の流量を検出する流量検出装置であって、
光源（２９）と、
前記流体配管（Ｐ５、１０）に設けられ、前記光源（２９）からの光を流体に向けて入射させる入射用透光部（１０Ａ）と、
前記流体配管（Ｐ５、１０）に設けられ、前記入射用透光部（１０Ａ）から流体に向けて入射された光を、前記流体配管（Ｐ５、１０）外部へ出射させる第１出射用透光部（１０Ｂ）と、
前記流体配管（Ｐ５、１０）において、前記第１出射用透光部（１０Ｂ）と流体の流れ方向に所定距離（Ｌ）を隔てて配され、前記入射用透光部（１０Ａ）から流体に向けて入射された光を、前記流体配管（Ｐ５、１０）外部へ出射させる第２出射用透光部（１０Ｃ）と、
前記第１出射用透光部（１０Ｂ）から出射された光を受光し、この受光量の変化に基づいて、前記第１出射用透光部（１０Ｂ）近傍における流体の質量変化を検出する第１光学的検出手段（２０１）と、
前記第２出射用透光部（１０Ｃ）から出射された光を受光し、この受光量の変化に基づいて、前記第２出射用透光部（１０Ｃ）近傍における流体の質量変化を検出する第２光学的検出手段（２０２）と、
前記第１光学的検出手段（２０１）の検出値と前記第２光学的検出手段（２０２）の検出値との位相差（θ）を算出する位相差算出手段（Ｓ１５、Ｓ２０）と、
前記位相差算出手段（Ｓ１５、Ｓ２０）にて算出される位相差（θ）と、前記所定距離（Ｌ）に基づいて、流体の流速（Ｖ）を算出する流速算出手段（Ｓ３０）と、
前記流速算出手段（Ｓ３０）にて算出される流速（Ｖ）と、前記第１光学的検出手段（２０１）および前記第２光学的検出手段（２０２）の少なくとも一方の検出値（Ａ）に基づいて、流体の流量（Ｑ）を算出する流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）とを備えることを特徴とする流量検出装置。A flow detection device for detecting a flow rate of a fluid in a fluid pipe (P5, 10) through which the fluid flows,
A light source (29);
An incident light-transmitting portion (10A) provided in the fluid pipe (P5, 10) and configured to make light from the light source (29) incident on a fluid;
A first light-transmitting light that is provided in the fluid pipe (P5, 10) and that emits light incident on the fluid from the light-transmitting part (10A) for incidence to the outside of the fluid pipe (P5, 10). Part (10B),
In the fluid pipes (P5, 10), the first light-transmitting portion (10B) is arranged at a predetermined distance (L) in the flow direction of the fluid from the first light-transmitting portion (10B). A second light-transmitting portion (10C) for emitting light incident toward the outside of the fluid pipe (P5, 10);
A light that receives the light emitted from the first light-transmitting portion (10B) and detects a change in the mass of the fluid near the first light-transmitting portion (10B) based on the change in the amount of received light. 1 optical detection means (201);
The light emitted from the second emission light transmitting portion (10C) is received, and a change in the mass of the fluid in the vicinity of the second emission light transmitting portion (10C) is detected based on the change in the amount of received light. (2) optical detection means (202);
Phase difference calculation means (S15, S20) for calculating a phase difference (θ) between the detection value of the first optical detection means (201) and the detection value of the second optical detection means (202);
A flow velocity calculating means (S30) for calculating a flow velocity (V) of the fluid based on the phase difference (θ) calculated by the phase difference calculating means (S15, S20) and the predetermined distance (L);
Based on the flow velocity (V) calculated by the flow velocity calculation means (S30) and the detection value (A) of at least one of the first optical detection means (201) and the second optical detection means (202). And a flow rate calculating means (S40, S50) for calculating a flow rate (Q) of the fluid.

前記流体配管は、圧縮機（１）、凝縮器（２）、膨張弁（４）、蒸発器（５）を接続するとともに、流体として潤滑油および冷媒が流れる冷媒配管（Ｐ１〜Ｐ５、１０）からなり、
前記第１光学的検出手段（２０１）および前記第２光学的検出手段（２０２）は、前記第１出射用透光部（１０Ｂ）および前記第２出射用透光部（１０Ｃ）近傍における潤滑油および冷媒の一方の質量変化を検出し、
前記流速算出手段（Ｓ３０）により、潤滑油および冷媒の一方の流速（Ｖ）を算出し、
前記流量算出手段（Ｓ４０）により、潤滑油および冷媒の一方の流量（Ｑ）を算出することを特徴とする請求項１に記載の流量検出装置。The fluid piping connects a compressor (1), a condenser (2), an expansion valve (4), and an evaporator (5), and refrigerant piping (P1 to P5, 10) through which lubricating oil and a refrigerant flow as a fluid. Consisting of
The first optical detection means (201) and the second optical detection means (202) are provided with a lubricating oil in the vicinity of the first emission light transmitting portion (10B) and the second emission light transmitting portion (10C). And one of the mass changes of the refrigerant is detected,
The flow velocity calculating means (S30) calculates one flow velocity (V) of the lubricating oil and the refrigerant,
The flow rate detecting device according to claim 1, wherein the flow rate calculating means (S40) calculates one flow rate (Q) of the lubricating oil and the refrigerant.

前記冷媒配管（Ｐ５、１０）のうち、前記第１出射用透光部（１０Ｂ）および前記第２出射用透光部（１０Ｃ）の近傍に設けられ、前記入射用透光部（１０Ａ）から潤滑油および冷媒に向けて入射された光を、前記冷媒配管（Ｐ５、１０）外部へ出射させる第３出射用透光部（１０Ｄ）と、
前記第３出射用透光部（１０Ｄ）から出射された光を受光し、この受光量の変化に基づいて、前記第３出射用透光部（１０Ｄ）近傍における潤滑油および冷媒の他方の質量変化を検出する第３光学的検出手段（２８）と、
前記第３出射用透光部（１０Ｄ）の検出値（Ｂ）と、前記流速算出手段（Ｓ３０）にて算出される流速（Ｖ）とに基づいて、潤滑油および冷媒の他方の流量（Ｐ）を算出する流量算出手段（Ｓ５０）とを備えることを特徴とする請求項２に記載の流量検出装置。Of the refrigerant pipes (P5, 10), the refrigerant pipes (P5, 10) are provided in the vicinity of the first light-transmitting light transmitting portion (10B) and the second light-emitting light transmitting portion (10C). A third light-transmitting portion (10D) for emitting light incident on the lubricating oil and the refrigerant to the outside of the refrigerant pipe (P5, 10);
The light emitted from the third light transmitting portion (10D) is received, and the other mass of the lubricating oil and the refrigerant near the third light transmitting portion (10D) is determined based on a change in the amount of received light. Third optical detection means (28) for detecting a change;
Based on the detected value (B) of the third light transmitting portion (10D) and the flow rate (V) calculated by the flow rate calculating means (S30), the other flow rates (P The flow rate detecting device according to claim 2, further comprising a flow rate calculating means (S50) for calculating the flow rate.

請求項２または３に記載の流量検出装置と、
前記流量算出手段（Ｓ４０、Ｓ５０）にて算出される流量（Ｐ、Ｑ）が所定値（Ｐ_０、Ｑ_０）以上であるか否かを判定する判定手段（Ｓ６０、Ｓ７０）と、
前記判定手段（Ｓ６０、Ｓ７０）の判定結果に基づいて、前記圧縮機（１）の作動停止を制御する制御手段（Ｓ８０、Ｓ９０）とを備えることを特徴とする冷凍サイクルの制御装置。A flow detection device according to claim 2 or 3,
The flow rate calculating means (S40, S50) the flow rate calculated by the (P, Q) is a predetermined value _(P _{0, Q} 0) or in which whether a determination means (S60, S70),
A control device for a refrigeration cycle, comprising: control means (S80, S90) for controlling the stop of operation of the compressor (1) based on the result of the determination by the determination means (S60, S70).