JP3588725B2 - 斜板式圧縮機の摺動構造 - Google Patents
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Description
【産業上の利用分野】
この発明は、斜板式圧縮機の摺動構造に関し、特に軽量化とコスト削減を図り得る斜板式圧縮機の摺動構造に関する。
【0002】
【従来の技術】
近年、自動車部品の軽量化が押し進められ、冷媒圧縮機も鉄系合金からアルミ系合金へと材料の変更が進んでいる。ただ、冷媒圧縮機においては、アルミ系材料は耐摩耗性の点で鉄系材料に劣るため、部分的に鉄系材料を使用したり、以下のような表面処理を施したりしている。
【0003】
例えば、第1の従来技術として、アルミ系材料で形成された斜板やシューの表面を陽極酸化被膜で覆い、更にその陽極酸化被膜の表面に鉛、インジュウム又は錫等によるメッキ層を形成したものがある(特開平4−180599号公報)。
【0004】
第2の従来技術として、高シリコンアルミニウム合金の斜板の表面を陽極酸化被膜で覆い、更にその陽極酸化被膜の表面に二硫化モリブデン等の固体潤滑剤層を形成したものがある(特開平5−10513号公報)。
【0005】
第3の従来技術として、シューに軸受鋼を用い、その表面にCrN 等の硬質イオンプレーティング被膜を形成したものがある(特開平1−130074号公報)。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、代替冷媒(例えばHFC-134a)への変更に伴う摺動環境の悪化により上述の表面処理では、焼き付きや異常摩耗など摺動特性の低下を招くという問題があった。
【0007】
また、斜板又は斜板とシューとの両方に表面処理を行う場合、表面処理すべき面積が大きいためコストが高くなるという問題があった。
【0008】
更に、軸受鋼のシューの表面に硬質イオンプレーティング被膜を形成したものでは、成膜温度(400 〜600 ゜C )が軸受鋼の焼戻し温度(180 ゜C )を越えるため、成膜後に焼入れ、焼戻しの操作を行わなければならず、作業が煩雑であるという問題がある。
【0009】
また、更に軽量化を進めるためにシューを高シリコンアルミニウム合金で形成することも考えられるが、この場合には強度及び耐摩耗性の高いコーティングで被覆する必要がある。
【0010】
この発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その課題は摺動特性を低下させずに軽量化とコスト削減とを図り得る斜板式圧縮機の摺動構造を提供することである。
【0011】
【課題を解決するための手段】
前述の課題を解決するため請求項1記載の発明の斜板式圧縮機の摺動構造は、複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、このシリンダブロック内で回転軸により回転し、高シリコンアルミニウム合金で形成された斜板と、前記シリンダボアに摺動可能に収容されたピストンと、このピストンと前記斜板との間に介在されたシューとを備え、前記斜板の回転に応じて前記ピストンが前記シリンダボア内を往復運動する斜板式圧縮機において、少なくとも前記シューの摺動面にシリコン及び窒素を含有する非晶質硬質炭素膜が被覆され、この非晶質硬質炭素膜の厚さが2〜20μmであることを特徴とする。
【0012】
また、請求項2記載の発明の斜板式圧縮機の摺動構造は、前記シューを軸受鋼で形成した。
【0013】
更に、請求項3記載の発明の斜板式圧縮機の摺動構造は、前記シューを高シリコンアルミニウム合金で形成した。
【0014】
【作用】
斜板を高シリコンアルミニウム合金で形成し、シューの摺動面に窒素及びシリコンを含有した非晶質硬質炭素膜を被覆したが、非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付きや異常摩耗が起こりにくい。また、非晶質硬質炭素膜の成膜温度が160゜C程度と低いため、成膜後の後処理が不要であり、作業が簡単である。更に、非晶質硬質炭素膜の剥離による焼き付きを防ぐために膜厚を2〜20μmにしたので相手材の初晶シリコンの脱落、突出等による非晶質硬質炭素膜の剥離を防ぐことができる。
【0015】
また、シューを高シリコンアルミニウム合金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆することにより、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの低減を図り得る。
【0016】
【実施例】
以下この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
【0017】
図1はこの発明の一実施例に係る摺動構造を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
【0018】
フロント側のシリンダブロック1とリヤ側のシリンダブロック2とは互いに対向接合されている。接合されたシリンダブロック1,2の一端にはバルブシート3を介してフロントヘッド4が固定され、他端にはバルブシート5を介してリヤヘッド6が固定されている。
【0019】
シリンダブロック1,2の中心には駆動軸7が配設され、この駆動軸7には斜板8が固定され、駆動軸7及び斜板8はベアリング9,10により回転可能に支持されている。斜板8は高アルミニウム合金で形成され、シリンダブロック1,2の接合部に形成された斜板室37に収容されている。
【0020】
シリンダブロック1,2には3個のシリンダボア11が設けられている。各シリンダボア11は駆動軸7に平行であって、駆動軸7を中心とする円周上に所定間隔おきに配置されている。シリンダボア11内にはピストン12が摺動可能に収容されている。
【0021】
ピストン12は、円筒部12a,12bと、円筒部12a,12bを一体に連結するブリッジ部12cとで構成されている。互いに対向するピストン12の円筒部12a,12bの内壁面31,32には凹面部33,34が形成され、円筒部12a,12bの内壁面31,32とブリッジ部12cの内壁面35とで形成される空間に斜板8の一部が入り込んでいる(図1参照)。斜板8は、凹面部33,34に摺動可能に収容されたシュー19,20を介して回転可能に挟持されている。
【0022】
シュー19,20は軸受鋼(SUJ2)でほぼ半球体状に形成され、シュー19,20の斜板側摺動面19a,20aには非晶質硬質炭素膜が被覆されている。非晶質硬質炭素膜はシリコン及び窒素を含み、イオンプレーティング、プラズマCVD等により合成される。成膜温度を低くできることから高周波プラズマCVDによる成膜が好ましい。
【0023】
窒素及びシリコンを含有する非晶質硬質炭素膜の厚さは、摺動面の間に異物が侵入しても摩耗及び剥離しにくいという観点から、2〜20μmの範囲にする。2μm未満では十分な耐摩耗性が得られず、20μmを越えると剥離が起き易くなることが確認された。
【0024】
バルブシート3,5には吸入口3a,5a及び吐出口3b,5bが設けられており、吸入口3a,5aを介して圧縮室21,22と吸入室23とが連通し、吐出口3b,5bを介して圧縮室21,22と吐出室24とが連通する。吸入口3a,5aには吸入弁25,26が、吐出口3b,5bには吐出弁27,28がそれぞれ取り付けられている。吐出弁27,28の変形量は弁押さえ29,30によって規制される。
【0025】
次に、この実施例の斜板式圧縮機の作動を説明する。
【0026】
駆動軸7が回転すると、斜板8も一体に回転する。斜板8の回転によりピストン12が往復運動する。ピストン12が圧縮室21側で下死点に位置するとき、この位置から斜板8が1/2回転すると、ピストン12が図1に示す位置に移動し、圧縮室21側では吸入行程が完了し、圧縮室22側では圧縮行程が完了する。この状態から斜板8が更に1/2回転すると、逆に圧縮室22側で吸入行程が完了し、圧縮室21側で圧縮行程が完了する。
【0027】
吸入行程では吸入弁25,26が開いて、吸入口3a,5aを通じて吸入室23から圧縮室21,22へ冷媒ガスが流入する。圧縮行程では圧縮室21,22内で圧縮された冷媒ガスが吐出弁27,28を開き、吐出口3b,5bを通じて圧縮室21,22から吐出室24へ冷媒ガスが吐出される。
【0028】
この実施例の斜板式圧縮機によれば、シュー19,20の斜板側摺動面19a,20aに非晶質硬質炭素膜を被覆したので、非晶質硬質炭素膜の成膜温度が160゜C程度と低いため成膜後の後処理が不要であり、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質硬質炭素膜はアルミニウム(好ましくは高シリコンアルミニウム合金)との摩擦係数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付きや異常摩耗を起こしにくい。
【0029】
この実施例では、図2に示す高圧雰囲気摩耗試験機を用い、代替冷媒(HFC134a+冷凍機油)中で、後述の4つの組合せについて面圧をステップ的に上げて面圧と摩耗トルクから摩擦係数を求めた。
【0030】
試験条件;一定摩擦荷重時間2min、昇圧面圧3,2MPa/ステップ、昇圧時間1min、回転数・周速1000rpm、0,84m/sec
図3に示すように、粉末押出し製高シリコンアルミニウム合金(ASCM)並びに軸受鋼(SUJ2)に非晶質硬質炭素膜(膜厚:4μm 成膜条件:原料ガス=エチレン+TMS 反応圧力=0.53Pa 投入電力=150W)と、粒径10〜30μmの初晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合金(A390)との摩耗試験結果から、片側の高シリコンアルミニウム合金(ASCM)をコーティングするだけで非常に低い摩擦係数(0.03程度)が得られた。また、試験後の摺動面は非晶質硬質炭素膜側、A390側ともダメージを受けた形跡は見られず、摩耗量も検出限度外(0.001g以下)であった。
【0031】
一方、粒径10〜30μmの初晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合金(A390)にMoS2をコーティングしたものと、軸受鋼(SUJ2)にCrN をコーティングしたものとの摩耗試験では、低面圧側から非晶質硬質炭素膜より高い摩擦係数(0.04程度)が得られた。更に、試験後の摺動面を観察するとMoS2の部分的な剥離が観察された。実機で予想される周速(2 〜20m/sec )では、高面圧になると摩滅し、焼き付きに至るものと考えられる。
【0032】
また、軸受鋼(SUJ2)にCrN をコーティングしたものと、表面処理を行わない粒径10〜30μmの初晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合金(A390)との摩耗試験では、面圧の低い段階で焼き付きを起こす。したがって、MoS2をコーティングすることにより耐焼き付き性は向上しているものの、MoS2の耐摩耗性が低いため高面圧で長時間摺動する場合、MoS2の摩滅により焼き付きに至ると考えられる。
【0033】
上記結果より非晶質硬質炭素膜をシュー19,20にコーティングすることにより耐焼き付き性、耐摩耗性が向上するばかりでなく、斜板に表面処理を施す必要がなくなり、コスト削減になり、更に摩擦係数の減少によりフリクションロスが減る等の効果が得られる。
【0034】
前述の実施例ではシュー19,20を軸受鋼で形成した場合について述べたが、これに代え、シュー19,20を高シリコンアルミニウム合金で形成し、非晶質硬質炭素膜をシューの斜板側摺動面19a,20a及びピストン側摺動面に被覆するようにすれば、軽量化、耐摩耗性及びフリクションクロスの低減を図り得る。
【0035】
図4はこの発明の他の実施例に係る摺動構造を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。前述の実施例ではシュー19,20を軸受鋼でほぼ半球体状に形成した場合について述べたが、これに代え、図4に示すように、シュー49,50を、高炭素鋼で形成された球状のボール49a,50aと高シリコンアルミニウム合金で形成された板状のシュープレート49b,50bとで構成し、シュープレート49b,50bのボール側摺動面51,52と斜板8のプレート側摺動面8a,8bとに非晶質硬質炭素膜を被覆するようにしてもよい。
【0036】
【発明の効果】
以上説明したようにこの発明の斜板式圧縮機の摺動構造によれば、成膜後の後処理が不要であり、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係数が格段に低いので、斜板を高シリコンアルミニウム合金で形成すると共にシューの摺動面に窒素及びシリコンを含有した非晶質硬質炭素膜を被覆することで、代替冷媒使用時においても焼き付きや異常摩耗を起こしにくくすることが可能となる。更に、非晶質硬質炭素膜の厚さを2〜20μmにしたので、相手材の初晶シリコンの脱落、突出等を防ぐことができる。
【0037】
また、シューを高シリコンアルミニウム合金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆することにより、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの低減を図り得る。
【図面の簡単な説明】
【図1】図1はこの発明の一実施例に係る摺動構造を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
【図2】図2は高圧雰囲気摩耗試験機の概略図である。
【図3】図3は摩擦係数と面圧との関係を示す曲線図である。
【図4】図4はこの発明の他の実施例に係る斜板式圧縮機の摺動構造を示す拡大断面図である。
【符号の説明】
1,2 シリンダブロック
7 駆動軸
8 斜板
11 シリンダボア
12 ピストン
19,20 シュー
19a,20b シューの斜板側摺動面
Claims (3)
- 複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、このシリンダブロック内で回転軸により回転し、高シリコンアルミニウム合金で形成された斜板と、前記シリンダボアに摺動可能に収容されたピストンと、このピストンと前記斜板との間に介在されたシューとを備え、前記斜板の回転に応じて前記ピストンが前記シリンダボア内を往復運動する斜板式圧縮機の摺動構造において、少なくとも前記シューの摺動面にシリコン及び窒素を含有する非晶質硬質炭素膜が被覆され、この非晶質硬質炭素膜の厚さが2〜20μmであることを特徴とする斜板式圧縮機の摺動構造。
- 前記シューを軸受鋼で形成したことを特徴とする請求項1記載の斜板式圧縮機の摺動構造。
- 前記シューを高シリコンアルミニウム合金で形成したことを特徴とする請求項1記載の斜板式圧縮機の摺動構造。
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