JP3578327B2 - Smoke exhaust treatment method for high sulfur oil fired boiler - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法に係わり、特に、イオウ分の含有率の高い高イオウ燃料(以下「高S油燃料」と称す)を燃料とする高イオウ油焚きボイラ(以下「高S油焚きボイラ」と称す)の排煙処理方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、油炊きボイラ用の電気集塵器では、取り扱う排ガス及び排ガス中のダストに含有する水分や三酸化イオウ(SO3 )のために排ガスの露点が高く、機器腐食や灰詰まりを起こしたり、酸性の強いスマットを生成するという問題があった。さらに、排ガス中のダストが非常に細かく、電気固有抵抗率が低いため、電気集塵器の電極板に捕集したダストが再飛散し易いという問題もあった。
【0003】
そこで、電気集塵器の入口側にアンモニアガスを注入してSO3 を中和することによって上記問題点の解決を図ってきた。前記アンモニアの注入量は、ボイラでのSO3 の生成量に応じて行われることが好ましいが、SO3 の生成量を求めるのに必要な排ガス中のSO3 濃度は、連続して測定することができない。そこで、アンモニア注入量は、手動又は試運転時等の排ガス中のSO3 濃度の測定結果に基づき、燃料消費量に比例した比例注入制御を行なっていた。また、SO3 濃度の変化に対しては、燃料に含まれるイオウ分の大小によって注入比率を設定変更することによって対応していた。そして、アンモニアの注入・停止のタイミングは、燃料バーナの点火に合わせて注入が開始され、燃料バーナの消火に合わせて注入を停止していた。
【0004】
ところで、最近のボイラ設備では、運転コストの低減のために高S油燃料、例えばオリノコタールと呼ばれる超重質油を乳化した油(燃料中のイオウ分が通常3%程度)を使用することが多くなってきている。この高S油燃料を燃料とした高S油焚きボイラの場合、通常、ボイラの起動時(ボイラ負荷上昇時)、停止時(ボイラ負荷下降時)には、高S油燃料よりもイオウ分の低い重油燃料(燃料中のイオウ分が通常1%程度)を使用する。そして、この場合にも上記したと同様に、アンモニア注入量は、燃料消費量に比例した比例注入制御を行なうと共に、燃料バーナの消火に合わせて注入を停止していた。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、高S油焚きボイラからの排ガスの場合には、排ガス中のSO3 発生濃度の変化は、ボイラ負荷(ボイラ出力)とは必ずしも一致せず不安定になり易い。特に、ボイラの負荷下降時の高S油燃料から重油燃料への燃料切換時、更に、重油バーナを消火する高S油焚きボイラの全消火時には、従来の比例注入制御や、燃料バーナの消火に合わせた注入停止タイミングでは、アンモニア注入不足になり酸性イオウが発生し、電気集塵器内での機器腐食や灰詰まりが生じ易いという欠点がある。この結果、電気集塵器を停止せざるを得ないような問題が生じる。これを防ぐには、アンモニアを予め過剰に注入すればよいが、何の目安もなくアンモニアの注入量を増加すれば、アンモニアの注入量が過剰となり、経済的に不利益となるだけでなく、電気集塵器から未反応のアンモニアが多量に排出されて新たな公害原因となる。
【0006】
本発明はこのような事情に鑑みて成されたもので、高S油焚きボイラの負荷下降時の高S油燃料から重油燃料への切り換え時、或いは全消火時における排ガスへのアンモニア注入量を適切に制御できるので、電気集塵器内での機器腐食や灰詰まりが生じにくい高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項1は前記目的を達成するために、イオウ分の高い高イオウ油を燃料とする高イオウ油焚きボイラから排出された排ガスにアンモニアを注入してから電気集塵器に送気して前記排ガス中のダストを除去すると共に、前記高イオウ油焚きボイラの負荷下降時には、前記高イオウ油燃料から該高イオウ油燃料よりも低イオウ分の重油燃料に切り換える高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法において、イオウ分の高い前記高イオウ油燃料からイオウ分の低い前記重油燃料に切り換えた後も一定時間の間は、前記重油燃料消費量に比例した比例アンモニア注入量に、前記重油燃料のイオウ分に対する前記高イオウ油燃料のイオウ分の比を乗算して求められた乗算アンモニア注入量を前記排ガス中に注入することを特徴とする。
【0008】
本発明の請求項1は、高イオウ油焚きボイラからの排ガスの場合には、特に、ボイラ負荷下降時にイオウ分の高い高イオウ油からイオウ分の低い重油への燃料切換を行うにもかかわらず、切り換え後も一定時間の間は、電気集塵器に送気される排ガス中のSO3 濃度が重油燃料のみを燃焼させる重油専燃時のSO3 濃度まで下がらないという知見に基づいてなされたもので、適切なアンモニア注入制御を行なえるようにしたものである。
【0009】
即ち、本発明の請求項1によれば、前記切り換え時から一定時間の間は、重油燃料消費量に比例した比例アンモニア注入量に、重油燃料のイオウ分の比に対する高イオウ油のイオウ分の比(高イオウ油燃料イオウ分/重油燃料イオウ分)を乗算して求められた乗算アンモニア注入量を排ガスに注入するようにしたので、高イオウ油焚きボイラからの排ガスの場合にも排ガスへのアンモニア注入量が不足することがない。これにより、電気集塵器内での機器腐食や灰詰まりが生じにくくできる。
【0010】
本発明の請求項2は前記目的を達成するために、イオウ分の高い高イオウ油を燃料とする高イオウ油焚きボイラから排出された排ガスにアンモニアを注入してから電気集塵器に送気して前記排ガス中のダストを除去すると共に、前記高イオウ油焚きボイラの負荷下降時には、前記高イオウ油燃料から該高イオウ油燃料よりも低イオウ分の重油燃料に切り換える高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法において、前記排ガスを送気する通風系を稼働したままで前記重油燃料用の重油バーナを消火する前記高イオウ油焚きボイラの全消火時には、前記重油バーナを消火した後も一定時間の間は、前記重油バーナを消火した時点における重油燃料消費量に対応するアンモニア注入量を前記排ガス中に定量注入し続けることを特徴とする。
【0011】
本発明の請求項2は、排ガスを送気する通風系を稼働したままで、前記重油燃料用の重油バーナを消火する前記高イオウ油焚きボイラの全消火時には、前記重油バーナを消火した後も一定時間の間は、電気集塵器に送気される排ガス中のSO3 濃度がゼロにならないという知見に基づいてなされたもので、適切なアンモニア注入制御を行なえるようにしたものである。
【0012】
即ち、本発明の請求項2によれば、高イオウ油焚きボイラの全消火時には、重油バーナを消火した後も一定時間の間は、アンモニアを排ガス中に定量注入し続けるようにしたので、高イオウ油焚きボイラの全消火時の場合にも排ガスへのアンモニア注入量が不足することがない。これにより、電気集塵器内での機器腐食や灰詰まりが生じにくくできる。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下添付図面に従って、本発明に係る高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法の好ましい実施の形態について説明する。
【0014】
図1は、本発明の高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法を適用する排煙処理システム10の概略構成を示す構成図である。
【0015】
同図に示すように、排煙処理システム10は主として、高S油焚きボイラ12、空気予熱器14、電気集塵器16、煙突18から構成され、高S油焚きボイラ12から排出された排ガスが、空気予熱器14を経た後、電気集塵器16で脱塵され、煙突18から大気に放出されるようになっている。
【0016】
電気集塵器16の入口側には、アンモニアの注入手段22が設けられ、この注入手段22によってガス状のアンモニアが排ガス中に注入される。これにより、排ガスに含まれるSO3 は、アンモニアによって中和されて硫酸アンモニウムを生成し、この硫酸アンモニウムが電気集塵器16によって捕集される。
【0017】
注入手段22から排ガスに注入するアンモニアの注入量は制御装置26によって制御される。制御装置26には、高S油焚きボイラ12からの信号として、高S油燃料よりもイオウ分の低い重油の重油燃料消費量信号100、高S油燃料消費量信号101、重油バーナ開閉信号102、高S油バーナ開閉信号103がそれぞれ入力される。そして、制御装置26は、これらの入力された信号からの情報に基づいて演算したアンモニア注入量を、注入制御信号36として注入手段22に出力する。
【0018】
また、電気集塵器16の入口側には、温度測定手段20が配設され、この温度測定手段20によって電気集塵器16に供給される排ガスの温度が測定され、排ガス温度信号33として制御装置26に入力される。更に、電気集塵器16の出口側には、アンモニアの残留濃度測定手段24が設けられ、この残留濃度測定手段24によって電気集塵器16から排出された未反応の残留アンモニア濃度が測定される。残留濃度測定手段24で測定された未反応アンモニア濃度信号34も、制御装置26に出力される。
【0019】
図2は、制御装置26の制御系統を示した系統図である。
【0020】
制御系統は、重油制御系統40と高S油制御系統42の2系統から構成される。
【0021】
各制御系統40、42にはそれぞれ、重油専焼時或いは高S油専焼時に、高S油焚きボイラ12からの燃料消費量信号100、101による燃料消費量に対してどの程度のアンモニア注入量を排ガス中に注入すればよいかの演算式FX1 、FX2 が設定されている。そして、この演算式に従って乗算演算器のP11、P21及び加算演算器P12、P22が演算する。また、重油燃料と高S油燃料との混焼時には、高S油焚きボイラ12から重油燃料消費量信号100と高S油燃料消費量信号101の両方が制御装置26に出力され、FX1 とFX2 の各々の演算式によって、重油燃料のアンモニア注入量と高S油燃料のアンモニア注入量が演算され、得られた2つのアンモニア注入量が加算される。
【0022】
図3は、FX1 或いはFX2 の演算式を図で表したもので、重油燃料或いは高S油燃料におけるそれぞれの燃料消費量に対するアンモニア注入量の注入特性を示したものである。図3に示すように、アンモニア注入量は、乗算演算器P11、P21により調整される比例注入制御と、加算演算器P12、P22により調整されるバイアス注入制御とで構成される。
【0023】
比例注入制御は、燃料消費量が一定以上、即ち排ガス中のSO3 濃度が高S油焚きボイラ12の負荷(ボイラ出力)に比例し易い安定状態での注入制御で、燃料消費量に比例した図3の比例線Aから得られた比例アンモニア注入量に基づいた注入制御される。
【0024】
一般にアンモニアとSO3 との反応は、SO3 +2NH3 +H2 O→(NH4 )2 SO4 で表される。従って、排ガス中のSO3 の中和するために最低限必要な基本アンモニア注入量は次式(1)で求められ、図3の線Aの比例注入制御は、この(1)式に基づいて構成したものである。
【0025】
【数1】
アンモニア注入量(kg/h)=〔2モル×SO3 濃度(ppm) 〕×排ガス量(m3 N/h dry)×〔アンモニア分子量(=17)/1モルの標準体積(=22.4)〕×10−6 …式(1)
式(1)において、排気ガス量は、燃料消費信号100、101から換算してもよく、実際に測定してもよい。
【0026】
また、図3の線Aで示された比例注入制御は、排ガス中のSO3 を中和するための最低限必要な比例アンモニア注入量であり、生成されたSO3 を再分解させないための必要過剰アンモニア注入量は、温度測定手段20によって測定された排ガス温度に基づいて必要過剰アンモニア濃度を求め、図3の線Aに加算制御される。
【0027】
また、SO3 濃度の変化に対しては、燃料に含まれるイオウ分の大小によって注入比率を設定変更できるように、比例線Aの傾きを図3の矢印(C、D)方向に可変できるように構成される。即ち、燃料の含有イオウ分やSO3 発生量が増加すると、比例線Aの傾きが大きくなる方向(矢印C方向)に移動し、燃料の含有イオウ分やSO3 発生量が減少すると、比例線Aの傾きが小さくなる方向(矢印D方向)に移動する。
【0028】
一方、バイアス注入制御は、燃料消費量が一定以下(例えば、ボイラ負荷が1/4以下付近に低下した場合)即ち、排ガス中のSO3 発生濃度がボイラ負荷(ボイラ出力)と一致しにくい不安定状態の場合の制御で、図3のバイアス線Bに基づいたアンモニア注入量が燃料消費量に関係なく一定量注入される。また、生成されたSO3 を再分解させないための必要過剰アンモニア注入量は、比例注入制御の場合と同様に、排ガス温度に基づいて必要過剰アンモニア濃度を求め、図3の線Bに加算制御される。
【0029】
このバイアス線Bのアンモニア注入量としては、高S油焚きボイラの試運転により不安定状態になる燃料消費量を把握して固定値として設定することもできるが、好ましくは、高S油焚きボイラの停止において重油バーナの消火時点での重油燃料消費量に対応するアンモニア注入量に設定するとよく、更に好ましくは、重油バーナの消火時点での重油燃料消費量に対応する最低限必要な基本アンモニア注入量(必要過剰アンモニア濃度を加算制御しない)に設定するとよい。これにより、一定負荷以下の不安定状態におけるSO3 発生量の不安定さに対する対処と過剰アンモニアの不足状態が発生するのを防止することができると共に、未反応の残留アンモニアが電気集塵器16から多量に排出されるのを防止できる。
【0030】
また、図2に示すように、制御装置26の重油制御系統40には、前述した乗算演算器のP11と加算演算器P12との間に乗算演算器P13が設けられる。この乗算演算器P13には、重油燃料のイオウ分に対する高S油燃料のイオウ分の比(以下「S比」と称す)が設定されており、高S油バーナ開閉信号103により「高S油バーナが全数閉」情報と「一定時間タイマー」情報が乗算演算器P13に入力した時のみ、前記FX1 の演算式で得られる比例アンモニア注入量に一定時間だけS比が乗算される。これにより、重油専焼時の比例アンモニア注入量が一定時間だけ増加する。また、加算演算器P12は、FX1 の演算式に従った演算とは別に、高S油焚きボイラ12の全消火時には、重油消費量信号100と重油用バーナ開閉信号102とからの信号により制御される。即ち、重油消費量信号100により重油バーナの消火時点の「重油燃料消費量」情報、重油バーナ開閉信号102により「重油バーナ全閉」情報と「一定時間タイマー」情報が加算演算器P12に入力されると、図3のバイアス線Bに基づくバイアス注入制御が一定時間だけ行なわれる。
【0031】
そして、上記したそれぞれの条件において制御装置26で求められたアンモニア注入量は、図2に示す調節計(PI動作)44により、注入制御信号36として信号変換器46に出力されてエア信号に変換され、注入手段22の注入弁31の開度を調整する。これにより、排気ガス中へのアンモニア注入量が制御される。この場合、高S油焚きボイラ12の負荷変動等を考慮して、アンモニア注入量が流量計32により検出され、検出信号35として制御装置26に出力され、カスケード制御が可能なように構成されている。
【0032】
次に、上記の如く構成された排煙処理システム10を使用した排煙処理方法を図4に従って説明する。
【0033】
図4は、高S油焚きボイラの運転パターンとアンモニアの注入パターンを示した図である。
【0034】
高S油焚きボイラ12を起動する場合は、通風系を起動させておいてから重油バーナに点火する。この重油バーナ点火の段階で排ガス中へのアンモニア注入が開始される。次に、高S油焚きボイラ12に負荷をかけていく併入段階の一定負荷状態で高S油バーナに点火し、重油燃料と高S油燃料との混焼段階を経た後、重油バーナを消火する。この混焼時間は重油燃料から高S油燃料への燃料切替時間(T1 ) に相当する。そして、高S油焚きボイラ12本来の高S油のみの運転である高S油専焼状態で負荷を上昇させていき所望の負荷状態で定常運転に入る。
【0035】
高S油焚きボイラ12を停止する場合は、定常運転時の負荷状態から次第に負荷を下降させていき、一定の負荷状態のところで重油用バーナを点火し、高S油燃料と重油燃料との混焼段階を経た後、高S油用バーナを消火する。この混焼時間は高S油燃料から重油燃料への燃料切替時間(T2 ) に相当する。そして、重油のみの重油専焼段階を経てから高S油焚きボイラ12と負荷装置(例えば発電機)とを切り離す解列を経て重油バーナを消火する全消火を行なう。最後に通風系を停止する。
【0036】
図4のアンモニア注入量とボイラ出力との関係から分かるように、起動から定常運転を経て高S油バーナを消火するまでの間、制御装置26は、ボイラ負荷、即ち燃料消費量に比例した比例注入制御を行なう。換言すると、高S油焚きボイラからの燃料消費量信号100、101により、重油専焼、高S油専焼、混焼に応じて図3の比例線Aを使用した比例注入制御を行なう。
【0037】
次に、高S油焚きボイラ12の負荷下降時に高S油燃料から重油燃料に切り替わると、高S油バーナ開閉信号103により「高S油バーナが全数閉」情報と「一定時間タイマー」情報が乗算演算器P13に入力され、重油制御系統40の比例注入制御で得られた比例アンモニア注入量に、重油燃料のイオウ分に対する高S油燃料のイオウ分のS比を乗算して求めれた乗算アンモニア注入量が排ガス中に一定時間(T3 ) 注入される。一定時間(T3 ) 後は、再び、重油制御系統40の比例注入制御で得られる比例アンモニア注入量が排ガス中に注入される。例えば、重油燃料のイオウ分を1%、高S油燃料のイオウ分を3%とし、一定時間(T3 ) を1時間とした場合には、比例アンモニア注入量の3倍の乗算アンモニア注入量が排ガス中に1時間注入される。これにより、電気集塵器16の入口及び出口におけるSO3 発生濃度を抑制することができる。従って、高S油焚きボイラ12からの排ガスの場合には、ボイラ負荷下降時にイオウ分の高い高S油燃料からイオウ分の低い重油への燃料切換を行うにもかかわらず、切換後も一定時間の間は、電気集塵器に送気される排ガス中のSO3 濃度が重油専燃時のSO3 濃度まで下がらないという従来の問題を解決することができる。その結果、電気集塵器16内での機器腐食や灰詰まりを生じにくくできる。
【0038】
また、高S油焚きボイラ12の全消火時には、重油バーナを消火すると、高S油焚きボイラ12からは重油消費量信号100により重油バーナを消火した時点における「重油燃料消費量」情報と、重油バーナ開閉信号102により「重油バーナ全閉」情報と「一定時間タイマー」情報が加算演算器P12に出力される。これにより、制御装置26は、図3のバイアス線Bに基づいたバイアス注入制御を一定時間(T4 )、例えば1時間程度行なう。これにより、高S油焚きボイラ12の全消火後の電気集塵器16入口におけるSO3 濃度をほぼゼロにすることができる。従って、高S油焚きボイラ12の全消火時において、重油バーナを消火したにもかかわらず一定時間の間は、電気集塵器16に送気される排気ガス中のSO3 濃度がゼロにならないという従来の問題を解決することができる。その結果、電気集塵器16内での機器腐食や灰詰まりを生じにくくできる。
【0039】
また、高S油焚きボイラ12の負荷下降時に高S油燃料から重油燃料に切り替わる場合や、全消火時の「一定時間」の長さをどの程度にするかは、高S油焚きボイラ12の試運転等により固定時間に設定してもよいが、電気集塵器16出口のSO3 濃度を測定して測定結果に基づいて制御するとよい。又、「一定時間」を可変的に制御する場合には、電気集塵器16出口の残留アンモニア濃度を残留濃度測定手段24で測定し、注入濃度(アンモニア注入量/排ガス流量)より換算SO3 濃度〔(注入アンモニア濃度−残留アンモニア濃度)/2〕を求め、求めた換算SO3 濃度に基づいて制御するとよい。
【0040】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法によれば、高S油焚きボイラの負荷下降時の高S油燃料から重油燃料への切り換え時、或いは全消火時における排ガスへのアンモニア注入量を適切に制御できるので、電気集塵器内での機器腐食や灰詰まりが生じにくくできる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法を適用する排煙処理システム
【図2】制御装置の制御系統を説明する説明図
【図3】制御装置により制御されるアンモニア注入量の特性を説明する説明図
【図4】高S油焚きボイラの運転パターンとアンモニア注入パターンを示した説明図
【符号の説明】
10…排煙処理システム、12…高S油焚きボイラ、16…電気集塵器、18…煙突、20…温度測定手段、22…注入手段、24…残留濃度測定手段、26制御装置、100…重油燃料消費量信号、101…高S油燃料消費量信号、102…重油バーナ開閉信号、103…高S油バーナ開閉信号、40…重油制御系統、42…高S油制御系統、P11、P21…乗算演算器、P12、P22…加算演算器、P13…乗算演算器[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a high-sulfur oil-fired boiler, and more particularly to a high-sulfur oil-fired boiler using a high-sulfur fuel having a high sulfur content (hereinafter referred to as “high-S oil fuel”). Hereinafter, referred to as a “high-S oil-fired boiler”).
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, in an electric dust collector for an oil-fired boiler, the dew point of the exhaust gas is high due to the moisture and sulfur trioxide (SO 3 ) contained in the exhaust gas to be handled and the dust in the exhaust gas, causing corrosion of equipment and ash clogging. There is a problem that a strongly acidic smut is generated. Furthermore, since the dust in the exhaust gas is very fine and has a low electric resistivity, there is a problem that the dust collected on the electrode plate of the electrostatic precipitator is easily scattered again.
[0003]
Therefore, the above problem has been solved by injecting ammonia gas into the inlet side of the electrostatic precipitator to neutralize SO 3 . The injection amount of ammonia is preferably determined according to the amount of SO 3 generated in the boiler. However, the concentration of SO 3 in the exhaust gas required to determine the amount of SO 3 generated should be continuously measured. Can not. In view of this, the ammonia injection amount is controlled by proportional injection in proportion to the fuel consumption based on the measurement result of the SO 3 concentration in the exhaust gas during manual operation or test operation. Also, the change in the SO 3 concentration has been dealt with by changing the setting of the injection ratio depending on the amount of sulfur contained in the fuel. Then, the injection and stop timing of the ammonia was started in accordance with the ignition of the fuel burner, and was stopped in accordance with the extinguishing of the fuel burner.
[0004]
By the way, in recent boiler facilities, in order to reduce the operating cost, a high-S oil fuel, for example, an oil obtained by emulsifying a super heavy oil called orinoco tar (the sulfur content in the fuel is usually about 3%) is often used. It has become to. In the case of a high-S oil-fired boiler using this high-S oil fuel as a fuel, usually, when the boiler is started (when the boiler load rises) and stopped (when the boiler load falls), the sulfur content is higher than that of the high-S oil fuel. Use low fuel oil fuel (sulfur content in fuel is usually about 1%). Also in this case, as described above, the injection amount of ammonia is controlled in proportion to the fuel consumption, and the injection is stopped when the fuel burner is extinguished.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the case of exhaust gas from a high-S oil-fired boiler, the change in the concentration of SO 3 generated in the exhaust gas does not always match the boiler load (boiler output) and tends to be unstable. In particular, when switching the fuel from high S oil fuel to heavy oil fuel when the load of the boiler drops, and when completely extinguishing the high S oil fired boiler that extinguishes the heavy oil burner, the conventional proportional injection control and fire extinguishing of the fuel burner At the combined injection stop timing, there is a drawback that ammonia injection is insufficient, acid sulfur is generated, and equipment corrosion and ash clogging easily occur in the electric precipitator. As a result, there arises a problem that the electric precipitator must be stopped. In order to prevent this, it is sufficient to inject ammonia excessively in advance, but if the injection amount of ammonia is increased without any guide, the injection amount of ammonia becomes excessive, not only disadvantageous economically, A large amount of unreacted ammonia is discharged from the electrostatic precipitator, causing new pollution.
[0006]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and the amount of ammonia injected into exhaust gas at the time of switching from high S oil fuel to heavy oil fuel when the load of a high S oil fired boiler falls or at the time of complete fire extinguishing. An object of the present invention is to provide a method for treating flue gas of a high-sulfur oil-fired boiler, which can be appropriately controlled and is less likely to cause equipment corrosion and ash clogging in an electrostatic precipitator.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
According to a first aspect of the present invention, in order to achieve the above object, ammonia is injected into exhaust gas discharged from a high-sulfur oil-fired boiler using high-sulfur oil having a high sulfur content as fuel, and then supplied to an electric precipitator. A high sulfur oil fired boiler that switches from the high sulfur oil fuel to a heavy oil fuel having a lower sulfur content than the high sulfur oil fuel when the load of the high sulfur oil fired boiler is reduced. In the flue gas treatment method, for a certain period of time even after switching from the high-sulfur oil fuel having a high sulfur content to the heavy oil fuel having a low sulfur content, the fuel oil is added to the proportional ammonia injection amount in proportion to the fuel oil consumption. A multiplied ammonia injection amount obtained by multiplying a ratio of the sulfur content of the high sulfur oil fuel to the sulfur content of the fuel is injected into the exhaust gas.
[0008]
In the case of exhaust gas from a high-sulfur oil-fired boiler, the first aspect of the present invention is particularly advantageous in that fuel is switched from high-sulfur high-sulfur oil to low-sulfur heavy oil when the boiler load drops. during a predetermined time after switching is, SO 3 concentration in the exhaust gas to be air in the electrostatic precipitator is made based on the finding that not reduced to SO 3 concentration at the time of heavy oil専燃to burn only heavy fuel oil Thus, appropriate ammonia injection control can be performed.
[0009]
That is, according to the first aspect of the present invention, during a certain period of time from the time of the switching, the proportional ammonia injection amount proportional to the heavy oil fuel consumption is added to the sulfur content of the high sulfur oil with respect to the sulfur content ratio of the heavy oil fuel. The multiplied ammonia injection amount obtained by multiplying the ratio (high sulfur oil fuel sulfur content / heavy oil fuel sulfur content) is injected into the exhaust gas, so that even in the case of exhaust gas from a high sulfur oil fired boiler, There is no shortage of ammonia injection. As a result, corrosion of equipment and ash clogging in the electric precipitator can be suppressed.
[0010]
According to a second aspect of the present invention, in order to achieve the above object, ammonia is injected into exhaust gas discharged from a high-sulfur oil-fired boiler using high-sulfur oil having a high sulfur content as fuel, and then supplied to an electrostatic precipitator. A high sulfur oil fired boiler that switches from the high sulfur oil fuel to a heavy oil fuel having a lower sulfur content than the high sulfur oil fuel when the load of the high sulfur oil fired boiler is reduced. In the flue gas treatment method, when extinguishing the heavy oil burner for the heavy oil fuel while operating the ventilation system for feeding the exhaust gas, when the fire of the high sulfur oil fired boiler is completely extinguished, a fixed time after the heavy oil burner is extinguished. During this period, the ammonia injection amount corresponding to the fuel oil consumption at the time when the fuel oil burner is extinguished is continuously injected into the exhaust gas.
[0011]
Claim 2 of the present invention, with the ventilation system for sending exhaust gas in operation, while extinguishing the high-sulfur oil-fired boiler to extinguish the heavy oil burner for the heavy oil fuel, even after extinguishing the heavy oil burner This is based on the knowledge that the SO 3 concentration in the exhaust gas sent to the electric precipitator does not become zero for a certain period of time, so that appropriate ammonia injection control can be performed.
[0012]
That is, according to the second aspect of the present invention, when the high sulfur oil-fired boiler is completely extinguished, ammonia is continuously injected into the exhaust gas for a certain period of time even after the heavy oil burner is extinguished. Even when the sulfur oil fired boiler is completely extinguished, the amount of ammonia injected into the exhaust gas is not insufficient. As a result, corrosion of equipment and ash clogging in the electric precipitator can be suppressed.
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a preferred embodiment of a method for treating smoke from a high-sulfur oil-fired boiler according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
[0014]
FIG. 1 is a configuration diagram showing a schematic configuration of a flue
[0015]
As shown in FIG. 1, the flue
[0016]
An ammonia injection means 22 is provided on the inlet side of the electrostatic precipitator 16, and gaseous ammonia is injected into the exhaust gas by the injection means 22. As a result, SO 3 contained in the exhaust gas is neutralized by ammonia to produce ammonium sulfate, and the ammonium sulfate is collected by the electrostatic precipitator 16.
[0017]
The amount of ammonia injected into the exhaust gas from the injection means 22 is controlled by the
[0018]
A temperature measuring means 20 is disposed on the inlet side of the electric precipitator 16, and the temperature of the exhaust gas supplied to the electric precipitator 16 is measured by the temperature measuring means 20, and the temperature is controlled as an exhaust
[0019]
FIG. 2 is a system diagram showing a control system of the
[0020]
The control system includes two systems, a heavy
[0021]
Each of the
[0022]
Figure 3 is a representation of the arithmetic expression of FX 1 or FX 2 in FIG shows the injection characteristics of the ammonia injection amount for each fuel consumption in heavy fuel oil or a high S fuels. As shown in FIG. 3, the ammonia injection amount is constituted by proportional injection control adjusted by multiplication operators P 11 and P 21 and bias injection control adjusted by addition operators P 12 and P 22 .
[0023]
The proportional injection control is an injection control in a stable state where the fuel consumption is equal to or more than a certain value, that is, the SO 3 concentration in the exhaust gas is easily proportional to the load (boiler output) of the high-S oil-fired
[0024]
In general, the reaction between ammonia and SO 3 is represented by SO 3 + 2NH 3 + H 2 O → (NH 4 ) 2 SO 4 . Therefore, the basic ammonia injection amount necessary for neutralizing SO 3 in the exhaust gas is obtained by the following equation (1), and the proportional injection control of line A in FIG. 3 is based on this equation (1). It is composed.
[0025]
(Equation 1)
Ammonia injection amount (kg / h) = [2 mol × SO 3 concentration (ppm)] × exhaust gas amount (m 3 N / h dry) × [ammonia molecular weight (= 17) / 1 standard volume of 1 mol (= 22.4) )] × 10 −6 Expression (1)
In the equation (1), the exhaust gas amount may be converted from the fuel consumption signals 100 and 101 or may be actually measured.
[0026]
The proportional injection control shown by the line A in FIG. 3 is a minimum necessary proportional ammonia injection amount for neutralizing SO 3 in the exhaust gas, and is a necessary amount for preventing the generated SO 3 from being re-decomposed. The excess ammonia injection amount is determined based on the required excess ammonia concentration based on the exhaust gas temperature measured by the temperature measuring means 20, and is controlled to be added to the line A in FIG.
[0027]
Also, with respect to the change in the SO 3 concentration, the slope of the proportional line A can be changed in the directions of arrows (C, D) in FIG. 3 so that the injection ratio can be changed according to the amount of sulfur contained in the fuel. Is configured. That is, if the content sulfur and SO 3 generation amount of the fuel is increased, moves in a direction inclination becomes large proportional line A (arrow C), when the content sulfur and SO 3 generation amount of the fuel is reduced, the proportional line It moves in the direction in which the inclination of A becomes smaller (direction of arrow D).
[0028]
On the other hand, in the bias injection control, the fuel consumption is not more than a certain value (for example, when the boiler load is reduced to about 4 or less), that is, the SO 3 generation concentration in the exhaust gas does not easily match the boiler load (boiler output). In the control in the stable state, the ammonia injection amount based on the bias line B in FIG. 3 is injected at a fixed amount regardless of the fuel consumption. Further, the necessary excess ammonia injection amount for preventing the generated SO 3 from being re-decomposed is determined by calculating the required excess ammonia concentration based on the exhaust gas temperature and adding it to the line B in FIG. 3, as in the case of the proportional injection control. You.
[0029]
The amount of ammonia injected into the bias line B may be set as a fixed value based on the amount of fuel consumption that becomes unstable due to the trial operation of the high-S oil-fired boiler. It is preferable to set the injection amount of ammonia corresponding to the fuel oil consumption at the time of extinguishing of the fuel oil burner at the stop, and more preferably, the minimum required basic ammonia injection amount corresponding to the fuel oil consumption of the fuel oil at the time of extinguishing the fuel oil burner. (The necessary excess ammonia concentration is not controlled to be added.) Thereby, it is possible to cope with the instability of the SO 3 generation amount in the unstable state under a certain load and to prevent the shortage of excess ammonia from occurring, and to remove the unreacted residual ammonia from the electric precipitator 16. Can be prevented from being discharged in large quantities.
[0030]
Further, as shown in FIG. 2, the fuel
[0031]
Then, the ammonia injection amount obtained by the
[0032]
Next, a smoke exhaust treatment method using the smoke
[0033]
FIG. 4 is a diagram showing an operation pattern of a high-S oil-fired boiler and an injection pattern of ammonia.
[0034]
When starting the high-S oil-fired
[0035]
When the high-S oil-fired
[0036]
As can be seen from the relationship between the ammonia injection amount and the boiler output in FIG. 4, during the period from start-up to steady-state operation to extinguishing the high-S oil burner, the
[0037]
Next, when the high-S oil-fired
[0038]
When the heavy oil burner is extinguished when the high-S oil-fired
[0039]
In addition, when the load of the high-S oil-fired
[0040]
【The invention's effect】
As described above, according to the smoke emission treatment method for the high sulfur oil-fired boiler of the present invention, when the load is switched from the high S oil fuel to the heavy oil fuel when the load of the high S oil fired boiler is lowered, or when the fire is completely extinguished. Since the amount of ammonia injected into the exhaust gas can be appropriately controlled, device corrosion and ash clogging in the electrostatic precipitator can be suppressed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a flue gas treatment system to which a method for treating flue gas of a high sulfur oil-fired boiler of the present invention is applied. FIG. 2 is an explanatory view illustrating a control system of a control device. FIG. 3 is an ammonia injection controlled by the control device. FIG. 4 is an explanatory diagram illustrating characteristics of the amount. FIG. 4 is an explanatory diagram illustrating an operation pattern and an ammonia injection pattern of a high-S oil-fired boiler.
DESCRIPTION OF
Claims (2)
イオウ分の高い前記高イオウ油燃料からイオウ分の低い前記重油燃料に切り換えた後も一定時間の間は、前記重油燃料消費量に比例した比例アンモニア注入量に、前記重油燃料のイオウ分に対する前記高イオウ油燃料のイオウ分の比を乗算して求められた乗算アンモニア注入量を前記排ガス中に注入することを特徴とする高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法。Ammonia is injected into exhaust gas discharged from a high-sulfur oil-fired boiler using high-sulfur oil having a high sulfur content as fuel, and then sent to an electrostatic precipitator to remove dust in the exhaust gas and remove the high-sulfur oil. When the load of the oil-fired boiler is lowered, in the method of treating exhaust gas of a high-sulfur oil-fired boiler that switches from the high-sulfur oil fuel to a heavy oil fuel having a lower sulfur than the high-sulfur oil fuel,
After switching from the high sulfur oil fuel having a high sulfur content to the heavy oil fuel having a low sulfur content, for a certain period of time, the proportional ammonia injection amount in proportion to the fuel oil consumption is changed to the sulfur injection amount of the heavy oil fuel. A method for treating flue gas in a high-sulfur oil-fired boiler, wherein a multiplied ammonia injection amount obtained by multiplying a ratio of a sulfur component of a high-sulfur oil fuel is injected into the exhaust gas.
前記排ガスを送気する通風系を稼働したままで前記重油燃料用の重油バーナを消火する前記高イオウ油焚きボイラの全消火時には、前記重油バーナを消火した後も一定時間の間は、前記重油バーナを消火した時点における重油燃料消費量に対応するアンモニア注入量を前記排ガス中に定量注入し続けることを特徴とする高イオウ油焚きボイラの排煙処理方法。Ammonia is injected into exhaust gas discharged from a high-sulfur oil-fired boiler using high-sulfur oil having a high sulfur content as fuel, and then sent to an electrostatic precipitator to remove dust in the exhaust gas and remove the high-sulfur oil. When the load of the oil-fired boiler is lowered, in the method of treating exhaust gas of a high-sulfur oil-fired boiler that switches from the high-sulfur oil fuel to a heavy oil fuel having a lower sulfur than the high-sulfur oil fuel,
When the high-sulfur oil-fired boiler extinguishes the heavy oil burner for extinguishing the heavy oil burner while keeping the ventilation system for supplying the exhaust gas running, for a certain period of time after extinguishing the heavy oil burner, the heavy oil A method for treating flue gas in a high-sulfur oil-fired boiler, comprising continuously injecting a fixed amount of ammonia into the exhaust gas corresponding to the amount of fuel oil consumed when the burner is extinguished.
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