JP3546738B2 - Steel wire for gas shielded arc welding and method for producing the same - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに係り、とくに高電流ＭＡＧ溶接、あるいはパルスＭＡＧ溶接に用いて好適なガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
アルゴン（Ａｒ）−ＣＯ_２ 混合ガスをシールドガスとするＭＡＧ溶接法は、自動溶接の急速な普及により、自動車、造船、建築などの各分野で広く利用されている。ＭＡＧ溶接法の利点は、スパッタの発生が少ないことであるが、これは、溶滴の移行形態がスプレー移行にあるからであり、そのため、通常、スプレー移行がぎりぎり可能なＡｒ−２０％ＣＯ_２ 混合ガスをＭＡＧ溶接のシールドガスとして使用している。
【０００３】
最近、溶接の高能率化の要望に伴い、ワイヤの溶融速度を増加させるため、高電流ＭＡＧ溶接が指向されている。しかし、高電流ＭＡＧ溶接、とくに高電流パルスＭＡＧ溶接では、溶滴の移行形態がスプレー移行から、ローテーティング移行へと変化するため、溶滴の飛散による小粒のスパッタが多発するという問題が生じる。
【０００４】
ガスシールドアーク溶接におけるスパッタの多発という問題に対して、例えば、特開平６−２１８５７４号公報には、ガスシールドアーク溶接用低スパッタワイヤが提案されている。このワイヤは、鋼ワイヤ表層部に内部酸化物を有し、かつワイヤ全体に対して１ｐｐｍ 以上のアルカリ金属を該内部酸化物中に含有するワイヤであり、鋼ワイヤ表面にアルカリ金属よりなるクエン酸塩等を塗布してから窒素ガス雰囲気中で焼鈍することにより製造できるとされる。しかし、特開平６−２１８５７４号公報に記載されたワイヤを用いて溶接すれば、炭酸ガス溶接、あるいは低電流のＭＡＧ溶接、パルスＭＡＧ溶接においては、スパッタの発生が効率よく抑制されるが、高電流の溶接では、いぜんとしてスパッタが多発するという問題が残されていた。
【０００５】
また、高電流溶接用のワイヤとして、例えば、特開平２−３７９８８ 号公報には、Ｔｉ：０．２０〜０．３５％と、（Ａｌ＋Ｃａ）：０．００３ 〜０．０２％とを添加したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤが提案されている。しかし、特開平２−３７９８８ 号公報に記載されたワイヤを用いて３５０ 〜５５０ Ａの高電流ガスシールドアーク溶接（ワイヤ径 １．２ｍｍφで送給量１４ｍ／ｍｉｎ ）を行うと、たしかに溶接欠陥の発生はなくなるが、スパッタが多発するという問題が残されていた。
【０００６】
また、特開平３−１０６５９２号公報には、Ｔｉ：０．０５０ 〜０．３５ｗｔ％と、Ｓ：０．０１０ 〜０．０４０ ｗｔ％を含有し、常温における電気比抵抗ρが２５〜６５μΩｃｍで、かつＫ＝５０５ ・Ｓ（％）＋０．４１・ρで定義されるＫが２０〜４０である高電流密度ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが記載されている。しかしながら、特開平３−１０６５９２号公報に記載された鋼ワイヤで高電流溶接を行えば、溶け込み形状、耐気孔性は良好となるが、スパッタ発生量は従来よりは少なくなっているとはいえ、更なる改善を必要とする。
【０００７】
また、特開平７−２５１２９２号公報には、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．１ 〜０．８ ％、Ｍｎ：１．０ 〜２．０ ％、Ｐ：０．０３０ ％以下、Ｓ：０．０３０ ％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．２５％、Ｍｏ：０．１ 〜０．９ ％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、不可避的不純物中、ＯとＮが合計で０．００８０％以下と制限し、さらにＫ化合物をＫ換算で溶接ワイヤ全量当たり０．００００２ 〜０．００１０％の量で溶接ワイヤ表面層近傍に存在させたことを特徴とする高張力鋼用のマグおよびパルスマグ溶接用ソリッドワイヤが開示されている。また、特開平８−１３２２８０号公報には、重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．３ 〜１．２ ％、Ｍｎ：０．８ 〜２．０ ％、Ｐ：０．００５ 〜０．０３０ ％、Ｓ：０．００５ 〜０．０３０ ％、Ｔｉ：０．０３％以下、Ｏ：０．００２０〜０．０２００％、Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％、Ｋ：０．００１５％以下でかつ（Ｋ−Ｃａ／３）：０．０００１％以上を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなるスパッタの極めて少ないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平７−２５１２９２号公報、特開平８−１３２２８０号公報に記載された溶接用ワイヤは、高電流の溶接では、依然としてスパッタが多発するという問題が残されていた。
本発明は、３５０ Ａ以上の高電流（ワイヤ径 １．２ｍｍφで送給量１４ｍ／ｍｉｎ ）のＭＡＧ溶接あるいはパルスＭＡＧ溶接等のガスシールドアーク溶接において、溶滴の移行形態をスプレー移行に保持して、アークを安定化し、スパッターの発生を抑制して低スパッター化が達成でき、さらにビード形状を最適化できる、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、Ar＋CO₂ 混合ガスをシールドガスとするＭＡＧ溶接、あるいはパルスＭＡＧ溶接において、溶接能率を向上させるため、電流値を高くした場合でも、低スパッタ化を達成するため、種々検討した。その結果、ワイヤ中のCaを0.0002％以下に低減し、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％に調整するとともに、ワイヤ内部にＫを0.0001〜0.0030％の範囲で安定して保持させることにより、高電流の溶接においても、アークが安定化し、スパッターの発生が抑制されることを知見した。
【００１０】
本発明は、上記した知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明は、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｋ：0.0001〜0.0030％、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤであり、また、本発明では、前記組成に加えて、さらに、mass％で、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または２種以上を含有する組成とするのが好ましく、また、本発明では、前記各組成に加えて、さらに、mass％で、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％以下含有する組成とするのが好ましい。
【００１１】
また、本発明は、鋼素材を熱間加工、あるいはさらに冷間加工により所定の線径の素線としたのち、該素線に、焼鈍、酸洗を施し、あるいはさらに銅めっきをした後、伸線加工して所定の寸法の鋼ワイヤとするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、前記鋼素材として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限した組成の鋼素材を使用し、前記焼鈍前に前記素線にカリウム塩溶液を塗布して、前記ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ中のＫ含有量がＫ：0.0001〜0.0030mass％となるように、前記カリウム塩溶液の塗布条件、および前記焼鈍の条件を調整することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法である。また、本発明では、前記鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成とするのが好ましく、また、本発明では、鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、さらに、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成とするのが好ましい。また、本発明では、鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、さらに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％以下含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成組成とするのが好ましい。また、本発明では、鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、さらに、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または２種以上、さらに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％以下含有しを含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成とするのが好ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】
まず、本発明のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの化学成分の限定理由について説明する。以下、とくにことわらない限り％は、ｍａｓｓ％を意味するものとする。
Ｃ：０．０５０ ％以下
Ｃは、溶接金属の強度を確保するための重要な元素であり、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は溶融金属の粘性を低下し流動性を向上させるとともに、溶接金属の靱性を低下させる。とくに、ＭＡＧ溶接においては、過剰のＣ含有は高電流域での溶滴、溶融池の挙動を不安定化し、スパッタを多発する。このため、Ｃは０．０５０ ％以下に限定した。なお、更なるスパッタ低減の観点から、好ましくは０．０３０ ％以下である。
【００１３】
Ｓｉ：２．０ ％以下
Ｓｉは、溶融金属の脱酸剤として作用し、溶接の作業性を向上させる。また、Ｓｉは強度を増加させる元素であり、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は、靱性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させる。このため、Ｓｉは２．０ ％以下に限定した。なお、好ましくは、０．３０〜１．２０％である。
【００１４】
Ｍｎ：２．５ ％以下
ＭｎもＳｉと同様に、溶融金属の脱酸剤として作用し、溶接の作業性を向上させるとともに、強度を増加させる元素であり、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は、靱性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させる。このため、Ｍｎは２．５ ％以下に限定した。なお、好ましくは、０．８５〜２．００％である。
【００１５】
Ｋ：０．０００１〜０．００３０％
Ｋは、溶滴の移行形態をスプレー化するのに効果があり、とくにＭＡＧ溶接では安定なスプレー移行に顕著な効果がある。しかし、ワイヤ中のＫ含有量が０．０００１％未満では、溶滴のスプレー化が達成できず、スパッタが多発する。一方、ワイヤ中のＫ含有量が０．００３０％を超えると、アーク長が長くなりすぎ、ワイヤ先端に懸垂した溶滴が不安定となり、スパッタが多発する。このようなことから、ワイヤ中のＫ含有量は０．０００１〜０．００３０％の範囲に限定した。なお、Ｋは沸点が７６０ ℃と低いため、溶製段階での歩留りは低い。このため、Ｋは溶製段階で添加するより、ワイヤ製造中に、ワイヤ表面にカリウム塩溶液を塗布して焼鈍し、ワイヤ内部に安定して保持するのが好ましい。
【００１６】
Ｓ：０．００６ 〜０．０３０ ％
Ｓは、溶融金属の粘性を低下させる作用を有し、ワイヤ先端に懸垂する溶滴の離脱を容易にし、溶滴を微細化する効果を有している。このような効果は、Ｓを０．００６ ％以上とした場合に認められるが、０．０３０ ％を超える含有は、小粒のスパッタを増加させるとともに、溶接金属の靱性を低下させる。このため、Ｓは添加する場合には、０．００６ 〜０．０３０ ％の範囲とした。
【００１７】
TiおよびAlのうち１種または２種の合計：0.11〜0.15％
本発明では、TiおよびAlのうち１種または２種を含有させる。TiおよびAlは、いずれも脱酸剤として作用し、さらに溶接金属の強度を増加させ、耐候性を向上させる作用を有する。またさらに、TiおよびAlは、高電流域の溶接において、ワイヤ先端での溶滴の回転（ローテティング移行）を抑え、スパッタの発生を抑制する効果を有する。TiおよびAlのうち１種または２種の含有量の合計が0.11％未満では、上記した作用効果は認められない。一方、0.15％を超える含有は、溶滴の移行状態がスプレー移行となるのを阻害する。このようなことから、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％の範囲に限定する。なお、溶滴の移行状態を安定してスプレー移行とするためには、0.11〜0.13％の範囲とするのが好ましい。
【００１８】
図２に、スパッタ発生量におよぼす（Ｔｉ＋Ａｌ）含有量の影響を示す。（Ｔｉ＋Ａｌ）含有量が０．０８％未満、あるいは０．１５％超えでは、スパッタ発生量が０．５ｇ／ｍｉｎ超となり、スパッタを多発する。一方、（Ｔｉ＋Ａｌ） 含有量が０．０８〜０．１５％の範囲内でスパッタ発生量が０．５ｇ／ｍｉｎ以下と少なくなり、とくに０．１１〜０．１３％ではスパッタ発生量が０．３ｇ／ｍｉｎ以下となる。
【００１９】
また、（Ｔｉ＋Ａｌ） 含有量を０．０８〜０．１５％とすることにより、ビ−ド形状も良好となる。図３にビ−ド高さＨにおよぼす（Ｔｉ＋Ａｌ） 含有量の影響を示す。（Ｔｉ＋Ａｌ）含有量が０．０８〜０．１５％の範囲でビ−ド高さＨが１２ｍｍ以上と高くなり、とくに０．１１〜０．１５の範囲でビード高さが１５ｍｍ以上となり、ビード形状が良好となる。なお、ビード高さＨは表３に示す条件で隅肉溶接を行い、図４に示す断面におけるビード高さＨをいう。Ｗは溶接幅である。
【００２０】
Ｃａ：０．０００２％以下
Ｃａは、アークを緊縮させ溶滴のスプレー化を阻害する元素であり、本発明では不純物としてワイヤ中に含有あるいはワイヤに付着するＣａを制限する。ワイヤ中に含有あるいはワイヤに付着するＣａ量が０．０００２％を超えると、３５０Ａ以上の高電流（ワイヤ径 １．２ｍｍφで送給量１４ｍ／ｍｉｎ ）の溶接においては、スパッタが多発する。このため、ワイヤ中に含有あるいはワイヤに付着するＣａ量の許容範囲は０．０００２％以下とした。なお、ワイヤ製造中に伸線潤滑剤として、Ｃａ系伸線潤滑剤を使用すると、Ｃａがワイヤ表面に付着残留して、溶接作業に悪影響を及ぼすため、Ｃａの付着残留は極力低減するのが望ましい。
【００２１】
Ｃｒ：０．６０％以下、Ｎｉ：３．０ ％以下、Ｃｕ：３．０ ％以下、Ｍｏ：０．５０％以下、Ｂ：０．００５ ％以下、のうちの１種または２種以上
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｂは、溶接金属の強度を増加させ、耐候性を向上させる作用を有しており、必要に応じ１種または２種以上添加できる。しかし、過剰な含有は溶接金属の靱性を劣化させる。このため、Ｃｒは０．６０％以下、Ｎｉは３．０ ％以下、Ｃｕは３．０ ％以下、Ｍｏは０．５０％以下、Ｂは０．００５ ％以下に限定するのが望ましい。
【００２２】
Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖは、溶接金属の強度と靱性を向上させる作用を有しており、必要に応じ添加できるが、過剰な添加は溶接金属の靱性を劣化させる。このため、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で０．２５％以下に限定するのが望ましい。
本発明のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤでは、上記した成分以外は、残部Ｆｅおよび不可避的不純物である。不可避的不純物として、Ｐ、Ｎ、Ｏは溶接金属の靱性を劣化させるため、できるだけ低減するのが望ましいが、Ｐは０．０３％、Ｎは０．０１％、Ｏは０．０２％までは許容できる。
【００２３】
つぎに、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法について説明する。
上記した組成の溶鋼を、転炉、電気炉等通常公知の溶製方法により溶製し、好ましくは連続鋳造法によりビレット等の鋼素材とする。鋼素材は、その後熱間圧延、および冷間圧延により所定の線径の素線とされる。熱間圧延条件、冷間圧延条件については、所定の寸法形状の鋼素線となる条件であればとくに限定されない。
【００２４】
ついで、鋼素線は、焼鈍と酸洗を施され、あるいはさらに銅めっきを施されたのち、冷間伸線加工により所定の線径のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤとされる。
本発明では、焼鈍前の鋼素線表面に、カリウム塩含有溶液を塗布する。カリウム塩溶液としては、クエン酸３カリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液が好ましい。また、塗布溶液のカリウム塩濃度は、Ｋ換算で２〜３０％（重量％）とするのが好ましい。また、カリウム塩含有溶液の塗布量は、線径、カリウム塩濃度、焼鈍温度・時間と関連し、鋼ワイヤ中のＫ含有量が０．０００１〜０．００３０％となるように予め実験等により決定しておくのが望ましい。
【００２５】
表面にカリウム塩含有溶液を塗布された鋼素線は、ついで焼鈍を施される。焼鈍は、水蒸気を含む弱酸化性の雰囲気中で、７５０ 〜９５０ ℃の温度範囲で行うのが望ましい。焼鈍温度が７５０ ℃未満では、内部酸化反応の進行が遅く、また９５０ ℃を超えると、内部酸化反応の進行が速すぎて、Ｋ含有量の調整が困難となる。
焼鈍雰囲気は露点０℃以下、酸素分圧２００ｐｐｍ以下とするのが内部酸化層形成の観点から望ましい。このような雰囲気中で、表面にカリウム塩含有溶液を塗布された鋼素線を焼鈍することにより、鋼表面から酸化が進行し、図１に示すように表層部が内部酸化される。この内部酸化部にカリウムが、確実に保持される。
【００２６】
焼鈍温度、時間の焼鈍条件は、鋼ワイヤ中のＫ含有量が０．０００１〜０．００３０％となるように、線径、カリウム塩濃度、カリウム塩含有溶液の塗布量といった塗布条件と関連して決定されるのが望ましい。
焼鈍済の鋼素線は、さらに酸洗を施され、あるいはさらに銅めっきを施された後、冷間伸線加工されて所定の寸法の鋼ワイヤとされる。
【００２７】
なお、溶接時の低スパッタ化のためには、冷間伸線加工において、ダイス管理を徹底しワイヤ表面の平坦度（実表面積／理論表面積）を１．０１未満に高めることが肝要である。
また、ワイヤ表面に付着する不純物は、給電安定化のため、０．０１ｇ ／ワイヤ１０ｋｇ以下とするのが望ましい。
【００２８】
また、ワイヤ表面には送給性確保のため潤滑油が塗布されるが、ロボット溶接用として送給性を確保するには、その塗布量は０．３５〜１．４ｇ／ワイヤ１０ｋｇとするのが望ましい。
【００２９】
【実施例】
（実施例１）
連続鋳造製鋼素材（ビレット）を、熱間圧延し、５．５ 〜７．０ｍｍ φの線材とし、ついで冷間加工（伸線）により、２．０ 〜３．２ｍｍ φの鋼素線とした。これら鋼素線に、３ 〜２０％（重量％）クエン酸３カリウム水溶液を塗布した。塗布量は、５ 〜３０ｇ／素線ｋｇとした。ついで、これら鋼素線を７５０ 〜９５０ ℃の温度範囲の一定温度で焼鈍し、素線表層部に内部酸化層を形成させた。焼鈍条件は、線径、クエン酸３カリウム水溶液の濃度、および鋼ワイヤ中の目標Ｋ含有量に応じ、調整した。塗布条件、焼鈍条件を表１に示す。なお、焼鈍雰囲気は、露点−２℃、酸素濃度２００ｐｐｍ以下、ＣＯ_２ 濃度０．１ ％以下の窒素ガス雰囲気とした。
【００３０】
【表１】

【００３１】
【表２】

【００３２】
焼鈍済鋼素線は、酸洗されたのち銅めっきを施され、ついで冷間伸線により１．４ｍｍ φの鋼ワイヤとされた。なお、１部は銅めっきを施さないものとした。これら鋼ワイヤの組成を表２に示す。なお、表中のＣｕは、銅めっきによるＣｕ量を含んでいる。
【００３３】
【表３】

【００３４】
【表４】

【００３５】
ついでワイヤ１０ｋｇあたり０．４ 〜１．７ｇの潤滑油を塗布した表２に示す組成の鋼ワイヤを用い、パルスＭＡＧ溶接により、板厚１９ｍｍの鋼板にビードオン溶接を実施した。なお、その際、Ｃｕ製捕集治具を用いてスパッタを捕集し、単位時間内のスパッタ発生量を調査した。なお、溶接時間は１ ｍｉｎ とした。また、用いた溶接条件はつぎのとおりである。
【００３６】
▲１▼シールドガス：Ａｒ＋２０体積％ＣＯ_２ ，流量２０ ｌ／ｍｉｎ
▲２▼電源 ：インバータパルス電源
▲３▼溶接電流 ：３８０ Ａ（ワイヤ送給速度１５ｍ ／ｍｉｎ ）
▲４▼溶接電圧 ：３７Ｖ
▲５▼溶接速度 ：４５ｃｍ／ｍｉｎ
▲６▼パルス条件 ：ピーク電流４８０ Ａ、ベース電流６０Ａ、ピーク幅１．５ｍｓ
さらに、表３に示す条件で隅肉溶接を行い、ビード形状を、図４に示す溶接部断面におけるビード高さＨで評価した。
【００３７】
スパッタ発生量、ビート形状についての結果を表４に示す。なお、スパッタ発生量が０．３ｇ／ｍｉｎ以下を良（○）、０．３ｇ／ｍｉｎ超０．５ｇ／ｍｉｎ以下を可（△）、０．５ｇ／ｍｉｎ超を不可（×）で評価した。また、ビード形状の評価は、ビード高さＨが１５ｍｍ以上を◎、１５ｍｍ未満で１２ｍｍ以上を○、１２ｍｍ未満を×とした。
【００３８】
【表５】

【００３９】
【表６】

【００４０】
【表７】

【００４１】
本発明例では、スパッタ発生量が０．５ｇ／ｍｉｎ以下と少なく、スパッタ低減効果が顕著となり、ビード形状も良好となっている。とくに、Ｔｉ＋Ａｌ量を０．１１〜０．１３％とすることにより更なる低スパッタ化が達成されている。一方、Ｃ、Ｓ、Ｃａ、Ｋ、Ｔｉ＋Ａｌ含有量のいずれかが本発明範囲を外れる比較例（ワイヤＮｏ．３１ 〜Ｎｏ．４０ ）では、スパッタ発生量が０．５ｇ／ｍｉｎを超えるか、スパッタが多発し、ビード形状が乱れ、ビード高さが確保できなかった。
【００４２】
【発明の効果】
本発明によれば、電流値が３５０Ａを超える高電流（ワイヤ径 １．２ｍｍφで送給量１４ｍ／ｍｉｎ ）のＭＡＧ溶接においても、アークの安定性に優れ、スパッタ発生量の少なく、溶接作業性の向上、溶接コストの低減など産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のシールドガスアーク溶接用鋼ワイヤの断面組織の１例を示す模式図である。
【図２】スパッタ発生量におよぼすＴｉ＋Ａｌの影響を示すグラフである。
【図３】ビード高さＨにおよぼすＴｉ＋Ａｌ 含有量の影響を示すグラフである。
【図４】ビード形状の評価におけるビード高さＨを模式的に示す説明図である。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a steel wire for gas shielded arc welding, and more particularly to a steel wire for gas shielded arc welding suitable for use in high current MAG welding or pulse MAG welding.
[0002]
[Prior art]
The MAG welding method using an argon (Ar) -CO ₂ mixed gas as a shielding gas has been widely used in various fields such as automobiles, shipbuilding, and construction due to the rapid spread of automatic welding. The advantage of the MAG welding process is that the generation of spatter is low, because the transfer form of the droplets is in the spray transfer, so that Ar-20% CO ₂ , where the spray transfer is barely possible, is usually possible. The mixed gas is used as a shielding gas for MAG welding.
[0003]
Recently, with the demand for higher welding efficiency, high-current MAG welding has been pursued in order to increase the melting rate of the wire. However, in high-current MAG welding, particularly high-current pulse MAG welding, the transition form of the droplet changes from the spray transition to the rotating transition, so that there is a problem that spatter of small particles frequently occurs due to the scattering of the droplet.
[0004]
To solve the problem of frequent spattering in gas shielded arc welding, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-218574 proposes a low spatter wire for gas shielded arc welding. This wire has an internal oxide in the surface layer portion of the steel wire and contains at least 1 ppm of an alkali metal in the internal oxide with respect to the entire wire. It is said that it can be manufactured by applying a salt or the like and then annealing in a nitrogen gas atmosphere. However, if welding is performed using a wire described in JP-A-6-218574, spatter generation is efficiently suppressed in carbon dioxide gas welding, MAG welding with low current, and pulse MAG welding. In the current welding, there still remains a problem that spatter frequently occurs.
[0005]
Also, as a wire for high current welding, for example, in JP-A-2-37988, Ti: 0.20 to 0.35% and (Al + Ca): 0.003 to 0.02% are added. Solid wires for gas shielded arc welding have been proposed. However, when a high current gas shielded arc welding of 350 to 550 A (a wire diameter of 1.2 mmφ and a feed rate of 14 m / min) is performed using a wire described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-37988, welding defects are surely caused. Although the generation is eliminated, the problem that spatter occurs frequently remains.
[0006]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-106592 discloses that Ti contains 0.050 to 0.35 wt% and S contains 0.010 to 0.040 wt%, and has an electric resistivity ρ at room temperature of 25 to 65 μΩcm. And K = 505 · S (%) + 0.41 · ρ, wherein K is 20 to 40 and a high current density gas shielded arc welding steel wire is described. However, if high current welding is performed with a steel wire described in JP-A-3-106592, the penetration shape and the porosity resistance are improved, but the amount of spatters generated is smaller than in the past. Need further improvement.
[0007]
Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-251292 discloses that, by weight%, C: 0.05 to 0.15%, Si: 0.1 to 0.8%, Mn: 1.0 to 2.0%, P: : 0.030% or less, S: 0.030% or less, Ti: 0.01 to 0.25%, Mo: 0.1 to 0.9%, with the balance being Fe and unavoidable impurities. O and N in impurities are limited to 0.0080% or less in total, and the K compound is present in the vicinity of the welding wire surface layer in an amount of 0.00002 to 0.0010% based on the total weight of the welding wire in terms of K. Disclosed are a mag for high tensile steel and a solid wire for pulse mag welding characterized by the following. In Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-132280, C: 0.10% or less, Si: 0.3-1.2%, Mn: 0.8-2.0%, P: 0. 005 to 0.030%, S: 0.005 to 0.030%, Ti: 0.03% or less, O: 0.0020 to 0.0200%, N: 0.0020 to 0.0100%, Ca: Gas shielded arc welding containing 0.0003% to 0.0030%, K: 0.0015% or less and (K-Ca / 3): 0.0001% or more, with very little spatter consisting of balance Fe and unavoidable impurities A steel wire for use is disclosed.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, the welding wires described in JP-A-7-251292 and JP-A-8-132280 still have a problem that spatters frequently occur during high-current welding.
According to the present invention, in gas shielded arc welding such as MAG welding or pulse MAG welding with a high current of 350 A or more (a wire diameter of 1.2 mmφ and a feed rate of 14 m / min), the transfer form of droplets is maintained as spray transfer. Therefore, it is an object of the present invention to provide a gas shielded arc welding steel wire which can stabilize an arc, suppress generation of spatter, achieve low spatter, and optimize bead shape.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have conducted various studies to improve the welding efficiency in MAG welding or pulse MAG welding using an Ar + CO ₂ mixed gas as a shielding gas, and to achieve low spatter even when the current value is increased. . As a result, Ca in the wire is reduced to 0.0002% or less, C: 0.050% or less, S: 0.006 to 0.030%, and one or two of Ti and Al are adjusted to a total of 0.11 to 0.15 % . It has been found that by stably holding K in the wire in the range of 0.0001 to 0.0030%, the arc is stabilized even in welding with a high current and generation of spatter is suppressed.
[0010]
The present invention has been completed based on the above findings.
That is, the present invention contains, by mass%, C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less, Mn: 2.5% or less, K: 0.0001 to 0.0030%, S: 0.006 to 0.030%, and further contains Ti and Al Gas shielded arc welding steel characterized in that one or two of them are contained in a total amount of 0.11 to 0.15%, Ca is limited to 0.0002% or less as an impurity, and the composition is a balance of Fe and unavoidable impurities. In the present invention, in addition to the above composition, in addition to the above composition, in addition to mass%, Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% or less, B: 0.005% It is preferable to use a composition containing one or more of the following, and in the present invention, in addition to the above-described compositions, one or more of Nb, Zr, and V are added in mass%. It is preferable to use a composition containing a total of 0.25% or less of two or more kinds.
[0011]
Further, the present invention, after the steel material is hot-worked, or after further cold-worked into a wire of a predetermined wire diameter, after annealing, acid pickling, or after further copper plating, In a method for producing a steel wire for gas shielded arc welding by wire drawing to obtain a steel wire having a predetermined size, the steel material is mass%, C: 0.050% or less, S: 0.006 to 0.030%, Ti and Al A steel material containing 0.11 to 0.15% of a total of 0.11 to 0.15% of Ca and having a content of Ca limited to 0.0002% or less is used, and a potassium salt solution is applied to the wire before the annealing. Adjusting the application conditions of the potassium salt solution and the annealing conditions so that the K content in the steel wire for gas shielded arc welding is K: 0.0001 to 0.0030 mass%. Method for producing steel wire for shielded arc welding A. Further, in the present invention, the composition of the steel material includes, by mass%, C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less, Mn: 2.5% or less, and S: 0.006 to 0.030%. It is preferable that one or two of them are contained in a total amount of 0.11 to 0.15%, Ca is limited to 0.0002% or less as an impurity, and the composition is a balance of Fe and unavoidable impurities. The composition of the material includes, by mass%, C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less, Mn: 2.5% or less, S: 0.006 to 0.030%, and one or two of Ti and Al in total. At 0.11 to 0.15%, and as an impurity, Ca is limited to 0.0002% or less. Further, Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% or less, B: 0.005% It is preferable that the composition contains one or more of the following, with the balance being Fe and unavoidable impurities. Further, in the present invention, the composition of the steel material includes, by mass%, C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less, Mn: 2.5% or less, and S: 0.006 to 0.030%. Contains 0.11 to 0.15% of one or two kinds in total, and restricts Ca as an impurity to 0.0002% or less, and further contains one or more of Nb, Zr, and V in a total of 0.25% or less. However, it is preferable that the composition be a composition comprising the balance of Fe and unavoidable impurities. Further, in the present invention, the composition of the steel material includes, by mass%, C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less, Mn: 2.5% or less, and S: 0.006 to 0.030%. One or two kinds are contained in a total of 0.11 to 0.15%, and Ca is limited to 0.0002% or less as an impurity. Further, Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% % Or less, B: one or more of 0.005% or less, and one or more of Nb, Zr, and V in total of 0.25% or less, with the balance being Fe and inevitable It is preferable that the composition be made up of chemical impurities.
[0012]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
First, the reasons for limiting the chemical components of the steel wire for gas shielded arc welding of the present invention will be described. Hereinafter, unless otherwise specified,% means mass%.
C: 0.050% or less C is an important element for securing the strength of the weld metal, and is contained according to the desired strength. However, an excessive content lowers the viscosity of the molten metal, improves the flowability, and lowers the toughness of the weld metal. In particular, in MAG welding, excessive C content destabilizes the behavior of droplets and molten pools in a high current range, and spatters frequently. For this reason, C is limited to 0.050% or less. From the viewpoint of further reducing spatter, the content is preferably 0.030% or less.
[0013]
Si: 2.0% or less Si acts as a deoxidizing agent for the molten metal and improves welding workability. Si is an element that increases the strength, and is contained according to the desired strength. However, an excessive content deteriorates toughness and further increases weld hardenability. For this reason, Si was limited to 2.0% or less. In addition, preferably, it is 0.30 to 1.20%.
[0014]
Mn: 2.5% or less Mn, like Si, acts as a deoxidizing agent for molten metal, improves welding workability and increases strength, and is contained according to desired strength. However, an excessive content deteriorates toughness and further increases weld hardenability. For this reason, Mn was limited to 2.5% or less. In addition, Preferably, it is 0.85-2.00%.
[0015]
K: 0.0001-0.0030%
K is effective in spraying the transfer form of the droplet, and particularly in MAG welding, has a remarkable effect on stable spray transfer. However, if the K content in the wire is less than 0.0001%, spraying of droplets cannot be achieved, and spatter occurs frequently. On the other hand, if the K content in the wire exceeds 0.0030%, the arc length becomes too long, the droplet suspended at the wire tip becomes unstable, and spatter occurs frequently. For this reason, the K content in the wire is limited to the range of 0.0001 to 0.0030%. Since K has a low boiling point of 760 ° C., the yield in the smelting stage is low. Therefore, rather than adding K at the melting stage, it is preferable to apply a potassium salt solution to the surface of the wire and anneal it during the production of the wire, and to stably maintain the inside of the wire.
[0016]
S: 0.006 to 0.030%
S has the effect of lowering the viscosity of the molten metal, has the effect of facilitating the detachment of the droplet hanging from the tip of the wire, and has the effect of miniaturizing the droplet. Such an effect is observed when S is set to 0.006% or more. However, when the content exceeds 0.030%, the spatter of small grains increases and the toughness of the weld metal decreases. Therefore, when S is added, the content is set in the range of 0.006 to 0.030%.
[0017]
Total of one or two of Ti and Al: 0.11 to 0.15%
In the present invention, one or two of Ti and Al are contained. Both Ti and Al act as deoxidizing agents, further increase the strength of the weld metal, and improve the weather resistance. Further, Ti and Al have the effect of suppressing the rotation of the droplet at the wire tip (transition to rotation) at the time of welding in the high current region, and suppressing the generation of spatter. If the total content of one or two of Ti and Al is less than 0.11 %, the above-described effects are not obtained. On the other hand, when the content exceeds 0.15%, the transfer state of the droplets is prevented from being spray transfer. For these reasons, one or two of Ti and Al are limited to the range of 0.11 to 0.15% in total. In order to stably transfer the droplets to the spray state, it is preferable to set the range of 0.11 to 0.13%.
[0018]
FIG. 2 shows the effect of the (Ti + Al) content on the amount of sputter. If the (Ti + Al) content is less than 0.08% or more than 0.15%, the amount of spatter exceeds 0.5 g / min, and spatter occurs frequently. On the other hand, when the (Ti + Al) content is in the range of 0.08 to 0.15%, the spatter generation amount is reduced to 0.5 g / min or less. It becomes 3 g / min or less.
[0019]
By setting the (Ti + Al) content to 0.08 to 0.15%, the bead shape is also improved. FIG. 3 shows the effect of the (Ti + Al) content on the bead height H. When the (Ti + Al) content is in the range of 0.08 to 0.15%, the bead height H is increased to 12 mm or more, and particularly in the range of 0.11 to 0.15, the bead height is increased to 15 mm or more. The shape becomes good. The bead height H refers to the bead height H in the cross section shown in FIG. 4 after fillet welding is performed under the conditions shown in Table 3. W is the welding width.
[0020]
Ca: 0.0002% or less Ca is an element that contracts the arc and inhibits spraying of droplets. In the present invention, Ca contained in the wire as an impurity or adhered to the wire is limited. If the amount of Ca contained in or adhered to the wire exceeds 0.0002%, spatters occur frequently in welding with a high current of 350 A or more (wire diameter of 1.2 mmφ and feed rate of 14 m / min). Therefore, the allowable range of the amount of Ca contained in or attached to the wire is set to 0.0002% or less. When a Ca-based wire drawing lubricant is used as a wire drawing lubricant during wire production, Ca remains on the wire surface and adversely affects the welding operation. desirable.
[0021]
Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% or less, B: 0.005% or less, one or more of Cr , Ni, Cu, Mo, and B have an effect of increasing the strength of the weld metal and improving the weather resistance, and one or more of them can be added as necessary. However, an excessive content deteriorates the toughness of the weld metal. For this reason, it is desirable to limit Cr to 0.60% or less, Ni to 3.0% or less, Cu to 3.0% or less, Mo to 0.50% or less, and B to 0.005% or less.
[0022]
Nb, Zr, and V have the effect of improving the strength and toughness of the weld metal, and can be added as needed. However, excessive addition deteriorates the toughness of the weld metal. Therefore, it is desirable to limit one or more of Nb, Zr, and V to 0.25% or less in total.
In the steel wire for gas shielded arc welding of the present invention, the remainder is Fe and inevitable impurities other than the above components. As inevitable impurities, P, N, and O degrade the toughness of the weld metal, and therefore it is desirable to reduce them as much as possible. However, P is 0.03%, N is 0.01%, and O is 0.02%. acceptable.
[0023]
Next, a method for producing a steel wire for gas shielded arc welding will be described.
The molten steel having the above-described composition is produced by a commonly known method such as a converter and an electric furnace, and is preferably made into a steel material such as a billet by a continuous casting method. The steel material is then made into a strand having a predetermined wire diameter by hot rolling and cold rolling. The hot rolling condition and the cold rolling condition are not particularly limited as long as the condition is such that a steel wire having a predetermined size and shape is obtained.
[0024]
Next, the steel wire is subjected to annealing and pickling, or is further subjected to copper plating, and then cold drawn to form a steel wire for gas shielded arc welding having a predetermined wire diameter.
In the present invention, a potassium salt-containing solution is applied to the surface of a steel wire before annealing. As the potassium salt solution, a tripotassium citrate aqueous solution, a potassium carbonate aqueous solution, and a potassium hydroxide aqueous solution are preferable. The potassium salt concentration of the coating solution is preferably 2 to 30% (% by weight) in terms of K. Further, the application amount of the potassium salt-containing solution is related to the wire diameter, the potassium salt concentration, the annealing temperature / time, and is determined in advance by an experiment or the like so that the K content in the steel wire becomes 0.0001 to 0.0030%. It is desirable to decide.
[0025]
The steel wire coated with the potassium salt-containing solution on the surface is then annealed. Annealing is preferably performed in a weakly oxidizing atmosphere containing water vapor at a temperature in the range of 750 to 950 ° C. If the annealing temperature is lower than 750 ° C., the progress of the internal oxidation reaction is slow. If the annealing temperature is higher than 950 ° C., the progress of the internal oxidation reaction is too fast, and it becomes difficult to adjust the K content.
The annealing atmosphere preferably has a dew point of 0 ° C. or less and an oxygen partial pressure of 200 ppm or less from the viewpoint of forming an internal oxide layer. In such an atmosphere, the steel wire coated with the potassium salt-containing solution on the surface is annealed, whereby oxidation proceeds from the steel surface, and the surface layer is internally oxidized as shown in FIG. Potassium is reliably held in the internal oxidation portion.
[0026]
The annealing conditions of the annealing temperature and time are related to the application conditions such as the wire diameter, the potassium salt concentration, and the application amount of the potassium salt-containing solution so that the K content in the steel wire is 0.0001 to 0.0030%. It is desirable to be determined.
The annealed steel wire is further subjected to pickling or copper plating, and then cold drawn to form a steel wire having a predetermined size.
[0027]
In order to reduce the spatter during welding, it is important to thoroughly control the dies and to increase the flatness (actual surface area / theoretical surface area) of the wire surface to less than 1.01 in cold drawing.
Further, the amount of impurities adhering to the wire surface is desirably 0.01 g / 10 kg or less for stabilizing power supply.
[0028]
Lubricating oil is applied to the surface of the wire to ensure the feeding property. To ensure the feeding property for robot welding, the amount of the coating is 0.35 to 1.4 g / 10 kg of the wire. Is desirable.
[0029]
【Example】
(Example 1)
The continuous cast steelmaking material (billet) is hot-rolled to a wire of 5.5 to 7.0 mmφ, and then cold-worked (drawn) to a steel wire of 2.0 to 3.2 mmφ. . An aqueous solution of 3 to 20% (wt%) tripotassium citrate was applied to these steel wires. The application amount was 5 to 30 g / kg of wire. Next, these steel wires were annealed at a constant temperature in a temperature range of 750 to 950 ° C. to form an internal oxide layer on the surface of the wires. The annealing conditions were adjusted according to the wire diameter, the concentration of the aqueous solution of tripotassium citrate, and the target K content in the steel wire. Table 1 shows the coating conditions and annealing conditions. The annealing atmosphere was a nitrogen gas atmosphere having a dew point of −2 ° C., an oxygen concentration of 200 ppm or less, and a CO ₂ concentration of 0.1% or less.
[0030]
[Table 1]

[0031]
[Table 2]

[0032]
The annealed steel wire was pickled, copper-plated, and then cold drawn to a 1.4 mm φ steel wire. One part was not subjected to copper plating. Table 2 shows the composition of these steel wires. Note that Cu in the table includes the amount of Cu by copper plating.
[0033]
[Table 3]

[0034]
[Table 4]

[0035]
Next, bead-on welding was performed on a steel plate having a thickness of 19 mm by pulse MAG welding using a steel wire having a composition shown in Table 2 to which 0.4 to 1.7 g of lubricating oil was applied per 10 kg of the wire. At that time, the spatter was collected using a Cu collecting jig, and the amount of spatter generated per unit time was investigated. The welding time was 1 min. The welding conditions used are as follows.
[0036]
(1) Shield gas: Ar + 20% by volume CO ₂ , flow rate 20 l / min
(2) Power supply: Inverter pulse power supply (3) Welding current: 380 A (wire feeding speed 15 m / min)
(4) Welding voltage: 37V
(5) Welding speed: 45cm / min
(6) Pulse conditions: peak current 480 A, base current 60 A, peak width 1.5 ms
Further, fillet welding was performed under the conditions shown in Table 3, and the bead shape was evaluated by the bead height H in the welded section shown in FIG.
[0037]
Table 4 shows the results of the spatter generation amount and the beat shape. In addition, when the amount of spatter generation was 0.3 g / min or less, it was evaluated as good (○); . The bead shape was evaluated as ◎ when the bead height H was 15 mm or more, ○ when less than 15 mm and 12 mm or more, and x when less than 12 mm.
[0038]
[Table 5]

[0039]
[Table 6]

[0040]
[Table 7]

[0041]
In the example of the present invention, the amount of spatter generated is as small as 0.5 g / min or less, the effect of reducing spatter is remarkable, and the bead shape is also good. In particular, by setting the amount of Ti + Al to 0.11 to 0.13%, a further reduction in sputtering is achieved. On the other hand, in the comparative examples (wires No. 31 to No. 40) in which any of C, S, Ca, K, and Ti + Al content is out of the range of the present invention, the spatter generation amount exceeds 0.5 g / min or Occurred frequently, the bead shape was disturbed, and the bead height could not be secured.
[0042]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it is excellent also in the MAG welding of a high electric current (wire diameter 1.2mm (phi) and feed amount 14m / min) exceeding 350A, arc stability is small, spatter generation amount is small, and welding workability is high. It has a remarkable industrial effect, such as improvement of welding and reduction of welding cost.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic view showing one example of a sectional structure of a steel wire for shield gas arc welding according to the present invention.
FIG. 2 is a graph showing the effect of Ti + Al on the amount of spatter generated.
FIG. 3 is a graph showing the effect of Ti + Al content on bead height H.
FIG. 4 is an explanatory view schematically showing a bead height H in evaluation of a bead shape.

Claims (6)

mass％で、
Ｃ：0.050 ％以下、 Si：2.0 ％以下、
Mn：2.5 ％以下、 Ｋ：0.0001〜0.0030％、
Ｓ：0.006 〜0.030 ％
を含み、さらに、
TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。mass%
C: 0.050% or less, Si: 2.0% or less,
Mn: 2.5% or less, K: 0.0001-0.0030%,
S: 0.006 to 0.030%
And further,
A gas shield comprising one or two of Ti and Al in a total amount of 0.11 to 0.15%, Ca as an impurity limited to 0.0002% or less, and a balance of Fe and unavoidable impurities. Steel wire for arc welding. 前記組成に加えて、さらに、mass％で、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。In addition to the above composition, one or two or more of mass: Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% or less, B: 0.005% or less The steel wire for gas shielded arc welding according to claim 1, comprising: 前記組成に加えて、さらに、mass％で、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％以下含有することを特徴とする請求項１または２に記載のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。The gas-shielded arc according to claim 1, further comprising, in addition to the composition, one or more of Nb, Zr, and V in mass% in a total amount of 0.25% or less. 4. Steel wire for welding. 鋼素材を熱間加工、あるいはさらに冷間加工により所定の線径の素線としたのち、該素線に、焼鈍、酸洗を施し、あるいはさらに銅めっきをした後、伸線加工して所定の寸法の鋼ワイヤとするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、前記鋼素材として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.11〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限した組成の鋼素材を使用し、前記焼鈍前に前記素線にカリウム塩溶液を塗布して、前記ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ中のＫ含有量がＫ：0.0001〜0.0030mass％となるように、前記カリウム塩溶液の塗布条件、および前記焼鈍の条件を調整することを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。After the steel material is formed into a wire having a predetermined wire diameter by hot working or further cold working, the wire is annealed, pickled, or further plated with copper, and then drawn and processed. In the method for producing a steel wire for gas shielded arc welding having a steel wire of the following dimensions, as the steel material, mass%, C: 0.050% or less, S: 0.006 to 0.030%, one or two of Ti and Al Using a steel material having a composition containing 0.11 to 0.15% in total and containing Ca as an impurity of 0.0002% or less, applying a potassium salt solution to the strand before the annealing, The steel wire for gas shielded arc welding, wherein the application condition of the potassium salt solution and the annealing condition are adjusted so that the K content in the welding steel wire is K: 0.0001 to 0.0030 mass%. Manufacturing method. 前記組成に加えて、さらに、mass％で、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項４に記載のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。In addition to the above composition, one or two or more of mass: Cr: 0.60% or less, Ni: 3.0% or less, Cu: 3.0% or less, Mo: 0.50% or less, B: 0.005% or less The method for producing a steel wire for gas shielded arc welding according to claim 4, characterized by containing: 前記組成に加えて、さらに、mass％で、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％以下含有することを特徴とする請求項４または５に記載のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。The gas-shielded arc according to claim 4 or 5, further comprising, in addition to the composition, one or more of Nb, Zr, and V in mass% in total of 0.25% or less. Manufacturing method of steel wire for welding.

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