JP3546280B2 - Quantitative excavation control method for continuous unloader - Google Patents
Quantitative excavation control method for continuous unloader Download PDFInfo
- Publication number
- JP3546280B2 JP3546280B2 JP13646896A JP13646896A JP3546280B2 JP 3546280 B2 JP3546280 B2 JP 3546280B2 JP 13646896 A JP13646896 A JP 13646896A JP 13646896 A JP13646896 A JP 13646896A JP 3546280 B2 JP3546280 B2 JP 3546280B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- specific gravity
- hopper
- cargo
- bulk specific
- speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Ship Loading And Unloading (AREA)
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、船倉内の鉄鉱石、石炭などの散積み貨物を外部に連続的に搬出する連続式アンローダの定量掘削制御方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来の連続式アンローダの定量掘削制御方法としては、例えば本出願人が先に提案した特開平7−106372号公報に記載されているものがある。
【0003】
この従来例は、掘削した散積み貨物を搬送する地上側の輸送系統の輸送能力を設定する設定荷役量と、バケットエレベータの下部に設けられた掘削部の有効長さと基準の掘削深さとの積で表される掘削断面積と、散積み貨物の見かけ比重とに基づいて、設定荷役量を掘削断面積と散積み貨物の見かけ比重との積で除して基準横送り速度を設定し、この横送り速度に基づいてバケットエレベータを横方向に移動させると共に、バケットエレベータ内を周回移動する複数のバケットを支持したチェーンを駆動する回転駆動機構の駆動トルクを検出し、これをもとに掻き取り部での掘削量を検出し、検出した掘削量が設定荷役量分の散積み貨物量と一致するように、横送り速度を補正するようにしている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来の連続式アンローダの定量掘削制御方法においては、基準横送り速度を、散積み貨物の公称の見かけ比重に基づいて算出するようにしているが、実際には、原料水分の変化、或いは掘削から搬送過程における充填密度の変化等によって、散積み貨物の実際の見かけ比重は増減している。
【0005】
そのため、公称の見かけ比重に基づいて横送り速度を算出した場合、実際の見かけ比重が公称の見かけ比重よりも軽い場合には、横送り速度はより高速に設定されることになって、掘削量が増加傾向となり、その結果ホッパーの蓄積量を表すホッパーレベルが上昇し、逆に、実際の見かけ比重が公称の見かけ比重よりも重い場合には、横送り速度はより低速に設定されることになって、掘削量が減少傾向となり、その結果ホッパーレベルが低下するという未解決の課題がある。
【0006】
そこで、本発明は上記従来の未解決の課題に着目してなされたものであり、散積み貨物の見かけ比重の変動に関わらず、ホッパーレベルを所定量に維持することの可能な連続式アンローダの定量掘削制御方法を提供することを目的としている。
【0007】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の請求項1に係る連続式アンローダの定量掘削制御方法は、複数のバケットの取り付けられたチェーンがバケットエレベータ内に沿って周回移動し、このバケットエレベータを横方向に移動しながら、その下部に設けられた掻き取り部で各バケット内に船倉内の荷を掻き取ってホッパーに蓄積し、このホッパーの荷を当該ホッパーの切り出し口からベルトフィーダに切り出すにあたり、当該ベルトフィーダ上の荷の総重量が所定の設定荷役重量に一致するように少なくとも当該ベルトフィーダの搬送速度を制御するようにし、前記ベルトフィーダの搬送速度と前記ホッパーの切り出し口の開口面積との積で前記設定荷役重量を除して前記荷の実嵩比重を算出し、該実嵩比重に基づき前記ホッパーの蓄積量を制御することを特徴としている。
【0008】
この請求項1の発明では、バケットを周回移動し且つバケットエレベータを横方向に移動させることによってバケットエレベータの下部に設けられた掻き取り部で掘削した荷がホッパーに蓄積され、ホッパーの荷をホッパーの切り出し口からベルトフィーダに切り出す際に、少なくともベルトフィーダの搬送速度が制御されてベルトフィーダ上の荷の総重量が所定の設定荷役重量に一致するように調整されることによって、設定荷役重量の荷が切り出されて搬送される。そして、このベルトフィーダの搬送速度とホッパーの切り出し口の開口面積との積で設定荷役重量を除した値が実嵩比重として算出され、この実嵩比重に基づいてホッパーの蓄積量が制御される。よって、例えば原料水分の変化等によって散積み貨物等の荷の嵩比重が増減した場合でも、荷の現状に応じた嵩比重に基づいてホッパーの蓄積量が制御されるから、ホッパーの荷の切り出しに伴うホッパーの蓄積量の減少量と、掻き出し部での掘削量がホッパーへ蓄積されることに伴うホッパーの蓄積量の増加量とが一致するから、ホッパーの蓄積量は一定量に維持される。
【0009】
本発明の請求項2に係る連続式アンローダの定量掘削制御方法は、前記実嵩比重の移動平均値に基づいて前記ホッパーの蓄積量を制御するようにしたことを特徴としている。
【0010】
この請求項2の発明では、ホッパーの蓄積量は実嵩比重の移動平均値に基づいて制御されるから、現時点におけるホッパーの荷の嵩比重に応じた誤差の少ない実嵩比重が得らる。
【0011】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の実施の形態を説明する。
図1は、本発明における連続式アンローダの定量掘削制御方法を適用した連続式アンローダの一例を示す概略構成図である。
【0012】
図中、Aは岸壁1に横付けされた鉄鉱石運搬船等の船舶Sの船倉内に積み込まれた石炭,焼結鉱,鉱石等の散積み貨物を掘削し、これを、岸壁1が形成された地上側にその岸壁1と平行に原料ヤードに散積み貨物を輸送する地上側ベルトコンベヤ5に定量排出する連続式アンローダであって、岸壁1と地上側ベルトコンベヤ5との間に敷設された二本のレール4a,4bによって、岸壁1に沿って移動可能に配設された走行フレーム10を有している。この走行フレーム10は、図示しない油圧モータによってレール4a,4b上を転動する転動輪9a,9bが回転駆動されて自走する。
【0013】
この走行フレーム10上には、内部に散積み貨物を垂直に搬送して降下させるコンベヤ11aを内蔵した旋回塔11が旋回可能に支持されていると共に、この旋回塔11の下側にホッパー12が固定配置され、このホッパー12の下端側の切り出し口12aにはホッパー12内の散積み貨物を地上側ベルトコンベヤ5に向けて定量排出するベルトフィーダ13が配設されている。
【0014】
このベルトフィーダ13は、例えばベルトフィーダ13上の散積み貨物の総重量を検出し、この総重量が所定重量となるようにベルトフィーダ13の移動速度を図示しない駆動モータ等により増速又は減速して調整し、地上側ベルトコンベヤ5に向けて所定重量の散積み貨物を排出するようにしている。そして、このベルトフィーダ13の落下位置に地上側ベルトコンベヤ5の上方位置まで散積み貨物を搬送する機内コンベヤ14が配設され、この機内コンベヤ14から落下する散積み貨物が図示しないクッションフレームを介して地上側ベルトコンベヤ5上に移載される。
【0015】
この旋回塔11の上端には、内部に散積み貨物搬送用のベルトコンベヤ15aを配設した旋回ブーム15が垂直面内で回動可能に支持され、この旋回ブーム15の旋回塔11とは反対側にバランスウェイト16が配設されている。旋回ブーム15の両端には、傾斜支持リンク17,18が回転可能に支持され、これらリンク17,18の自由端に旋回ブーム15と平行なリンク19が回転可能に連結されて平行リンクが構成され、その自由端側の傾斜支持リンク17に垂直方向に延長するバケットエレベータ20が固定されている。
【0016】
なお、旋回ブーム15の俯仰角度は旋回ブーム15と旋回塔11との間に介装された油圧シリンダ15bによって調整される。
前記バケットエレベータ20は、支持リンク17に固定された円筒状の固定フレーム21と、この固定フレーム21に旋回可能に支持されたエレベータシャフトを構成する円筒状のコラム部材22とを有する。
【0017】
このコラム部材22の上端には前後一対のチェーン駆動用スプロケット23が配設されていると共に、下端にL字状の掘削部24が配設され、コラム部材22内を通って前後一対のチェーン25がスプロケット23及び掘削部24を周回移動するように張設され、これら一対のチェーン25間に多数のバケット26が所定間隔を保って装着されている。
【0018】
そして、コラム部材22が固定フレーム21に取り付けられた油圧モータ等の回転駆動機構によって旋回駆動され、スプロケット23が同様に油圧モータ等の回転駆動機構によって図2で反時計方向に回転駆動される。
【0019】
さらに、固定フレーム21には、スプロケット23の下側にスプロケット23で反転されたバケット26から落下する散積み貨物を受けるシュート27が形成され、このシュート27で案内された散積み貨物がその下端側に配設された回転フィーダ28によって旋回ブーム15内のコンベヤ15aに移送される。
【0020】
前記掘削部24は、コラム部材22の下端に回動可能に支持された支持フレーム31とその下端に同様に回動可能に支持された水平支持フレーム32と、この支持フレーム32の左右端部にチェーン25を案内するスプロケット33,34が取り付けられ、支持フレーム31及び32を油圧モータ等の回転駆動機構によって回動させることにより、水平支持フレーム32を水平状態に維持したまま前後方向に移動させることができる。
【0021】
したがって、図1に示すように、バケットエレベータ20を船倉37内に挿入して、水平支持フレーム32の下端側のバケット26を散積み貨物35に接触させて掻き取り、これをコラム部材22内を通って垂直に上方に搬送し、上方のスプロケット23位置でバケット26が反転することにより、その内部の散積み貨物がシュート27,回転フィーダ28を介して旋回ブーム15内のコンベヤ15aに移送され、次いで、旋回塔11内のコンベヤ11aで垂直方向に下降されてホッパー12内に一次収納される。
【0022】
このホッパー12からは、ベルトフィーダ13によって地上側ベルトコンベヤ5の搬送能力に応じた定量排出が行われて、機内コンベヤ14を介して地上側ベルトコンベヤ5に受け渡される。
【0023】
そして、図2に示すように、前記走行フレーム10を自走させる回転駆動機構10b,旋回塔11を旋回駆動する回転駆動機構11b,旋回ブーム15の俯仰角を制御する油圧シリンダ15b,バケットエレベータ20のコラム部材22を旋回駆動する回転駆動機構22a、及びスプロケット23を回転駆動する回転駆動機構23aが制御装置40によって駆動制御される。
【0024】
この制御装置40には、走行フレーム10の例えば基準位置からの走行距離によって走行位置を検出する走行位置センサ41、旋回塔11の回転駆動機構11bの回転数から旋回角度を検出する旋回角度センサ42、ホッパー12の重量を検出するロードセルで構成される荷重センサ43、例えば旋回ブーム15に取り付けられてその俯仰角を検出する傾斜角センサ44、コラム部材22の回転駆動機構22aの回転角を検出する回転角センサ45、スプロケット23の回転駆動機構23aの回転軸に装着されたその駆動トルクを検出する例えば磁歪式のトルクセンサ46,コラム部材22の下端に装着されて掘削部24に沿った散積み貨物の表面位置を走査検出する超音波距離センサ47,ベルトフィーダ13を駆動する図示しない駆動モータの回転速度を検出する例えばタコジェネレータ等のフィーダ速度センサ48、例えばバケットエレベータ20の最上部に設けられた掘削部24による掘削時の散積み貨物の掘削深さを検出する掘削深さセンサ49,の各検出値が入力される。そして、制御装置40では、これら各検出値に基づいて掘削部24の位置座標を算出すると共に、前記フィーダ速度センサ48からの検出値に基づいて散積み貨物の実嵩比重YR を算出し、この実嵩比重YR に基づいて掘削部24をバケット26による掻き取り方向と直行する方向、すなわち横方向に所定速度で移動させると共に、スプロケット23を所定速度で回転駆動し定量掘削制御を行う。
【0025】
前記制御装置40では、図2に示すように、ベルトフィーダ13を駆動する図示しない駆動モータの回転速度からベルトフィーダ13の搬送速度を検出するフィーダ速度センサ48のフィーダ速度VF を実嵩比重算出部51に供給する。この実嵩比重算出部51は、入力されるフィーダ速度VF 〔m/h〕と、予め設定されたホッパー12の切り出し口12aの開口面積AA〔m2 〕と、地上側ベルトコンベヤ5の搬送能力に応じて設定される設定荷役重量Q* 〔T/h〕とから求められる嵩比重に対してn個分の移動平均値を、次式(1)に基づいて算出し、これを実嵩比重YR 〔T/m3 〕として横送り速度制御回路54に供給する。
【0026】
【式1】
この実嵩比重算出部51で算出される実嵩比重YR は、ベルトフィーダ13における散積み貨物の嵩量及び重量に基づいて算出される値であるから、散積み貨物の原料水分の変化或いは充填率の変化等を含んだ、実際の散積み貨物の状態に応じた嵩比重となる。
【0027】
前記横送り速度制御回路54には、走行位置センサ41,旋回角度センサ42,荷重センサ43,傾斜角センサ44,回転角センサ45,トルクセンサ46,超音波距離センサ47,掘削深さセンサ49からの各検出値が入力されると共に、実嵩比重算出部51からの実嵩比重YR が入力される。
【0028】
そして、横送り速度制御回路54では、各センサからの検出値に基づいて、走行フレーム10の回転駆動機構10b,旋回塔11の回転駆動機構11b,旋回ブーム15の油圧シリンダ15b,コラム部材22の回転駆動機構22a,スプロケット23の回転駆動機構23aを、それぞれ駆動して掘削部24を船倉37内の所定位置に移動させる。また、横送り速度制御回路54では、起動時には船倉37内の散積み貨物の公称嵩比重Yと設定荷役重量Q* とに基づいて、スプロケット23の基準回転速度及び掘削部24の基準横送り速度を設定し、設定したこれら基準速度と各センサからの検出値に基づいて、掘削部24をバケット26の掻き取り方向と直行する方向に移動させるように前記各回転駆動機構10a,11b,22a,23a及び油圧シリンダ15bをそれぞれ駆動制御してスプロケット23及び掘削部24の回転速度及び横送り速度を前記基準回転速度及び基準横送り速度に一致させると共に、各センサからの検出値に基づく、スプロケット23の駆動トルク,掘削部24による散積み貨物の表面位置状態,掘削深さ等に応じて適宜横送り速度或いは基準回転速度を補正する。
【0029】
また、横送り速度制御回路54では、前記実嵩比重算出部51から実嵩比重YR が入力されると、前記公称嵩比重Yに変えて、実嵩比重YR に基づいて各基準速度を設定し、スプロケット23及び掘削部24の回転速度及び横送り速度を、実嵩比重YR に基づく基準速度に一致させるように各駆動機構及び油圧シリンダを駆動制御する。また、ホッパー12の荷重センサ43の荷重検出値をもとに、この荷重検出値がホッパー満槽状態を表しているときには、掘削部24の横送り及び掘削部24による掘削を停止させる。
【0030】
そして、掘削部24の掻取り方向が、図1に示すように、走行フレーム10の走行方向と直交しているときには、走行フレーム10の移動速度がそのまま掘削部24の横送り速度となるが、図3に示すように、掘削部24の掻取り方向が走行フレーム10の走行方向と平行な状態では、掘削部24を岸壁1側に横送りさせるときには、走行フレーム10を右方向に移動させると共に、旋回塔11を反時計方向に旋回させ、且つ、バケットエレベータ20のコラム部材22を時計方向に旋回させることにより横方向送りを行うことができる。逆に、岸壁1とは反対側に横送りさせるときには、走行フレーム10を左方向に移動させると共に、旋回塔11を時計方向に旋回させ、且つ、バケットエレベータ20のコラム部材22を反時計方向に旋回させることにより横方向送りを行うことができる。
【0031】
そして、通常、横送り速度制御回路54による掘削部24の横送り移動軌跡は、ティーチングデータ又は船倉データから求めた移動軌跡に基づいて設定したプログラムデータに基づいて制御するようにしており、これに基づいて横送り速度が制御される。
【0032】
次に、上記実施の形態の動作を説明する。
まず、各回転駆動機構或いは油圧シリンダ等を駆動制御して、バケットエレベータ20の掘削部24を、散積み貨物を搬出しようとしている船倉37の上端開口部内に挿入し、掘削部24を船倉内の所定位置に配置させる。
【0033】
そして、地上側のベルトコンベヤ5等の輸送系統の輸送能力に応じた設定荷役重量Q* と散積み貨物の公称嵩比重Yとに基づいて、散積み貨物及び地上側輸送能力に応じた定量掘削量となる掘削部24の基準横送り速度と、スプロケット23の基準回転速度を設定する。そして、これら基準速度と、各種センサからの検出値とに基づいて掘削部24を横送りさせながら、定量掘削量となるように、走行フレーム10,旋回塔11,旋回ブーム15,コラム部材22,スプロケット23を適宜制御する。
【0034】
これによって、掘削部24でバケット26によって掻取られた散積み貨物がバケット26に搭載されてバケットエレベータ20によって搬送されて上昇し、バケット26がスプロケット23位置に達して、上下反転する状態となると、バケット26内に収納されていた散積み貨物がシュート27を介して回転フィーダ28上に排出され、コンベヤ15aで移送され、旋回塔11内のコンベヤ11aで垂直方向に下降されてホッパー12内に一次収納される。そして、ベルトフィーダ13によって設定荷役重量Q* 分だけ切り出されて機内コンベヤ14を介して地上側ベルトコンベヤ5に受け渡される。
【0035】
このとき、実嵩比重算出部51では、フィーダ速度センサ48からのフィーダ速度VF と、予め設定されたホッパー12の切り出し口12aの開口面積AAと、設定荷役重量Q* とをもとに嵩比重を算出し、所定数n個の嵩比重を算出したとき、その移動平均値を求めてこれを実嵩比重YR として横送り速度制御回路54に出力し、以後、順次移動平均値を算出してこれを実嵩比重YR として出力する。
【0036】
横送り速度制御回路54では、実嵩比重YR が入力されるようになると、この実嵩比重YR と設定荷役重量Q* とに基づいて前記基準横送り速度及び基準回転速度を算出し、この実嵩比重YR に基づく各基準速度に一致するように、掘削部24の横送り速度及びスプロケット23の回転速度の制御を行う。
【0037】
ここで、前記基準速度は、ベルトフィーダ13では所定重量分の散積み貨物を切り出しているから、嵩比重が大きいとその切り出し量は少ないことからホッパーレベルの減少率は小さく、嵩比重が小さいとその切り出し量は多いことからホッパーレベルの減少率は大きい。よって、嵩比重が大きくなるほど低速となるように前記基準速度は設定される。
【0038】
したがって、例えば、掘削から搬送過程において、散積み貨物の充填密度が減少した場合、現状での散積み貨物の嵩比重は、公称嵩比重Yよりも小さくなる。よって、公称嵩比重Yに基づいて掘削量を制御した場合、ベルトフィーダ13では、設定荷役重量Q* 分の切り出しを行うから、その切り出し嵩量は、公称嵩比重Yに基づく切り出し嵩量よりも大きくなり、ホッパーレベルの減少率はより大きくなるが、掘削部24での掘削量は実際の嵩比重よりも大きい公称嵩比重Yに基づいて設定されるから、ホッパーレベルの減少率に応じた掘削量よりも少なく、ホッパーレベルは減少傾向となる。逆に、散積み貨物の原料水分の変化等によって、公称嵩比重Yよりも現状での散積み貨物の嵩比重が増加した場合、公称嵩比重Yに基づいて掘削量を制御すると、ホッパーレベルの減少率はより少なくなるが、掘削部24での掘削量は実際の嵩比重よりも小さい公称嵩比重Yに基づいて設定されるから、ホッパーレベルの減少率に応じた掘削量よりも大きく、ホッパーレベルは増加傾向となる。
【0039】
しかしながら、実嵩比重算出部51において切り出し口12aにおける散積み貨物の状態に応じた実嵩比重YR が算出されると、横送り速度制御回路54では、公称嵩比重Yに変えて実嵩比重YR に基づき基準速度を設定するから、ベルトフィーダ13上の設定荷役重量Q* 分の嵩量、つまり、ホッパー12からの切り出し嵩量と、掘削部24による掘削量とが一致する基準速度を設定することになる。よって、原料水分の変化或いは掘削過程,搬送過程における充填密度の変化等による、散積み貨物の嵩比重の増減に関わらず、ホッパーレベルを所定量に制御することができる。
【0040】
また、基準回転速度及び基準横送り速度を、散積み貨物の現状に応じて設定できるから、より的確な掘削量の制御を行うことができると共に、処理効率を向上させることができる。
【0041】
また、嵩比重の移動平均を実嵩比重YR として設定するようにしたから、散積み貨物の現状により応じた値であり、且つ誤差の少ない適切な実嵩比重YR を得ることができ、この実嵩比重YR に基づき、基準速度を設定することによって、より高精度な制御を行うことができる。
【0042】
なお、上記実施の形態においては、制御装置40を複数の制御回路で構成する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、マイクロコンピュータ等のプロセッサによって演算処理するようにしてもよい。
【0043】
また、上記実施の形態においては、実嵩比重YR に基づいて基準回転速度及び基準横送り速度を設定する場合について説明したが、これに限るものではなく、散積み貨物の嵩比重に基づいて制御を行う場合、算出した実嵩比重YR に基づいて制御を行うようにすれば、より高精度に制御を行うことが可能である。
【0044】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の請求項1に係る連続式アンローダの定量掘削制御方法によれば、ベルトフィーダ上の荷の状態に応じた実嵩比重を得てこれに基づきホッパーの蓄積量を制御するようにしたから、散積み貨物の水分量の変化等による嵩比重に変化に関わらず、実嵩比重に基づいた適切な制御を行うことができ、より高精度に蓄積量の制御を行うことができる。
【0045】
また、本発明の請求項2に係る連続式アンローダの定量掘削制御方法によれば、実嵩比重の移動平均値に基づいてホッパーの蓄積量の制御を行うようにしたから、誤差の少ない実嵩比重に基づいて制御することによりより高精度な制御を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明を適用した連続式アンローダの一例を示す概略構成図である。
【図2】図1の連続式アンローダの制御装置の一例を示すブロック図である。
【図3】連続式アンローダの掘削状態を表す平面図である。
【符号の説明】
A 連続式アンローダ
S 船舶
5 地上側コンベヤ
12 ホッパー
13 ベルトフィーダ
20 バケットエレベータ
24 掘削部
25 チェーン
26 バケット
40 制御装置
48 フィーダ速度センサ
51 嵩比重算出部
54 横送り速度制御回路[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a quantitative excavation control method for a continuous unloader that continuously unloads cargo such as iron ore and coal in a hold.
[0002]
[Prior art]
As a conventional quantitative excavation control method for a continuous unloader, there is, for example, a method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-106372 previously proposed by the present applicant.
[0003]
This conventional example is based on a product of a set cargo handling amount for setting a transport capacity of a ground-side transportation system for transporting excavated scattered cargo, an effective length of a digging section provided below a bucket elevator, and a standard digging depth. Based on the excavated cross-sectional area represented by and the apparent specific gravity of the scattered cargo, set the reference cargo traversing speed by dividing the set cargo volume by the product of the digging cross-sectional area and the apparent specific gravity of the scattered cargo. The bucket elevator is moved in the horizontal direction based on the traverse speed, and the drive torque of the rotary drive mechanism that drives the chain that supports a plurality of buckets circulating in the bucket elevator is detected and scraped based on this. The traversing speed is corrected so that the excavation amount in the section is detected, and the detected excavation amount matches the amount of scattered cargo corresponding to the set cargo handling amount.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional continuous unloader quantitative excavation control method described above, the reference traverse speed is calculated based on the nominal apparent specific gravity of the scattered cargo. Due to changes in the packing density during the transportation process, the actual apparent specific gravity of the scattered cargo has increased or decreased.
[0005]
Therefore, when the traverse speed is calculated based on the nominal apparent specific gravity, if the actual apparent specific gravity is lighter than the nominal apparent specific gravity, the traverse speed will be set to a higher speed, and If the actual apparent specific gravity is heavier than the nominal apparent specific gravity, the traversing speed will be set to a lower value. As a result, there is an unsolved problem that the amount of excavation tends to decrease, and as a result, the hopper level decreases.
[0006]
Therefore, the present invention has been made in view of the above-mentioned conventional unsolved problems, and is directed to a continuous unloader capable of maintaining a hopper level at a predetermined amount irrespective of a change in apparent specific gravity of a scattered cargo. It aims to provide a quantitative excavation control method.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a continuous unloader constant excavation control method according to
[0008]
According to the first aspect of the present invention, the load excavated by the scraper provided at the lower portion of the bucket elevator is accumulated in the hopper by moving the bucket around and moving the bucket elevator in the lateral direction, and the load of the hopper is transferred to the hopper. When cutting is performed to the belt feeder from the cutout of the above, at least the conveying speed of the belt feeder is controlled and the total weight of the load on the belt feeder is adjusted so as to match the predetermined set loading weight, so that the set loading weight is reduced. The load is cut out and transported. The value obtained by dividing the set cargo weight by the product of the conveying speed of the belt feeder and the opening area of the cutout of the hopper is calculated as the actual bulk specific gravity, and the accumulation amount of the hopper is controlled based on the actual bulk specific gravity. . Therefore, even when the bulk specific gravity of a load such as a scattered cargo increases or decreases due to, for example, a change in the raw material moisture, the accumulation amount of the hopper is controlled based on the bulk specific gravity according to the current status of the load, so that the cutout of the hopper load is performed. The accumulated amount of the hopper is maintained at a constant amount because the amount of decrease in the accumulated amount of the hopper accompanying the increase in the amount of accumulation of the hopper due to accumulation of the excavated amount in the scraping portion is accumulated in the hopper. .
[0009]
According to a second aspect of the present invention, there is provided a method for controlling constant digging of a continuous unloader, wherein the amount of accumulation in the hopper is controlled based on a moving average value of the actual bulk specific gravity.
[0010]
According to the second aspect of the present invention, since the accumulated amount of the hopper is controlled based on the moving average value of the actual bulk specific gravity, an actual bulk specific gravity with a small error according to the bulk specific gravity of the load of the hopper at the present time can be obtained.
[0011]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described.
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an example of a continuous unloader to which a continuous unloader quantitative excavation control method according to the present invention is applied.
[0012]
In the figure, A excavates the bulk cargo such as coal, sinter, ore, etc. loaded in the hold of the ship S such as an iron ore carrier ship laid on the
[0013]
A swivel tower 11 having a built-in conveyor 11a for vertically transporting and lowering the scattered cargo therein is rotatably supported on the
[0014]
The belt feeder 13 detects, for example, the total weight of the scattered cargo on the belt feeder 13, and increases or decreases the moving speed of the belt feeder 13 by a drive motor or the like (not shown) so that the total weight becomes a predetermined weight. The load is adjusted to discharge a load of a predetermined weight toward the
[0015]
At the upper end of the swivel tower 11, a
[0016]
The elevation angle of the
The
[0017]
A pair of front and rear
[0018]
The
[0019]
Further, a
[0020]
The
[0021]
Therefore, as shown in FIG. 1, the
[0022]
From the
[0023]
As shown in FIG. 2, a rotary drive mechanism 10b for self-running the traveling
[0024]
The
[0025]
In the
[0026]
(Equation 1)
Since the actual bulk specific gravity Y R calculated by the actual bulk specific
[0027]
The traverse
[0028]
Then, the lateral feed
[0029]
When the actual bulk specific gravity Y R is input from the actual bulk specific
[0030]
Then, when the scraping direction of the
[0031]
Usually, the trajectory of the
[0032]
Next, the operation of the above embodiment will be described.
First, each rotary drive mechanism or a hydraulic cylinder or the like is drive-controlled to insert the excavating
[0033]
Then, based on the set cargo weight Q * according to the transport capacity of the transport system such as the
[0034]
As a result, the scattered cargo scraped off by the
[0035]
At this time, the actual bulk
[0036]
When the actual bulk specific gravity Y R is input, the lateral feed
[0037]
Here, the reference speed is such that a predetermined weight of the scattered cargo is cut out by the belt feeder 13, so that when the bulk specific gravity is large, the cutout amount is small, so that the reduction rate of the hopper level is small, and when the bulk specific gravity is small, Since the cutout amount is large, the rate of decrease in the hopper level is large. Therefore, the reference speed is set so that the lower the bulk specific gravity, the lower the speed.
[0038]
Therefore, for example, when the packing density of the scattered cargo is reduced in the process from the excavation to the transportation, the bulk specific gravity of the scattered cargo at present is smaller than the nominal bulk specific gravity Y. Therefore, when the excavation amount is controlled based on the nominal bulk specific gravity Y, the belt feeder 13 cuts out the set cargo handling weight Q * , so that the cut bulk amount is larger than the cut bulk amount based on the nominal bulk specific gravity Y. Although the rate of reduction of the hopper level increases, the excavation amount in the
[0039]
However, when the actual bulk specific
[0040]
In addition, since the reference rotation speed and the reference traverse speed can be set in accordance with the current state of the scattered cargo, more precise control of the excavation amount can be performed, and the processing efficiency can be improved.
[0041]
Further, it is so arranged to set the moving average of the bulk density as Jitsukasa gravity Y R, is a value corresponding with the current state of dispersion loading cargo, can be and achieve little error the appropriate actual bulk specific gravity Y R, By setting the reference speed based on the actual bulk specific gravity Y R , more accurate control can be performed.
[0042]
In the above embodiment, the case where the
[0043]
Further, in the above-described embodiment, the case where the reference rotation speed and the reference traverse speed are set based on the actual bulk specific gravity Y R has been described. However, the present invention is not limited to this, and based on the bulk specific gravity of the scattered cargo. When performing the control, if the control is performed based on the calculated actual bulk specific gravity Y R , the control can be performed with higher accuracy.
[0044]
【The invention's effect】
As described above, according to the continuous excavator quantitative excavation control method according to
[0045]
Further, according to the continuous unloader quantitative excavation control method according to
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an example of a continuous unloader to which the present invention is applied.
FIG. 2 is a block diagram showing an example of a control device of the continuous unloader of FIG.
FIG. 3 is a plan view illustrating an excavation state of the continuous unloader.
[Explanation of symbols]
A Continuous
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13646896A JP3546280B2 (en) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | Quantitative excavation control method for continuous unloader |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13646896A JP3546280B2 (en) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | Quantitative excavation control method for continuous unloader |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09315587A JPH09315587A (en) | 1997-12-09 |
JP3546280B2 true JP3546280B2 (en) | 2004-07-21 |
Family
ID=15175829
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13646896A Expired - Lifetime JP3546280B2 (en) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | Quantitative excavation control method for continuous unloader |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3546280B2 (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114516552A (en) * | 2022-03-10 | 2022-05-20 | 江苏祥瑞港机设备有限公司 | Automatic environment-friendly control system for telescopic luffing ship loader |
CN115571675A (en) * | 2022-10-12 | 2023-01-06 | 国能神皖安庆发电有限责任公司 | Unmanned monitoring method, system, medium and equipment for ship unloader |
-
1996
- 1996-05-30 JP JP13646896A patent/JP3546280B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH09315587A (en) | 1997-12-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1172196A (en) | Bucket dredger attack method | |
US4562918A (en) | En-mass conveyor for verticle or steep delivery of bulk material | |
US3939958A (en) | Variable discharge surge feeder and bolter | |
JP3546280B2 (en) | Quantitative excavation control method for continuous unloader | |
JP2788609B2 (en) | Solid fluid supply leveling device | |
JP3458524B2 (en) | Quantitative excavation control method for continuous unloader | |
JPH09267926A (en) | Dig out amount detection method of continuous unloader | |
JPH09315588A (en) | Continuous unloader | |
KR20150021998A (en) | Continuous unloader | |
TWI527749B (en) | Continuous unloader | |
JPS6030614B2 (en) | Unloading equipment for piled bulk materials | |
JP3832042B2 (en) | Falling ore recovery equipment in continuous unloader | |
JPH1159916A (en) | Continuous unloader | |
JP3463522B2 (en) | Excavation control method for continuous unloader | |
JP3546283B2 (en) | Continuous Unloader Distance Detection System | |
JP2000038193A (en) | Automatic loading device for bulk cargo carrier | |
JPS62264130A (en) | Method of controlling continuous unloader | |
JP2002068462A (en) | Slitting conveyor device for shredder dust | |
JPS61221018A (en) | Excavating and cargo lifting device | |
JPH1159917A (en) | Drilling part movement control device in continuous unloader | |
JP2004203522A (en) | Control device of continuous type unloader | |
JP3603547B2 (en) | Excavation abnormality control device in continuous unloader | |
CN1151469A (en) | Rock selecting, conveying and temporaryly storing appts. | |
CA2234016A1 (en) | Self unloading bulk carrier | |
JPH07309452A (en) | Bucket chain system elevator for unloader |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040316 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040329 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080423 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090423 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100423 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100423 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110423 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110423 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120423 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140423 Year of fee payment: 10 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |