JP3531590B2 - H-section steel braced joint - Google Patents
H-section steel braced jointInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本願発明は、構造物の主要骨
組の層間に組み込まれるＨ形鋼ブレースの接合部の構造
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｈ形鋼ブレースを構造物の主要骨
組にボルト接合する場合には、Ｈ形鋼のフランジとウェ
ブの両者を接合している。その場合、主要構造物側のガ
ッセット部にはＨ形鋼のフランジとウェブに対応する断
面を設ける必要がある。
【０００３】しかし、フランジに対応する断面をガセッ
ト部に設けるには、フランジに対応する部分を曲げ加工
あるいは溶接組立により製作することになり、接合部加
工工数の増加の要因となっている。また、フランジとウ
ェブをボルト接合することは、スプライスプレートのパ
ーツ数の増大を招いている。
【０００４】このような問題に対して、実開昭６１−１
７０６０８号では、ブレース端部を取り付け板を兼ねる
形状に加工し、ガセットプレートにボルト接合する取り
付け構造を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】実開昭６１−１７０６
０８号公報記載の発明では、主要構造物側のガッセット
部にフランジとウェブに対応する断面を設ける必要がな
いため、ガセット部の加工工数は減少するが、ブレース
端部を加工する必要があるため、ブレース側の製作工数
が増す。
【０００６】また、従来一般的なＨ形鋼をガセット部
に、一般的なボルト配置でボルト接合する構造におい
て、接合部の破断を防止するためには、前述のようにフ
ランジとウェブの両者をガセット部に接合する必要があ
り、そのような理由からＨ形鋼のウェブのみを接合し、
フランジ部を接合しない構造は実用化されていない。
【０００７】本願発明は、Ｈ形鋼ブレースのウェブのみ
でボルト接合する構造により、ブレース側の加工工数を
増やすことなく、主要構造物側のガセットプレート低
減、スプライスプレートのパーツ数削減が可能な、効率
のよい経済的な接合部の構造を提供することを目的とし
たものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願の請求項１に係る発
明は、Ｈ形鋼ブレースをガセットプレートを介して構造
物の主要骨組にボルト接合するＨ形鋼ブレースの接合部
において、前記Ｈ形鋼ブレースとガセットプレートと
を、Ｈ形鋼ブレースのウェブ位置のみでボルト接合した
ものである。
【０００９】そして、このようなＨ形鋼ブレースの接合
部において、前記Ｈ形鋼ブレースのウェブの板厚ｔ
w が、下記の式(1) を満足するものであることを特徴と
する。
【数２】
ここで、
α：保有耐力接合の安全率（＝１．２）、
Ａt ：Ｈ形鋼全断面積、
ＹR ：Ｈ形鋼の降伏比、
σy ：Ｈ形鋼の降伏応力、
Ｒsy：ボルト短期許容せん断耐力、
ｊ：一列に打つボルト本数、
ｐ：ボルトピッチ、
ｇ：ゲージ間隔、
ｅ：ボルト接合における端あき距離、
φ：ボルト孔径。
【００１０】
【数２】
【００１１】ここで、
α：保有耐力接合の安全率（＝１．２）、
Ａt ：Ｈ形鋼全断面積、
ＹR ：Ｈ形鋼の降伏比、
σy ：Ｈ形鋼の降伏応力、
Ｒsy：ボルト短期許容せん断耐力、
ｊ：一列に打つボルト本数、
ｐ：ボルトピッチ、
ｇ：ゲージ間隔、
ｅ：ボルト接合における端あき距離、
φ：ボルト孔径。
【００１２】従来のＨ形鋼をブレースとして用い、これ
をスプライスプレートを介してガセットプレートにボル
ト接合（高力ボルト接合）する場合において、フランジ
についてはガセットプレートと接合せずに、ウェブのみ
をボルト接合する場合の破壊形式としては、ボルトのせ
ん断力による破断、ボルト孔による断面欠損部における
母材の破断、ガセットプレートとの接合部近傍でのはし
ぬけ破断、多数配置したボルト接合部外周位置での局部
的ちぎれ破断が考えられる。
【００１３】このうち、特に注意すべきモードがウェブ
の局部的ちぎれ破断である。局部的ちぎれ破断のモード
はボルトを配置した領域の外周で破断するモードであ
り、ブレース材軸方向に沿う辺はせん断力により、材軸
直交方向の辺は引張力により破断する。
【００１４】このような破壊モードを避けるにはウェブ
の板厚を大きくするか、ボルトの材軸方向ピッチを大き
くすることが考えられる。それによって、フランジの接
合を行わないウェブのみのボルト接合でＨ形鋼ブレース
を主要骨組に接合することが可能となる。
【００１５】しかし、従来のＨ形鋼ブレースではウェブ
の板厚が不足し、上記条件を満たすことができないた
め、ウェブのみでのボルト接合が行われていない。本願
の発明者らは、上述のようにウェブの板厚あるいはボル
トピッチを適切に設定することで、局部的ちぎれ破断を
防止できることを見出し、ウェブのみでのボルト接合に
よるＨ形鋼ブレースの接合の実用化を可能とした。
【００１６】請求項１における式(1) は、保有耐力接合
の安全率α（＝１．２）を考慮した上で、ウェブの板厚
ｔw と、ボルトの配置や強度（ボルト短期許容せん断耐
力Ｒsy、一列に打つボルト本数ｊ、ボルトピッチｐ、端
あき距離ｅ、隣り合う列のゲージ間隔ｇ、ボルト孔径
φ）、Ｈ形鋼の材質および断面（Ｈ形鋼全断面積Ａt 、
Ｈ形鋼の降伏比ＹR 、Ｈ形鋼の降伏応力σy ）などとの
関係から、局部的ちぎれ破断が生じないと考えられるウ
ェブの板厚の条件を求めたものであり、式(1) により本
願発明のＨ形鋼ブレースの接合部に適したウェブの板厚
ｔw 、あるいはＨ形鋼断面を決定することができる。
【００１７】なお、従来のＨ形鋼は、通常、ウェブの板
厚に比べてフランジの板厚が小さく、局部的ちぎれ破断
が生ずる恐れが大きいが、ウェブの板厚をフランジの板
厚より大きくした範囲では、比較的上記式(1) の条件を
満たす断面が得やすい。
【００１８】ただし、Ｈ形鋼の断面形状や作用する荷重
条件その他によってはウェブの板厚がフランジの板厚よ
り小さくても、上記式(1) を満たし、ウェブのみでのボ
ルト接合が可能となる。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１は、本願発明のＨ形鋼ブレー
スの接合部の基本構造を示したもので、Ｈ形鋼ブレース
１のウェブとガセットプレート２を２枚のスプライスプ
レート３で挟み込み、高力ボルト４によりボルト接合さ
れている。
【００２０】ガセット部には、座屈補剛のための補剛リ
ブが必要な場合があるが、補剛リブは、通常、隅肉溶接
で良いので加工工数はさほど増大しない。
【００２１】図中、符号ｊは一列に打つ高力ボルト４の
本数、ｐはボルトピッチ、ｇはゲージ間隔、ｅは端あき
距離を表している。
【００２２】図２、図３は、それぞれ本願発明のＨ形鋼
ブレースの接合部の一実施形態を示したもので、特にス
プライスプレートとして形鋼を用いた場合である。すな
わち、図２の例はスプライスプレート３ａとしてＣＴ形
鋼を用いた場合であり、図３の例はスプライスプレート
３ｂとして溝形鋼を用いた場合である。
【００２３】スプライスプレートとして形鋼を使用する
ことで、ガセット部の座屈補剛を兼ねさせることができ
る。
【００２４】図４は、本願発明のＨ形鋼ブレースの接合
部の他の実施形態を示したもので、スプライスプレート
を介することなく、ガセットプレート２に延長部２ａを
設け、Ｈ形鋼ブレース１のウェブとボルト接合した例で
ある。
【００２５】スプライスプレートを省略することで、建
設資材量の低減、省力化が図れる。図５は、比較例とし
て従来のボルト接合によるＨ形鋼ブレース１の接合部の
一般的な形態を示したものである。
【００２６】Ｈ形鋼ブレース１のフランジとウェブの両
者を、高力ボルト４でボルト接合するため、ガセット部
にもフランジに対応する鋼板が必要となっている。この
鋼板はブレース材軸方向と平行にする必要があるため、
柱５および梁６接合部近傍で曲げ加工あるいは溶接接合
が必要となる。
【００２７】図６は、従来のＨ形鋼ブレース１につい
て、ウェブのみでボルト接合した場合のクリティカルな
破壊モードである局部的ちぎれ破断モードを説明的に示
したものである。
【００２８】この局部的ちぎれ破断のモードはボルト４
を配置した領域の外周で破断するモードであり、ブレー
ス材軸方向に沿う辺はせん断力により、材軸直交方向の
辺は引張力により破断する。
【００２９】図７は、本願発明によるブレース接合部と
従来型の接合部を比較したものである。Ｈ形鋼ブレース
としては、従来型接合に対しては既存の圧延Ｈ形鋼（Ｈ
−３５０×３５０×１２×１９）を使用している。本願
発明による接合部に対しては、同断面積のＨ形鋼（Ｈ−
３４２×３６０×２２×１５）を使用し、局部的ちぎれ
破断モードに対してウェブ板厚を厚くしている。材質は
ＳＭ４９０とした。
【００３０】両者を比較すると、図中の網掛け部は柱梁
接合部隅角部に取り付くガセット部であり、本願発明に
よる接合部は従来型接合部に比べ、ガセット部の大きさ
も小さく、Ｈ形鋼のフランジに対応する断面がガセット
部になく、ウェブのみを接合すれば良い。
【００３１】座屈に対しては、適宜、補剛リブを設ける
必要があるが、補剛リブはすみ肉溶接で良い。また、ス
プライスプレートもウェブ部分のみで良い。
【００３２】これらの結果より、本願発明によるウェブ
接合用のＨ形鋼を用いた接合部は従来型接合部に比べ、
加工工数も大幅に減少し、コストパフォーマンスに優れ
た接合部であることが分かる。
【００３３】表１は、降伏軸力が５．８８×１０6 Ｎ〜
８．８３×１０6 Ｎ（旧単位系の６００ｔｆ〜９００ｔ
ｆに相当）のウェブ接合が可能なＨ形鋼の断面である。
設計の条件は、保有耐力接合が可能で（α＝１．２）、
かつ、ガセット部の高さを最小化する内法一定の圧延Ｈ
形鋼とした。
【００３４】
【表１】
【００３５】ウェブ１列あたりに高力ボルトを４本配置
した。また、Ｈ形鋼の鋼種はＳＭ４９０、高力ボルトは
Ｆｌ０Ｔ−Ｍ２２を使用した。高力ボルト本数はブレー
ス降伏軸力に対して、短期許容力以内に収まるように算
定している。
【００３６】図８は、表１の結果と、請求項１で規定し
た式(1) による予測の比較である。式(1) による予測結
果は、表１の結果の下限値を与えており、式(1) により
ウェブ接合で保有耐力接合を満足し、かつ、ガセット部
の高さを最小化するＨ形鋼ウェブ板厚が予測可能である
ことが分かる。
【００３７】
【発明の効果】本願発明は、従来、困難であると考えら
れていたウェブのみでのボルト接合によりＨ形鋼ブレー
スの接合を行うものであり、従来のウェブとフランジの
両者をスプライスプレートなどを介してボルト接合する
場合に比べ、ガセットプレートの加工工数が減少し、ま
た、フランジ位置のスプライスプレートやボルトの省略
によりパーツ数も大幅に減少する。
【００３８】したがって、Ｈ形鋼ブレースのガセット部
への取付けが容易となり、またコスト面でもメリットが
大きい。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION [0001] 1. Field of the Invention [0002] The present invention relates to a joint structure of an H-shaped steel brace incorporated between layers of a main frame of a structure. [0002] Conventionally, when an H-shaped steel brace is bolted to the main frame of a structure, both the flange and the web of the H-shaped steel are connected. In this case, it is necessary to provide a cross section corresponding to the flange and the web of the H-section steel in the gusset portion on the main structure side. However, in order to provide a cross section corresponding to the flange in the gusset portion, the portion corresponding to the flange must be manufactured by bending or welding and assembling. Also, bolting the flange and the web increases the number of parts of the splice plate. In response to such a problem, Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-1
No. 70608 proposes a mounting structure in which a brace end is processed into a shape also serving as a mounting plate, and is bolted to a gusset plate. Problems to be Solved by the Invention
In the invention described in Japanese Patent Application Publication No. 08-08, it is not necessary to provide a cross section corresponding to the flange and the web on the gusset portion on the main structure side, so the number of processing steps of the gusset portion is reduced, but it is necessary to process the end of the brace. , The manufacturing man-hours on the brace side increase. Further, in a conventional structure in which a general H-shaped steel is bolted to a gusset portion by a general bolt arrangement, in order to prevent the joint portion from breaking, both the flange and the web are connected as described above. It is necessary to join to the gusset part, and for such a reason, only the web of the H-section steel is joined,
The structure which does not join a flange part has not been put into practical use. According to the present invention, a structure in which bolts are connected only to the web of an H-shaped steel brace can reduce the number of gusset plates on the main structure side and the number of splice plate parts without increasing the number of processing steps on the brace side. It is an object of the present invention to provide an efficient and economical joint structure. [0008] The invention according to claim 1 of the present application is a joint of an H-shaped steel brace for bolting an H-shaped steel brace to a main frame of a structure via a gusset plate, The H-shaped brace and the gusset plate were bolted together only at the web position of the H-shaped brace .
It is also of the. [0009] Then, at the junction of such H-shaped steel braces, the H-beam brace web thickness t
w is, it <br/> characterized in that to satisfy the equation (1) below. (Equation 2) Here, alpha: safety factor held Strength junction (= 1.2), A t: H -shaped steel total cross-sectional area, Y R: yield ratio of H-shaped steel, sigma y: yield stress of the H-shaped steel, R sy : Allowable short-term shear strength of bolts, j: Number of bolts struck in a row, p: Bolt pitch, g: Gauge interval, e: End distance at bolt joint, φ: Bolt hole diameter. [0010] [0011] Here, alpha: safety factor held Strength junction (= 1.2), A t: H -shaped steel total cross-sectional area, Y R: yield ratio of H-shaped steel, sigma y: yield stress of the H-shaped steel , Rsy : short-term allowable shear strength of bolt, j: number of bolts struck in a row, p: bolt pitch, g: gauge interval, e: end-to-end distance in bolt joint, φ: bolt hole diameter. When a conventional H-shaped steel is used as a brace and is bolted to a gusset plate via a splice plate (high-strength bolt connection), the flange is not connected to the gusset plate and only the web is bolted. The types of fracture when joining are as follows: fracture by bolt shearing force, fracture of base metal at cross-sectional defect due to bolt holes, break through break near joint with gusset plate, outer peripheral position of many bolt joints arranged Local tearing at the point is considered. [0013] A mode of particular concern is local tearing of the web. The local tear fracture mode is a mode in which a fracture occurs at the outer periphery of the region where the bolt is arranged, and a side along the axial direction of the brace material is fractured by shearing force, and a side in the direction perpendicular to the material axis is fractured by tensile force. In order to avoid such a fracture mode, it is conceivable to increase the thickness of the web or to increase the pitch of the bolt in the axial direction. This makes it possible to join the H-shaped steel brace to the main frame by bolting only the web without joining the flange. However, in the conventional H-shaped steel braces, the thickness of the web is insufficient and the above-mentioned conditions cannot be satisfied. Therefore, bolt joining using only the web is not performed. The inventors of the present application have found that by appropriately setting the thickness of the web or the bolt pitch as described above, it is possible to prevent local tearing and breakage. Practical use was made possible. [0016] Equation (1) in claim 1, in consideration of the safety factor of holdings Strength junction alpha (= 1.2), and the plate thickness t w of the web, the arrangement and strength of the bolt (bolt short allowable shear strength R sy, bolts number j hit in a row, the bolt pitch p, TanAki distance e, the gauge spacing g between adjacent columns, the bolt hole diameter phi), the material of the H-beams and cross-sectional (H-section steel total cross-sectional area a t,
From the relationship with the yield ratio Y R of the H-section steel, the yield stress σ y of the H-section steel, and the like, the conditions for the thickness of the web at which local tearing is considered not to occur are determined. ) Can determine the web thickness t w or the H-section of the web suitable for the joint of the H-section brace of the present invention. In the conventional H-section steel, the thickness of the flange is usually smaller than the thickness of the web, and there is a high possibility that local tearing will occur. However, the thickness of the web is larger than the thickness of the flange. Within this range, it is relatively easy to obtain a cross section that satisfies the condition of the above equation (1). However, depending on the cross-sectional shape of the H-section steel, the applied load conditions, and the like, even if the thickness of the web is smaller than the thickness of the flange, the above equation (1) can be satisfied, and bolt joining using only the web is possible. Become. FIG. 1 shows a basic structure of a joint of an H-shaped steel brace according to the present invention. The web of the H-shaped steel brace 1 and a gusset plate 2 are connected to two splice plates. 3 and bolted together by high strength bolts 4. The gusset portion may require stiffening ribs for buckling stiffening, but the stiffening ribs are usually formed by fillet welding, so that the number of working steps is not significantly increased. In the drawing, reference symbol j denotes the number of high-strength bolts 4 to be hit in a line, p denotes a bolt pitch, g denotes a gauge interval, and e denotes an end-to-end distance. FIGS. 2 and 3 show one embodiment of the joint portion of the H-shaped steel brace of the present invention, particularly in the case where a shaped steel is used as a splice plate. That is, the example of FIG. 2 is a case where a CT section steel is used as the splice plate 3a, and the example of FIG. 3 is a case where a channel steel is used as the splice plate 3b. By using a shaped steel as the splice plate, buckling and stiffening of the gusset portion can also be achieved. FIG. 4 shows another embodiment of the joint portion of the H-shaped steel brace of the present invention. The extension portion 2a is provided on the gusset plate 2 without using a splice plate, and the H-shaped brace 1 is provided. This is an example in which the web and the bolt are joined. By omitting the splice plate, the amount of construction materials can be reduced and labor can be saved. FIG. 5 shows a general form of a joint portion of the H-shaped steel brace 1 by a conventional bolt joint as a comparative example. Since both the flange and the web of the H-shaped steel brace 1 are bolted together with the high-strength bolts 4, a steel plate corresponding to the flange is also required in the gusset portion. Since this steel plate needs to be parallel to the axial direction of the brace material,
Bending or welding is required near the joint between the column 5 and the beam 6. FIG. 6 is a view illustratively showing a local tear fracture mode, which is a critical fracture mode when a conventional H-shaped steel brace 1 is bolted only with a web. The mode of this local tear fracture is bolt 4
Is a mode in which the side along the axial direction of the brace material is broken by shearing force, and the side in the direction perpendicular to the material axis is broken by tensile force. FIG. 7 shows a comparison between a brace joint according to the present invention and a conventional joint. As the H-section steel brace, the existing rolled H-section steel (H
−350 × 350 × 12 × 19). For the joint according to the present invention, an H-section steel (H-
342 × 360 × 22 × 15), and the web thickness is increased for the local tear fracture mode. The material was SM490. Comparing the two, the hatched portion in the figure is a gusset portion attached to the corner of the beam-column joint, and the joint according to the present invention has a smaller gusset portion than the conventional joint, and There is no cross section corresponding to the flange of the section steel in the gusset portion, and only the web needs to be joined. For buckling, it is necessary to provide stiffening ribs as appropriate, but the stiffening ribs may be fillet welds. Also, the splice plate may be only the web portion. From these results, the joint using the H-section steel for web joining according to the present invention is compared with the conventional joint.
The number of processing steps is also greatly reduced, indicating that the joint is excellent in cost performance. Table 1 shows that the yield axial force is 5.88 × 10 6 N-
8.83 × 10 6 N (600tf to 900t of old unit system)
f) (corresponding to f).
The condition of the design is that possessive strength joining is possible (α = 1.2),
In addition, the constant inner rolling H to minimize the height of the gusset part
Shaped steel. [Table 1] Four high-strength bolts were arranged per row of the web. The H-type steel used was SM490 and the high-strength bolt was F10T-M22. The number of high-strength bolts is calculated to be within the short-term allowable force with respect to the brace yielding axial force. FIG. 8 is a comparison between the results shown in Table 1 and the prediction according to the equation (1) defined in claim 1 . The prediction result by the equation (1) gives the lower limit of the result of Table 1, and the H-section steel which satisfies the holding strength joint by the web joining and minimizes the height of the gusset part by the equation (1) It can be seen that the web thickness is predictable. According to the present invention, an H-shaped steel brace is joined by bolt joining using only a web, which was conventionally considered to be difficult, and both the conventional web and the flange are spliced. Compared to the case of bolting via a plate or the like, the number of man-hours for processing the gusset plate is reduced, and the number of parts is significantly reduced due to the omission of the splice plate and bolt at the flange position. Accordingly, the attachment of the H-shaped steel brace to the gusset portion becomes easy, and the merit is large in terms of cost.
【図面の簡単な説明】
【図１】 本願発明のＨ形鋼ブレースの接合部の基本構
造を示す正面図である。
【図２】 本願発明のＨ形鋼ブレースの接合部の一実施
形態を示す正面図である。
【図３】 本願発明のＨ形鋼ブレースの接合部の他の実
施形態を示す正面図である。
【図４】 本願発明のＨ形鋼ブレースの接合部のさらに
他の実施形態を示す正面図である。
【図５】 従来のボルト接合によるＨ形鋼ブレースの接
合部の一般的な形態を示す正面図である。
【図６】 従来のＨ形鋼ブレースについて、ウェブのみ
でボルト接合した場合の局部的ちぎれ破断モードの説明
図である。
【図７】 本願発明によるＨ形鋼ブレースの接合部と従
来のＨ形鋼ブレースの接合部を比較するための説明図で
ある。
【図８】表１で与えられたウェブのみでのボルト接合が
可能なＨ形鋼と、請求項１の式(1) で与えられるウェブ
板厚との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１…Ｈ形鋼ブレース、２…ガセットプレート、２ａ…延
長部、３，３ａ，３ｂ…スプライスプレート、４…高力
ボルト、５…柱、６…梁BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a front view showing a basic structure of a joint of an H-shaped steel brace of the present invention. FIG. 2 is a front view showing an embodiment of a joint of an H-shaped steel brace of the present invention. FIG. 3 is a front view showing another embodiment of the joint of the H-section steel brace of the present invention. FIG. 4 is a front view showing still another embodiment of the joint of the H-section steel brace of the present invention. FIG. 5 is a front view showing a general form of a joint portion of an H-shaped steel brace by conventional bolt joining. FIG. 6 is an explanatory view of a local tear fracture mode when a conventional H-shaped steel brace is bolted only with a web. FIG. 7 is an explanatory diagram for comparing a joint of an H-shaped steel brace according to the present invention with a joint of a conventional H-shaped steel brace. And Figure 8 Table 1 can bolted only the web given by the H-shaped steel is a graph showing the relationship between web thickness Metropolitan given by the formula of claim 1 (1). [Description of Signs] 1 ... H-shaped steel brace, 2 ... Gusset plate, 2a ... Extension, 3,3a, 3b ... Splice plate, 4 ... High strength bolt, 5 ... Column, 6 ... Beam
フロントページの続き (72)発明者 高田 啓一 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−248577（ＪＰ，Ａ) 実開 平６−51422（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) E04B 1/00 - 1/61 Continued on the front page (72) Inventor Keiichi Takada 4-33, Kitahama, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Sumitomo Metal Industries, Ltd. (56) References JP-A-2-248577 (JP, A) Japanese Utility Model Hei 6 −51422 (JP, U) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) E04B 1/00-1/61
Claims (1)
して構造物の主要骨組にボルト接合するＨ形鋼ブレース
の接合部において、前記Ｈ形鋼ブレースとガセットプレ
ートとを、Ｈ形鋼ブレースのウェブ位置のみでボルト接
合してあり、前記Ｈ形鋼ブレースのウェブの板厚ｔ
w が、下記の式(1) を満足するものであることを特徴と
するＨ形鋼ブレースの接合部。 【数１】 ここで、 α：保有耐力接合の安全率（＝１．２）、 Ａt ：Ｈ形鋼全断面積、 ＹR ：Ｈ形鋼の降伏比、 σy ：Ｈ形鋼の降伏応力、 Ｒsy：ボルト短期許容せん断耐力、 ｊ：一列に打つボルト本数、 ｐ：ボルトピッチ、 ｇ：ゲージ間隔、 ｅ：ボルト接合における端あき距離、 φ：ボルト孔径。(1) At the joint portion of the H-shaped steel brace for bolting the H-shaped steel brace to the main frame of the structure via the gusset plate, the H-shaped steel brace and the gusset plate steal, Thea and bolted only in the web position of the H-shaped steel brace is, before Symbol H-shaped steel braces of the web of the plate thickness t
w is the junction of the H-shaped steel braces you <br/> characterized in that to satisfy the equation (1) below. (Equation 1) Here, alpha: safety factor held Strength junction (= 1.2), A t: H -shaped steel total cross-sectional area, Y R: yield ratio of H-shaped steel, sigma y: yield stress of the H-shaped steel, R sy : Allowable short-term shear strength of bolts, j: Number of bolts struck in a row, p: Bolt pitch, g: Gauge interval, e: End distance at bolt joint, φ: Bolt hole diameter.
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|---|---|
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