JP3530522B1 - Ultralight soundproofing material - Google Patents
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Abstract
【要約】
【課題】人の会話に係る周波数帯の騒音レベル、特に高
周波数（１２５０Hz以上）領域を低減させ、車室内での
会話明瞭度を効率よく改善する。
【解決手段】ダッシュサイレンサ１は、空気層を持った
吸音層２と、１〜２０mmの径の孔を開孔率１〜１０％で
多数個形成する非通気性材質からなる多孔の共振層３
と、吸音層２と非通気性材質からなる多孔の共振層３と
を接着する接着層４の３層構造から構成され、吸音層２
は厚さ１〜５０mm、密度０．０２〜０．１０ｇ／cm3で
ありの軽量な吸音層と、該吸音層と接着層を介して接着
する目付量は２００g／m2以下の非通気性材質からなる
多孔の共振層とからなり前記接着層の前記吸音層と非通
気性材質からなる多孔の共振層のその接着強度が剥離幅
２５mmで１８０度の剥離にて１〜２０Ｎ／２５mmである
接着面積を前記吸音層と非通気性材質からなる多孔の共
振層の全界面に対して５０〜１００％の面積で接着され
た超軽量な防音材である。An object of the present invention is to reduce a noise level in a frequency band related to a human conversation, in particular, a high frequency (1250 Hz or more) region, and efficiently improve a conversation clarity in a vehicle cabin. A dash silencer (1) includes a sound absorbing layer (2) having an air layer and a porous resonance layer (3) made of a non-breathable material having a large number of holes having a diameter of 1 to 20 mm with an opening ratio of 1 to 10%.
And a three-layer structure of an adhesive layer 4 for adhering the sound absorbing layer 2 and a porous resonance layer 3 made of a non-permeable material.
Is a light-weight sound-absorbing layer having a thickness of 1 to 50 mm and a density of 0.02 to 0.10 g / cm 3 , and a non-breathable material having a basis weight of 200 g / m 2 or less bonded to the sound-absorbing layer via an adhesive layer. The bonding strength between the sound absorbing layer of the adhesive layer and the porous resonance layer made of a non-breathable material is 1 to 20 N / 25 mm at a peeling width of 25 mm and 180 ° peeling. An ultra-lightweight soundproof material bonded to the entire surface of the sound absorbing layer and the porous resonance layer made of a non-breathable material with a bonding area of 50 to 100%.
Description
【０００１】本発明は、エンジンルームなどの非車室内
側における騒音を車室内に伝播しないようにする超軽量
な防音材に関し、特に、軽量な構造にして、車室内への
騒音を吸収できる超軽量な防音材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an ultralight soundproof material which prevents noise in the non-vehicle compartment such as an engine room from propagating into the vehicle interior, and more particularly, to a superstructure capable of absorbing noise into the vehicle interior with a lightweight structure. Lightweight soundproof material.
【０００２】特許文献１に示すとおり、車両においてノ
イズ低減と断熱とをもたらすよう、特に、フロア遮音や
端部壁遮音やドアカバーや屋根内側カバーにおいて、吸
音性かつ遮音性かつ振動減衰性かつ断熱性のカバーを形
成するための多機能キット（４１）であって、少なくと
も１つの面状車体パーツ（１１）と、複数層からなるノ
イズ低減アセンブリパッケージ（４２）と、を具備して
なり、前記アセンブリパッケージは、少なくとも１つの
ポーラスなスプリング層（１３）とりわけ開放ポアを有
したフォーム層を備え、前記アセンブリパッケージ（４
２）と前記面状車体パーツとの間には、空気層（２５）
が設けられ、遮音性と吸音性と振動減衰性とを最適に組
み合わせるのに好適であるような超軽量キット（４１）
を形成するために、前記多層アセンブリパッケージ（４
２）は、重量層を有していないアセンブリパッケージで
あって、微小ポーラスを有した硬質層（１４）とりわけ
開放ポアを有したファイバ層またはファイバ／フォーム
複合体層を備え、前記硬質層（１４）は、Ｒt＝５００
Ｎｓm-3〜Ｒt＝２５００Ｎｓm-3という空気流に対して
の総抵抗を有し、とりわけ、Ｒt＝９００Ｎｓm-3〜Ｒt
＝２０００Ｎｓm-3という空気流に対しての総抵抗を有
し、および、mF＝０．３ｋｇ／m2〜mF＝２．０ｋｇ／m2
という単位面積あたりの重量を有し、とりわけ、mF＝
０．５ｋｇ／m2〜mF＝１．６ｋｇ／m2という単位面積あ
たりの重量を有していることを特徴とするキットであ
る。この発明によるキットの利点は、今日自動車産業に
おいて好んで使用されているような、薄いスチールシー
トまたは軽量アルミニウムシートまたは有機シートに対
して応用した場合に、特に明瞭である。本発明によるキ
ットのさらなる利点は、使用されているポーラススプリ
ング層の熱伝導度が極度に小さいことにある。このた
め、このようなキットは、良好な音響特性（すなわち、
遮音効果）を示しつつも、良好な断熱性をも有してい
る。As disclosed in Patent Document 1, in order to provide noise reduction and heat insulation in a vehicle, particularly in floor sound insulation, end wall sound insulation, door cover and roof inner cover, sound absorption, sound insulation, vibration damping, and heat insulation. A multifunctional kit (41) for forming a flexible cover, comprising at least one planar body part (11) and a noise reduction assembly package (42) comprising a plurality of layers, The assembly package comprises at least one porous spring layer (13), in particular a foam layer with open pores, said assembly package (4
An air layer (25) is provided between 2) and the planar body part.
Ultra-light kit (41) that is suitable for optimally combining sound insulation, sound absorption, and vibration damping
To form the multi-layer assembly package (4
2) is an assembly package without a weight layer, comprising a rigid layer (14) with microporous, in particular a fiber layer or fiber / foam composite layer with open pores, said rigid layer (14 ) Is Rt = 500
Has a total resistance against the air flow that Nsm- 3 ~Rt = 2500Nsm- 3, especially, Rt = 900Nsm- 3 ~Rt
= 2000Nsm- 3 has a total resistance against the air flow that, and, mF = 0.3kg / m 2 ~mF = 2.0kg / m 2
Has a weight per unit area of
A kit having a weight per unit area of 0.5 kg / m 2 to mF = 1.6 kg / m 2 . The advantages of the kit according to the invention are particularly clear when applied to thin steel sheets or lightweight aluminum sheets or organic sheets, such as are currently preferred in the automotive industry. A further advantage of the kit according to the invention lies in the extremely low thermal conductivity of the porous spring layer used. For this reason, such kits have good acoustic properties (ie,
While exhibiting sound insulation effect), it also has good heat insulation.
【０００３】特許文献２に示すとおり、車両用の防音材
１０であって、車室内側１００より順に、第１の通気性
吸音層２０、非通気性遮音層３０、第２の通気性吸音層
４０の順に積層されており、かつ第１の通気性吸音層２
０の車室内側には非通気層を有せず、第２通気性吸音層
４０の反車室内側にも非通気層を有しないことを特徴と
し、防音材を通過し車室内側に漏れた騒音を再吸収する
とともに、エンジンルーム外から車室内に進入してくる
騒音も吸収できる防音材を提供すること、かつ、軽量化
も考慮した防音材を提供するものである。As disclosed in Patent Document 2, a soundproofing material 10 for a vehicle, which is a first breathable sound-absorbing layer 20, a non-breathable sound-insulating layer 30, and a second breathable sound-absorbing layer in order from the vehicle interior side 100. The first breathable sound absorbing layer 2 which is laminated in the order of 40
0 does not have a non-ventilating layer on the inside of the passenger compartment, and does not have a non-venting layer on the opposite side of the second breathable sound absorbing layer 40 to the inside of the passenger compartment. The present invention provides a soundproofing material that can reabsorb the noise and absorb the noise that enters the vehicle compartment from the outside of the engine room, and also provides a soundproofing material that also considers weight reduction.
【０００４】特許文献３に示すとおり、車体パネル（１
０）の室内面側に添装される自動車用インシュレータ
（２０）であって、このインシュレータ（２０）は、繊
維成形体をベースとした吸音層（２１）の単層から構成
され、車体パネル（１０）を通じて吸音層（２１）内に
侵入する騒音を吸音するとともに、吸音層（２１）を透
過した透過騒音が車室内のパネル（４０）内面で反射し
て、再度表面側から吸音層（２１）内に再帰し、該反射
騒音を吸音できる通気型インシュレータとして構成され
ていることを特徴とし、吸音層（２１）の表裏面のうち
少なくとも一方面に、吸音層（２１）の面密度より高密
度に設定された高密度繊維集合体からなる表皮層（２
２）が積層されている。また、吸音層（２１）の表裏面
のうち少なくとも一方面の全面、あるいは一部に発泡樹
脂シート材からなる表皮層（２７）が積層されている。
これにより、従来の遮音層を廃止することにより、軽量
化が図れるとともに、インストルメントパネル４０内の
音圧上昇を抑え車室内の静粛性を高める。As shown in Patent Document 3, a vehicle body panel (1
0) The vehicle insulator (20) attached to the interior surface side of the vehicle body panel (20), which is composed of a single layer of a sound absorbing layer (21) based on a fiber molded body. The sound that intrudes into the sound absorbing layer (21) through the sound absorbing layer (21) is absorbed, and the transmitted noise that has passed through the sound absorbing layer (21) is reflected by the inner surface of the panel (40) in the vehicle compartment and again from the front surface side. ), And is configured as a ventilation type insulator capable of absorbing the reflected noise. At least one of the front and back surfaces of the sound absorbing layer (21) has a higher surface density than the sound absorbing layer (21). Skin layer (2 consisting of high-density fiber aggregates set to density
2) are laminated. Further, a skin layer (27) made of a foamed resin sheet material is laminated on at least one of the front and back surfaces of the sound absorbing layer (21), either entirely or partially.
As a result, by eliminating the conventional sound insulation layer, it is possible to reduce the weight and suppress the increase in the sound pressure in the instrument panel 40 to improve the quietness in the vehicle interior.
【０００５】特許文献４に示すとおり、積層品は、スキ
ン剥離強度が２０Ｎ／cm以下であり、Ｌ値が６０以下で
あるポリオレフィン系樹脂発泡体と、厚さが５mm以上、
密度が５０ｋｇ／cm3以下の嵩高性不織布とを一体成形
してなる積層体であって、該積層体の目付が３ｋｇ／m2
以下であることを特徴とするものである。これにより、
軽量、かつリサイクル性に優れ、成形加工が容易で外観
美麗な積層品を提供できる。As shown in Patent Document 4, the laminated product is a polyolefin resin foam having a skin peel strength of 20 N / cm or less and an L value of 60 or less, and a thickness of 5 mm or more,
A laminated body integrally formed with a bulky non-woven fabric having a density of 50 kg / cm 3 or less, and the basis weight of the laminated body is 3 kg / m 2
It is characterized by the following. This allows
It is possible to provide a laminated product that is lightweight, has excellent recyclability, is easy to mold, and has a beautiful appearance.
【０００６】通気抵抗を利用した表皮層と吸音層の組み
合わせのダッシュサイレンサーが提案されている。従来
からの遮音構造と、特許文献１の構造と透過損失と吸音
力を比較すると以下の通りである。ここで、低周波数と
は１／３オクターブバンド中心周波数で３１５Ｈz以下
であり、中周波数は４００〜１６００Ｈzで、高周波数
は２０００Ｈz以上である。ここで従来の遮音タイプ構
造（図１３参照、以下「図１３の構造」という）と、特
許文献１の構造（図１４参照、以下「図１４の構造」と
いう）と透過損失と吸音力を比較すると以下の通りであ
る。 図１３の構造のダッシュサイレンサーの総目付量
は６．０kg／m2であり、図１４の構造の現状利用されて
いる実効目付量は２．０kg／m2である。これらの製品は
自動車ボディパネルに取り付けられている。このボディ
パネルの目付量は６．２kg／m2である。図１５（ａ）の
透過損失のグラフから図１３の構造では非通気性の表皮
層とパネルで二重壁構造となり、更に、中間に通気抵抗
のある吸音材を利用することで重量則以上の透過損失を
得ることができる。但し、ゴムシートの目付量が高い
為、低い周波数で大きな透過共鳴が発生し透過損失が大
幅に低下する。 図１５（ａ）の透過損失のグラフから
図１４の構造では通気の表皮層とパネルで二重壁構造と
なるが表皮層が通気するため、高周波数での音漏れが発
生し、重量則以下の透過損失しか得られない。遮音性で
は図１４の構造では十分な透過損失を得ることができな
い。図１５（ｂ）の吸音率のグラフから図１３の構造で
は低周波数に強い表皮共振による吸音率が向上する周波
数が発生するが、中周波数及び高周波数側で吸音率がほ
とんどない。図１５（ｂ）の吸音率のグラフから図１４
の構造では通気抵抗の高い表皮層による表皮共振と背後
の吸音層の吸音力を利用して中周波数から高周波数にか
け吸音力を得ている。実際の自動車静粛性への影響はダ
ッシュサイレンサー部では、ダッシュパネルから入射す
る直接音より、自動車各部より入射し、反射する間接音
が多いため、従来構造と比較して特許文献１は大幅に透
過損失は低下しているが、中周波数からの比較的高い吸
音力で車室内の吸音力を向上され、ほぼ同等の車室内の
静粛性を確保する事ができる。更に製品重量で大幅に軽
量化できるため、最近のダッシュパネル構造として利用
されてきた。A dash silencer has been proposed which is a combination of a skin layer and a sound absorbing layer that utilizes ventilation resistance. The following is a comparison between the conventional sound insulation structure and the structure of Patent Document 1 in terms of transmission loss and sound absorption. Here, the low frequency is 315 Hz or less at the 1/3 octave band center frequency, the medium frequency is 400 to 1600 Hz, and the high frequency is 2000 Hz or more. Here, the conventional sound insulation type structure (see FIG. 13, hereinafter referred to as “structure of FIG. 13”) and the structure of Patent Document 1 (see FIG. 14, hereinafter referred to as “structure of FIG. 14”) are compared with transmission loss and sound absorption force. Then it is as follows. The total weight of the dash silencer of the structure of FIG. 13 is 6.0 kg / m 2 , and the currently used effective weight of the structure of FIG. 14 is 2.0 kg / m 2 . These products are mounted on automobile body panels. The weight of this body panel is 6.2 kg / m 2 . From the graph of the transmission loss of FIG. 15 (a), the structure of FIG. 13 has a double-wall structure with a non-breathing skin layer and a panel. Transmission loss can be obtained. However, since the basis weight of the rubber sheet is high, large transmission resonance occurs at a low frequency and the transmission loss is significantly reduced. From the graph of the transmission loss in FIG. 15 (a), the structure of FIG. 14 has a double wall structure in the ventilation skin layer and the panel, but since the skin layer vents, sound leakage occurs at high frequencies, and the weight law Only the transmission loss of is obtained. In terms of sound insulation, the structure of FIG. 14 cannot obtain sufficient transmission loss. From the sound absorption coefficient graph of FIG. 15B, in the structure of FIG. 13, a frequency at which the sound absorption coefficient is improved due to skin resonance strong at low frequencies is generated, but there is almost no sound absorption coefficient at the middle frequency and high frequency sides. From the graph of the sound absorption coefficient of FIG.
In this structure, the sound absorption from the middle frequency to the high frequency is obtained by utilizing the skin resonance due to the skin layer with high ventilation resistance and the sound absorption force of the sound absorbing layer behind. In the dash silencer part, there is more indirect sound that is incident from and reflected from each part of the automobile than the direct sound that is incident from the dash panel, so that the patent document 1 is significantly transparent compared to the conventional structure. Although the loss is reduced, the sound absorption in the vehicle interior is improved by the relatively high sound absorption from the medium frequency, and it is possible to secure almost the same quietness in the vehicle interior. Furthermore, since it can be significantly reduced in product weight, it has been used as a dash panel structure in recent years.
【０００７】特許文献５及び６に示すとおり、また自動
車の天井材において、表皮質に孔を空けた発明も種々提
案されている。天井材において、非通気性材料に開孔を
設けることで吸音力の向上を示したものであり、これら
の特許は単に開孔による吸音効果を狙っている。As shown in Patent Documents 5 and 6, various inventions have been proposed in which a hole is made in the surface cortex in the ceiling material of an automobile. In the ceiling material, it has been shown that the sound absorbing power is improved by providing an opening in a non-air permeable material, and these patents merely aim at the sound absorbing effect by the opening.
【特許文献１】特表２０００−５１６１７５[Patent Document 1] Special Table 2000-516175
【特許文献２】特開２００１−３４７８９９[Patent Document 2] Japanese Patent Laid-Open No. 2001-347899
【特許文献３】特開２００２−２２０００９[Patent Document 3] Japanese Patent Laid-Open No. 2002-220009
【特許文献４】特開２００２−３４７１９４[Patent Document 4] JP-A-2002-347194
【特許文献５】特開昭５５−１１９４７[Patent Document 5] JP-A-55-11947
【特許文献６】実用新案登録第２５４２３３９号[Patent Document 6] Utility model registration No. 2542339
【０００８】しかしながら、車両構造によっては直接音
の影響が大きい自動車もあり、この図１４の構造では透
過損失が不足し（図１５（ａ）参照）、車室内の静粛性
が確保できないことがある。また、実際の製品は凹凸が
あり、吸音層の厚さが１〜３０mmも変化する。これによ
り、高周波数では吸音層の吸音力を利用している特許文
献１の図１４の構造では吸音層の厚さ低減により、吸音
力は低下する。更に、吸音層は厚さ３０〜５０mmのフェ
ルトを成形して生産されるため、薄肉部では通気抵抗が
一般面より低下して、十分な吸音力を得ることができな
い。本来、特許文献１の構造のダッシュサイレンサーは
吸音力で車室内の静粛性を確保している為、これにより
十分な性能を発揮することができなくなるおそれがあ
る。However, depending on the vehicle structure, there are some automobiles that are greatly affected by direct sound, and the structure of FIG. 14 lacks the transmission loss (see FIG. 15 (a)), so that the quietness of the passenger compartment may not be ensured. . In addition, the actual product has irregularities, and the thickness of the sound absorbing layer changes by 1 to 30 mm. As a result, in the structure of FIG. 14 of Patent Document 1 which utilizes the sound absorbing force of the sound absorbing layer at high frequencies, the sound absorbing force is reduced by reducing the thickness of the sound absorbing layer. Further, since the sound absorbing layer is produced by molding the felt having a thickness of 30 to 50 mm, the air flow resistance in the thin portion is lower than that of the general surface, and a sufficient sound absorbing force cannot be obtained. Originally, since the dash silencer having the structure of Patent Document 1 secures the quietness in the vehicle interior by the sound absorbing force, there is a possibility that sufficient performance cannot be exerted due to this.
【０００９】また従来の防音材は車室外からの透過音を
低減することを目的にしており、幅広い周波数で良い吸
音力を得ることができるが、車室内の反射音を吸音する
対策が十分ではなく、１／３オクターブバンド中心周波
数で８００Ｈｚ〜１６００Ｈｚが会話明瞭度に重要であ
りこの会話明瞭度の観点から比較的高い１０００Ｈｚ近
辺の周波数の吸音が不十分である。特許文献２では、図
１６に示す通り、１０００Ｈｚ以上の周波数の吸音は吸
音材の吸音力を利用することから、吸音材の厚さが薄く
なると吸音率が低下する傾向がある。図１４の構造の防
音材は車室内での反射音を吸音する機能があるが吸音周
波数の制御の方策が明確でない。特許文献３、４の従来
の防音材では吸音部と表層の界面の拘束状態、表皮部の
通気量で吸音特性、遮音特性が大きく影響されることを
見過ごしている。実際の製品では複雑な形状で界面の接
着強度も必要となり、設計条件と異なる吸音・遮音特性
となるおそれがある。また、狭いスペースでの利用がで
きないおそれがある。Further, the conventional soundproofing material is intended to reduce the transmitted sound from the outside of the vehicle compartment and can obtain a good sound absorbing power in a wide range of frequencies, but it is not enough to absorb the reflected sound in the vehicle interior. However, 800 Hz to 1600 Hz at the center frequency of the 1/3 octave band is important for speech intelligibility, and sound absorption at a frequency around 1000 Hz, which is relatively high, is insufficient from the viewpoint of speech intelligibility. In Patent Document 2, as shown in FIG. 16, sound absorption at a frequency of 1000 Hz or higher utilizes the sound absorbing force of the sound absorbing material, so that the sound absorbing coefficient tends to decrease as the thickness of the sound absorbing material decreases. The soundproof material having the structure shown in FIG. 14 has a function of absorbing the reflected sound in the vehicle interior, but the method of controlling the sound absorption frequency is not clear. In the conventional soundproofing materials of Patent Documents 3 and 4, it is overlooked that the sound absorbing property and the sound insulating property are greatly influenced by the restraint state of the interface between the sound absorbing part and the surface layer and the air flow rate of the skin part. The actual product requires a complicated shape and requires adhesive strength at the interface, which may result in sound absorption / insulation characteristics that differ from the design conditions. Moreover, there is a possibility that it cannot be used in a narrow space.
【００１０】さらに、特許文献６の段落０００３では従
来の天井基材で小孔は径が５mm程度と小さいため吸音効
果を向上させることができないと記述され、段落０００
６のように径８mmで２０mmピッチで開口率は１３％程度
となり８００〜２０００Hzの吸音性能が向上したと記載
されている。この開孔率では開孔率が大きすぎる状態と
なり、４００Hzの吸音率は大幅に低下する傾向がある。Further, in paragraph 0003 of Patent Document 6, it is described that the sound absorbing effect cannot be improved because the diameter of the small holes is about 5 mm in the conventional ceiling base material.
It is described that as in No. 6, the aperture ratio is about 13% at a diameter of 8 mm and a pitch of 20 mm, and the sound absorbing performance at 800 to 2000 Hz is improved. With this porosity, the porosity becomes too large, and the sound absorption coefficient at 400 Hz tends to be significantly reduced.
【００１１】したがって、本発明は、ボディパネルから
入射する直接音に対する遮音性向上、つまり、透過損失
が低い中周波数からの透過損失の向上を目的とし、実際
の製品の凹凸で吸音層が薄肉化しても十分吸音力を確保
する、つまり、中周波数（特に人の会話に係る周波数帯
の騒音レベル範囲を含む）から高周波数へかけての吸音
力向上を目的とし、従来、３１５〜８００Ｈzの吸音力
が上がりにくい周波数での吸音力向上を目的とし、更
に、吸音材の軽量化を目的とするものである。Therefore, the object of the present invention is to improve the sound insulation property against the direct sound incident from the body panel, that is, to improve the transmission loss from the medium frequency where the transmission loss is low. In order to secure sufficient sound absorption, that is, to improve sound absorption from the middle frequency (especially including the noise level range of the frequency band related to human conversation) to high frequencies, the conventional sound absorption of 315 to 800 Hz The purpose of the present invention is to improve the sound absorbing power at a frequency at which the force is hard to increase, and further to reduce the weight of the sound absorbing material.
【００１２】上記諸課題に鑑み、本発明者は吸音層と非
通気性材質からなる多孔の共振層との間の界面における
接着状態に着目することにより、本発明はなされたもの
である。請求項１記載の発明は、厚さが１〜５０mm、密
度が０．０１〜０．２g／cm3、好ましくは０．０３〜
０．０８g／cm3の軽量な吸音層と、該吸音層と接着層を
介して接着する、目付量は２００g／m2以下、好ましく
は１００g／m2以下であって、１〜２０mmの径の孔を開
孔率１〜１０％で多数個形成する非通気性材質からなる
多孔の共振層と、からなり、前記吸音層と非通気性材質
からなる多孔の共振層に対する前記接着層の接着強度が
剥離幅２５mmで１８０度の剥離にて１〜２０Ｎ／２５m
m、好ましくは３〜１０Ｎ／２５mmに設定され、前記接
着層を前記吸音層と非通気性材質からなる多孔の共振層
の全界面に対して、５０〜１００％、好ましくは８０％
〜１００％の面積で接着させ、１〜２０mmの径の孔を開
孔率１〜１０％で多数個形成し、前記吸音層が車体パネ
ル側に配置され、前記非通気性の共振層は車室内側に設
置される超軽量な防音材である。この剥離方法は「JIS
Ｋ６８５４ 図４：１８０度剥離」に類似し、剥離速
度：２００mm／分で行う。本発明では、開孔率１〜１０
％で径が１〜２０mmで１２５０Hz以上の周波数で５〜２
０％の吸音力向上があり、更に４００Hz付近でも防音材
自体の共振による吸音率向上と１２５０Hzで非通気性材
質からなる多孔の共振層単体の膜振動による吸音力向上
を接着層にて得ている。前記非通気性材質からなる多孔
の共振層と吸音層との界面は前記接着層によって十分な
接着力で接着されており、前記吸音層と前記非通気性材
質からなる多孔の共振層とをその界面で共振させること
で吸音することを特徴とする防音材である。ここでJIS
L1018 8.3.3.1 編地の通気性による「フラジール形試験
機」及びこの結果に相関性が極めて高い通気性試験機を
用い測定するものであり、非通気性とは、その通気量が
設備の最低測定能力以下である０．１cm3／cm2・ｓｅｃ
以下であるものをいう。前記吸音層は空気層を持つこと
が好ましい。ここで全界面とは前記非通気性材質からな
る多孔の共振層と吸音層とが接着可能な全ての界面をい
う。全界面の面積は、例えば、非通気の共振層、吸音層
の片面の面積をそれぞれＳ1、Ｓ2とすると、Ｓ1＝Ｓ2の
場合なら、全界面の面積Ｓ＝Ｓ1＝Ｓ2となり、Ｓ1＞Ｓ2
の場合なら、Ｓ＝Ｓ2、Ｓ1＜Ｓ2の場合なら、Ｓ＝Ｓ1で
ある。剥離とは先の接着された吸音層と非通気の共振層
が所定の測定条件で剥がされることを言う。このときの
剥離状態は、材料の表層破壊（たとえばフェルトの表層
破壊）、接着剤の界面剥離（たとえば全ての接着剤が吸
音層側について剥離する）、接着剤の凝集剥離（たとえ
ば吸音層と非通気の共振層の双方に残りながら接着剤自
体が糸を引くように剥離される）、またはこの材料の表
層破壊と、接着剤の界面剥離と、接着剤の凝集剥離とが
複合した状態で剥離することをいう。ここでいう開孔率
とは、非通気の共振層にある孔の面積を、孔の無い場合
の非通気の共振層の表面積で除し、百分率にしたもので
ある。本発明の使用例としては、自動車用防音製品であ
るダッシュサイレンサーの防音構造として利用されるこ
とが挙げられる。このダッシュサイレンサー近傍での騒
音の周波数分析において、高周波（１２５０Hz以上）の
レベルが大きいとき、この開孔を設けることで、騒音を
吸音しレベルを下げることができる。In view of the above problems, the present invention has been made by paying attention to the adhesion state at the interface between the sound absorbing layer and the porous resonance layer made of a non-air permeable material. The invention according to claim 1 has a thickness of 1 to 50 mm and a density of 0.01 to 0.2 g / cm 3 , preferably 0.03 to
A lightweight sound absorbing layer of 0.08 g / cm 3 and the sound absorbing layer are adhered to each other via an adhesive layer. The basis weight is 200 g / m 2 or less, preferably 100 g / m 2 or less, and the diameter is 1 to 20 mm. And a porous resonance layer made of a non-air-permeable material that has a large number of holes with an opening ratio of 1 to 10%, and the adhesive layer is bonded to the sound-absorbing layer and the porous resonance layer made of a non-air-permeable material. Strength of peeling width is 25mm and peeling at 180 degree is 1 ~ 20N / 25m
m, preferably 3 to 10 N / 25 mm, and the adhesive layer is 50 to 100%, preferably 80% to the total interface of the sound absorbing layer and the porous resonant layer made of a non-permeable material.
Bonded in an area of -100%, a large number of holes having a diameter of 1-20 mm are formed with an opening ratio of 1-10%, the sound absorbing layer is arranged on the vehicle body panel side, and the non-breathable resonance layer is formed in the vehicle. It is an ultra-lightweight soundproof material installed inside the room. This peeling method is "JIS
K6854 FIG. 4: 180 degree peeling ”, and peeling speed: 200 mm / min. In the present invention, the aperture ratio is 1 to 10
%, The diameter is 1 to 20 mm, and the frequency is above 1250 Hz, it is 5-2.
There is a 0% improvement in sound absorption, and the sound absorption is improved by the resonance of the soundproofing material itself even at around 400 Hz, and the sound absorption is improved by the membrane vibration of the porous resonance layer made of a non-breathable material at 1250 Hz by the adhesive layer. There is. The interface between the porous resonant layer and the sound absorbing layer made of the non-air permeable material is adhered by the adhesive layer with sufficient adhesive force, and the sound absorbing layer and the porous resonant layer made of the non-air permeable material are It is a soundproof material that absorbs sound by resonating at the interface. JIS here
L1018 8.3.3.1 Measured using a "Fragile type tester" based on the breathability of the knitted fabric and a breathability tester that has an extremely high correlation with this result. 0.1 cm 3 / cm 2 · sec, which is less than the measurement capacity
Refers to the following. The sound absorbing layer preferably has an air layer. Here, all the interfaces mean all interfaces where the porous resonance layer made of the non-air-permeable material and the sound absorbing layer can be bonded. Assuming that the areas of one surface of the non-ventilated resonance layer and the sound absorbing layer are S1 and S2, respectively, the area of all interfaces is S = S1 = S2 when S1 = S2, and S1> S2.
In the case of, S = S2, and in the case of S1 <S2, S = S1. Peeling means that the sound-absorbing layer and the non-ventilated resonant layer that have been bonded are peeled off under predetermined measurement conditions. The peeling state at this time includes surface breakage of the material (for example, surface breakage of felt), interfacial peeling of the adhesive (for example, all adhesives peel off on the sound absorbing layer side), and cohesive peeling of the adhesive (for example, non-bonding with the sound absorbing layer). The adhesive itself is peeled off like a string while remaining on both of the ventilation resonance layers), or peeled in a state where the surface layer destruction of this material, the adhesive interfacial peeling, and the adhesive cohesive peeling are combined. It means to do. The porosity referred to herein is a percentage obtained by dividing the area of the holes in the non-ventilated resonant layer by the surface area of the non-vented resonant layer in the absence of holes. An example of the use of the present invention is that it is used as a soundproof structure for a dash silencer, which is a soundproof product for automobiles. In the frequency analysis of noise in the vicinity of the dash silencer, when the high frequency (1250 Hz or higher) level is large, by providing this opening, noise can be absorbed and the level can be lowered.
【００１３】本発明者は非通気性材質からなる多孔の共
振層と吸音層との界面の状態を示す剥離強度と接着層の
接着面積が吸音性に影響することを見出し本発明に至っ
たものである。本発明による超軽量な防音材の原理は、
非通気性材質からなる多孔の共振層と吸音層との界面で
の共振現象による吸音である。非通気性材質からなる多
孔の共振層と吸音層との間にある接着層の利用によっ
て、界面において吸音する音の周波数を制御することが
でき、室内の音は非通気性材質からなる多孔の共振層と
吸音層の膜共振で吸音されるのである。The inventors of the present invention have found that the peeling strength, which indicates the state of the interface between the porous resonance layer made of a non-air-permeable material and the sound absorbing layer, and the adhesion area of the adhesive layer affect the sound absorbing property. Is. The principle of the super lightweight soundproofing material according to the present invention is
Sound absorption due to the resonance phenomenon at the interface between the porous resonance layer made of a non-air-permeable material and the sound absorption layer. The frequency of sound absorbed at the interface can be controlled by using an adhesive layer between the porous resonance layer made of a non-breathable material and the sound absorbing layer, and the sound in the room is made of a non-breathable material. Sound is absorbed by the film resonance of the resonance layer and the sound absorbing layer.
【００１４】非通気共振フィルム層の配置構成として
は、吸音層の全周に亘り設けても良く、また、吸音層の
表面側、裏面側のいずれか一方面に設けるものである。The non-ventilated resonance film layer may be arranged over the entire circumference of the sound absorbing layer, or may be provided on either the front surface side or the back surface side of the sound absorbing layer.
【００１５】吸音層と、この吸音層に対して車室内に近
い側に非通気性材質からなる多孔の共振層（具体的には
非通気性の薄いフィルム層または超軽量な非通気性の発
泡層を形成することが好ましい。吸音層及び接着層は非
通気性又は通気性の材質である。吸音層は、吸音性があ
れば通気性、非通気性は関係がない。例えばウレタンモ
ールド品の中には非通気性のものもある。A sound absorbing layer and a porous resonance layer made of a non-breathing material on the side closer to the passenger compartment with respect to the sound absorbing layer (specifically, a non-breathing thin film layer or an ultralight non-breathing foam). It is preferable to form a layer.The sound absorbing layer and the adhesive layer are non-breathable or breathable materials.The sound absorbing layer has no relation to breathability and non-breathability as long as it has sound absorbing properties. Some are non-breathable.
【００１６】非通気性材質からなる多孔の共振層は、車
両の音振特性等により、全面、あるいは部分的に設けて
も良いが、吸音層の表面側、あるいは裏面側のどちらか
一方に形成する必要がある。The porous resonance layer made of a non-breathable material may be provided entirely or partially depending on the sound and vibration characteristics of the vehicle, but is formed on either the front side or the back side of the sound absorbing layer. There is a need to.
【００１７】厚さが１〜５０mm、密度が０．０１〜０．
２g／cm3、好ましくは０．０３〜０．０８g／cm3の軽量
な吸音層と、目付量は２００g／m2以下、好ましくは１
００g／m2以下であって、１〜２０mm、好ましくは８〜
１２mmの径の孔を開孔率１〜１０％、好ましくは４〜６
％で多数個形成する非通気性材質からなる多孔の共振層
との接着部の面積は５０〜１００％、 特に８０％以上
が好ましい。全面接着でも部分接着でもよい。例えば、
吸音層と非通気性材質の共振層とは、接着層によって連
続的に接着されていることが好ましいが、１〜５０ドッ
ト／cm2に相当する点接着で接合してもよいし、糸状に
接着されていることでもよい。また、接着フィルムを利
用した場合、全面接着でもよい。The thickness is 1 to 50 mm and the density is 0.01 to 0.
2 g / cm 3, preferably a lightweight acoustical layer of 0.03~0.08g / cm 3, a basis weight is 200 g / m 2 or less, preferably 1
00g / m 2 or less, 1 to 20 mm, preferably 8 to
A hole having a diameter of 12 mm is provided with a porosity of 1 to 10%, preferably 4 to 6
%, The area of the bonded portion with the porous resonance layer made of a non-air-permeable material is preferably 50 to 100%, and particularly preferably 80% or more. Full adhesion or partial adhesion may be used. For example,
The sound absorbing layer and the non-breathing material resonance layer are preferably adhered continuously by an adhesive layer, but may be joined by point adhesion corresponding to 1 to 50 dots / cm 2 , or in the form of threads. It may be glued. If an adhesive film is used, it may be adhered over the entire surface.
【００１８】接着強度は、剥離幅２５mmで１８０度の剥
離にて１〜２０Ｎ／２５mm、好ましくは３〜１０Ｎ／２
５mmである。The adhesive strength is 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 2 when peeled at a peeling width of 25 mm and 180 degrees.
It is 5 mm.
【００１９】目付量は２００g／m2以下、好ましくは１
００g／m2以下である。非通気性材質からなる多孔の共
振層において、１〜２０mm、好ましくは４〜１６mm、特
に好ましくは８〜１２mmの径の孔を、開孔率１〜１０
％、好ましくは２〜８％、特に好ましくは４〜６％で多
数個形成することが好ましい。非通気性材質からなる多
孔の共振層は、例えば、樹脂発泡体又は樹脂フィルム等
である。吸音層は非通気性又は通気性の材質であり、例
えば、熱可塑性フェルトであり、化繊反毛材、ＰＥＴ繊
維をバインダー繊維でフェルト化したものである。接着
層は非通気性又は通気性の材質であり、例えば、エチレ
ンビニルアセテート（以下ＥＶＡと略す）、ウレタン系
接着剤等である。The basis weight is 200 g / m 2 or less, preferably 1
It is not more than 00 g / m 2 . In the porous resonance layer made of a non-breathable material, holes having a diameter of 1 to 20 mm, preferably 4 to 16 mm, particularly preferably 8 to 12 mm are provided, and the opening ratio is 1 to 10.
%, Preferably 2 to 8%, particularly preferably 4 to 6%. The porous resonance layer made of a non-permeable material is, for example, a resin foam or a resin film. The sound absorbing layer is a non-breathable or breathable material, and is, for example, a thermoplastic felt, which is made of synthetic fiber fabric, PET fiber made of felt with binder fiber. The adhesive layer is a non-breathable or breathable material, and is, for example, ethylene vinyl acetate (hereinafter abbreviated as EVA), a urethane-based adhesive, or the like.
【００２０】請求項２記載の発明は、前記非通気性材質
からなる多孔の共振層の構造は発泡体またはフィルム体
であり、前記発泡体の場合は、厚さ１〜７mm、好ましく
は２〜３mm、前記フィルムの場合は厚さ１０〜２００μ
m、好ましくは２０〜１００μmであることを特徴とする
請求項１の超軽量な防音材である。請求項１の吸音層は
非通気性または通気性の低密度の吸音特性を持っている
が、請求項１の非通気性材質からなる多孔の共振層は低
い音または振動エネルギーで振動を容易にする為、十分
軽量である必要があるからである。According to a second aspect of the present invention, the structure of the porous resonance layer made of the non-breathable material is a foam or a film, and in the case of the foam, the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3 mm, thickness of the film is 10-200μ
The ultralight soundproof material according to claim 1, wherein the soundproof material is m, preferably 20 to 100 µm. The sound absorbing layer of claim 1 has a non-breathable or breathable low-density sound absorbing property, but the porous resonant layer of the non-breathable material of claim 1 facilitates vibration with low sound or vibration energy. Therefore, it is necessary to be sufficiently lightweight.
【００２１】非通気性材質からなる多孔の共振層の目付
量は２００g／m2以下、好ましくは１００g／m2以下であ
る。非通気性材質からなる多孔の共振層の密度は、発泡
体であるときには、０．０２〜０．１g／cm3、好ましく
は、０．０３〜０．０６g／cm3であり、フィルムである
ときには、０．９〜１．２g／cm3、好ましくは、０．９
〜１．０g／cm3である。非通気性材質からなる多孔の共
振層の厚さは、発泡体であるときには、１〜７mm、好ま
しくは２〜３mmであり、非通気性材質からなる多孔の共
振層がフィルムであるときには、１０〜２００μm、好
ましくは２０〜１００μmである。非通気性の共振フィ
ルム層の材質は、オレフィン系樹脂フィルム、ポリエチ
レンテレフタレート（ＰＥＴ）等のポリエステル系フィ
ルム、ポリウレタン系樹脂フィルム又はそれらの複合体
から構成することが好ましい。非通気独立共振発泡体
は、ポリプロピレン発泡体（以下、ＰＰＦという）、ポ
リエチレン発泡体（以下、ＰＥＦという）等のオレフィ
ン系発泡体が好ましい。The basis weight of the porous resonance layer made of a non-breathable material is 200 g / m 2 or less, preferably 100 g / m 2 or less. Density of the resonant layer of porous made of air-impermeable material, when a foam, 0.02~0.1g / cm 3, preferably a 0.03~0.06g / cm 3, is a film Sometimes 0.9 to 1.2 g / cm 3 , preferably 0.9
Is a ~1.0g / cm 3. The thickness of the porous resonant layer made of a non-permeable material is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3 mm when it is a foam, and 10 when the porous resonant layer made of a non-permeable material is a film. ˜200 μm, preferably 20 to 100 μm. The material of the non-breathable resonance film layer is preferably composed of an olefin resin film, a polyester film such as polyethylene terephthalate (PET), a polyurethane resin film or a composite thereof. The non-breathing independent resonance foam is preferably an olefin foam such as polypropylene foam (hereinafter referred to as PPF) and polyethylene foam (hereinafter referred to as PEF).
【００２２】請求項３記載の発明は、前記吸音層の初期
圧縮反発力は２〜２００Ｎ、好ましくは２０〜１００Ｎ
であることを特徴とする請求項１又は２の超軽量な防音
材である。According to a third aspect of the present invention, the initial compression repulsive force of the sound absorbing layer is 2 to 200 N, preferably 20 to 100 N.
The ultralight soundproof material according to claim 1 or 2, wherein
【００２３】吸音層の厚さは１〜５０mm、特に好ましく
は５〜４０mmであり、その密度が０．０１〜０．２ｇ／
cm3、特に０．０３〜０．０８g／cm3であることが好ま
しい。吸音層の材質は、熱可塑性フェルト、ポリエチレ
ンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略す）等のポリエス
テル系フェルト、ウレタンモールド品、ウレタン発泡の
スラブ品、車両廃材からのリサイクル材（以下、ＲＳＰ
Ｐと略す）等が好ましい。The sound absorbing layer has a thickness of 1 to 50 mm, particularly preferably 5 to 40 mm and a density of 0.01 to 0.2 g /
It is preferably cm 3 , particularly 0.03 to 0.08 g / cm 3 . The material of the sound absorbing layer is thermoplastic felt, polyester felt such as polyethylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PET), urethane molded product, urethane foam slab product, recycled material from vehicle scrap (hereinafter RSP).
(Abbreviated as P) and the like are preferable.
【００２４】吸音層の目付量は５００〜２０００g／
m2、好ましくは１０００〜１６００g／m2である。The basis weight of the sound absorbing layer is 500 to 2000 g /
m 2, preferably 1000~1600g / m 2.
【００２５】吸音層の初期圧縮反発力は２〜２００Ｎ、
好ましくは、２０〜１００Ｎである。吸音層に使用され
ている吸音材の初期圧縮反発力の測定方法はφ１００m
m、厚さ２０mmの円柱状に吸音材をトリミングしたもの
を試料とする。図２は、初期圧縮反発力の測定方法であ
る。先の試料に上面から荷重を加え、５mm圧縮した時の
反発力をテンシロン等の荷重測定装置で測定する。この
時の荷重速度は５０mm/分とする。測定の参考値に２．
５mm圧縮時と７．５mm圧縮時も同時に測定する。The initial compression repulsion force of the sound absorbing layer is 2 to 200 N,
It is preferably 20 to 100N. The method for measuring the initial compression repulsion force of the sound absorbing material used for the sound absorbing layer is φ100 m.
A sample is obtained by trimming a sound absorbing material into a columnar shape of m and a thickness of 20 mm. FIG. 2 shows a method of measuring the initial compression repulsion force. A load is applied to the above sample from the upper surface, and the repulsive force when compressed by 5 mm is measured by a load measuring device such as Tensilon. The load speed at this time is 50 mm / min. As a reference value for measurement 2.
Simultaneously measure at 5mm compression and 7.5mm compression.
【００２６】ここで吸音層の圧縮反発力は制振材の弾性
率に関わる値である。従来、防音材の一種であるフェル
ト材は制振材の一種である。制振材料は振動エネルギー
を吸収し熱エネルギーに変換する制振効果を示す特性と
して損失係数ηがある。この損失係数ηは以下の式で計
算される。Here, the compression repulsive force of the sound absorbing layer is a value related to the elastic modulus of the damping material. Conventionally, a felt material, which is a kind of soundproof material, is a kind of damping material. The damping material has a loss coefficient η as a characteristic exhibiting a damping effect of absorbing vibration energy and converting it into heat energy. This loss coefficient η is calculated by the following formula.
【数１】 [Equation 1]
【００２７】本発明によれば、会話明瞭度を改善させる
ため、１０００〜１６００Ｈzでの吸音力が特に良好で
ある。これは前記吸音層がその厚さを連続的に任意に変
化させるからである。この範囲での周波数でのシート共
振による吸音力の向上を効果的に得ることができ、車室
内の良好な静粛性が得られる。超軽量な防音材の厚さが
薄くなってもシートの共振現象を利用している為、高い
吸音率を得ることができる。According to the present invention, the sound absorption at 1000 to 1600 Hz is particularly good in order to improve the speech intelligibility. This is because the sound absorbing layer continuously and arbitrarily changes its thickness. It is possible to effectively improve the sound absorption force due to the seat resonance at a frequency in this range, and to obtain good quietness in the vehicle interior. Since the resonance phenomenon of the sheet is used even if the thickness of the ultralight soundproof material is thin, a high sound absorption coefficient can be obtained.
【００２８】従来の吸音材に対し非通気性材質からなる
多孔の共振層の大幅な重量低減が可能になる。この前記
非通気性材質からなる多孔の共振層の目付量は２００g
／m2以下、好ましくは１００g／m2以下、前記非通気性
材質からなる多孔の共振層の構造は発泡体またはフィル
ム体であり、前記発泡体の場合は、厚さ１〜７mm、好ま
しくは２〜３mm、前記フィルムの場合は厚さ１０〜２０
０μm、好ましくは２０〜１００μmとしたからである。
例えば、目付量は、遮音タイプでは４０００〜１０００
０ｇ／m2であり、吸音タイプでは５００〜２０００ｇ／
m2であるが、本発明の非通気性材質からなる多孔の共振
層では目付量が２００ｇ／m2以下である。As compared with the conventional sound absorbing material, the weight of the porous resonance layer made of a non-air permeable material can be significantly reduced. The weight of the porous resonance layer made of the non-breathable material is 200 g.
/ M 2 or less, preferably 100 g / m 2 or less, and the structure of the porous resonance layer made of the non-air-permeable material is a foam or film, and in the case of the foam, the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2-3 mm, thickness 10-20 in the case of the film
This is because the thickness is 0 μm, preferably 20 to 100 μm.
For example, the basis weight is 4000 to 1000 for the sound insulation type.
It is 0 g / m2, and 500-2000 g / for sound absorption type
Although it is m 2 , the basis weight is 200 g / m 2 or less in the porous resonance layer made of the air-impermeable material of the present invention.
【００２９】なお、接着層の厚みは、１〜１００μm、
好ましくは５〜５０μmが好ましい。接着層の目付量は
５〜２００g／m2、好ましくは１０〜１００g／m2が好ま
しい。接着層の密度は任意であることが好ましい。The thickness of the adhesive layer is 1 to 100 μm,
It is preferably 5 to 50 μm. The basis weight of the adhesive layer is 5 to 200 g / m 2 , preferably 10 to 100 g / m 2 . The density of the adhesive layer is preferably arbitrary.
【００３０】以下、本発明の超軽量な防音材に係るダッ
シュサイレンサ１についての好適な実施形態について図
面を参照して説明する。このダッシュサイレンサ１は、
図１（ａ）（ｂ）に示す通り、熱可塑性フェルトでは通
気度が１０〜５０cm3／cm2・ｓｅｃでモールドしたもの
であり、ウレタン発泡体（フォーム）では１０cm3／cm2
・ｓｅｃ以下の通気度を持つ吸音層２と、非通気性材質
からなる多孔の共振層３との２層構造であるが、吸音層
２と非通気性材質からなる多孔の共振層３の間にそれら
を接着する接着層４が形成されている。吸音層２と非通
気性材質からなる多孔の共振層３とをその界面で共振さ
せることで吸音するものである。ここで、通気度につい
ては、JIS L1018 8.3.3.1 編地の通気性による「フラジ
ール形試験機」及びこの結果に相関性が極めて高い通気
性試験機を用い測定する。非通気材質の共振層３に１〜
２０mmの径の孔３ａを開孔率１〜１０％で多数個形成し
てある。孔３ａは丸形、角形、楕円形等の適宜の形状で
よい。孔３ａのピッチは均等間隔又は適宜間隔でよい。
孔３ａは非通気材質の共振層３の主面に対して垂直に形
成されることが好ましい。開孔率１〜５％は、非通気性
材質からなる多孔の共振層の表面積に対して、多数の孔
３ａ全部の面積の合計値の占める割合を百分率で規定し
たものである。なお、超軽量な防音材の物性の一覧図表
は図３に記載してある。図４のダッシュパネル１０は、
エンジンルームＥと車室Ｒとを区画する鉄製パネル１５
上に室内面に沿ってダッシュサイレンサ１が添装されて
いるものである。ダッシュサイレンサ１は、燃費効率及
び取付作業性を高めるために、製品重量を大幅に超軽量
化するとともに、超軽量化しても充分な吸音特性を備え
るように構成されている。A preferred embodiment of the dash silencer 1 relating to the super lightweight soundproofing material of the present invention will be described below with reference to the drawings. This dash silencer 1
As shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b), a thermoplastic felt is molded with an air permeability of 10 to 50 cm 3 / cm 2 · sec, and a urethane foam (foam) is 10 cm 3 / cm 2
A two-layer structure of a sound absorbing layer 2 having a gas permeability of sec or less and a porous resonant layer 3 made of a non-permeable material, but between the sound absorbing layer 2 and the porous resonant layer 3 made of a non-permeable material. An adhesive layer 4 for adhering them is formed. Sound is absorbed by resonating the sound absorbing layer 2 and the porous resonance layer 3 made of a non-permeable material at the interface. Here, the air permeability is measured using a "Flagille type tester" based on the air permeability of JIS L1018 8.3.3.1 knitted fabric and a breathability tester having an extremely high correlation with this result. 1 to the resonance layer 3 made of non-ventilated material
A large number of holes 3a having a diameter of 20 mm are formed with an opening ratio of 1 to 10%. The holes 3a may have any suitable shape such as a round shape, a square shape, an elliptical shape, or the like. The pitch of the holes 3a may be uniform or appropriate.
The holes 3a are preferably formed perpendicular to the main surface of the resonance layer 3 made of a non-ventilating material. The porosity of 1 to 5% defines the ratio of the total value of the areas of the large number of holes 3a to the surface area of the porous resonance layer made of a non-permeable material in percentage. A list of physical properties of the ultralight soundproof material is shown in FIG. The dash panel 10 of FIG.
An iron panel 15 that divides the engine compartment E and the vehicle compartment R
The dash silencer 1 is attached to the upper part along the interior surface. The dash silencer 1 is configured to significantly reduce the weight of the product in order to improve fuel efficiency and mounting workability, and to have sufficient sound absorption characteristics even if the weight is reduced.
【００３１】この吸音層２は、ダッシュパネル１０の面
形状に沿って成形されている。吸音層２の厚さは５０mm
以下であり、目付量が５００〜２０００ｇ／m2、好まし
くは、１０００〜１６００ｇ／m2、その厚さは５mm〜４
０mmが実用上好ましく、任意の厚さに成形される。その
密度は０．０１〜０．２ｇ／cm3、好ましくは０．０３
〜０．０８ｇ／cm3、初期圧縮反発力は２〜２００Ｎ、
好ましくは、２０〜１００Ｎである。ただし、局部的に
厚さが１mmまで圧縮成形される場合は、この部分の密度
は０．５ｇ／cm3と極めて高くなり、吸音性能が低下す
るがこの部分の遮音について重量則分は確保できる。The sound absorbing layer 2 is formed along the surface shape of the dash panel 10. The thickness of the sound absorbing layer 2 is 50 mm
It is the following and the basis weight is 500 to 2000 g / m 2 , preferably 1000 to 1600 g / m 2 , and its thickness is 5 mm to 4
Practically preferable is 0 mm, and it is molded to an arbitrary thickness. Its density is 0.01 to 0.2 g / cm 3 , preferably 0.03
~ 0.08g / cm 3 , initial compression repulsion force is 2-200N,
It is preferably 20 to 100N. However, if the thickness is locally compression-molded to 1 mm, the density of this part will be as high as 0.5 g / cm 3, and the sound absorption performance will be reduced, but the weight law can be secured for the sound insulation of this part. .
【００３２】吸音層２は、通気性又は非通気性の材質で
ある。熱可塑性フェルトが好ましい。化繊反毛材、ＰＥ
Ｔ繊維をバインダー繊維でフェルト化したものである。The sound absorbing layer 2 is made of a material that is breathable or non-breathable. Thermoplastic felts are preferred. Synthetic fiber fabric, PE
It is a T-fiber made into a felt with a binder fiber.
【００３３】図４に示す通り、吸音層２が５０mm以下の
範囲で厚さを任意に変化させてあることでダッシュサイ
レンサ１の厚みも変化している。ランダムに吸音層２の
厚みを変更することで、トータルでみると３１５〜４０
００Ｈｚの広い周波数の範囲の音を吸音できる。As shown in FIG. 4, the thickness of the sound absorbing layer 2 is arbitrarily changed within the range of 50 mm or less, so that the thickness of the dash silencer 1 is also changed. By changing the thickness of the sound absorbing layer 2 at random, the total is 315-40
It can absorb sound in a wide frequency range of 00 Hz.
【００３４】非通気性材質からなる多孔の共振層３は、
吸音層２に対して車室Ｒ側に形成したものである。この
非通気性材質からなる多孔の共振層３は、主として、吸
音層２と膜共振することで、車室Ｒの音を吸音するもの
である。非通気性材質からなる多孔の共振層３は、非通
気共振フィルム層又は非通気独立共振発泡体である。こ
の非通気性材質からなる多孔の共振層３は、非通気性材
質からなる多孔の共振層の目付量は２００g／m2以下、
好ましくは１００g／m2以下である。非通気性材質から
なる多孔の共振層の厚さは、発泡体であるときには、１
〜７mm、好ましくは２〜３mmであり、非通気性材質から
なる多孔の共振層がフィルムであるときには、１０〜２
００μm、好ましくは２０〜１００μmである。非通気性
材質からなる多孔の共振層の密度は、発泡体であるとき
には、０．０２〜０．１g／cm3、好ましくは、０．０３
〜０．０６g／cm3であり、フィルムであるときには、
０．９〜１．２g／cm3、好ましくは、０．９〜１．０g
／cm3である。非通気性材質からなる多孔の共振層３の
材質は、オレフィン系樹脂フィルム、ポリエチレンテレ
フタレート（ＰＥＴ）等のポリエステル系フィルム、ポ
リウレタン系樹脂フィルム又はそれらの複合体である。
非通気共振発泡体は、ポリプロピレン発泡体（以下、Ｐ
ＰＦという）、ポリエチレン発泡体（以下、ＰＥＦとい
う）等のオレフィン系発泡体である。The porous resonance layer 3 made of a non-breathable material is
The sound absorbing layer 2 is formed on the vehicle compartment R side. The porous resonance layer 3 made of the non-air-permeable material mainly absorbs the sound in the passenger compartment R by film-resonating with the sound absorbing layer 2. The porous resonant layer 3 made of a non-breathable material is a non-breathing resonant film layer or a non-breathing independent resonant foam. The porous resonance layer 3 made of this non-breathable material has a basis weight of 200 g / m 2 or less.
It is preferably 100 g / m 2 or less. The thickness of the porous resonance layer made of a non-breathable material is 1 when the material is a foam.
-7 mm, preferably 2-3 mm, and 10-2 when the porous resonance layer made of a non-breathable material is a film.
The thickness is 00 μm, preferably 20 to 100 μm. The density of the porous resonance layer made of a non-air permeable material is 0.02 to 0.1 g / cm 3 , preferably 0.03 when it is a foam.
~ 0.06 g / cm 3 , and when it is a film,
0.9-1.2 g / cm 3 , preferably 0.9-1.0 g
/ Cm 3 . The material of the porous resonance layer 3 made of a non-air-permeable material is an olefin resin film, a polyester film such as polyethylene terephthalate (PET), a polyurethane resin film, or a composite thereof.
Non-breathing resonant foam is polypropylene foam (hereinafter referred to as P
It is an olefin-based foam such as polyethylene foam (hereinafter referred to as PF) and polyethylene foam (hereinafter referred to as PEF).
【００３５】接着層４の目付量は５〜２００g／m2、好
ましくは１０〜１００g／m2である。接着層４の厚み
は、１〜１００μm、好ましくは５〜５０μmである。密
度は接着剤の一般的な値でよい。接着層４の接着強度は
１〜２０Ｎ／２５mm、好ましくは３〜１０Ｎ／２５mmで
ある。接着面積率は５０％から１００％、好ましくは８
０％〜１００％である。全面接着でも部分接着でもよ
い。例えば、吸音層２と非通気性材質からなる多孔の共
振層３とは、接着層によって連続的に接着されてもよ
し、１〜５０ドット／cm2に相当する点接着で接合して
もよいし、糸状に接着されていることでもよい。また、
接着フィルムを利用した場合、全面接着でもよい。接着
層４の材質は、ＥＶＡ系、ウレタン系、クロロプレンラ
テックス（ＣＲ）系、スチレン−ブタジエン系重合体
（ＳＢＲ）系、アクリル系、オレフィン系等の樹脂を採
択する。但し、非通気性材質からなる多孔の共振層３を
十分、吸音層２で制振するために、所定の接着力が確保
できない材質の使用は望ましくない。The basis weight of the adhesive layer 4 is 5 to 200 g / m 2 , preferably 10 to 100 g / m 2 . The adhesive layer 4 has a thickness of 1 to 100 μm, preferably 5 to 50 μm. The density may be a general value for the adhesive. The adhesive strength of the adhesive layer 4 is 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 25 mm. Adhesive area ratio is 50% to 100%, preferably 8
It is 0% to 100%. Full adhesion or partial adhesion may be used. For example, the sound absorbing layer 2 and the porous resonance layer 3 made of a non-air permeable material may be continuously adhered by an adhesive layer, or may be joined by point adhesion corresponding to 1 to 50 dots / cm 2. However, it may be adhered in a thread shape. Also,
When an adhesive film is used, the entire surface may be adhered. The material of the adhesive layer 4 is selected from EVA-based, urethane-based, chloroprene latex (CR) -based, styrene-butadiene polymer (SBR) -based, acrylic-based, olefin-based resins and the like. However, in order to sufficiently dampen the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material by the sound absorbing layer 2, it is not desirable to use a material that cannot secure a predetermined adhesive force.
【００３６】吸音層２と非通気性材質からなる多孔の共
振層３の成形工法としては、防音材の抄造工法はカート
機による積層、またはランダム抄造機を利用するが、非
通気性材質からなる多孔の共振層３との接着面はなるべ
く平滑に仕上げることが好ましい。これは接着面積を確
実に確保するためであり、これにより非通気性材質から
なる多孔の共振層３を効率よく強制することができる。As a method for forming the sound absorbing layer 2 and the porous resonant layer 3 made of a non-air permeable material, the soundproof material is made by a cart machine or a random paper making machine. It is preferable to finish the adhesive surface with the porous resonance layer 3 as smooth as possible. This is to ensure the adhesive area, and thus the porous resonance layer 3 made of a non-permeable material can be efficiently forced.
【００３７】ボディパネルから入射する直接音に対する
遮音性向上、つまり、透過損失が低い中周波数からの透
過損失の向上の課題については、ボデーパネルの目付量
に比べ、大幅に軽量にした非通気性材質からなる多孔の
共振層３を表皮層として利用し、パネルと非通気性材質
からなる多孔の共振層３の間に通気抵抗のある吸音層２
を設けた。更に従来技術ではなかった非通気性材質から
なる多孔の共振層３と吸音層２の界面の制御（接着層４
による接着力の制御）を行ったものである。非通気性材
質からなる多孔の共振層３の目付を大幅に下げ２００g
／m2以下にしたので、これにより、本実施形態の孔３ａ
を無くした比較形態において、透過共鳴の周波数が高く
なる（図５（ａ）（ｂ）(1)参照）。また２重層構造に
よる透過損失の向上が認められる（図５（ａ）(3)参
照）。本実施形態でも同様であり後述する。Regarding the problem of improving the sound insulation property against the direct sound incident from the body panel, that is, the improvement of the transmission loss from the middle frequency where the transmission loss is low, the non-breathing property that is significantly lighter than the weight per unit area of the body panel is used. Using the porous resonant layer 3 made of a material as a skin layer, the sound absorbing layer 2 having ventilation resistance between the panel and the porous resonant layer 3 made of a non-permeable material.
Was set up. Further, control of the interface between the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material and the sound absorbing layer 2 (adhesive layer 4)
Adhesive force control by) was performed. The weight of the porous resonant layer 3 made of non-breathable material is significantly reduced to 200g
/ M 2 or less, so that the hole 3a of the present embodiment
In the comparative example in which the transmission loss is eliminated, the frequency of the transmission resonance becomes high (see FIGS. 5 (a) (b) (1)). Further, an improvement in transmission loss due to the double layer structure is recognized (see FIGS. 5 (a) (3)). The same applies to this embodiment and will be described later.
【００３８】実際の製品の凹凸で吸音層が薄肉化しても
十分吸音力を確保する、つまり、中周波数から高周波数
へかけての吸音力向上の課題について、部品の立て付
け、スペースの影響で吸音層２が薄くなっても、吸音層
２と非通気性材質からなる多孔の共振層３との膜共振を
利用することで高い吸音率を確保できる。共振層の目付
量を５０g／m2とした場合、吸音層２と共振周波数ｆｒ
との関係は次の表１の通りになる。Even if the sound absorbing layer is thinned due to the unevenness of the actual product, sufficient sound absorbing ability is secured, that is, the problem of improving the sound absorbing ability from the middle frequency to the high frequency depends on the installation of parts and the influence of space. Even if the sound absorbing layer 2 becomes thin, a high sound absorbing coefficient can be secured by utilizing the film resonance between the sound absorbing layer 2 and the porous resonance layer 3 made of a non-air permeable material. When the basis weight of the resonance layer is 50 g / m 2 , the sound absorption layer 2 and the resonance frequency fr
The relationship with is as shown in Table 1 below.
【表１】 [Table 1]
【００３９】車室Ｒ内での音は拡散入射であり、非通気
性材質からなる多孔の共振層３は軽量で剛性が低い為、
共振は微少な範囲で独立して発生している。この為、例
えば吸音層２の厚さLの値が３０〜５mmに変化したと
き、共振周波数は１５３１〜３７５０Ｈzで変化し、図
６（ａ），（ｂ）に示す通り、吸音率は幅広い範囲で確
保され、非通気層のない吸音層とは異なり、高い吸音力
を確保することができる。ここで、一般的なバネ・マス
系の振動モデルを考えた場合、吸音層２の空気バネと、
吸音層２と非通気性材質からなる多孔の共振層３の総質
量による機械的バネを利用したときの共振周波数の式
は、通常のバネ振動の式においてバネ定数にあたるｋ＝
ρ・Ｃ2／Ｌとすることにより、共振周波数ｆｒが数式
２で算出される。ただし、ｆｒは共振周波数（Ｈｚ）、
ρは空気密度（１．２Ｋｇ／m3）、Ｃは音速（３４０m
／ｓ）、ｍは非通気性材質からなる多孔の共振層３の目
付量（ｇ／m2）、Ｌは吸音層の厚さ（mm）である。The sound in the passenger compartment R is diffusely incident, and the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material is lightweight and has low rigidity.
Resonance occurs independently in a minute range. Therefore, for example, when the value of the thickness L of the sound absorbing layer 2 changes to 30 to 5 mm, the resonance frequency changes at 1531 to 3750 Hz, and as shown in FIGS. In contrast to the sound absorbing layer, which is secured by the above, and has no non-air permeable layer, high sound absorbing power can be secured. Here, when considering a general spring-mass vibration model, an air spring of the sound absorbing layer 2 and
The expression of the resonance frequency when a mechanical spring based on the total mass of the sound absorbing layer 2 and the porous resonance layer 3 made of a non-air-permeable material is used is k = which corresponds to the spring constant in the normal spring vibration expression.
By setting ρ · C 2 / L, the resonance frequency fr is calculated by Expression 2. However, fr is the resonance frequency (Hz),
ρ is the air density (1.2 kg / m 3 ), C is the speed of sound (340 m
/ S), m is the basis weight (g / m 2 ) of the porous resonant layer 3 made of a non-air permeable material, and L is the thickness (mm) of the sound absorbing layer.
【数２】 [Equation 2]
【００４０】ここで、先ず、孔３ａが無い場合の比較形
態の吸音率と透過損失を図７（ａ）（ｂ）を参照して考
察する。比較形態によれば吸音層と接着層を介して接着
する非通気性材質からなる多孔の共振層が充分軽量であ
るので、表皮の膜共振により１２５０Hz付近で高い吸音
率を得ながら接着層により防音材が一体化し、防音材全
体の共振により４００Hzで高い吸音率を得ることができ
る。すなわち、４００Hｚと１２５０Hz付近の２箇所に
共振周波数がある２系列のバネ・マス振動モデルを形成
している。従来、２５０〜５００ＨＺの吸音力があがり
にくい周波数での吸音力向上の課題について、非通気性
材質からなる多孔の共振層３を吸音層２に十分接着する
ことで、吸音層２のバネ定数が加わり非通気性材質から
なる多孔の共振層３単品の共振周波数が高周波数側へ移
動し（図７（ａ）（ｂ）(4)参照）、吸音層２の強制力
で共振による透過損失の低下量が減少する（図７（ａ）
（ｂ）(5)参照）。吸音層２の空気バネと、吸音層２と
非通気性材質からなる多孔の共振層３の総質量によるバ
ネマスで３１５〜６３０Ｈzで共振が発生し、この周波
数の吸音率が向上する（図７（ａ）（ｂ）(6)参照）。First, the sound absorption coefficient and the transmission loss of the comparative example in which the hole 3a is not provided will be considered with reference to FIGS. 7 (a) and 7 (b). According to the comparative example, since the porous resonance layer made of a non-air-permeable material that is adhered via the sound absorbing layer and the adhesive layer is sufficiently lightweight, the sound absorption is achieved by the adhesive layer while obtaining a high sound absorption coefficient around 1250 Hz due to the skin membrane resonance. The materials are integrated, and the high sound absorption coefficient can be obtained at 400 Hz due to the resonance of the entire soundproof material. That is, two series of spring / mass vibration models having resonance frequencies at two locations near 400 Hz and 1250 Hz are formed. Conventionally, with respect to the problem of improving the sound absorbing power at a frequency where the sound absorbing power of 250 to 500 HZ is hard to rise, the spring constant of the sound absorbing layer 2 is increased by sufficiently adhering the porous resonant layer 3 made of a non-permeable material to the sound absorbing layer 2. In addition, the resonance frequency of the single porous resonance layer 3 made of a non-air-permeable material moves to the high frequency side (see FIGS. 7 (a), (b) and (4)), and the transmission force due to resonance is reduced by the force of the sound absorbing layer 2. The amount of decrease decreases (Fig. 7 (a))
(B) (5)). Resonance occurs at 315 to 630 Hz due to the spring mass of the air spring of the sound absorbing layer 2 and the total mass of the sound absorbing layer 2 and the porous resonant layer 3 made of a non-air permeable material, and the sound absorbing coefficient at this frequency is improved (Fig. 7 ( a) (b) (6)).
【００４１】この構造ではダッシュサイレンサ１とパネ
ル（ここでは鉄製パネル１５）との２重壁効果で重量則
以上の透過損失を得ることができる。更にこの効果を悪
化させる透過共鳴の周波数を表皮層（非通気性材質から
なる多孔の共振層３）を極めて軽量にすることで透過損
失が十分高い周波数領域で発生させ更に表皮層３が極め
て軽量であることと表皮層３と吸音層２の接着力を制御
し、十分な接着力と接着面積を確保することから吸音層
の制振性により透過共鳴により透過損失の低下量を低減
している。一方、吸音特性は非通気の共振層３が極めて
軽く更に吸音層２の厚さを５０mm以下に制御すること
で、共振周波数が３１５〜４０００Ｈｚで制御でき、高
い吸音率を得ることができる。また、非通気性材質から
なる多孔の共振層３は、吸音層２と、十分な接着力と接
着面積で接着されているため、吸音層２の一部の質量を
利用したバネ・マス系の共振が３１５〜６３０Ｈｚで発
生し、吸音性が向上する。この構成のダッシュサイレン
サー１の非通気の共振層３は、従来の表皮層と比べ目付
量が十分軽量でありながら、ダッシュパネル１から入射
する直接音（ここではエンジンルームＥからの音）を十
分遮音し、さらに他部位（ここではエンジンルームＥ以
外の部分）から入射し車室Ｒ内で反射する間接音を吸音
する効果がある。With this structure, a transmission loss higher than the weight law can be obtained by the double wall effect of the dash silencer 1 and the panel (here, the iron panel 15). Further, by making the skin layer (the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material) extremely lightweight, the frequency of the transmission resonance that exacerbates this effect occurs in the frequency region where the transmission loss is sufficiently high, and the skin layer 3 is also extremely lightweight. In addition, since the adhesive force between the skin layer 3 and the sound absorbing layer 2 is controlled to secure a sufficient adhesive force and adhesive area, the amount of decrease in the transmission loss due to the transmission resonance is reduced by the vibration damping property of the sound absorbing layer. . On the other hand, regarding the sound absorption characteristics, the non-ventilated resonance layer 3 is extremely light, and by controlling the thickness of the sound absorption layer 2 to 50 mm or less, the resonance frequency can be controlled at 315 to 4000 Hz, and a high sound absorption coefficient can be obtained. Further, since the porous resonance layer 3 made of a non-air-permeable material is bonded to the sound absorbing layer 2 with a sufficient adhesive force and a bonding area, a spring-mass system utilizing a part of the mass of the sound absorbing layer 2 is used. Resonance occurs at 315 to 630 Hz, and sound absorption is improved. The non-ventilated resonance layer 3 of the dash silencer 1 of this configuration has a sufficient weight per unit area as compared with the conventional skin layer, but has a sufficient direct sound (here, the sound from the engine room E) incident from the dash panel 1. It has the effect of insulating sound and further absorbing the indirect sound that is incident from another portion (here, the portion other than the engine room E) and reflected in the vehicle interior R.
【００４２】次に前記比較形態に孔３ａを設けていない
場合の本実施形態の吸音率と透過損失を図８を参照して
考察する。本実施形態では比較形態と振動モデルの構造
は同様であるが、非通気性材質からなる多孔の共振層３
に開孔率１〜１０％でφ１〜１０mmで孔３ａ設けること
で、孔３ａにより共鳴が発生する。音の拡散入射におい
てこのような軽量で剛性が低い共振層では微妙な範囲で
独立した共振が発生する。これにより孔３ａのある領域
では孔３ａによる共鳴が発生し、孔３ａの無い領域では
４００Hz、１２５０Hzの共振が発生している。本実施形
態の吸音率曲線（図中短い点線）で１％〜１０％の開孔
率で径が１〜２０mmの多数個の孔３ａを非通気性材質か
らなる多孔の共振層３に開けることで、高周波数（１２
５０Hz以上）の音の波のみ開孔部の影響による共鳴効果
で１２５０Hz以上の吸音率が比較形態の吸音率曲線（図
中実線で示す）に対して５〜２０％向上する（図中ａ参
照）。中周波数及び低周波数の音の波は本条件では影響
が少ないが４００〜１０００Hzの吸音率は１〜５％低下
する（図中ｃ参照）。更に非通気性材質からなる多孔の
共振層３に１０％以上の開孔率で孔を開けた防音材の吸
音率曲線（図中長い点線）では１２５０Hz以上の周波数
で吸音率の向上が更に得られるが（図中ｂ参照）、４０
０Hzの周波数付近での吸音率が１０〜２０％低下し（図
中ｃ参照）、吸音率の上昇力ーブも高周波側にスライド
（図中ｄ参照）して、１２５０Hzまでの吸音力は５〜１
０％低下する。これは開孔面積が大きすぎて非通気性材
質からなる多孔の共振層の膜共振が減少した影響と思わ
れる。Next, the sound absorption coefficient and the transmission loss of this embodiment when the comparative embodiment is not provided with the holes 3a will be considered with reference to FIG. In this embodiment, the structure of the vibration model is the same as that of the comparative embodiment, but the porous resonance layer 3 made of an air-impermeable material is used.
By providing the hole 3a with a hole rate of 1 to 10% and a diameter of 1 to 10 mm, resonance is generated by the hole 3a. In the case of diffuse injection of sound, independent resonance occurs in a delicate range in such a lightweight and low-resonance layer. As a result, resonance due to the hole 3a occurs in the region with the hole 3a, and 400 Hz and 1250 Hz resonance occurs in the region without the hole 3a. According to the sound absorption coefficient curve (short dotted line in the figure) of the present embodiment, a large number of holes 3a having a hole ratio of 1% to 10% and a diameter of 1 to 20 mm are formed in the porous resonance layer 3 made of an air impermeable material. At high frequency (12
Only the sound wave of 50 Hz or more) is improved by 5 to 20% in the sound absorption coefficient of 1250 Hz or more with respect to the sound absorption coefficient curve of the comparative form (shown by the solid line in the figure) due to the resonance effect due to the effect of the opening (see a in the figure) ). The sound waves of medium frequency and low frequency have little influence under the present conditions, but the sound absorption coefficient at 400 to 1000 Hz is reduced by 1 to 5% (see c in the figure). Furthermore, in the sound absorption coefficient curve (long dotted line in the figure) of the soundproof material in which holes are made with a porosity of 10% or more in the porous resonance layer 3 made of a non-air permeable material, the sound absorption is further improved at a frequency of 1250 Hz or more. (See b in the figure), 40
The sound absorption coefficient near the frequency of 0 Hz is reduced by 10 to 20% (see c in the figure), and the sound absorption increasing force is also slid to the high frequency side (see d in the figure), and the sound absorption up to 1250 Hz is 5 ~ 1
It is reduced by 0%. This is considered to be due to the fact that the aperture area is too large and the membrane resonance of the porous resonance layer made of a non-permeable material is reduced.
【００４３】（実施例）
実施例と比較例のデータ比較を行ったのでこれを図９及
び図１１に示す。比較例の構成は、接着層４の接着面積
が２０％の場合であり、接着層４の接着面積が１００％
であることと相違する点を除き、実施例と同じものを用
いた。ダッシュサイレンサ１の厚みが２２mm、吸音層２
の厚みが２０mm、非通気共振層３の厚みが２mm、接着層
４の厚みが５０μm、共振層３の孔３ａの径は２．５m
m、開口率は３％である。実施例のダッシュサイレンサ
１は、非通気性材質からなる多孔の共振層３がポリプロ
ピレン発泡体（ＰＰＦ）で、発泡率３０倍、比重０．０
３１ｇ／cm3、厚み２mm、目付６２ｇ／m2であり、吸音
層２が熱可塑性フェルト（ポリエステル化繊と雑綿を利
用した一般的なもの）、比重０．０６ｇ／cm3、厚み２
０mm、目付１２００ｇ／m2であり、接着層の接着面積は
９０％である。水溶性ＥＶＡ系接着剤を、非通気性材質
からなる多孔の共振層３としての発泡率３０倍で厚さ２
mmのポリプロピレン発泡体に５０g／ｍ2塗布し、熱可塑
性フェルトまたはニードルパンチを行ったフェルトから
なる吸音層２と圧力１kg／cm2で６０秒間圧縮する。乾
燥が遅い場合は加熱することで約３０秒間の圧締でよ
い。接着後の接着強度は２〜８Ｎ／２５mmで、界面のほ
ぼ９０％が接着している。剥離状態は吸音層２の熱可塑
フェルトの表層破壊である。ここでニードルパンチを行
ったフェルトはそうでないフェルトに対し表層破壊強度
が高くなりこの為、接着強度は５〜１０Ｎ／２５mmと高
くなる。(Example) The data of the example and the comparative example were compared and are shown in FIGS. 9 and 11. In the configuration of the comparative example, the adhesive area of the adhesive layer 4 is 20%, and the adhesive area of the adhesive layer 4 is 100%.
The same thing as the Example was used except that it is different. The thickness of the dash silencer 1 is 22 mm, the sound absorbing layer 2
Has a thickness of 20 mm, the non-vented resonant layer 3 has a thickness of 2 mm, the adhesive layer 4 has a thickness of 50 μm, and the hole 3a of the resonant layer 3 has a diameter of 2.5 m.
m, the aperture ratio is 3%. In the dash silencer 1 of the embodiment, the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material is polypropylene foam (PPF), the foaming rate is 30 times, and the specific gravity is 0.0.
31 g / cm 3 , thickness 2 mm, basis weight 62 g / m 2 , sound absorbing layer 2 is thermoplastic felt (general polyester fiber and cotton wool), specific gravity 0.06 g / cm 3 , thickness 2
The weight is 0 mm and the basis weight is 1200 g / m 2 , and the adhesive area of the adhesive layer is 90%. A water-soluble EVA adhesive is used as the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material with a foaming ratio of 30 times and a thickness of 2
50 g / m 2 is applied to a polypropylene foam of mm, and the sound absorbing layer 2 made of a thermoplastic felt or a needle punched felt is compressed with a pressure of 1 kg / cm 2 for 60 seconds. When the drying is slow, heating may be performed and the pressing may be performed for about 30 seconds. The bonding strength after bonding is 2 to 8 N / 25 mm, and almost 90% of the interface is bonded. The peeled state is the surface layer destruction of the thermoplastic felt of the sound absorbing layer 2. The needle punched felt has a higher surface layer breaking strength than the other felts, and therefore the adhesive strength becomes 5 to 10 N / 25 mm.
【００４４】図９は、防音材１の１／３オクターブバン
ドの周波数ＶＳ透過損失の特性図表である。この透過損
失の測定は、ＪＩＳ Ａ １４０９によるが、試験体が１
０m2ではなく、１m2でおこなったものである。図１０は
測定室の平面図であり、スピーカ２０とマイクロフォン
３１〜３６が配置され、防音材１の試験体が各部屋の壁
に配置される。図９において、接着層の接着面積が９０
％である場合と、接着面積が２０％である場合と比較す
ると、接着面積が９０％の場合、４００Ｈｚ以上の周波
数範囲において接着面積が２０％である場合より透過損
失の上昇が認められる。これにより車室外から車室内に
侵入する騒音を低減できる。さらにニードルパンチを行
ったフェルトはそうでないフェルトに対し表層破壊強度
が高く、すなわち接着強度が５〜１０Ｎ／２５mmとな
り、図には示されていないが４００Ｈｚ以上の周波数範
囲において、さらに１〜３ｄＢ、透過損失が高くなる。FIG. 9 is a characteristic chart of the frequency VS transmission loss of the 1/3 octave band of the soundproofing material 1. The measurement of the transmission loss is according to JIS A 1409, but
In 0m 2 rather than one in which it was carried out in the 1m 2. FIG. 10 is a plan view of the measurement room, in which the speaker 20 and the microphones 31 to 36 are arranged, and the test body of the soundproofing material 1 is arranged on the wall of each room. In FIG. 9, the adhesive area of the adhesive layer is 90.
When compared with the case where the adhesion area is 20% and the case where the adhesion area is 20%, an increase in transmission loss is recognized in the case where the adhesion area is 90% than in the case where the adhesion area is 20% in the frequency range of 400 Hz or higher. This can reduce noise that enters the vehicle compartment from outside the vehicle compartment. Further, the needle punched felt has a higher surface breaking strength than other felts, that is, the adhesive strength is 5 to 10 N / 25 mm, and although not shown in the figure, further 1 to 3 dB in the frequency range of 400 Hz or more, Higher transmission loss.
【００４５】図１１は、防音材１の１／３オクターブバ
ンドの周波数ＶＳ吸音率の特性図表である。この吸音率
の測定は、ＪＩＳ Ａ １４１６（残響室吸音）による
が、試験体が１０m2ではなく、１m2でおこなったっもの
である。図１２は測定室の平面図であり、スピーカ４０
とマイクロフォン５１〜５３が配置され、測定室の床に
ダッシュサイレンサ１の試験体及び鉄板１５が配置され
る。図１１において、接着層の接着面積が９０％である
場合と、接着面積が２０％である場合とを比較すると、
接着面積が９０％の場合、６３０Ｈｚ〜１６００Ｈｚの
周波数範囲において、接着力と接着面積により非通気性
材質からなる多孔の共振層が拘束され、防振・制振さ
れ、吸音率の多少の低減が認められるが、吸音率は０．
６以上はあるので車室内の騒音を吸音できる。比較例で
は非通気性材質からなる多孔の共振層により吸音率は上
昇する。６３０Ｈｚ〜１６００Ｈｚの周波数以外の範囲
では、接着面積が９０％の場合、接着力と接着面積によ
り非通気性材質からなる多孔の共振層と吸音層による共
振現象によって、接着面積が２０％の場合よりも吸音率
が上昇する。これにより、この周波数領域で車室内の騒
音を接着面積が２０％の場合より低減できる。更に４０
０〜５００Ｈｚ付近の周波数で非通気性材質からなる多
孔の共振層と吸音層の相互からなる共振周波数により、
吸音率０．７を得ることができ、中周波数での車室内の
騒音低減に役立っている。FIG. 11 is a characteristic chart of the frequency VS sound absorption coefficient of the 1/3 octave band of the soundproof material 1. The sound absorption coefficient was measured according to JIS A 1416 (reverberation room sound absorption), but the test piece was measured at 1 m 2 instead of 10 m 2 . FIG. 12 is a plan view of the measurement room, and the speaker 40
The microphones 51 to 53 are arranged, and the test body of the dash silencer 1 and the iron plate 15 are arranged on the floor of the measurement chamber. In FIG. 11, comparing the case where the adhesive area of the adhesive layer is 90% and the case where the adhesive area is 20%,
When the adhesive area is 90%, in the frequency range of 630 Hz to 1600 Hz, the porous resonance layer made of a non-breathable material is constrained by the adhesive force and the adhesive area, and the vibration and vibration are suppressed, and the sound absorption coefficient is slightly reduced. Although it is recognized, the sound absorption coefficient is 0.
Since there are 6 or more, noise in the vehicle interior can be absorbed. In the comparative example, the sound absorption coefficient is increased by the porous resonance layer made of a non-breathable material. In the range other than the frequency of 630 Hz to 1600 Hz, when the adhesive area is 90%, the adhesive area and the adhesive area are more than 20% due to the resonance phenomenon due to the porous resonance layer and the sound absorbing layer made of the non-air-permeable material. Also increases the sound absorption rate. As a result, noise in the vehicle interior can be reduced in this frequency range compared to the case where the adhesion area is 20%. 40 more
Due to the resonance frequency consisting of the porous resonance layer and the sound absorbing layer made of a non-breathable material at a frequency of 0 to 500 Hz,
A sound absorption coefficient of 0.7 can be obtained, which helps reduce noise in the vehicle interior at medium frequencies.
【００４６】本実施形態によれば、非通気性材質からな
る多孔の共振層３が柔軟な薄層よりなること等により、
車室Ｒ内の音がこの非通気性材質からなる多孔の共振層
３に干渉し、吸音層２と非通気性材質からなる多孔の共
振層３とが薄膜振動を行っており、これは非通気性材質
からなる多孔の共振層３と吸音層２との界面での共振現
象による吸音である。また、非通気性材質からなる多孔
の共振層３と吸音層２との間にある接着層４の利用によ
って、界面において吸音する音の周波数を制御すること
ができる。According to this embodiment, since the porous resonance layer 3 made of a non-breathable material is made of a flexible thin layer,
The sound in the passenger compartment R interferes with the porous resonant layer 3 made of the non-permeable material, and the sound absorbing layer 2 and the porous resonant layer 3 made of the non-permeable material perform thin-film vibration. This is sound absorption due to the resonance phenomenon at the interface between the porous resonance layer 3 made of a breathable material and the sound absorption layer 2. Further, by using the adhesive layer 4 between the sound absorbing layer 2 and the porous resonance layer 3 made of a non-air permeable material, the frequency of sound absorbed at the interface can be controlled.
【００４７】以上説明した通り、本実施形態によれば、
会話明瞭度を改善させるため、１０００〜１６００Ｈz
での吸音力が特に良好である。非通気共振シ−ト層の目
付量を２００ｇ／m2以下、吸音層の厚さを１〜５０mmで
変化させることで、この範囲での周波数でのシート共振
による吸音力の向上を効果的に得ることができ、車室内
の良好な静粛性が得られる。防音材１の厚さが薄くなっ
てもシートの共振現象を利用している為、高い吸音率を
得ることができる。従来の防音材に対し非通気性材質か
らなる多孔の共振層の大幅な重量低減が可能になる。特
に、高周波数（１２５０Hz以上）領域での騒音を防止で
きる。As described above, according to this embodiment,
1000 to 1600 Hz to improve speech intelligibility
The sound absorption at is particularly good. By changing the basis weight of the non-ventilated resonance sheet layer to 200 g / m 2 or less and the thickness of the sound absorbing layer from 1 to 50 mm, it is possible to effectively improve the sound absorbing power by the sheet resonance at the frequency in this range. It is possible to obtain good quietness in the vehicle interior. Since the resonance phenomenon of the sheet is used even if the thickness of the soundproof material 1 is thin, a high sound absorption coefficient can be obtained. It is possible to significantly reduce the weight of the porous resonance layer made of a non-breathable material as compared with the conventional soundproof material. In particular, it is possible to prevent noise in a high frequency range (1250 Hz or higher).
【００４８】以上、本発明は上記実施形態に限定される
ものではなく、本発明の技術的範囲に属する限り種々の
形態を採り得るものである。また、本発明の技術的思想
を逸脱しない範囲において、改変等を加えることができ
るものであり、それらの改変、均等物等も本発明の技術
的範囲に含まれることとなる。As described above, the present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, but can take various forms within the technical scope of the present invention. Further, modifications and the like can be added without departing from the technical idea of the present invention, and modifications and equivalents thereof are also included in the technical scope of the present invention.
【００４９】[0049]
【図１】本発明の防音材の平面図（ａ）、断面図（ｂ）
である。FIG. 1 is a plan view (a) and a sectional view (b) of a soundproof material of the present invention.
Is.
【図２】初期圧縮反発力の測定方法を示す説明図であ
る。FIG. 2 is an explanatory diagram showing a method for measuring an initial compression repulsive force.
【図３】本発明実施形態の防音材の物性を示す一覧図表
である。FIG. 3 is a list chart showing the physical properties of the soundproofing material according to the embodiment of the present invention.
【図４】本発明の防音材が適用されるダッシュサイレン
サが適用されるダッシュパネルの断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view of a dash panel to which a dash silencer to which the soundproofing material of the present invention is applied is applied.
【図５】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明比較形態
（孔３ａを無くした非通気性材質からなる多孔の共振層
とする場合）のダッシュサイレンサと図１３の構造と図
１４の構造についての周波数に対する透過損失、及び周
波数に対する吸音率との関係を示すグラフである。5 (a) and 5 (b) are a dash silencer of the comparative embodiment of the present invention (when a porous resonance layer made of a non-breathable material without holes 3a is used), the structure of FIG. 13, and FIG. It is a graph which shows the relationship with the transmission loss with respect to frequency about a structure, and the sound absorption coefficient with respect to frequency.
【図６】（ａ）（ｂ）は、本発明比較形態（孔３ａを無
くした非通気性材質からなる多孔の共振層とする場合）
のダッシュサイレンサの周波数に対する吸音率との関係
を示すグラフである。6 (a) and 6 (b) are comparative examples of the present invention (when a porous resonance layer made of an air-impermeable material having no holes 3a is used).
5 is a graph showing the relationship between the frequency of the dash silencer and the sound absorption coefficient.
【図７】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明比較形態
（孔３ａを無くした非通気性材質からなる多孔の共振層
とする場合）のダッシュサイレンサについての、接着層
が十分である場合と不十分である場合を比較するため
の、周波数に対する透過損失、及び周波数に対する吸音
率との関係を示すグラフである。FIGS. 7 (a) and 7 (b) show sufficient adhesion layers for the dash silencer of the comparative embodiment of the present invention (when a porous resonance layer made of a non-breathable material without holes 3a is used). It is a graph which shows the relationship with the transmission loss with respect to a frequency, and the sound absorption coefficient with respect to a frequency, in order to compare a case with an insufficient case.
【図８】本発明比較形態と、本発明実施形態（孔３ａを
設けた場合）のダッシュサイレンサについて、共振層の
開孔率がゼロの場合、開孔率が高い場合、開孔率が低い
場合を比較するためのグラフである。FIG. 8 is a comparative example of the present invention and a dash silencer of the present embodiment (when the hole 3a is provided), in which the resonant layer has a zero aperture ratio, a high aperture ratio, and a low aperture ratio. It is a graph for comparing cases.
【図９】ダッシュサイレンサの実施例と比較例の周波数
ＶＳ透過損失を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing frequency VS transmission loss of an example and a comparative example of the dash silencer.
【図１０】透過損失の測定装置の平面図である。FIG. 10 is a plan view of a transmission loss measuring device.
【図１１】ダッシュサイレンサの実施例と比較例の周波
数ＶＳ吸音率を示すグラフである。FIG. 11 is a graph showing frequency VS sound absorption coefficients of an example and a comparative example of the dash silencer.
【図１２】吸音率の測定装置の平面図である。FIG. 12 is a plan view of a sound absorption coefficient measuring device.
【図１３】従来からの遮音構造の説明図である。FIG. 13 is an explanatory diagram of a conventional sound insulation structure.
【図１４】特許文献１の遮音構造の説明図である。FIG. 14 is an explanatory diagram of a sound insulation structure disclosed in Patent Document 1.
【図１５】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、特許文献１の遮
音構造の吸音材の周波数と透過損失との関係を示すグラ
フ、及び従来からの遮音構造の吸音材の周波数と吸音率
との関係を示すグラフである。15 (a) and 15 (b) are graphs showing the relationship between the frequency and the transmission loss of the sound absorbing material of the sound insulating structure of Patent Document 1, and the frequency and the sound absorption coefficient of the sound absorbing material of the conventional sound insulating structure, respectively. It is a graph which shows the relationship of.
【図１６】特許文献２の周波数と吸音率との関係を示す
グラフである。FIG. 16 is a graph showing the relationship between frequency and sound absorption coefficient in Patent Document 2.
【００５０】
１…ダッシュサイレンサ ２…吸音層 ３…非通気
性材質からなる多孔の共振層４…接着層 １０…ダッ
シュパネル Ｅ…エンジンルーム Ｒ…車室１５…
鉄製パネル1 ... Dash silencer 2 ... Sound absorbing layer 3 ... Porous resonance layer 4 made of non-breathable material 4 ... Adhesive layer 10 ... Dash panel E ... Engine room R ... Vehicle compartment 15 ...
Iron panel
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石川 洋平 愛知県安城市和泉町北大木４番地14 株 式会社タケヒロ内 (72)発明者 松山 宗平 愛知県刈谷市豊田町１丁目１番地 豊田 紡織株式会社内 (72)発明者 森 秀行 愛知県刈谷市豊田町１丁目１番地 豊田 紡織株式会社内 (56)参考文献 特開2001−347587（ＪＰ，Ａ) 特許2788958（ＪＰ，Ｂ２) 実用新案登録3068408（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B60R 13/08 G01K 11/16 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yohei Ishikawa 14 Kita-Oki, Izumi-cho, Anjo City, Aichi Prefecture, 14 Takehiro Co., Ltd. In-house (72) Inventor Hideyuki Mori 1-1-1, Toyota-cho, Kariya city, Aichi Toyota Boshoku Co., Ltd. (56) Reference JP 2001-347587 (JP, A) Patent 2878958 (JP, B2) Utility model registration 3068408 (JP, U) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) B60R 13/08 G01K 11/16
Claims (3)
０．２g／cm3、好ましくは０．０３〜０．０８g／cm3の
軽量な吸音層と、 該吸音層と接着層を介して接着する、目付量は２００g
／m2以下、好ましくは１００g／m2以下であって、１〜
２０mmの径の孔を開孔率１〜１０％で多数個形成する非
通気性材質からなる多孔の共振層と、からなり、 前記吸音層と非通気性材質からなる多孔の共振層に対す
る前記接着層の接着強度が剥離幅２５mmで１８０度の剥
離にて１〜２０Ｎ／２５mm、好ましくは３〜１０Ｎ／２
５mmに設定され、 前記接着層を前記吸音層と非通気性材質からなる多孔の
共振層の全界面に対して、５０〜１００％、好ましくは
８０％〜１００％の面積で接着させ、 前記吸音層が車体パネル側に配置され、前記非通気性の
共振層は車室内側に設置される超軽量な防音材。1. A thickness of 1 to 50 mm and a density of 0.01 to
0.2 g / cm 3, preferably a lightweight acoustical layer of 0.03~0.08g / cm 3, is adhered through the adhesive layer and the sound absorbing layer, the unit weight 200g
/ M 2 or less, preferably 100 g / m 2 or less, 1 to
And a porous resonance layer made of a non-air-permeable material, which has a large number of holes with a diameter of 20 mm and an opening ratio of 1 to 10%, and the adhesion to the sound absorption layer and the porous resonance layer made of a non-air-permeable material. The adhesive strength of the layer is 1 to 20 N / 25 mm, preferably 3 to 10 N / 2 when peeled at 180 degrees with a peeling width of 25 mm.
The sound absorbing layer is set to 5 mm, and the adhesive layer is adhered in an area of 50 to 100%, preferably 80% to 100%, with respect to the entire interface of the sound absorbing layer and the porous resonant layer made of a non-air-permeable material. An ultralight soundproof material in which the layer is disposed on the vehicle body panel side and the non-breathable resonance layer is disposed on the vehicle interior side.
の構造は発泡体またはフィルム体であり、 前記発泡体の場合は、厚さ１〜７mm、好ましくは２〜３
mm、 前記フィルムの場合は厚さ１０〜２００μm、好ましく
は２０〜１００μmであることを特徴とする請求項１の
超軽量な防音材。2. The structure of the porous resonance layer made of a non-air-permeable material is a foam or film, and in the case of the foam, the thickness is 1 to 7 mm, preferably 2 to 3
mm, in the case of the film, the thickness is 10 to 200 μm, preferably 20 to 100 μm.
０Ｎ、好ましくは２０〜１００Ｎであることを特徴とす
る請求項１又は２の超軽量な防音材。3. The initial compression repulsion force of the sound absorbing layer is 2 to 20.
0 N, preferably 20 to 100 N, The ultralight soundproof material according to claim 1 or 2, characterized in that
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003358587A JP3530522B1 (en) | 2003-10-17 | 2003-10-17 | Ultralight soundproofing material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003358587A JP3530522B1 (en) | 2003-10-17 | 2003-10-17 | Ultralight soundproofing material |
Publications (2)
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