JP3521617B2 - Method for producing reaction injection molded article and mold apparatus - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、反応射出成形品の
製造方法および金型装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing a reaction injection molded product and a mold device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】反応射出成形（以下、ＲＩＭとも言う）
法は、二以上の反応原液をミキシングチャンバで混合し
て金型のキャビティに送り込み、金型内で反応させつつ
射出成形を行う製法である。このＲＩＭ法は、ノルボル
ネン系モノマーからポリマー（成形品）を成形する場合
などに好適に用いられている。2. Description of the Related Art Reaction injection molding (hereinafter also referred to as RIM)
The method is a manufacturing method in which two or more undiluted reaction solutions are mixed in a mixing chamber, fed into a cavity of a mold, and reacted in the mold for injection molding. This RIM method is preferably used when molding a polymer (molded product) from a norbornene-based monomer.

【０００３】このＲＩＭ法では、原液タンクに貯留され
た反応原液をポンプにて混合機を通して金型のキャビテ
ィへ送り出すことにより成形を行っている。一般に、金
型装置は、コア型（凸状金型）と、キャビ型（凹状金
型）とから構成してあり、成形後には、凸状金型と凹状
金型とを引き離し、型開きを行い、成形品を取り出す。In this RIM method, the reaction stock solution stored in the stock solution tank is pumped through a mixer to a cavity of a mold for molding. Generally, a mold device is composed of a core mold (convex mold) and a cavity mold (concave mold). After molding, the convex mold and the concave mold are separated to open the mold. Then, remove the molded product.

【０００４】成形開始前および成形中において、凸状金
型および凹状金型の温度は、混じりあった反応原液によ
り反応が開始できる程度の温度に設定され、しかも、反
応開始後は、反応熱による過熱が生じないように温度制
御され、通常、１０〜１５０°Ｃ程度の温度に設定され
る。そして、従来の金型装置では、凸状金型と凹状金型
とを温度制御するため、各金型には温度制御用熱媒体流
路が形成してあり、所定温度の熱媒体が流通している。Before and during molding, the temperature of the convex mold and the concave mold is set to a temperature at which the reaction can be started by the mixed reaction stock solution, and after the reaction is started, the temperature is changed by the reaction heat. The temperature is controlled so that overheating does not occur, and the temperature is usually set to about 10 to 150 ° C. Then, in the conventional mold device, in order to control the temperature of the convex mold and the concave mold, a temperature control heat medium flow path is formed in each mold, and the heat medium of a predetermined temperature flows. ing.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の金型
装置では、凸状金型または凹状金型のそれぞれについ
て、単一経路の熱媒体流路しか形成されていないため、
金型の温度を均一に設定することが困難であった。特
に、表面積が４ｍ² 以上の大型の反応射出成形品を成形
しようとする場合には、金型も大きくなり、そのため、
熱媒体流路の入口側の金型温度と、出口側の金型温度と
では、約１０°Ｃの温度差が生じていた。However, in the conventional mold device, only the heat medium flow path of a single path is formed for each of the convex mold and the concave mold.
It was difficult to set the mold temperature uniformly. Especially when trying to mold a large reaction injection molded product having a surface area of 4 m ² or more, the mold becomes large, and therefore,
There was a temperature difference of about 10 ° C. between the mold temperature on the inlet side of the heat medium flow path and the mold temperature on the outlet side.

【０００６】同一金型で温度差が生じると、反応射出成
形に微妙な影響を及ぼし、反応のばらつきなどが生じ、
均一な特性を有する成形品が得られないおそれがあっ
た。本発明は、このような実状に鑑みてなされ、反応射
出に用いる金型温度の均一化を図り、反応のばらつきが
なく、均一な特性を有する反応射出成形品を得ることが
できる反応射出成形品の製造方法および金型装置を提供
することを目的とする。When a temperature difference occurs in the same mold, it has a delicate influence on reaction injection molding, resulting in variations in reaction, etc.
There is a possibility that a molded product having uniform properties may not be obtained. The present invention has been made in view of such circumstances, and a reaction injection molded product capable of obtaining a reaction injection molded product having uniform characteristics with uniform temperature of a mold used for reaction injection and having no reaction variations. An object of the present invention is to provide a manufacturing method and a mold device.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る反応射出成形品の製造方法は、第１金
型と第２金型とを有する金型装置のキャビティ内に反応
原液を注入し、反応射出成形を行い、表面積が４ｍ² 以
上の反応射出成形品を製造する方法において、前記第１
金型および第２金型の少なくともいずれかを、複数ゾー
ンに分割し、各ゾーン毎に、金型の温度制御を行い、反
応射出成形を行うことを特徴とする。In order to achieve the above object, a method for producing a reaction injection molded article according to the present invention is such that a reaction occurs in a cavity of a mold device having a first mold and a second mold. A method for producing a reaction injection molded product having a surface area of 4 m ² or more by injecting a stock solution and performing reaction injection molding,
At least one of the mold and the second mold is divided into a plurality of zones, the temperature of the mold is controlled for each zone, and the reaction injection molding is performed.

【０００８】本発明に係る金型装置は、第１金型と第２
金型とから成る反応射出成形用の金型装置であり、前記
第１金型および第２金型の少なくともいずれかが、複数
のゾーンに分割してあり、各ゾーンには、それぞれ別個
の温度制御用の熱媒体流路が形成してある。The mold apparatus according to the present invention comprises a first mold and a second mold.
A mold apparatus for reaction injection molding comprising a mold, wherein at least one of the first mold and the second mold is divided into a plurality of zones, and each zone has a different temperature. A heating medium flow path for control is formed.

【０００９】本発明に係る金型装置を用いた反応射出成
形方法では、各ゾーン毎に、熱媒体流路が形成してある
ので、一つの金型に一系統の熱媒体流路が形成してある
金型装置に比較し、熱媒体流路の長さを短くすることが
でき、入口側と出口側との温度差を少なくすることがで
きる。したがって、金型温度の均一化を図ることができ
る。その結果、キャビティ内での反応のばらつきも少な
くなり、特性が均一で良好な反応射出成形品を得ること
ができる。In the reaction injection molding method using the mold apparatus according to the present invention, since the heat medium flow passage is formed in each zone, one system has one heat medium flow passage. The length of the heat medium flow path can be shortened and the temperature difference between the inlet side and the outlet side can be reduced as compared with the existing mold device. Therefore, the mold temperature can be made uniform. As a result, variations in the reaction within the cavity are reduced, and it is possible to obtain a good reaction injection molded product having uniform characteristics.

【００１０】各ゾーン毎に設けられた温度制御用の熱媒
体流路は、各ゾーン毎に二系統であることが好ましく、
一方の第１熱媒体流路の入口側に、他方の第２熱媒体流
路の出口が形成してあり、第１熱媒体流路の出口側に、
第２熱媒体流路の入口が形成してあることが好ましい。
この構造によれば、さらに金型温度の均一化を図ること
ができる。It is preferable that the heating medium flow path for temperature control provided for each zone has two systems for each zone.
On the inlet side of one of the first heat medium channels, the outlet of the other second heat medium channel is formed, and on the outlet side of the first heat medium channel,
It is preferable that the inlet of the second heat medium channel is formed.
According to this structure, the mold temperature can be made more uniform.

【００１１】一つの金型に分割して形成されるゾーンの
数は、成形品の大きさなどに応じて決定され、特に限定
されないが、たとえば３〜６である。熱媒体流路を流れ
る熱媒体は、特に限定されず、たとえば温度制御された
温水である。各ゾーンに熱媒体を供給するための熱媒体
導入配管は、共通ヘッダから分岐していることが好まし
い。共通ヘッダには、温度制御された熱媒体が一時貯留
される。したがって、各ゾーンには、同じ温度の熱媒体
が供給される。The number of zones formed by being divided into one mold is determined according to the size of the molded product and is not particularly limited, but is, for example, 3 to 6. The heat medium flowing through the heat medium flow path is not particularly limited, and is, for example, temperature-controlled hot water. The heat medium introduction pipe for supplying the heat medium to each zone is preferably branched from the common header. A temperature-controlled heat medium is temporarily stored in the common header. Therefore, the heat medium of the same temperature is supplied to each zone.

【００１２】各熱媒体導入配管には、絞り弁を設けるこ
とが好ましい。絞り弁を設けることで、各ゾーンに供給
される熱媒体の温度がさらに均一化される。本発明に係
る金型装置では、一方の第２金型の温度が他方の第１金
型の温度よりも高くなるように、熱媒体の温度制御を行
うことがさらに好ましい。A throttle valve is preferably provided in each heat medium introducing pipe. By providing the throttle valve, the temperature of the heat medium supplied to each zone is further equalized. In the mold apparatus according to the present invention, it is more preferable to control the temperature of the heat medium so that the temperature of the one second mold is higher than the temperature of the other first mold.

【００１３】本発明では、前記第２金型と、前記第１金
型とが、線膨張率が異なる材質で構成してあり、第２金
型と第１金型との温度差により、これら金型の熱膨張量
の絶対値が略等しくなるような材質で構成してあること
がさらに好ましい。このような材質の組合せとしては、
第１金型が鋳造アルミニウム製金型、第２金型がニッケ
ルなどの高融点金属層がレジコンで裏打ちされた電鋳製
金型である組合せである。レジコンとは、樹脂とアルミ
粉末などを含むコンクリート製型枠である。In the present invention, the second mold and the first mold are made of materials having different linear expansion coefficients, and these are different from each other due to the temperature difference between the second mold and the first mold. It is more preferable that the mold is made of a material having a substantially equal absolute value of thermal expansion. As a combination of such materials,
This is a combination in which the first mold is a cast aluminum mold and the second mold is an electroformed mold in which a refractory metal layer such as nickel is lined with a resin. The register is a concrete formwork containing resin and aluminum powder.

【００１４】第１金型が鋳造アルミニウム製金型、第２
金型が電鋳製金型である場合には、それぞれの線膨張率
は、α₁ ＝２３×１０^-6／°Ｋ、α₂ ＝１３．３×１０
^-6／°Ｋである。室温を１０°Ｃと仮定し、鋳造アルミ
ニウム製第１金型を４５°Ｃに設定し、電鋳製第２金型
を７０°Ｃに設定したとして、それぞれの線膨張度を求
めると、第１金型では、α₁ ×（４５−１０）＝８．０
５×１０^-4であり、第２金型では、α₂ ×（７０−１
０）＝７．９８×１０^-4であり、両者はほぼ等しくな
る。したがって、第１金型と第２金型との間に温度差を
設けても、両者の熱膨張の絶対量は略等しくなり、成形
品の寸法精度に悪影響を与えることがない。The first mold is a cast aluminum mold and the second mold is
When the mold is an electroformed mold, the linear expansion coefficient of each is α ₁ = 23 × 10 ⁻⁶ / ° K, α ₂ = 13.3 × 10 5.
^-6 / ° K. Assuming that the room temperature is 10 ° C, the cast aluminum first mold is set to 45 ° C, and the electroformed second mold is set to 70 ° C. In one mold, α ₁ × (45-10) = 8.0
5 × 10 ⁻⁴ , and in the second mold, α ₂ × (70-1
0) = 7.98 × 10 ⁻⁴ , and both are almost equal. Therefore, even if a temperature difference is provided between the first mold and the second mold, the absolute amounts of thermal expansion of the two become substantially equal, and the dimensional accuracy of the molded product is not adversely affected.

【００１５】本発明において、成形品の外表面にスキン
層を形成したい場合には、第１金型が凸状金型（コア
型）であり、第２金型が凹状金型（キャビティ型）であ
ることが好ましい。成形品の内表面にスキン層を形成し
たい場合には、その逆であることが好ましい。In the present invention, when it is desired to form a skin layer on the outer surface of a molded product, the first mold is a convex mold (core mold) and the second mold is a concave mold (cavity mold). Is preferred. When it is desired to form a skin layer on the inner surface of the molded product, the reverse is preferable.

【００１６】第１金型と第２金型との温度を相互に異な
らしめることで、成形品の任意の表面に外観および手触
りなどに優れたスキン層を形成することができる。ま
た、本発明では、金型の温度が相違する場合でも、第２
金型と第１金型とを線膨張率が異なる材質で構成し、第
２金型と第１金型との温度差によりこれら金型の熱膨張
量の絶対値が略等しくなるような材質で構成すること
で、熱膨張による成形品の寸法精度への悪影響を防止す
ることができる。By making the temperatures of the first mold and the second mold different from each other, it is possible to form a skin layer excellent in appearance and touch on any surface of the molded product. Further, in the present invention, even if the temperature of the mold is different, the second
A material in which the mold and the first mold are made of materials having different linear expansion coefficients, and the absolute values of the thermal expansion amounts of these molds are substantially equal due to the temperature difference between the second mold and the first mold. With this configuration, it is possible to prevent the dimensional accuracy of the molded product from being adversely affected by thermal expansion.

【００１７】第１金型と第２金型との温度を異ならしめ
た場合でも、本発明では、第１金型および第２金型を、
それぞれ複数ゾーンに分割し、各ゾーンには、それぞれ
別個の温度制御用熱媒体流路を形成する。この場合にお
いて、温度を高く設定する第２金型に設ける熱媒体流路
の配置ピッチは、第１金型に設けた熱媒体流路の配置ピ
ッチよりも狭くすることが好ましい。具体的には、第２
金型に設けた熱媒体流路の配置ピッチは、３０〜５０mm
程度が好ましく、第１金型に設けた熱媒体流路の配置ピ
ッチは、６０〜１００mm程度が好ましい。Even when the temperatures of the first mold and the second mold are made different, in the present invention, the first mold and the second mold are
Each of the zones is divided into a plurality of zones, and each zone is provided with a separate temperature control heat medium passage. In this case, it is preferable that the arrangement pitch of the heat medium passages provided in the second die for setting the temperature to be higher than the arrangement pitch of the heat medium passages provided in the first die. Specifically, the second
The arrangement pitch of the heat medium passages provided in the mold is 30 to 50 mm.
The degree of arrangement is preferably about 60 to 100 mm.

【００１８】金型に熱媒体流路を形成するには、たとえ
ば金型内にパイプあるいはチューブを埋め込めば良い。
熱媒体流路の内径は、特に限定されないが、たとえば６
〜２０mmである。本発明において、反応射出成形に用い
る反応原液としては、特に限定されないが、ウレタン
系、ウレア系、ナイロン系、エポキシ系、不飽和ポリエ
ステル系、フェノール系および、ノルボルネン系などが
挙げられ、一般的成形条件としては、反応原液温度は２
０〜８０°Ｃ、反応原液の粘性は、たとえば、３０°Ｃ
において、５ｃｐｓ〜３０００ｃｐｓ好ましくは１００
ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓ程度である。To form the heat medium flow path in the mold, for example, a pipe or a tube may be embedded in the mold.
The inner diameter of the heat medium channel is not particularly limited, but is, for example, 6
~ 20 mm. In the present invention, the reaction stock solution used for reaction injection molding is not particularly limited, but examples thereof include urethane-based, urea-based, nylon-based, epoxy-based, unsaturated polyester-based, phenol-based, norbornene-based, etc. The condition is that the reaction stock solution temperature is 2
0 to 80 ° C, the viscosity of the reaction stock solution is, for example, 30 ° C
In, 5 cps to 3000 cps, preferably 100
It is about cps to 1000 cps.

【００１９】かかる成形においては、補強材を予め金型
内に設置しておき、その中に反応液を供給して重合させ
ることにより強化ポリマー（成形品）を製造することが
できる。補強材としては、例えば、ガラス繊維、アラミ
ド繊維、カーボン繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、
金属繊維、ポリプロピレン繊維、アルミコーティングガ
ラス繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリコン
カーバイド繊維、アルミナ繊維などを挙げることができ
る。また、チタン酸カリウムや硫酸カルシウムなどのウ
ィスカーも挙げることができる。さらに、これらの強化
剤は、長繊維状またはチョップドストランド状のものを
マット化したもの、布状に織ったもの、チョップ形状の
ままのものなど、種々の形状で使用することができる。
これらの補強材は、その表面をシランカップリング材等
のカップリング剤で処理したものが、樹脂との密着性を
向上させる上で好ましい。配合量は、特に制限はない
が、通常１０重量％以上、好ましくは２０〜６０重量％
である。In such molding, a reinforcing material is placed in a mold in advance, and a reinforced polymer (molded product) can be manufactured by supplying a reaction solution into the reinforcing material and polymerizing it. As the reinforcing material, for example, glass fiber, aramid fiber, carbon fiber, ultra high molecular weight polyethylene fiber,
Examples thereof include metal fibers, polypropylene fibers, aluminum coated glass fibers, cotton, acrylic fibers, boron fibers, silicon carbide fibers, alumina fibers and the like. Further, whiskers such as potassium titanate and calcium sulfate can also be mentioned. Further, these reinforcing agents can be used in various shapes such as those obtained by matting long fiber-shaped or chopped strand-shaped materials, cloth-woven materials, and chopped materials.
It is preferable that the surface of these reinforcing materials is treated with a coupling agent such as a silane coupling material in order to improve the adhesion with the resin. The blending amount is not particularly limited, but is usually 10% by weight or more, preferably 20 to 60% by weight.
Is.

【００２０】また、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色
剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシ
クロペンタジエン系熱重合樹脂およびその水添物など種
々の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの
特性を改質することができる。酸化防止剤としては、フ
ェノール系、リン系、アミン系など各種のプラスチック
・ゴム用酸化防止剤がある。充填剤にはミルドガラス、
カーボンブラック、タルク、炭酸カルシウム、水酸化ア
ルミニウム、雲母などの無機質充填剤がある。エラスト
マーとしては、天然ゴム、ポリブタジエン、ポリイソプ
レン、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチ
レン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢ
Ｓ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレン−ジエンターポリ
マー（ＥＰＤＭ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）およびこれらの水素化物などがある。Further, various additives such as an antioxidant, a filler, a pigment, a colorant, a foaming agent, a flame retardant, a sliding agent, an elastomer, a dicyclopentadiene type thermopolymer resin and a hydrogenated product thereof are blended. Thereby, the properties of the obtained polymer can be modified. As antioxidants, there are various antioxidants for plastics and rubber such as phenol-based, phosphorus-based, amine-based and the like. The filler is milled glass,
There are inorganic fillers such as carbon black, talc, calcium carbonate, aluminum hydroxide and mica. As the elastomer, natural rubber, polybutadiene, polyisoprene, styrene-butadiene copolymer (SBR), styrene-butadiene-styrene block copolymer (SB
S), styrene-isoprene-styrene block copolymer (SIS), ethylene-propylene-diene terpolymer (EPDM), ethylene vinyl acetate copolymer (EV)
A) and their hydrides.

【００２１】添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一
方または双方に混合しておく。金型内は不活性ガスでシ
ールし、重合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活
性ガス雰囲気下で貯蔵し、かつ操作することが好まし
い。金型圧力は通常０〜１００Ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ
圧）の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよい
が、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２０分、好ま
しくは、５分以下である。The additives are usually mixed in advance with either or both of the reaction solutions. It is preferable that the mold is sealed with an inert gas, and the components used for the polymerization reaction are stored and operated in an atmosphere of an inert gas such as nitrogen gas. The mold pressure is usually in the range of 0 to 100 Kg / cm ² (gauge pressure). The polymerization time may be appropriately selected, but is usually 30 seconds to 20 minutes, preferably 5 minutes or less after the completion of the injection of the reaction solution.

【００２２】本発明に係る反応射出成形品の具体的用途
は、特に限定されず、バスタブ、バンパー、水槽または
浄化槽の槽体などである。The specific application of the reaction injection molded article according to the present invention is not particularly limited, and it may be a bathtub, a bumper, a tank of a water tank or a septic tank, or the like.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る反応射出成形
品の製造方法および金型装置を、図面に示す実施形態に
基づき、詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態に
係る金型装置の概略断面図、図２は４つのゾーンに分割
された金型の概略図、図３は図１に示す金型の要部断面
図、図４は熱媒体の流れを示す概略図である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, a method for producing a reaction injection molded article and a mold apparatus according to the present invention will be described in detail based on the embodiments shown in the drawings. 1 is a schematic cross-sectional view of a mold device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a schematic view of a mold divided into four zones, and FIG. 3 is a cross-sectional view of a main part of the mold shown in FIG. FIG. 4 is a schematic diagram showing the flow of the heat medium.

【００２４】図１に示すように、本実施形態に係る金型
装置２は、金型４（第１金型）と金型６（第２金型）と
を有する。これら金型４，６の割面を合わせることで、
金型装置２内部には、キャビティ８が形成される。本実
施形態では、金型４が凸状金型（コア型）であり、金型
６が凹状金型（キャビティ型）である。As shown in FIG. 1, the mold apparatus 2 according to this embodiment has a mold 4 (first mold) and a mold 6 (second mold). By matching the split surfaces of these molds 4 and 6,
A cavity 8 is formed inside the mold device 2. In this embodiment, the mold 4 is a convex mold (core mold), and the mold 6 is a concave mold (cavity mold).

【００２５】本実施形態では、金型４を鋳造アルミニウ
ムで構成してある。金型６は、電鋳製金型で構成してあ
る。図３に示すように、電鋳製金型から成る金型６は、
金属メッキ層１２の裏面をレジコン１０で裏打ちしてあ
る。金属メッキ層１２は、たとえばニッケル、銅などで
構成してあり、その層厚は、好ましくは３〜１０mm、さ
らに好ましくは４〜６mmである。レジコン１０は、エポ
キシ樹脂、ポリエステル樹脂などの樹脂と、アルミニウ
ム粉末などとを含むコンクリートで構成してある。In this embodiment, the mold 4 is made of cast aluminum. The mold 6 is an electroformed mold. As shown in FIG. 3, the mold 6 made of an electroformed mold is
The back surface of the metal plating layer 12 is lined with a register control 10. The metal plating layer 12 is made of, for example, nickel, copper or the like, and the layer thickness thereof is preferably 3 to 10 mm, more preferably 4 to 6 mm. The register 10 is made of concrete containing a resin such as an epoxy resin or a polyester resin and aluminum powder or the like.

【００２６】本実施形態では、図２に示すように、金型
６を４つのゾーン６ａ〜６ｄに分割し、各ゾーン６ａ〜
６ｄには、それぞれ別個の温度制御用熱媒体流路が形成
してある。各ゾーン６ａ〜６ｄには、二系統の熱媒体流
路２０，２２が形成してあり、一方の第１熱媒体流路２
０の入口側に、他方の第２熱媒体流路２２の出口が形成
してあり、第１熱媒体流路２０の出口側に、第２熱媒体
流路２２の入口が形成してある。この構造によれば、熱
媒体の入口側と出口側とで形成される温度差をさらに小
さくすることができる。In this embodiment, as shown in FIG. 2, the die 6 is divided into four zones 6a to 6d, and each zone 6a to 6d is divided into four zones 6a to 6d.
In 6d, separate temperature control heat medium passages are formed. In each of the zones 6a to 6d, two systems of heat medium flow passages 20 and 22 are formed, and one of the first heat medium flow passages 2 is formed.
The outlet of the other second heat medium passage 22 is formed on the inlet side of 0, and the inlet of the second heat medium passage 22 is formed on the outlet side of the first heat medium passage 20. With this structure, it is possible to further reduce the temperature difference formed between the inlet side and the outlet side of the heat medium.

【００２７】熱媒体流路２０，２２は、図３に示すよう
に、電鋳製の金型６には、金属メッキ層１２の近くのレ
ジコン１０内部に形成してある。なお、アルミニウム製
金型である金型４に関しても、図２に示す金型６と同様
に、４つのゾーンに分割してあり、各ゾーンについて熱
媒体流路が形成してある。熱媒体流路２０，２２は、金
型に空隙を形成することにより金型に直接形成しても良
いが、パイプなどを埋め込むことにより形成しても良
い。熱媒体用流路２０，２２は、できる限りキャビティ
８に近い位置に設けることが好ましい。キャビティ８の
温度制御を行うためである。As shown in FIG. 3, the heat medium flow passages 20 and 22 are formed inside the register 10 near the metal plating layer 12 in the electroformed mold 6. The mold 4 which is an aluminum mold is also divided into four zones as in the case of the mold 6 shown in FIG. 2, and a heat medium passage is formed in each zone. The heat medium flow paths 20 and 22 may be formed directly in the mold by forming voids in the mold, or may be formed by embedding a pipe or the like. It is preferable that the heat medium flow paths 20 and 22 are provided at positions as close to the cavity 8 as possible. This is for controlling the temperature of the cavity 8.

【００２８】本実施形態では、金型６に埋め込まれる熱
媒体用流路１４の配置ピッチＰが、金型４に埋め込まれ
る熱媒体用流路１４の配置間隔よりも狭くしてある。す
なわち、金型６では、ピッチＰは４０mmであり、金型４
では、ピッチＰは８０mmである。アルミニウム製金型よ
りも電鋳製金型の方が熱がこもり易いので、流路２０，
２２の配置間隔を密にして、温度制御を正確にするため
である。 各ゾーン６ａ〜６ｄの各熱媒体流路２０，２
２には、図４に示すように、熱媒体導入配管２０ａ，２
２ａと、熱媒体導出配管２０ｂ，２２ｂとが接続してあ
る。熱媒体導入配管２０ａ，２２ａは、共通入口ヘッダ
２４に接続してあり、各配管２０ａ，２２ａには、絞り
弁２５が装着してある。絞り弁２５を装着することで、
ヘッダ２４から各配管２０ａ，２２ａに向かう熱媒体の
温度の均一化を図ることができる。In the present embodiment, the arrangement pitch P of the heat medium flow passages 14 embedded in the die 6 is made smaller than the arrangement interval of the heat medium passages 14 embedded in the die 4. That is, in the die 6, the pitch P is 40 mm, and the die 4
Then, the pitch P is 80 mm. Since the electroformed mold is more likely to retain heat than the aluminum mold, the flow path 20,
This is because the arrangement intervals of 22 are made close and the temperature control is made accurate. Each heat medium flow path 20, 2 of each zone 6a to 6d
2, the heat medium introducing pipes 20a, 2
2a is connected to the heat medium outlet pipes 20b and 22b. The heat medium introducing pipes 20a and 22a are connected to a common inlet header 24, and a throttle valve 25 is attached to each of the pipes 20a and 22a. By installing the throttle valve 25,
The temperature of the heat medium flowing from the header 24 to each of the pipes 20a and 22a can be made uniform.

【００２９】共通ヘッダ２４には、温調器２８により温
度制御された熱媒体が導入される。熱媒体としては、本
実施形態では、温水が用いられる。温調器２８では、各
ゾーン６ａ〜６ｄに位置する金型部分内を循環し、熱媒
体導出配管２０ｂ，２２ｂおよび共通出口ヘッダ２６を
通して戻ってきた温水を一定温度に温度調節するように
なっている。温調器には、ヒータあるいは冷却素子ある
いは熱交換器が配置してある。また、温度制御を行うた
めのセンサやマイコンなどの制御装置も内蔵してある。A heat medium whose temperature is controlled by a temperature controller 28 is introduced into the common header 24. In the present embodiment, hot water is used as the heat medium. In the temperature controller 28, the hot water that circulates in the mold parts located in each of the zones 6a to 6d and returns through the heat medium outlet pipes 20b and 22b and the common outlet header 26 is temperature-controlled to a constant temperature. There is. A heater, a cooling element, or a heat exchanger is arranged in the temperature controller. Further, it also has a built-in control device such as a sensor and a microcomputer for controlling the temperature.

【００３０】図４では、金型６用の熱媒体循環経路のみ
を示したが、金型４についても同様である。ただし、本
実施形態では、熱媒体による温度制御により、金型４を
４５°Ｃに設定し、金型６を７０°Ｃに設定する。本実
施形態では、反応射出成形は、ノルボルネン系モノマー
を用いた反応射出成形である。本実施形態において使用
するモノマーは、ジシクロペンタジエンやジヒドロジシ
クロペンタジエン、テトラシクロドデセン、トリシクロ
ペンタジエン等のノルボルネン環を有するシクロオレフ
ィンである。In FIG. 4, only the heat medium circulation path for the mold 6 is shown, but the same applies to the mold 4. However, in this embodiment, the mold 4 is set to 45 ° C. and the mold 6 is set to 70 ° C. by the temperature control by the heat medium. In this embodiment, the reaction injection molding is reaction injection molding using a norbornene-based monomer. The monomer used in this embodiment is a cycloolefin having a norbornene ring such as dicyclopentadiene, dihydrodicyclopentadiene, tetracyclododecene, and tricyclopentadiene.

【００３１】ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出
成形において使用することができるメタセシス触媒は、
六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウムモリブ
デート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート
等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン
系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタセシス触
媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機アンモ
ニウム塩が好ましい。Metathesis catalysts that can be used in reaction injection molding with norbornene-based monomers are:
There is no particular limitation as long as it is a known metathesis catalyst as a catalyst for bulk polymerization of norbornene-based monomers such as organic ammonium salt of molybdic acid such as tungsten hexachloride, tridodecyl ammonium molybdate, tri (tridecyl) ammonium molybdate, etc. Organic ammonium salts are preferred.

【００３２】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、これらのアルコキシア
ルキルアルミニウムハライド、有機スズ化合物等が挙げ
られる。反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系
モノマー、メタセシス触媒及び活性剤を主材とする反応
射出成形用材料をノルボルネン系モノマーとメタセシス
触媒とよりなるＡ液と、前記のノルボルネン系モノマー
と活性剤とよりなるＢ液との安定な２液に分けて、それ
ぞれを別のタンクに入れておく。Examples of activators (cocatalysts) include alkylaluminum halides such as ethylaluminum dichloride and diethylaluminum chloride, alkoxyalkylaluminum halides thereof, and organic tin compounds. As a pre-preparation for reaction injection molding, a reaction injection molding material containing a norbornene-based monomer, a metathesis catalyst and an activator as a main material is a liquid A composed of a norbornene-based monomer and a metathesis catalyst, the norbornene-based monomer and an activator. It is divided into two stable liquids, liquid B and liquid B, each of which is placed in a separate tank.

【００３３】反応射出成形に際しては、この２液を混合
し、次いで、この混合液を、図１に示す金型装置２のキ
ャビティ８に注入し、キャビティ８内で塊状重合して、
ポリノルボルネン系樹脂製成形品を得る。反応射出成形
に際しては、金型装置２内は不活性ガスでシールし、重
合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲
気下で貯蔵し、かつ操作することが好ましい。各金型
４，６の温度は、４５°Ｃ及び７０°Ｃに設定される。
金型圧力は通常０．１〜１００ｋｇ／ｃｍ² の範囲であ
る。重合時間は、適宜選択すればよいが、反応液の注入
終了後、通常３０秒〜２０分、好ましくは５分以下であ
る。In reaction injection molding, the two liquids are mixed, and then the mixed liquid is injected into the cavity 8 of the mold apparatus 2 shown in FIG.
A molded product made of polynorbornene resin is obtained. At the time of reaction injection molding, it is preferable to seal the inside of the mold device 2 with an inert gas, store the components used for the polymerization reaction in an atmosphere of an inert gas such as nitrogen gas, and operate. The temperature of each mold 4 and 6 is set to 45 ° C and 70 ° C.
The mold pressure is usually in the range of 0.1 to 100 kg / cm ² . The polymerization time may be appropriately selected, but is usually 30 seconds to 20 minutes, preferably 5 minutes or less after the injection of the reaction solution.

【００３４】本実施形態に係る金型装置２を用いた反応
射出成形品の製造方法では、金型６の温度を、金型４の
温度よりも２５°Ｃ程度に高く設定したので、金型のキ
ャビティ８内に反応原液が注入されると、温度が高い金
型６に接する部分からより速く反応が開始し、得られる
成形品の外表面にスキン層が形成される。その結果、金
型表面の再現性が向上する。図１に示す形状の成形品で
は、その内表面は、人目に触れない部分なので、スキン
層が形成されなくても良い。In the method of manufacturing a reaction injection molded product using the mold apparatus 2 according to this embodiment, the temperature of the mold 6 is set higher than the temperature of the mold 4 by about 25 ° C. When the reaction undiluted solution is injected into the cavity 8, the reaction starts faster from the portion in contact with the mold 6 having a high temperature, and a skin layer is formed on the outer surface of the obtained molded product. As a result, the reproducibility of the mold surface is improved. In the molded product having the shape shown in FIG. 1, since the inner surface thereof is a portion that is not exposed to the human eye, the skin layer may not be formed.

【００３５】また、本実施形態では、金型４が鋳造アル
ミニウム製金型、金型６が電鋳製金型であり、それぞれ
の線膨張率は、α₁ ＝２３×１０^-6／°Ｋ、α₂ ＝１
３．３×１０^-6／°Ｋである。室温を１０°Ｃと仮定
し、金型４を４５°Ｃに設定し、金型６を７０°Ｃに設
定したとして、それぞれの線膨張の絶対値を求めると、
金型４では、α₁ ×（４５−１０）＝８．０５×１０^-4
であり、金型６では、α₂×（７０−１０）＝７．９８
×１０^-4であり、両者はほぼ等しくなる。したがって、
金型４と金型６との間に温度差を設けても、両者の熱膨
張の絶対量は略等しくなり、成形品の寸法精度に悪影響
を与えることがない。たとえば、成形品の板厚のバラツ
キが絶対値で０．５mm以内に収まり、製造歩留まりは良
好である。また、金型の線膨張差による金型４，６間の
かじりもなく、成形を安定して行うことができる。さら
に、得られる成形品には、金型の割面の跡が出難くな
る。 また、本実施形態では、図２に示すように、各ゾ
ーン６ａ〜６ｄ毎に、二系統の熱媒体流路２０，２２が
形成してあるので、一つの金型に一系統の熱媒体流路が
形成してある金型装置に比較し、熱媒体流路の長さを短
くすることができ、抵抗が減少するので流速が上昇し、
入口側と出口側との温度差を少なくすることができる。
したがって、金型温度の均一化を図ることができる。そ
の結果、キャビティ内での反応のばらつきも少なくな
り、特性が均一で良好な反応射出成形品を得ることがで
きる。Further, in this embodiment, the mold 4 is a cast aluminum mold and the mold 6 is an electroformed mold, and the linear expansion coefficient of each is α ₁ = 23 × 10 ⁻⁶ / ° K. , Α ₂ = 1
It is 3.3 × 10 ⁻⁶ / ° K. Assuming that the mold 4 is set to 45 ° C. and the mold 6 is set to 70 ° C. assuming that the room temperature is 10 ° C., the absolute value of each linear expansion is calculated,
In the die 4, α ₁ × (45-10) = 8.05 × 10 ^-4
And in the mold 6, α ₂ × (70−10) = 7.98
× 10 ⁻⁴ , and both are almost equal. Therefore,
Even if a temperature difference is provided between the mold 4 and the mold 6, the absolute amounts of thermal expansion of both are substantially equal, and the dimensional accuracy of the molded product is not adversely affected. For example, the variation in the plate thickness of the molded product is within 0.5 mm in absolute value, and the manufacturing yield is good. Further, there is no galling between the molds 4 and 6 due to the difference in linear expansion of the molds, and the molding can be performed stably. Furthermore, it is difficult for the resulting molded product to have marks on the split surface of the mold. Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 2, since the two systems of heat medium flow paths 20 and 22 are formed in each of the zones 6a to 6d, one system of heat medium flow is provided in one mold. Compared with the mold device in which the passage is formed, the length of the heat medium passage can be shortened, the resistance decreases, and the flow velocity increases,
The temperature difference between the inlet side and the outlet side can be reduced.
Therefore, the mold temperature can be made uniform. As a result, variations in the reaction within the cavity are reduced, and it is possible to obtain a good reaction injection molded product having uniform characteristics.

【００３６】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。たとえば、成形品の内表面にスキン層を
形成したい場合には、図１に示す上金型４を電鋳製と
し、下金型６を鋳造アルミニウム製とし、上金型４の温
度を７０°Ｃ、下金型６の温度を４５°Ｃとしてもよ
い。さらに、キャビティ８の形状は、図１に示す例に限
定されず、種々に改変可能である。キャビティ８には、
何らかの挿入体を予め配置し、その挿入体と金型内周面
との間に反応射出成形することもできる。The present invention is not limited to the above-mentioned embodiments, but can be variously modified within the scope of the present invention. For example, when it is desired to form a skin layer on the inner surface of the molded product, the upper mold 4 shown in FIG. 1 is made of electroforming, the lower mold 6 is made of cast aluminum, and the temperature of the upper mold 4 is 70 °. The temperature of the lower mold 6 may be 45 ° C. Further, the shape of the cavity 8 is not limited to the example shown in FIG. 1 and can be modified in various ways. In the cavity 8,
It is also possible to arrange some insert in advance and carry out reaction injection molding between the insert and the inner peripheral surface of the mold.

【００３７】また、上述した実施形態では、同じ金型で
は、各ゾーン６ａ〜６ｄ毎に同じ温度の熱媒体を流通さ
せたが、各ゾーン毎で微妙に異なる温度に制御する必要
がある場合には、本発明では、各ゾーン毎で異なる温度
制御を行うこともできる。Further, in the above-described embodiment, in the same mold, the heat medium having the same temperature is circulated in each of the zones 6a to 6d, but when it is necessary to control the temperature to be slightly different in each zone. In the present invention, different temperature control can be performed for each zone.

【００３８】[0038]

【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基
づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。なお、部や％などは、特に断わりがない限り、重量
基準である。EXAMPLES The present invention will be described below based on more specific examples, but the present invention is not limited to these examples. Parts and% are based on weight unless otherwise specified.

【００３９】実施例１ ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）９０％と非対称型シク
ロペンタジエン３量体１０％とから成るノルボルネン系
モノマーと、モノマーに対し３重量部のビニルノルボル
ネンおよびモノマーと同じ重量のシリカ（龍森製、ＲＳ
ｘｘｘ）とを２つのタンクに入れ、一方にはモノマーに
対しジエチルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０
モル濃度、１，３−ジクロロ−２−プロパノール（ｄｃ
ＰｒＯＨ）４８モル濃度に成るように添加した（Ａ
液）。他方には、モノマーに対し、トリ（トリデシル）
アンモニウムモリブデートを１０ミリモル濃度となるよ
うに添加した（Ｂ液）。これらＡ液およびＢ液は、それ
ぞれのタンクに貯留した。 Example 1 A norbornene-based monomer comprising 90% of dicyclopentadiene (DCP) and 10% of an asymmetric cyclopentadiene trimer, 3 parts by weight of vinylnorbornene with respect to the monomer and silica of the same weight as the monomer (dragon) Mori made, RS
xxxx) in two tanks, one containing 40 parts of diethylaluminum chloride (DEAC) for the monomer.
Molar concentration, 1,3-dichloro-2-propanol (dc
PrOH) was added so as to have a 48 molar concentration (A
liquid). On the other hand, for the monomer, tri (tridecyl)
Ammonium molybdate was added so as to have a concentration of 10 mmol (solution B). These A liquid and B liquid were stored in their respective tanks.

【００４０】キャビティの容積が４．０ｍ³ である、図
１に示す鋳造アルミニウム製上金型４およびニッケルメ
ッキ層を有する電鋳製下金型６を、それぞれ４つのゾー
ンに分割し、各ゾーン毎に二系統の熱媒体流路２０，２
２を形成し、それぞれについて温水を流すことで、上金
型４の温度を４５°Ｃに設定し、下金型６の温度を７０
°Ｃに設定した。ここで、上金型４における熱媒体流路
のピッチは８０mmであり、下金型６９での熱媒体流路の
配置ピッチは４０mmであった。上金型４および下金型６
の温度部分布を計測したところ、温度のばらつきは±２
°Ｃであった。The upper mold 4 made of cast aluminum and the lower mold 6 made of electrocast having a nickel plating layer shown in FIG. 1 having a cavity volume of 4.0 m ³ are each divided into four zones. Two heating medium flow paths 20, 2 for each
2 is formed and the temperature of the upper mold 4 is set to 45 ° C. and the temperature of the lower mold 6 is set to 70 by flowing hot water for each.
It was set to ° C. Here, the pitch of the heat medium passages in the upper die 4 was 80 mm, and the arrangement pitch of the heat medium passages in the lower die 69 was 40 mm. Upper mold 4 and lower mold 6
When the temperature distribution of the
Was ° C.

【００４１】次に、図示省略してある注入口からキャビ
ティ８内に、同容量のＡ液とＢ液とを混合して注入し、
約５分程度経過した後、金型内から反応射出成形品を取
り出した。成形品の外表面を観察したところ、均一なス
キン層が形成されたことが確認された。また、１００シ
ョットの成形を行い、成形品の板厚（設計値で７．０m
m）のバラツキを調べたところ、絶対値で０．５mm以内
に収まり、製造歩留まりは良好であることが確認され
た。比較例１ 各金型を一系統の熱媒体流路で温度制御した以外は、前
記実施例１と同様にして、反応射出成形を行い、成形品
を得た。Next, the liquids A and B of the same volume are mixed and injected into the cavity 8 through an injection port (not shown),
After about 5 minutes, the reaction injection molded product was taken out of the mold. Observation of the outer surface of the molded product confirmed that a uniform skin layer was formed. Also, 100 shots of molding were performed, and the thickness of the molded product (design value 7.0 m
When the variation of m) was examined, it was confirmed that the absolute value was within 0.5 mm, and the manufacturing yield was good. Comparative Example 1 A molded article was obtained by carrying out reaction injection molding in the same manner as in Example 1 except that the temperature of each mold was controlled by a heat medium flow path of one system.

【００４２】各金型の温度のばらつきを計測したとこ
ろ、最大１０°Ｃの温度差があった。成形品の外表面を
観察したところ、スキン層の不均一が確認された。ま
た、１００ショットの成形を行い、成形品の板厚（設計
値で７．０mm）のバラツキを調べたところ、絶対値で
１．０mmのばらつきがあった。When the variation in the temperature of each mold was measured, there was a maximum temperature difference of 10 ° C. When the outer surface of the molded product was observed, nonuniformity of the skin layer was confirmed. Further, when 100-shot molding was performed and the variation in the plate thickness (designed value of 7.0 mm) of the molded product was examined, there was a variation of 1.0 mm in absolute value.

【００４３】[0043]

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、各ゾーン毎に、熱媒体流路が形成してあるので、一
つの金型に一系統の熱媒体流路が形成してある金型装置
に比較し、熱媒体流路の長さを短くすることができ、入
口側と出口側との温度差を少なくすることができる。し
たがって、金型温度の均一化を図ることができる。その
結果、比較的大型の成形品を製造する場合にも、キャビ
ティ内での反応のばらつきも少なくなり、特性が均一で
良好な反応射出成形品を得ることができる。As described above, according to the present invention, since the heat medium flow passage is formed for each zone, the heat medium flow passage of one system is formed in one die. Compared with a certain mold device, the length of the heat medium passage can be shortened, and the temperature difference between the inlet side and the outlet side can be reduced. Therefore, the mold temperature can be made uniform. As a result, even when a relatively large-sized molded product is manufactured, variations in the reaction in the cavity are reduced, and it is possible to obtain a good reaction injection molded product having uniform characteristics.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】図１は本発明の一実施形態に係る金型装置の概
略断面図である。FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a mold device according to an embodiment of the present invention.

【図２】図２は４つのゾーンに分割された金型の概略図
である。FIG. 2 is a schematic view of a mold divided into four zones.

【図３】図３は図１に示す金型の要部断面図である。3 is a cross-sectional view of a main part of the mold shown in FIG.

【図４】図４は熱媒体の流れを示す概略図である。FIG. 4 is a schematic diagram showing a flow of a heat medium.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

２… 金型装置 ４… 上金型 ６… 下金型 ６ａ〜６ｄ… ゾーン ８… キャビティ ２０，２２… 熱媒体流路 ２０ａ，２２ａ… 熱媒体導入配管 ２０ｂ，２２ｂ… 熱媒体導出配管 ２４… 共通入口ヘッダ ２５… 絞り弁 ２８… 温調器 2… Mold device 4 ... Upper mold 6 ... Lower mold 6a-6d ... Zone 8 ... Cavity 20, 22 ... Heat medium flow path 20a, 22a ... Heat medium introducing pipe 20b, 22b ... Heat medium outlet piping 24 ... Common entrance header 25 ... Throttle valve 28 ... Temperature controller

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−220776（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−225022（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−100867（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−112511（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B29C 45/00 B29C 45/26 B29C 45/73 B29C 45/78 Continuation of the front page (56) Reference JP-A-5-220776 (JP, A) JP-A-2-225022 (JP, A) JP-A-7-100867 (JP, A) Actual development Sho-58-112511 (JP , U) (58) Fields investigated (Int.Cl. ⁷ , DB name) B29C 45/00 B29C 45/26 B29C 45/73 B29C 45/78

Claims (7)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 第１金型と第２金型とを有する金型装置
のキャビティ内に反応原液を注入し、反応射出成形を行
い、表面積が４ｍ^２ 以上の反応射出成形品を製造する
方法において、 前記第１金型および第２金型の少なくともいずれかを、
複数ゾーンに分割し、分割された各ゾーン毎に二系統の温度制御用熱媒体流路
を有し、該温度制御用熱媒体流路が一方の第１熱媒体流
路の入口側に他方の第２熱媒体流路の出口が形成してあ
り、かつ前記第１熱媒体流路の出口側に前記第２熱媒体
流路の入口が形成してあることを特徴としており、 各ゾーン毎に、 金型の温度制御を行い、反応射出成形を
行う反応射出成形方法。1. A method for producing a reaction injection-molded article having a surface area of 4 m ² or more by injecting a reaction stock solution into a cavity of a mold apparatus having a first mold and a second mold and performing reaction injection molding. In, at least one of the first mold and the second mold,
Divided into multiple zones, and each of the divided zones has two channels of heat transfer medium for temperature control.
And the temperature control heat medium flow path has one first heat medium flow.
The outlet of the other second heat medium passage is formed on the inlet side of the passage.
And the second heat medium on the outlet side of the first heat medium flow path.
A reaction injection molding method characterized in that an inlet of a flow path is formed, and the temperature of a mold is controlled for each zone to perform reaction injection molding. 【請求項２】 前記第２金型の温度を、前記第１金型の
温度よりも高く設定し、 前記第２金型と、前記第１金型とが、線膨張率が異なる
材質で構成してあり、第２金型と第１金型との温度差に
より、これら金型の熱膨張量の絶対値が略等しくなるよ
うな材質で構成してあることを特徴とする請求項１に記
載の反応射出成形方法。 2. A method temperature of the second mold, said set higher than the first mold temperature, the second die, and a first mold, constituting linear expansion coefficient of different materials The second mold and the first mold are made of a material such that the absolute values of the thermal expansion amounts of the molds are substantially equal to each other due to the temperature difference between the first mold and the second mold. The reaction injection molding method described. 【請求項３】 前記第１金型が鋳造アルミニウム製で、
前記第２金型が高融点金属層がレジコンで裏打ちされた
電鋳製金型であることを特徴とする請求項２に記載の反
応射出成形方法。 3. The first die is made of cast aluminum,
The reaction injection molding method according to claim 2, wherein the second mold is an electroformed mold in which a refractory metal layer is lined with a resin. 【請求項４】 前記第２金型の温度を、前記第１金型の
温度よりも高く設定し、前記第２金型に設けた熱媒体流
路の配置ピッチが、前記第１金型に設けた熱媒体流路の
配置ピッチよりも狭い請求項１記載の反応射出成形方
法。The wherein the temperature of the second mold, said set higher than the temperature of the first mold, the arrangement pitch of the heat medium channel provided in the second mold, the first mold The reaction injection molding method according to claim 1, wherein the pitch is narrower than the arrangement pitch of the provided heat medium passages. 【請求項５】 前記第２金型に設ける熱媒体流路の配置
ピッチが、前記第１金型に設けた熱媒体流路の配置ピッ
チよりも狭い請求項２または３に記載の反応射出成形方
法。 5. The arrangement pitch of the heat medium passage provided in the second mold, reaction injection molding according to the narrow claim 2 or 3 than the arrangement pitch of the heat medium flow passage provided in the first mold Method. 【請求項６】 前記第２金型に設けた熱媒体流路の配置
ピッチが３０〜５０ｍｍであり、前記第１金型に設けた
熱媒体流路の配置ピッチが６０〜１００ｍｍである請求
項４または５に記載の反応射出成形方法。 6. The arrangement pitch of the heat medium channel provided in the second mold is 30 to 50 mm, claim arrangement pitch of the heat medium flow passage provided in the first mold is 60~100mm The reaction injection molding method according to 4 or 5. 【請求項７】 第１金型と第２金型とから成る反応射出
成形用の金型装置であり、 前記第１金型および第２金型の少なくともいずれかが、
複数のゾーンに分割してあり、分割された各ゾーン毎に二系統の温度制御用熱媒体流路
を有し、該温度制御用熱媒体流路が一方の第１熱媒体流
路の入口側に他方の第２熱媒体流路の出口が形成してあ
り、かつ前記第１熱媒体流路の出口側に前記第２熱媒体
流路の入口が形成して ある金型装置。 7. A mold apparatus for reaction injection molding, comprising a first mold and a second mold, wherein at least one of the first mold and the second mold is
It is divided into multiple zones, and each of the divided zones has two channels of heat transfer medium for temperature control.
And the temperature control heat medium flow path has one first heat medium flow.
The outlet of the other second heat medium passage is formed on the inlet side of the passage.
And the second heat medium on the outlet side of the first heat medium flow path.
A mold device with an inlet for the flow path .