JP3517599B2 - Long fiber reinforced thermoplastic resin base material for filament winding and method for producing filament wound molding - Google Patents
Long fiber reinforced thermoplastic resin base material for filament winding and method for producing filament wound moldingInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、連続強化繊維に熱可塑
性樹脂を含浸させたフィラメントワインディングに有用
な長繊維強化熱可塑性樹脂基材及びフィラメントワイン
ディング成形体の製造方法に関するものである。The present invention relates to a method for producing a useful long fiber-reinforced thermoplastic resin base Zai及 beauty filament winding molded article filament winding impregnated with thermoplastic resin to the continuous reinforcing fibers.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、フィラメントワインディング（以
下ＦＷという）材料として強化繊維に熱可塑性樹脂を組
み合わせたテープ状の成形材料を用いることが知られて
いる。2. Description of the Related Art Recently, it has been known to use a tape-shaped molding material in which a reinforcing fiber is combined with a thermoplastic resin as a filament winding (hereinafter referred to as FW) material.
【０００３】例えば、特開平６−１４３２７３号公報に
は、モノフィラメント数やテープ材料の厚みを限定する
ことにより柔軟性を良好にし、ヘリカル巻き等に有効な
ＦＷ用成形材料が記載されている。For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-143273 discloses an FW molding material which is effective for helical winding and the like by improving the flexibility by limiting the number of monofilaments and the thickness of the tape material.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に記載されたようなテープ状の成形材料では、テープ
材の厚さが薄いこともあり、ワインディング前に柔軟性
や接着性を向上させるために予備加熱をする際に、特に
捩れが生じやすく取扱性等に問題があった。ヘリカル巻
きをする場合においては、巻角度をつけると依然として
巻たるみが発生し、さらに角度をつけてワインディング
するとマンドレルの端部に基材が到達して折り返す際
に、捩れや巻たるみが発生するといった問題を有してい
た。さらに、圧力容器のような両端部がドーム形状のも
のに巻く場合にレベル巻きやポーラ巻きをすると、特に
巻きたるみが発生し、得られる成形体では空気の泡（以
下ボイドという）が発生したり、補強効果が不均一にな
ったりして、強度が低下するという問題を有していた。However, in the tape-shaped molding material described in the above publication, the thickness of the tape material may be small, so that the flexibility and the adhesiveness may be improved before winding. When pre-heating, twisting is likely to occur, and there is a problem in handleability. In the case of helical winding, winding slack still occurs when the winding angle is set, and when winding at an angle, when the base material reaches the end of the mandrel and turns back, twisting or slack is generated. Had a problem. Furthermore, when level winding or polar winding is performed when the both ends of a pressure vessel, such as a pressure vessel, are wound, slack is particularly generated, and air bubbles (hereinafter referred to as voids) are generated in the obtained molded body. However, there is a problem in that the reinforcing effect becomes uneven and the strength decreases.
【０００５】従って、本発明の目的は、多方向に柔軟性
があって、取扱性が良好で、ヘリカル巻きをする場合、
巻角度をつけたり、マンドレル等の端部での折り返しの
際に、巻きたるみを生じさせず、更にレベル巻き、ポー
ラ巻きで圧力容器等を作製しても巻たるみがないＦＷ用
長繊維強化熱可塑性樹脂基材及び該基材を用いたＦＷ成
形体の製造方法を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide flexibility in multiple directions, good handleability, and helical winding.
Long-fiber reinforced thermoplastic for FW that does not cause slack when winding at an angle or when it is folded back at the end of a mandrel, etc. and to provide a manufacturing method of FW molded article using the resin group Zai及 beauty substrate.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基材は、ス
プリットを施すことなく集束した１本のガラスストラン
ドに熱可塑性樹脂を含浸させたＦＷ用長繊維強化熱可塑
性樹脂基材であって、
Ａ）断面が長径／短径が１〜２である円形又は楕円形
で、
Ｂ）断面の平均径が０．２〜１．５ｍｍの繊材状の形態
をなし、
Ｃ）強化繊維含有率が４０〜８０ｖｏｌ％であり、
Ｄ）前記熱可塑性樹脂の含浸率が９５％以上であり、
Ｅ）屈曲させたときの挫屈限界を曲率半径Ｒで表わした
ときに、Ｒ≦３０Ｄ×Ｖ（Ｒ＝曲率半径：ｍｍ、Ｄ＝平
均径：ｍｍ、Ｖ＝強化繊維含有率：ｖｏｌ％／１００）
であることを特徴とする。To achieve the above object, according to an aspect of, FW for long fiber-reinforced thermoplastic resin base material of the present invention, scan
One glass strand that is focused without plitting
A long fiber reinforced thermoplastic resin substrate for FW in which a thermoplastic resin is impregnated into a cord, wherein A) the cross section has a circular or elliptical shape with a major axis / minor axis of 1 to 2 , and B) an average diameter of the cross section. It has a fiber-like shape of 0.2 to 1.5 mm, C) the content of reinforcing fibers is 40 to 80 vol%, D) the impregnation rate of the thermoplastic resin is 95% or more, and E) it is bent. When the buckling limit is expressed by the radius of curvature R, R ≦ 30D × V (R = radius of curvature: mm, D = average diameter: mm, V = reinforcing fiber content: vol% / 100)
Is characterized in that.
【０００７】本発明のＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基
材によれば、断面が実質的に円形又は楕円形の繊材状の
基材であるため、ＦＷの際に捩れなどを生じさせず取扱
性が良好であると共に、巻たるみを生じさせずに成形す
ることが可能で、特にドーム形状のような曲面を有する
マンドレルやライナー等のＦＷに好適である。According to the long fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW of the present invention, since the base material is a fibrous base material having a substantially circular or elliptical cross section, twisting or the like does not occur during FW. It is easy to handle and can be molded without causing slack, and is particularly suitable for FW such as a mandrel or liner having a curved surface like a dome shape.
【０００８】また上記Ｂ）〜Ｅ）を満たすことで基材の
柔軟性を向上させ、取扱性やＦＷ成形性を向上させるこ
とができる。Further, by satisfying the above B) to E), the flexibility of the substrate can be improved, and the handleability and FW moldability can be improved.
【０００９】更に強化繊維含有率を高めて補強効果を向
上させることにより、特に圧力容器等の機械的強度が要
求される成形体に有効である。Further, by increasing the reinforcing fiber content to improve the reinforcing effect, it is particularly effective for a molded body such as a pressure vessel which requires mechanical strength.
【００１０】本発明のＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基
材は、複数本のガラスモノフィラメントにスプリットを
施すことなく集束して得られた1本のガラス繊維ストラ
ンドを、溶融含浸法により熱可塑性樹脂を含浸させた
後、ノズルから引き抜いて巻き取ることにより、
Ａ）断面が長径／短径が１〜２である円形又は楕円形
で、
Ｂ）断面の平均径が０．２〜１．５ｍｍ以下の繊材状の
形態をなし、
Ｃ）ガラス含有率が４０〜８０ｖｏｌ％であり、
Ｄ）前記熱可塑性樹脂の含浸率が９５％以上であり、
Ｅ）屈曲させたときの挫屈限界を曲率半径Ｒで表わした
ときに、Ｒ≦３０Ｄ×Ｖ（Ｒ＝曲率半径：ｍｍ、Ｄ＝平
均径：ｍｍ、Ｖ＝ガラス含有率：ｖｏｌ％／１００）で
ある長繊維強化熱可塑性樹脂基材を得ることにより製造
できる。 The long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material for FW of the present invention comprises a single glass fiber strand obtained by bundling a plurality of glass monofilaments without splitting the glass fiber filaments by a melt impregnation method. After being impregnated with, the product is drawn out from a nozzle and wound up, so that A) the cross section is circular or elliptical with a major axis / minor axis of 1 to 2, and B) the average diameter of the cross section is 0.2 to 1.5 mm or less. C) the glass content is 40 to 80 vol%, D) the impregnation rate of the thermoplastic resin is 95% or more, and E) the curvature of the buckling limit when bent. A long fiber reinforced thermoplastic resin substrate having a radius R of R ≦ 30D × V (R = radius of curvature: mm, D = average diameter: mm, V = glass content: vol% / 100) Manufactured by getting
it can.
【００１１】上記ＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基材の
製造方法によれば、スプリットを施すことなく集束して
得られたガラス繊維ストランドを用いることにより、ガ
ラス含有率を高めてもノズルの詰まりを防止して連続生
産が可能となり、外周に毛羽が少なく、熱可塑性樹脂の
含浸率が高く、しかも柔軟性に優れたＦＷ用長繊維強化
熱可塑性樹脂基材を製造することができる。According to the manufacturing method of the FW for long fiber-reinforced thermoplastic resin base material, by using a glass fiber strand obtained by focusing without performing the split, even by increasing the glass content of nozzle clogging It is possible to produce a continuous fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW, which has less fuzz on the outer periphery, a high impregnation rate of the thermoplastic resin, and is excellent in flexibility.
【００１２】更に、本発明のＦＷ成形体の製造方法は、
前記の特徴を有するＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基材
を加熱し、ＦＷ成形することを特徴とする。Further, the method for producing the FW molded body of the present invention is
The long fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW having the above characteristics is heated to perform FW molding.
【００１３】本発明のＦＷ成形体の製造方法によれば、
前記ＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基材を用いることに
より、前記と同様な理由から、柔軟性が向上して取り扱
い性やＦＷ成形性が良好となり、捩れや巻きたるみを生
じさせずにＦＷ成形することができ、ＦＷ時の基材の破
損を抑制することができる。According to the method for producing a FW compact of the present invention,
By using the long fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW, for the same reason as described above, the flexibility is improved, the handleability and the FW moldability are improved, and the FW molding is performed without twisting or winding slack. It is possible to prevent damage to the base material during FW.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】本発明で使用する熱可塑性樹脂と
しては、特に限定はなく一般に市販されている種々のも
のが使用可能であり、例えばポリオレフィン系樹脂、ポ
リアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネー
ト樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリスチレ
ン等が挙げられるが、特にポリオレフィン系樹脂、ポリ
アミド系樹脂、ポリエステル系樹脂が、強化繊維への含
浸性、コスト、物性の点から好適である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The thermoplastic resin used in the present invention is not particularly limited, and various commercially available ones can be used. Examples thereof include polyolefin resin, polyamide resin, polyester resin, polycarbonate. Examples thereof include resins, polyphenylene sulfide resins, polystyrene, and the like, and polyolefin resins, polyamide resins, and polyester resins are particularly preferable from the viewpoints of impregnation into reinforcing fibers, cost, and physical properties.
【００１５】また、ポリオレフィン系樹脂の中ではポリ
プロピレン、ポリアミド系樹脂の中ではナイロン６・
６、ナイロン６、ナイロン１２、ＭＸＤナイロン、ポリ
エステル系樹脂の中ではポリエチレンテレフタレート、
ポリブチレンテレフタレートが特に好ましく使用され
る。また上記樹脂に着色剤、変性剤、酸化防止剤、耐候
剤等の添加剤を混合して用いても差し支えない。Polypropylene is used as the polyolefin resin and nylon 6 is used as the polyamide resin.
6, nylon 6, nylon 12, MXD nylon, polyethylene terephthalate among polyester resins,
Polybutylene terephthalate is particularly preferably used. Further, additives such as a colorant, a modifier, an antioxidant and a weathering agent may be mixed and used in the above resin.
【００１６】本発明で使用する強化繊維としては、ガラ
ス繊維が用いられる。 The reinforcing fibers used in the present invention include glass
Fibers are used.
【００１７】強化繊維としてガラス繊維を使用する場合
は、複数本のガラスモノフィラメントにスプリットを施
さずに集束して得られたガラス繊維ストランドを用いる
ことが好ましく、さらに、１本のガラス繊維ストランド
を用いることが好ましい。When glass fibers are used as the reinforcing fibers, it is preferable to use glass fiber strands obtained by bundling a plurality of glass monofilaments without splitting, and further use one glass fiber strand. It is preferable.
【００１８】ここでスプリットとは、図４に示すよう
に、ブッシング１から紡糸された多数本のモノフィラメ
ント４をスプリッタ３により複数本のガラス繊維ストラ
ンド５に分繊することをいう。Here, the term "split" means that a plurality of monofilaments 4 spun from the bushing 1 are divided into a plurality of glass fiber strands 5 by a splitter 3, as shown in FIG.
【００１９】このようにスプリットがかけられてパッケ
ージ化されたものは、図５に示されるように、ガラス繊
維ストランドの束Ｓとして引き出される。The package thus split and packaged is drawn out as a bundle S of glass fiber strands as shown in FIG.
【００２０】しかしながら、複数本のガラス繊維ストラ
ンドの束Ｓにおいては、図２（ａ）に示すように、個々
のガラス繊維ストランドの長さが揃わずに部分的に長く
なったものＳ１等が生じやすく、このようなガラス繊維
ストランドの束ＳをノズルＮに通して引き抜くとき、同
図（ｂ）に示すように、上記長くなったものＳ１がノズ
ルＮでしごかれてループとなり、部分的にガラス含有率
が著しく高くなり、繊維の切断が起こって、ノズルから
引き抜くことが困難となることがある。この現象は、特
に図５に示されるようなスプリットして得られたガラス
繊維ストランドの束を使用した場合に顕著に起こる。However, in a bundle S of a plurality of glass fiber strands, as shown in FIG. 2 (a), the individual glass fiber strands are not uniform in length, but are partially elongated S1 and the like. It is easy to draw such a bundle S of glass fiber strands through the nozzle N, and as shown in FIG. 4B, the elongated S1 is squeezed by the nozzle N to form a loop, The glass content may become significantly higher, causing fiber breakage and making it difficult to withdraw from the nozzle. This phenomenon remarkably occurs particularly when a bundle of glass fiber strands obtained by splitting as shown in FIG. 5 is used.
【００２１】さらに、ケーキへの巻き取り時等にガラス
繊維ストランドが扁平化して、その断面が扁平又は楕円
に近い形状になる傾向があるため、図５に示すスプリッ
トして得られたガラス繊維ストランドの束Ｓ、あるいは
図６に示す複数のパッケージから引き出されたガラス繊
維ストランドの束Ｓをノズルから引き抜く場合、図３
（ａ）に示すように、各ガラス繊維ストランドＳ１〜Ｓ
３が扁平な方向に整列した場合は、ノズルＮを通り易く
なるが、同図（ｂ）に示すように、そのうちの１つのガ
ラス繊維ストランドＳ３が横になった場合、ノズルＮか
らはみ出して入りにくくなるため引き抜きが困難となる
ことがある。Furthermore, since the glass fiber strands tend to flatten during winding into a cake and the cross section thereof tends to be flat or close to an ellipse, the glass fiber strands obtained by splitting as shown in FIG. 5 are obtained. 3 or the bundle S of glass fiber strands drawn from the plurality of packages shown in FIG.
As shown in (a), each glass fiber strand S1 to S
When 3 is aligned in a flat direction, it is easy to pass through the nozzle N, but as shown in FIG. 7B, when one of the glass fiber strands S3 lies sideways, the glass fiber strand S3 protrudes from the nozzle N and enters. It may be difficult to pull out because it becomes difficult.
【００２２】従って、上述したように本発明に使用する
ガラス繊維ストランドとしては、スプリットを施してい
ない１本のガラス繊維ストランドを使用する。これによ
り、ガラス繊維ストランドどうしの長さの不揃いによる
図２（ｂ）に示したような状態や、ガラス繊維ストラン
ドどうしの位置関係による図３（ｂ）に示したような状
態が起こりにくくなり、ノズルから引き抜く時に詰まり
が発生しにくくなり、ノズルからの引き抜きが容易とな
る。そのためガラス含有率を高めることができると共に
歩留まりが良好となり、さらに毛羽の少ない外観とする
ことができる。[0022] Therefore, the glass fiber strands for use in the present invention as described above, using a single glass fiber strand not subjected to Split. As a result, the state shown in FIG. 2 (b) due to the nonuniform length of the glass fiber strands and the state shown in FIG. 3 (b) due to the positional relationship between the glass fiber strands are less likely to occur. When the nozzle is pulled out, clogging is less likely to occur, and the nozzle is easily pulled out. Therefore, the glass content can be increased, the yield can be improved, and the appearance with less fluff can be obtained.
【００２３】本発明において強化繊維は、そのモノフィ
ラメントの平均径が通常は６〜２３μｍ、より好ましく
は１０〜１７μｍである。平均径が６μｍ未満の場合は
成形品がコスト高になり、２３μｍを越える場合は、成
形品の機械的物性が劣るため好ましくない。In the present invention, the reinforcing fibers have an average diameter of the monofilament of usually 6 to 23 μm, more preferably 10 to 17 μm. If the average diameter is less than 6 μm, the cost of the molded product will be high, and if it exceeds 23 μm, the mechanical properties of the molded product will be poor, such being undesirable.
【００２４】また、フィラメント数は２００〜２，００
０本が好ましく、２００〜1，２００本がより好まし
い。フィラメント数が２００本未満であると補強効果が
劣り、後工程において多数本の長繊維強化熱可塑性樹脂
基材が必要となるため作業が煩雑となり好ましくない。
一方、２，０００本を超えると、できあがった長繊維強
化熱可塑性樹脂基材が太くなり、柔軟性に劣るため好ま
しくない。The number of filaments is 200 to 2,000.
0 is preferable, and 200 to 1,200 is more preferable. If the number of filaments is less than 200, the reinforcing effect will be poor, and a large number of long fiber reinforced thermoplastic resin substrates will be required in the subsequent step, which is not preferable since the work becomes complicated.
On the other hand, if the number exceeds 2,000, the long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material formed becomes thick and inferior in flexibility, which is not preferable.
【００２５】本発明においてガラス繊維ストランドに熱
可塑性樹脂を含浸させる方法としては、上記ガラス繊維
ストランドを樹脂含浸用槽に送り込み、溶融含浸法によ
り樹脂を含浸させた後、ノズルから引き抜いて巻き取る
方法が挙げられる。特に好ましいのは、１本のガラス繊
維ストランドを一つのノズルから引き抜いて巻き取る方
法である。このように１本のガラス繊維ストランドを一
つのノズルから引き抜くことにより、上述したようにノ
ズルからの引き抜きが容易となり、ガラス含有率を高め
ることができると共に歩留まりが良好となり、さらに毛
羽の少ない外観とすることができる。The method of impregnating the glass fiber strand with the thermoplastic resin in the present invention is a method of feeding the above glass fiber strand into a resin impregnation tank, impregnating the glass fiber strand with the resin by a melt impregnation method, and then pulling it out from a nozzle and winding it. Is mentioned. Particularly preferred is a method in which one glass fiber strand is pulled out from one nozzle and wound up. By pulling out one glass fiber strand from one nozzle in this way, it becomes easy to pull out from the nozzle as described above, the glass content can be increased, the yield becomes good, and the appearance with less fluff can be obtained. can do.
【００２６】こうして得られる長繊維強化熱可塑性樹脂
基材は、通常、繊材状の形態を有している。ここで、繊
材状の形態とは、断面形状が実質的に扁平ではない、円
形又は楕円形のもので、連続状の線状物を意味する。こ
の場合の実質的に円形又は楕円形とは、上記断面形状
が、断面の長径／短径＝１〜２であることが好ましく、
１〜１．５であることがより好ましい。上記値が２を超
えると特にヘリカル巻き、ポーラー巻き、レベル巻きに
おいて基材の巻きたるみが生じたり、マンドレルの端部
に基材が到達して折り返す際に捩れや巻きたるみが生じ
易くなり好ましくない。The long-fiber-reinforced thermoplastic resin substrate thus obtained usually has a fiber-like form. Here, the term “fibrous material form” means a circular or elliptical cross-sectional shape that is not substantially flat, and means a continuous linear object. In this case, the substantially circular or elliptical shape means that the cross-sectional shape is the major axis / minor axis of the cross section = 1 to 2,
It is more preferably 1 to 1.5. If the above value exceeds 2, the slack of the base material may occur particularly in helical winding, polar winding, and level winding, or twisting or slackness may occur when the base material reaches the end of the mandrel and is folded back, which is not preferable. .
【００２７】また、上述の方法で得られた長繊維強化熱
可塑性樹脂基材の平均径は、０．２〜１．５ｍｍである
ことが好ましく、より好ましくは０．３〜１．０ｍｍで
ある。上記平均径が０．２ｍｍ未満であると生産性が劣
り、１．５ｍｍを超えると柔軟性が乏しくなるため巻き
取りが困難となると共に、ＦＷ成形において加熱溶融の
際の加熱効率が劣り、ＦＷ成形速度を上げることができ
なくなり好ましくない。The long-fiber-reinforced thermoplastic resin substrate obtained by the above method preferably has an average diameter of 0.2 to 1.5 mm, more preferably 0.3 to 1.0 mm. . If the average diameter is less than 0.2 mm, the productivity will be poor, and if it exceeds 1.5 mm, the flexibility will be poor and winding will be difficult, and at the same time, the heating efficiency at the time of heating and melting in FW molding will be inferior. It is not preferable because the molding speed cannot be increased.
【００２８】なお、ここでいう平均径とは、基材の断面
の長径と短径の平均を断面径とし、熱可塑性樹脂複合ガ
ラス繊維基材から任意の５ヶ所の断面を選び、その断面
径の平均を表すものである。The average diameter referred to herein is the average of the major axis and the minor axis of the cross section of the base material, and the cross section diameter is selected at any 5 points from the thermoplastic resin composite glass fiber base material. It represents the average of.
【００２９】また、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂基
材の強化繊維の含有率は、４０〜８０ｖｏｌ％であるこ
とが好ましく、より好ましくは４０〜７０ｖｏｌ％であ
る。上記含有率が４０ｖｏｌ％未満であると繊維を包む
マトリックスが多すぎてＦＷ成形においてマンドレル等
により押圧されると樹脂がしぼられて強化繊維の分散性
が劣り、得られる成形体の表面外観性等が悪くなるため
好ましくない。一方、８０ｖｏｌ％を超える場合には繊
維を包むマトリックスの量が少なすぎ、熱可塑性樹脂の
含浸率９５％以上を確保することが困難となる。The content of reinforcing fibers in the long-fiber-reinforced thermoplastic resin substrate of the present invention is preferably 40 to 80 vol%, more preferably 40 to 70 vol%. If the content is less than 40 vol%, the matrix encapsulating the fiber is too much and the resin is squeezed when pressed by a mandrel or the like in FW molding, resulting in poor dispersibility of the reinforcing fiber, and the surface appearance of the resulting molded article Is not preferable because it becomes worse. On the other hand, when it exceeds 80 vol%, the amount of the matrix enclosing the fiber is too small, and it becomes difficult to secure the impregnation rate of the thermoplastic resin of 95% or more.
【００３０】更に、長繊維強化熱可塑性樹脂基材の含浸
率は９５％以上であることが必要である。上記含浸率が
９５％未満であると均一な機械的特性が得られず、ＦＷ
成形体としたときにボイドが生じやすくなるため好まし
くない。Further, the impregnation rate of the long fiber reinforced thermoplastic resin base material must be 95% or more. If the impregnation rate is less than 95%, uniform mechanical properties cannot be obtained, and FW
It is not preferable because voids are likely to occur when the molded body is formed.
【００３１】ここでいう含浸率とは、長繊維強化熱可塑
性樹脂基材の断面を２００倍の電子顕微鏡で観察し、２
０μｍのメッシュをおいて、メッシュ中に少しでもボイ
ドが認められれば、そのメッシュをボイド面積として加
え、観察した全断面積とボイド面積とから以下の数式に
よって求めたものである。The term "impregnation rate" as used herein means that the cross section of the long fiber reinforced thermoplastic resin base material is observed under an electron microscope of 200 times, and
When a 0 μm mesh is placed and any voids are found in the mesh, the mesh is added as a void area, and it is determined by the following mathematical formula from the observed total cross-sectional area and void area.
【００３２】[0032]
【数１】｛（全断面積−ボイド面積）／全断面積｝×１
００（％）[Equation 1] {(total cross-sectional area-void area) / total cross-sectional area} x 1
00 (%)
【００３３】更にまた、本発明における長繊維強化熱可
塑性樹脂基材は、屈曲させたときの挫屈限界を曲率半径
Ｒで表わしたときに、Ｒ≦３０Ｄ×Ｖ（Ｒ＝曲率半径：
ｍｍ、Ｄ＝平均径：ｍｍ、Ｖ＝強化繊維含有率：ｖｏｌ
％／１００）であることが必要であり、曲率半径Ｒ≦３
０Ｄ×Ｖ×Ｉ2であることがより好ましい。Furthermore, in the long fiber reinforced thermoplastic resin base material of the present invention, when the buckling limit when bent is represented by a radius of curvature R, R ≦ 30D × V (R = radius of curvature:
mm, D = average diameter: mm, V = reinforcing fiber content: vol
% / 100), and the radius of curvature R ≦ 3
More preferably, it is 0D × V × I 2 .
【００３４】上記曲率半径Ｒは、図１に示す方法で測定
した値である。すなわち、まず全長６００ｍｍの試験片
（長繊維強化熱可塑性樹脂基材）１０と、カラー１１と
を用意する。試験片１０の両端をカラー１１に通してル
ープ１０ａを作り、各両端部５０ｍｍを引張り試験機の
チャック１２、１３に固定する。そして、チャック１
２、１３を移動させて１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張
り、挫屈したときのチャック間隔の長さＬを測定し、こ
の長さＬからループ１０ａの長さを計算し、ループ１０
ａの長さを２πで割ってＲとした。The radius of curvature R is a value measured by the method shown in FIG. That is, first, a test piece (long fiber reinforced thermoplastic resin base material) 10 having a total length of 600 mm and a collar 11 are prepared. Both ends of the test piece 10 are passed through the collar 11 to form a loop 10a, and both ends 50 mm are fixed to the chucks 12 and 13 of the tensile tester. And chuck 1
2 and 13 are moved and pulled at a speed of 10 mm / min to measure the length L of the chuck space when buckled, and the length of the loop 10a is calculated from this length L.
The length of a was divided by 2π to obtain R.
【００３５】すなわち、曲率半径Ｒが小さいほど柔軟性
があり、基材の取り扱い性、マンドレルやライナーの型
なじみ性に優れており好ましいが、３０Ｄ×Ｖを超える
場合には、剛性が高く柔軟性が劣るためＦＷ用として使
用することが困難となり好ましくない。That is, the smaller the radius of curvature R, the more flexible it is and the better the handling of the substrate and the conformability of the mandrel or liner to the mold are preferable, but when it exceeds 30 D × V, the rigidity is high and the flexibility is high. Since it is inferior, it is difficult to use it for FW, which is not preferable.
【００３６】本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂基材は、
上述したようにノズルから引き抜かれた後に、そのまま
ＦＷ成形することも可能であるが、装置が大がかりにな
るため、一旦、ボビン等に巻いてパッケージ化すること
が好ましい。本発明の基材は多方向への柔軟性が優れて
いるためボビンへの巻き取りが良好であり、かつ、解舒
性が良好でパッケージ化には好適である。パッケージ化
には、基材１本を巻いても、複数本を束ねて巻いてもよ
いが、生産性や後の作業性を考慮した場合、２〜３０
本、更には１０〜２０本に束ねることが好ましい。上記
長繊維強化熱可塑性樹脂基材が、３０本を越えるとパッ
ケージ内でカテナリーを生じ易くなるため、解舒性が劣
ると共に、ＦＷ成形の際に巻きたるみが発生し易く、基
材を平行に引き揃えることができなくなるため好ましく
ない。The long fiber reinforced thermoplastic resin substrate of the present invention comprises
Although it is possible to perform FW molding as it is after being pulled out from the nozzle as described above, it is preferable to once wind it on a bobbin or the like and package it because the apparatus becomes bulky. Since the base material of the present invention has excellent flexibility in multiple directions, it can be easily wound on a bobbin and unwound, which is suitable for packaging. For packaging, one base material may be wound, or a plurality of base materials may be bundled and wound, but in consideration of productivity and workability afterwards, 2 to 30
It is preferable to bundle it into a book, more preferably 10 to 20. When the number of the long fiber reinforced thermoplastic resin bases exceeds 30, the catenary is likely to be generated in the package, so that unwinding property is poor and slack is easily generated during FW molding, and the bases are parallel to each other. This is not preferable because it is impossible to align them.
【００３７】更に、複数本束ねてパッケージ化するに
は、綾角度が３〜１６度であることが好ましい。綾角度
が３度未満であると前段で巻かれた基材と基材の間に後
段で巻かれた基材が落ち込み、絡み合いが生じて解舒性
が劣るため好ましくなく、１６度を越えるとマンドレル
端部の折り返しの際にカテナリーを生じ易いため好まし
くない。また、巻き方には特に限定はなく、綾角一定巻
きやワインド比一定巻き等が挙げられるが、解舒性等の
点からワインド比一定巻きが好ましい。Further, in order to bundle a plurality of bundles and package them, the traverse angle is preferably 3 to 16 degrees. When the traverse angle is less than 3 degrees, the base material wound in the subsequent stage falls between the base material wound in the front stage and the base material, and entanglement occurs, resulting in poor unwinding property, which is not preferable. It is not preferable because catenary is likely to occur when the end of the mandrel is folded back. The winding method is not particularly limited, and may be a constant winding angle winding, a constant winding ratio winding, or the like, but a constant winding ratio winding is preferable from the viewpoint of unwindability and the like.
【００３８】本発明において、前記長繊維強化熱可塑性
樹脂基材は、張力を加えながら供給する方法が採られ
る。更に、基材同士やライナーとの接着性を良好にし、
かつ、基材の柔軟性を向上させるために、ワインディン
グ前に基材を予め加熱溶融する。加熱温度は、使用する
熱可塑性樹脂により適宜設定することが可能であり、熱
可塑性樹脂の融点以上にすることが好ましい。In the present invention, the long fiber reinforced thermoplastic resin substrate may be supplied by applying tension. Furthermore, it improves the adhesion between the substrates and the liner,
In addition, in order to improve the flexibility of the base material, the base material is heated and melted in advance before winding. The heating temperature can be appropriately set depending on the thermoplastic resin used, and is preferably equal to or higher than the melting point of the thermoplastic resin.
【００３９】本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂基材は、
柔軟性に富むため、複雑な形状のマンドレルやライナー
に適用可能であり、また巻き方についてもパラレル巻
き、ヘリカル巻き、レベル巻き、ポーラ巻き等、マンド
レルやライナーの形状に合わせて適宜選択することが可
能である。The long fiber reinforced thermoplastic resin substrate of the present invention comprises
Since it is highly flexible, it can be applied to mandrels and liners with complicated shapes, and the winding method can be selected appropriately according to the shape of the mandrel or liner, such as parallel winding, helical winding, level winding, polar winding, etc. It is possible.
【００４０】特に本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂基材
は、両側がドーム状の形状を有したマンドレルやライナ
ーに対してヘリカル巻き、レベル巻き、ポーラー巻きを
した際に、巻たるみを生じることがない。In particular, the long fiber reinforced thermoplastic resin substrate of the present invention causes slack when helically wound, level wound or polar wound on a mandrel or liner having dome-shaped sides. There is no.
【００４１】本発明においてＦＷの成型機は特に限定さ
れず、例えばヘリカル巻きやパラレル巻きにはトラバー
ス式成型機を用い、密閉容器等にはレーストラック式成
型機を用いてポーラー巻きやレベル巻きをすることがで
きる。In the present invention, the FW molding machine is not particularly limited. For example, a traverse type molding machine is used for helical winding or parallel winding, and a race track type molding machine is used for closed containers to perform polar winding or level winding. can do.
【００４２】また小型成形品用にはタンブル式成型機、
更にレベル巻き、ヘリカル巻きにはホスティングアーム
式成型機が用いられる。A tumble-type molding machine for small moldings,
Furthermore, a hosting arm type molding machine is used for level winding and helical winding.
【００４３】[0043]
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を更に具体的に
説明する。
実施例１
平均径１３μｍ、集束本数６００本のスプリットのかか
っていないガラス繊維ストランドを、ＭＩ＝４０の酸変
性した溶融ポリプロピレン（２６０℃）中に導入し、溶
融含浸を行った後、内径０．４２ｍｍのノズルから５０
ｍ／ｍｉｎの速度で引き抜き、ボビンに巻き取った。EXAMPLES The present invention will be described in more detail below with reference to examples. Example 1 An unsplit glass fiber strand having an average diameter of 13 μm and a number of bundles of 600 was introduced into acid-modified molten polypropylene (260 ° C.) having MI = 40, and melt-impregnated. 50 from 42mm nozzle
It was pulled out at a speed of m / min and wound on a bobbin.
【００４４】こうして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂
基材の平均径は０．４２ｍｍ、ガラス含有率は６７ｖｏ
ｌ％、含浸率はボイドが見当たらず、ｎ＝５の平均値で
１００％であった。The long fiber reinforced thermoplastic resin substrate thus obtained has an average diameter of 0.42 mm and a glass content of 67 vo.
1%, the impregnation rate was 100% as an average value of n = 5 with no voids found.
【００４５】なお、ガラス含有率の測定は、まず得られ
た長繊維強化熱可塑性樹脂基材を６００℃の電気炉中で
加熱して樹脂を焼失させた後、残ったガラスの重量を測
定して、ガラス含有率８５ｗｔ％の測定値を得た。この
値から樹脂の比重を０．９１、ガラス繊維の比重を２．
５４としてｖｏｌ％に換算した。The glass content was measured by first heating the obtained long fiber reinforced thermoplastic resin substrate in an electric furnace at 600 ° C. to burn off the resin, and then measuring the weight of the remaining glass. Thus, a measured value with a glass content rate of 85 wt% was obtained. From this value, the specific gravity of the resin was 0.91, and the specific gravity of the glass fiber was 2.
It was converted to vol% as 54.
【００４６】また、図１に示す方法により測定した長繊
維強化熱可塑性樹脂基材の挫屈時の曲率半径Ｒは、ｎ＝
５の平均値で６．０ｍｍであり柔軟性に優れていた。The radius of curvature R of the long fiber reinforced thermoplastic resin base material when buckled is measured by the method shown in FIG.
The average value of 5 was 6.0 mm, which was excellent in flexibility.
【００４７】得られた長繊維強化熱可塑性樹脂基材１本
をボビンに巻いてパッケージ化し、このパッケージを１
０個用いて１０本の基材を引き揃えて２３０℃で加熱し
て、両端がドーム状の圧力容器のライナーに速度４０ｍ
／分でレベル巻き成形を行った。One long fiber reinforced thermoplastic resin substrate obtained was wound on a bobbin to form a package.
10 pieces of base materials are aligned and heated at 230 ° C using 0 pieces, and a speed of 40 m is applied to a liner of a pressure vessel having both ends in a dome shape.
Level winding molding was performed at the speed of 1 / min.
【００４８】その結果、湾曲したドーム形状の部分でも
巻たるみが生じることなく、得られた成形体はボイドを
含んでいなかった。As a result, slack was not generated even in the curved dome-shaped portion, and the obtained molded body did not contain voids.
【００４９】実施例２
実施例１で用いた長繊維強化熱可塑性樹脂基材を１０本
束ねて最終的な綾角度が６度になるようにワインド比一
定巻きを行いパッケージを作成した。Example 2 Ten long fiber reinforced thermoplastic resin base materials used in Example 1 were bundled and wound with a constant winding ratio so that the final twill angle was 6 degrees, to prepare a package.
【００５０】上記パッケージの長繊維強化熱可塑性樹脂
基材をＦＷ成形工程に移し、基材を引き揃えて２３０℃
で加熱して、マンドレルに速度が４０ｍ／分、１５度の
ヘリカル巻きにより成形を行った。The long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material of the above-mentioned package is transferred to the FW molding step, and the base materials are aligned and 230.
Then, the mandrel was molded by helical winding at a speed of 40 m / min and 15 degrees.
【００５１】その結果、巻たるみがなく、マンドレル端
部での折り返しの際に、捩れやカテナリーを生じること
なく、得られた成形体はボイドを含んでいなかった。As a result, there was no slack in the winding, no twisting or catenary was generated during folding back at the end of the mandrel, and the obtained molded product did not contain voids.
【００５２】比較例１
平均径１３μｍのモノフィラメントを用いて、集束本数
を６００本とした１本のガラス繊維ストランドを５本用
いて、ＭＩ＝４０の酸変性した溶融ポリプロピレン（２
６０℃）中に導入し、溶融含浸を行った後、厚み０．１
２ｍｍ、幅１０．０ｍｍのスリットノズルから３０ｍ／
ｍｉｎの速度で引き抜きテープ状物の長繊維強化熱可塑
性樹脂基材を得た。Comparative Example 1 Using 5 monofilament strands having an average diameter of 13 μm and having a number of bundles of 600, the acid-modified molten polypropylene (2) having MI = 40 was used.
(60 ° C.), melt impregnation, and then thickness 0.1
30m / from a slit nozzle with a width of 2mm and a width of 10.0mm
A long fiber reinforced thermoplastic resin base material was obtained at a speed of min.
【００５３】こうして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂
基材は、厚さ０．１２ｍｍ、幅１０ｍｍ、ガラス含有率
（測定方法は実施例１と同じ）は４３ｖｏｌ％、含浸率
はｎ＝５の平均値で９８％であった。The long fiber reinforced thermoplastic resin substrate thus obtained had a thickness of 0.12 mm, a width of 10 mm, a glass content (measurement method was the same as in Example 1) of 43 vol% and an impregnation rate of n = 5. The average value was 98%.
【００５４】上記長繊維強化熱可塑性樹脂基材を、実施
例１と同様に２３０℃で予備加熱してマンドレルに巻く
際、捩れを生じさせないように注意しながら、両端がド
ーム状の圧力容器のライナーに速度４０ｍ／分でレベル
巻き成形した。When the long fiber reinforced thermoplastic resin base material was preheated at 230 ° C. and wound on a mandrel as in Example 1, care was taken not to cause twisting, and a pressure vessel having dome-shaped ends was used. Level winding was performed on the liner at a speed of 40 m / min.
【００５５】その結果、湾曲したドーム形状の部分で巻
たるみが多く生じ、得られた成形体はボイドを多く含ん
でいた。As a result, much slack was generated in the curved dome-shaped portion, and the obtained molded product contained many voids.
【００５６】比較例２
比較例１で用いたテープ状の長繊維強化熱可塑性樹脂基
材１本を、実施例２と同様に２３０℃で加熱して、マン
ドレルに速度が４０ｍ／分、１５度のヘリカル巻きを行
った。Comparative Example 2 One tape-shaped long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material used in Comparative Example 1 was heated at 230 ° C. as in Example 2, and the mandrel was rotated at a speed of 40 m / min at 15 ° C. I did a helical winding.
【００５７】その結果、マンドレル端部の折り返しの際
に、巻きたるみが生じ、得られた成形体はボイドを多く
含んでいた。As a result, when the ends of the mandrel were folded back, winding slack occurred, and the obtained molded product contained many voids.
【００５８】比較例３
比較例１で用いたテープ状の長繊維強化熱可塑性樹脂基
材１本を、パッケージ化し、このパッケージ１０個を用
いて１０本の基材を引き揃えて実施例２と同様にヘリカ
ル巻きを行った。Comparative Example 3 One tape-shaped long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material used in Comparative Example 1 was packaged, and 10 base materials were aligned with each other by using 10 of these packages to obtain Example 2. Similarly, helical winding was performed.
【００５９】その結果、マンドレル端部の折り返しの際
に、巻きたるみが多く生じ、得られた成形体はボイドを
多く含んでいた。As a result, when the mandrel ends were folded back, a large amount of winding slack occurred, and the obtained molded product contained many voids.
【００６０】比較例４
平均径１３μｍ、集束本数６００本のスプリットのかか
っていないガラス繊維ストランドを、１６本引き揃えて
ＭＩ＝４０の酸変性した溶融ポリプロピレン（２６０
℃）中に導入し、溶融含浸を行った後、内径２．２ｍｍ
のノズルから２０ｍ／ｍｉｎの速度で引き抜き、ボビン
に巻き取った。Comparative Example 4 16 unsplit glass fiber strands having an average diameter of 13 μm and a number of bundles of 600 were aligned to prepare an acid-modified molten polypropylene (260) having MI = 40.
(° C), and after melt impregnation, the inner diameter is 2.2 mm
It was pulled out from the nozzle at a speed of 20 m / min and wound on a bobbin.
【００６１】こうして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂
基材の平均径は２．２ｍｍ、ガラス含有率は４５．５ｖ
ｏｌ％（測定方法は実施例１と同じ）、含浸率は９８％
であった。The long-fiber-reinforced thermoplastic resin substrate thus obtained has an average diameter of 2.2 mm and a glass content of 45.5 v.
ol% (measurement method is the same as in Example 1), impregnation rate is 98%
Met.
【００６２】また、得られた長繊維強化熱可塑性樹脂基
材の挫屈時の曲率半径Ｒは、３５．０ｍｍであり柔軟性
に劣るものであった。The obtained long fiber reinforced thermoplastic resin substrate had a radius of curvature R of 35.0 mm upon buckling, and was inferior in flexibility.
【００６３】すなわち、実施例２の長繊維強化熱可塑性
樹脂基材は、１６本のガラス繊維ストランドを一つのノ
ズルから引き抜いて製造したガラス含有率の低い比較例
４の長繊維強化熱可塑性樹脂基材に比べて樹脂の含浸率
が高く、柔軟性に関しても、はるかに優れていることが
分かった。That is, the long fiber reinforced thermoplastic resin base material of Example 2 was manufactured by pulling out 16 glass fiber strands from one nozzle to produce a long glass reinforced thermoplastic resin base material of Comparative Example 4 having a low glass content. It was found that the resin impregnation rate was higher than that of the material, and the flexibility was far superior.
【００６４】[0064]
【発明の効果】以上説明したように、本発明のＦＷ用長
繊維強化熱可塑性樹脂基材及びＦＷ成形体の製造方法に
よれば、基材の柔軟性が向上して取り扱い性やＦＷ成形
性が良好となり、捩れや巻きたるみを生じさせずにＦＷ
成形することができ、ＦＷ時の基材の破損を抑制するこ
とができる。As described above, according to the method for producing the long fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW and the FW molded article of the present invention, the flexibility of the base material is improved and the handling property and the FW moldability are improved. FW is good, and FW can be obtained without twisting or slackening.
It can be molded, and damage to the base material during FW can be suppressed.
【００６５】また、本発明のＦＷ用長繊維強化熱可塑性
樹脂基材の製造方法によれば、ガラス含有率を高めても
ノズルの詰まりを防止して連続生産が可能となり、外周
に毛羽が少なく、熱可塑性樹脂の含浸率が高く、しかも
柔軟性に優れたＦＷ用長繊維強化熱可塑性樹脂基材を製
造することができる。Further, according to the method for producing a long fiber reinforced thermoplastic resin base material for FW of the present invention, even if the glass content is increased, nozzle clogging can be prevented and continuous production can be performed, resulting in less fuzz on the outer periphery. It is possible to manufacture a long fiber reinforced thermoplastic resin substrate for FW which has a high impregnation rate of the thermoplastic resin and is excellent in flexibility.
【図１】 曲率Ｒの試験方法を示す説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram showing a method of testing a curvature R.
【図２】 従来の長繊維強化熱可塑性樹脂基材の製造方
法において、ガラス繊維ストランドをノズルから引き抜
く状態を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory view showing a state in which a glass fiber strand is pulled out from a nozzle in a conventional method for producing a long fiber-reinforced thermoplastic resin substrate.
【図３】 従来の長繊維強化熱可塑性樹脂基材の製造方
法において、ガラス繊維ストランドがノズルに入るとき
の状態を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic view showing a state in which a glass fiber strand enters a nozzle in a conventional method for producing a long fiber reinforced thermoplastic resin substrate.
【図４】 スプリットをかけたガラス繊維ストランドの
パッケージ（ケーキ）の製造装置を示し、（ａ）は正面
図、（ｂ）は側面図である。FIG. 4 shows an apparatus for producing a split glass fiber strand package (cake), in which (a) is a front view and (b) is a side view.
【図５】 スプリットをかけたガラス繊維ストランドの
パッケージ（ケーキ）から引き出されたガラス繊維スト
ランドの束を表す図である。FIG. 5 represents a bundle of glass fiber strands drawn from a package (cake) of split glass fiber strands.
【図６】 複数のパッケージから引き出されたガラス繊
維ストランドの束を表す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a bundle of glass fiber strands drawn from a plurality of packages.
１：ブッシング ２：アプリケーター ３：スプリッター ４：モノフィラメント ５：ガラス繊維ストランド ６：スパイラルワイヤー ７：ガラス繊維ストランドのパッケージ（ケーキ） １０：熱可塑性樹脂複合ガラス繊維基材の試験片 １０ａ：ループ １１：カラー １２、１３：チャック Ｓ：ガラス繊維ストランドの束 Ｓ１〜Ｓ３：ガラス繊維ストランド Ｎ：ノズル 1: Bushing 2: Applicator 3: Splitter 4: Monofilament 5: Glass fiber strand 6: Spiral wire 7: Glass fiber strand package (cake) 10: Test piece of thermoplastic resin composite glass fiber base material 10a: loop 11: Color 12, 13: Chuck S: Bundle of glass fiber strands S1 to S3: Glass fiber strand N: Nozzle
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−222243（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−111036（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−288633（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−114830（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 70/00 - 70/88 ─────────────────────────────────────────────────── --Continued from the front page (56) References JP-A-4-222243 (JP, A) JP-A 1-111036 (JP, A) JP-A-62-288633 (JP, A) JP-A-6- 114830 (JP, A) (58) Fields surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) B29C 70/00-70/88
Claims (4)
のガラスストランドに熱可塑性樹脂を含浸させたフィラ
メントワインディング用長繊維強化熱可塑性樹脂基材で
あって、 Ａ）断面が長径／短径が１〜２である円形又は楕円形
で、 Ｂ）断面の平均径が０．２〜１．５ｍｍの繊材状の形態
をなし、 Ｃ）強化繊維含有率が４０〜８０ｖｏｌ％であり、 Ｄ）前記熱可塑性樹脂の含浸率が９５％以上であり、 Ｅ）屈曲させたときの挫屈限界を曲率半径Ｒで表わした
ときに、Ｒ≦３０Ｄ×Ｖ（Ｒ＝曲率半径：ｍｍ、Ｄ＝平
均径：ｍｍ、Ｖ＝強化繊維含有率：ｖｏｌ％／１００）
であることを特徴とするフィラメントワインディング用
長繊維強化熱可塑性樹脂基材。1. A long fiber reinforced thermoplastic resin base material for filament winding, wherein a single glass strand bundled without splitting is impregnated with a thermoplastic resin, wherein A) the cross section has a major axis / minor axis of 1 A circular or elliptical shape of ˜2, B) in the form of a fiber material having an average cross-sectional diameter of 0.2 to 1.5 mm, C) a reinforcing fiber content of 40 to 80 vol%, and D) the above. When the impregnation rate of the thermoplastic resin is 95% or more, and E) the buckling limit when bent is represented by the radius of curvature R, R ≦ 30D × V (R = radius of curvature: mm, D = average diameter) : Mm, V = reinforcing fiber content: vol% / 100)
A long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material for filament winding.
００〜２，０００本からなるガラス繊維である請求項１
記載のフィラメントワインディング用長繊維強化熱可塑
性樹脂基材。2. The continuous reinforcing fiber comprises two filaments.
A glass fiber comprising 0 to 2,000 fibers.
A long-fiber-reinforced thermoplastic resin substrate for filament winding as described.
維強化熱可塑性樹脂基材が、屈曲させたときの挫屈限界
を曲率半径Ｒで表したときに、曲率半径Ｒ≦３０Ｄ×Ｖ
×Ｉ２（Ｄ＝平均径、Ｖ＝強化繊維含有率：ｖｏｌ％／
１００、Ｉ＝含浸率：％／１００、Ｒ及びＤの単位はｍ
ｍ）である請求項１又は２記載のフィラメントワインデ
ィング用長繊維強化熱可塑性樹脂基材。3. The long-fiber-reinforced thermoplastic resin base material for filament winding has a radius of curvature R ≦ 30D × V when the buckling limit when bent is represented by the radius of curvature R.
× I 2 (D = average diameter, V = reinforcing fiber content: vol% /
100, I = impregnation rate:% / 100, R and D units are m
m) The long fiber reinforced thermoplastic resin substrate for filament winding according to claim 1 or 2.
ィラメントワインディング用長繊維強化熱可塑性樹脂基
材を加熱し、フィラメントワインディング成形すること
を特徴とするフィラメントワインディング成形体の製造
方法。4. A long fiber reinforced thermoplastic resin base for filament winding according to claim 1.
A method for producing a filament winding molded body, which comprises heating a material to perform filament winding molding.
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