JP3497485B2 - Cutter knife for resin granulator - Google Patents
Cutter knife for resin granulatorInfo
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- B29B9/00—Making granules
- B29B9/02—Making granules by dividing preformed material
- B29B9/06—Making granules by dividing preformed material in the form of filamentary material, e.g. combined with extrusion
- B29B9/065—Making granules by dividing preformed material in the form of filamentary material, e.g. combined with extrusion under-water, e.g. underwater pelletizers
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂材料をペレッ
ト化する樹脂造粒機用のカッタナイフ、特に、ダイスか
ら連続して押し出される溶融樹脂を細かく切断して樹脂
ペレツトを製造する樹脂造粒機に用いられるカッタナイ
フに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cutter knife for a resin granulator for pelletizing a resin material, and more particularly, a resin granulation for producing a resin pellet by finely cutting a molten resin continuously extruded from a die. The present invention relates to a cutter knife used in a machine.
【０００２】[0002]
【従来の技術】樹脂材料をペレット化する樹脂造粒機、
特に、水中に押し出された溶融樹脂をカットすることに
より樹脂ペレツトを製造する水中カット式樹脂造粒機
は、一般に、溶融樹脂を、プレート状のダイスに形成さ
れている多数のダイ孔（ノズル）から水室に満たされた
水中に押し出し、押し出された樹脂を、ダイスのダイス
面に沿って回転駆動されるカッタナイフを有するカッタ
ユニットによって切断するものとされる。このような樹
脂造粒機において、そのカッタユニットは、通常、水室
内においてダイス面に沿って回転自在に設けられてダイ
孔を通して押し出された樹脂を切断する複数のカッタナ
イフと、そのカッタナイフを周方向に隔置して保持する
カッタホルダとから構成されている。そのカッタホルダ
には、カッタモータによって駆動されるカッタ軸から回
転力が伝達されるようになっている。2. Description of the Related Art A resin granulator for pelletizing a resin material,
In particular, an underwater cutting type resin granulator that manufactures a resin pellet by cutting the molten resin extruded into water generally has a large number of die holes (nozzles) in which the molten resin is formed in a plate-shaped die. The resin is extruded into the water filled in the water chamber and the extruded resin is cut by a cutter unit having a cutter knife that is driven to rotate along the die surface of the die. In such a resin granulator, the cutter unit is usually provided with a plurality of cutter knives, which are rotatably provided along the die surface in the water chamber and cut the resin extruded through the die holes, and the cutter knives. It is composed of a cutter holder which is spaced from and held in the circumferential direction. Rotational force is transmitted to the cutter holder from a cutter shaft driven by a cutter motor.
【０００３】そのような水中カット式樹脂造粒機の一例
が図１１〜図１３に示されている。図１１はその概略を
示す一部断面側面図であり、図１２はそのカッタユニッ
ト及びダイス部分を拡大して示す側面図、図１３はその
カッタユニットをダイス側から見た正面図である。図１
１に示されているように、水中カット式樹脂造粒機７０
は、一般に、スクリュー押出機あるいはギヤポンプ等の
供給装置によって加圧供給される溶融樹脂を、プレート
状のダイス７１に形成されている多数のダイ孔（ノズ
ル）７２を通して水室７４内に連続的に押し出し、押し
出された溶融樹脂を、水室７４内に注入されている温水
７５によって冷却すると共にカッタユニット８０により
切断することで、樹脂ペレット７８（図１２）を製造す
るようにしたものである。その水室７４には、ペレット
７８の冷却と輸送を担う温水の循環装置から延びるパイ
プ７６がフランジ７７によって接続されている。樹脂造
粒機７０は、カッタユニット８０を駆動するために、カ
ップリング８２を介してカッタモータ８１によって回転
駆動されるカッタ軸８３と、水室７４に取り付けられる
と共にカッタ軸８３を回転自在に保持するハウジング８
４とを備えている。また、カッタユニット８０は、カッ
タ軸８３の先端に設けられたカッタホルダ８５と、その
カッタホルダ８５に取り付けられた複数枚（図示の例で
は１６枚）のカッタナイフ８６とから構成されている。An example of such an underwater cut type resin granulator is shown in FIGS. 11 to 13. 11 is a partial cross-sectional side view showing the outline thereof, FIG. 12 is a side view showing the cutter unit and the die part in an enlarged manner, and FIG. 13 is a front view of the cutter unit seen from the die side. Figure 1
As shown in 1, the underwater cut type resin granulator 70
In general, a molten resin that is pressurized and supplied by a supply device such as a screw extruder or a gear pump is continuously introduced into a water chamber 74 through a large number of die holes (nozzles) 72 formed in a plate-shaped die 71. Resin pellets 78 (FIG. 12) are manufactured by extruding and extruding the molten resin, which is cooled by the hot water 75 injected into the water chamber 74 and cut by the cutter unit 80. To the water chamber 74, a pipe 76 extending from a circulating device of hot water for cooling and transporting the pellet 78 is connected by a flange 77. The resin granulator 70 is attached to a water chamber 74 and a cutter shaft 83 that is rotationally driven by a cutter motor 81 via a coupling 82 to drive the cutter unit 80, and rotatably holds the cutter shaft 83. Housing 8
4 and. The cutter unit 80 is composed of a cutter holder 85 provided at the tip of the cutter shaft 83 and a plurality of (16 in the illustrated example) cutter knives 86 attached to the cutter holder 85.
【０００４】図１２に拡大して示されているように、そ
の各カッタナイフ８６は、水室７４の温水７５の中で回
転駆動されるが、各カッタナイフ８６の刃先部は、水室
７４側に面しダイス７１のダイ孔７２が開口する円盤状
の硬化層から成るダイス面（ダイスカッティング面）７
３に隙間なく接触しながら回転するように配置されてい
る。また、図１３に示されているように、各カッタナイ
フ（簡明さのため、一つにのみ符号を付す）８６は、カ
ッタホルダ８５の周縁部８７において周方向に等間隔に
隔置して配置され、その周縁部８７に刃元端８８側が片
持ち状に取り付けられている。各カッタナイフ８６は、
カッタホルダ８５から概略径方向に延びているが、図１
３にＲで示されているカッタユニット８０の回転方向に
対して、刃先端８９側が若干後退した状態となってい
る。このような水中カット式樹脂造粒機５０が開示され
ている公報の一例として、特開平１０−３０５４２５号
公報がある。As shown in the enlarged view of FIG. 12, each of the cutter knives 86 is rotationally driven in the hot water 75 of the water chamber 74, but the cutting edge of each of the cutter knives 86 has a water chamber 74. Die surface (die cutting surface) 7 made of a disk-shaped hardened layer facing the side and having die holes 72 of the die 71 opened
It is arranged so as to rotate while being in contact with 3 without a gap. Further, as shown in FIG. 13, the cutter knives (only one of which is attached for the sake of simplicity) 86 are arranged at equal intervals in the circumferential direction at the peripheral edge 87 of the cutter holder 85. The blade base end 88 side is attached to the peripheral edge portion 87 in a cantilever manner. Each cutter knife 86
Although it extends from the cutter holder 85 in a substantially radial direction,
The blade tip 89 side is slightly retracted with respect to the rotation direction of the cutter unit 80 indicated by R in FIG. As an example of a publication disclosing such an underwater cut type resin granulator 50, there is JP-A-10-305425.
【０００５】図１４は、図１１に示されているような水
中カット式樹脂造粒機７０に用いられていた従来のカッ
タナイフ８６の斜視図である。図１４に示されているよ
うに、そのカッタナイフ８６は、カッタユニット８０の
回転に伴って生じる温水の相対的な流れ方向Ｕ、即ち、
カッタナイフ８６の回転方向Ｒとは反対方向に見た投影
厚さＴが、カッタナイフ８６の刃元端８８から刃先端８
９に至るまで一定となっている。また、カッタナイフ８
６の刃幅Ｗも、長手方向に一様とされている。更には、
ダイス面７３の中心部近傍と当接する刃先部９０につい
ては、最も強度を必要とする刃元側９１から強度を比較
的必要としない刃先側９２にかけての厚さｔも一定とさ
れている。なお、刃元端８８に連続する取付け部９４に
は、カッタナイフ８６をカッタホルダ８５に取り付ける
ための取付けボルト（図示せず）が挿通される取付け孔
９５が形成されている。FIG. 14 is a perspective view of a conventional cutter knife 86 used in the underwater cut type resin granulator 70 as shown in FIG. As shown in FIG. 14, the cutter knife 86 has a relative flow direction U of hot water generated by the rotation of the cutter unit 80, that is,
The projected thickness T when viewed in the direction opposite to the rotation direction R of the cutter knife 86 is from the blade base end 88 of the cutter knife 86 to the blade tip 8.
It is constant until 9 is reached. Also, a cutter knife 8
The blade width W of 6 is also uniform in the longitudinal direction. Furthermore,
Regarding the blade edge portion 90 that comes into contact with the vicinity of the center of the die surface 73, the thickness t from the blade edge side 91 that requires the most strength to the blade edge side 92 that does not relatively require the strength is also constant. A mounting hole 95 through which a mounting bolt (not shown) for mounting the cutter knife 86 to the cutter holder 85 is inserted is formed in the mounting portion 94 continuous with the blade base end 88.
【０００６】ところで、このような水中カット式樹脂造
粒機７０においては、切断が比較的容易な樹脂の場合、
ダイス面７３とカッタナイフ８６との接触部の摩耗を抑
えるために、ダイス面７３とカッタナイフ８６の刃先部
９０に形成されている切断面９３との間に僅かな間隙が
設けられることがある。その逆に、切断が比較的容易で
ない樹脂の場合には、カッタナイフ８６の摩耗を補償し
且つカッタナイフ８６とダイス面７３との間を間隙のな
い状態に継続的に保つために、カッタナイフ８６は、ダ
イス面７３に対して強めに設定された押付け力で押し付
けられるようにするか、あるいは、押し込み頻度を多く
するなどの対策が採られる。そのような対策のために、
通常、カッタユニット８０には、カッタ軸７３の回転を
保持しつつ回転軸線方向に位置調整可能とする機能を内
蔵させるなどして、ダイス面７３とカッタナイフ８６の
刃先部９０に形成されている切断面９３との間の距離を
調整可能とするようにしている。By the way, in such an underwater cut type resin granulator 70, when the resin is relatively easy to cut,
In order to suppress the wear of the contact portion between the die surface 73 and the cutter knife 86, a slight gap may be provided between the die surface 73 and the cutting surface 93 formed on the cutting edge portion 90 of the cutter knife 86. . Conversely, in the case of a resin that is relatively difficult to cut, in order to compensate for the wear of the cutter knife 86 and to keep the gap between the cutter knife 86 and the die surface 73 continuously without any gap, For 86, measures are taken such that it is pressed against the die surface 73 with a strongly set pressing force, or the pressing frequency is increased. For such measures,
Usually, the cutter unit 80 is formed in the die surface 73 and the blade edge portion 90 of the cutter knife 86 by incorporating a function of holding the rotation of the cutter shaft 73 and adjusting the position in the rotation axis direction. The distance to the cutting surface 93 is adjustable.
【０００７】一方、水中で樹脂を切断するこの種の樹脂
造粒機においては、その消費動力の８０％以上は、樹脂
を切断する仕事ではなく、水室７４内の温水７５の抵抗
に打ち勝ってそのカッタナイフ８６を所定の回転速度で
回転させ、それを維持するために消費されている。そし
て、温水７５中でカッタナイフ８６が受ける回転抵抗、
即ちカッタナイフ８６を回転駆動するのに要する動力
は、カッタナイフ８６の最大回転半径Ｒｍａｘ（図１３
参照）が大きくなるほど大きくなることが知られてい
る。On the other hand, in a resin granulator of this type which cuts resin in water, 80% or more of its power consumption is not the work of cutting the resin, but overcomes the resistance of the hot water 75 in the water chamber 74. It is consumed to rotate the cutter knife 86 at a predetermined rotation speed and maintain it. Then, the rotation resistance received by the cutter knife 86 in the hot water 75,
That is, the power required to rotationally drive the cutter knife 86 is the maximum turning radius Rmax of the cutter knife 86 (see FIG. 13).
It is known that the larger the value (see) is, the larger it becomes.
【０００８】 水中カット式樹脂造粒機７０において時
間当たりの処理量を増加するには、一般的には、ダイス
７１のダイス面７３の外径を大きくし、ダイス７１に形
成されるダイ孔７２の数を多くすればよいが、そのよう
にすると、カッタナイフ８６の最大回転半径Ｒｍａｘが
大きくなり、カッタナイフ８６の枚数も増加するので、
大容量のカッタモータ８１が必要になる。それと同時
に、カッタモータ８１の駆動力をカッタナイフ８６に伝
達するカップリング８２やカッタ軸８３等の伝動機構も
大型で大容量のものが必要となる。そして、それらによ
る樹脂造粒機７０の大型化は、イニシャルコストの増大
を招くのみでなく、良好な樹脂の切断を維持するために
重要なダイス７１のダイス面７３とカッタナイフ８６の
刃先部９０との相対位置精度、例えば平行度について、
その変化量が増大することになる。そのようなカッタナ
イフ８６とダイス面７３との相対位置精度の変化は、樹
脂の切断性能に直接影響するので、製品となるペレット
７８の品質が低下するおそれがある。In order to increase the processing amount per hour in the underwater cut type resin granulator 70, generally, the outer diameter of the die surface 73 of the die 71 is increased and the die hole 72 formed in the die 71. However, since the maximum turning radius Rmax of the cutter knives 86 is increased and the number of the cutter knives 86 is also increased,
A large capacity cutter motor 81 is required. At the same time, transmission mechanism such as a coupling 82 and cutter shaft 83 for transmitting the driving force to the cutting knife 86 of the cut motor motor 81 also becomes need the large capacity large. The increase in size of the resin granulator 70 due to these causes not only an increase in initial cost, but also a die surface 73 of the die 71 and a cutting edge portion 90 of the cutter knife 86 which are important for maintaining good resin cutting. Relative position accuracy with, for example, parallelism,
The amount of change will increase. Such a change in the relative positional accuracy between the cutter knife 86 and the die surface 73 directly affects the cutting performance of the resin, so that the quality of the pellet 78 as a product may deteriorate.
【０００９】また、水中カット式樹脂造粒機に用いられ
るカッタナイフにおいて、カッタナイフの回転軸線に平
行な方向に厚みを薄くすること、即ち、カッタナイフの
回転方向で見た投影厚さを薄くすることがカッタナイフ
の回転に必要な駆動力の低減に効果的であることは、キ
ヤビテーション低減の副次的効果として知られている。
しかしながら、このようなカッタナイフの形状は、何れ
も従来品に比較して断面形状（断面２次モーメント）と
しては小さくなり、強度面で従来品より劣ることにな
る。Further, in the cutter knife used in the underwater cut type resin granulator, the thickness should be reduced in the direction parallel to the rotation axis of the cutter knife, that is, the projected thickness seen in the rotation direction of the cutter knife should be reduced. It is known that the effect of reducing the driving force required for rotating the cutter knife is a secondary effect of reducing cavitation.
However, each of these cutter knives has a smaller cross-sectional shape (second moment of area) than the conventional product, which is inferior to the conventional product in terms of strength.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】更に、カッタナイフに
ついては、一般に、製造コスト及びランニングコストの
低いものが要求される。カッタナイフは、運転中におけ
る樹脂の切断及びダイス面との摩擦に起因して摩耗する
ことが避けられない。従って、カッタナイフは、言うな
れば消耗品であり、適宜の時期に新品のカッタナイフと
交換される。カッタナイフの製造コストを考えるなら
ば、カッタナイフはできるだけ単純な形状であることが
望ましい。また、ランニングコストを低減させ、そして
寿命（使用可能期間）を延ばすという目的からすれば、
可能な限り低コストで高強度、高耐摩耗性のものが要求
される。Further, the cutter knife is generally required to have low manufacturing cost and running cost. The cutter knife is inevitably worn due to resin cutting and friction with the die surface during operation. Therefore, the cutter knife is, so to speak, a consumable item and is replaced with a new cutter knife at an appropriate time. Considering the manufacturing cost of the cutter knife, it is desirable that the cutter knife has a shape as simple as possible. Also, for the purpose of reducing the running cost and extending the service life (usable period),
It is required to have high strength and high wear resistance at the lowest possible cost.
【００１１】以上の観点からすると、カッタナイフの形
状に工夫を施して、樹脂造粒機の運転に必要なカッタナ
イフの消費動力を軽減すると共にカッタユニット及びカ
ッタモータの大型化を抑制することは、樹脂ペレット製
造プラントの建設コストと運転コスト及び製品としての
樹脂ペレットの品質の両面から非常に効果的である。From the above viewpoint, it is not possible to reduce the power consumption of the cutter knife required for the operation of the resin granulator while suppressing the size increase of the cutter unit and the cutter motor by devising the shape of the cutter knife. It is very effective from the viewpoints of both construction cost and operation cost of resin pellet manufacturing plant and quality of resin pellet as a product.
【００１２】前述したように、切断される樹脂の性質に
よっては、製品としてのペレットの品質を維持するため
に、カッタナイフをダイス面に向かっていくらか強めに
押し付けた状態で樹脂造粒機を稼働させる必要がある。
カッタナイフのダイス面に対する押付けは、カッタユニ
ットに内蔵された機構等によって、カッタ軸からカッタ
ホルダを介して伝達される力でカッタナイフをダイス面
に押し付けることよって得られる。ところで、ダイス面
は極めて高い精度で平面に形成されているが、カッタナ
イフは回転中心側に位置する刃元端側において片持ち状
にカッタホルダに保持され且つ刃先端に向かって延びる
長尺な形状を有しているので、樹脂造粒機を運転すると
きにカッタナイフをダイス面に対して押し付けた場合、
カッタナイフはその変形に起因してダイス面に対して径
方向中心側の刃面で強く当たる傾向を有する。従って、
カッタナイフは、径方向中心側において、この押付け力
に負けて折損しないように強度を強化する点で解決すべ
き課題がある。As described above, depending on the nature of the resin to be cut, in order to maintain the quality of pellets as a product, the resin granulator is operated with the cutter knife being pressed somewhat strongly toward the die surface. Need to let.
The pressing of the cutter knife against the die surface can be obtained by pressing the cutter knife against the die surface with a force transmitted from the cutter shaft through the cutter holder by a mechanism or the like incorporated in the cutter unit. By the way, the die surface is formed into a flat surface with extremely high precision, but the cutter knife has a long shape that is held in a cantilever manner by the cutter holder on the blade base end side located on the rotation center side and extends toward the blade tip. Since it has, when the cutter knife is pressed against the die surface when operating the resin granulator,
Due to its deformation, the cutter knife has a tendency to strongly hit the blade surface on the radial center side with respect to the die surface. Therefore,
The cutter knife has a problem to be solved at the center side in the radial direction in order to strengthen the strength so as not to be broken due to the pressing force.
【００１３】本発明の目的は、上記課題を解決すること
であり、カッタホルダに保持されて回転される樹脂造粒
機用カッタナイフにおいて、回転作動中のカッタナイフ
に作用する回転軸線に平行な方向の押付け力に対して十
分な強度を有し、且つその回転駆動に必要な動力を低減
することが可能な樹脂造粒機用カッタナイフを提供する
ことである。An object of the present invention is to solve the above problems, and in a cutter knife for a resin granulator which is held and rotated by a cutter holder, a direction parallel to a rotation axis which acts on the cutter knife during rotation operation. (EN) Provided is a cutter knife for a resin granulating machine, which has a sufficient strength against the pressing force of (3) and can reduce the power required for its rotational drive.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明では、水中においてダイスのダイス面に沿っ
て回転されて、そのダイスから押し出される溶融樹脂を
切断して樹脂ペレットを形成する水中カット式樹脂造粒
機用カッタナイフを、回転半径の小さい刃元端から回転
半径の大きい刃先端に至るまで略一定の刃幅を有すると
ともに、刃元端から刃先端に向かうに従って漸次刃厚が
薄くなる形状とするようにしている。In order to achieve this object, in the present invention, a molten resin which is rotated along the die surface of a die in water and is extruded from the die is cut to form a resin pellet. A cutter knife for underwater cutting type resin granulator has a substantially constant blade width from the blade tip with a small turning radius to the blade tip with a large turning radius.
Both blade thickness gradually is set as the <br/> becomes thinner shape toward the blade tip from the blade based on the edge.
【００１５】このように構成されたカッタナイフは、そ
の回転方向に沿って見たカッタナイフの投影厚さ、即ち
刃厚が、回転半径の大きいところほど漸次薄くなってい
る。つまり、折損強度が必要な刃元端においては刃厚は
厚く、折損強度が比較的不要な刃先端に近づくに従って
刃厚は薄くなっている。このことにより、カッタナイフ
の折損強度が、必要な部分では高く維持され、しかも、
刃先端においては薄くされていることにより、抵抗の軽
減効果が期待できるので、必要駆動力が減少することに
なる。In the cutter knife thus constructed, the projected thickness of the cutter knife viewed along the rotation direction thereof, that is, the blade thickness, becomes gradually thinner as the radius of rotation increases. That is, the blade thickness is thicker at the blade base end where breakage strength is required, and becomes thinner toward the blade tip where breakage strength is relatively unnecessary. As a result, the breaking strength of the cutter knife is kept high in the necessary parts, and moreover,
Since the tip of the blade is thinned, the effect of reducing the resistance can be expected, so that the required driving force is reduced.
【００１６】水中を移動する物体が受ける抵抗は、一般
的に下記の式によって表される。
Ｄ＝（１／２）＊Ｃｄ＊ρ＊Ｖ2＊Ａ
ここで、 Ｄ ：抵抗
Ｃｄ：抗力係数
ρ ：流体の密度
Ｖ ：移動する物体の速度
Ａ ：投影面積
である。The resistance received by an object moving in water is generally expressed by the following equation. D = (1/2) * Cd * ρ * V 2 * A where D: resistance Cd: drag coefficient ρ: fluid density V: moving object velocity A: projected area.
【００１７】つまり、水中を移動する物体の抵抗は、そ
の移動速度の二乗と流れに対する投影面積に比例する。
そして、水中カット式樹脂造粒機のカッタナイフの場合
には、移動速度はそのプラントの生産能力や生産都合に
より絶対的に決定されるカッタ軸の回転速度により支配
されるが、どのような速度で回転しているときでも、当
然のことながら回転半径の大きい外周側ほど移動速度は
速くなる。即ち、カッタホルダに取り付けられて回転す
るカッタナイフをその１本について見た場合、移動速度
は刀元端から刃先端に向かうに従って速くなる。この事
実を上記式に当てはめてカッタナイフの長さ方向の単位
長さ当たりの抵抗を求めると、水流が速い（即ち、カッ
タ周速の速い）カッタナイフの刃先端側に至るに従って
抵抗が急激に大きくなることが分かる。That is, the resistance of an object moving in water is proportional to the square of its moving speed and the projected area for the flow.
And in the case of the cutter knife of the underwater cutting type resin granulator, the moving speed is governed by the rotating speed of the cutter shaft which is absolutely determined by the production capacity and production convenience of the plant. Even when rotating at, the movement speed becomes naturally higher on the outer peripheral side having a larger radius of rotation. That is, when one of the rotating cutter knives attached to the cutter holder is viewed, the moving speed becomes faster from the blade tip toward the blade tip. Applying this fact to the above equation to determine the resistance per unit length in the length direction of the cutter knife, the resistance rapidly increases as the water flow reaches the blade tip side of the cutter knife (that is, the cutter peripheral speed is fast). You can see it grows.
【００１８】ところで、本発明によるカッタナイフにお
いては、刃厚（即ち、水の流れに対する方向で見た投影
厚さ）はカッタナイフの刃先端側に至るに従って薄くさ
れているので、このことは、結果的に、回転するカッタ
ナイフに対する水の抵抗を効果的に軽減していることに
もなる。具体的には、カッタナイフの刃厚は、カッタホ
ルダへの取付部近傍であるところの回転半径の小さい刃
元端側では厚く、回転半径の大きい刃先端側に至るにつ
れて漸次薄くされている。従って、刃先端側では、カッ
タナイフが回転するとき、刃元端側と比較して移動速度
が大きくても、水の流れに対する方向で見た投影厚さが
刃元端側と比較して小さくなっているので、水の抵抗は
一様な大きさの投影厚さを有する従来のカッタナイフと
比較して軽減される。By the way, in the cutter knife according to the present invention, the blade thickness (that is, the projected thickness when viewed in the direction of the flow of water) is made thinner toward the blade tip side of the cutter knife. As a result, the resistance of water to the rotating cutter knife is effectively reduced. Specifically, the blade thickness of the cutter knife is thick on the blade base end side having a small turning radius in the vicinity of the attachment portion to the cutter holder, and is gradually thinned toward the blade tip side having a large turning radius. Therefore, at the blade tip side, when the cutter knife rotates, the projected thickness seen in the direction of the water flow is smaller than that at the blade tip end side, even if the moving speed is higher than at the blade tip end side. Therefore, the water resistance is reduced compared to conventional cutter knives having a uniform projected thickness.
【００１９】この樹脂造粒機用カッタナイフにおいて、
そのカッタナイフは、ナイフ本体と、そのナイフ本体の
回転方向前側に配置された刃先部とを備えており、その
ナイフ本体の上面と刃先部の刃表面とが、直線状又は滑
らかな曲線状に延びる稜線で交差するように形成するこ
とが望ましい。あるいは、そのナイフ本体の上面と刃先
部の刃表面とは、面取り又は丸み付けによって形成され
た交差部によって接続するように形成することが望まし
い。また、そのナイフ本体の上面と刃先部の刃表面と
は、刃元端から刃先端に至る中間位置までの部分では直
線状又は滑らかな曲線状に延びる稜線で交差し、その中
間位置から刃先端に至るまでの部分では面取り又は丸み
付けによって形成された交差部によって接続するように
形成することもできる。更には、ナイフ本体の上面の水
流に対する後縁部にも、交差部が形成されている範囲に
対応して、面取り又は丸み付けを施すことができる。こ
のように、交差部、更には、この交差部に対応した上面
の後縁部を、面取りによって角度変化を段階的に付けた
り丸み付けによって滑らかに形成することにより、カッ
タナイフの表面を水流が滑らかに流れやすくなり、カッ
タナイフの後流負圧部の断面積が減少し、水流の抵抗が
減少する。ナイフ本体の上面と刃先部の刃表面とを接続
する、面取りや丸み付けによって形成された交差部は、
カッタナイフにおいて水流の影響を特に受けやすいカッ
タナイフの刃先側のみとしても良い。カッタナイフの最
先端部は、ほとんど強度に関係のない部分であるので、
一層、厚さを薄くして丸みを持たせることができる。In this cutter knife for resin granulator,
The cutter knife includes a knife body and a cutting edge portion arranged on the front side in the rotation direction of the knife body, and the upper surface of the knife body and the blade surface of the cutting edge portion have a straight or smooth curved shape. It is desirable to form the ridges so that they intersect with each other. Alternatively, it is desirable that the upper surface of the knife body and the blade surface of the cutting edge portion are formed so as to be connected by an intersection formed by chamfering or rounding. Further, the upper surface of the knife body and the blade surface of the blade tip portion intersect with each other at a ridge line extending in a straight line or a smooth curved line from the blade tip end to the intermediate position from the blade tip to the blade tip from the intermediate position. The parts up to can be formed so as to be connected by an intersection formed by chamfering or rounding. Further, the rear edge of the upper surface of the knife body with respect to the water flow can be chamfered or rounded corresponding to the area where the intersection is formed. In this way, the crossing and further the trailing edge of the upper surface corresponding to the crossing are chamfered to form a stepwise change in angle or to be smoothly formed by rounding, whereby the surface of the cutter knife is made to flow. It facilitates smooth flow, reduces the cross-sectional area of the wake negative pressure part of the cutter knife, and reduces the water flow resistance. The intersection part formed by chamfering or rounding, which connects the upper surface of the knife body and the blade surface of the blade tip,
The cutter knife may be provided only on the cutting edge side of the cutter knife which is particularly susceptible to the water flow. Since the cutting edge of the cutter knife is a part that has little to do with strength,
It can be made even thinner to have a rounded shape.
【００２０】また、この樹脂造粒機用カッタナイフにお
いて、その刃元端から刃先端に至るすべての位置におけ
る横断断面において、刃幅に対する刃高の比は、刃先端
における刃幅に対する刃高の比以上で且つ刃元端におけ
る刃幅に対する刃高の比以下に設定するのが望ましい。
この場合、任意の横断断面における刃幅は、刃先端の刃
幅以上であり且つ刃元端の刃幅以下とし、その上で、刃
幅に対する刃高の比を刃先端に向かうに従って滑らかに
漸減させるのが好ましい。即ち、カッタナイフは、カッ
タナイフの横断面形状について、刃元端での横断面から
刃先端での横断面に向かうに従って、少なくとも同じ幅
に且つ偏平に、あるいは次第に幅狭に且つ偏平に形成さ
れており、このように構成することによって、回転半径
が大きく移動速度が大きい刃先端において、カッタナイ
フの後流負圧部の断面積が減少し、水流の抵抗が大きく
減少する。Further, in this resin granulator cutter knife, the ratio of the blade height to the blade width is the ratio of the blade height to the blade width at the blade tip at the cross-sections at all positions from the blade tip to the blade tip. It is desirable to set the ratio to be equal to or higher than the ratio and equal to or lower than the ratio of the blade height to the blade width at the blade tip end.
In this case, the blade width at an arbitrary cross section is not less than the blade width at the blade tip and not more than the blade width at the blade base end, and then the ratio of the blade height to the blade width is gradually reduced toward the blade tip. Preferably. That is, the cutter knife is formed such that, with respect to the cross-sectional shape of the cutter knife, at least the same width and flat, or gradually narrower and flatter, from the cross section at the blade base end toward the cross section at the blade tip. With this configuration, the cross-sectional area of the wake negative pressure portion of the cutter knife is reduced and the water flow resistance is greatly reduced at the blade tip with a large turning radius and a high moving speed.
【００２１】[0021]
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しつつ、本
発明による樹脂造粒機用カッタナイフの実施例を説明す
る。図中、図１は本発明による樹脂造粒機用カッタナイ
フの第一実施例を示す斜視図であり、図２はそのカッタ
ナイフの横断面形状を示す図で、図２（ａ）は図１にお
いて矢印Ａで示すような刃元端での断面図、図２（ｂ）
は図１において矢印Ｂで示すような長手方向の中間位置
での断面図、図２（ｃ）は図１において矢印Ｃで示すよ
うな刃先端での断面図である。なお、図１及び図２に示
すカッタナイフ１（図３〜図９に示すカッタナイフにつ
いても同じ）に関する各種の記号、例えば、カッタナイ
フ１の回転方向Ｒ、カッタナイフ１の回転に伴って相対
的に生じる水流の方向Ｕ、カッタナイフ１の厚さＴ（図
１〜図９では添字が付されている。他の記号についても
同じ）、カッタナイフ１の刃幅Ｗの定義は、図１４で説
明した従来のカッタナイフ８６に付与した記号と同様で
あるので、再度の説明を省略する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of a cutter knife for a resin granulator according to the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. 1 is a perspective view showing a first embodiment of a cutter knife for a resin granulator according to the present invention, FIG. 2 is a view showing a cross-sectional shape of the cutter knife, and FIG. 2 is a cross-sectional view at the blade tip end as indicated by arrow A in FIG.
2 is a sectional view at an intermediate position in the longitudinal direction as shown by an arrow B in FIG. 1, and FIG. 2C is a sectional view at a blade tip as shown by an arrow C in FIG. It should be noted that various symbols relating to the cutter knife 1 shown in FIGS. 1 and 2 (the same applies to the cutter knives shown in FIGS. 3 to 9), for example, the rotation direction R of the cutter knife 1, the relative rotation of the cutter knife 1 The direction of the water flow U that occurs in a random manner, the thickness T of the cutter knife 1 (subscripts are added in FIGS. 1 to 9. The same applies to other symbols), and the blade width W of the cutter knife 1 are defined as shown in FIG. Since it is the same as the symbol given to the conventional cutter knife 86 described in 1 above, the repetitive description will be omitted.
【００２２】図１に示されているカッタナイフ１は、カ
ッタホルダ８５（図１１〜図１３）に取り付けられる取
付け部３を有するナイフ本体２と、カッタナイフ１の回
転方向Ｒで見てナイフ本体２の前側に設けられている刃
先部１０とを備えている。ナイフ本体２の取付け部３に
は、カッタホルダ８５に取り付けるための取付けボルト
（図示せず）が挿通される取付け孔４が形成されてい
る。カッタナイフ１の刃先部１０は、取付け部３に連な
る刃元端５から刃先端６へと延びた長尺な刃であり、カ
ッタホルダ８５に取り付けた状態では、硬化層処理が施
されたダイス７１のダイス面７３に押し当てられた状態
でそのダイス面７３に摺接しながら移動するようにされ
ている。図示の実施例では、刃先部１０はナイフ本体２
と一体的に形成されているが、刃先部１０とナイフ本体
２とを別体に製作し、刃先部１０をねじ等の固着手段で
ナイフ本体２に固定的に取り付ける構造も考えられる。The cutter knife 1 shown in FIG. 1 has a knife body 2 having a mounting portion 3 mounted on a cutter holder 85 (FIGS. 11 to 13) and a knife body 2 when viewed in the rotation direction R of the cutter knife 1. And a cutting edge portion 10 provided on the front side of the. The mounting portion 3 of the knife body 2 is formed with a mounting hole 4 into which a mounting bolt (not shown) for mounting on the cutter holder 85 is inserted. The blade tip portion 10 of the cutter knife 1 is a long blade extending from the blade base end 5 connected to the mounting portion 3 to the blade tip 6, and when attached to the cutter holder 85, a die 71 that has undergone a hardening layer treatment is applied. While being pressed against the die surface 73, it is configured to move while slidingly contacting the die surface 73. In the illustrated embodiment, the cutting edge 10 is a knife body 2
However, a structure in which the blade tip portion 10 and the knife body 2 are manufactured separately and the blade tip portion 10 is fixedly attached to the knife body 2 by a fixing means such as a screw is also conceivable.
【００２３】そのカッタナイフ１は、取付け部３から刃
先端６に向かって距離Ｌ１までの、ナイフ本体２の長さ
Ｌに比較して比較的短い刃元端５の部分については一様
な断面形状に形成されている。他方、距離Ｌ１より先の
刃先端６に至るまでの部分については、刃先部１０の幅
ｗ（横断面長さ）がｗ１からｗ２に示すように次第に小
さくなり、それに対応してナイフ本体２の幅ｖがｖ１か
らｖ２に示すように次第に大きくなるように、カッタナ
イフ１の断面形状は漸次変化するものとされている。ナ
イフ本体２は上面８と下面９（図２）とで厚さ方向が定
められており、その上面８は、刃元端５から刃先端６へ
移るに従って、刃幅Ｗ方向にはダイス面７３に平行な状
態のままダイス面７３に接近する方向に傾斜すると共
に、刃先端６に向かっては次第に拡大する平面に形成さ
れている。その結果、カッタナイフ１の刃幅Ｗは、刃元
端５での刃幅Ｗ１と刃先端６での刃幅Ｗ２とで略一定と
なっているが、刃厚Ｔについては、刃元端５での刃厚Ｔ
１は刃先端６での刃厚Ｔ２よりも厚くなっている。The cutter knife 1 is uniform in the portion of the blade tip 5 which is relatively shorter than the length L of the knife body 2 from the mounting portion 3 toward the blade tip 6 to a distance L 1. It is formed in a sectional shape. On the other hand, in the portion up to the blade tip 6 beyond the distance L 1, the width w (transverse cross-section length) of the blade tip 10 becomes gradually smaller as shown from w 1 to w 2 , and the knife correspondingly. The cross-sectional shape of the cutter knife 1 is supposed to gradually change so that the width v of the main body 2 gradually increases as shown from v 1 to v 2 . The knife body 2 has a thickness direction defined by an upper surface 8 and a lower surface 9 (FIG. 2), and the upper surface 8 of the knife body 2 moves from the blade base end 5 to the blade tip 6 in the width W direction of the die surface 73. Is inclined in a direction approaching the die surface 73 in a state of being parallel to, and is formed in a plane that gradually expands toward the blade tip 6. As a result, the blade width W of the cutter knife 1 is substantially constant between the blade width W 1 at the blade tip 5 and the blade width W 2 at the blade tip 6, but the blade thickness T is Blade thickness T at edge 5
1 is thicker than the blade thickness T 2 at the blade tip 6.
【００２４】刃先部１０の輪郭は、ナイフ本体２の上面
８に接続している刃表面１１、下面９に連続している刃
裏面１２、及びダイス面７３と摺接する切断面１３によ
って定められている。ナイフ本体２の上面８と刃表面１
１とは、直線状の稜線１４によって交差して接続してい
る。そして、カッタナイフ１の変化する断面形状に応じ
て、刃先部１０の刃表面１１は、刃元端５における幅ｗ
１から刃先端６における幅ｗ２へと次第に狭くなってい
る。刃元端５における切断面１３の幅ｓ１は、刃先端６
における切断面１３の幅ｓ２と同じ寸法に形成されてお
り、この寸法はカッタナイフ１の長手方向に沿って一様
（幅ｓ）である。また、刃先部１０の厚さについても、
カッタナイフ１の長手方向に沿って一様な寸法である。The contour of the cutting edge portion 10 is defined by a blade surface 11 connected to the upper surface 8 of the knife body 2, a blade back surface 12 continuous with the lower surface 9, and a cutting surface 13 slidingly contacting the die surface 73. There is. Upper surface 8 of knife body 2 and blade surface 1
1 and 1 are intersected and connected by a straight ridge line 14. Then, according to the changing cross-sectional shape of the cutter knife 1, the blade surface 11 of the blade tip portion 10 has a width w at the blade base end 5.
The width gradually decreases from 1 to the width w 2 at the blade tip 6. The width s 1 of the cutting surface 13 at the blade base 5 is equal to the blade tip 6
It is formed to have the same size as the width s 2 of the cutting surface 13 at, and this size is uniform (width s) along the longitudinal direction of the cutter knife 1. Also, regarding the thickness of the cutting edge portion 10,
The size is uniform along the longitudinal direction of the cutter knife 1.
【００２５】上記のように、カッタナイフ１について
は、刃元端５から刃先端６にかけて流れ方向Ｕの投影厚
さが漸減している。即ち、このカッタナイフ１は、流れ
方向Ｕで見た投影厚さを直線的に減少させた例である。
このような形状に設計することにより、カッタナイフ１
は、最も安価に形状加工を行なうことができ、比較的簡
単にその実施効果を期待することができる。As described above, in the cutter knife 1, the projected thickness in the flow direction U gradually decreases from the blade tip 5 to the blade tip 6. That is, this cutter knife 1 is an example in which the projected thickness viewed in the flow direction U is linearly reduced.
By designing in such a shape, the cutter knife 1
Can perform shape processing at the lowest cost, and its effect can be expected relatively easily.
【００２６】 ダイス面７３に押し当てられながら水中
で回転するカッタナイフ１には、種々の力が作用する。
即ち、カッタナイフ１には、先ず、回転速度に応じて径
方向に遠心力が作用する。その遠心力に対抗するために
カッタナイフ１に生じる径方向の応力は、刃元端５（取
付け部３）ほど大きくなる。次に、カッタナイフ１に
は、温水の抵抗が周方向に生じる。更に、カッタナイフ
１には、切断面１３においてダイス面７３に押し当てら
れることによる曲げ力が作用する。これらの力による曲
げモーメントは刃元端５側で最も大きくなるので、これ
に対抗するには、刃元端５側の剛性、即ち折損強度を高
める必要がある。しかしながら、刃元端５側の剛性を高
めるために刃元端５側の刃幅Ｗ１を広くすることは、カ
ッタナイフ１のカッタホルダ８５への取付け数が少なく
なる等の制限が加えられることになるので、カッタナイ
フ１の全体の刃幅Ｗは、従来のカッタナイフ８６と同様
に、長手方向にわたって一定寸法を維持することが好ま
しい。Various forces act on the cutter knife 1 that rotates in water while being pressed against the die surface 73.
That is, first, a centrifugal force acts on the cutter knife 1 in the radial direction according to the rotation speed. Its radial stresses occurring in the cutting knife 1 to countered the centrifugal force increases as the blade former ends 5 (mounting portion 3). Next, in the cutter knife 1, resistance of hot water is generated in the circumferential direction. Further, a bending force is exerted on the cutter knife 1 by being pressed against the die surface 73 at the cutting surface 13. Since the bending moment due to these forces becomes the largest on the blade tip 5 side, it is necessary to increase the rigidity on the blade tip 5 side, that is, the breaking strength, in order to counteract this. However, widening the blade width W 1 on the blade tip 5 side in order to increase the rigidity on the blade tip 5 side imposes restrictions such as the number of attachments of the cutter knife 1 to the cutter holder 85 is reduced. since the overall blade width W of the cutting knife 1, like the conventional cutting knife 86, it is preferable to maintain a constant dimension I cotton longitudinally.
【００２７】遠心力は径方向の力であり、カッタナイフ
１には後退角が僅かにあるとは言え、ほとんど径方向に
延びているので、刃元端５側の断面形状にかかわらず、
ともかく刃元端５の断面積を大きくすることで遠心力に
対して対抗可能である。また、温水の抵抗は周方向の力
であるので、刃元端５側においては、この周方向の力に
対して回転軸線Ｘ−Ｘ（図１２）に平行な方向の軸１５
（図２（ａ））の周りにおける曲げ応力で対抗する。カ
ッタナイフ１は、一般に、刃幅Ｗが刃厚Ｔよりも大きい
形状を有している。従って、回転軸線Ｘ−Ｘに平行な軸
１５の周りにおける曲げ剛性は、本来、高い構造となっ
ているので、特別な対策を講じなくても、温水の抵抗力
に対して対抗可能である。ところが、ダイス面７３に押
し当てられることによる曲げ力は、刃元端５側において
は、周方向の軸線１６（図２（ａ））周りにおける曲げ
応力で対抗することになる。カッタナイフ１は、元来、
断面形状が、刃幅Ｗが広く、刃厚Ｔが薄い偏平な形状を
呈しているので、この曲げ応力に対抗するには不向きで
あるが、本発明によるカッタナイフ１では、刃元端５側
における刃厚Ｔ１を厚くしているので、ダイス面７３へ
の押当て力に起因した曲げ応力に対して十分対抗するこ
とができる。そして、刃元端５側の刃厚Ｔ１を厚くする
ことにより、遠心力や温水の抵抗力に起因した曲げ応力
に対しても、より確実に対抗可能となる。The centrifugal force is a force in the radial direction, and although the cutter knife 1 has a slight receding angle, it extends almost in the radial direction, so that regardless of the cross-sectional shape of the blade tip 5 side.
Anyway, it is possible to counter the centrifugal force by increasing the cross-sectional area of the blade base end 5. Further, since the resistance of the hot water is a force in the circumferential direction, on the blade tip end 5 side, the shaft 15 in the direction parallel to the rotation axis XX (FIG. 12) with respect to this circumferential force.
The bending stress around (FIG. 2 (a)) opposes. The cutter knife 1 generally has a shape in which the blade width W is larger than the blade thickness T. Therefore, since the bending rigidity around the axis 15 parallel to the rotation axis XX is originally high, it is possible to counter the resistance of hot water without taking any special measures. However, the bending force caused by being pressed against the die surface 73 is opposed by the bending stress around the circumferential axis 16 (FIG. 2A) on the blade tip 5 side. The cutter knife 1 is originally
Since the cross-sectional shape is a flat shape having a wide blade width W and a thin blade thickness T, it is unsuitable for countering this bending stress. However, in the cutter knife 1 according to the present invention, the blade base end 5 side Since the blade thickness T 1 at is increased, it is possible to sufficiently resist the bending stress caused by the pressing force to the die surface 73. By increasing the blade thickness T 1 on the blade tip 5 side, it is possible to more reliably counteract bending stress caused by centrifugal force or resistance of hot water.
【００２８】図１に示されている本発明のカッタナイフ
１を適用した水中カット式樹脂造粒機における実際の駆
動力低減効果を示すグラフが図１０に示されている。図
１０では、カッタホルダ８５に１２枚のカッタナイフ１
を取り付けた水中カット式樹脂造粒機の消費動力と、従
来のカッタナイフを用いた場合の水中カット式樹脂造粒
機の消費動力とがプロットされているが、この図から、
本発明によるカッタナイフ１を用いた水中カット式樹脂
造粒機では、従来のカッタナイフを用いた場合と比較し
て、約１５〜２５％の消費動力を軽減できることが分か
る。FIG. 10 is a graph showing the effect of actually reducing the driving force in the underwater cutting type resin granulator to which the cutter knife 1 of the present invention shown in FIG. 1 is applied. In FIG. 10, the cutter holder 85 has 12 cutter knives 1
Although the power consumption of the underwater cut type resin granulator attached with, and the power consumption of the underwater cut type resin granulator when using a conventional cutter knife are plotted, from this figure,
It can be seen that the underwater cutting type resin granulator using the cutter knife 1 according to the present invention can reduce power consumption by about 15 to 25% as compared with the case of using the conventional cutter knife.
【００２９】図３は、本発明によるカッタナイフの第二
実施例を示す斜視図である。図３に示すカッタナイフ２
０には、図１に示されているカッタナイフ１と比較して
同等の機能を奏する部分については、同じ符号を付すこ
とにより、再度の説明を省略する。このカッタナイフ２
０は、刃元端５から刃先端６にかけて流れ方向Ｕの投影
厚さ（刃厚Ｔ）を曲線的に減少させた例である。ナイフ
本体２２は、回転方向Ｒで見て前後の端縁が上側に凸と
なる曲線２４，２５で表されている。従って、上面２８
も凸型の曲面となっている。曲線２４は、上面２８と刃
表面１１とが交差して接続する稜線となっている。カッ
タナイフ２０の刃幅Ｗは、第一実施例と同様、刃元端５
（刃幅Ｗ１（図示略））から刃先端６（刃幅Ｗ２）に至
るまで略一様である。この実施例の場合、図１に示す刃
元端５から刃先端６にかけて流れ方向Ｕの投影厚さを直
線的に減少させたカッタナイフ１と比較して、温水の流
れ方向Ｕで見た投影厚さが刃元端５から刃先端６にかけ
ての中間部であまり減少していないので、この中間部で
の強度をより高めることができる。FIG. 3 is a perspective view showing a second embodiment of the cutter knife according to the present invention. Cutter knife 2 shown in FIG.
For 0, the same reference numerals are given to the parts having the same functions as those of the cutter knife 1 shown in FIG. 1, and the repetitive description will be omitted. This cutter knife 2
0 is an example in which the projected thickness (blade thickness T) in the flow direction U from the blade base end 5 to the blade tip 6 is curvilinearly reduced. The knife body 22 is represented by curves 24 and 25 having front and rear edges protruding upward when viewed in the rotation direction R. Therefore, the upper surface 28
Also has a convex curved surface. The curved line 24 is a ridgeline where the upper surface 28 and the blade surface 11 intersect and connect. The blade width W of the cutter knife 20 is the same as that of the first embodiment.
(Blade width W 1 (not shown)) to blade tip 6 (blade width W 2 ) is substantially uniform. In the case of this embodiment, the projection viewed in the flow direction U of hot water is compared with the cutter knife 1 in which the projected thickness in the flow direction U is linearly reduced from the blade tip 5 to the blade tip 6 shown in FIG. Since the thickness does not decrease so much in the middle portion from the blade base end 5 to the blade tip 6, the strength in this middle portion can be further increased.
【００３０】図４は、本発明によるカッタナイフの第三
実施例を示す斜視図である。図４に示すカッタナイフ３
０においても、図１に示されているカッタナイフ１と比
較して同等の機能を奏する部分については、同じ符号を
付すことにより、再度の説明を省略する。このカッタナ
イフ３０は、刃元端５から刃先端６にかけて流れ方向Ｕ
の投影厚さ（刃厚Ｔ）を曲線的に減少させた別の例であ
る。ナイフ本体３２は、回転方向Ｒで見て前後の端縁が
上側に凹となる曲線３４，３５で表されている。曲線３
４は、上面３８と刃表面１１とが交差して接続する稜線
となっている。従って、上面３８も凹型の曲面となって
いる。カッタナイフ３０の刃幅Ｗは、第一実施例と同様
に、刃元端５（刃幅Ｗ１（図示略））から刃先端６（刃
幅Ｗ２）に至るまで略一様である。この第三実施例の場
合、図１に示されている刃元端５から刃先端６にかけて
流れ方向Ｕの投影厚さを直線的に減少させたカッタナイ
フ１と比較して、カッタナイフ３０は、温水の流れ方向
Ｕで見た投影厚さが径方向に至るに従って急速に減少す
る形状を有しているので、流体抵抗が減少し、より大き
な駆動力の低減が期待できる。FIG. 4 is a perspective view showing a third embodiment of the cutter knife according to the present invention. Cutter knife 3 shown in FIG.
Also in 0, the parts having the same functions as those of the cutter knife 1 shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. This cutter knife 30 has a flow direction U from the blade tip 5 to the blade tip 6.
5 is another example in which the projected thickness (blade thickness T) of (1) is curvilinearly reduced. The knife body 32 is represented by curves 34 and 35 whose front and rear edges are concave upward when viewed in the rotation direction R. Curve 3
4 is a ridgeline where the upper surface 38 and the blade surface 11 intersect and are connected. Therefore, the upper surface 38 also has a concave curved surface. The blade width W of the cutter knife 30 is substantially uniform from the blade tip 5 (blade width W 1 (not shown)) to the blade tip 6 (blade width W 2 ) as in the first embodiment. In the case of this third embodiment, compared to the cutter knife 1 in which the projected thickness in the flow direction U is linearly reduced from the blade tip 5 to the blade tip 6 shown in FIG. Since the projected thickness as viewed in the flow direction U of the hot water rapidly decreases in the radial direction, the fluid resistance decreases, and a larger driving force can be expected.
【００３１】図５は、本発明によるカッタナイフの第四
実施例を示す斜視図であり、図６はそのカッタナイフの
横断面形状を示す図で、図６（ａ）は図５において矢印
Ｄで示すような刃元端での断面図、図６（ｂ）は図５に
おいて矢印Ｅで示すような長手方向の中間位置での断面
図、図６（ｃ）は図５において矢印Ｆで示すような刃先
端での断面図である。図５及び図６に示すカッタナイフ
４０においても、図１及び図２に示されているカッタナ
イフ１と比較して同等の機能を奏する部分については、
同じ符号を付すことにより、再度の説明を省略する。こ
のカッタナイフ４０は、刃元端５から刃先端６にかけて
流れ方向Ｕの投影厚さ（刃厚Ｔ）を曲線的に減少させ、
且つナイフ本体４２の上面４８と刃先部１０の刃表面１
１とを面取りによって形成された交差部で接続した例で
ある。即ち、ナイフ本体４２の上面４８と刃先部１０の
刃表面１１とを接続する交差部は、面取りによって形成
された平面４４から成っている。上面４８及び刃表面１
１と平面４４とは、それぞれ、稜線４６，４７で交差し
ている。平面４４によって面取りされた部分４９はカッ
トされているので、図１に示されているカッタナイフ１
と比較して流体抵抗の抗力係数が減少し、消費動力も軽
減される。FIG. 5 is a perspective view showing a fourth embodiment of a cutter knife according to the present invention, FIG. 6 is a view showing a cross sectional shape of the cutter knife, and FIG. 6 (a) is an arrow D in FIG. 6 is a sectional view at the blade base end, FIG. 6 (b) is a sectional view at an intermediate position in the longitudinal direction as shown by an arrow E in FIG. 5, and FIG. 6 (c) is an arrow F in FIG. It is sectional drawing in such a blade tip. Also in the cutter knife 40 shown in FIGS. 5 and 6, as for the portion having the same function as that of the cutter knife 1 shown in FIGS. 1 and 2,
By giving the same reference numerals, repetitive description will be omitted. This cutter knife 40 reduces the projected thickness (blade thickness T) in the flow direction U from the blade tip 5 to the blade tip 6 in a curved manner,
Moreover, the upper surface 48 of the knife main body 42 and the blade surface 1 of the blade tip portion 10
It is an example in which 1 and 1 are connected at an intersection formed by chamfering. That is, the intersecting portion that connects the upper surface 48 of the knife body 42 and the blade surface 11 of the cutting edge portion 10 is formed by the flat surface 44 formed by chamfering. Upper surface 48 and blade surface 1
1 and the plane 44 intersect at ridgelines 46 and 47, respectively. Since the portion 49 chamfered by the flat surface 44 is cut, the cutter knife 1 shown in FIG.
Compared with, the drag coefficient of fluid resistance is reduced, and the power consumption is also reduced.
【００３２】図７は、本発明によるカッタナイフの第五
実施例を示す斜視図であり、図８はそのカッタナイフの
横断面形状を示す図で、図８（ａ）は図７において矢印
Ｇで示すような刃元端での断面図、図８（ｂ）は図７に
おいて矢印Ｈで示すような長手方向の中間位置での断面
図、図８（ｃ）は図７において矢印Ｊで示すような刃先
端での断面図である。図７及び図８に示すカッタナイフ
５０においても、図１及び図２に示されているカッタナ
イフ１と比較して同等の機能を奏する部分については、
同じ符号を付すことにより、再度の説明を省略する。こ
のカッタナイフ５０は、刃元端５から刃先端６にかけて
流れ方向Ｕの投影厚さ（刃厚Ｔ）を曲線的に減少させ、
且つナイフ本体５２の上面５８と刃先部１０の刃表面１
１とを丸み付けによって形成された曲面によって接続し
た例である。即ち、ナイフ本体５２の平面状の上面５８
と、刃先部１０の平面状の刃表面１１とは、丸み付けに
よって形成された曲面５４によって接続されている。こ
のカッタナイフ５０は、図１及び図２に示されているカ
ッタナイフ１においてエッジとなっていた部分５９が曲
面５４を形成する丸み付けによって取り除かれたものに
相当し、カッタナイフの断面形状はより流線形に近いも
のにされている。その結果、刃表面１１に沿って流れる
温水は曲面５４によって滑らかに上面５８へと流れるの
で剥離し難く、第四実施例として示されているカッタナ
イフ４０と比較しても、流体抵抗の抗力係数が更に減少
し、刃厚と効力係数の両方の低減により、消費動力も一
層軽減することが期待できる。FIG. 7 is a perspective view showing a fifth embodiment of the cutter knife according to the present invention, FIG. 8 is a view showing a cross sectional shape of the cutter knife, and FIG. 8 (a) is an arrow G in FIG. 8 is a sectional view at the blade tip end, FIG. 8 (b) is a sectional view at an intermediate position in the longitudinal direction as shown by an arrow H in FIG. 7, and FIG. 8 (c) is an arrow J in FIG. It is sectional drawing in such a blade tip. Also in the cutter knife 50 shown in FIG. 7 and FIG. 8, as to the portion having the same function as the cutter knife 1 shown in FIG. 1 and FIG.
By giving the same reference numerals, repetitive description will be omitted. This cutter knife 50 reduces the projected thickness (blade thickness T) in the flow direction U from the blade base end 5 to the blade tip 6 in a curved manner,
Moreover, the upper surface 58 of the knife body 52 and the blade surface 1 of the blade tip portion 10
It is an example in which 1 and 1 are connected by a curved surface formed by rounding. That is, the flat upper surface 58 of the knife body 52.
And the flat blade surface 11 of the blade tip portion 10 are connected by a curved surface 54 formed by rounding. The cutter knife 50 corresponds to the cutter knife 1 shown in FIGS. 1 and 2 in which an edge portion 59 is removed by rounding to form a curved surface 54, and the cross sectional shape of the cutter knife is It is more streamlined. As a result, the warm water flowing along the blade surface 11 smoothly flows to the upper surface 58 due to the curved surface 54, and thus is difficult to be peeled off. Even when compared with the cutter knife 40 shown as the fourth embodiment, the drag coefficient of the fluid resistance is obtained. It is expected that the power consumption will be further reduced by further reducing the blade thickness and the efficacy coefficient.
【００３３】図９は、本発明によるカッタナイフの第六
実施例を示す斜視図である。図９に示すカッタナイフ６
０においても、図１に示されているカッタナイフ１と比
較して同等の機能を奏する部分については、同じ符号を
付すことにより、再度の説明を省略する。この実施例に
おけるカッタナイフ６０の幅は、第一実施例と同様に、
刃元端５から刃先端６に至るまで略一様である。そし
て、このカッタナイフ６０においては、刃先端６の特に
強度的に問題とならない部分での抗力係数低減効果を狙
って、端縁や稜線となる部分がカットされている。即
ち、ナイフ本体６２の上面６８は、刃元端５側から刃先
端６側に至る長手方向の途中までは、上面６８の前縁と
なり且つ刃先部１０の刃表面１１と交差して接続する稜
線６４と、上面６８の後縁６５とによって縁取られてい
るが、強度的に問題とならない刃先端６に近い領域で
は、それぞれ、刃先部１０の刃表面１１と接続する平面
としての三角形状のカット面６６と、後縁側のカット面
６７とによる面取りが形成されている。この実施例で
は、ナイフ本体６２の後縁部において、カット面６７
は、カット面６６が形成されている範囲に対応して形成
されている。実際の運転中におけるカッタナイフ６０の
周りの温水の流れは、カッタナイフ６０の進行方向に相
対して平行ではなく、刃元端５から刃先端６に向かって
の流れが加わるため、水流はカッタナイフ６０を斜めに
横切ってゆく流れであると考えられる。従って、刃先端
６での水流の剥離も水流抵抗となって消費動力アップの
要因となる。そこで、カットしなければ刃先端６の近傍
の水流剥離の原因となる部分に面取りを施して、即ち、
カット面６６，６７を形成して、カッタナイフ６０の表
面の角度変化を段階的に付けて急激な角度変化を緩和し
ている。そのようにすることにより、一層の抵抗軽減が
図られる。刃先端６側における水流剥離を抑制するため
の処置として、面取り状のカット面６６，６７に代え
て、滑らかな曲面から成る丸み付けを採用してもよい。
この実施例では、刃先端６においてカット面６６とカッ
ト面６７との双方が形成されているが、カッタナイフと
しては、上面６８の後縁６５側のカット面６７を形成せ
ず、上面６８の前縁側のカット面６６のみを形成したも
のであってよい。更に、図５に示す第四実施例又は図７
に示す第五実施例のように交差部として平面４４又は曲
面５４が刃先部１０の全長に対応した範囲にわたって形
成されている場合には、強度的に問題がないとき、上面
６８の後縁側に、刃先部１０の全長に対応した範囲にわ
たってカット面又は丸み付けを形成してよい。FIG. 9 is a perspective view showing a sixth embodiment of the cutter knife according to the present invention. Cutter knife 6 shown in FIG.
Also in 0, the parts having the same functions as those of the cutter knife 1 shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. The width of the cutter knife 60 in this embodiment is similar to that of the first embodiment.
It is substantially uniform from the blade tip 5 to the blade tip 6. In this cutter knife 60, the edge and the ridge line are cut in order to reduce the drag coefficient at the portion of the blade tip 6 where strength is not a particular problem. That is, the upper surface 68 of the knife main body 62 becomes a leading edge of the upper surface 68 from the blade tip 5 side to the blade tip 6 side and becomes the leading edge of the upper surface 68, and intersects with the blade surface 11 of the blade tip 10 to form a ridge line. 64 and a rear edge 65 of the upper surface 68, but in a region close to the blade tip 6 where strength is not a problem, a triangular cut as a plane connecting to the blade surface 11 of the blade tip portion 10 is formed, respectively. A chamfer is formed by the surface 66 and the cut surface 67 on the trailing edge side. In this embodiment, the cutting surface 67 is provided at the rear edge of the knife body 62.
Are formed corresponding to the range in which the cut surface 66 is formed. The flow of warm water around the cutter knife 60 during the actual operation is not parallel to the traveling direction of the cutter knife 60, but the flow from the blade base end 5 to the blade tip 6 is added, so the water flow is It is considered to be a flow that diagonally crosses the knife 60. Therefore, the separation of the water flow at the blade tip 6 also causes water flow resistance, which causes an increase in power consumption. Therefore, if not cutting, chamfering is performed on the portion near the blade tip 6 that causes water flow separation, that is,
By forming the cut surfaces 66 and 67, the angle change of the surface of the cutter knife 60 is gradually added to alleviate the sharp angle change. By doing so, the resistance can be further reduced. As a measure for suppressing water flow separation on the blade tip 6 side, instead of the chamfered cut surfaces 66, 67, rounding with a smooth curved surface may be adopted.
In this embodiment, both the cutting surface 66 and the cutting surface 67 are formed at the blade tip 6, but as a cutter knife, the cutting surface 67 on the rear edge 65 side of the upper surface 68 is not formed, and the cutting surface 67 of the upper surface 68 is formed. Only the cut surface 66 on the front edge side may be formed. Furthermore, a fourth embodiment shown in FIG. 5 or FIG.
In the case where the flat surface 44 or the curved surface 54 is formed as the intersecting portion over the range corresponding to the entire length of the cutting edge portion 10 as in the fifth embodiment shown in FIG. The cut surface or rounding may be formed over a range corresponding to the entire length of the cutting edge portion 10.
【００３４】上記いずれの実施例においても、長手方向
の任意の位置（例えば、中間位置）での刃幅Ｗに対する
投影高さ、即ち、刃厚Ｔの比（Ｔ／Ｗ）は、刃先端６に
おける刃幅Ｗ２に対する刃厚Ｔ２の比（Ｔ２／Ｗ２）以
上で、且つ刃元端５における刃幅Ｗ１に対する刃厚Ｔ１
の比（Ｔ１／Ｗ１）以下になるように設定されている。
この比（Ｔ／Ｗ）は、刃元端５から刃先端６の間で、刃
元端５から刃先端６に向かって滑らかに漸減するように
構成するのが好ましい。In any of the above-described embodiments, the projection height to the blade width W at any position in the longitudinal direction (for example, the intermediate position), that is, the ratio (T / W) of the blade thickness T is the blade tip 6 Of the blade thickness T 2 with respect to the blade width W 2 at (T 2 / W 2 ) or more and the blade thickness T 1 with respect to the blade width W 1 at the blade tip 5
Is set to be equal to or less than the ratio (T 1 / W 1 ).
It is preferable that this ratio (T / W) is configured to smoothly gradually decrease from the blade tip 5 to the blade tip 6 between the blade tip 5 and the blade tip 6.
【００３５】[0035]
【発明の効果】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフ
は、上記のように構成されているので、次のような効果
を奏する。即ち、本発明の樹脂造粒機用カッタナイフに
よれば、刃元端側の刃厚を刃先端側よりも厚くしている
ので、回転軸線方向の押付け力に対して強度を高めるこ
とができる。また、長さ方向刃先端側に向かうに従っ
て、カッタナイフの進行方向に見た投影厚さを薄くして
いるので、水中でカットすることにより樹脂の造粒を行
う場合等、カッタユニットの回転に必要な駆動力を、カ
ッタナイフの強度を損なうことなく効果的に減少するこ
とができる。更に、水中での移動速度が速い部分の刃厚
を薄くすることによって、カッタナイフの強度を損なう
ことなく、より効果的にキヤビテーションの発生を抑制
することができ、ダイス及びカッタナイフの寿命の延長
効果が期待できる。カッタユニットの駆動に必要な動力
が低減できることは、駆動モータやカッタユニットのほ
か、カップリングの小型化も期待できる。カッタユニッ
トやカップリングの小型化によって、これらを製造する
のに必要なコストを低減できるのみでなく、運転に必要
なランニングコストも低減することが期待できる。つま
り、同じ樹脂ペレット生産量をより低いコストで生産す
ることができる。Since the cutter knife for a resin granulator according to the present invention is constructed as described above, it has the following effects. That is, according to the cutter knife for a resin granulator of the present invention, since the blade thickness at the blade tip end side is made thicker than the blade tip side, it is possible to enhance the strength against the pressing force in the rotation axis direction. . In addition, the projected thickness as seen in the direction of travel of the cutter knife is made thinner toward the tip of the blade in the length direction, so when cutting the resin in water to granulate the resin, etc. The required driving force can be effectively reduced without compromising the strength of the cutter knife. Furthermore, by reducing the blade thickness of the part that moves rapidly in water, it is possible to more effectively suppress the occurrence of cavitation without impairing the strength of the cutter knife, and to reduce the life of the die and cutter knife. Can be expected to have an extension effect. The reduction in power required to drive the cutter unit can be expected to reduce the size of the coupling in addition to the drive motor and cutter unit. By reducing the size of the cutter unit and the coupling, not only the cost required for manufacturing them but also the running cost required for operation can be expected to be reduced. That is, the same amount of resin pellets can be produced at a lower cost.
【００３６】また、本発明による樹脂造粒機用カッタナ
イフは、既に稼動中のプラントの機械においても適用す
ることができる。現有の樹脂造粒機への適用により、消
費動力を低減してランニングコスト低減効果を図ること
はもちろんのこと、生産量アップのための装置改造など
の際にも、その他の装置改造を伴うことなく、カッタナ
イフとそれを取り付けるカッタホルダを新規製作するだ
けで必要な生産量アップを図ることができる。後者の場
合として、例えばカッタナイフの枚数を増やす方法が採
用されることがあるが、カッタナイフの枚数を増やすと
必然的に必要な駆動力も増加し、場合によっては、駆動
モータの増強更新や、カッタユニットのサイズアップな
どの改造処置が必要となってくるが、本発明による樹脂
造粒機用カッタナイフを採用することにより、カッタナ
イフの枚数を増やした場合であっても、消費動力の増加
を抑制し、ランニングコストの低減を図ることができ
る。比較的少量の生産量アツプの需要は、プラント建設
後、その生産が安定してくると比較的頻繁に生じるの
で、それに対して非常に少ない投資で所定の効果を期待
することができることは、プラント運営に際しても大き
なメリットとなる。The cutter knife for a resin granulator according to the present invention can also be applied to a machine of a plant that is already in operation. By applying it to the existing resin granulator, not only the power consumption is reduced and the running cost is reduced, but also other equipment modification is required when modifying the equipment to increase the production amount. Instead, a new production of the cutter knife and the cutter holder for attaching the cutter knife can increase the required production amount. In the latter case, for example, a method of increasing the number of cutter knives may be adopted, but increasing the number of cutter knives inevitably increases the necessary driving force, and in some cases, the drive motor may be enhanced or updated. Although modification measures such as increasing the size of the cutter unit are required, by adopting the cutter knife for the resin granulator according to the present invention, the power consumption increases even when the number of cutter knives is increased. Can be suppressed, and the running cost can be reduced. Demand for a relatively small amount of production up occurs relatively frequently when the production becomes stable after the plant is constructed, so it is possible to expect a certain effect with a very small investment. It will also be a great advantage in the operation.
【００３７】また、刃先部に近づくに従って抗力係数を
小さくすることも駆動力低減に効果が期待できる。抗力
係数を求めるには摩擦抗力と圧力抗力の和である抗力を
知らねばならないが、これを理論的に求めることは不可
能であるので、実験的に求めねばならない。一般的に
は、厚さに比較して流れの方向の長さが長い形状のもの
ほど抗力係数が下がると考えてよい。本発明によるカッ
タナイフのように、長手方向の任意の位置での横断面に
おいて、刃幅に対する刃厚の比が刃先端側での比以上で
且つ刃元端側での比以下となるように、刃元端から刃先
端までの断面形状を決定することにより、厚さそのもの
だけでなく、抗力係数低減も期待でき、より一層の駆動
力低減効果が期待できる。It is also expected that the driving force can be reduced by reducing the drag coefficient as it approaches the cutting edge. In order to obtain the drag coefficient, it is necessary to know the drag force which is the sum of the friction drag force and the pressure drag force, but since it is impossible to obtain this theoretically, it must be obtained experimentally. In general, it can be considered that the drag coefficient decreases as the shape has a longer length in the flow direction than the thickness. Like the cutter knife according to the present invention, in a cross section at any position in the longitudinal direction, the ratio of the blade thickness to the blade width is equal to or higher than the ratio on the blade tip side and equal to or lower than the ratio on the blade tip side. By determining the cross-sectional shape from the blade tip to the blade tip, not only the thickness itself but also the drag coefficient reduction can be expected, and a further driving force reduction effect can be expected.
【図１】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第一
実施例を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a first embodiment of a cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図２】図１に示されている樹脂造粒機用カッタナイフ
の横断面形状を示す図であり、図２（ａ）は図１におい
て矢印Ａで示すような刃元端での断面図、図２（ｂ）は
図１において矢印Ｂで示すような中間位置での断面図、
図２（ｃ）は図１において矢印Ｃで示すような刃先端で
の断面図である。FIG. 2 is a view showing a cross-sectional shape of the cutter knife for a resin granulator shown in FIG. 1, and FIG. 2 (a) is a cross-sectional view at a blade tip end as shown by an arrow A in FIG. 2 (b) is a sectional view at an intermediate position as indicated by an arrow B in FIG.
FIG. 2C is a cross-sectional view at the blade tip as indicated by arrow C in FIG.
【図３】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第二
実施例を示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a second embodiment of a cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図４】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第三
実施例を示す斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing a third embodiment of the cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図５】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第四
実施例を示す斜視図である。FIG. 5 is a perspective view showing a fourth embodiment of the cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図６】図５に示されている樹脂造粒機用カッタナイフ
の横断面形状を示す図であり、図６（ａ）は図５におい
て矢印Ｄで示すような刃元端での断面図、図６（ｂ）は
図５において矢印Ｅで示すような中間位置での断面図、
図６（ｃ）は図５において矢印Ｆで示すような刃先端で
の断面図である。6 is a view showing a cross-sectional shape of the cutter knife for a resin granulator shown in FIG. 5, and FIG. 6 (a) is a cross-sectional view at a blade tip end as shown by an arrow D in FIG. 6 (b) is a sectional view at an intermediate position as indicated by an arrow E in FIG.
FIG. 6C is a cross-sectional view at the blade tip as indicated by arrow F in FIG.
【図７】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第五
実施例を示す斜視図である。FIG. 7 is a perspective view showing a fifth embodiment of the cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図８】図７に示されている樹脂造粒機用カッタナイフ
の横断面形状を示す図であり、図８（ａ）は図７におい
て矢印Ｇで示すような刃元端での断面図、図８（ｂ）は
図７において矢印Ｈで示すような中間位置での断面図、
図８（ｃ）は図７において矢印Ｊで示すような刃先端で
の断面図である。8 is a view showing a cross-sectional shape of the cutter knife for a resin granulator shown in FIG. 7, and FIG. 8 (a) is a cross-sectional view at a blade tip end as shown by an arrow G in FIG. 8B is a cross-sectional view at an intermediate position as indicated by an arrow H in FIG.
FIG. 8C is a cross-sectional view at the blade tip as indicated by arrow J in FIG. 7.
【図９】本発明による樹脂造粒機用カッタナイフの第六
実施例を示す斜視図である。FIG. 9 is a perspective view showing a sixth embodiment of a cutter knife for a resin granulator according to the present invention.
【図１０】図１に示されているカッタナイフを適用した
水中カット式樹脂造粒機と従来の水中カット式樹脂造粒
機との消費動力の比較を示したグラフである。10 is a graph showing a comparison of power consumption between an underwater cut type resin granulator to which the cutter knife shown in FIG. 1 is applied and a conventional underwater cut type resin granulator.
【図１１】一般の水中カット式樹脂造粒機の概略を示す
一部断面側面図である。FIG. 11 is a partial cross-sectional side view showing the outline of a general underwater cut type resin granulator.
【図１２】図１１に示されている水中カット式樹脂造粒
機のカッタユニット及びダイス部分を拡大して示す側面
図である。12 is an enlarged side view showing a cutter unit and a die portion of the underwater cut type resin granulator shown in FIG.
【図１３】図１１に示されている水中カット式樹脂造粒
機のカッタユニットをダイス側から見た正面図である。FIG. 13 is a front view of the cutter unit of the underwater cut type resin granulator shown in FIG. 11, as viewed from the die side.
【図１４】図１１に示されているような水中カット式樹
脂造粒機に用いられている従来のカッタナイフの斜視図
である。FIG. 14 is a perspective view of a conventional cutter knife used in the underwater cutting type resin granulator as shown in FIG. 11.
１，２０，３０，４０，５０，６０，７０ 樹脂造粒機
用カッタナイフ
２，２２，３２，４２，５２，６２，７２ ナイフ本体
５ 刃元端
６ 刃先端
８，２８，３８，４８，５８，６８ 上面
１０ 刃先部
１１ 刃表面
１３ 切断面
１４，２４，３４，６４ 稜線
４４ 平面（交差部）
５４ 曲面（交差部）
６６，６７ カット面
７１ ダイプレート
７２ ダイ孔
７３ ダイス面
Ｗ（Ｗ１，Ｗ２） 刃幅
Ｔ（Ｔ１，Ｔ２） 刃厚1, 20, 30, 40, 50, 60, 70 Cutter knife for resin granulator 2, 22, 32, 42, 52, 62, 72 Knife body 5 Blade base 6 Blade tip 8, 28, 38, 48, 58,68 Upper surface 10 Blade edge portion 11 Blade surface 13 Cutting surface 14, 24, 34, 64 Ridge line 44 Flat surface (intersection portion) 54 Curved surface (intersection portion) 66,67 Cut surface 71 Die plate 72 Die hole 73 Dice surface W (W 1 , W 2 ) Blade width T (T 1 , T 2 ) Blade thickness
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 喜隆 広島県広島市安芸区舟越南一丁目６番１ 号 株式会社日本製鋼所内 (56)参考文献 実開 昭57−43755（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭49−51862（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭49−30983（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B26D 1/28 B26D 3/00 601 B29B 9/06 B29K 101:00 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yoshitaka Yamada 1-6-1, Funakoshi Minami, Aki-ku, Hiroshima City, Hiroshima Prefecture (56) References: 57-43755 (JP, U) Actual Kai 49-51862 (JP, U) Actual Kai 49-30983 (JP, U) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) B26D 1/28 B26D 3/00 601 B29B 9/06 B29K 101: 00
Claims (6)
を切断して樹脂ペレットを製造する水中カット式樹脂造
粒機に用いられ、前記ダイスのダイス面に沿って回転す
ることにより前記溶融樹脂を切断する樹脂造粒機用カッ
タナイフにおいて、 回転半径の小さい刃元端から回転半径の大きい刃先端に
至るまで略一定の刃幅を有するとともに、前記刃元端か
ら刃先端に向かうに従って漸次刃厚が薄くされているこ
とを特徴とする樹脂造粒機用カッタナイフ。1. A molten resin extruded from a die into water.
Was cut used in the water-cut resin granulator to produce resin pellets, the resin granulating machine cutting knife disconnect the molten resin by rotating along the die surface of the die, rotary It has a substantially constant blade width from the blade tip with a small radius to the blade tip with a large turning radius, and
A cutter knife for a resin granulator, characterized in that the blade thickness is gradually reduced toward the blade tip .
のナイフ本体の回転方向前側に配置された刃先部とを備
えており、前記ナイフ本体の上面と前記刃先部の刃表面
とは、直線状又は滑らかな曲線状に延びる稜線で交差し
ていることを特徴とする請求項１に記載の樹脂造粒機用
カッタナイフ。2. The cutter knife includes a knife body and a cutting edge portion arranged on the front side in the rotation direction of the knife body, and the upper surface of the knife body and the blade surface of the cutting edge portion are linear. Alternatively, the cutter knife for a resin granulator according to claim 1, wherein the cutter knives intersect at a ridge line extending in a smooth curved shape.
のナイフ本体の回転方向前側に配置された刃先部とを備
えており、前記ナイフ本体の上面と前記刃先部の刃表面
とは、面取り又は丸み付けによって形成された交差部に
よって接続されていることを特徴とする請求項１に記載
の樹脂造粒機用カッタナイフ。3. The cutter knife includes a knife body and a cutting edge portion arranged on the front side in the rotation direction of the knife body, and the upper surface of the knife body and the blade surface of the cutting edge portion are chamfered or The cutter knife for a resin granulator according to claim 1, wherein the cutter knives are connected by a crossing portion formed by rounding.
のナイフ本体の回転方向前側に配置された刃先部とを備
えており、前記ナイフ本体の上面と前記刃先部の刃表面
とは、前記刃元端から前記刃先端に至る中間位置までの
部分では直線状又は滑らかな曲線状に延びる稜線で交差
し、且つ前記中間位置から前記刃先端に至るまでの部分
では面取り又は丸み付けによって形成された交差部によ
って接続されていることを特徴とする請求項１に記載の
樹脂造粒機用カッタナイフ。4. The cutter knife comprises a knife body and a cutting edge portion arranged on the front side in the rotational direction of the knife body, and the upper surface of the knife body and the blade surface of the cutting edge portion are the blades. The portion from the original end to the intermediate position from the blade tip intersects with a ridge line extending in a straight line or a smooth curved line, and the portion from the intermediate position to the blade tip is formed by chamfering or rounding. The cutter knife for a resin granulator according to claim 1, wherein the cutter knives are connected by a crossing portion.
は、前記交差部が形成されている範囲に対応して、面取
り又は丸み付けが施されていることを特徴とする請求項
３又は４に記載の樹脂造粒機用カッタナイフ。5. The chamfering or rounding is applied to a rear edge portion of the upper surface of the knife main body corresponding to a range where the intersecting portion is formed. A cutter knife for a resin granulator according to item 4.
すべての位置における横断断面において、刃幅に対する
刃高の比は、前記刃先端における刃幅に対する刃高の比
以上で且つ前記刃元端における刃幅に対する刃高の比以
下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項
に記載の樹脂造粒機用カッタナイフ。6. The ratio of the blade height to the blade width is equal to or greater than the ratio of the blade height to the blade width at the blade tip in the cross-sections at all positions from the blade base end to the blade tip, and The cutter knife for a resin granulator according to any one of claims 1 to 5, wherein the ratio of the blade height to the blade width at the base end is equal to or less than the ratio.
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