JP3495491B2 - Steam turbine vane for gas turbine - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、翼内部を蒸気で冷
却するようにしたガスタービンの蒸気冷却静翼に関す
る。 【０００２】 【従来の技術】従来のガスタービンの静翼では、圧縮機
吐出空気又はその中間段から抽気した空気を翼内部に流
して内面から冷却し、翼のメタル温度を主流のガス温度
より低いその材料の強度上許される値に維持している。 【０００３】従来の空気冷却方式のガスタービンの静翼
の１例を、図３ないし図６によって説明する。ガスター
ビンの静翼の翼２０の上下両側に設けられたシュラウド
１１，１２にはそれぞれ空気室５，５が設けられ、上方
のシュラウド１１の空気室５には、その中央付近の部分
に空気の排出管２２とその外側の部分に空気の供給管２
１が開口している。上方のシュラウド１１の空気室５
は、供給管２１に連絡する外側の室５ａと排出管２１に
連絡する内側の室５ｂに区画され、また、下方のシュラ
ウド１２の空気室５も外側の室５ａと内側の室５ｂに区
画され、かつ、外側の室５ａ，内側の室５ｂは互いに連
通しており、シュラウド１１の空気室５の外側の室５
ａ，内側の室５ｂとシュラウド１２の空気室５の外側の
室５ａ，内側の室５ｂとは、それぞれ翼２０内に設けら
れた複数の通路４で連絡されている。 【０００４】図示しない圧縮機の吐出空気又はその中間
段から抽出した空気は、図３中矢印で示すように、供給
管２１から外側の室５ａに入り、外側の通路４を経てシ
ュラウド１２の空気室５の外側の室５ａに入り、更にシ
ュラウド１２の空気室５の内側の室５ｂに入った上、内
側の通路４を経てシュラウド１１の空気室５の内側の室
５ｂに入り、排出管２２から排出され、静翼の冷却を行
っている。 【０００５】なお、１３，１４は、それぞれシュラウド
１１，１２の部分において、空気室５の蓋を形成する外
壁である。なお、２３は、シュラウド１１の空気室５の
外側の室５ａ内の供給管２１の下方に設けられた多穴の
インピンジング板であり、空気を同インピンジング板２
３の穴から噴流となって噴出させてシュラウド１１に衝
突させて冷却効果を向上させるようになっている。 【０００６】また、空気の供給管２１と排出管２２の位
置を逆にして、図３に示す矢印とは逆方向に空気を流す
ようにすることもできる。 【０００７】前記の従来の空気冷却方式のガスタービン
の静翼の場合、翼内部の冷却空気を前記の通り自分の圧
縮機から取り出すので、翼の内外面間の差圧は小さい。 【０００８】しかし最近に至ってガスタービンの効率向
上のため、翼内部に従来の自分の圧縮機から取り出した
空気に代り蒸気を流して冷却する方式が提案されてい
る。 【０００９】この場合一般に従来の空気より高い圧力の
蒸気が使用される。例えばガスタービンの圧力比１８〜
２３程度の場合４０ａｔａ程度の蒸気が使用される。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】ガスタービンの静翼に
おいて、蒸気冷却を行う場合についての問題点を空気の
場合と比較して述べると、以下の通りである。 【００１１】（１）従来の空気冷却の場合には、冷却空
気は冷却作用を果した後主流中に放出される。従って、
冷却空気の圧力と翼の外面との圧力差は圧力比２０程度
の場合３〜４ｋｇｆ／ｃｍ^２を超えることはなく、ま
た、翼へ冷却空気を導入する接続部分や仕切壁で洩れ零
を要求されない。一方蒸気冷却の場合には、差圧は蒸気
供給圧４０ａｔａとすると２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ^２に
達し、また、洩れはサイクル特性上許されず、僅かの洩
れがあってもガスタービンの効率低下が著しい。 【００１２】（２）そこで、蒸気冷却の場合には、翼の
冷却蒸気を囲む壁は、前記の圧力差に耐え、かつ、完全
密封でなければならない。そのため、図３に示す構造を
採用した場合には、蒸気室の蓋となるシュラウドの外壁
１３，１４は充分な厚さを有し、かつ、シュラウド１
１，１２と強固に接合されなければならない。ところが
主流ガスに接するシュラウド１１，１２の壁の厚さ方向
の平均メタル温度は、規設計の例によると８００〜９０
０℃に達する。一方蓋である外壁１３，１４は主流ガス
に接していないので冷却用蒸気温度（例えば３００〜３
５０℃）に近い。従来の空気冷却の場合、外壁１３，１
４は、圧力差小でかつ、洩れ零を要求されていないので
比較的薄板でよく、その接合はシュラウドとの熱伸び差
を適当に吸収できるルーズな取り付け方法が許され、そ
の結果熱応力は低くすることができた。しかし蒸気冷却
の場合には温度差の大きな厚板同志を強固に接合するの
で大きな熱応力が発生する。 【００１３】（３）現在静翼に適した耐熱合金として
は、主としてＣＯ基合金例えばＸ−４５、ＥＣＹ７６８
等が採用されているが、これらの合金では、溶接性が悪
く翼シュラウド部にそれと同じ大きさ、肉厚の蓋を耐圧
強度を満足させるような溶接を行うことは容易ではな
い。また、翼に使用されるＮｉ基耐熱合金でも、溶接は
はなはだ困難である。このために、溶接に代ってロー付
けが採用されるが、広い面積に及んで信頼性のあるロー
付けを行うことも容易ではない。 【００１４】本発明は、以上の問題点を解決することが
できるガスタービンの蒸気冷却静翼を提供しようとする
ものである。 【００１５】 【課題を解決するための手段】本発明は、静翼のシュラ
ウドに翼内部に流れる冷却蒸気の蒸気室を設けたガスタ
ービン蒸気冷却静翼において、上記蒸気室は、供給管に
連絡する外側の室と排出管に連絡する内側の室に区画さ
れ、上記シュラウドの上記外側の室の蓋を互いに接近し
て配置された内側の蓋と外側の蓋との二重の蓋で構成
し、上記内側の蓋は上記シュラウドとの熱伸び差を吸収
可能に形成すると共にその全周が密封されるように上記
シュラウドに接合し、上記外側の蓋は上記外側の室の内
外の圧力差による荷重に対する肉厚を有すると共に周囲
は固定されていない状態で上記シュラウドに接続されて
いることを特徴とする。 【００１６】本発明では、冷却蒸気を収容するシュラウ
ドの蒸気室の洩れに対する密封作用と密封であるように
接合したことによる熱伸び差の吸収は内側の蓋が分担す
る。しかし、蒸気室の内側の蓋は、広い面に対して耐圧
強度は期待できない。そこで広い面全体の荷重は、シュ
ラウドの蒸気室内の蒸気の圧力によって内側の蓋が変形
して接近して位置する外側の蓋に接触して蒸気室の外側
の肉厚の大きい蓋が分担する。しかし、外側の蓋は周囲
でシュラウドに固定されていないので熱応力を軽減でき
る。しかも、本発明では、熱伸び差を吸収する蒸気室の
内側の蓋のみがシュラウドに接合されるに止まるので、
溶接性の悪い翼用耐熱合金の大規模な溶接を避けること
ができる。 【００１７】 【発明の実施の形態】本発明の実施の第１の形態を、図
１によって説明する。本実施の形態は、図３〜図６に示
す空気冷却方式のガスタービンの静翼を以下述べるよう
な改良を行って蒸気冷却方式のガスタービンの静翼に適
用したものであり、図１において変更のない部分は図３
〜図６におけると同一の符号を付し、その説明を省略す
る。 【００１８】即ち、本実施の形態では、供給管２１に蒸
気を供給し排出管２２から蒸気を排出するようにし、図
３〜図６に示される空気室５が蒸気室５に変更されてい
る。 【００１９】また、上方のシュラウド１１の蒸気室５の
外側の室５ａの蓋は、互いに接近して配置された金属製
の外側（上側）の蓋２と内側の蓋３で構成され、外側の
蓋２は蒸気室５の外側の室５ａと蒸気室５外の雰囲気と
の圧力差による荷重に耐える肉厚を有し、また、内側の
蓋３は薄板で構成されると共に縦横に形成された波形を
有するように構成され、シュラウド１１の熱伸び差を吸
収できるようになっている。 【００２０】図示を省略したが、下方のシュラウド（図
３に符号１２で示す）にも、供給管２１及び排出管２２
がない点を除いて、前記の上方のシュラウド１１と同様
な外側の蓋と内側の蓋を備えた蒸気室が設けられてい
る。 【００２１】前記内側の蓋３の水平方向内側の周縁部
は、空気室５の外側の室５ａと内側の室５ｂとを区画す
るシュラウド１１の部分にロー付け又は溶接によってそ
の全周が密封されるように接合され、また、内側の蓋３
の水平方向の外側の周縁部は、蒸気室５の外側の室５ａ
を形成する水平方向外側のシュラウド１１の部分に設け
られた溝１１ａ内に挿入された上、同部分にロー付け又
は溶接によってその全周が密封されるように接合されて
いる。これによって、内側の蓋３の下方のシュラウド１
１内には同蓋３によって密封された蒸気室５の外側の室
５ａが形成される。 【００２２】前記外側の蓋２の水平方向内側の周縁部
は、蒸気室５の外側の室５ａと内側の室５ｂとを区画す
るシュラウド１１の部分とは若干の間隙をおくように配
置され、また、外側の蓋２の水平方向の外側の周縁部
は、シュラウド１１の蒸気室５の外側の室５ａを形成す
る水平方向内側の部分に設けられた溝１１ａ内にシュラ
ウド１１に対して移動可能に挿入され、かつ、外側の蓋
２と溝１１ａとの係合によって荷重を蓋２からシュラウ
ド１１に伝達することができるようになっている。 【００２３】なお、シュラウド１１の溝１１ａに外側の
蓋２を挿入するために、溝１１ａより上方のシュラウド
１１の部分に切欠を設けて溝１１ａを入溝構造とする
か、外側の蓋２を分割する等の手段が採用される。 【００２４】本実施の形態は以上のように構成されてい
るので、蒸気室５の外側の室５ａ内の蒸気温度によるシ
ュラウド１１との熱伸び差は内側の蓋３によって吸収さ
れ、かつ、蒸気室５の外側の室５ａの密封が保持され
る。この場合外側の蓋２は、シュラウド１１に対して自
由であり、何らの熱伸び差による荷重が作用することは
ない。 【００２５】また、蒸気室５の外側の室５ａ内の蒸気圧
力と翼の外面との圧力差によって、内側の蓋３は外方へ
変形して外側の蓋２に接触し、荷重は外側の蓋２からシ
ュラウド１１の溝１１ａとの係合部を経てシュラウド１
１へ伝えられる。従って、前記圧力差による荷重は充分
な肉厚を有する外側の蓋２によって分担され、内側の蓋
３にこの荷重がかかることはない。 【００２６】また、本実施の形態では、薄板の内側の蓋
３の周縁部のみをシュラウド１１にロー付け又は溶接に
よって接合するので、溶接性の悪い耐熱合金の大規模な
溶接をさけて製作が容易である。 【００２７】本発明の実施の第２の形態を、図２によっ
て説明する。本実施の形態は、前記本発明の実施の第１
の形態において、外側の蓋２を、蒸気室５の外側の室５
ａを形成するシュラウド１１の部分を覆うように形成さ
れた車室の壁で兼用させるようにし、内側の蓋３は、前
記本発明の実施の第１の形態と同様にシュラウド１１に
その全周が密封するように接合した。前記車室の壁で構
成される外側の蓋２の水平方向内側の周縁部は、シュラ
ウド１１の蒸気室５の外側の室５ａ，内側の室５ｂを区
画する部分より若干の間隙をおくように配置され、ま
た、外側の蓋２下側には、シュラウド１１の蒸気室５の
外側の室５ａを形成する水平方向外側の部分が接触する
ようにしている。 【００２８】本実施の形態においても、前記本発明の実
施の第１の形態と同様な作用及び効果を奏することがで
きる。 【００２９】 【発明の効果】本発明に、請求項に記載された構成を具
備しているので、蒸気室の密封性を確保した状態でガス
タービンノズルの蒸気冷却静翼における高差圧に対し耐
久性が確保されると共に熱伸び差による熱応力も吸収す
ることができる。また、これに加えて、熱伸び差を吸収
する内側の蓋だけがシュラウドに密封されるように接合
されるので、広い面積にわたって信頼性の高い溶接或い
はロー付け等を内側の蓋の接合を行うことができる。 【００３０】従って、主流ガス中に蒸気が洩れることが
防止され、ガスタービンノズルの信頼性が向上させると
共に、熱効率を向上させることができる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steam cooling vane of a gas turbine in which the inside of a blade is cooled by steam. 2. Description of the Related Art In a conventional vane of a gas turbine, air discharged from a compressor or air extracted from an intermediate stage thereof flows through the inside of the vane and is cooled from the inner surface. It is maintained at a value that is acceptable for the strength of the material. An example of a conventional vane of an air-cooled gas turbine will be described with reference to FIGS. Air chambers 5 and 5 are provided in shrouds 11 and 12 provided on the upper and lower sides of the vane 20 of the gas turbine stationary blade, respectively, and the air chamber 5 of the upper shroud 11 is provided with air at a portion near the center thereof. The discharge pipe 22 and the air supply pipe 2
1 is open. Air chamber 5 of upper shroud 11
Is divided into an outer chamber 5a communicating with the supply pipe 21 and an inner chamber 5b communicating with the discharge pipe 21, and the air chamber 5 of the lower shroud 12 is also divided into an outer chamber 5a and an inner chamber 5b. The outer chamber 5a and the inner chamber 5b communicate with each other, and the outer chamber 5 of the air chamber 5 of the shroud 11 is connected.
a, the inner chamber 5b and the outer chamber 5a and the inner chamber 5b of the air chamber 5 of the shroud 12 are connected by a plurality of passages 4 provided in the wing 20, respectively. [0004] air extracted from the discharge air or an intermediate stage of the compressor (not shown), as indicated by arrow in FIG enters chamber 5a of the outer from the supply pipe 21, the air shroud 12 through the outer passage 4 enters the outer chamber 5a of the chamber 5, further on entering the inner chamber 5b of the air chamber 5 of the shroud 12, it enters the inner chamber 5b of the air chamber 5 of the shroud 11 through the inside of the passage 4, the discharge pipe 22 And cooling the stationary blade. [0005] Reference numerals 13 and 14 denote outer walls forming the lid of the air chamber 5 at the shrouds 11 and 12, respectively. In addition, 23 is the air chamber 5 of the shroud 11.
An impinging plate multiwell provided below the supply pipe 21 outside the chamber 5 a, the in-air pins Managing plate 2
The nozzle 3 is jetted out as a jet and collides with the shroud 11 to improve the cooling effect. Further, the positions of the air supply pipe 21 and the discharge pipe 22 can be reversed so that the air flows in the direction opposite to the arrow shown in FIG. In the case of the stationary blade of the conventional air-cooled gas turbine described above, since the cooling air inside the blade is taken out from its own compressor as described above, the differential pressure between the inner and outer surfaces of the blade is small. However, recently, in order to improve the efficiency of a gas turbine, a system has been proposed in which steam is flown inside the blades instead of the air taken out of the conventional compressor to cool the blade. In this case, steam at a higher pressure than conventional air is generally used. For example, a gas turbine pressure ratio of 18 to
In the case of about 23, about 40 ata steam is used. Problems to be solved when steam cooling is performed in a stationary blade of a gas turbine in comparison with the case of air are as follows. (1) In the case of conventional air cooling, cooling air is discharged into the mainstream after performing a cooling function. Therefore,
The pressure difference between the pressure of the cooling air and the outer surface of the blade does not exceed ³ to 4 kgf / cm2 when the pressure ratio is about 20. Also, zero leakage is required at the connection part or partition wall for introducing the cooling air to the blade. Not done. On the other hand, in the case of steam cooling, when the steam supply pressure is 40 ata, the differential pressure reaches ²⁰ to 40 kgf / cm ^2. Leakage is not allowed due to cycle characteristics, and even if there is a slight leak, the efficiency of the gas turbine is significantly reduced. . (2) Therefore, in the case of steam cooling, the wall surrounding the cooling steam of the blade must withstand the above-mentioned pressure difference and be completely sealed. For this reason, when the structure shown in FIG. 3 is adopted, the outer walls 13 and 14 of the shroud serving as the lid of the steam chamber have a sufficient thickness and the shroud 1
It must be firmly joined with 1,12. However, according to the standard design example, the average metal temperature in the thickness direction of the walls of the shrouds 11 and 12 in contact with the mainstream gas is 800 to 90.
Reach 0 ° C. On the other hand, since the outer walls 13 and 14 as the lids are not in contact with the mainstream gas, the cooling steam temperature (for example, 300 to 3)
50 ° C). In the case of conventional air cooling, the outer walls 13, 1
No. 4 can be made of a relatively thin plate because the pressure difference is small and zero leakage is not required, and the connection is allowed to be a loose mounting method that can appropriately absorb the thermal expansion difference with the shroud, and as a result, the thermal stress is reduced. Could be lower. However, in the case of steam cooling, thick plates having a large temperature difference are strongly joined to each other, so that a large thermal stress is generated. (3) The heat-resistant alloys suitable for the stationary blade are mainly CO-based alloys such as X-45 and ECY768.
However, these alloys have poor weldability, and it is not easy to perform welding such that a lid having the same size and thickness as the wing shroud portion satisfies the pressure resistance. In addition, even with Ni-base heat-resistant alloys used for blades, welding is extremely difficult. For this reason, brazing is used instead of welding, but it is not easy to perform reliable brazing over a large area. An object of the present invention is to provide a steam-cooled vane for a gas turbine which can solve the above problems. According to the present invention, there is provided a gas turbine steam cooling vane in which a steam chamber for cooling steam flowing inside the vane is provided in a shroud of the vane, wherein the steam chamber is connected to a supply pipe.
It is divided into an outer chamber to contact and an inner chamber to
It is, constituted by a double lid between the outer the inner side arranged close to each other the lid of the chamber lid and the outer side of the lid of the shroud, the inside of the lid is the differential thermal expansion between the shroud was joined to the <br/> shroud so that the entire periphery is sealed as well as absorbable form, the outer lid wall with respect to the load by the pressure difference between the inner <br/> outside of the outer chamber around and having a thickness, characterized in that it is connected to the shroud in a state not fixed. In the present invention, the inner lid is responsible for absorbing the difference in thermal expansion due to the sealing function of the shroud containing the cooling steam and the sealing of the steam chamber against leakage. However, the inner lid of the steam chamber cannot be expected to have pressure resistance against a wide surface. Thus, the load on the entire wide surface is deformed by the pressure of the steam in the steam chamber of the shroud, and the inner lid is deformed and comes into contact with the outer lid which is located close to the shroud. However, the thermal stress can be reduced because the outer lid is not fixed to the shroud at ambient. Moreover, according to the present invention, only the lid inside the steam chamber that absorbs the difference in thermal expansion is joined to the shroud.
Large-scale welding of heat-resistant alloys for wings with poor weldability can be avoided. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In this embodiment, the stationary blade of the air-cooled gas turbine shown in FIGS. 3 to 6 is applied to a stationary blade of a steam-cooled gas turbine by making improvements as described below. Fig. 3
6 are denoted by the same reference numerals as in FIG. 6, and description thereof will be omitted. That is, in the present embodiment, the steam is supplied to the supply pipe 21 and the steam is discharged from the discharge pipe 22, and the air chamber 5 shown in FIGS. . The steam chamber 5 of the upper shroud 11
The lid of the outer chamber 5a is composed of a metal outer (upper) lid 2 and an inner lid 3 arranged close to each other, and the outer lid 2 is formed of the outer chamber 5a of the steam chamber 5 and the steam chamber. has a wall thickness to withstand the loads due to pressure difference between the 5 outside atmosphere, also inside of the lid 3 is configured to have a waveform which is formed vertically and horizontally with composed of a thin plate, the thermal expansion of the shroud 11 The difference can be absorbed. Although not shown, a supply pipe 21 and a discharge pipe 22 are also provided on a lower shroud (indicated by reference numeral 12 in FIG. 3).
There is provided a steam chamber with an outer lid and an inner lid similar to the upper shroud 11 except that there is no. The horizontal inner periphery of the inside of the lid 3, the entire periphery thereof is sealed to the portion of the shroud 11 which partitions the chamber 5a of the outer air chamber 5 and the inner chamber 5b by soldering or welding And the inner lid 3
Peripheral portion, outside the steam chamber 5 chamber 5 a of the horizontal outer
Is inserted into a groove 11a provided in a portion of the shroud 11 on the outer side in the horizontal direction, and is joined to the same portion by brazing or welding so that the entire periphery thereof is sealed. Thereby, the shroud 1 below the inner lid 3
Outside of the chamber 5 a of the steam chamber 5 sealed by the lid 3 are formed in one. The periphery of the horizontal direction inside the outer cover 2, a portion of the shroud 11 defining the outer chamber 5a and the inner chamber 5b of the steam chamber 5 is arranged so as to place a slight gap, the horizontal direction of the outer periphery of the outer cover 2, relative to the shroud 11 in a groove 11a provided in the portion of the horizontal direction in the side forming the outside of the chamber 5 a of the steam chamber 5 of the shroud 11 A load is movably inserted, and a load can be transmitted from the lid 2 to the shroud 11 by engagement between the outer lid 2 and the groove 11a. In order to insert the outer lid 2 into the groove 11a of the shroud 11, a notch is provided in a portion of the shroud 11 above the groove 11a so that the groove 11a has a grooved structure or the outer lid 2 has a notch. Is adopted. Since the present embodiment is constructed as described above, the difference in thermal expansion between the shroud 11 and the shroud 11 due to the steam temperature in the outer chamber 5a of the steam chamber 5 is absorbed by the inner lid 3, and The sealing of the chamber 5a outside the chamber 5 is maintained. In this case, the outer lid 2 is free with respect to the shroud 11, so that no load due to any thermal expansion difference acts. Further, the pressure difference between the steam pressure and the wing of the outer surface of the outer chamber 5 a of the steam chamber 5, the inside of the lid 3 in contact with the lid 2 outside the deformed outwardly, load outside From the lid 2 of the shroud 11 through the engagement portion with the groove 11a of the shroud 11.
It is conveyed to 1. Therefore, the load due to the pressure difference is shared by the outer lid 2 having a sufficient thickness, and the load is not applied to the inner lid 3. In the present embodiment, since only the peripheral edge of the lid 3 inside the thin plate is joined to the shroud 11 by brazing or welding, it can be manufactured without large-scale welding of a heat-resistant alloy having poor weldability. Easy. A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. This embodiment is a first embodiment of the present invention.
In the embodiment, the outer lid 2 is attached to the outer chamber 5 of the steam chamber 5.
a of the shroud 11 forming a portion of the vehicle, the inner cover 3 is provided on the shroud 11 in the same manner as in the first embodiment of the present invention. Were joined so as to be sealed. The horizontal inner peripheral edge of the outer lid 2 formed of the wall of the vehicle compartment has a slight gap from a portion of the shroud 11 that defines the outer chamber 5a and the inner chamber 5b of the steam chamber 5. The shroud 11 has a steam chamber 5 disposed below the outer lid 2 .
Horizontal outer portion forming an outer chamber 5 a are in contact. In this embodiment, the same operations and effects as those of the first embodiment of the present invention can be obtained. According to the present invention, since the present invention is provided with the configuration described in the claims, it is possible to prevent a high differential pressure in the steam cooling vane of the gas turbine nozzle while maintaining the sealing performance of the steam chamber. Durability is ensured and thermal stress due to the difference in thermal expansion can be absorbed. In addition, since only the inner lid that absorbs the difference in thermal expansion is joined so as to be sealed to the shroud, the inner lid is joined by welding or brazing with high reliability over a wide area. be able to. Accordingly, it is possible to prevent the steam from leaking into the mainstream gas, thereby improving the reliability of the gas turbine nozzle and improving the thermal efficiency.

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明の実施の第１の形態の断面図である。 【図２】本発明の実施の第２の形態の断面図である。 【図３】従来の空気冷却方式のガスタービン静翼の断面
図である。 【図４】図３のＡ−Ａ矢視断面図である。 【図５】図３のＢ−Ｂ矢視断面図である。 【図６】図３のＣ矢視図である。 【符号の説明】 ２ 外側の蓋 ３ 内側の蓋 ４ 通路 ５ 蒸気室（空気室） ５ａ 外側の室５ｂ 内側の室 １１，１２ シュラウド １１ａ 溝 ２０ 翼 ２１ 供給管 ２２ 排出管BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a sectional view of a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a sectional view of a second embodiment of the present invention. FIG. 3 is a cross-sectional view of a conventional air-cooled gas turbine vane. FIG. 4 is a sectional view taken along the line AA of FIG. 3; FIG. 5 is a sectional view taken along the line BB of FIG. 3; FIG. 6 is a view taken in the direction of the arrow C in FIG. 3; [Description of Signs] 2 outer lid 3 inner lid 4 passage 5 steam chamber (air chamber) 5a outer chamber 5b inner chamber 11, 12 shroud 11a groove 20 wing 21 supply pipe 22 discharge pipe

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−257405（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−28205（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−93801（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−241902（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−311604（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−234537（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−204904（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F01D 9/02 - 9/04 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-6-257405 (JP, A) JP-A-8-28205 (JP, A) JP-A-6-93801 (JP, A) JP-A-2- 241902 (JP, A) JP-A-4-311604 (JP, A) JP-A-4-234537 (JP, A) JP-A-60-204904 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. ⁷ , DB name) F01D 9/02-9/04

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 静翼のシュラウドに翼内部に流れる冷却
蒸気の蒸気室を設けたガスタービン蒸気冷却静翼におい
て、上記蒸気室は、供給管に連絡する外側の室と排出管
に連絡する内側の室に区画され、上記シュラウドの上記
外側の室の蓋を互いに接近して配置された内側の蓋と外
側の蓋との二重の蓋で構成し、上記内側の蓋は上記シュ
ラウドとの熱伸び差を吸収可能に形成すると共にその全
周が密封されるように上記シュラウドに接合し、上記外
側の蓋は上記外側の室の内外の圧力差による荷重に対す
る肉厚を有すると共に周囲は固定されていない状態で上
記シュラウドに接続されていることを特徴とするガスタ
ービンの蒸気冷却静翼。(57) [Claim 1] In a gas turbine steam cooling vane having a steam chamber for cooling steam flowing inside the vane in a shroud of the vane, the steam chamber is connected to an outer side communicating with a supply pipe. Chamber and discharge pipe
The compartment is partitioned into an inner chamber and the shroud above
Inner side of the lid and the outer of the outer chamber lid disposed close to each other
Constituted by a double cover the side of the lid, the inner lid is joined to the shroud so that the entire periphery is sealed as well as absorbable form the thermal expansion difference between the shoe <br/> Loud and, on the outer <br/> side of the lid in a state where the ambient is not fixed and has a wall thickness for the load due to pressure difference between the inside and the outside of the outer chamber
Steam cooling vanes of a gas turbine, characterized in that it is connected to the serial shroud.