JP3475885B2 - 低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法 - Google Patents
低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法Info
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- JP3475885B2 JP3475885B2 JP36446899A JP36446899A JP3475885B2 JP 3475885 B2 JP3475885 B2 JP 3475885B2 JP 36446899 A JP36446899 A JP 36446899A JP 36446899 A JP36446899 A JP 36446899A JP 3475885 B2 JP3475885 B2 JP 3475885B2
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、液化天然ガス
(以下LNG)の輸送用配管等に使用される低熱膨張係
数特性を有する高Ni合金(以下低熱膨張合金)用の溶
接材料、および該溶接材料を用いる低熱膨張合金溶接管
及び溶接方法に関する。
(以下LNG)の輸送用配管等に使用される低熱膨張係
数特性を有する高Ni合金(以下低熱膨張合金)用の溶
接材料、および該溶接材料を用いる低熱膨張合金溶接管
及び溶接方法に関する。
【0002】
【従来の技術】近年、クリーンエネルギの需要増に伴う
LNGの使用量増加により、LNG各種設備にFe−3
6Ni系低熱膨張合金(以下インバー鋼)を適用する動
きが活発となっている。その理由としてインバー鋼の特
徴である低熱膨張係数特性がLNG各種設備製造コスト
を大幅に低減させる効果が挙げられる。例えば、海上バ
ースからLNGタンクまでの地下輸送配管の場合、従来
の配管系では通常、低温域で発生する熱応力を緩和させ
るため一定間隔で曲管部を設ける必要があり、配管系全
体では多数の曲管の設置が必要となる。インバー鋼を適
用した場合、この曲管数を大幅に低減することが可能
で、地下配管の埋設トンネル径をその分小さくすること
により、土木工事費が低減される。
LNGの使用量増加により、LNG各種設備にFe−3
6Ni系低熱膨張合金(以下インバー鋼)を適用する動
きが活発となっている。その理由としてインバー鋼の特
徴である低熱膨張係数特性がLNG各種設備製造コスト
を大幅に低減させる効果が挙げられる。例えば、海上バ
ースからLNGタンクまでの地下輸送配管の場合、従来
の配管系では通常、低温域で発生する熱応力を緩和させ
るため一定間隔で曲管部を設ける必要があり、配管系全
体では多数の曲管の設置が必要となる。インバー鋼を適
用した場合、この曲管数を大幅に低減することが可能
で、地下配管の埋設トンネル径をその分小さくすること
により、土木工事費が低減される。
【0003】しかしながら、このような効果にも拘わら
ず、従来、インバー鋼の使用実績が殆どない理由として
オーステナイト系ステンレス鋼など他の低温用材料と比
較してインバー鋼の溶接が非常に難しいことが挙げられ
る。インバー鋼の溶接ではオーステナイト系合金特有の
溶接高温割れが生じやすく、その回避が課題となる。図
1は溶接高温割れの形態を示すもので、図1(a)の単
層溶接金属内に生じる凝固割れと図1(b)の多層溶接
時に、後続パスの熱影響により先行パス内で発生する再
熱割れの両者がある。通常の溶接施工では多層溶接の場
合が多く、単層溶接であっても後に補修溶接が実施され
る可能性を考慮すると再熱割れが実質上、問題となる。
ず、従来、インバー鋼の使用実績が殆どない理由として
オーステナイト系ステンレス鋼など他の低温用材料と比
較してインバー鋼の溶接が非常に難しいことが挙げられ
る。インバー鋼の溶接ではオーステナイト系合金特有の
溶接高温割れが生じやすく、その回避が課題となる。図
1は溶接高温割れの形態を示すもので、図1(a)の単
層溶接金属内に生じる凝固割れと図1(b)の多層溶接
時に、後続パスの熱影響により先行パス内で発生する再
熱割れの両者がある。通常の溶接施工では多層溶接の場
合が多く、単層溶接であっても後に補修溶接が実施され
る可能性を考慮すると再熱割れが実質上、問題となる。
【0004】尚、再熱割れは溶接金属内で発生し、溶接
金属の耐再熱割れ性が重要である。インバー鋼の溶接金
属では、上記の再熱割れ性の確保以外にも、極低温域で
使用されるため、低温靭性が、また、母材の低熱膨張特
性を損なわないために、溶接金属部においてもその熱膨
張係数が母材と同等であることが必要となる。
金属の耐再熱割れ性が重要である。インバー鋼の溶接金
属では、上記の再熱割れ性の確保以外にも、極低温域で
使用されるため、低温靭性が、また、母材の低熱膨張特
性を損なわないために、溶接金属部においてもその熱膨
張係数が母材と同等であることが必要となる。
【0005】さらに、実工事ではインバー鋼管と他の素
材による部材との異材溶接性が問題となる。インバー鋼
は通常、鋼板製造時の熱間延性を確保するため、Sを始
めとする不純物元素を低減させているが、LNG設備の
周辺部材に使用される鋼材は必ずしもインバー鋼並に清
浄性が保たれているわけではなく、その為、前述の高温
割れも異材継手を考慮した対策が必要とされる。
材による部材との異材溶接性が問題となる。インバー鋼
は通常、鋼板製造時の熱間延性を確保するため、Sを始
めとする不純物元素を低減させているが、LNG設備の
周辺部材に使用される鋼材は必ずしもインバー鋼並に清
浄性が保たれているわけではなく、その為、前述の高温
割れも異材継手を考慮した対策が必要とされる。
【0006】特開平4−231194号はFe−Ni−
Nb系を基本成分組成とするインバー鋼用の溶接材料を
開示しているが、成分設計は溶接金属の凝固割れの抑制
が目的で、再熱割れに関する記載はなくサブマージアー
ク溶接(以下SAW溶接)金属の低温靭性も良好とは言
い難い。
Nb系を基本成分組成とするインバー鋼用の溶接材料を
開示しているが、成分設計は溶接金属の凝固割れの抑制
が目的で、再熱割れに関する記載はなくサブマージアー
ク溶接(以下SAW溶接)金属の低温靭性も良好とは言
い難い。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、以上の点
に鑑みなされたもので、その目的は、溶接金属の耐高温
割れ性、特に耐再熱割れ性に優れ、且つ母材と同等の低
熱膨張特性と低温靭性を有し、鋼管の円周溶接性、さら
には異材溶接性をも兼ね備えた低熱膨張合金用溶接材料
およびその溶接材料を使用した溶接管の製造方法を提供
する。
に鑑みなされたもので、その目的は、溶接金属の耐高温
割れ性、特に耐再熱割れ性に優れ、且つ母材と同等の低
熱膨張特性と低温靭性を有し、鋼管の円周溶接性、さら
には異材溶接性をも兼ね備えた低熱膨張合金用溶接材料
およびその溶接材料を使用した溶接管の製造方法を提供
する。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
達成するため、低熱膨張係数を確保する観点から35〜
40%Niを含有し、各種合金成分を添加した成分系を
対象に、多層溶接金属の低温靭性および再熱割れ発生要
因について、検討を行った。尚、本発明は低熱膨張係数
合金としてインバー合金などNiを35〜40%含有す
る合金を対象とする。
達成するため、低熱膨張係数を確保する観点から35〜
40%Niを含有し、各種合金成分を添加した成分系を
対象に、多層溶接金属の低温靭性および再熱割れ発生要
因について、検討を行った。尚、本発明は低熱膨張係数
合金としてインバー合金などNiを35〜40%含有す
る合金を対象とする。
【0009】図2はTIG多層溶接による溶接金属の低
温靭性に及ぼすTi,Nb量の影響を示すもので、両者
の増大に従い、低温靭性(吸収エネルギー)は低下する
結果が得られた。炭窒化物形成元素であるC,N量は一
定であることより、多層溶接金属の低温靭性はTi,N
bの炭窒化物、Ti酸化物量に強く依存することが判明
した。
温靭性に及ぼすTi,Nb量の影響を示すもので、両者
の増大に従い、低温靭性(吸収エネルギー)は低下する
結果が得られた。炭窒化物形成元素であるC,N量は一
定であることより、多層溶接金属の低温靭性はTi,N
bの炭窒化物、Ti酸化物量に強く依存することが判明
した。
【0010】一方、再熱割れに関しては、ある特定の量
以上のTi,Nbの単独添加、もしくは複合添加によ
り、もっとも割れ感受性が高いとされる多層TIG溶接
金属においても割れの抑制効果を見出した。Ti酸化物
による凝固組織の微細化、Ti,Nb炭窒化物の粒界で
の微細析出による粒界強化の効果と推測される。
以上のTi,Nbの単独添加、もしくは複合添加によ
り、もっとも割れ感受性が高いとされる多層TIG溶接
金属においても割れの抑制効果を見出した。Ti酸化物
による凝固組織の微細化、Ti,Nb炭窒化物の粒界で
の微細析出による粒界強化の効果と推測される。
【0011】これらの結果は、溶接金属部の靭性と耐再
熱割れ性に及ぼす析出強化型元素の影響が相反すること
を示し、Ti,Nbそれぞれの添加量を目標とする特性
に応じ、適切に制御しなければならない。
熱割れ性に及ぼす析出強化型元素の影響が相反すること
を示し、Ti,Nbそれぞれの添加量を目標とする特性
に応じ、適切に制御しなければならない。
【0012】本発明は上記知見を基にさらに検討を進
め、完成したもので、 1.質量%で、C:0.001〜0.1%、Si:0.
5%以下、Mn:0.1〜1%、Ni:35〜40%、
Ti:0.1〜0.5%、Nb:0.1〜0.5%、残
部Fe及び不可避不純物からなる低熱膨張合金用溶接材
料。
め、完成したもので、 1.質量%で、C:0.001〜0.1%、Si:0.
5%以下、Mn:0.1〜1%、Ni:35〜40%、
Ti:0.1〜0.5%、Nb:0.1〜0.5%、残
部Fe及び不可避不純物からなる低熱膨張合金用溶接材
料。
【0013】2.更に、質量%で、Ca:0.001〜
0.01%、Mg:0.001〜0.01%の一種また
は二種を添加する1記載の低熱膨張合金用溶接材料。
0.01%、Mg:0.001〜0.01%の一種また
は二種を添加する1記載の低熱膨張合金用溶接材料。
【0014】3.低熱膨張合金溶接管の製管溶接におい
て、1または2記載の溶接材料によるサブマージアーク
溶接を用いる溶接管の製造方法。
て、1または2記載の溶接材料によるサブマージアーク
溶接を用いる溶接管の製造方法。
【0015】4.3記載の製造方法による低熱膨張合金
溶接管を相互に、あるいは、該低熱膨張合金溶接管と異
材継手となる鋼管との円周溶接において、1または2記
載の溶接材料によるTIG溶接またはプラズマ溶接を用
いる溶接管の円周溶接方法。
溶接管を相互に、あるいは、該低熱膨張合金溶接管と異
材継手となる鋼管との円周溶接において、1または2記
載の溶接材料によるTIG溶接またはプラズマ溶接を用
いる溶接管の円周溶接方法。
【0016】
【発明の実施の形態】本発明の限定理由について詳細に
説明する。
説明する。
【0017】C:0.001〜0.1%
Cは強度を確保するために添加する。継手強度を母材強
度と同等、またはそれ以上とするため0.001%以上
とする。Cは炭化物形成元素であり、円周溶接のような
多層溶接において炭化物の過剰析出により溶接金属の低
温靭性の劣化が生じるのを防止するため0.1%を上限
とし、0.001〜0.1%を添加する。
度と同等、またはそれ以上とするため0.001%以上
とする。Cは炭化物形成元素であり、円周溶接のような
多層溶接において炭化物の過剰析出により溶接金属の低
温靭性の劣化が生じるのを防止するため0.1%を上限
とし、0.001〜0.1%を添加する。
【0018】Si:0.5%以下
Siは脱酸剤として添加する。過剰に添加された場合、
微細酸化物の過剰生成により耐再熱割れ性が劣化するた
め、0.5%を上限とする。
微細酸化物の過剰生成により耐再熱割れ性が劣化するた
め、0.5%を上限とする。
【0019】Mn:0.1〜1%以下
MnはSiと同様脱酸剤として、またわずかであるが溶
接金属の強度上昇に寄与するため0.1%以上添加す
る。過剰に添加されると低温靭性が劣化するため1%を
上限とする。
接金属の強度上昇に寄与するため0.1%以上添加す
る。過剰に添加されると低温靭性が劣化するため1%を
上限とする。
【0020】Ni:35〜40%
Niは本発明に係る溶接材料の特徴である低熱膨張特性
を確保するために必須の元素であり、低熱膨張合金母材
と同等の低線膨張係数を得るため35〜40%を添加す
る。
を確保するために必須の元素であり、低熱膨張合金母材
と同等の低線膨張係数を得るため35〜40%を添加す
る。
【0021】Ti:0.1〜0.5%
Tiは炭窒化物としての析出能が大きく、酸素との親和
力が強いため、比較的高温域で酸化物、窒化物を生成
し、溶接金属の結晶粒を微細化する。さらに後述するN
bとともに炭化物を形成し、粒界強度の強化により耐再
熱割れ性を向上させるため、0.1%以上を必須添加と
する。過剰に添加すると析出物により低温靭性が低下す
るため、0.5%を上限とする。
力が強いため、比較的高温域で酸化物、窒化物を生成
し、溶接金属の結晶粒を微細化する。さらに後述するN
bとともに炭化物を形成し、粒界強度の強化により耐再
熱割れ性を向上させるため、0.1%以上を必須添加と
する。過剰に添加すると析出物により低温靭性が低下す
るため、0.5%を上限とする。
【0022】Nb:0.1〜0.5%
Nbは主に溶接金属の粒界上で微細に析出し、溶接金属
内の結晶粒を微細化するとともに粒界強度を向上させる
ため、0.1%以上を必須添加とする。過剰に添加する
と析出物により低温靭性が低下するため、0.5%を上
限とする。
内の結晶粒を微細化するとともに粒界強度を向上させる
ため、0.1%以上を必須添加とする。過剰に添加する
と析出物により低温靭性が低下するため、0.5%を上
限とする。
【0023】本発明は以上の基本成分組成と残部Fe及
び不可避不純物からなり、十分に目的を達成できるが、
更に以下の元素を一種または二種添加すると耐溶接高温
割れ性により好ましい効果が得られる。
び不可避不純物からなり、十分に目的を達成できるが、
更に以下の元素を一種または二種添加すると耐溶接高温
割れ性により好ましい効果が得られる。
【0024】Ca,Mg:0.001〜0.01%
Ca,Mgは脱酸剤としての効果とともに脱硫作用を有
し、耐溶接高温割れ性に及ぼすSの影響を軽減させるこ
とができるため、0.001%以上添加する。過剰に添
加すると酸化物濃度が増加し、低温靭性が低下するた
め、0.01%を上限とする。
し、耐溶接高温割れ性に及ぼすSの影響を軽減させるこ
とができるため、0.001%以上添加する。過剰に添
加すると酸化物濃度が増加し、低温靭性が低下するた
め、0.01%を上限とする。
【0025】本発明では以上の化学成分を有する合金か
ら、SAW溶接用ワイヤ、TIG溶接用ワイヤ、及びプ
ラズマ溶接用ワイヤを製造し、製管溶接(溶接管の縦シ
ーム溶接)、円周溶接に適用する。
ら、SAW溶接用ワイヤ、TIG溶接用ワイヤ、及びプ
ラズマ溶接用ワイヤを製造し、製管溶接(溶接管の縦シ
ーム溶接)、円周溶接に適用する。
【0026】低熱膨張合金溶接管の製管溶接は溶接効率
を考慮して、SAWによる内外面各一層溶接とする。フ
ラックスは市販されている高合金用フラックスを用いる
ことが可能である。
を考慮して、SAWによる内外面各一層溶接とする。フ
ラックスは市販されている高合金用フラックスを用いる
ことが可能である。
【0027】低熱膨張合金溶接管相互、あるいは異材継
手となる合金成分の溶接管との円周溶接には上記組成を
有するソリッドワイヤによるTIGまたはプラズマ溶接
を適用する。多層溶接となる円周溶接の場合、溶接金属
中に占める再熱域の比率が高くなり低温靭性が低下する
傾向があるため、高靭性となる低酸素の凝固組織が得ら
れるTIGまたはプラズマ溶接を適用する。
手となる合金成分の溶接管との円周溶接には上記組成を
有するソリッドワイヤによるTIGまたはプラズマ溶接
を適用する。多層溶接となる円周溶接の場合、溶接金属
中に占める再熱域の比率が高くなり低温靭性が低下する
傾向があるため、高靭性となる低酸素の凝固組織が得ら
れるTIGまたはプラズマ溶接を適用する。
【0028】
【実施例】表1に供試した溶接ワイヤの化学成分を示
す。ワイヤNo.1〜8が本発明例、No.9〜16は
比較例を示す。溶接ワイヤは溶製後、線引きを行い、S
AW用(3.2mmφ)、TIG用(1.2mmφ)と
した。尚、SAW溶接はインバー管縦シーム溶接部に、
TIG溶接はインバー管相互の円周溶接部、インバー
管、SUS管の異材円周溶接部に適用する。
す。ワイヤNo.1〜8が本発明例、No.9〜16は
比較例を示す。溶接ワイヤは溶製後、線引きを行い、S
AW用(3.2mmφ)、TIG用(1.2mmφ)と
した。尚、SAW溶接はインバー管縦シーム溶接部に、
TIG溶接はインバー管相互の円周溶接部、インバー
管、SUS管の異材円周溶接部に適用する。
【0029】これらの溶接ワイヤについて(1)耐溶接
高温割れ(再熱割れ)性試験、(2)溶接金属部衝撃試
験、(3)全溶接金属部平均線膨張係数測定、を実施し
た。表2にこれら試験に用いたインバー鋼の化学成分を
示す。(1)耐溶接高温割れ(再熱割れ)性の評価は、
クロスビード試験(Cross Bead Test:
CBT)により行った。本試験はLNG船用インバー合
金の鋼板規格:GazTransport and T
echigazに規定されている。
高温割れ(再熱割れ)性試験、(2)溶接金属部衝撃試
験、(3)全溶接金属部平均線膨張係数測定、を実施し
た。表2にこれら試験に用いたインバー鋼の化学成分を
示す。(1)耐溶接高温割れ(再熱割れ)性の評価は、
クロスビード試験(Cross Bead Test:
CBT)により行った。本試験はLNG船用インバー合
金の鋼板規格:GazTransport and T
echigazに規定されている。
【0030】図3は試験方法を説明するもので、予め突
き合わせ溶接を行った溶接ビードAに対して垂直にビー
ドBを溶接する。ビードBの溶接は図中矢印で示す方向
に拘束応力を付与した状態で行ない、再熱割れはビード
A内で且つビードBの溶接熱影響部(領域C)で、凝固
割れはビードB内で発生する。耐再熱割れ性の指標は発
生した割れの総長さと拘束応力との関係で示される。
き合わせ溶接を行った溶接ビードAに対して垂直にビー
ドBを溶接する。ビードBの溶接は図中矢印で示す方向
に拘束応力を付与した状態で行ない、再熱割れはビード
A内で且つビードBの溶接熱影響部(領域C)で、凝固
割れはビードB内で発生する。耐再熱割れ性の指標は発
生した割れの総長さと拘束応力との関係で示される。
【0031】図4は本実施例における試験要領を示すも
ので、板厚10mmのインバー鋼を用い、SAW溶接の
場合はインバー鋼同士の開先を、TIG溶接の場合はイ
ンバー鋼同士およびインバー鋼とオーステナイト系SU
S(SUS304鋼)からなる異材の開先を製作し、そ
れぞれ1層のみの溶接を行なう。試験片は継手を溶接金
属を含むように減厚加工し、採取する。
ので、板厚10mmのインバー鋼を用い、SAW溶接の
場合はインバー鋼同士の開先を、TIG溶接の場合はイ
ンバー鋼同士およびインバー鋼とオーステナイト系SU
S(SUS304鋼)からなる異材の開先を製作し、そ
れぞれ1層のみの溶接を行なう。試験片は継手を溶接金
属を含むように減厚加工し、採取する。
【0032】表3にCBT試験条件、第一ビードの溶接
条件を示す。本試験の目標性能として拘束応力20kg
f/mm2において割れの発生がないこととした。溶接
金属部衝撃試験は図5に示す開先形状を用い、表4に示す
溶接条件で製作した3種類の継手から、シャルピー衝撃
試験片を採取し、切欠き位置:溶接金属部中央、試験温
度:−196℃(液体窒素温度)で実施した。シャルピ
ー衝撃試験片はガス事業法の規定に則り、継手外表面よ
り1mm研削後、5mm×10mmのJIS4号ハーフ
サイズ試験片を採取した。
条件を示す。本試験の目標性能として拘束応力20kg
f/mm2において割れの発生がないこととした。溶接
金属部衝撃試験は図5に示す開先形状を用い、表4に示す
溶接条件で製作した3種類の継手から、シャルピー衝撃
試験片を採取し、切欠き位置:溶接金属部中央、試験温
度:−196℃(液体窒素温度)で実施した。シャルピ
ー衝撃試験片はガス事業法の規定に則り、継手外表面よ
り1mm研削後、5mm×10mmのJIS4号ハーフ
サイズ試験片を採取した。
【0033】表5に試験結果を示す。本発明に係る溶接
材料No.1〜8は拘束応力20kgf/mm2でのC
BT試験において凝固割れ、再熱割れを発生せず、また
いずれの試作継手においてもその溶接金属の−196℃
での吸収エネルギー値は50J以上と高く、また、線膨
張係数はいずれの溶接金属でも2.0×10-6/℃以下
とインバー鋼母材と同等の低い線膨張係数特性を有して
いることが確認された。
材料No.1〜8は拘束応力20kgf/mm2でのC
BT試験において凝固割れ、再熱割れを発生せず、また
いずれの試作継手においてもその溶接金属の−196℃
での吸収エネルギー値は50J以上と高く、また、線膨
張係数はいずれの溶接金属でも2.0×10-6/℃以下
とインバー鋼母材と同等の低い線膨張係数特性を有して
いることが確認された。
【0034】一方、溶接材料No.9〜16は本発明の
成分範囲外の組成で、No.9はC添加量が本発明範囲
外で高く、CBTにおいて顕著な凝固割れ、再熱割れが
認められた。No.10はNb添加量、No.11では
Ti添加量が低く、再熱割れが発生した。No.12,
13はTi,Nb添加量が過剰で、CBTにおける再熱
割れ発生は認められないもの、SAW,TIG溶接金属
の靭性が低下している。
成分範囲外の組成で、No.9はC添加量が本発明範囲
外で高く、CBTにおいて顕著な凝固割れ、再熱割れが
認められた。No.10はNb添加量、No.11では
Ti添加量が低く、再熱割れが発生した。No.12,
13はTi,Nb添加量が過剰で、CBTにおける再熱
割れ発生は認められないもの、SAW,TIG溶接金属
の靭性が低下している。
【0035】No.14,15は脱硫元素であるCa,
Mg添加量が過剰で、耐再熱割れ性、溶接金属の低温靭
性が共に劣っている。No.16はNi添加量が少な
く、耐高温割れ性、低温靭性は発明鋼と同等の特性が得
られているが、線膨張係数特性が母材より劣っている。
Mg添加量が過剰で、耐再熱割れ性、溶接金属の低温靭
性が共に劣っている。No.16はNi添加量が少な
く、耐高温割れ性、低温靭性は発明鋼と同等の特性が得
られているが、線膨張係数特性が母材より劣っている。
【0036】
【表1】
【0037】
【表2】
【0038】
【表3】
【0039】
【表4】
【0040】
【表5】
【0041】
【発明の効果】以上説明したように、この発明に係る溶
接材料は、上記のような構成を有しているので、極低温
下で使用されるインバー鋼などNiを35〜40%含有
する低熱膨張合金、および低熱膨張合金とSUS304
等の低温用鋼との異材継手のSAW溶接、TIG多層溶
接において、優れた耐溶接高温割れ性と低温靭性、さら
に母材と同等の低熱膨張特性を有する溶接金属が得ら
れ、産業上、極めて有用である。
接材料は、上記のような構成を有しているので、極低温
下で使用されるインバー鋼などNiを35〜40%含有
する低熱膨張合金、および低熱膨張合金とSUS304
等の低温用鋼との異材継手のSAW溶接、TIG多層溶
接において、優れた耐溶接高温割れ性と低温靭性、さら
に母材と同等の低熱膨張特性を有する溶接金属が得ら
れ、産業上、極めて有用である。
【図1】インバー鋼の溶接高温割れの発生状況を示す模
式図
式図
【図2】溶接金属部のシャルピー衝撃試験結果に及ぼす
Nb,Ti量の影響を示す図
Nb,Ti量の影響を示す図
【図3】クロスビード試験の概要を示す図
【図4】クロスビード試験片の作成要領を示す図
【図5】溶接継手用開先形状を示す図
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フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平11−104885(JP,A)
特開 平8−267272(JP,A)
特開 昭60−221193(JP,A)
特開 平4−231194(JP,A)
特開 昭60−221194(JP,A)
(58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名)
B23K 35/30
Claims (4)
- 【請求項1】 質量%で、C:0.001〜0.1%、
Si:0.5%以下、Mn:0.1〜1%、Ni:35
〜40%、Ti:0.1〜0.5%、Nb:0.1〜
0.5%、残部Feおよび不可避不純物からなる低熱膨
張合金用溶接材料。 - 【請求項2】 更に、質量%で、Ca:0.001〜
0.01%、Mg:0.001〜0.01%の一種また
は二種を添加する請求項1記載の低熱膨張合金用溶接材
料。 - 【請求項3】 低熱膨張合金溶接管の製管溶接におい
て、請求項1または2記載の溶接材料によるサブマージ
アーク溶接を用いる溶接管の製造方法。 - 【請求項4】 請求項3記載の製造方法による低熱膨張
合金溶接管を相互に、あるいは、該低熱膨張合金溶接管
と異材継手となる鋼管との円周溶接において、請求項1
または2記載の溶接材料によるTIG溶接またはプラズ
マ溶接を用いる溶接管の円周溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP36446899A JP3475885B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | 低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP36446899A JP3475885B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | 低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001179486A JP2001179486A (ja) | 2001-07-03 |
JP3475885B2 true JP3475885B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=18481890
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP36446899A Ceased JP3475885B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | 低熱膨張合金用溶接材料、溶接管の製造方法、及び溶接管の円周溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3475885B2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
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JP2007298178A (ja) * | 2007-06-06 | 2007-11-15 | Air Water Inc | 超低温容器 |
ES2763348T3 (es) * | 2013-02-01 | 2020-05-28 | Aperam | Hilo de soldadura para aleación Fe-36Ni |
DE102016125123A1 (de) | 2016-12-21 | 2018-06-21 | Vdm Metals International Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Nickel-Legierungen mit optimierter Band-Schweissbarkeit |
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-
1999
- 1999-12-22 JP JP36446899A patent/JP3475885B2/ja not_active Ceased
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