JP3467102B2 - Zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【産業上の利用分野】本発明は、ビデオカメラに適した
変倍比が６〜８倍程度でＦナンバーが２．０程度の小型
で高変倍なズームレンズに関するものである。 【０００２】 【従来の技術】ビデオカメラの小型、高機能化およびＣ
ＣＤ等の撮像素子の微細化に伴い、レンズ系において
も、小型、高変倍化および結像性能の高性能化が要求さ
れる。 【０００３】一般に、小型で高変倍比のズームレンズを
得るためには、例えば特開平４−８８３０９号公報に記
載されたレンズ系のように、正，負，正，正の４群ズー
ムレンズ、特開平５−２２４１２５号公報に記載された
レンズ系のように、正，負，正，正，負の５群ズームレ
ンズ等のように、正の屈折力の第１レンズ群と負の屈折
力の第２レンズ群とそれより像側のレンズ群とからなる
ズームレンズがある。 【０００４】上記の従来のズームレンズを含めズームレ
ンズは、一般にズーミングの際の収差変動を少なくする
ために、各レンズ群単独で収差が良好に補正されている
ことが望ましい。しかし上記の従来例は、いずれもレン
ズ系が小型であるために各レンズ群の屈折力を強くして
いるために各レンズ群で発生する諸収差を良好に補正し
きれず、ＣＣＤ等の撮像素子の微細化にともなって求め
られる高性能な像が得られない。特に、レンズ系の全長
を短くするために、最も変倍に寄与している第２レンズ
群の屈折力を強くしてズーミングの際のこの第２レンズ
群の移動距離を短くしており、第２レンズ群で発生する
諸収差が大になり又ズーミングに伴う収差変動が大であ
る。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ビデ
オカメラに適した小型で高い光学性能を有する変倍比が
６〜８程のズームレンズを提供することにある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明のズームレンズ
は、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群と負の
屈折力を持ちズーミングの際に可動で主として変倍作用
を有する第２レンズ群と正の屈折力を持ちズーミングの
際に固定である第３レンズ群とそれより像側に位置する
レンズ群とからなり、最も像側のレンズ群が少なくとも
１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとに構成さ
れ、最も像側のレンズが凹面を像側に向けた負の屈折力
を持つメニスカスレンズであり、第３レンズ群が少なく
とも１枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズで構成
され、下記条件（１），（２）を満足するレンズ系であ
る。 【０００７】 （１） −２．０＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜−１．０ （２） １．２＜ν_p ／ν_n ただし、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、ｆ_w は広角端
における全系の焦点距離、ν_p は最も像側のレンズ群の
少なくとも１枚の正レンズのアッベ数、ν_nは最も像側
のレンズ群の少なくとも１枚の負レンズのアッベ数であ
る。 【０００８】前記のように、物体側より順に、正の屈折
力を持ちズーミングの際固定の第１レンズ群と、負の屈
折力を持ち、ズーミングの際に可動である第２レンズ群
と、正の屈折力を持ちズーミングの際に固定である第３
レンズ群と、それより像側に位置しているレンズ群から
なるズームレンズにおいて、結像性能を良好に保ちなが
らレンズ系の全長を短縮するためには、第２レンズ群の
屈折力を強くせずにそれより像側に位置する各レンズ群
の屈折力を強めることが望ましい。 【０００９】そのため、本発明においては、第２レンズ
群の屈折力を条件（１）を満足する範囲に設定した。 【００１０】条件（１）の上限値の−１．０を越えると
第２レンズ群の屈折力が強くなり、このレンズ群で発生
する諸収差特に球面収差、軸上色収差の値が大になりズ
ーミングにともなう収差変動が大になる。また下限の−
２．０を越えると第２レンズ群の屈折力が弱くなりズー
ミングの際のこのレンズ群の移動量が大きくなりレンズ
系の全長を短く出来ない。 【００１１】又第２レンズ群より像側のレンズ群は、主
として第２レンズ群からの発散光束をほぼアフォーカル
な光束にする第３レンズ群と、このレンズ群からの光束
を結像する作用を持つそれより像側のレンズ群とに分け
られる。ここで像側のレンズ群は、結像作用を有するた
めに比較的強い正の屈折力を有している。そのため、第
２レンズ群よりも像側に位置しているレンズ群の屈折力
を強めてレンズ系の全長を短くしようとすると、最も像
側のレンズ群で発生する収差が著しく悪化する。特にこ
のレンズ群で発生する正のペッツバール和と軸上色収差
が大になり、高い結像性能を持つレンズ系を達成するた
めにはこれら収差を良好に補正する必要がある。 【００１２】又、ズームレンズは、ズーミングにともな
う収差変動を最小限にする必要があり、各レンズ群単独
で諸収差が良好に補正されていることが望ましい。本発
明においても、結像作用を有する像側のレンズ群単独で
ペッツバール和と軸上色収差を良好に補正することが望
ましい。 【００１３】本発明レンズ系は、ズーミングの際の収差
変動を小さくするために第２レンズ群の屈折力を条件
（１）を満足するように弱くしている。そのためこのレ
ンズ群で発生する負のペッツバール和が小さく、レンズ
系全系の正のペッツバール和が発生する傾向になる。そ
のために最も像側のレンズで発生する正のペッツバール
和を良好に補正する必要がある。以上のように、本発明
のレンズ系において、高い結像性能を達成するために
は、最も像側のレンズ群で発生する正のペッツバール和
と軸上色収差を良好に補正する必要がある。 【００１４】これら収差を補正するために、最も像側の
レンズ群を、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも２
枚の負レンズにて構成し、最も像側のレンズが凹面を像
側に向けた負の屈折力を持つレンズとし、条件（２）を
満足することが好ましい。 【００１５】一般に、ペッツバール和は、屈折率の高い
ガラスを正レンズに、屈折率の低いガラスを負レンズを
用いることによって補正できる。又色収差は、分散の小
さいガラスを正レンズに用い、分散の大きいガラスを負
レンズに用いることにより補正できる。しかし現在利用
出来る光学ガラスは、分散の小さいガラスは、屈折率が
低く、分散の大きいガラスは屈折率が高い。そのため
に、ペッツバール和と色収差とを同時に良好に補正する
ことには限界がある。 【００１６】本発明では、上記の最も像側のレンズ群で
発生する軸上色収差を良好に補正するために、最も像側
のレンズ群の少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１
枚の負レンズのアッベ数の差を大にし、ペッツバール和
は、もう１枚の負レンズで補正するようにした。つま
り、最も像側の負レンズでペッツバール和を補正し、全
体で正の屈折力を持つ低屈折率、低分散ガラスを用いた
正レンズと高屈折率、高分散ガラスを用いた負レンズと
により軸上色収差の発生をコントロールしてこのレンズ
群内での色収差を良好に補正するようにした。 【００１７】このようにして軸上色収差を補正するため
の条件が条件（２）である。もし条件（２）を満足しな
いと最も像側のレンズ群で軸上色収差を良好に補正する
ことが困難である。 【００１８】更に、ペッツバール和の補正効果を持つ負
レンズを、前述のように凹面を像側に向けたメニスカス
形状にし、マージナル光線の光線高が比較的低い最も像
側に配置することが望ましい。このようにすれば、球面
収差やコマ収差を悪化させずにペッツバール和を良好に
補正することが出来る。もし、この負レンズが凹面を物
体側へ向けたメニスカス形状あるいは両凹形状であると
特に高次の球面収差、コマ収差が悪化し好ましくない。 【００１９】また、正の屈折力の第３レンズ群は、第２
レンズ群からの発散光束を光軸にほぼ平行な光束つまり
アフォーカルな光束にする作用を有している。そのため
に、ズーミングの際の像面位置のずれを補正するいわゆ
るコンペンセーターの作用は、ズーミングの際の収差変
動を小さくするために第３レンズ群よりも像側のレンズ
群に持たせるようにし、第３レンズ群はズーミングの際
に固定にすることが望ましい。この第３レンズ群には第
２レンズ群からの強い発散光束が入射するために、第３
レンズ群を可動にしてコンペンセーターの作用を持たせ
ると、ズーミングにともなう収差変動が大になるため好
ましくない。 【００２０】本発明のズームレンズの第２の構成は、物
体側より順に、正の屈折力を持ちズーミングの際に固定
である第１レンズ群と、負の屈折力を持ちズーミングの
際に可動である第２レンズ群と、正の屈折力を持ちズー
ミングの際に固定である第３レンズ群と、正の屈折力を
持ちズーミングの際に可動である第４レンズ群とからな
り、第４レンズ群の最も像側のレンズが凹面を像側に向
けた負の屈折力を持つメニスカスレンズであることを特
徴としている。 【００２１】コンパクトで高い結像性能を持つズームレ
ンズを達成するためには、ズーミングの際に正の屈折力
の第１レンズ群を固定とし、負の屈折力の第２レンズ群
を可動として主として変倍作用を持たせるようにし、第
２レンズ群よりも像側のレンズ群は、ズーミングの際に
固定の正の屈折力を持つ第３レンズ群と、ズーミングの
際に可動である第４レンズ群とにて構成することが望ま
しい。 【００２２】ズーミングの際に第１レンズ群を固定にす
るのは、レンズ系を小型にする上で有利であるからであ
る。第１レンズ群は、他のレンズ群と比較して構成する
レンズ重量が大であるためで、このレンズ群を可動にす
るのは駆動機構への負担が大になり、小型軽量化の点で
好ましくない。また第２レンズ群よりも像側の各レンズ
群の屈折力を強くしてレンズ系の全長を短くしようとす
ると、特に、結像作用を有する第４レンズ群で発生する
諸収差特にペッツバール和と軸上色収差の補正が困難に
なる。そのため、前述のように最も像側のレンズ群の最
も像側のレンズを凹面を像側に向けた負のメニスカスレ
ンズにすることによって、第４レンズ群で発生するペッ
ツバール和と軸上色収差とを良好に補正することが可能
になり、第２レンズ群より像側のレンズ全長を短く出来
る。 【００２３】また、上記のような構成にした第４レンズ
群に、ズーミングの際の像面位置のずれを補正する作用
を持たせることが望ましい。この第４レンズ群はレンズ
群単独でペッツバール和と軸上色収差を良好に補正し得
ることに加えて、第３レンズ群からのほぼアフォーカル
な光束が入射するので、このレンズ群にコンペンセータ
ーの作用を持たせれば、収差変動を極めて小さくするこ
とが出来る。 【００２４】そのため、上記のような本発明の第２の構
成では、最も少ないレンズ群で、高性能で小型なズーム
レンズになし得る。また、このようにレンズ系を構成す
るレンズ群の数が少ないので、鏡枠構造が簡単になり、
レンズ群の偏芯を小さくする点で有利である。特に高性
能なズームレンズを達成するためには、レンズ群の偏芯
を小さくする必要があり、レンズ系を構成するレンズ群
の数が少ないことが望ましい。もし、レンズ系が５群構
成や６群構成になると、レンズ群の偏芯が大きくなり高
性能なレンズ系を達成することが困難になる。また３群
構成では、高性能なレンズ系を達成することが困難であ
る。 【００２５】次に本発明の第３の構成のズームレンズ
は、物体側より順に、正の屈折力を持ちズーミングの際
固定である第１レンズ群と、負の屈折力を持ちズーミン
グの際可動である第２レンズ群と、正の屈折力を持ちズ
ーミングの際固定の第３レンズ群と、正の屈折力を持ち
ズーミングの際可動である第４レンズ群とよりなり、第
３レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１
枚の負レンズで構成され、第４レンズ群が少なくとも２
枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズとにて構成さ
れ、第４レンズ群の最も像側のレンズが負レンズである
ことを特徴としている。 【００２６】コンパクトで高い結像性能を有するズーム
レンズを達成するためには、ズーミングの際に、正の屈
折力を持つ第１レンズ群を固定とし又負の屈折力の第２
レンズ群を可動としてこれに主として変倍作用を持た
せ、更に正の屈折力の第３レンズ群を固定とし又第４レ
ンズ群を可動にすることが望ましい。 【００２７】また本発明のレンズ系は、特に第２レンズ
群より像側のレンズ群をコンパクトな構成にして本発明
の目的を達成するためにこれらレンズ群の屈折力を強く
し、これによって最も像側のレンズ群にて発生するペッ
ツバール和と軸上色収差の補正が困難になる。そのため
に、第４レンズ群の構成を、主としてペッツバール和の
補正作用を持つ最も像側の負レンズと、このレンズ群で
発生する軸上色収差を良好に補正するためアッベ数差を
大にしトータルで正の屈折力を持つ正レンズと負レンズ
とに構成している。第４レンズ群をこのような構成にす
ることによってペッツバール和と軸上色収差を悪化させ
ずにこのレンズ群の屈折力を強くすることが可能にな
る。しかし、このレンズ群の正の屈折力が強くなると、
この第４レンズ群で発生する負の球面収差が大になる。
この球面収差を良好に補正するには、第４レンズ群を少
なくとも２枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズに
て構成し、最も像側のレンズが負レンズであることが望
ましい。つまり、第４レンズ群を構成する１枚の正レン
ズと１枚の負レンズのアッベ数差が大で、トータルで正
の屈折力を持つように組合わせることにより、主として
このレンズ群の軸上色収差をコントロールし、最も像側
の負レンズにてペッツバール和を補正し、加えて正レン
ズを少なくとも２枚用いることにより、このレンズ群で
発生する正の球面収差を良好に補正することが可能であ
る。 【００２８】また、ペッツバール和を補正する作用を持
つ負レンズを軸上光線高の低い最も像側に配置すること
により、高次の球面収差を良好に補正する上で効果的で
ある。この負レンズを最も像側に配置しないとこの負レ
ンズに入射する軸上光線高が高くなり、特に高次の球面
収差が発生し、これを第４レンズ群内で良好に補正する
ことが困難になる。 【００２９】また、上述の夫々の構成の本発明のズーム
レンズにおいては、最も像側のレンズ群を物体側に繰り
出すことにより近距離物点へのフォーカシングを行なう
ことが望ましい。 【００３０】高性能なレンズ系を達成するためには、フ
ォーカシングの際の収差変動を小さくする必要がある。 【００３１】本発明のレンズ系において、フォーカシン
グの際の収差変動を小さくするためには、最も像側のレ
ンズ群を物体側に繰り出すことによって近距離物点へフ
ォーカシングするのが望ましい。最も像側のレンズ群
は、このレンズ群より物体側のレンズ群からのほぼアフ
ォーカルな光束が入射するので、この最も像側のレンズ
群でフォーカシングを行なえば、フォーカシングの際の
収差変動を小さくすることが出来る。フォーカシングに
よる収差変動を小さくするために、正の屈折力を持つ第
１レンズ群によりフォーカシングを行なうことが考えら
れるが、その場会い広角側で軸外光線を十分に確保する
必要上、第１レンズ群内のレンズ径が大になり、このレ
ンズ群が大型になるので好ましくない。また、第１レン
ズ群あるいは最も像側のレンズ群以外のレンズ群にてフ
ォーカシングを行なうと、フォーカシングの際の収差変
動が大になり好ましくない。以上の理由から、本発明の
レンズ系においては、最も像側のレンズ群によりフォー
カシングを行なうことが望ましい。 【００３２】また、上述の各構成の本発明ズームレンズ
において、ペッツバール和を補正するのに有効な最も像
側のレンズの屈折力を、下記条件（３）を満足するよう
に設定することが望ましい。 【００３３】（３） −１５＜ｆ_e ／ｆ_W ＜−２ ただし、ｆ_e は最も像側のレンズの焦点距離、ｆ_W は広
角端における全系の焦点距離である。 【００３４】この条件（３）の下限の−１５を越える
と、最も像側のレンズの屈折力が弱くなり、ペッツバー
ル和を良好に補正することが困難になる。またもし上限
の−２を越えるとペッツバール和が補正過剰になり像面
がプラス側に倒れるため好ましくない。 【００３５】又、本発明の前述の各構成のズームレンズ
において、最も像側の負のレンズを下記条件（４）を満
足する形状にすることが望ましい。 【００３６】（４） −８．８＜（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／
（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＜−１．６ ただしＲ_e1，Ｒ_e2は夫々最も像側の負レンズの物体側の
面および像側の面の曲率半径である。 【００３７】もし条件（４）の下限の−８．８を越える
と、上記レンズの屈折力が小さくなりペッツバール和を
良好に補正することが難しくなる。また条件（４）の上
限の−１．６を越えるとこのレンズで発生する負の球面
収差、コマ収差が大になり、最も像側のレンズ群単独で
これら収差を補正することが困難になる。 【００３８】また、本発明の各構成のレンズ系におい
て、最も像側のレンズ群の少なくとも１枚のレンズの少
なくとも１面を光軸から周辺に行くにしたがって正の屈
折力が弱くなるような形状の非球面にすることが好まし
い。 【００３９】本発明のレンズ系は、第２レンズ群より像
側の各レンズ群の屈折力を強くしてレンズ系の全長を短
くすることを目的としている。しかし最も像側のレンズ
群は、結像作用を有していて比較的強い正の屈折力を持
っており、特に正レンズで発生する負の球面収差が大に
なる傾向にあり、均質球面レンズのみではこれを良好に
補正することが困難になる。 【００４０】上記の点を解決するためには、最も像側の
レンズ群中に少なくとも１面が光軸から周辺に行くにし
たがって正の屈折力が弱くなるような形状の非球面であ
るレンズを少なくとも１枚用いるのが効果的である。最
も像側のレンズ群にこのような形状の非球面を用いれば
このレンズ群で発生する負の球面収差を良好に補正する
ことが可能になる。もし、光軸から周辺に行くにしたが
って正の屈折力が強くなるような非球面を用いると負の
球面収差の発生量が大になり好ましくない。 【００４１】上記の本発明で用いる非球面の形状は、下
記式（ａ）にて表わされる。 【００４２】上記式（ａ）は、ｘ軸を光軸方向にとり、
ｙ軸を光軸と直角方向にとったもので、ｒは光軸上の曲
率半径、Ａ_２ｉは非球面係数である。 【００４３】更に、本発明の各構成のレンズ系におい
て、最も像側の負レンズがその両面が球面であるメニス
カス形状であって、このメニスカスレンズを含む最も像
側のレンズ群中に、前記のように少なくとも１枚のレン
ズの少なくとも１面が光軸から周辺に行くにしたがって
正の屈折力が弱くなるような形状の非球面であることが
望ましい。 【００４４】本発明のレンズ系において、最も像側のレ
ンズ群に少なくとも１面が光軸から周辺にいくにしたが
て正の屈折力が弱くなるような形状の非球面である非球
面レンズを少なくとも１枚設けることが球面収差の補正
にとって望ましい。この球面収差を良好に補正するため
に非球面レンズを用いる場合、最も像側のレンズ群の中
の最も像側のレンズ以外のレンズに非球面を用いること
が望ましい。 【００４５】最も像側のレンズは、他のレンズに比べ軸
上光線の光線高が低く、このレンズに非球面を用いても
収差補正のための効果が少ない。そのため球面収差を良
好に補正するためには、最も像側のレンズ以外のレンズ
に光軸から周辺に行くにしたがって正の屈折力が弱くな
るような非球面を用いることが望ましい。 【００４６】また本発明の上記各構成のレンズ系におい
て、第１レンズ群の屈折力を下記条件（５）を満足する
ようにすることが好ましい。 【００４７】（５） ４＜ｆ₁ ／ｆ_W ＜８．４ ただしｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、ｆ_W は広角端に
おける全系の焦点距離である。 【００４８】条件（５）は、本発明のレンズ系が高い結
像性能を有するようにするために第１レンズ群の屈折力
を規定する条件である。 【００４９】条件（５）の上限の８．４を超えると第１
レンズ群の屈折力が弱くなり、レンズ系の全長を短くす
ることが困難になる。また下限の４を超えると第１レン
ズ群の屈折力が強くなりすぎて、特に広角側で倍率の色
収差の発生が大になり、これを補正することが困難にな
る。 【００５０】又、本発明の上記各構成のレンズ系におい
て、下記条件（６）を満足することが望ましい。 【００５１】（６） ０．２＜ｆ_RW／ｆ_T ＜０．５ ただし、ｆ_RWは広角端における第２レンズ群よりも像側
のレンズ群の合成焦点距離、ｆ_T は望遠端における全系
の焦点距離である。 【００５２】条件（６）は、本発明のレンズ系をコンパ
クトな構成にし、かつ広角端から望遠端まで高い結像性
能にするための条件である。条件（６）の上限の０．５
を超えると第２レンズ群より像側のレンズ群の合成の屈
折力が弱くなり、レンズ系の全長を短くすることが困難
になる。また下限の０．２を超えると第２レンズ群より
像側のレンズ群の合成の正の屈折力が大になり、特にこ
れらレンズ群で発生する球面収差、ペッツバール和が大
になり、レンズ系全系のズーミングにともなう収差変動
が大になる。 【００５３】また本発明の前記構成のレンズ系で、第２
レンズ群よりも像側のレンズ群全体をコンパクトにする
ためには、下記条件（７）を満足することが望ましい。 【００５４】（７） ０．５＜Ｄ_eW／ｆ_W ＜３．２ ただし、Ｄ_ewは広角端における最も像側のレンズの像側
の面から像面までの距離である。 【００５５】最も像側のレンズの像側の面から像面まで
の距離Ｄ_e が極端に長いと、第２レンズ群より像側のレ
ンズ群全体の屈折力を弱くする必要があり、第２レンズ
群より像側のレンズ群をコンパクトな構成になし得な
い。本発明は、条件（７）を満足にすることにより第２
レンズ群より像側のレンズ群をコンパクトな構成にする
ことを可能にした。条件（７）の上限の３．２を超える
と第２レンズ群より像側のレンズ群のレンズ全長が長く
なる。条件（７）の下限の０．５を超えると像面より物
体側にローパスフィルター等の光学素子を配置するスペ
ースがなくなる。 【００５６】また、本発明の各構成のレンズ系において
ズーミングの際の収差変動を小さくし高い結像性能を有
するレンズ系を得るためには、下記条件（８）を満足す
ることが望ましい。 【００５７】 （８） −０．３＜ｆ₂ ／ｆ_T ＜−０．１ 条件（８）の下限の−０．３を超えると第２レンズ群の
屈折力が弱くなり全長の短いレンズ系を得ることが困難
になる。もし上限の−０．１を超えると第２レンズ群の
屈折力が強くなり、特にこのレンズ群で発生する軸上色
収差、球面収差の補正が困難になる。 【００５８】また本発明の各構成のレンズ系において、
最も像側のレンズ群で発生するペッツバール和を更に良
好に補正するためには、下記条件（９）を満足すること
が望ましい。 【００５９】（９） −１１＜ｆ_e ／ｆ_W ＜−２．５ 条件（９）の下限の−１１を超えると最も像側の負レン
ズの屈折力が小になりペッツバール和を補正することが
困難になる。又条件（９）の上限の−２．５を超えると
負レンズの屈折力が大になりペッツバール和が補正過剰
になる。 【００６０】また、本発明の各構成のレンズ系におい
て、最も像側のレンズ群で発生する球面収差を良好に補
正するためには、下記条件（１０）、（１１）を満足す
ることが好ましい。 【００６１】（１０） ０．５＜Ｒ_e1／Ｄ_1T＜３ （１１） ０．２＜Ｒ_e2／Ｄ_2T＜１．９ ただし、Ｒ_e1，Ｒ_e2は夫々最も像側のレンズの物体側の
面および像側の面の曲率半径、Ｄ_1Tは望遠端における最
も像側のレンズの物体側の面から像面までの距離、Ｄ_2T
は望遠端における最も像側のレンズの像側の面から像面
までの距離である。 【００６２】本発明のレンズ系において、第２レンズ群
より像側の各レンズ群の屈折力を強くしてレンズ系の全
長を短くしようとすると、主として結像作用を有する最
も像側のレンズ群で発生する収差が大になる傾向にな
る。特にペッツバール和と軸上色収差の発生量が大にな
るが、前述のようにこの最も像側のレンズ群を少なくと
も１枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズにて構成
することによって良好に補正できる。又この最も像側の
レンズ群で発生する特に高次の球面収差およびコマ収差
を良好に補正するためには、ペッツバール和の補正作用
を有する負レンズを軸上光線高の低い最も像側に配置す
ることが望ましく、更に条件（１０）、（１１）を満足
するようにすることが好ましい。 【００６３】最も像側の負レンズにより球面収差および
コマ収差を悪化させずにペッツバール和を良好に補正す
るためには、理論的にはこのレンズの形状を像点に対し
てほぼアプラナティックな構成にすることが望ましい。
このレンズをこのような構成にすれば、球面収差および
コマ収差を悪化させずに、ペッツバール和を良好に補正
することが可能になる。しかし、実際上は、最も像側の
レンズ以外のレンズで発生する残存収差を補正するため
には、あるいは、各ズーム状態での収差の発生量をバラ
ンスさせる必要があり、そのためアプラナティックな条
件から若干ずれる場合があり、本発明のレンズ系では、
上記の条件（１０）、（１１）を満足することが望まし
い。 【００６４】条件（１０）の下限の０．５を越えると最
も像側のレンズの物体側の面で発生する負の球面収差お
よびコマ収差が大になる。又条件（１０）の上限の３を
越えるとこの面で発生する負の球面収差およびコマ収差
が小になり、最も像側のレンズ群で発生する正の球面収
差およびコマ収差が大になり好ましくない。 【００６５】条件（１１）の下限の０．２を越えると最
も像側のレンズの像側の面で発生する高次の正の球面収
差およびコマ収差が大になる。また、条件（１１）の上
限の１．９を越えると、この面で発生する正の球面収差
およびコマ収差が小さくなる、最も像側のレンズ群で発
生する負の球面収差およびコマ収差が大になる。 【００６６】また、本発明のズームレンズは、変倍比が
８程度と大きいため、コンパクトなレンズ系にするため
には各レンズ群の屈折力を強くする必要がある。このよ
うに各レンズ群の屈折力を極端に強くすると、各レンズ
群で発生する諸収差が大になり、高性能なレンズ系を得
ることが困難になる。そのため、本発明の各構成のレン
ズ系において、第１レンズ群の屈折力が下記条件（１
２）を満足するようにすることが好ましい。 【００６７】（１２） ５＜ｆ₁ ／ｆ_W ＜８．２ もし、条件（１２）の下限の５を越えると、第１レンズ
群の屈折力が強くなり、特に望遠側で発生する軸上色収
差の補正が困難になる。又条件（１２）の上限の８．２
を越えると第１レンズ群の屈折力が弱くなりレンズ系の
全長が長くなる。 【００６８】又、本発明の前記の各構成のレンズ系にお
いて、第２レンズ群が下記条件（１３）を満足すれば更
に望ましい。 【００６９】 （１３） −１．７＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜−１．１ 本発明のレンズ系において、特にズーミングにともなう
収差変動を一層小さくして高性能なレンズ系を得るため
には、条件（１３）を満足することが好ましい。 【００７０】条件（１３）の下限の−１．７を越えると
第２レンズ群の屈折力が弱くなり、このレンズ群のズー
ミングにともなう移動距離が大になりレンズ系の全長を
短くできない。また上限の−１．１を越えると第２レン
ズ群の負の屈折力が強くなり、このレンズ群で発生する
諸収差、特にペッツバール和と正の球面収差が大にな
り、ズーミングにともなう収差変動が大になる。 【００７１】また、本発明の前記各構成のレンズ系にお
いて一層良好な結像性能を得るためには、最も像側の負
レンズの形状が下記条件（１４）を満足することが望ま
しい。 【００７２】（１４） −８＜（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ
_e2−Ｒ_e1）＜−２ 条件（１４）の下限の−８を越えるとこの負レンズの屈
折力が小になりペッツバール和を良好に補正することが
難しくなる。また条件（１４）の上限の−２を越えると
この負レンズで発生する負の球面収差、コマ収差が大に
なり良好な結像性能を達成することが困難になる。 【００７３】また、本発明の上記各構成のレンズ系にお
いて、第２レンズ群より像側のレンズ群のトータルの屈
折力が下記条件（１５）を満足することが望ましい。 【００７４】 （１５） ０．２４＜ｆ_RW／ｆ_T ＜０．３５ 本発明のレンズ系が上記の条件（１５）を満足すれば、
第２レンズ群より像側のレンズ群で発生する諸収差を更
に良好に補正しつつこれらレンズ群の全体のレンズ長を
短くすることが可能になる。 【００７５】条件（１５）の下限を越えると、第２レン
ズ群より像側のレンズ群全体の屈折力が強くなり、これ
らレンズ群で発生する諸収差、特に球面収差の補正が困
難になる。また上限の０．３５を越えると第２レンズ群
より像側のレンズ群全体の屈折力が弱くなり、これらレ
ンズ群のレンズ長を短くすることが困難になる。 【００７６】また、本発明のズームレンズにおいて、高
い結像性能を得るためには、特に色収差を良好に補正す
る必要がある。しかし、高変倍比でしかもレンズ系の全
長を短くするためには各レンズ群の屈折力を強くする必
要があり、広角側に比較して特に望遠側において、第２
レンズ群で発生する軸上色収差を補正するのが非常に困
難である。 【００７７】本発明において、下記条件（１６）を満足
することが色収差の補正にとって望ましい。 【００７８】 （１６） −０．２５＜ｆ₂ ／ｆ_T ＜−０．１６ 望遠端における全系の焦点距離に対して、第２レンズ群
の焦点距離が条件（１６）を満足すれば、このレンズ群
で発生する軸上色収差を良好に補正することが可能にな
る。条件（１６）の下限の−０．２５を越えると第２レ
ンズ群の屈折力が弱くなり、レンズ系全長を短くするこ
とが困難になる。また条件（１６）の上限の−０．１６
を越えると望遠側でレンズ系全系に対する第２レンズ群
の屈折力が強くなり、望遠側で発生する軸上色収差が大
になる。 【００７９】また、本発明のレンズ系において、最も像
側のレンズ群で発生する球面収差を良好に補正するに
は、下記条件（１７）を満足することが望ましい。 【００８０】（１７） ０．７＜Ｒ_e1／Ｄ_1T＜２．３ 条件（１７）の下限の０．７を越えると最も像側のレン
ズの物体側の面で発生する負の球面収差およびコマ収差
が大になる。又、条件（１７）の上限の２．３を越える
とこの面で発生する負の球面収差およびコマ収差が小さ
くなり、最も像側のレンズ群で発生する正の球面収差お
よびコマ収差が大になる。 【００８１】また、本発明のレンズ系において最も像側
のレンズ群で発生する球面収差を良好に補正するために
は、下記条件（１８）を満足することが望ましい。 【００８２】（１８） ０．５＜Ｒ_e2／Ｄ_2T＜１．４ 条件（１８）の下限の０．５を越えると、最も像側のレ
ンズの像側の面で発生する高次の正の球面収差およびコ
マ収差が大になる。条件（１８）の上限の１．４を越え
るとこの面で発生する正の球面収差およびコマ収差が小
になり、最も像側のレンズ群で発生する負の球面収差お
よびコマ収差が大になる。 【００８３】 【実施例】次に本発明のズームレンズの各実施例を示
す。 実施例１ ｆ＝9.013 〜25.682〜71.705 ，Ｆ／2.0 ，２ω＝50.2°〜17.5°〜6.22° ｒ₁ ＝65.1572 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.85504 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝41.7949 ｄ₂ ＝5.3000 ｎ₂ ＝1.60520 ν₂ ＝65.48 ｒ₃ ＝-554.2452 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝40.8760 ｄ₄ ＝3.8039 ｎ₃ ＝1.49845 ν₃ ＝81.61 ｒ₅ ＝120.1971 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝-817.2662 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.62032 ν₄ ＝63.39 ｒ₇ ＝11.8578 ｄ₇ ＝4.4098 ｒ₈ ＝-24.1270 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.62032 ν₅ ＝63.39 ｒ₉ ＝58.0078 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝24.7087 ｄ₁₀＝2.8000 ｎ₆ ＝1.84281 ν₆ ＝21.00 ｒ₁₁＝72.8448 ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₂＝∞（絞り） ｄ₁₂＝1.1000 ｒ₁₃＝14.9806 （非球面）ｄ₁₃＝4.2686 ｎ₇ ＝1.60520 ν₇ ＝65.48 ｒ₁₄＝-83.2680 ｄ₁₄＝0.8091 ｎ₈ ＝1.64419 ν₈ ＝34.48 ｒ₁₅＝35.0842 ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝30.2694 （非球面）ｄ₁₆＝2.6080 ｎ₉ ＝1.65425 ν₉ ＝58.52 ｒ₁₇＝261.4063 ｄ₁₇＝0.1000 ｒ₁₈＝34.2721 ｄ₁₈＝1.0000 ｎ₁₀＝1.74706 ν₁₀＝27.79 ｒ₁₉＝16.0616 ｄ₁₉＝5.2039 ｎ₁₁＝1.62032 ν₁₁＝63.39 ｒ₂₀＝-28.6026 ｄ₂₀＝0.1000 ｒ₂₁＝18.6835 ｄ₂₁＝1.8251 ｎ₁₂＝1.63004 ν₁₂＝35.70 ｒ₂₂＝11.5369 非球面係数 （第１３面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.26231×10^-4，Ａ₆ ＝-0.79602×10^-7 Ａ₈ ＝-0.21577×10^-10 （第１６面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.64532×10^-4，Ａ₆ ＝-0.65869×10^-7 Ａ₈ ＝-0.13014×10^-9 ｆ 9.013 25.682 71.705 Ｄ₁ 1.5 21.4900 36.0930 Ｄ₂ 36.5422 16.5616 2.0017 Ｄ₃ 9.7755 6.5681 10.8647 Ｄ₃ ’ 9.688 5.956 6.262 ｆ₂ ／ｆ_W ＝-1.58 ，ν_p ／ν_n ＝2.28，ｆ_e ／ｆ_W ＝-5.92 ｆ₁ ／ｆ_W ＝6.83，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-4.23 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝1.21，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝0.85，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.28 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.64，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.20 ，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.60 【００８４】実施例２ ｆ＝8.994 〜25.562〜71.508，Ｆ／2.0 ，２ω＝51.26 °〜17.68 °〜6.62° ｒ₁ ＝62.7632 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.85504 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝39.9288 ｄ₂ ＝5.3000 ｎ₂ ＝1.60520 ν₂ ＝65.48 ｒ₃ ＝-342.5121 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝36.3601 ｄ₄ ＝3.8000 ｎ₃ ＝1.45720 ν₃ ＝90.31 ｒ₅ ＝110.0863 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝62.3425 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.62032 ν₄ ＝63.39 ｒ₇ ＝13.8384 ｄ₇ ＝4.4000 ｒ₈ ＝-20.7967 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.62032 ν₅ ＝63.39 ｒ₉ ＝16.5809 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝14.0319 （非球面）ｄ₁₀＝2.4000 ｎ₆ ＝1.84281 ν₆ ＝21.00 ｒ₁₁＝27.1111 （非球面）ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₂＝∞（絞り） ｄ₁₂＝1.0000 ｒ₁₃＝15.5365 （非球面）ｄ₁₃＝1.8000 ｎ₇ ＝1.62032 ν₇ ＝63.39 ｒ₁₄＝375.2226 ｄ₁₄＝0.1000 ｒ₁₅＝10.9958 ｄ₁₅＝2.8000 ｎ₈ ＝1.60520 ν₈ ＝65.48 ｒ₁₆＝47.2402 ｄ₁₆＝0.9399 ｒ₁₇＝87.5857 ｄ₁₇＝0.8000 ｎ₉ ＝1.65258 ν₉ ＝31.23 ｒ₁₈＝8.6354 ｄ₁₈＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₉＝28.6587 （非球面）ｄ₁₉＝2.0585 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₂₀＝12074.8350 ｄ₂₀＝0.8000 ｎ₁₁＝1.63004 ν₁₁＝35.70 ｒ₂₁＝23.7854 ｄ₂₁＝0.1000 ｒ₂₂＝14.9214 ｄ₂₂＝5.8256 ｎ₁₂＝1.62032 ν₁₂＝63.39 ｒ₂₃＝-25.8534 ｄ₂₃＝0.1000 ｒ₂₄＝16.5497 ｄ₂₄＝1.8000 ｎ₁₃＝1.63004 ν₁₃＝35.70 ｒ₂₅＝11.4178 非球面係数 （第１０面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.73387×10^-4，Ａ₆ ＝0.29033 ×10^-7 Ａ₈ ＝0.67428 ×10^-8 （第１１面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.53619×10^-4，Ａ₆ ＝0.13503 ×10^-6 Ａ₈ ＝0.80688 ×10^-8 （第１３面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.22486×10^-4，Ａ₆ ＝-0.42657×10^-7 Ａ₈ ＝0.48546 ×10^-9 （第１９面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.10085×10^-3，Ａ₆ ＝-0.22825×10^-6 Ａ₈ ＝-0.36735×10^-8 ｆ 8.994 25.562 71.508 Ｄ₁ 1.5 19.1760 31.9687 Ｄ₂ 32.4969 14.8189 2.0017 Ｄ₃ 8.6539 5.2209 9.4008 Ｄ₃ ’ 8.563 4.611 4.769 ｆ₂ ／ｆ_W ＝-1.39 ，ν_p ／ν_n ＝1.64，ｆ_e ／ｆ_W ＝-7.56 ｆ₁ ／ｆ_W ＝6.36，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-5.45 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝1.57，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝1.31，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.27 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.05，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.18 ，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.39 【００８５】実施例３ ｆ＝9.064 〜22.381〜53.524，Ｆ／2.0 ，２ω＝50.38 °〜20.02 °〜8.28° ｒ₁ ＝57.5850 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝38.3498 ｄ₂ ＝5.3000 ｎ₂ ＝1.60520 ν₂ ＝65.48 ｒ₃ ＝-281.7420 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝32.2623 ｄ₄ ＝3.8008 ｎ₃ ＝1.49845 ν₃ ＝81.61 ｒ₅ ＝81.4762 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝-2087.8956 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.62032 ν₄ ＝63.39 ｒ₇ ＝11.3242 ｄ₇ ＝4.4098 ｒ₈ ＝-18.7185 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.62032 ν₅ ＝63.39 ｒ₉ ＝50.6768 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝26.2139 ｄ₁₀＝2.4112 ｎ₆ ＝1.84281 ν₆ ＝21.00 ｒ₁₁＝111.5478 ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₂＝∞（絞り） ｄ₁₂＝1.0000 ｒ₁₃＝21.8683 （非球面）ｄ₁₃＝2.0000 ｎ₇ ＝1.64254 ν₇ ＝60.09 ｒ₁₄＝55.1948 ｄ₁₄＝0.1000 ｒ₁₅＝12.5060 ｄ₁₅＝2.8104 ｎ₈ ＝1.64254 ν₈ ＝60.09 ｒ₁₆＝-175.4794 ｄ₁₆＝0.9000 ｎ₉ ＝1.63004 ν₉ ＝35.70 ｒ₁₇＝13.9236 ｄ₁₇＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₈＝24.9577 （非球面）ｄ₁₈＝3.0000 ｎ₁₀＝1.69979 ν₁₀＝55.53 ｒ₁₉＝-18.4983 ｄ₁₉＝0.8039 ｎ₁₁＝1.67158 ν₁₁＝33.04 ｒ₂₀＝67.7348 ｄ₂₀＝0.1000 ｒ₂₁＝17.8726 ｄ₂₁＝2.2093 ｎ₁₂＝1.65425 ν₁₂＝58.52 ｒ₂₂＝-35.6769 ｄ₂₂＝0.1000 ｒ₂₃＝21.0041 ｄ₂₃＝1.6200 ｎ₁₃＝1.63004 ν₁₃＝35.70 ｒ₂₄＝9.6502 非球面係数 （第１３面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.29067×10^-4，Ａ₆ ＝-0.78629×10^-7 Ａ₈ ＝0.34758 ×10^-9 （第１８面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.10508×10^-3，Ａ₆ ＝-0.25859×10^-6 Ａ₈ ＝-0.26124×10^-8 ｆ 9.064 22.381 53.524 Ｄ₁ 1.5 15.6062 26.2099 Ｄ₂ 26.6714 12.5812 2.0017 Ｄ₃ 8.3126 6.1842 9.0885 Ｄ₃ ’ 8.221 5.710 6.427 ｆ₂ ／ｆ_W ＝-1.37 ，ν_p ／ν_n ＝1.68，ｆ_e ／ｆ_W ＝-3.31 ｆ₁ ／ｆ_W ＝5.54，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-2.70 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝1.62，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝0.85，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.32 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.34，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.23 ，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.49 【００８６】実施例４ ｆ＝9.021 〜22.133〜53.503，Ｆ／2.0 ，２ω＝51.62 °〜20.42 °〜8.32° ｒ₁ ＝52.3846 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝35.2212 ｄ₂ ＝5.3000 ｎ₂ ＝1.60520 ν₂ ＝65.48 ｒ₃ ＝-311.6776 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝29.6916 ｄ₄ ＝3.8008 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝76.5519 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝77.7855 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.62032 ν₄ ＝63.39 ｒ₇ ＝12.7997 ｄ₇ ＝3.8497 ｒ₈ ＝-39.1256 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.62032 ν₅ ＝63.39 ｒ₉ ＝58.6801 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝16.3054 ｄ₁₀＝2.2005 ｎ₆ ＝1.84281 ν₆ ＝21.00 ｒ₁₁＝45.4293 ｄ₁₁＝1.4000 ｒ₁₂＝-22.4548 ｄ₁₂＝1.0092 ｎ₇ ＝1.62032 ν₇ ＝63.39 ｒ₁₃＝30.1883 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₄＝∞（絞り） ｄ₁₄＝1.0000 ｒ₁₅＝14.3177 （非球面）ｄ₁₅＝2.0000 ｎ₈ ＝1.62032 ν₈ ＝63.39 ｒ₁₆＝180.6061 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝11.6767 ｄ₁₇＝2.5656 ｎ₉ ＝1.64254 ν₉ ＝60.09 ｒ₁₈＝-53.0273 ｄ₁₈＝0.9000 ｎ₁₀＝1.63004 ν₁₀＝35.70 ｒ₁₉＝9.1445 ｄ₁₉＝Ｄ₃ （可変） ｒ₂₀＝22.8697 （非球面）ｄ₂₀＝2.4398 ｎ₁₁＝1.69979 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₁＝-39.9919 ｄ₂₁＝0.8017 ｎ₁₂＝1.67158 ν₁₂＝33.04 ｒ₂₂＝30.5000 ｄ₂₂＝0.1000 ｒ₂₃＝13.4165 ｄ₂₃＝3.0355 ｎ₁₃＝1.65425 ν₁₃＝58.52 ｒ₂₄＝-27.6806 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝17.8990 ｄ₂₅＝1.5019 ｎ₁₄＝1.63004 ν₁₄＝35.70 ｒ₂₆＝8.2800 非球面係数 （第１５面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.43008×10^-4，Ａ₆ ＝-0.84119×10^-7 Ａ₈ ＝0.36356 ×10^-9，Ａ₁₀＝0.10691 ×10^-10 （第２０面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.13801×10^-3，Ａ₆ ＝-0.52879×10^-6 Ａ₈ ＝-0.12905×10^-8，Ａ₁₀＝-0.10450×10^-9 ｆ 9.021 22.133 53.503 Ｄ₁ 1.5 13.9496 23.5866 Ｄ₂ 24.1218 11.6573 2.0017 Ｄ₃ 8.0314 5.4870 7.3615 Ｄ₃ ’ 7.937 5.018 4.646 ｆ₂ ／ｆ_W ＝-1.37 ，ν_p ／ν_n ＝1.68，ｆ_e ／ｆ_W ＝-2.88 ｆ₁ ／ｆ_W ＝5.46，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-2.72 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝1.57，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝0.84，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.29 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.01，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.20 ，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.22 【００８７】実施例５ ｆ＝9.0 〜25.585〜71.379，Ｆ／2.8 ，２ω＝50.56 °〜17.5°〜6.2 ° ｒ₁ ＝64.8796 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.81265 ν₁ ＝25.43 ｒ₂ ＝37.0499 ｄ₂ ＝5.3000 ｎ₂ ＝1.62032 ν₂ ＝63.39 ｒ₃ ＝-300.9125 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝34.1165 ｄ₄ ＝3.8000 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝114.5311 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝183.0792 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.65425 ν₄ ＝58.52 ｒ₇ ＝15.2854 ｄ₇ ＝3.5200 ｒ₈ ＝-50.4779 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.64254 ν₅ ＝60.09 ｒ₉ ＝14.8228 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝15.3225 ｄ₁₀＝2.2000 ｎ₆ ＝1.81265 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₁＝136.8865 ｄ₁₁＝2.5000 ｒ₁₂＝-21.5253 ｄ₁₂＝1.0000 ｎ₇ ＝1.64254 ν₇ ＝60.09 ｒ₁₃＝-270.0894 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₄＝∞（絞り） ｄ₁₄＝1.0000 ｒ₁₅＝14.5161 （非球面）ｄ₁₅＝1.8000 ｎ₈ ＝1.62032 ν₈ ＝63.39 ｒ₁₆＝30.8071 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝10.7729 ｄ₁₇＝2.1468 ｎ₉ ＝1.62032 ν₉ ＝63.39 ｒ₁₈＝-81.8844 ｄ₁₈＝0.7390 ｒ₁₉＝127.6552 ｄ₁₉＝0.8000 ｎ₁₀＝1.67158 ν₁₀＝33.04 ｒ₂₀＝9.1210 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変） ｒ₂₁＝15.1686 （非球面）ｄ₂₁＝1.0000 ｎ₁₁＝1.67766 ν₁₁＝32.10 ｒ₂₂＝10.3530 ｄ₂₂＝3.7253 ｎ₁₂＝1.62032 ν₁₂＝63.39 ｒ₂₃＝-55.1143 ｄ₂₃＝0.1000 ｒ₂₄＝10.2309 ｄ₂₄＝1.6700 ｎ₁₃＝1.63004 ν₁₃＝35.70 ｒ₂₅＝7.7800 非球面係数 （第１５面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.73535×10^-4，Ａ₆ ＝-0.37092×10^-6 Ａ₈ ＝-0.15315×10^-8 （第２１面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.66331×10^-4，Ａ₆ ＝-0.26794×10^-6 Ａ₈ ＝-0.26836×10^-8 ｆ 9.0 25.585 71.379 Ｄ₁ 1.5 17.7038 30.1528 Ｄ₂ 30.1516 13.9482 1.5 Ｄ₃ 8.1486 4.3038 8.3022 Ｄ₃ ’ 8.056 3.685 3.688 ｆ₂ ／ｆ_W ＝-1.30 ，ν_p ／ν_n ＝1.97，ｆ_e ／ｆ_W ＝-7.78 ｆ₁ ／ｆ_W ＝6.07，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-7.35 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝0.74，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝0.64，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.25 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.36，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.16 ，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.19 【００８８】実施例６ ｆ＝9.0 〜21.0〜72.01 ，Ｆ／2.0 ，２ω＝50.84 °〜21.58°〜6.28° ｒ₁ ＝64.6954 ｄ₁ ＝1.8000 ｎ₁ ＝1.85504 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝42.2084 ｄ₂ ＝5.5000 ｎ₂ ＝1.57098 ν₂ ＝71.30 ｒ₃ ＝-280.6037 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝34.9796 ｄ₄ ＝3.8403 ｎ₃ ＝1.49845 ν₃ ＝81.61 ｒ₅ ＝84.5985 ｄ₅ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₆ ＝248.1660 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₄ ＝1.57098 ν₄ ＝71.30 ｒ₇ ＝13.0068 ｄ₇ ＝7.4745 ｒ₈ ＝-20.2922 ｄ₈ ＝1.0000 ｎ₅ ＝1.62032 ν₅ ＝63.39 ｒ₉ ＝22.8649 ｄ₉ ＝0.2000 ｒ₁₀＝20.8259 ｄ₁₀＝2.8000 ｎ₆ ＝1.84281 ν₆ ＝21.00 ｒ₁₁＝54.3326 ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₂＝∞（絞り） ｄ₁₂＝1.1000 ｒ₁₃＝17.7996 （非球面）ｄ₁₃＝5.4995 ｎ₇ ＝1.57098 ν₇ ＝71.30 ｒ₁₄＝-49.6021 ｄ₁₄＝0.6000 ｒ₁₅＝169.8839 ｄ₁₅＝0.9000 ｎ₈ ＝1.65258 ν₈ ＝31.23 ｒ₁₆＝31.3011 ｄ₁₆＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₇＝22.1068 （非球面）ｄ₁₇＝3.2000 ｎ₉ ＝1.65425 ν₉ ＝58.52 ｒ₁₈＝-73.2740 ｄ₁₈＝0.1000 ｒ₁₉＝-1818.4423 ｄ₁₉＝1.0000 ｎ₁₀＝1.74706 ν₁₀＝27.79 ｒ₂₀＝27.5781 ｄ₂₀＝0.5000 ｒ₂₁＝21.6927 ｄ₂₁＝4.7382 ｎ₁₁＝1.57098 ν₁₁＝71.30 ｒ₂₂＝-38.8085 ｄ₂₂＝0.1000 ｒ₂₃＝18.8198 ｄ₂₃＝1.8500 ｎ₁₂＝1.63004 ν₁₂＝35.70 ｒ₂₄＝11.5212 非球面係数 （第１３面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.31464×10^-4，Ａ₆ ＝-0.67673×10^-7 Ａ₈ ＝-0.34952×10^-10 （第１７面）Ｐ＝1.0000，Ａ₄ ＝-0.46831×10^-4，Ａ₆ ＝-0.57996×10^-7 Ａ₈ ＝0.10817 ×10^-9 ｆ 9 21 72.01 Ｄ₁ 1.5 16.8044 32.0733 Ｄ₂ 32.6041 17.2999 2.0 Ｄ₃ 14.2571 10.2962 10.7565 Ｄ₃ ’ 14.1731 10.2522 6.0955 ｆ₂ ／ｆ_W ＝−1.30，ν_p ／ν_n ＝2.28，ｆ_e ／ｆ_W ＝-5.81 ｆ₁ ／ｆ_W ＝6.57，（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＝-4.16 Ｒ_e1／Ｄ_1T＝1.03，Ｒ_e2／Ｄ_2T＝0.70，ｆ_RW／ｆ_T ＝0.31 Ｄ_2W／ｆ_W ＝1.44，ｆ₂ ／ｆ_T ＝-0.198，ｆ₃ ／ｆ₄ ＝1.29 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・ は各レンズのｅ線の屈折率、ν₁ ，ν
₂ ，・・・ は各レンズのアッベ数である。 【００８９】実施例１は、図１に示す構成で、ズーミン
グの際に固定で正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ₁ と、
負の屈折力を持ちズーミングの際に光軸上を前後に移動
して変倍作用を行なう第２レンズ群Ｇ₂ と、ズーミング
の際に固定で正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ₃ と、正
の屈折力を持ちズーミングに際して可動で変倍にともな
う像面位置のずれを補正する作用を有する第４レンズ群
Ｇ₄ よりなる。尚図１は、上段より広角端、中間焦点距
離、望遠端を示している。 【００９０】又各レンズ群は、夫々次の通りのレンズ構
成である。 【００９１】第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より順に、負
レンズと正レンズと正レンズとよりなり、軸上物点に対
する光束を狭くする作用と軸外物点から出た光束を第２
レンズ群Ｇ₂ へ導く作用を有する。 【００９２】第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側より順に、負
レンズと負レンズと正レンズとからなり、広角端から望
遠端へのズーミングに際して物体側から像側に移動する
ことにより変倍作用を有する。 【００９３】第３レンズ群Ｇ₃ は、物体側より順に正レ
ンズと負レンズとからなり、ズーミングの際に固定であ
り、第２レンズ群Ｇ₂ からの発散光束をほぼアフォーカ
ルな光束にする作用を持っている。 【００９４】第４レンズ群Ｇ₄ は、物体側より順に、正
レンズと、負レンズと正レンズとからなる接合レンズ
と、負レンズとからなりズーミングの際に可動でズーミ
ングにともなう像面位置のずれを補正する作用を有して
いる。 【００９５】この実施例１のズームレンズは、第３レン
ズ群の最も物体側のレンズの物体側の面と第４レンズ群
の最も物体側のレンズの物体側の面を光軸から周辺に行
くにしたがって正の屈折力が弱くなるような非球面形状
とし、主として各レンズ群にて発生する球面収差を良好
に補正するようにしている。 【００９６】また、実施例１のズームレンズは、第４レ
ンズ群Ｇ₄ の最も像側の負レンズでペッツバール和を良
好に補正し、この負レンズよりも物体側の接合レンズに
より第４レンズ群Ｇ₄ で発生する色収差を良好に補正し
ている。 【００９７】一般に光学レンズとして利用できるガラス
の組合わせでは、ペッツバール和と色収差の補正には限
界がある。この実施例１は、以下のようなアッベ数の大
きな二つのガラスを組合わせることにより色収差を良好
に補正している。つまり負レンズが屈折率ｎ＝１．７４
０７７、アッベ数ν＝２７．７９、正レンズが屈折率ｎ
＝１．６１８００、アッベ数ν＝６３．３８である。 【００９８】更に実施例１は、最も像側の負レンズによ
り主としてこの第４レンズ群Ｇ₄のペッツバール和を良
好に補正している。また、この負レンズが軸上光線高の
低い最も像側に配置されており、凹面を像側に向けたメ
ニスカス形状にしたことにより球面収差、コマ収差を悪
化させずにペッツバール和を良好に補正している。 【００９９】また、第４レンズ群を物体側に繰り出して
至近距離物点へのフォーカシングを行なっている。 【０１００】この実施例１の収差状況は、図７乃至図１
２に示す通りで、無限遠から至近距離物点まで高い光学
性能を有することがわかる。 【０１０１】実施例２は、図２に示す構成で、物体側よ
り順に、ズーミングの際に固定で正の屈折力を持つ第１
レンズ群Ｇ₁ と、負の屈折力を持ちズーミングに際して
光軸上を前後に移動することにより変倍作用をもつ第２
レンズ群Ｇ₂ と、ズーミングの際固定で正の屈折力を持
つ第３レンズ群Ｇ₃ と、正の屈折力を持ちズーミングの
際可動で変倍にともなう像面位置のずれを補正する作用
を有している第４レンズ群よりなっている。 【０１０２】そして、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より
順に、負レンズと正レンズと正レンズからなり、第２レ
ンズ群Ｇ₂ は、物体側より順に、負レンズと負レンズと
正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ₃ は、物体側より
順に、正レンズと正レンズと負レンズとからなり、第４
レンズ群は、物体側より順に、正レンズと負レンズと正
レンズと負レンズとからなっている。これらレンズ群の
作用は、実施例１とほぼ同じである。 【０１０３】実施例２は、レンズ系の全長が実施例１に
比べて更に１割程度短くなっているが、本発明の各条件
を満足することにより高い光学性能を有している。この
実施例２は、第３レンズ群Ｇ₃ の最も物体側のレンズの
物体側の面を、光軸から周辺に行くにしたがって正の屈
折力が弱くなるような非球面を用いて、この第３レンズ
群で発生する負の球面収差を良好に補正している。ま
た、第４レンズ群Ｇ₄の最も物体側のレンズの物体側の
面を光軸から周辺に行くにしたがたって正の屈折力が弱
くなるような非球面を用いて、このレンズ群Ｇ₄ で発生
する負の球面収差を良好に補正している。 【０１０４】また、高い結像性能を維持したままレンズ
系の全長を短くするためには、最も像側のレンズの像側
の面から像面までの距離Ｄ_2Wを適当な値にすることが望
ましく、この実施例２は次の条件（１９）を満足するよ
うにしている。 【０１０５】（１９） ０．９＜Ｄ_2W／ｆ_W ＜２．３ 条件（１９）の下限の０．９を越えると、像面より物体
側にローパスフィルター等を配置することが困難にな
る。又上限の２．３を越えると第２レンズ群以降のレン
ズ群（第３レンズ群、第４レンズ群）のレンズ長が長く
なる。 【０１０６】この実施例２の収差状況は、図１３乃至図
１８に示す通りで高い光学性能を有している。 【０１０７】実施例３は、図３に示す通りの構成で、ズ
ーミングの際固定で正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ₁
と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸上を前後
に移動することにより変倍作用を行なう第２レンズ群Ｇ
₂ と、ズーミングの際固定で正の屈折力を持つ第３レン
ズ群Ｇ₃ と、正の屈折力を持ちズーミングに際して可動
で変倍にともなう像面位置のずれを補正する作用を持つ
第４レンズ群Ｇ₄ とよりなる。 【０１０８】第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より順に、負
レンズと正レンズと正レンズとからなり、第２レンズ群
Ｇ₂ は、物体側より順に、負レンズと負レンズと正レン
ズとからなり、第３レンズ群Ｇ₃ は、物体側より順に、
正レンズと正レンズと負レンズとからなり、第４レンズ
群Ｇ₄ は、物体側より順に、正レンズと負レンズと正レ
ンズと負レンズとよりなり、これらレンズ群の作用は実
施例１とほぼ同じである。 【０１０９】又、第３レンズ群の最も物体側のレンズの
物体側の面が光軸から周辺に行くにしたがって正の屈折
力が弱くなる非球面で、この第３レンズ群Ｇ₃ で発生す
る負の球面収差を良好に補正している。また第４レンズ
群Ｇ₄ の最も物体側のレンズの物体側の面が光軸から周
辺に行くにしたがって正の屈折力が弱くなって行く非球
面で、これによりこの第４レンズ群Ｇ₄ で発生する負の
球面収差を良好に補正している。 【０１１０】この第３の実施例のように、第２レンズ群
Ｇ₂ の像側を正の屈折力の第３レンズ群Ｇ₃ と正の屈折
力の第４レンズ群にて構成する場合、これらレンズ群の
屈折力を下記条件（２０）を満足することが好ましい。 【０１１１】（２０） １．１＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜２ ただし、ｆ₃ ，ｆ₄ は夫々第３レンズ群Ｇ₃ および第４
レンズ群Ｇ₄ の焦点距離である。 【０１１２】この条件（２０）を満足すれば、これら第
３，第４レンズ群で発生する諸収差を良好に補正したま
まこれらレンズ群全体のレンズ全長を短くできる。条件
（２０）の下限の１．１を越えると第３レンズ群Ｇ₃ に
対して第４レンズ群Ｇ₄ の屈折力が強くなりこのレンズ
群で発生する軸上色収差およびペッツバール和が大にな
り好ましくない。又上限の２を越えると第３レンズ群Ｇ
₃ の屈折力が強くなりこのレンズ群で発生する球面収差
が大になり好ましくない。 【０１１３】この実施例３の収差状況は、図１９乃至図
２４に示す通りで、高い光学性能を有している。 【０１１４】実施例４は、図４に示すレンズ構成で、ズ
ーミングの際固定で正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ₁
と、負の屈折力を持ちズーミングに際し光軸上を移動し
て変倍作用を行なう第２レンズ群Ｇ₂ と、ズーミングの
際固定で正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ₃ と、正の屈
折力を持ちズーミングに際して可動であり変倍にともな
う像面位置のずれを補正する作用を持つ第４レンズ群と
からなる。 【０１１５】そして第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より順
に、負レンズと正レンズと正レンズとからなり、第２レ
ンズ群Ｇ₂ は、物体側より順に、負レンズと負レンズと
正レンズと負レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ₃ は、
物体側より順に、正レンズと正レンズと負レンズとから
なり、第４レンズ群Ｇ₄ は、物体側より順に、正レンズ
と負レンズと正レンズと負レンズからなる。これら各レ
ンズ群の作用は実施例１と同様である。 【０１１６】又、第３レンズ群Ｇ₃ の最も物体のレンズ
の物体側の面を光軸から周辺へ行くにしたがって正の屈
折力が弱くなるような非球面にし、このレンズ群で発生
する負の球面収差を良好に補正している。又第４レンズ
群Ｇ₄ の最も物体側のレンズの物体側の面を光軸から周
辺に行くにしたがって正の屈折力が弱くなるような非球
面を用いてこのレンズ群で発生する負の球面収差を良好
に補正している。 【０１１７】この実施例４は、実施例３と比較して第２
レンズ群Ｇ₂ の屈折力を強くしてズーミングの際のこの
レンズ群Ｇ₂ の移動量を少なくしてレンズ全長を短くし
ている。第２レンズ群Ｇ₂ の構成は、このレンズ群Ｇ₂
で発生する諸収差、特に軸上色収差を良好に補正するた
めに物体側より順に負レンズ，負レンズ，正レンズ，負
レンズの４枚構成にした。 【０１１８】実施例４の収差状況は、図２５乃至図３０
に示す通りであって、高い光学性能を有している。 【０１１９】実施例５は、図５に示す構成で、ズーミン
グの際固定で正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ₁ と、負
の屈折力を持ちズーミングに際して光軸上を前後に移動
して変倍作用を行なう第２レンズ群Ｇ₂ と、ズーミング
の際固定で正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ₃ と、正の
屈折力を持ちズーミングに際して可動で変倍にともなう
像面のずれを補正する作用を持つ第４レンズ群Ｇ₄ とよ
りなっている。 【０１２０】又第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より順に負
レンズと正レンズと正レンズとからなり、第２レンズ群
Ｇ₂ は、物体側より順に、負レンズと負レンズと正レン
ズと負レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ₃ は、物体側
より順に、正レンズと正レンズと負レンズとからなり、
第４レンズ群Ｇ₄ は、物体側より順に、負レンズと正レ
ンズと負レンズとよりなり、これら各レンズ群の作用は
実施例１と同様である。 【０１２１】この実施例５の収差状況は、図３１乃至図
３６に示す通りである。 【０１２２】実施例６は、図６に示す構成であって、ズ
ーミングの際固定である正の屈折力を持つ第１レンズ群
Ｇ₁ と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸上を
前後に移動して主として変倍作用を有する第２レンズ群
Ｇ₂ と、ズーミングの際に固定で正の屈折力を持つ第３
レンズ群Ｇ ₃ と、正の屈折力を持ちズーミングに際して
可動で主として変倍にともなう像面位置のずれを補正す
る作用を有する第４レンズ群Ｇ₄ とからなっている。 【０１２３】又、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側より順
に、負レンズと正レンズと正レンズとからなり、第２レ
ンズ群Ｇ₂ は物体側より順に、負レンズと負レンズと正
レンズとよりなり、第３レンズ群Ｇ₃ は、物体側より順
に、正レンズと負レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ₄
は、物体側より順に、正レンズと負レンズと正レンズと
負レンズとからなっている。 【０１２４】この実施例６は、各レンズ群の作用が実施
例１とほぼ同様である。 【０１２５】この実施例６の収差状況は、図３７乃至図
４２に示す通りで、高い光学性能を有している。 【０１２６】尚、各実施例のデーター中可変間隔Ｄ₃ ’
は、物体距離１０００mmフォーカシングした時のＤ₃ の
値である。 【０１２７】以上述べた本発明は、特許請求の範囲に記
載したズームレンズの他に、下記の各項に記載した構成
のズームレンズも含まれる。 （１）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４に記載
されたズームレンズであって、下記の条件（３）を満足
するレンズ系。 【０１２８】（３） −１５＜ｆ_e ／ｆ_W ＜−２ （２）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記（１）の項に記載されたズームレンズであって、
下記の条件（４）を満足するレンズ系。 【０１２９】（４） −８．８＜（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／
（Ｒ_e2−Ｒ_e1）＜−１．６ （３）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４、ある
いは前記（１）又は（２）の項に記載されたズームレン
ズであって、下記の条件（５）を満足するレンズ系。 【０１３０】（５） ４＜ｆ₁ ／ｆ_W ＜８．４ （４）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記の（１）、（２）又は（３）の項に記載されてい
るズームレンズであって、下記の条件（６）を満足する
レンズ系。 【０１３１】（６） ０．２＜ｆ_RW／ｆ_T ＜０．５ （５）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記の（１）、（２）、（３）又は（４）の項に記載
されているズームレンズであって、下記の条件（７）を
満足するレンズ系。 【０１３２】（７） ０．５＜Ｄ_eW／ｆ_W ＜３．２ （６）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記の（１）、（２）、（３）、（４）又は（５）に
記載されたズームレンズであって、下記の条件（８）を
満足するレンズ系。 【０１３３】 （８） −０．３＜ｆ₂ ／ｆ_T ＜−０．１ （７）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）又は
（６）の項に記載されたズームレンズであって、下記の
条件（９）を満足するレンズ系。 【０１３４】（９） −１１＜ｆ_e ／ｆ_W ＜−２．５ （８）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４、ある
いは前記（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）又は（７）の項に記載されたズームレンズであっ
て、下記の条件（１０）を満足するレンズ系。 【０１３５】（１０） ０．５＜Ｒ_e1／Ｄ_1T＜３ （９）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４あるい
は前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）又は（８）の項に記載されているズ−ム
レンズであって、下記の条件（１１）を満足するレンズ
系。 【０１３６】（１１） ０．２＜Ｒ_e ／Ｄ_2T＜１．９ （１０）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）又は（９）の項に記載されてい
るズ−ムレンズであって、下記の条件（１２）を満足す
るレンズ系。 【０１３７】（１２） ５＜ｆ₁ ／ｆ_W ＜８．２ （１１）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）又は（１０）の項に記
載されているズ−ムレンズであって、下記の条件（１
３）を満足するレンズ系。 【０１３８】 （１３） −１．７＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜−１．１ （１２）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）又は（１
１）の項に記載されたズ−ムレンズであって、下記の条
件（１４）を満足するレンズ系。 【０１３９】（１４） −８＜（Ｒ_e2＋Ｒ_e1）／（Ｒ
_e2−Ｒ_e1）＜−２ （１３）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、（１１）
又は（１２）の項に記載されたズ−ムレンズであって、
下記の条件（１５）を満足するレンズ系。 【０１４０】 （１５） ０．２４＜ｆ_RW／ｆ_T ＜０．３５ （１４）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、（１
１）、（１２）又は（１３）の項に記載されているズ−
ムレンズであって、下記の条件（１６）を満足するレン
ズ系。 【０１４１】 （１６） −０．２５＜ｆ₂ ／ｆ_T ＜−０．１６ （１５）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、（１
１）、（１２）、（１３）又は（１４）の項に記載され
ているズ−ムレンズであって、下記の条件（１７）を満
足するレンズ系。 【０１４２】（１７） ０．７＜Ｒ_e1／Ｄ_1T＜２．３ （１６）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、（１
１）、（１２）、（１３）、（１４）又は（１５）に記
載されたズームレンズであって、下記の条件（１８）を
満足するレンズ系。 【０１４３】（１８） ０．５＜Ｒ_e2／Ｄ_2T＜１．４ （１７）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４ある
いは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、
（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、（１
１）、（１２）、（１３）、（１４）、（１５）又は
（１６）の項に記載されたズ−ムレンズであって、下記
の条件（１９）を満足するレンズ系。 【０１４４】（１９） ０．９＜Ｄ_eW／ｆ_W ＜２．３ （１８）特許請求の範囲の請求項１，２，３又は４、あ
るいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、
（５）、（６）、（７）、（８）、（９）、（１０）、
（１１）、（１２）、（１３）、（１４）、（１５）、
（１６）又は（１７）の項に記載されたズ−ムレンズで
あって、下記の条件（２０）を満足するレンズ系。 【０１４５】（２０） １．１＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜２ 【０１４６】 【発明の効果】本発明によれば、ビデオカメラやスチル
ビデオカメラ等に適した小型で高い光学性能を有するズ
ームレンズを実現出来る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [0001] BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a video camera
Compact size with variable magnification ratio of about 6 to 8 and F number of about 2.0
And a high zoom ratio zoom lens. [0002] 2. Description of the Related Art The miniaturization and high performance of video cameras and C
With the miniaturization of imaging devices such as CDs, in the lens system
Also small,High magnificationAnd higher imaging performance are required
It is. In general, a small zoom lens with a high zoom ratio is used.
In order to obtain it, for example, it is described in JP-A-4-88309.
Like the mounted lens system, four groups of positive, negative, positive and positive zoom
Lens described in JP-A-5-224125.
Like the lens system, the positive, negative, positive, positive, negative
The first lens group with a positive refractive power and the negative refractive power
Consisting of a second lens unit for power and a lens unit on the image side
There is a zoom lens. [0004] The zoom lens including the conventional zoom lens described above is used.
Lenses generally reduce aberration fluctuations during zooming
For this reason, aberrations are satisfactorily corrected by each lens group alone.
It is desirable. However, all of the above conventional examplesLen
System is smallTo increase the refractive power of each lens group
Satisfactorily corrects various aberrations that occur in each lens group.
Can not be determined, required with miniaturization of imaging devices such as CCD
High performance images cannot be obtained. In particular, the total length of the lens system
Second lens that contributes most to zooming in order to shorten
This second lens for zooming by increasing the refractive power of the group
The moving distance of the group is shortened, and it occurs in the second lens group.
Aberrations are large and aberration fluctuations due to zooming are large.
You. [0005] SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a video
Zoom ratio with small size and high optical performance suitable for camera
An object of the present invention is to provide about 6 to 8 zoom lenses. [0006] SUMMARY OF THE INVENTION A zoom lens according to the present invention.
Are, in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power and a negative lens unit.
It has a refractive power and is movable during zooming, mainly for zooming.
The second lens group having a positive refractive power and a zooming lens
Third lens group fixed at the time and located on the image side
Lens group, and the lens group closest to the image is at least
Consists of one positive lens and at least one negative lens
Negative lens with the concave surface facing the image side
Meniscus lens with less third lens group
Both consist of one positive lens and at least two negative lenses
Lens system that satisfies the following conditions (1) and (2)
You. [0007] (1) −2.0 <f_Two / F_W <-1.0 (2) 1.2 <ν_p / Ν_n Where f_Two Is the focal length of the second lens group, f_w Is the wide-angle end
The focal length of the whole system at ν_p Is the lens group closest to the image
Abbe number of at least one positive lens, ν_nIs the most image side
Abbe number of at least one negative lens in the lens group
You. As described above, in order from the object side, positive refraction
The first lens group, which has power and is fixed during zooming,
Second lens group with folding power and movable during zooming
And a third that has a positive refractive power and is fixed during zooming
From the lens group and the lens group located on the image side
Zoom lens
In order to reduce the overall length of the lens system,
Each lens group located on the image side without increasing the refractive power
It is desirable to increase the refractive power of. Therefore, in the present invention, the second lens
The refractive power of the group was set in a range satisfying the condition (1). The upper limit of condition (1)−1.0Crossing
The refracting power of the second lens group is increased, and this lens group generates
Values, especially spherical aberration and axial chromatic aberration,
Aberration fluctuation accompanying zooming becomes large. Also the lower limit−
2.0Exceeds the range, the refractive power of the second lens group becomes weak,
The amount of movement of this lens group at the time of
The total length of the system cannot be shortened. The lens group on the image side of the second lens group is mainly
Almost afocal the divergent light flux from the second lens group
The third lens group that makes the luminous flux and the luminous flux from this lens group
Divided into a lens group on the image side
Can be Here, the lens group on the image side has an image forming action.
Has a relatively strong positive refractive power. Therefore,
Refractive power of the lens group located closer to the image side than the two lens groups
If you try to shorten the overall length of the lens system by strengthening
The aberration generated in the lens unit on the side is significantly deteriorated. Especially
Petzval sum and axial chromatic aberration generated by different lens groups
To achieve a lens system with high imaging performance
For this purpose, it is necessary to correct these aberrations well. A zoom lens is required for zooming.
It is necessary to minimize aberration fluctuations, and each lens group alone
It is desirable that various aberrations be corrected well. Departure
Even in bright light, the image-side lens group that has
It is hoped that the Petzval sum and axial chromatic aberration can be corrected well.
Good. The lens system according to the present invention has an aberration during zooming.
Condition of the refractive power of the second lens group to reduce fluctuation
Weakened to satisfy (1). Therefore, this
The negative Petzval sum generated in the lens group is small and the lens
Positive Petzval sum of the whole system tends to occur. So
Petzval caused by the lens closest to the image due to
It is necessary to correct the sum well. As described above, the present invention
To achieve high imaging performance in the lens system
Is the positive Petzval sum generated by the lens group closest to the image
It is necessary to satisfactorily correct axial chromatic aberration. In order to correct these aberrations, the most image side
The lens group includes at least one positive lens and at least two positive lenses.
It consists of two negative lenses, and the lens closest to the image
Lens with negative refractive power toward the side, and condition (2)
It is preferable to satisfy. In general, the Petzval sum has a high refractive index.
Use a glass as a positive lens and a low refractive index glass as a negative lens
It can be corrected by using it. Chromatic aberration is small
Use frosted glass for the positive lens,
It can be corrected by using it for a lens. But currently used
The optical glass that can be produced has a low refractive index
Glass with low and high dispersion has a high refractive index. for that reason
And satisfactorily correct Petzval sum and chromatic aberration at the same time
There are limitations. In the present invention, the most image side lens unit is used.
In order to satisfactorily correct the longitudinal chromatic aberration that occurs,
At least one positive lens and at least one
The difference between the Abbe numbers of the negative lenses is increased, and the Petzval sum
Was corrected by another negative lens. Toes
The Petzval sum is corrected by the negative lens closest to the image,
Using low refractive index, low dispersion glass with positive refractive power in the body
With positive lens and negative lens using high refractive index, high dispersion glass
This lens controls the generation of axial chromatic aberration
The chromatic aberration in the group was corrected well. In order to correct axial chromatic aberration in this way,
Is the condition (2). If condition (2) is not satisfied
Smoothly correct longitudinal chromatic aberration with the lens group closest to the image
It is difficult. Further, a negative effect having a Petzval sum correction effect is provided.
lensToMeniscus with the concave surface facing the image side as described above
The most image in the shape, the height of the marginal rays is relatively low
It is desirable to arrange on the side. In this way, the spherical surface
Good Petzval sum without deteriorating aberrations and coma
Can be corrected. If this negative lens has a concave surface
Meniscus shape or biconcave shape facing the body side
Particularly, high-order spherical aberration and coma are unfavorably deteriorated. Further, the third lens unit having a positive refractive power includes the second lens unit.
The divergent light flux from the lens group is converted into a light flux almost parallel to the optical axis.
It has the function of turning into an afocal light beam. for that reason
In addition, a so-called correction method for correcting the displacement of the image plane position during zooming
The effect of the compensator is that the aberration changes during zooming.
A lens closer to the image than the third lens group to reduce movement
The third lens group during zooming.
It is desirable to fix to. This third lens group has
Since the strong divergent light beams from the two lens groups enter, the third
Move the lens group to make it act like a compensator
In this case, aberration fluctuation due to zooming becomes large,
Not good. A second configuration of the zoom lens according to the present invention is as follows.
Positive refractive power in order from the body side, fixed during zooming
And the first lens group, which has negative refractive power and zooming
The second lens group that is movable at the time
The third lens group, which is fixed at the time of
With the fourth lens group that is movable during zooming
The lens closest to the image side of the fourth lens group has the concave surface facing the image side.
It is a meniscus lens with a negative refractive power.
It is a sign. A compact zoom lens with high imaging performance
In order to achieve zooming, a positive power must be used during zooming.
The first lens group is fixed, and the second lens group has a negative refractive power.
Is made movable so as to mainly have a zooming effect.
The lens group on the image side of the two lens groups is used for zooming.
A third lens group with a fixed positive refractive power and a zooming
It is desirable that the zoom lens be configured with a fourth lens group that is movable
New The first lens group is fixed during zooming.
This is advantageous in reducing the size of the lens system.
You. The first lens group is configured in comparison with other lens groups.
This lens group is made movable due to the large weight of the lens.
The reason is that the load on the drive mechanism increases, and
Not preferred. Each lens on the image side of the second lens group
Try to increase the refractive power of the group and shorten the overall length of the lens system
Then, it occurs particularly in the fourth lens group having an imaging action.
Difficulty correcting various aberrations, especially Petzval sum and axial chromatic aberration
Become. Therefore, as described above, the most image side lens group
The negative meniscus lens with the concave lens facing the image side
Lens, the penalty generated by the fourth lens group
Excellent correction of Tuvalu sum and longitudinal chromatic aberration
And the overall length of the image side lens can be made shorter than that of the second lens group.
You. Further, the fourth lens having the above configuration
In the group, shift of the image plane position during zoomingCorrecting action
ToIt is desirable to have. This fourth lens group is a lens
Good correction of Petzval sum and longitudinal chromatic aberration by group alone
In addition, almost afocal from the third lens group
A large light beam is incident on the lens group.
Function can minimize aberration fluctuations.
Can be. Therefore, the second structure of the present invention as described above.
The leastLens group, High performance and compact zoom
Can be done on a lens. Also, the lens system is configured in this way.
The number of lens groups is small, so the lens frame structure is simplified,
This is advantageous in reducing the eccentricity of the lens group. Especially high sex
Eccentricity of the lens group to achieve an effective zoom lens
Must be reduced, and the lens groups that compose the lens system
Is desirably small. If the lens system consists of 5 groups
In the case of a six-unit configuration, the eccentricity of the lens unit increases,
It becomes difficult to achieve a high-performance lens system. Also 3 groups
With a configuration, it is difficult to achieve a high-performance lens system.
You. Next, a zoom lens having a third configuration according to the present invention will be described.
Are positive refractive power in order from the object side when zooming.
Fixed first lens group and zoom lens with negative refractive power
Lens group that has a positive refracting power
With a third lens group fixed during zooming,
The fourth lens group is movable during zooming.
At least one positive lens and at least one positive lens
The fourth lens group includes at least two negative lenses.
Consists of two positive lenses and at least two negative lenses
And the lens closest to the image in the fourth lens group is a negative lens.
It is characterized by: Compact zoom with high imaging performance
In order to achieve the lens, a positive bending
The first lens group having a bending power is fixed, and the second lens group having a negative refractive power is fixed.
The lens group is movable, and mainly has a zooming effect
The third lens group having a positive refractive power is fixed, and the fourth lens group is fixed.
It is desirable to make the lens group movable. The lens system according to the present invention is particularly applicable to a second lens system.
The present invention has a compact configuration of the lens group on the image side of the group.
In order to achieve the objective of
As a result, the peg generated in the lens group closest to the image side
It becomes difficult to correct the Tovar sum and the axial chromatic aberration. for that reason
In addition, the configuration of the fourth lens group is mainly based on the Petzval sum.
The negative lens closest to the image, which has a correcting effect, and this lens group
Abbe number difference is required to correct axial chromatic aberration
Positive and negative lenses with a positive total refractive power
And it is composed. The fourth lens group has such a configuration.
The Petzval sum and axial chromatic aberration
Without increasing the refractive power of this lens group.
You. However, when the positive refractive power of this lens group increases,
The negative spherical aberration generated in the fourth lens group becomes large.
In order to satisfactorily correct this spherical aberration, it is necessary to reduce the number of the fourth lens group.
At least two positive lenses and at least two negative lenses
And the lens closest to the image side should be a negative lens.
Good. That is, one positive lens constituting the fourth lens group
Large difference between the Abbe number of the lens and one negative lens
By combining to have the refractive power of
By controlling the axial chromatic aberration of this lens group,
Negative lensAtCorrect Petzval sum and add positive Len
By using at least twoLens groupso
It is possible to satisfactorily correct the generated positive spherical aberration.
You. Further, it has an operation of correcting Petzval sum.
The negative lens should be placed closest to the image with the lowest on-axis ray height
Is effective in satisfactorily correcting high-order spherical aberration.
is there. If this negative lens is not located closest to the image side,
The height of the axial ray incident on the lens becomes higher, especially for higher order spherical surfaces.
Aberrations occur, which are satisfactorily corrected in the fourth lens group
It becomes difficult. The zoom according to the present invention having each of the above-described structures is also provided.
For lenses, move the lens group closest to the image side to the object side.
Focusing on short distance object points
It is desirable. In order to achieve a high-performance lens system,
It is necessary to reduce aberration fluctuations during focusing. In the lens system of the present invention, focusin
In order to reduce the fluctuation of aberration at the time of
By moving the lens group toward the object side,
Focusing is desirable. The lens group closest to the image
Is almost affluent from the lens group on the object side of this lens group.
Since the optical beam is incident, this lens on the most image side
If you focus on a group,
Aberration fluctuation can be reduced. For focusing
In order to reduce the fluctuation of aberration due to
Focusing with one lens group
But meet enough off-axis rays on the wide-angle side
If necessary, the lens diameter in the first lens group becomes large,
This is not preferable because the lens group becomes large. Also, the first lens
Lens group or a lens group other than the lens group closest to the image side.
When focusing is performed, aberration changes during focusing
Movement becomes large, which is not preferable. For the above reasons, the present invention
In a lens system, the lens group closest to the image
It is desirable to perform caching. Further, the zoom lens of the present invention having each of the above-described configurations.
The most effective image to correct the Petzval sum
The refractive power of the lens on the side should satisfy the following condition (3).
It is desirable to set to. (3) -15 <f_e / F_W <-2 Where f_e Is the focal length of the lens closest to the image, f_W Is wide
This is the focal length of the entire system at the corner end. Exceeding the lower limit of −15 to condition (3)
And the refractive power of the lens closest to the image becomes weaker,
It is difficult to satisfactorily correct the sum. If upper limit
Exceeds -2, the Petzval sum becomes overcorrected and the image plane
Is unfavorable because it falls to the plus side. Further, the zoom lens having the above-mentioned respective constitutions of the present invention.
In the case, the negative lens closest to the image side satisfies the following condition (4).
It is desirable that the shape be added. (4) −8.8 <(R_e2+ R_e1) /
(R_e2-R_e1) <-1.6 Where R_e1, R_e2Are the object side of the negative lens closest to the image side, respectively.
This is the radius of curvature of the surface and the image-side surface. Exceeding the lower limit of -8.8 of condition (4)
And the refractive power of the above lens becomes smaller, and Petzval sum becomes
It is difficult to make a good correction. On condition (4)
Negative sphere generated by this lens when the limit exceeds -1.6
Aberration and coma increase, and the lens group closest to the image
It becomes difficult to correct these aberrations. Further, in the lens system of each constitution of the present invention,
Of at least one lens in the lens group closest to the image side.
At least one surface goes from the optical axis to the periphery,
It is preferable to use an aspherical surface with a shape that weakens the bending force
No. The lens system according to the present invention provides an image from the second lens group.
The refractive power of each lens groupstronglyTo shorten the overall length of the lens system
The purpose is to make But the most image side lens
The group has an imaging action and a relatively strong positive refractive power.
The negative spherical aberration generated by the positive lens is particularly large.
This tends to be better with only a homogeneous spherical lens.
It becomes difficult to correct. In order to solve the above point, the most image side
Make sure that at least one surface of the lens group goes from the optical axis to the periphery.
An aspherical surface with a shape that weakens the positive refractive power
It is effective to use at least one lens. Most
If an aspherical surface of this shape is used for the lens group on the image side,
Correctly correct negative spherical aberration generated by this lens group
It becomes possible. If you go from the optical axis to the periphery,
If an aspherical surface is used that has a strong positive refractive power,
The amount of spherical aberration generated is large, which is not preferable. The shape of the aspherical surface used in the present invention is as follows:
It is represented by the following expression (a). In the above equation (a), taking the x axis in the optical axis direction,
The y axis is perpendicular to the optical axis, and r is the curve on the optical axis.
Rate radius, A_2iIs an aspheric coefficient. Further, in the lens system of each constitution of the present invention,
The negative lens closest to the image is a meniscus whose two surfaces are spherical.
It is in the form of a scum, and the most image containing this meniscus lens
In the side lens group, at least one lens
At least one side of the lens goes from the optical axis to the periphery
Being an aspheric surface with a shape that weakens the positive refractive power
desirable. In the lens system of the present invention, the lens closest to the image side
At least one surface of the lens group goes from the optical axis to the periphery
Is an aspherical surface with a shape that weakens positive refractive power
Correction of spherical aberration by providing at least one surface lens
Desirable for To correct this spherical aberration well
When an aspherical lens is used for the
Use an aspheric surface for lenses other than the lens closest to the image
Is desirable. The lens on the most image side is more axial than the other lenses.
The ray height of the upper ray is low.
The effect for aberration correction is small. Good spherical aberration
To make good correction, use a lens other than the lens closest to the image.
The positive refracting power decreases from the optical axis to the periphery
It is desirable to use such an aspherical surface. Further, in the lens system of each of the above structures according to the present invention,
And the refractive power of the first lens group satisfies the following condition (5).
It is preferable to do so. (5) 4 <f₁ / F_W <8.4 Where f₁ Is the focal length of the first lens group, f_W Is at the wide-angle end
Is the focal length of the whole system. The condition (5) is satisfied when the lens system of the present invention has a high quality.
Refractive power of the first lens group to have image performance
Is a condition that defines When the value exceeds the upper limit of 8.4 of the condition (5), the first condition is satisfied.
The refractive power of the lens group weakens, shortening the overall length of the lens system.
It becomes difficult to If the lower limit of 4 is exceeded, the first lens
Lens group has too high a refractive power, especially at the wide-angle
Occurrence of aberrations increases, making it difficult to correct them.
You. Further, in the lens system of each of the above-mentioned constitutions of the present invention,
Therefore, it is desirable to satisfy the following condition (6). (6) 0.2 <f_RW/ F_T <0.5 Where f_RWIs closer to the image than the second lens group at the wide-angle end.
F, the composite focal length of the lens groups_T Is the whole system at the telephoto end
Is the focal length. Condition (6) is a condition for the lens system according to the present invention.ToCompa
High image quality from the wide-angle end to the telephoto end
It is a condition to make it possible. 0.5 which is the upper limit to condition (6)
Is greater than the second lens group.
The bending force is weak, making it difficult to shorten the overall length of the lens system
become. If the lower limit of 0.2 is exceeded, the second lens group
The combined positive refractive power of the image side lens unit becomes large,
Large spherical aberration and Petzval sum generated by these lens groups
Aberration fluctuation due to zooming of the entire lens system
Becomes large. In the lens system having the above-described configuration according to the present invention, the second
Make the entire lens group on the image side smaller than the lens group
For this purpose, it is desirable to satisfy the following condition (7). (7) 0.5 <D_eW/ F_W <3.2 Where D_ewIs the image side of the lens closest to the image side at the wide-angle end.
Is the distance from the image plane to the image plane. From the image side surface of the most image side lens to the image surface
Distance D_e If the lens length is extremely long, the lens closer to the image side than the second lens group will be.
It is necessary to reduce the refractive power of the entire lens group, and the second lens
The lens group closer to the image than the group can be made compact.
No. The present invention provides the second condition by satisfying the condition (7).
Make the lens group on the image side more compact than the lens group
Made it possible. Exceeds the upper limit of 3.2 in condition (7)
And the total length of the lens unit on the image side is longer than that of the second lens unit.
Become. Exceeding the lower limit of 0.5 to condition (7) causes an object
Space for placing an optical element such as a low-pass filter on the body side
Run out. In each lens system of the present invention,
Minimal aberration fluctuation during zooming and high imaging performance
In order to obtain a satisfying lens system, the following condition (8) must be satisfied.
Is desirable. [0057] (8) −0.3 <f_Two / F_T <-0.1 If the lower limit of -0.3 of the condition (8) is exceeded, the second lens unit will fail to operate.
Low refractive power makes it difficult to obtain a lens system with a short overall length
become. If the upper limit of -0.1 is exceeded, the second lens group
Refractive powerstronglyIn particular, the axial color generated by this lens group
It becomes difficult to correct aberration and spherical aberration. In each lens system of the present invention,
The Petzval sum generated by the lens group closest to the image is further improved
In order to make a good correction, the following condition (9) must be satisfied.
Is desirable. (9) -11 <f_e / F_W <-2.5 If the lower limit of -11 of the condition (9) is exceeded, the negative lens closest to the image side will be set.
And the Petzval sum can be corrected.
It becomes difficult. When the value exceeds the upper limit of -2.5 of the condition (9),
Petzval sum is overcorrected due to high refractive power of negative lens
become. Further, in the lens system of each constitution of the present invention,
Satisfactorily compensates for spherical aberration that occurs in the lens group closest to the image side.
In order to correct it, the following conditions (10) and (11) must be satisfied.
Preferably. (10) 0.5 <R_e1/ D_1T<3 (11) 0.2 <R_e2/ D_2T<1.9 Where R_e1, R_e2Are the object-side lenses of the most image-side lens, respectively.
Radius of curvature of the surface and the image-side surface, D_1TIs the highest value at the telephoto end.
Is also the distance from the object-side surface of the image-side lens to the image plane, D_2T
Is the image plane from the image side surface of the lens closest to the image side at the telephoto end.
Is the distance to In the lens system of the present invention, the second lens group
By strengthening the refractive power of each lens group on the image side,
If you try to shorten the length, it is the most
Also, the aberration generated by the lens unit on the image side tends to increase.
You. In particular, the Petzval sum and the amount of longitudinal chromatic aberration
However, as described above, at least this most image side lens group
Also consists of one positive lens and at least two negative lenses
By doing so, the correction can be made well. Also this most image side
Especially high-order spherical aberration and coma generated by lens group
In order to satisfactorily correct
A negative lens with
It is more preferable that the conditions (10) and (11) are satisfied.
It is preferable to do so. The spherical aberration and the spherical aberration are reduced by the negative lens closest to the image side.
Good correction of Petzval sum without deteriorating coma
Theoretically, the shape of this lens must be
It is desirable to have a substantially aplanatic configuration.
If this lens has such a configuration, spherical aberration and
Good correction of Petzval sum without deteriorating coma
It becomes possible to do. However, in practice, the most image side
To correct residual aberrations that occur in lenses other than lenses
Or the amount of aberration generated in each zoom
Must be balanced, and therefore an aplanatic article
There may be a slight deviation from the case, in the lens system of the present invention,
It is desirable that the above conditions (10) and (11) be satisfied.
No. When the lower limit of 0.5 to condition (10) is exceeded, the maximum value is reached.
The negative spherical aberration and the negative aberration that occur on the object-side surface of the lens on the image side
And coma become large. In addition, the upper limit 3 of the condition (10)
Negative spherical aberration and coma occurring on this surface if exceeded
Is small, and the positive spherical aberration generated by the lens group closest to the image side is reduced.
The difference and coma are undesirably large. When the lower limit of 0.2 of the condition (11) is exceeded, the maximum value is satisfied.
The higher order positive spherical aberration generated on the image-side surface of the image-side lens
The difference and coma become large. In addition, on condition (11)
Beyond the limit of 1.9, positive spherical aberration generated on this surface
And the coma aberration is reduced.
The generated negative spherical aberration and coma become large. The zoom lens according to the present invention has a variable power ratio.
To make a compact lens system because it is as large as 8
It is necessary to increase the refractive power of each lens group. This
If the refractive power of each lens group is extremely strong,
The various aberrations that occur in the lens group increase, resulting in a high-performance lens system.
It becomes difficult to Therefore, the lens of each configuration of the present invention
In a zoom lens system, the refractive power of the first lens group satisfies the following condition (1).
It is preferable to satisfy 2). (12) 5 <f₁ / F_W <8.2 If the lower limit of 5 to condition (12) is exceeded, the first lens
The refracting power of the group becomes stronger, and the on-axis color
It becomes difficult to correct the difference. 8.2 of the upper limit of condition (12)
Is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak,
The total length becomes longer. Further, the lens system having the above-mentioned respective constitutions of the present invention can be used.
And if the second lens group satisfies the following condition (13):
Desirable. [0069] (13) -1.7 <f_Two / F_W <-1.1 In the lens system of the present invention, particularly in the case of zooming.
To obtain a high-performance lens system with even smaller aberration fluctuations
It is preferable that the condition (13) is satisfied. If the lower limit of -1.7 to condition (13) is exceeded,
The refractive power of the second lens group is weakened,
The moving distance associated with the lens
I can't shorten it. If the upper limit of -1.1 is exceeded, the second lens
The negative refracting power of the lens group becomes stronger, which occurs in this lens group
Various aberrations, especially Petzval sum and positive spherical aberration
As a result, aberration fluctuation due to zooming becomes large. The lens system of each of the above-described configurations of the present invention is
In order to obtain better imaging performance,
It is desirable that the shape of the lens satisfies the following condition (14).
New (14) -8 <(R_e2+ R_e1) / (R
_e2-R_e1) <-2 If the lower limit of -8 to condition (14) is exceeded, the negative lens refractive
Folding force becomes small and Petzval sum can be corrected well.
It becomes difficult. If the upper limit of -2 of condition (14) is exceeded,
Negative spherical aberration and coma generated by this negative lens
It is difficult to achieve good imaging performance. Further, the lens system having the above-described configuration according to the present invention is not limited to the above.
And the total bending of the lens unit on the image side of the second lens unit.
It is desirable that the folding force satisfies the following condition (15). [0074] (15) 0.24 <f_RW/ F_T <0.35 If the lens system of the present invention satisfies the above condition (15),
Various aberrations that occur in the lens unit closer to the image than the second lens unit
The overall lens length of these lens groups
It becomes possible to shorten it. When the lower limit of the condition (15) is exceeded, the second lens
The refractive power of the entire lens group on the image side of the lens group becomes stronger,
It is difficult to correct various aberrations generated by the lens group, especially spherical aberration.
It becomes difficult. If the upper limit of 0.35 is exceeded, the second lens group
The refractive power of the entire lens unit on the image side becomes weaker,
It is difficult to shorten the lens length of the lens group. In the zoom lens of the present invention,
In order to obtain excellent imaging performance, chromatic aberration should be particularly well corrected.
Need to be However, it has a high zoom ratio and the entire lens system.
In order to shorten the length, it is necessary to increase the refractive power of each lens group.
It is important that the second
It is very difficult to correct axial chromatic aberration that occurs in the lens group.
It is difficult. In the present invention, the following condition (16) is satisfied:
It is desirable to correct chromatic aberration. [0078] (16) −0.25 <f_Two / F_T <-0.16 For the focal length of the entire system at the telephoto end, the second lens group
If the focal length of the lens group satisfies the condition (16), this lens group
Axial chromatic aberration caused by
You. If the lower limit of -0.25 of condition (16) is exceeded, the second condition will be satisfied.
The refractive power of the lens group becomes weaker, shortening the overall length of the lens system.
And it becomes difficult. Also, -0.16 of the upper limit of the condition (16)
Beyond the second lens group for the entire lens system on the telephoto side
The refracting power of the lens increases, and axial chromatic aberration that occurs on the telephoto side increases.
become. In the lens system of the present invention,
Satisfactorily corrects spherical aberration that occurs in the side lens group
Preferably satisfies the following condition (17). (17) 0.7 <R_e1/ D_1T<2.3 If the lower limit of 0.7 of the condition (17) is exceeded, the lens closest to the image side will be set.
Spherical and coma aberrations on the object-side surface of a lens
Becomes large. In addition, the value exceeds the upper limit of 2.3 of the condition (17).
And the negative spherical aberration and coma occurring on this surface are small.
And the positive spherical aberration and
And coma become large. In the lens system according to the present invention, the most image side
To properly correct the spherical aberration that occurs in each lens group
Preferably satisfies the following condition (18). (18) 0.5 <R_e2/ D_2T<1.4 When the lower limit of 0.5 to condition (18) is exceeded, the most image-side condition is satisfied.
Higher-order positive spherical aberration and
Ma aberration increases. Exceeding the upper limit of 1.4 of condition (18)
Then, the positive spherical aberration and coma generated on this surface are small.
And the negative spherical aberration and the
And coma become large. [0083] Next, embodiments of the zoom lens according to the present invention will be described.
You. Example 1 f = 9.013-25.682-71.705, F / 2.0, 2ω = 50.2 °-17.5 °-6.22 ° r₁ = 65.1572 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.85504 ν₁ = 23.78 r_Two = 41.7949 d_Two = 5.3000 n_Two = 1.60520 ν_Two = 65.48 r_Three = -554.2452 d_Three = 0.1000 r_Four = 40.8760 d_Four = 3.8039 n_Three = 1.49845 ν_Three = 81.61 r_Five = 120.1971 d_Five = D₁ (variable) r₆ = -817.2662 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.62032 ν_Four = 63.39 r₇ = 11.8578 d₇ = 4.4098 r₈ = -24.1270 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.62032 ν_Five = 63.39 r₉ = 58.0078 d₉ = 0.2000 r_Ten= 24.7087 d_Ten= 2.8000 n₆ = 1.84281 ν₆ = 21.00 r₁₁= 72.8448 d₁₁= D_Two (variable) r₁₂= ∞ (aperture) d₁₂= 1.1000 r₁₃= 14.9806 (aspherical surface) d₁₃= 4.2686 n₇ = 1.60520 ν₇ = 65.48 r₁₄= -83.2680 d₁₄= 0.8091 n₈ = 1.64419 ν₈ = 34.48 r_Fifteen= 35.0842 d_Fifteen= D_Three (variable) r₁₆= 30.2694 (aspherical surface) d₁₆= 2.6080 n₉ = 1.65425 ν₉ = 58.52 r₁₇= 261.4063 d₁₇= 0.1000 r₁₈= 34.2721 d₁₈= 1.0000 n_Ten= 1.74706 ν_Ten= 27.79 r₁₉= 16.0616 d₁₉= 5.2039 n₁₁= 1.62032 ν₁₁= 63.39 r₂₀= -28.6026 d₂₀= 0.1000 r_{twenty one}= 18.6835 d_{twenty one}= 1.8251 n₁₂= 1.63004 ν₁₂= 35.70 r_{twenty two}= 11.5369 Aspheric coefficient (Section 13) P = 1.000, A_Four = -0.26231 × 10^-Four, A₆ = -0.79602 × 10^-7                           A₈ = -0.21577 × 10^-Ten  (16th page) P = 1.000, A_Four = -0.64532 × 10^-Four, A₆ = -0.65869 x 10^-7                           A₈ = -0.13014 × 10^-9 f 9.013 25.682 71.705 D₁         1.5 21.4900 36.0930 D_Two     36.5422 16.5616 2.0017 D_Three     9.7755 6.5681 10.8647 D_Three ’9.688 5.956 6.262 f_Two / F_W = -1.58, ν_p / Ν_n = 2.28, f_e / F_W = -5.92 f₁ / F_W = 6.83, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) =-4.23 R_e1/ D_1T= 1.21, R_e2/ D_2T= 0.85, f_RW/ F_T = 0.28 D_2W/ F_W = 1.64, f_Two / F_T = -0.20, f_Three / F_Four = 1.60 Embodiment 2 f = 8.994 to 25.562 to 71.508, F / 2.0, 2ω = 51.26 ° to 17.68 ° to 6.62 ° r₁ = 62.7632 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.85504 ν₁ = 23.78 r_Two = 39.9288 d_Two = 5.3000 n_Two = 1.60520 ν_Two = 65.48 r_Three = -342.5121 d_Three = 0.1000 r_Four = 36.3601 d_Four = 3.8000 n_Three = 1.45720 ν_Three = 90.31 r_Five = 110.0863 d_Five = D₁ (variable) r₆ = 62.3425 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.62032 ν_Four = 63.39 r₇ = 13.8384 d₇ = 4.4000 r₈ = -20.7967 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.62032 ν_Five = 63.39 r₉ = 16.5809 d₉ = 0.2000 r_Ten= 14.0319 (aspherical surface) d_Ten= 2.4000 n₆ = 1.84281 ν₆ = 21.00 r₁₁= 27.1111 (aspherical surface) d₁₁= D_Two (variable) r₁₂= ∞ (aperture) d₁₂= 1.0000 r₁₃= 15.5365 (aspherical surface) d₁₃= 1.8000 n₇ = 1.62032 ν₇ = 63.39 r₁₄= 375.2226 d₁₄= 0.1000 r_Fifteen= 10.9958 d_Fifteen= 2.8000 n₈ = 1.60520 ν₈ = 65.48 r₁₆= 47.2402 d₁₆= 0.9399 r₁₇= 87.5857 d₁₇= 0.8000 n₉ = 1.65258 ν₉ = 31.23 r₁₈= 8.6354 d₁₈= D_Three (variable) r₁₉= 28.6587 (aspherical surface) d₁₉= 2.0585 n_Ten= 1.65425 ν_Ten= 58.52 r₂₀= 12074.8350 d₂₀= 0.8000 n₁₁= 1.63004 ν₁₁= 35.70 r_{twenty one}= 23.7854 d_{twenty one}= 0.1000 r_{twenty two}= 14.9214 d_{twenty two}= 5.8256 n₁₂= 1.62032 ν₁₂= 63.39 r_{twenty three}= -25.8534 d_{twenty three}= 0.1000 r_{twenty four}= 16.5497 d_{twenty four}= 1.8000 n₁₃= 1.63004 ν₁₃= 35.70 r_{twenty five}= 11.4178 Aspheric coefficient (Surface 10) P = 1.000, A_Four = -0.73387 × 10^-Four, A₆ = 0.29033 x 10^-7                           A₈ = 0.67428 x 10^-8 (Stage 11) P = 1.000, A_Four = -0.53619 × 10^-Four, A₆ = 0.13503 x 10^-6                           A₈ = 0.80688 x 10^-8 (Section 13) P = 1.000, A_Four = -0.22486 × 10^-Four, A₆ = -0.42657 × 10^-7                           A₈ = 0.48546 x 10^-9 (Section 19) P = 1.000, A_Four = -0.10085 × 10^-3, A₆ = -0.22825 × 10^-6                           A₈ = -0.36735 × 10^-8 f 8.994 25.562 71.508 D₁         1.5 19.1760 31.9687 D_Two     32.4969 14.8189 2.0017 D_Three     8.6539 5.2209 9.4008 D_Three ’8.563 4.611 4.769 f_Two / F_W = -1.39, ν_p / Ν_n = 1.64, f_e / F_W = -7.56 f₁ / F_W = 6.36, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) =-5.45 R_e1/ D_1T= 1.57, R_e2/ D_2T= 1.31, f_RW/ F_T = 0.27 D_2W/ F_W = 1.05, f_Two / F_T = -0.18, f_Three / F_Four = 1.39 Embodiment 3 f = 9.064 to 22.381 to 53.524, F / 2.0, 2ω = 50.38 ° to 20.02 ° to 8.28 ° r₁ = 57.5850 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.84281 ν₁ = 21.00 r_Two = 38.3498 d_Two = 5.3000 n_Two = 1.60520 ν_Two = 65.48 r_Three = -281.7420 d_Three = 0.1000 r_Four = 32.2623 d_Four = 3.8008 n_Three = 1.49845 ν_Three = 81.61 r_Five = 81.4762 d_Five = D₁ (variable) r₆ = -2087.8956 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.62032 ν_Four = 63.39 r₇ = 11.3242 d₇ = 4.4098 r₈ = -18.7185 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.62032 ν_Five = 63.39 r₉ = 50.6768 d₉ = 0.2000 r_Ten= 26.2139 d_Ten= 2.4112 n₆ = 1.84281 ν₆ = 21.00 r₁₁= 111.5478 d₁₁= D_Two (variable) r₁₂= ∞ (aperture) d₁₂= 1.0000 r₁₃= 21.8683 (aspherical surface) d₁₃= 2.0000 n₇ = 1.64254 ν₇ = 60.09 r₁₄= 55.1948 d₁₄= 0.1000 r_Fifteen= 12.5060 d_Fifteen= 2.8104 n₈ = 1.64254 ν₈ = 60.09 r₁₆= -175.4794 d₁₆= 0.9000 n₉ = 1.63004 ν₉ = 35.70 r₁₇= 13.9236 d₁₇= D_Three (variable) r₁₈= 24.9577 (aspherical surface) d₁₈= 3.0000 n_Ten= 1.69979 ν_Ten= 55.53 r₁₉= -18.4983 d₁₉= 0.8039 n₁₁= 1.67158 ν₁₁= 33.04 r₂₀= 67.7348 d₂₀= 0.1000 r_{twenty one}= 17.8726 d_{twenty one}= 2.2093 n₁₂= 1.65425 ν₁₂= 58.52 r_{twenty two}= -35.6769 d_{twenty two}= 0.1000 r_{twenty three}= 21.0041 d_{twenty three}= 1.6200 n₁₃= 1.63004 ν₁₃= 35.70 r_{twenty four}= 9.6502 Aspheric coefficient (Section 13) P = 1.000, A_Four = -0.29067 × 10^-Four, A₆ = -0.78629 × 10^-7                           A₈ = 0.34758 x 10^-9 (Stage 18) P = 1.000, A_Four = -0.10508 x 10^-3, A₆ = -0.25859 × 10^-6                           A₈ = -0.26124 × 10^-8 f 9.064 22.381 53.524 D₁         1.5 15.6062 26.2099 D_Two     26.6714 12.5812 2.0017 D_Three     8.3126 6.1842 9.0885 D_Three ’8.221 5.710 6.427 f_Two / F_W = -1.37, ν_p / Ν_n = 1.68, f_e / F_W = -3.31 f₁ / F_W = 5.54, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) = -2.70 R_e1/ D_1T= 1.62, R_e2/ D_2T= 0.85, f_RW/ F_T = 0.32 D_2W/ F_W = 1.34, f_Two / F_T = -0.23, f_Three / F_Four = 1.49 Embodiment 4 f = 9.021-22.133-53.503, F / 2.0, 2ω = 51.62 ° -20.42 ° -8.32 ° r₁ = 52.3846 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.84281 ν₁ = 21.00 r_Two = 35.2212 d_Two = 5.3000 n_Two = 1.60520 ν_Two = 65.48 r_Three = -311.6776 d_Three = 0.1000 r_Four = 29.6916 d_Four = 3.8008 n_Three = 1.43985 ν_Three = 94.97 r_Five = 76.5519 d_Five = D₁ (variable) r₆ = 77.7855 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.62032 ν_Four = 63.39 r₇ = 12.7997 d₇ = 3.8497 r₈ = -39.1256 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.62032 ν_Five = 63.39 r₉ = 58.6801 d₉ = 0.2000 r_Ten= 16.3054 d_Ten= 2.2005 n₆ = 1.84281 ν₆ = 21.00 r₁₁= 45.4293 d₁₁= 1.4000 r₁₂= -22.4548 d₁₂= 1.0092 n₇ = 1.62032 ν₇ = 63.39 r₁₃= 30.1883 d₁₃= D_Two (variable) r₁₄= ∞ (aperture) d₁₄= 1.0000 r_Fifteen= 14.3177 (aspherical surface) d_Fifteen= 2.0000 n₈ = 1.62032 ν₈ = 63.39 r₁₆= 180.6061 d₁₆= 0.1000 r₁₇= 11.6767 d₁₇= 2.5656 n₉ = 1.64254 ν₉ = 60.09 r₁₈= -53.0273 d₁₈= 0.9000 n_Ten= 1.63004 ν_Ten= 35.70 r₁₉= 9.1445 d₁₉= D_Three (variable) r₂₀= 22.8697 (aspherical surface) d₂₀= 2.4398 n₁₁= 1.69979 ν₁₁= 55.53 r_{twenty one}= -39.9919 d_{twenty one}= 0.8017 n₁₂= 1.67158 ν₁₂= 33.04 r_{twenty two}= 30.5000 d_{twenty two}= 0.1000 r_{twenty three}= 13.4165 d_{twenty three}= 3.0355 n₁₃= 1.65425 ν₁₃= 58.52 r_{twenty four}= -27.6806 d_{twenty four}= 0.1000 r_{twenty five}= 17.8990 d_{twenty five}= 1.5019 n₁₄= 1.63004 ν₁₄= 35.70 r₂₆= 8.2800 Aspheric coefficient (15th page) P = 1.000, A_Four = -0.43008 × 10^-Four, A₆ = -0.84119 x 10^-7                           A₈ = 0.36356 x 10^-9, A_Ten= 0.10691 x 10^-Ten  (Surface 20) P = 1.000, A_Four = -0.13801 × 10^-3, A₆ = -0.52879 × 10^-6                           A₈ = -0.12905 × 10^-8, A_Ten= -0.10450 × 10^-9 f 9.021 22.133 53.503 D₁         1.5 13.9496 23.5866 D_Two     24.1218 11.6573 2.0017 D_Three     8.0314 5.4870 7.3615 D_Three ’7.937 5.018 4.646 f_Two / F_W = -1.37, ν_p / Ν_n = 1.68, f_e / F_W = -2.88 f₁ / F_W = 5.46, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) =-2.72 R_e1/ D_1T= 1.57, R_e2/ D_2T= 0.84, f_RW/ F_T = 0.29 D_2W/ F_W = 1.01, f_Two / F_T = -0.20, f_Three / F_Four = 1.22 Embodiment 5 f = 9.0 to 25.585 to 71.379, F / 2.8, 2ω = 50.56 ° to 17.5 ° to 6.2 ° r₁ = 64.8796 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.81265 ν₁ = 25.43 r_Two = 37.0499 d_Two = 5.3000 n_Two = 1.62032 ν_Two = 63.39 r_Three = -300.9125 d_Three = 0.1000 r_Four = 34.1165 d_Four = 3.8000 n_Three = 1.43985 ν_Three = 94.97 r_Five = 114.5311 d_Five = D₁ (variable) r₆ = 183.0792 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.65425 ν_Four = 58.52 r₇ = 15.2854 d₇ = 3.5200 r₈ = -50.4779 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.64254 ν_Five = 60.09 r₉ = 14.8228 d₉ = 0.2000 r_Ten= 15.3225 d_Ten= 2.2000 n₆ = 1.81265 ν₆ = 25.43 r₁₁= 136.8865 d₁₁= 2.5000 r₁₂= -21.5253 d₁₂= 1.0000 n₇ = 1.64254 ν₇ = 60.09 r₁₃= -270.0894 d₁₃= D_Two (variable) r₁₄= ∞ (aperture) d₁₄= 1.0000 r_Fifteen= 14.5161 (aspherical surface) d_Fifteen= 1.8000 n₈ = 1.62032 ν₈ = 63.39 r₁₆= 30.8071 d₁₆= 0.1000 r₁₇= 10.7729 d₁₇= 2.1468 n₉ = 1.62032 ν₉ = 63.39 r₁₈= -81.8844 d₁₈= 0.7390 r₁₉= 127.6552 d₁₉= 0.8000 n_Ten= 1.67158 ν_Ten= 33.04 r₂₀= 9.1210 d₂₀= D_Three (variable) r_{twenty one}= 15.1686 (aspherical surface) d_{twenty one}= 1.0000 n₁₁= 1.67766 ν₁₁= 32.10 r_{twenty two}= 10.3530 d_{twenty two}= 3.7253 n₁₂= 1.62032 ν₁₂= 63.39 r_{twenty three}= -55.1143 d_{twenty three}= 0.1000 r_{twenty four}= 10.2309 d_{twenty four}= 1.6700 n₁₃= 1.63004 ν₁₃= 35.70 r_{twenty five}= 7.7800 Aspheric coefficient (15th page) P = 1.000, A_Four = -0.73535 × 10^-Four, A₆ = -0.37092 × 10^-6                           A₈ = -0.15315 × 10^-8 (Surface 21) P = 1.000, A_Four = -0.66331 × 10^-Four, A₆ = -0.26794 × 10^-6                           A₈ = -0.26836 × 10^-8 f 9.0 25.585 71.379 D₁         1.5 17.7038 30.1528 D_Two     30.1516 13.9482 1.5 D_Three     8.1486 4.3038 8.3022 D_Three ’8.056 3.685 3.688 f_Two / F_W = -1.30, ν_p / Ν_n = 1.97, f_e / F_W = -7.78 f₁ / F_W = 6.07, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) =-7.35 R_e1/ D_1T= 0.74, R_e2/ D_2T= 0.64, f_RW/ F_T = 0.25 D_2W/ F_W = 1.36, f_Two / F_T = -0.16, f_Three / F_Four = 1.19 Embodiment 6 f = 9.0 to 21.0 to 72.01, F / 2.0, 2ω = 50.84 ° to 21.58 ° to 6.28 ° r₁ = 64.6954 d₁ = 1.8000 n₁ = 1.85504 ν₁ = 23.78 r_Two = 42.2084 d_Two = 5.5000 n_Two = 1.57098 ν_Two = 71.30 r_Three = -280.6037 d_Three = 0.1000 r_Four = 34.9796 d_Four = 3.8403 n_Three = 1.49845 ν_Three = 81.61 r_Five = 84.5985 d_Five = D₁ (variable) r₆ = 248.1660 d₆ = 1.0000 n_Four = 1.57098 ν_Four = 71.30 r₇ = 13.0068 d₇ = 7.4745 r₈ = -20.2922 d₈ = 1.0000 n_Five = 1.62032 ν_Five = 63.39 r₉ = 22.8649 d₉ = 0.2000 r_Ten= 20.8259 d_Ten= 2.8000 n₆ = 1.84281 ν₆ = 21.00 r₁₁= 54.3326 d₁₁= D_Two (variable) r₁₂= ∞ (aperture) d₁₂= 1.1000 r₁₃= 17.7996 (aspherical surface) d₁₃= 5.4995 n₇ = 1.57098 ν₇ = 71.30 r₁₄= -49.6021 d₁₄= 0.6000 r_Fifteen= 169.8839 d_Fifteen= 0.9000 n₈ = 1.65258 ν₈ = 31.23 r₁₆= 31.3011 d₁₆= D_Three (variable) r₁₇= 22.1068 (aspherical surface) d₁₇= 3.2000 n₉ = 1.65425 ν₉ = 58.52 r₁₈= -73.2740 d₁₈= 0.1000 r₁₉= -1818.4423 d₁₉= 1.0000 n_Ten= 1.74706 ν_Ten= 27.79 r₂₀= 27.5781 d₂₀= 0.5000 r_{twenty one}= 21.6927 d_{twenty one}= 4.7382 n₁₁= 1.57098 ν₁₁= 71.30 r_{twenty two}= -38.8085 d_{twenty two}= 0.1000 r_{twenty three}= 18.8198 d_{twenty three}= 1.8500 n₁₂= 1.63004 ν₁₂= 35.70 r_{twenty four}= 11.5212 Aspheric coefficient (Section 13) P = 1.000, A_Four = -0.31464 × 10^-Four, A₆ = -0.67673 × 10^-7                           A₈ = -0.34952 × 10^-Ten  (17th page) P = 1.000, A_Four = -0.46831 x 10^-Four, A₆ = -0.57996 × 10^-7                           A₈ = 0.10817 x 10^-9 f 9 21 72.01 D₁         1.5 16.8044 32.0733 D_Two     32.6041 17.2999 2.0 D_Three     14.2571 10.2962 10.7565 D_Three ’14.1731 10.2522 6.0955 f_Two / F_W = −1.30, ν_p / Ν_n = 2.28, f_e / F_W = -5.81 f₁ / F_W = 6.57, (R_e2+ R_e1) / (R_e2-R_e1) =-4.16 R_e1/ D_1T= 1.03, R_e2/ D_2T= 0.70, f_RW/ F_T = 0.31 D_2W/ F_W = 1.44, f_Two / F_T = -0.198, f_Three / F_Four = 1.29 Where r₁ , R_Two , ... are the radii of curvature of the respective surfaces of the lens, d
₁ , D_Two ,... Are the thickness of each lens and the lens interval, n
₁ , N_Two ,... Are the refractive indices of e-line of each lens, ν₁ , Ν
_Two ,... Are Abbe numbers of each lens. The first embodiment has a configuration shown in FIG.
First lens group G having a fixed positive refractive power when₁ When,
Has a negative refractive power and moves back and forth on the optical axis during zooming
Second lens group G performing zooming action_Two And zooming
Third lens group G having a fixed positive refractive power at the time of_Three And positive
It has a refractive power of
Fourth lens group having a function of correcting a shift in image plane position
G_Four Consisting of FIG. 1 shows a wide-angle end and an intermediate focal length from the upper stage.
Shows the far end and telephoto end. Each lens unit has the following lens configuration.
It is good. First lens group G₁ Is negative from the object side
It consists of a lens, a positive lens, and a positive lens.
The function of narrowing the luminous flux to be emitted and the
Lens group G_Two Has the effect of leading to Second lens group G_Two Is negative from the object side
It consists of a lens, a negative lens, and a positive lens.
Move from object side to image side when zooming to the far end
This has a zooming effect. Third lens group G_Three Are positive in order from the object side.
Lens and a negative lens that are fixed during zooming.
The second lens group G_Two Divergent luminous flux from the camera
It has the effect of making the luminous flux. Fourth lens group G_Four Are positive from the object side
A cemented lens consisting of a lens, a negative lens and a positive lens
And a negative lens to move and zoom during zooming.
Has the function of correcting the image plane position shift due to
I have. The zoom lens according to the first embodiment includes a third lens.
Surface of the lens closest to the object side of the lens group and the fourth lens group
Move the object-side surface of the lens closest to the object side
Aspherical shape with positive power becoming weaker
Good spherical aberration mainly generated by each lens group
Is corrected. The zoom lens according to the first embodiment is a fourth lens.
Group G_Four The Petzval sum with the negative lens closest to the image
To the cemented lens closer to the object side than this negative lens.
More fourth lens group G_Four Chromatic aberration caused by
ing. Glass generally usable as an optical lens
Is limited to correction of Petzval sum and chromatic aberration.
There is a world. The first embodiment has a large Abbe number as follows.
Good chromatic aberration by combining two different glasses
Has been corrected. That is, the negative lens has a refractive index n = 1.74.
077, Abbe number ν = 27.79, positive lens has refractive index n
= 1.618800 and Abbe number ν = 63.38. Further, the first embodiment uses a negative lens closest to the image side.
Mainly the fourth lens group G_FourGood Petzval sum
It has been corrected well. In addition, this negative lens
It is located on the lowest image side and has a concave surface facing the image side.
Spherical aberration and coma are worsened by adopting varnish shape
The Petzval sum is satisfactorily corrected without conversion. The fourth lens groupToExtend to the object side
Focusing on close-range object points. The aberration states in the first embodiment are shown in FIGS.
As shown in Fig. 2, high optics from infinity to close-range object point
It turns out that it has performance. In the second embodiment, the configuration shown in FIG.
In order, the first with a fixed and positive refractive power during zooming
Lens group G₁ And has a negative refractive power when zooming
A second lens having a zooming effect by moving back and forth on the optical axis.
Lens group G_Two Has a fixed positive refractive power during zooming.
Third lens group G_Three With a positive refractive power and zooming
Function to correct image plane position shift due to variable magnification
The fourth lens group has Then, the first lens group G₁ Is from the object side
In order, it consists of a negative lens, a positive lens, and a positive lens.
Group G_Two Is a negative lens and a negative lens in order from the object side.
A third lens group G_Three Is from the object side
In order, the lens comprises a positive lens, a positive lens, and a negative lens.
The lens group consists of a positive lens, a negative lens,
It consists of a lens and a negative lens. Of these lens groups
The operation is almost the same as in the first embodiment. In the second embodiment, the total length of the lens system is different from that of the first embodiment.
Although it is about 10% shorter than in each case, each condition of the present invention
Satisfies high optical performance. this
In the second embodiment, the third lens group G_Three Of the most object side lens
Positive bending of the object side surface from the optical axis toward the periphery
This third lens uses an aspherical surface with a weak bending force
The negative spherical aberration generated in the group is corrected well. Ma
The fourth lens group G_FourOf the object side of the most object side lens
Positive refractive power decreases as the surface goes from the optical axis to the periphery
Lens group G using an aspherical surface_Four Occurs in
Negative spherical aberration is corrected satisfactorily. Further, the lens is maintained while maintaining high imaging performance.
To shorten the overall length of the system, the image side of the lens closest to the image side
D from the plane of the image to the image plane_2WTo an appropriate value
This embodiment 2 satisfies the following condition (19).
I'm trying. (19) 0.9 <D_2W/ F_W <2.3 When the lower limit of 0.9 of the condition (19) is exceeded, the object is shifted from the image plane.
It is difficult to place a low-pass filter on the side
You. If the value exceeds the upper limit of 2.3, the lenses in and after the second lens group will be removed.
Lens group (third lens group, fourth lens group) has a long lens length
Become. The aberration states in the second embodiment are shown in FIGS.
It has high optical performance as shown in FIG. The third embodiment has a configuration as shown in FIG.
First lens group G that has a fixed positive refractive power during zooming₁
Has a negative refractive power and moves back and forth on the optical axis during zooming.
Second lens group G that performs a zooming action by moving to
_Two And a third lens with a positive refractive power that is fixed during zooming
Group G_Three With positive refractive power and movable during zooming
Has the function of correcting the image plane position shift due to zooming
Fourth lens group G_Four And First lens group G₁ Is negative from the object side
The second lens group includes a lens, a positive lens, and a positive lens.
G_Two Are the negative lens, negative lens, and positive lens in order from the object side.
And the third lens group G_Three Is, in order from the object side,
The fourth lens is composed of a positive lens, a positive lens, and a negative lens.
Group G_Four Are positive lens, negative lens and positive lens in order from the object side.
Lens group and a negative lens.
It is almost the same as the first embodiment. The third lens group has the most object side lens.
Positive refraction as the object side goes from the optical axis to the periphery
The third lens group G_Three Occurs in
Negative spherical aberration is well corrected. Also the fourth lens
Group G_Four The object-side surface of the lens closest to the object is
A non-sphere whose positive refractive power becomes weaker as it goes to the side
In this way, the fourth lens group G_Four Negative that occurs in
Spherical aberration is well corrected. As in the third embodiment, the second lens group
G_Two The image side of the third lens group G having a positive refractive power_Three And positive refraction
In the case of the fourth lens unit having the power,
It is preferable that the refractive power satisfies the following condition (20). (20) 1.1 <f_Three / F_Four <2 Where f_Three , F_Four Is the third lens group G, respectively._Three And fourth
Lens group G_Four Is the focal length. If this condition (20) is satisfied, these conditions
The aberrations occurring in the third and fourth lens groups were corrected well.
Further, the total lens length of these lens groups can be shortened. conditions
If the lower limit of 1.1 of (20) is exceeded, the third lens unit G_Three To
On the other hand, the fourth lens group G_Four The refractive power of this lens increases
The axial chromatic aberration and Petzval sum generated in the group are large.
Is not preferred. If the upper limit of 2 is exceeded, the third lens group G
_Three Spherical power generated by this lens group due to increased refractive power of
Is undesirably large. The aberration states in the third embodiment are shown in FIGS.
24, it has high optical performance. Example 4 has a lens arrangement shown in FIG.
First lens group G that has a fixed positive refractive power during zooming₁
Has a negative refractive power and moves on the optical axis during zooming.
Second lens group G performing zooming action_Two And zooming
Third lens group G having a fixed positive refractive power_Three And a positive squat
It has a folding power and is movable during zooming, and
A fourth lens group having a function of correcting a shift of the image plane position,
Consists of Then, the first lens group G₁ Is the order from the object side
The second lens consists of a negative lens, a positive lens, and a positive lens.
Group G_Two Is a negative lens and a negative lens in order from the object side.
The third lens group G includes a positive lens and a negative lens._Three Is
From the object side, in order from the positive lens, the positive lens, and the negative lens
The fourth lens group G_Four Is the positive lens in order from the object side.
And a negative lens, a positive lens and a negative lens. Each of these
The function of the lens group is the same as in the first embodiment. The third lens group G_Three The most object lens of
As the object-side surface goes from the optical axis to the periphery,
An aspheric surface with weak folding force is generated by this lens group
Negative spherical aberration is corrected satisfactorily. Also the fourth lens
Group G_Four The object-side surface of the lens closest to the object
A non-sphere whose positive refractive power becomes weaker toward the side
Good negative spherical aberration generated by this lens group
Has been corrected. The fourth embodiment is different from the third embodiment in that
Lens group G_Two To increase the refractive power of this lens during zooming.
Lens group G_Two To reduce the total amount of lens movement,
ing. Second lens group G_Two Is composed of this lens group G_Two
Aberrations, especially axial chromatic aberration,
Negative lens, negative lens, positive lens, negative
Four lenses were used. The aberration states in the fourth embodiment are shown in FIGS.
And has high optical performance. The fifth embodiment has a configuration shown in FIG.
First lens group G having a fixed refractive power and a positive refractive power₁ And negative
Moves back and forth on the optical axis during zooming with a refractive power of
Second lens group G performing zooming action_Two And zooming
Third lens group G having a fixed positive refractive power_Three And positive
It has a refractive power and is movable during zooming and accompanies zooming.
Fourth lens group G having the function of correcting image plane shift_Four Toyo
It has become. The first lens group G₁ Is negative in order from the object side
The second lens group includes a lens, a positive lens, and a positive lens.
G_Two Are the negative lens, negative lens, and positive lens in order from the object side.
And a third lens group G_Three Is the object side
In order, from the positive lens, the positive lens, and the negative lens,
Fourth lens group G_Four Are the negative lens and the positive lens in order from the object side.
Lens and negative lens.
This is similar to the first embodiment. The aberration states in the fifth embodiment are shown in FIGS.
36. The sixth embodiment has the configuration shown in FIG.
First lens group with positive refractive power fixed during zooming
G₁ Has a negative refractive power and moves along the optical axis during zooming.
Second lens group that moves back and forth and mainly has a zooming action
G_Two When,3rd with fixed and positive refractive power during zooming
Lens group G _Three WhenHas a positive refractive power when zooming
It is movable and mainly corrects the shift of the image plane position due to zooming.
Fourth lens group G having a function_Four It consists of The first lens group G₁ Is the order from the object side
The second lens consists of a negative lens, a positive lens, and a positive lens.
Group G_Two Are negative lens, negative lens and positive
The third lens group G_Three Is the order from the object side
And a fourth lens unit G comprising a positive lens and a negative lens._Four
Are the positive lens, the negative lens, the positive lens,
It consists of a negative lens. In the sixth embodiment, the operation of each lens unit is performed.
It is almost the same as Example 1. The aberration states of the sixth embodiment are shown in FIGS.
As shown at 42, it has high optical performance. The variable interval D in the data of each embodiment is_Three ’
Is the D when focusing at an object distance of 1000 mm_Three of
Value. The present invention described above is described in the appended claims.
In addition to the mounted zoom lens, the configurations described in the following sections
The zoom lens is also included. (1) Claim 1, 2, 3, or 4 of the claims
Zoom lens that satisfies the following condition (3):
Lens system. (3) -15 <f_e / F_W <-2 (2) Claims 1, 2, 3 or 4 in the claims
Is the zoom lens described in the above item (1),
A lens system satisfying the following condition (4). (4) −8.8 <(R_e2+ R_e1) /
(R_e2-R_e1) <-1.6 (3) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or the zoom lens described in the above item (1) or (2).
Lens system that satisfies the following condition (5): (5) 4 <f₁ / F_W <8.4 (4) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Is described in the above item (1), (2) or (3).
Which satisfies the following condition (6):
Lens system. (6) 0.2 <f_RW/ F_T <0.5 (5) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims or
Is described in the above item (1), (2), (3) or (4).
And the following condition (7) is satisfied.
A satisfying lens system. (7) 0.5 <D_eW/ F_W <3.2 (6) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Is the above (1), (2), (3), (4) or (5)
The zoom lens described above, wherein the following condition (8) is satisfied:
A satisfying lens system. [0133] (8) −0.3 <f_Two / F_T <-0.1 (7) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Is the above (1), (2), (3), (4), (5) or
The zoom lens according to the item (6), wherein
A lens system satisfying the condition (9). (9) −11 <f_e / F_W <-2.5 (8) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
(1), (2), (3), (4), (5),
The zoom lens described in (6) or (7)
A lens system that satisfies the following condition (10): (10) 0.5 <R_e1/ D_1T<3 (9) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims or
Are the above (1), (2), (3), (4), (5),
Zoom described in (6), (7) or (8)
A lens that satisfies the following condition (11):
system. (11) 0.2 <R_e / D_2T<1.9 (10) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8) or (9)
A zoom lens which satisfies the following condition (12):
Lens system. (12) 5 <f₁ / F_W <8.2 (11) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9) or (10)
The zoom lens described above, wherein the following conditions (1)
A lens system that satisfies 3). [0138] (13) -1.7 <f_Two / F_W <-1.1 (12) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10) or (1)
The zoom lens described in the item 1), wherein
A lens system that satisfies the condition (14). (14) -8 <(R_e2+ R_e1) / (R
_e2-R_e1) <-2 (13) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10), (11)
Or a zoom lens according to the item (12),
A lens system satisfying the following condition (15). [0140] (15) 0.24 <f_RW/ F_T <0.35 (14) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10), (1)
(1), (12) or (13).
Lens that satisfies the following condition (16):
System. [0141] (16) −0.25 <f_Two / F_T <-0.16 (15) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10), (1)
1), (12), (13) or (14)
Zoom lens that satisfies the following condition (17):
A lens system to add. (17) 0.7 <R_e1/ D_1T<2.3 (16) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10), (1)
1), (12), (13), (14) or (15)
A zoom lens mounted thereon, which satisfies the following condition (18):
A satisfying lens system. (18) 0.5 <R_e2/ D_2T<1.4 (17) Claims 1, 2, 3, or 4 of the claims
Or (1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7), (8), (9), (10), (1)
1), (12), (13), (14), (15) or
A zoom lens according to the item (16), wherein
A lens system that satisfies the condition (19). (19) 0.9 <D_eW/ F_W <2.3 (18) Claims 1, 2, 3, or 4,
Or (1), (2), (3), (4),
(5), (6), (7), (8), (9), (10),
(11), (12), (13), (14), (15),
With the zoom lens described in (16) or (17),
A lens system satisfying the following condition (20). (20) 1.1 <f_Three / F_Four <2 [0146] According to the present invention, a video camera or a still
Compact and high optical performance suitable for video cameras, etc.
Lens can be realized.

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明のズームレンズの実施例１の断面図 【図２】本発明のズームレンズの実施例２の断面図 【図３】本発明のズームレンズの実施例３の断面図 【図４】本発明のズームレンズの実施例４の断面図 【図５】本発明のズームレンズの実施例５の断面図 【図６】本発明のズームレンズの実施例６の断面図 【図７】本発明の実施例１の無限遠物点における広角端
での収差曲線図 【図８】本発明の実施例１の無限遠物点における中間焦
点距離での収差曲線図 【図９】本発明の実施例１の無限遠物点における望遠端
での収差曲線図 【図１０】本発明の実施例１の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図１１】本発明の実施例１の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図１２】本発明の実施例１の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図 【図１３】本発明の実施例２の無限遠物点における広角
端での収差曲線図 【図１４】本発明の実施例２の無限遠物点における中間
焦点距離での収差曲線図 【図１５】本発明の実施例２の無限遠物点における望遠
端での収差曲線図 【図１６】本発明の実施例２の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図１７】本発明の実施例２の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図１８】本発明の実施例２の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図 【図１９】本発明の実施例３の無限遠物点における広角
端での収差曲線図 【図２０】本発明の実施例３の無限遠物点における中間
焦点距離での収差曲線図 【図２１】本発明の実施例３の無限遠物点における望遠
端での収差曲線図 【図２２】本発明の実施例３の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図２３】本発明の実施例３の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図２４】本発明の実施例３の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図 【図２５】本発明の実施例４の無限遠物点における広角
端での収差曲線図 【図２６】本発明の実施例４の無限遠物点における中間
焦点距離での収差曲線図 【図２７】本発明の実施例４の無限遠物点における望遠
端での収差曲線図 【図２８】本発明の実施例４の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図２９】本発明の実施例４の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図３０】本発明の実施例４の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図 【図３１】本発明の実施例５の無限遠物点における広角
端での収差曲線図 【図３２】本発明の実施例５の無限遠物点における中間
焦点距離での収差曲線図 【図３３】本発明の実施例５の無限遠物点における望遠
端での収差曲線図 【図３４】本発明の実施例５の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図３５】本発明の実施例５の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図３６】本発明の実施例５の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図 【図３７】本発明の実施例６の無限遠物点における広角
端での収差曲線図 【図３８】本発明の実施例６の無限遠物点における中間
焦点距離での収差曲線図 【図３９】本発明の実施例６の無限遠物点における望遠
端での収差曲線図 【図４０】本発明の実施例６の無限遠物点１０００mmに
おける広角端での収差曲線図 【図４１】本発明の実施例６の無限遠物点１０００mmに
おける中間焦点距離での収差曲線図 【図４２】本発明の実施例６の無限遠物点１０００mmに
おける望遠端での収差曲線図BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a cross-sectional view of Embodiment 1 of the zoom lens of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of Embodiment 2 of the zoom lens of the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 5 is a cross-sectional view of a fifth embodiment of the zoom lens according to the present invention. FIG. 7 is an aberration curve at an object point at infinity at a wide angle end according to the first embodiment of the present invention. FIG. 8 is an aberration curve at an intermediate focal length at an object point at infinity according to the first embodiment of the present invention. 9 is an aberration curve diagram at the telephoto end at an object point at infinity according to the first embodiment of the present invention. FIG. 10 is an aberration curve diagram at a wide-angle end at an object point at infinity 1000 mm according to the first embodiment of the present invention. FIG. 12 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length at an object point at infinity of 1000 mm according to the first embodiment of the present invention. FIG. 13 is an aberration curve diagram at the telephoto end at an object point at infinity of 1000 mm according to the first embodiment. FIG. 13 is an aberration curve diagram at a wide angle end at an object point at infinity according to the second embodiment of the present invention. 2 is an aberration curve at an intermediate focal length at an object point at infinity 2; FIG. 15 is an aberration curve at a telephoto end at an object point at infinity according to Example 2 of the present invention; FIG. 16 is infinity according to Example 2 of the present invention; Aberration curve at the wide-angle end at a distant object point of 1000 mm. FIG. 17 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length at an infinite object point of 1000 mm according to the second embodiment of the present invention. FIG. 19 is an aberration curve diagram at the telephoto end at an object point of 1000 mm. FIG. 19 is an aberration curve diagram at the wide-angle end at an object point at infinity according to the third embodiment of the present invention. FIG. 21 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length according to the third embodiment of the present invention. FIG. 22 is an aberration curve at the telephoto end at the object point. FIG. 22 is an aberration curve at the wide-angle end at an object point at infinity 1000 mm in Example 3 of the present invention. FIG. 23 is an object point at infinity 1000 mm in Example 3 of the present invention. Fig. 24 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length in Fig. 24. Fig. 24 is an aberration curve diagram at a telephoto end at an object point at infinity of 1000mm in Example 3 of the present invention. Fig. 25 is a wide angle at an object point at infinity in Example 4 of the present invention. FIG. 26 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length at an object point at infinity according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 27 is a diagram at the telephoto end at an object point at infinity according to a fourth embodiment of the present invention. Aberration curve diagram [FIG. 28] Aberration curve diagram at the wide-angle end at an object point at infinity 1000 mm of Example 4 of the present invention [FIG. 29] Aberration at an intermediate focal length at an object point at infinity 1000 mm of Example 4 of the present invention Curve diagram FIG. 30 Object point 1 at infinity of Example 4 of the present invention FIG. 31 is an aberration curve at the telephoto end at 00 mm. FIG. 31 is an aberration curve at the wide-angle end at an object point at infinity according to Example 5 of the present invention. FIG. 32 is an intermediate focus at an object point at infinity according to Example 5 of the present invention. FIG. 33 is an aberration curve at a telephoto end at an object point at infinity according to Example 5 of the present invention. FIG. 34 is a diagram at a wide angle end at an object point at infinity 1000 mm according to Example 5 of the present invention. Aberration curve diagram [FIG. 35] Aberration curve diagram of the fifth embodiment of the present invention at an object point at infinity of 1000 mm at an intermediate focal length. [FIG. 36] Aberration at a telephoto end of the fifth embodiment of the present invention at an infinite object point of 1000 mm. FIG. 37 is an aberration curve at an object point at infinity at a wide angle end according to Example 6 of the present invention. FIG. 38 is an aberration curve at an intermediate focal length at an object point at infinity according to Example 6 of the present invention. FIG. 39 shows the sixth embodiment of the present invention, when the object point at infinity is at the telephoto end. Difference curve diagram FIG. 40: Aberration curve diagram at the wide-angle end at an object point at infinity 1000 mm of Example 6 of the present invention FIG. 41: Aberration at an intermediate focal length at an object point at infinity 1000 mm of Example 6 of the present invention FIG. 42 is an aberration curve diagram at the telephoto end at an object point at infinity of 1000 mm according to Embodiment 6 of the present invention.

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と負の屈折力を持ちズーミングの際可変で主として変
倍作用を有している第２レンズ群と正の屈折力を持ちズ
ーミングの際固定の第３レンズ群と前記第３レンズ群よ
りも像側に位置するレンズ群とからなり、前記第３レン
ズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負
レンズにて構成され、最も像側のレンズ群が少なくとも
１枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズにて構成さ
れ、最も像側のレンズが凹面を像側に向けた負の屈折力
を持つメニスカスレンズであり、下記の条件（１），
（２）を満足するズームレンズ。 （１） −２．０＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜−１．０ （２） １．２＜ν_p ／ν_n ただし、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、ｆ_W は広角端
における全系の焦点距離、ν_p は最も像側のレンズ群中
の少なくとも１枚の正レンズのアッベ数、ν_n は最も像
側のレンズ群の少なくとも１枚の負レンズのアッベ数で
ある。(57) [Claims 1] In order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power, which are variable during zooming and mainly have a zooming action. A second lens group, a third lens group having a positive refractive power and fixed during zooming, and a lens group located on the image side of the third lens group, wherein the third lens group is at least one positive lens. And at least one negative lens, and the lens group closest to the image includes at least one positive lens and at least two negative lenses, and the lens closest to the image has a concave surface facing the image side. It is a meniscus lens having a negative refractive power and has the following conditions (1),
A zoom lens that satisfies (2). (1) −2.0 <f ₂ / f _W <−1.0 (2) 1.2 <v _p / v _n where f ₂ is the focal length of the second lens unit, and f _W is the total at the wide-angle end. The focal length of the system, ν _p, is the Abbe number of at least one positive lens in the lens group closest to the image, and ν _n is the Abbe number of at least one negative lens in the lens group closest to the image.