JP3461281B2 - 建設機械の作業機制御装置 - Google Patents
建設機械の作業機制御装置Info
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Description
制御装置に関し、特に、ブーム、アーム、バケット等の
各フロント部材からなる作業機を車体前方に設けてなる
建設機械において、その作業機の駆動を制御する装置に
関する。
ショベルなどの建設機械では、複数のフロント部材から
構成された多関節構造体の作業機が車体前方に設けられ
ている。たとえば、図2に示すような油圧ショベル1で
あれば、車体3に対して第1ブーム5、第2ブーム7、
オフセットブーム11、アーム12、バケット14が順
次、回動自在に連結されており、これら作業機を、オペ
レータの操作レバー等による操作に応じて駆動すること
により、掘削作業等が行われる。ここに、従来は、オペ
レータとしては、これら第1ブーム5などの各フロント
部材を、操作レバーなどによって個別にその回動を操作
するにより所望の掘削作業を行うようにしていた。
ム5、第2ブーム7、オフセットブーム11、アーム1
2、バケット14のうちの2つ以上のフロント部材を同
時に複合操作することが要求され、その操作には熟練を
要することになっていた。このため、未熟練なオペレー
タであればなおのこと、熟練したオペレータにとっても
仕事の負担が大きく、疲労が大きいものとなっていた。
に複合操作する煩わしさからオペレータを開放して、よ
り一層の負担軽減、疲労軽減を図るべく、操作を一部自
動的に行わせる試みがなされている。
開平7−243223号公報に記載されたものがある。
姿勢から下降させるときに、ロアブームとアッパブーム
との間のブーム間開口角を減少させて、作業機が最大リ
ーチ位置に達した付近で、旋回中心部からバケット先端
(作業機先端)までの最大リーチ長を小さくして、掘削
機の転倒モーメントを小さくして、車体の安定性を確保
するという発明が記載されている。
に、車体の安定性は確保されるものの、作業機先端を前
方に伸張させて複雑な複合操作を行うときの操作性、作
業性に関しては考慮されていない。また、狭小地で作業
を行うときに、作業機の先端が、前方の障害物(電柱、
建物の壁等)に干渉することによって安全性が損なわれ
てしまう点に関しては何ら考慮されていない。
方に伸張させて、側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う
場合がある。こうした作業は、油圧ショベルを安定させ
転倒させないようにして行うことはもちろんのこと、作
業機先端を車体前方において上下に直線移動させるとい
う複雑な複合操作が要求される。よって、こうした場合
に、熟練を必要とせずに、少しでもオペレータにかかる
負担、労力を軽減させることが望まれる。また、オペレ
ータとしては、特に狭小地で作業を行うときには、前方
の電柱、建物の壁等の障害物に常に注意しながら、作業
機先端の移動を操作しなければならない。このため、前
方の障害物に注意する結果として、本来の作業機の操作
そのものに専念することができなかったり、場合によっ
ては作業機先端がこれら障害物に干渉してしまい安全性
が損なわれることもある。よって、前方に障害物が存在
したとしても、この障害物に注意を払うことなく、作業
機の操作に専念でき、作業機先端が障害物に干渉するこ
とがなく安全に作業が行われることが望まれる。
ものであり、建設機械を安定させた状態で、側溝掘り作
業、マス掘り作業等の複雑な複合操作が要求される作業
を、熟練を要せずに行うようにするとともに、たとえ、
前方に障害物があったとしても、これに注意を払うこと
なく安全に、効率よく作業を進めることができるように
することを解決課題とするものである。
発明では、上記解決課題達成のために、車体前方に、第
1のフロント部材を上下方向に回動自在に配設するとと
もに、この第1のフロント部材に対して、第2のフロン
ト部材を、上下方向に回動自在に連結し、これら第1の
フロント部材と第2のフロント部材を少なくとも有する
作業機の先端位置を制御するようにした建設機械の作業
機制御装置において、前記車体が安定する範囲で、前記
作業機の先端位置が所定区間上下方向に直線状の軌跡を
描くように、第1のフロント部材の回動位置に対する第
2のフロント部材の目標回動位置の対応関係を設定する
設定手段と、前記第1のフロント部材の回動を操作する
操作手段と、前記第1のフロント部材の回動位置を検出
する検出手段と、前記操作手段が操作された場合に、前
記検出手段で検出された第1のフロント部材の現在の回
動位置に対応する第2のフロント部材の目標回動位置
を、前記設定手段で設定された内容から求め、この求め
た目標回動位置が得られるように、第2のフロント部材
の回動位置を制御する制御手段とを具えるようにしてい
る。
体3が安定する範囲で、作業機の先端位置14aが所定
区間A〜B上下方向に直線状の軌跡eを描くように、図
11に示すように、第1のフロント部材5の回動位置θ
1に対する第2のフロント部材7の目標回動位置θ2の対
応関係S1が設定される。
1のフロント部材5の回動が操作される。また、検出手
段17により第1のフロント部材5の回動位置θ1が検
出される。
合に、検出手段17で検出された第1のフロント部材5
の現在の回動位置θ1に対応する第2のフロント部材7
の目標回動位置θ2が、図11に示すように、上記設定
された対応関係S1から求められる(第1のフロント部
材5の現在の回動位置θ1Sに対応する第2のフロント部
材7の目標回動位置θ2Sが求められる)。そして、この
求めた目標回動位置θ2が得られるように、第2のフロ
ント部材7の回動位置が、制御手段50(コントローラ
50)によって制御される。
図8に示すように、建設機械1の作業機を前方に伸張さ
せて側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う場合に、一つ
の操作手段46を操作するだけで、作業機先端14a
を、車体3が安定する範囲で、直線状の軌跡eに沿って
自動的に移動させるようにしたので、建設機械1を安定
させ転倒させないことができるのはもちろんのこと、作
業機先端14aを車体前方において上下に直線移動させ
るという複雑な複合操作が要求される作業であっても、
熟練を必要とせずに、オペレータにかかる負担、労力が
飛躍的に軽減される。また、狭小地で作業を行うとき
に、前方に電柱、建物の壁等の障害物があったとして
も、ひとたび作業機先端14aをこれら障害物の手前に
位置させれば、その位置より作業機先端14aを上下方
向に直線状の軌跡eに沿って自動的に移動させることが
できるので、作業機先端14aが障害物に干渉すること
に常に注意を払い、作業機先端の移動を操作する必要は
なくなる。
作業機の操作に専念でき、作業効率が向上するととも
に、作業機先端14aが障害物に干渉することがなく、
安全に作業が行われる。
フロント部材を上下方向に回動自在に配設するととも
に、この第1のフロント部材に対して、第2のフロント
部材を、上下方向に回動自在に連結し、これら第1のフ
ロント部材と第2のフロント部材を少なくとも有する作
業機の先端位置を制御するようにした建設機械の作業機
制御装置において、前記車体が安定する範囲で、前記作
業機の先端位置が所定区間上下方向に直線状の軌跡を描
き、かつ当該直線状の軌跡に連続する上側および下側の
所定区間で弧状の軌跡を描くように、第1のフロント部
材の回動位置に対する第2のフロント部材の目標回動位
置の対応関係を設定する設定手段と、前記第1のフロン
ト部材を回動を操作する操作手段と、前記第1のフロン
ト部材の回動位置を検出する検出手段と、前記操作手段
が操作された場合に、前記検出手段で検出された第1の
フロント部材の現在の回動位置に対応する第2のフロン
ト部材の目標回動位置を、前記設定手段で設定された内
容から求め、この求めた目標回動位置が得られるよう
に、第2のフロント部材の回動位置を制御する制御手段
とを具えるようにしている。
図8に示すように、作業機先端14aが所定区間A〜
B、上下方向に直線状の軌跡eに沿って移動するばかり
でなく、更に、作業機先端14aが当該直線状の軌跡e
に連続する上側および下側の所定区間B〜C、A〜Dで
弧状の軌跡d、gに沿って移動する。すなわち、作業機
先端14aは弧状軌跡から直線状軌跡に連続して往路移
動でき、直線状軌跡から弧状軌跡に連続して復路移動で
き、連続した往復移動が容易に行われる。
れに連続して自動的に弧状に移動するので、更に広い作
業範囲にわたってオペレータにかかる負担、労力の軽減
が図られる。
上記弧状の軌跡d、gは、車体3が安定する範囲で最大
の作業半径が得られる軌跡であるとされる。
半径の軌跡を描くので、作業効率が更に向上する。
明、第3発明において、第2のフロント部材7の回動位
置θ2を検出する検出手段18がさらに具えられ、制御
手段50は、図11に示すように、第1のフロント部材
5の現在の検出回動位置θ1Jに対応して設定内容S1か
ら求められる第2のフロント部材7の目標回動位置θ2J
が、第2のフロント部材7の現在の検出回動位置θ2Kと
ずれている場合には、このずれ量に応じた分だけ設定手
段で設定されている対応関係S1がS4に補正される(第
1のフロント部材5の現在の検出回動位置θ1Jに対応す
る目標回動位置θ2が、第2のフロント部材7の現在の
検出回動位置θ2Kに一致している対応関係S4に補正さ
れる)。
とで、図12に示すように、現在の第1のフロント部材
5の回動位置、第2のフロント部材の回動位置に対応す
る軌跡R4に沿って作業機先端14aが移動するので、
第1のフロント部材5、第2のフロント部材7の回動位
置がいかなる関係にあったとしても(作業機の姿勢にか
かわらずに)、作業機先端14aを、そのときの作業機
姿勢、位置に応じた直線状の軌跡あるいは、この直線状
に連続する弧状の軌跡R4に沿って自動的に移動させる
ことができる。
補正された対応関係S4によって描かれる作業機先端1
4aの軌跡が、車体3が安定する範囲外の軌跡になる場
合には、警報信号が出力される。
2のフロント部材7の回動位置θ2eによって補正された
対応関係によって描かれる軌跡が、図12に示すよう
に、車体3が安定する範囲外の軌跡Reである場合に
は、警報信号が出力されて、現在第2のフロント部材7
の回動位置では、車体3が安定しないということがオペ
レータに知らされる。よって、オペレータとしては、第
2のフロント部材7を手動操作するなどして、車体3が
安定する範囲にもっていくことができる。
フロント部材を上下方向に回動自在に配設するととも
に、この第1のフロント部材に対して、第2のフロント
部材を、上下方向に回動自在に連結し、これら第1のフ
ロント部材と第2のフロント部材を少なくとも有する作
業機の先端位置を制御するようにした建設機械の作業機
制御装置において、前記車体が安定する範囲で、前記作
業機の先端位置が所定区間上下方向に直線状の軌跡を描
くように、第1のフロント部材の回動位置に対する第2
のフロント部材の目標回動位置の対応関係を、複数設定
する設定手段と、前記第1のフロント部材の回動を操作
する操作手段と、前記第1のフロント部材の回動位置を
検出する第1の検出手段と、前記第2のフロント部材の
回動位置を検出する第2の検出手段と、前記操作手段が
操作された場合に、前記第1の検出手段で検出された第
1のフロント部材の現在の回動位置に対応する第2のフ
ロント部材の目標回動位置が、前記第2の検出手段で検
出された第2のフロント部材の現在の回動位置に一致し
ている対応関係を、前記複数の対応関係の中から選択
し、第1のフロント部材の現在の検出回動位置に対応す
る第2のフロント部材の目標回動位置を、この選択され
た対応関係から求め、この求めた目標回動位置が得られ
るように、第2のフロント部材の回動位置を制御する制
御手段とを具えるようにしている。
効果が得られる。
られる。
部材5の回動位置θ1に対する第2のフロント部材7の
目標回動位置θ2の対応関係が、図10に示すように、
複数(S1、S4、S5、S6)設定されている。
に、図10に示すように、第1の検出手段17で検出さ
れた第1のフロント部材5の現在の回動位置θ1Rに対応
する第2のフロント部材7の目標回動位置θ2Rが、第2
の検出手段18で検出された第2のフロント部材7の現
在の回動位置θ2Rに一致している対応関係S4が、複数
の対応関係S1、S4、S5、S6の中から選択される。
れた対応関係S4に応じた軌跡R4に沿って作業機先端1
4aが移動される。
S5、S6)設定しておき、作業機先端14aが描くべき
軌跡を複数用意したので、図12に示すように、現在の
第1のフロント部材5の回動位置、第2のフロント部材
の回動位置に対応する軌跡R4に沿って作業機先端14
aが移動する。このため、第1のフロント部材5、第2
のフロント部材7の回動位置がいかなる関係にあったと
しても(作業機の姿勢にかかわらずに)、作業機先端1
4aを、そのときの作業機姿勢、位置に応じた直線状の
軌跡R4に沿って自動的に移動させることができる。
図11に示すように作業機先端14aが同形状の軌跡R
1、R4、R5、R6を描くような対応関係(S1、S4、S
5、S6:図10)であってもよく、図8に示すように作
業機先端14aがそれぞれ異なる形状の軌跡R1、R2、
R3を描くような対応関係(S1、S2、S3:図9)であ
ってもよい。
フロント部材を上下方向に回動自在に配設するととも
に、この第1のフロント部材に対して、第2のフロント
部材を、上下方向に回動自在に連結し、これら第1のフ
ロント部材と第2のフロント部材を少なくとも有する作
業機の先端位置を制御するようにした建設機械の作業機
制御装置において、前記車体が安定する範囲で、前記作
業機の先端位置が所定区間上下方向に直線状の軌跡を描
き、かつ当該直線状の軌跡に連続する上側および下側の
所定区間で弧状の軌跡を描くように、第1のフロント部
材の回動位置に対する第2のフロント部材の目標回動位
置の対応関係を、複数設定する設定手段と、前記第1の
フロント部材の回動を操作する操作手段と、前記第1の
フロント部材の回動位置を検出する第1の検出手段と、
前記第2のフロント部材の回動位置を検出する第2の検
出手段と、前記操作手段が操作された場合に、前記第1
の検出手段で検出された第1のフロント部材の現在の回
動位置に対応する第2のフロント部材の目標回動位置
が、前記第2の検出手段で検出された第2のフロント部
材の現在の回動位置に一致している対応関係を、前記複
数の対応関係の中から選択し、第1のフロント部材の現
在の検出回動位置に対応する第2のフロント部材の目標
回動位置を、この選択された対応関係から求め、この求
めた目標回動位置が得られるように、第2のフロント部
材の回動位置を制御する制御手段とを具えるようにして
いる。
に示すように、作業機先端14aが所定区間A〜B、上
下方向に直線状の軌跡に沿って移動するばかりでなく、
更に、作業機先端14aが当該直線状の軌跡に連続する
上側および下側の所定区間で弧状の軌跡に沿って移動す
る。作業機先端14aが直線移動した後も、これに連続
して自動的に弧状に移動するので、更に広い作業範囲に
わたってオペレータにかかる負担、労力の軽減が図られ
る。
て、複数の対応関係S1、S4、S5、S6のうちのいずれ
か一の対応関係S1によって描かれる作業機先端14a
の弧状の軌跡R1は、車体3が安定する範囲で最大の作
業半径が得られる軌跡であるとされる。
大の作業半径の軌跡を描くので、作業効率が更に向上す
る。
発明、第3発明、第6発明、第7発明、第8発明におい
て、図1に示すように、第2のフロント部材7の回動を
操作する第2のフロント部材用操作手段46D、46U
が、さらに具えられる。、そして、図16に示すように
(ステップ102の判断YES、ステップ105)、第
2のフロント部材用操作手段46D、46Uが操作され
ている間は、制御手段50による第2のフロント部材7
の自動制御が禁止される。
ロント部材7が、第1のフロント部材5の操作に応じて
自動的に駆動されている最中であったとしても、第2の
フロント部材7の手動操作が介入されたならば、その手
動操作に応じて第2のフロント部材7が駆動されること
になる。また、対応関係S1に応じた軌跡R1に沿って作
業機先端14aが自動的に移動されている最中に、第2
のフロント部材7の手動操作が介入されると、その間、
自動制御が禁止され、手動操作直後には、図11に示す
ように、その手動操作直後の第2のフロント部材7の回
動位置θ2Kに応じた対応関係S4が選択され、これに対
応する軌跡R4に沿って作業機先端14aが移動するこ
とになる(図16のステップ103の判断YES、ステ
ップ107、108、109)。
操作の介入により、作業機先端の軌跡を、そのときどき
の作業形態に応じて、R1からR4へと柔軟に変化させる
ことが可能となる。
ように、第1のフロント部材5用の操作手段46(操作
レバーのノブ46N)に、第2のフロント部材7の上昇
または下降を指示する操作手段46U、46Dを設ける
ようにしている。よって、第1のフロント部材5を操作
レバー46で操作中に、第2のフロント部材7を手動で
操作することが容易にかつ迅速に行え、操作性が向上す
る。
て説明する。
御装置の全体構成を示している。また、図2は、本実施
形態で建設機械として想定している油圧ショベルの外観
を示している。
油圧ショベルの側面図であり、図2(b)は図2(a)
の矢視A図である。
は、大きくは、図示しない走行モータにより履帯が回転
することにより走行する下部走行体2と、この下部走行
体2の上部にスイングサークル4を介して配置され、図
示しない旋回モータにより旋回される上部旋回体3(車
体3)と、この車体3に前方に装着され、第1ブーム
5、第2ブーム7、オフセットブーム11、アーム1
2、バケット14の各フロント部材からなる作業機とか
ら構成されている。上部旋回体3の運転室内には、図1
に示すように、操作内容を指示するとともに、車両運行
状況を表示するモニタを備えた操作盤25と、作業機の
各フロント部材の駆動を操作する左右操作レバー45、
46、操作スイッチ46U、46D、オフセットブーム
操作用ペダル(オフセットペダル)47とが配置されて
いる。
5、第2ブーム7、オフセットブーム11、アーム1
2、バケット14が順次連結されるよう構成されてい
る。
ムに、ブームフート5aを回動中心にして上下方向に回
動自在に配設されている。第2ブーム7は、第1ブーム
5の先端に、第1ブームトップピンを回動中心にして上
下方向に回動自在に配設されている。同様に、アーム1
2は、第2ブーム7、オフセットブーム11、ブラケッ
ト9を介して、このブラケット9に、上下方向に回動自
在に配設されており、バケット14は、アーム12に、
上下方向に回動自在に配設されている。
ム5を駆動する油圧アクチュエータであり、この第1ブ
ーム用油圧シリンダ6のボトム側は車体3に配設され、
そのロッド先端は第1ブーム5の上端部に配設されてい
る。したがって、第1ブーム用油圧シリンダ6のボトム
室に圧油が供給されると、ロッドが伸張され、またヘッ
ド室に圧油が供給されると、ロッドが縮退され、これに
応じて第1ブーム5が上方向、または下方向に回動され
る。
シリンダ8についても同様に、この第2ブーム用油圧シ
リンダ8のボトム側が第1ブーム5に配設され、そのロ
ッド先端が第2ブーム7の端部に配設されており、第2
ブーム用油圧シリンダ8のボトム室またはヘッド室に圧
油が供給されることで、ロッドが伸張または縮退され、
これに応じて第2ブーム7が下方向または上方向に回動
される。
ンダ6のヘッド室内の圧油の圧力P1hは、圧力センサ2
1により検出され、コントローラ50に入力される。同
様に、第1ブーム用油圧シリンダ6のボトム室内圧力、
第2ブーム用油圧シリンダ8のヘッド室内圧力、ボトム
室内圧力は、それぞれ圧力センサ22、23、24で検
出され、コントローラ50に入力される。
シリンダ13は、オフセットブーム11先端に設けられ
たブラケット9に支承され、そのロッド先端がアーム1
2に配設されており、アーム用油圧シリンダ13のロッ
ドが伸張駆動または縮退駆動されることにより、アーム
12は掘削方向またはダンプ方向に回動される。
リンダ15のボトム側は、アーム12に配設され、その
ロッド先端はリンク15a、リンク15bを介してバケ
ット14に配設されている。バケット用油圧シリンダ1
5が伸縮駆動または縮退駆動されることにより、バケッ
ト14は掘削方向またはダンプ方向に回動される。
に回動(オフセット動作という)されることにより、第
2ブーム7に対してアーム12が、車体3の左右方向に
オフセットされる様子を示している。
は、第2ブーム7に、回動自在に配設されており、他端
はブラケット9を介してアーム12に連結している。こ
のオフセットブーム11を駆動するオフセットブーム用
油圧シリンダ10のボトム側は第2ブーム7に配設さ
れ、そのロッド先端はブラケット9に配設されている。
ロッド11aは、オフセット動作に伴い第2ブーム7に
対するブラケット9(アーム12)の姿勢が変化しない
ように設けられたロッドであり、このロッド11aの一
端は第2ブーム7に配設され、他端はブラケット9に配
設されている。したがって、オフセットブーム用油圧シ
リンダ10が伸張駆動または縮退駆動されると、オフセ
ットブーム11は右方向または左方向に回動され、アー
ム12は、第2ブーム7に対して右方向または左方向
に、回動量に応じたオフセット量だけオフセットされ
る。図2(b)の2点鎖線は、オフセットブーム11が
右方向にオフセット動作されたときの様子を示してい
る。オフセットブーム11の第2ブーム7に対する回転
角度θ3はオフセット角θ3として、オフセットブーム用
回転角センサ16により検出され、コントローラ50に
入力される。
機のみを取り出して、その幾何的関係を示している。図
3(a)、(b)は図2(a)、(b)にそれぞれ対応
している。
ト5aの位置に定められている。また、第1ブーム5の
車体3に対する回転角度θ1(第1ブーム回転角θ1)の
極性は、第1ブーム5が上方向に回動されたときを+、
下方向に回動されたときを−と定めている。この第1ブ
ーム回転角θ1は、第1ブーム用回転角センサ17によ
り検出される。同様に、第1ブーム5に対する第2ブー
ム7の回転角度θ2(第2ブーム回転角θ2)は、第2ブ
ーム用回転角センサ18により検出され、オフセットブ
ーム11に対するアーム12の回転角度θ4(アーム回
転角θ4)は、アーム用回転角センサ19により検出さ
れる。これら各回転角センサ17、18、19の検出回
転角は、コントローラ50に入力される。なお、回転角
センサ16〜19は、たとえばポテンショメータが使用
される。
ブーム5を連結する第1ブームトップピンの配設位置で
あり、bは、オフセットブーム11と第2ブーム7を連
結する第2ブームトップピンの配設位置であり、cは、
ブラケット9とオフセットブーム11を連結するオフセ
ットブームトップピンの位置であり、dは、アーム12
とブラケット9を連結するブラケットトップピン(アー
ムボトムピン)の配設位置であり、eは、バケット14
のアーム12を連結するアームトップピン12a(単に
アームトップ12aという)の配設位置である。
ムフート5aとa点を結ぶ線分の長さで表し、第2ブー
ム7の鉛直方向の長さL22(第2ブーム長2)を、a点
とb点の鉛直方向距離で表し、第2ブーム7の水平方向
の長さL21(第2ブーム長1)を、a点とb点の水平方
向距離で表し、オフセットブーム11の長さL3を、b
点とc点を結ぶ線分の長さで表し、ブラケット9の長さ
L4(第3ブラケット長)を、c点とd点を結ぶ線分の
長さで表し、アーム12の長さL5を、d点とe点を結
ぶ線分の長さで表すものとする。なお、バケット刃先位
置14aが、作業機全体の先端の位置となる(図1参
照)。
た線分に対して線分de(アーム12)がなす角γを、
アーム対地角γと定める。このアーム対地角γは、アー
ム12の姿勢を表す。
位置e(X5、Y5、Z5)は、各回転角度θ1、θ2、θ
3、θ4が与えられると、既知の各長さL1、L21、L2
2、L3、L4、L5を用いて、下記演算式(1)〜(1
1)に示すように、一義的に定まる。
角度θ1、θ2、θ4が与えられると、下記演算式(1
2)に示すように、一義的に定まる。
距離s、リスト半径rについても既知であり、バケット
14の回転角がさらに与えられると、上記アームトップ
12aの座標位置e(X5、Y5、Z5)を用いて、作業
機先端14aの座標位置(X6、Y6、Z6)が一義的に
定まる。なお、バケット14の回転角を無視して(バケ
ット14は固定状態にあるものと仮定して)、アームト
ップ12aの座標位置e(X5、Y5、Z5)から作業機
先端14aの座標位置(X6、Y6、Z6)を求めること
もできる。
ム対地角γを求める演算式について、図4に示す表を併
せ参照して説明する。
0)の座標位置を、X0=0,Y0=0,Z0=0とす
る。
X,Y,Z座標位置は、 X1=L1× Cos θ1 … (1) Y1=L1× Sin θ1 … (2) Z1=0となる。
X,Y,Z座標位置は、 X2=X1+L22×Sin(θ1+θ2)−L21×Cos(θ1+θ2)…(3) Y2=Y1−L22×Cos(θ1+θ2)−L21×Sin(θ1+θ2)…(4) Z2=0となる。
(c点)のX,Y,Z座標位置は、 X3=X2−L3 Cos θ3×Cos(θ1+θ2) …(5) Y3=Y2−L3 Cos θ3×Sin(θ1+θ2) …(6) Z3=L3×Sin θ3 …(7) となる。
トムd点)のX,Y,Z座標位置は、 X4=X3−L4×Cos(θ1+θ2) …(8) Y4=Y3−L4×Sin(θ1+θ2) …(9) Z4=Z3となる。
点)のX,Y,Z座標位置は、 X5=X4+L5×Cos(θ1+θ2+θ4) … (10) Y5=Y4+L5×Sin(θ1+θ2+θ4) … (11) Z5=Z3となる。
えられると、既知の各長さを用いて上記(1)〜(11)式に
より、油圧ショベル1のアームトップ12aの座標位置
(X5、Y5、Z5)を一義的に求めることができ、これ
より作業機先端14aの座標位置(X6、Y6、Z6)を
一義的に求めることができる。また、作業機の回転角θ
1、θ2、θ4が与えられると、アーム対地角γを一義的
に求めることができる。θ1〜θ4は、各回転角センサ1
7、18、16、19の検出値として与えられる。
1ブーム5の回転角θ1が操作レバーの操作により変化
した場合に、作業機先端14aの座標位置(X6、Y6、
Z6) (アームトップ12aの座標位置(X5、Y5、Z5))
が、目標とするライン上にのるように、第2ブーム7の
回転角θ2を制御するものである。
メモリに、第1ブーム5の長さL1、第2ブーム7の長
さL21,L22、オフセットブーム11の長さL3、
ブラケット9の長さL4、アーム12の長さL5等既知
の値が記憶されているとともに、各ポイントa〜eの座
標位置を求める演算式およびアーム対地角γの関数式が
記憶されており、これら記憶した内容に基づきコントロ
ーラ50は、作業機先端14aが所望のラインに沿って
移動するように、第2ブーム回転角θ2を制御する。
11を有した油圧ショベル1を想定しているが、オフセ
ットブーム11を備えていない図5に示す油圧ショベル
1に対しても適用可能である。
きくは、図示しない走行モータにより履帯が回転するこ
とにより走行する下部走行体2と、この下部走行体2の
上部にスイングサークル4を介して配置され、図示しな
い旋回モータにより旋回される上部旋回体3(車体3)
と、この車体3に前方に装着され、第1ブーム5A、第
2ブーム7A、アーム12A、バケット14の各フロン
ト部材からなる作業機とから構成されている。
5A、第2ブーム7A、固定の作業機リンク7B、アー
ム12A、バケット14が順次連結されるよう構成され
ている。図2と異なるのは、オフセットブーム11の代
わりに、固定の作業機リンク7Bを使用している点であ
る。したがって、第2ブーム7Aとアーム12Aは作業
機リンク7Bを介して連結されているが、第2ブーム7
Aに対してアーム12Aは左右方向にオフセットされる
ことはない。
ブーム5Aが駆動され、第2ブーム用油圧シリンダ8A
により第2ブーム7Aが駆動され、アーム用油圧シリン
ダ13Aによりアーム12Aが駆動され、第1ブーム5
Aが回転角θ1をもって、第2ブーム7Aが回転角θ2を
もって、アーム12Aが回転角θ4をもって、それぞれ
回動される点は、図2に示す油圧ショベルと同じであ
る。
回転角θ1、θ2、θ4を与えることにより、作業機先端
14aの座標位置を演算により、求めることができ、コ
ントローラ50によって、作業機先端14aが所望のラ
インに沿って移動するように、第2ブーム回転角θ2を
制御することができる。
いて、図1を参照して説明する。
機制御装置は、大きくは、エンジン31と、このエンジ
ン31によって駆動され、各油圧シリンダ6、8、1
0、13駆動用の圧油を吐出する可変容量型の油圧ポン
プ32と、同エンジン31によって駆動され、パイロッ
ト用の圧油を吐出するパイロットポンプ33と、操作レ
バー46、操作釦46U、46D、操作ペダル47、操
作レバー45の操作に応じて開口面積が変化され、それ
により油圧ポンプ32から吐出される圧油の流量を制御
して、この流量が制御された圧油を各油圧アクチュエー
タ6、8、10、13にそれぞれ供給する流量制御弁3
4、35、36、37と、エンジン31の回転数Ne
(r/min)を検出するエンジン回転数センサ27
と、制御内容を指示するスイッチ26等が配置されると
ともに、機器の状態が画面上に表示されるモニタ機能を
備えた操作盤25と、各回転角センサ17、18、1
6、19の各検出回転角θ1、θ2、θ3、θ4を示す信
号、各圧力センサ21〜24の各検出圧力P1h等を示す
信号、エンジン回転数センサ27の検出回転数Neを示
す信号および操作レバー46、操作釦46U、46D、
操作ペダル47、操作レバー45の各操作量(操作スト
ローク)を示す信号V1、V2、V3、V4が入力され、こ
れらに基づき、各流量制御弁34、35、36、37を
それぞれ駆動制御するための指令電流I1、I2、I3、
I4を出力するとともに、警報器28を鳴動(あるいは
点灯)させるための指令電流を出力するコントローラ5
0とから構成されている。このコントローラ50の機能
ブロック図は、後述するように図13のように表され
る。なお、図面では、バケット14を駆動させるための
機構、上部旋回体3を旋回させるための機構、下部走行
体2を走行させるための機構は、本発明の趣旨と直接関
係しないので省略している。
における操作レバー45、46の配置態様を示してい
る。オペレータが着座するシート48の前部には、左右
の操作レバー45、46が設けられており、1本の操作
レバーで異なるフロント部材を作動できるようになって
いる。
に、左操作レバー45の前方向操作または後方向操作に
応じて、アーム12がダンプ方向に作動され、またアー
ム12が掘削方向に作動される。そして同じ左操作レバ
ー45の左方向操作または右方向操作に応じて上部旋回
体3が左旋回方向に作動され、また上部旋回体3が右旋
回方向に作動される。同様に、右操作レバー46の前方
向操作または後方向操作に応じて第1ブーム5が上げ方
向に作動され、また下げ方向に作動され、同じ右操作レ
バー46の左方向操作または右方向操作に応じてバケッ
ト14が掘削方向、ダンプ方向に作動される(図6
(b)参照)。
6のノブ46Nの上部には、操作釦46U、46Dが配
設されている。これら操作釦46U、46Dは、第2ブ
ーム7の上方向への回動、下方向への回動を指示するス
イッチであり、操作釦46Uが押操作されると、その押
操作量(押した回数、押されている時間)に応じた分だ
け、第2ブーム7が上方向へ作動される。同様に、操作
釦46Dが押操作されると、その押操作量に応じた分だ
け、第2ブーム7が下方向へ作動される。
5を操作する操作レバー46の上部に設けるようにして
いるので、第1ブーム5を操作しながら、第2ブーム7
を操作する作業が迅速かつ容易に行われ、操作性が向上
する。なお、右操作レバー46には、上記操作釦46
U、46D以外に他の操作を指示する釦が配設されてい
る。左操作レバー45についても同様である。
は、運転席48の左右に設けられており、それぞれの操
作量(踏込み量)に応じて、オフセットブーム11が左
右に作動される。
作レバー46で第1ブーム5を操作したときの操作スト
ローク量は、電気信号V1としてコントローラ50に入
力される。同様に、操作釦46U、46Dの押操作量を
示す電気信号V2、操作ペダル47の踏込量を示す電気
信号V3、操作レバー45でアーム12を操作したとき
の操作量を示す電気信号V4が、それぞれコントローラ
50に入力される。
は、コントローラ50で、流量制御弁34に対する指令
電流I1に変換されて、これが電磁比例制御弁38また
は39に加えられる。これら電磁比例弁38、39に
は、パイロットポンプ33から吐出されるパイロット圧
油がパイロット管路41を介して供給されている。そし
て、電磁比例弁38または39により制御されたパイロ
ット圧油は、パイロット管路41または42を介して流
量制御弁34の入力ポート34aまたは34bに、パイ
ロット信号として加えられる。
す極性(+)を示しているときには、指令電流I1が電
磁比例制御弁38に加えられ、操作量V1が第1ブーム
5の下げ方向を示す極性(−)を示しているときには、
指令電流I1が電磁比例制御弁39に加えられる。
5を上げる方向に操作されているときには、指令電流I
1が電磁比例制御弁38に加えられる。電磁比例制御弁
38では指令電流I1がパイロット圧に変換されて、指
令電流I1に応じたパイロット圧のパイロット圧油が流
量制御弁34の入力ポート34aに加えられる。これに
より、流量制御弁34のスプールが左方向に駆動され、
油圧シリンダ6のボトム室側に圧油が供給されること
で、第1ブーム5は、操作レバー46の操作量に応じた
速度で上方向に回動される。同様にして、操作レバー4
6が、第1ブーム5を下げる方向に操作されているとき
には、電磁比例制御弁39で指令電流I1がパイロット
圧に変換されて、操作レバー46の操作量に応じた速度
で第1ブーム5が下方向に回動される。
作量を示す電気信号V2はコントローラ50で指令電流
I2に変換され、図示せぬ電磁比例制御弁を介して流量
制御弁35を駆動し、油圧シリンダ8を介して第2ブー
ム7を上下方向に回動する。同様に、操作ペダル47の
踏込量を示す電気信号V3はコントローラ50で指令電
流I3に変換され、図示せぬ電磁比例制御弁を介して流
量制御弁36を駆動し、油圧シリンダ10を介してオフ
セットブーム11を左右方向に回動する。
作したときの操作量を示す電気信号V4はコントローラ
50で指令電流I4に変換され、図示せぬ電磁比例制御
弁を介して流量制御弁37を駆動し、油圧シリンダ13
を介してアーム12を上下方向に回動する。
第1ブーム5の回転角θ1の大きさに応じて自動的に制
御する「自動モード」と、第2ブーム7の駆動を、第1
ブーム5の回転角θ1如何にかかわらずに、手動で制御
する「手動モード」のいずれかを選択し、切換える自動
/手動モード切換スイッチ26が配設されている。この
スイッチ26は、「自動モード」を含む各種作業モード
を選択するモード切換スイッチ26aと、スイッチ26
aで選択した内容を設定し、また解除するモード設定/
解除スイッチ26bとから構成されている。モード切換
スイッチ26aで「自動モード」が選択され、モード設
定/解除スイッチ26bで「設定」が選択されると、
「自動モード」を指示する信号がコントローラ50に入
力される。モード切換スイッチ26aで「自動モード」
が選択され、モード設定/解除スイッチ26bで「解
除」が選択されると、「自動モード」が解除され、「手
動モード」を指示する信号がコントローラ50に入力さ
れる。コントローラ50は、これら入力された「自動モ
ード」指示信号、「手動モード」指示信号のいずれかに
応じた制御を実行する。
動モード」の制御内容について説明する。
じた第2ブーム回転角θ2の自動制御) 図7は、油圧ショベル1の作業半径を示す側面図であ
る。
転角θ2が最大角度になっているとき(第1ブーム回転
角θ1、アーム回転角θ4についても最大角度)の作業機
先端14a(バケット刃先)の移動軌跡を示している。
このとき、軌跡aは弧状の軌跡を描き、油圧ショベル1
の作業半径は最大となり、作業範囲は最大となる。
径の軌跡aを描くときに、アームトップ12aが移動す
る軌跡を示している。このとき、軌跡bは弧状の軌跡を
描く。
12aが上記軌跡a、bに沿って移動した場合には、油
圧ショベル1の転倒モーメントが大きく、転倒する可能
性が大きい。
界のアームトップ12aの移動軌跡を示している。アー
ムトップ12aがこの軌跡cよりも前方に位置される
と、転倒モーメントの増大により油圧ショベル1が転倒
する虞がある。
プ12aが上記軌跡cを描くときに、作業機先端14a
が移動する軌跡を示している。このとき、軌跡dは弧状
の軌跡を描く。なお、点Cは、第1ブーム用油圧シリン
ダ6がロッド伸張側でストロークエンドに達する位置で
ある。
動した場合には、油圧ショベル1が安定する範囲で最大
の作業範囲をもって、高所掘削作業等の作業を行うこと
ができる。
に伸張させて、側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う場
合がある。こうした作業は、油圧ショベル1を安定させ
転倒させないようにして行うことはもちろんのこと、作
業機先端14aを車体3の前方において上下に直線移動
させる必要がある。
eは、側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う際の作業機
先端14aの移動軌跡を示している。
動した場合には、油圧ショベル1が安定する範囲で最大
の作業範囲をもって、作業を行うことができる。
gは、側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う際の作業機
先端14aの移動軌跡を示している。この軌跡gは弧状
の軌跡を描く。地表面GLよりも下面で穴等を掘削する
場合に、作業機先端14aはこの軌跡gを描く。なお、
点Dは、第1ブーム用油圧シリンダ6がロッド縮退側で
ストロークエンドに達する位置である。
動した場合には、油圧ショベル1が安定する範囲で最大
の作業範囲をもって、作業を行うことができる。
e、曲線gからなる軌跡(これを基準線R1という)に
沿って作業機先端14aが移動するように、第2ブーム
回転角θ2を制御するものである。
機先端14aが上記基準線R1に沿って移動すること
で、溝HLを形成する作業を容易に行うことができる。
なお、作業形態に応じて、作業機先端14aを、別のラ
インR2、R3に沿って移動させた方が好ましい場合があ
る。ただし、車体の転倒防止のため、いずれのラインR
2、R3についても、基準線R1よりも前方(車体からみ
て)に位置しないことが必要である。
1を作業機先端14aが移動するときの、第1ブーム回
転角θ1と第2ブーム回転角θ2の対応関係を示すグラフ
である。
た演算式(1)〜(11)により求めることができる。
先端14aの座標位置(X6、Y6、Z6)が定まり、こ
れによりアームトップ12aの座標位置(X5、Y5、Z
5)が定まる。そこで、アーム回転角θ4、オフセットブ
ーム回転角θ3を固定すれば、第1ブーム回転角θ1に対
応する第2ブーム回転角θ2が一義的に求められる。こ
のようにして第1ブーム回転角θ1と第2ブーム回転角
θ2の対応関係S1が得られる。コントローラ50は、記
憶した既知の第1ブーム長L1等のデータに基づき、こ
の対応関係S1の作成処理を行い、この作成された対応
関係S1を、基準線図S1として、コントローラ50の
「第1ブーム角に対する目標第2ブーム角基準線図メモ
リ58」(第13図)に記憶、格納する。
れるとθ2を即時に読み出すことができるように記憶テ
ーブルの形式で記憶させてもよく、θ2=f(θ1)なる
関数を用いて、与えられたθ1からθ2を演算にて求める
ことができるように関数θ2=f(θ1)を記憶させてお
いてもよい。
回転角センサ17で検出した現在の第1ブーム回転角θ
1に対応する第2ブーム目標回転角θ2を、記憶した対応
関係S1から読み出すか、演算することによって求め、
この目標回転角θ2が得られるように、回転角センサ1
7で検出した現在の第2ブーム回転角θ2をフィードバ
ック量として、駆動制御する。すなわち、目標回転角θ
2rと現在回転角θ2との偏差θdが零となるように、電
流指令I2を出力し、第2ブーム7の回動を制御する。
角θ4を最大角度に固定し、オフセットブーム回転角θ3
を所定のオフセット角度θ3に固定しておけば、後は、
操作レバー46で第1ブーム5の駆動を手動操作するだ
けで、自動的に第2ブーム7が駆動され(対応関係S1
に従って駆動され)、作業機先端14aを基準線R1に
沿って移動させることができる。これにより、側溝掘り
作業、マス掘り作業等を、容易に行うことができる。
θD〜θAは、図7における作業機先端14aの軌跡gの
区間D〜Aに対応し、また図9における第1ブーム回転
角θ1の区間θA〜θBは、図7における作業機先端14
aの軌跡eの区間A〜Bに対応し、また図9における第
1ブーム回転角θ1の区間θB〜θCは、図7における作
業機先端14aの軌跡dの区間B〜Cに対応している。
角θ2が最大値θ2max(第2ブーム用油圧シリンダ8の
ロッド縮退側ストロークエンド位置)となっており、図
7に示すように、作業機先端14aは車体3に対して最
も遠くなり、最も遠い位置、最も深い位置を掘削するこ
とが可能となる。
ーム回転角θ1の増加に伴い第2ブーム回転角θ2が徐々
に減少しており、図7に示すように、作業機先端14a
は上下方向の直線eに沿って移動し、溝HLの壁を直線
状に形成することができる(図8参照)。仮に、第1ブ
ーム回転角θ1の増加にかかわらずに第2ブーム回転角
θ2を最大値θ2maxにしたままとすると、作業機先端1
4aは、曲線aに沿って移動してしまうことになり、車
体の安定性が確保されないとともに、作業効率も低下し
てしまうからである。
ーム回転角θ1の増加に伴い第2ブーム回転角θ2が徐々
に増加しており、図7に示すように、作業機先端14a
は、車体が安定する範囲で、最も遠い位置を高所掘削す
ることが可能となる。仮に、第1ブーム回転角θ1が増
加したとしても第2ブーム回転角θ2を増加させないと
すると、作業機先端14aは、曲線fに沿って移動して
しまうことになり、作業範囲が狭くなり、高所で掘削を
行う際の作業効率が低下してしまうからである。
ブーム回転角θ2を制御することにより、車体が安定す
る範囲内で最大の作業範囲を確保でき、安全にしかも作
業効率よく作業をすすめることができるようになる。
前方に伸張させて側溝掘り作業、マス掘り作業等を行う
場合に、一つの操作レバー46を操作するだけで、作業
機先端14aを、車体が安定する範囲で、直線状の軌跡
eに沿って自動的に移動させるようにしたので、油圧シ
ョベル1を安定させ転倒させないことができるのはもち
ろんのこと、作業機先端14aを車体前方において上下
に直線移動させるという複雑な複合操作が要求される作
業であっても、熟練を必要とせずに、オペレータにかか
る負担、労力が飛躍的に軽減される。また、狭小地で作
業を行うときに、前方に電柱、建物の壁等の障害物があ
ったとしても、ひとたび作業機先端14aをこれら障害
物の手前に位置させれば、その位置より作業機先端14
aを上下方向に直線状の軌跡eに沿って自動的に移動さ
せることができるので、作業機先端14aが障害物に干
渉することに常に注意を払い、作業機先端の移動を操作
する必要はなくなる。このため、障害物に注意を払うこ
となく、作業機の操作に専念でき、作業効率が向上する
とともに、作業機先端14aが障害物に干渉することが
なく、安全に作業が行われる。
S1以外に、図8のラインR2に対応するラインS2、図
8のラインR3に対応するラインS3を、作成しておき、
コントローラ50のメモリ58に記憶、格納させておい
てもよい。
は、図8におけるラインR2の区間E〜Fに対応し、ま
た図9におけるラインS2の区間θF〜θC´は、図8に
おけるラインR2の区間F〜C´に対応している。
θFは、図8におけるラインR3の区間G〜Fに対応し、
また図9におけるラインS3の区間θF〜θC´は、図8
におけるラインR3の区間F〜C´に対応している。
しておき、これらラインの中から作業機先端14aの現
在位置に最も近いラインを選択して、この選択したライ
ンに沿って第2ブーム回転角θ2を制御してもよく、メ
モリ58にラインS2、S3のいずれかを記憶しておき、
この記憶したラインに沿って第2ブーム回転角θ2を制
御してもよい。
1、R2、R3に対応するラインS1、S2、S3を設定して
おくのではなく、図12に示すような基準線R1と同一
形状の作業機先端ラインR1、R4、R5、R6にそれぞれ
対応するラインS1、S4、S5、S6を図10に示すよう
にメモリ58に記憶させておいてもよい。作業機先端ラ
インR4、R5、R6は、図12に示すように基準線R1を
車体3側に順次平行移動させて得られるラインであり、
図10に示す各ラインS4、S5、S6は、基準となるラ
インS1を順次下方に平行移動させることにより求める
ことができる。ただし、第2ブーム回転角θ2が最小角
度θ2min(第2ブーム用油圧シリンダ8のロッドの伸張
側ストロークエンド位置)より下にはラインSを設定す
ることはできない。
S5、S6を記憶しておき、これらラインの中から作業機
先端14aの現在位置に最も近いラインを選択して、こ
の選択したラインに沿って第2ブーム回転角θ2を制御
してもよく、メモリ58にラインS4、S5、S6のいず
れかを記憶しておき、この記憶したラインに沿って第2
ブーム回転角θ2を制御してもよい。
aの基準線R1に対応する基準ラインS1を記憶させてお
き、この基準ラインS1を下方に平行移動させること
で、作業機先端14aの現在位置を通過する作業機先端
ラインRに対応するラインSを作成する様子を示してい
る。
コントローラ50の機能ブロック図、図16に示すフロ
ーチャートを併せ参照して説明する。
自動/手動モード切換スイッチ26の切換操作により、
「自動モード」が選択されたか「手動モード」が選択さ
れたかが判断される。「自動モード」が選択されたと判
断されると(ステップ101の判断YES)、つぎに操
作釦46U、46Dが操作されたか否か、つまり第2ブ
ーム7が手動操作されているか否かが判断される(ステ
ップ102)。
ないと判断されると(ステップ102の判断NO)、つ
ぎに操作釦46U、46Dが操作された直後であるか否
か、つまり第2ブーム7が手動操作された直後であるか
否かが判断される(ステップ103)。
ブーム5、第2ブーム7の回転角θ1、θ2の初期値を求
めるために、コントローラ50は立ち上がり時にステッ
プ107〜109の処理を実行する。
第2ブーム7を未だ手動操作していない状況の場合に
は、ステップ103の判断はNOとなり、手順はステッ
プ106に移行される。
回転角θ1、θ2の初期値が、基準ラインS1上の角度θ1
s、θ2sであるならば、図13に示すメモリ58に記憶
された基準ラインS1に従って第2ブーム7を自動制御
する処理が実行される。
50には、回転角センサ17、18から第1ブーム回転
角検出信号、第2ブーム回転角検出信号が、電圧値とし
て入力されており、第1、第2ブーム角度演算部51で
は、この電圧値を工学単位変換する等の処理を施すこと
で、第1ブーム回転角θ1、第2ブーム回転角θ2を演算
する。
量操作されており、操作量信号V1がコントローラ50
に入力されているので、第1ブーム操作弁指令演算部5
4では、この操作量V1に応じた指令I1を演算し、電流
出力部57から、指令電流I1を、第1ブーム用流量制
御弁34に対応する電磁比例制御弁38または39に対
し出力する。この結果、第1ブーム5としては、操作レ
バー46の操作量V1に応じた速度で、上方向または下
方向に回動される。
差演算部52では、演算部51にて上記センサ17の検
出結果から求められた現在の第1ブーム回転角θ1に対
応する第2ブーム目標回転角θ2rを、メモリ58に記憶
された対応関係S1から求める処理が実行される。
1ブーム回転角θ1がθ1sであった場合には、この第1
ブーム角θ1sに対応する第2ブーム角θ2sが、対応関係
S1の記憶テーブルから第2ブーム目標回転角θ2rとし
て読み出される。
み出された第2ブーム目標回転角θ2rと現在の第2ブー
ム目標回転角θ2との偏差θdを、整定性よく迅速に零に
もっていくための補償要素rdを演算する。
タが操作レバー46を操作することで第1ブーム7が回
動され、第1ブーム回転角θ1がθ1Nからθ1Mへと変化
したとする。このとき第2ブーム7は元の回転角θ2N
(第1ブーム角θ1Nに対応する回転角)に回動停止され
たままであり、目標回転角θ2M(第1ブーム角θ1Mに対
応する回転角)との間に偏差θd=θ2M(目標回転角)
−θ2N(現在回転角)を生じる。
微分要素、積分要素等による補償が以下のようにしてな
される。
る。補償要素演算部53で、上記処理が実行されると、
第2ブーム操作弁指令演算部56では、上記演算された
補償要素演算値rdに対して、第2ブーム用流量制御弁
35の不感帯の大きさに応じた補正値Isを用いて補正
を施し、第2ブーム用流量制御弁35に対する指令I2
を以下のように演算する。
算されると、電流出力部59では、これを指令電流I2
に変換して、これを第2ブーム用流量制御弁35に対応
する電磁比例制御弁に出力する。
では、制御偏差θdの大きさを監視しており、制御偏差
θdが、ほぼ零になったと判断される範囲(−θd1<θd
<θdh)にあるときには、指令I2を、 I2=0 …(15) として演算し、電流出力部59から出力される指令電流
I2をオフにし(I2=0)、第2ブーム7の回動を停止
させる。
は、常に目標回転角θ2rに一致する(制御偏差θdが零
になる)。
演算処理、第2ブーム操作弁指令演算部56における指
令演算処理は、第1ブーム用操作レバー46が中立位置
より所定量だけ操作され、操作量信号V1が入力されて
いる場合にのみ実行される。操作量信号V1が入力され
ていないとき(V1=0)には、第1ブーム5は停止し
たままであるので、これに応じて第2ブーム7の回動を
停止させるべく、上記補償要素演算部53における補償
要素演算処理、第2ブーム操作弁指令演算部56におけ
る指令演算処理は、実行されない。つまり、コントロー
ラ50から出力される電流指令I2はオフされ(I2=
0)、第2ブーム7を現在の回動位置に停止させたまま
とする。
て第2ブーム7が制御されることで、作業機先端14a
は、図7ないしは図8に示す基準線R1に沿って移動す
ることになる。
態によって、基準線R1に対して、より車体3に近いラ
イン上に沿って作業機先端14aを移動させたい場合が
ある。例えば、車体3の前方に迫った壁等の障害物があ
り、この壁の手前で上下方向に作業機先端14aを移動
させたい場合である。
れ、作業機が車体3寄りに引き寄せられ、作業機先端1
4aが車体3寄りに位置決めされたとする。
Sとなり、「自動モード」実行中であっても、ステップ
106の「自動制御」の処理は禁止され、手順は、ステ
ップ105に移行される。ステップ105では、作業釦
46Dの押操作量に応じた速度で、第2ブーム7が回動
されることになる。すなわち、第1ブーム5の操作とは
独立して、第2ブーム7が手動操作される(ステップ1
05)。
と、ステップ102の判断結果がNO、ステップ103
の判断結果がYESとなり、手順はステップ107に移
行される。
ム角線図作成部55では、操作釦46Dの操作によって
位置決めされた作業機先端位置を通る作業機先端ライン
Rに対応するラインSを、基準ラインS1を下方に平行
移動させることにより作成する処理を実行する(ステッ
プ107、108、109)。
1、第2ブーム角度演算部51で演算されている第1ブ
ーム回転角θ1が、θ1Jであるとすると、この第1ブー
ム角θ1Jに対応する第2ブーム角θ2Jが、基準ラインS
1の記憶テーブルから読み出し、求められる(ステップ
107)。
部51で演算された第2ブーム回転角θ2kが取得され
る。図12に示すように、作業釦46Dの操作により、
作業機先端14aは、現在、基準線R1上の点Jに対し
て、より車体3寄りの点Kに位置されているものとする
(ステップ108)。
の第2ブーム角θ2Jと現在の第2ブーム角θ2kとの偏差
Δθ2が演算され、この偏差Δθ2(=θ2J−θ2k)が一
旦記憶され、この偏差Δθ2に応じた分だけ基準ライン
S1を下方に平行移動させることで、ラインS4を作成す
る(ステップ109)。
されたラインS4に従って第2ブーム7が自動制御され
る。よって、作業機先端14aは、図12に示すよう
に、基準線R1に対して、より車体3寄りにずれた作業
機先端ラインR4に沿って移動することになる。
御」中に、オペレータが操作釦46Dを操作して、図1
1に示すように第2ブーム回転角をθ2Pからθ2Qに変化
させれば、同様にして、「自動制御」の処理が一旦禁止
され、このときの偏差θ2P−θ2Qだけ、さらにずらした
ラインS5が、線図作成部55で作成されることになる
(ステップ107、108、109)。よって、作業機
先端14aは、図12に示すように、ラインR4に対し
て、さらに車体3寄りにずれた作業機先端ラインR5に
沿って移動することになる。
ラインS1を予め記憶しておくだけで、第2ブーム7を
手動操作することによって位置決めされた作業機先端位
置を通る作業機先端ラインRに対応するラインSを、自
動的に作成することができる。 もちろん、車体が安定
する範囲内であれば、第2ブーム下降用の操作釦46D
を操作するだけでなく、第2ブーム上昇用の操作釦46
Uを操作することによって、基準ラインS1からずれた
各ラインS4、S5、S6を任意に作成して、作業機先端
14aを、各作業機先端ラインR4、R5、R6に沿って
移動させることができる。
S4、S5、S6を作成する処理は、作業の途中のみなら
ず、作業の開始に行うようにしてもよい。作業開始時に
は、作業機がコンパクトに格納されており、作業に適し
た姿勢になっていないこともあるからである。作業開始
時に、第1ブーム5と共に第2ブーム7を手動操作する
ことで、オペレータが望む作業機姿勢となるように作業
機先端14aを位置決めすれば(ステップ103の判断
NO)、以後、その位置決めした作業機先端位置を通る
ラインR1、R4、R5、R6に沿って作業機先端14aを
移動させることができる(ステップ107、108、1
09)。
実行している最中や作業開始時に、オペレータが、誤っ
て第2ブーム上昇用の操作釦46Uを操作することで、
作業機先端14aを、図12に仮想的に示すラインRe
上に位置させてしまうことがある。
機先端14aを移動させた場合には、転倒モーメントの
増大により車体を転倒させかねない。
ブーム上昇用操作釦46Uが操作され、基準ラインS1
上の第2ブーム回転角θ2Lよりも大きな角度θ2eを指示
する信号が入力された場合には、コントローラ50は、
警報器28に対して警報指令信号を出力する。これによ
り、警報器28が作動され、鳴動あるいは点灯によりオ
ペレータに注意を喚起する。また、この場合、安全のた
め、第2ブーム上昇用操作釦46Uによる操作信号V3
がコントローラ50に入力されていたとしても、コント
ローラ50は、第2ブーム用流量制御弁35に対する指
令電流I3をオフするものとする(I3=0)。
することにより、車体が安定する方向に、操作釦46
U、46Dを操作することが可能となる。
切換スイッチ26で、「手動モード」が選択されている
場合には(ステップ101の判断NO)、ステップ10
4に移行され、作業釦46U、46Dの押操作量に応じ
た速度で、第2ブーム7が回動されることになる。すな
わち、第1ブーム5の操作とは独立して、第2ブーム7
が手動操作される(ステップ104)。
8に、基準ラインS1のみを記憶させ、他のラインを基
準ラインS1をずれ量分だけ補正することで求めるよう
にしているが、図10に示すように、メモリ58に、最
初から各ラインS1、S4S5、S6を複数記憶させておく
実施も可能である。
後の第2ブーム7の回転角θ2がθ2Rであったとすれ
ば、この現在の回転角θ2Rをライン上の目標角度とする
ラインS4が、複数のラインS1、S4、S5、S6の中か
ら選択されることになる。そして、図12に示すよう
に、上記選択されたラインS4に応じた作業機先端ライ
ンR4に沿って作業機先端14aが移動される。他のラ
インS1、S5、S6を選択する場合も同様である。
端ラインR1、R2、R3に対応する各ラインS1、S2、
S3を、メモリ58に記憶させて、同様にして複数のラ
インS1、S2、S3の中から、現在の第2ブーム回転角
をライン上の角度とするラインを選択してもよい。
業機先端14aが、軌跡g、軌跡e、軌跡dから成る弧
と直線が組み合わせられたラインR1(あるいはR2、R
3、R4、R5、R6)に沿って移動するように、第2ブー
ム7の回動を自動制御する場合について説明したが、自
動制御すべき作業機先端ラインは、必ずしも弧状の軌跡
gまたはdを含まなくてもよい。すなわち、少なくとも
作業機先端14aが、直線状の軌跡eを含む作業機ライ
ンに沿って移動するように、第2ブーム7の回動を自動
制御するものであればよい。たとえば、図9において、
全体の区間θD〜θCについて基準ラインS1を記憶する
代わりに、区間θA〜θBのみについて基準ラインS1を
記憶しておくような実施も可能である。
回転角θ3が固定の角度であると想定し、X−Y2次元
座標系上で、作業機先端14aを所望の作業機先端ライ
ン(たとえば基準線R1)上に維持する制御を行うよう
にしているが、作業中に、オフセットブーム11が操作
され、角度θ3が変化したとしても、これに対応して、
X−Y−Z3次元座標系上で、作業機先端14aを所望
の作業機先端平面(たとえば基準線R1をZ軸方向に延
長させた平面)上に維持する制御を行うようにしてもよ
い。かかる制御がなされた場合には、たとえば、図12
において、オフセットブーム11が操作され、角度θ3
が変化したとしても、作業機先端14aの軌跡は、基準
線R1(X−Y2次元座標系上のライン)を紙面に対し
て垂直に(Z軸方向に)延長させた平面(X−Y−Z3
次元座標系上の平面)上を移動することになる。
作に応じて第2ブーム7を自動制御する場合を想定して
いるが、作業機を構成するフロント部材であれば、手動
操作されるべきフロント部材と、この手動操作に応じて
自動制御されるべきフロント部材の組合せは任意に設定
可能である。たとえば、油圧ショベル1のアーム12の
手動操作に応じて第1ブーム5を自動制御してもよく、
アーム12の手動操作に応じて第2ブーム7を自動制御
してもよい。
きくなる場合(予測される場合)に、第1ブームの速度
最大値を制限する制御) 上述した第1の制御が実行され、線図作成部55で作成
された線図、たとえばS1に追従して第2ブーム7が回
動され、作業機先端14aが図12に示すように、この
線図S1に応じた軌跡R1に沿って精度よく移動されたな
らば、理想的な制御がなされたことになる。
て第1ブーム5が急激に操作されるなどして、第1ブー
ム5の角度変化が大きくなると、第2ブーム7を駆動す
る油圧シリンダ8の速度が飽和してしまい、上記線図S
1に沿って制御することが困難となる。
の角度変化が小さいときには、第2ブーム7の目標回転
角θ2rと現在の回転角θ2(フィードバック量)との制
御偏差θdは小さいか零なので、第2ブーム7は、上記
線図S1に追従して理想的に駆動制御される。
角度変化が大きくなると、この大きな角度変化に第2ブ
ーム用油圧シリンダ8の速度が追従していけずに、上記
制御偏差θdは増大してしまう。このため、第2ブーム
7の回転角θ2は上記線図S1から外れてしまい、作業機
先端14aは、所望する軌跡R1から外れてしまうこと
になる。このため、作業を精度よく行うことができない
ことがある。
せる場合には、作業機に重力が加わることになり、第1
ブーム5の角加速度は大きくなり、作業機先端14aの
軌跡が所望する軌跡R1から外れてしまう場合が多い。
に操作されたとしても(特に下方に第1ブーム5が回動
されたとしても)、第2ブーム7の回転角θ2を常に目
標回転角θ2rに一致させるようにして、作業機先端14
aの軌跡を所望の軌跡R1(ないしはR2、R3、R3、R
4、R5、R6)に沿って移動させ、作業を精度よく行え
るようにするものである。
うに、エンジン31によって油圧ポンプ32が駆動され
ており、この油圧ポンプ32から吐出される圧油が、各
油圧シリンダ6、7等に供給される。そして、これら各
油圧シリンダ6、7等が供給された圧油の流量に応じた
速度で駆動されることによって、第1ブーム5、第2ブ
ーム7等、作業機の各フロント部材が、その駆動速度に
応じた回動速度で回動される。
v/min)が、小さくなるということは、油圧ポンプ
32から吐出される流量Q(l/min)が小さくなる
ことを意味する。これは、流量Qは、エンジン31の回
転数をNe(rev/min)、油圧ポンプ32の押し退
け容積をq(cc/rev)として、Q=q・Neなる関
係で表されるからである。そして、流量Qが小さくなれ
ば、各油圧シリンダ6、8の駆動速度は小さくなり、第
1ブーム5、第2ブーム7の回動速度は小さくなる。
さくなった場合には、油圧ポンプ32から吐出される流
量Qが小さくなり、これに応じて第2ブーム7を駆動す
る油圧シリンダ8に供給される流量も小さくなるので、
この油圧シリンダ8の駆動速度が飽和されやすくなる。
すなわち、エンジン回転数Neが小さくなった場合に
は、第1ブーム用操作レバー46を急激に操作したとき
と同様にして、第2ブーム駆動用油圧シリンダ8の速度
の飽和が生じ、第2ブーム7は上記線図S1から外れて
しまい、作業機先端14aは所望する軌跡R1から外れ
ることになる。
ものが小さくなった場合にも、同様にして、第2ブーム
駆動用油圧シリンダ8の速度の飽和が生じ、第2ブーム
7は上記線図S1から外れてしまい、作業機先端14a
は所望する軌跡R1から外れることになる。
が低下した場合ひいては油圧ポンプ32の吐出量Qが低
下した場合であったとしても、第2ブーム7の回転角θ
2を常に目標回転角θ2rに一致させるようにして、作業
機先端14aの軌跡を所望の軌跡R1(ないしはR2、R
3、R3、R4、R5、R6)に沿って移動させるように
し、作業を精度よく行えるようにするものである。
示すような偏差θdと第1ブーム下げ速度最大値I1max
との対応関係が、コントローラ50に記憶テーブルとし
て記憶されておかれる。なお、θdからI1maxを求める
演算式を記憶させておいてもよい。
ーム用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39
(ブーム下げ方向)に対する電流指令I1の上限値を示
している。すなわち、第1ブーム下げ方向の電流指令I
1の最大値I1maxを設定することで、第1ブーム下げ方
向の最大回動速度を制限することができる。
定のしきい値θdaよりも小さい場合には、第1ブーム下
げ速度最大値I1maxが100%に設定されている。そし
て、偏差θdがしきい値θda以上の場合には、θdの増加
に応じて、第1ブーム下げ速度最大値I1maxが100%
より漸次減少するように設定されている。ここで、しき
い値θdaは、基準ラインS1に追従して第2ブーム7を
制御することができないと判断される大きさに、予め設
定しておかれる。
角と目標第2ブーム角の差演算部52で演算された現在
の偏差θdが、第1ブーム操作弁指令演算部54に入力
される。
1ブーム下げ速度最大値I1maxが、上記図17に示す対
応関係から求められる。そして、この求められた第1ブ
ーム下げ速度最大値I1maxを超えない範囲で、指令I1
が生成され、電流出力部57を介して第1ブーム用流量
制御弁34に対応する電磁比例制御弁39に対して出力
される。このため、第1ブーム5の下げ方向回動速度
は、第1ブーム下げ速度最大値I1maxに応じた最大回動
速度の範囲内に抑制される。
小さく、これに応じてI1maxが100%である場合に
は、第1ブーム下げ方向の回動速度の制限がないという
ことであり、操作レバー46の操作量V1に応じた指令
I1が生成され、指令電流I1としてそのまま第1ブーム
用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39(ブー
ム下げ方向)に対して加えられる。
り、これに応じてI1maxが100%よりも下回った値で
ある場合には、第1ブーム下げ方向の回動速度が制限さ
れるということであり、操作レバー46の操作量V1に
応じた指令I1は、I1maxにより制限される。そして、
その制限の度合いは、偏差θdが大きくなるほど大きく
なる。たとえば、I1≦I1maxの場合には、I1がそのま
ま、第1ブーム用流量制御弁34に対応する電磁比例制
御弁39(ブーム下げ方向)に対して加えられるが、I
1>I1maxの場合には、I1maxが第1ブーム用流量制御
弁34に対応する電磁比例制御弁39(ブーム下げ方
向)に対して加えられる。
ば、第1ブーム用操作レバー46が下方に急激に操作さ
れ、第2ブーム7の角度偏差θdが実際に大きくなった
場合には、第1ブーム5に対する速度指令I1に制限を
加えるようにしたので、第1ブーム5の下げ方向の回動
速度を抑制でき、これによって偏差θdを小さくさせる
ことができる。これにより作業機先端14aの軌跡は所
望の軌跡R1に移動し、作業を精度よく行うことができ
る。なお、本実施形態では、基準線R1を想定している
が、他のラインR2、R3、R3、R4、R5、R6に沿って
作業機先端14aを移動させる場合についても同様であ
る。
げ方向に回動された場合に、第1ブームの下げ方向回動
速度を制限するようにしているが、第1ブーム5が上げ
方向に回動された場合に、第1ブームの上げ方向回動速
度を制限するようにしてもよい。
転数Neを使用する実施形態について説明する。エンジ
ン回転数Neの目標回転数を設定する設定ダイヤルが、
低回転に設定されて、低速作業が行われる場合に、この
実施形態は有用である。
ンジン回転数Neと第1ブーム下げ速度最大値I1maxと
の対応関係が、コントローラ50に記憶テーブルとして
記憶されておかれる。なお、NeからI1maxを求める演
算式を記憶させておいてもよい。
ーム用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39
(ブーム下げ方向)に対する電流指令I1の上限値を示
している。すなわち、第1ブーム下げ方向の電流指令I
1の最大値I1maxを設定することで、第1ブーム下げ方
向の最大回動速度を制限することができる。
数Neが所定のしきい値Neaよりも大きい場合には、第
1ブーム下げ速度最大値I1maxが100%に設定されて
いる。そして、エンジン回転数Neがしきい値Nea以下
の場合には、Neの増加に応じて、第1ブーム下げ速度
最大値I1maxが漸次増加し、100%に至るように設定
されている。
転数センサ27で検出された現在のエンジン回転数Ne
が、第1ブーム操作弁指令演算部54に入力される。
対応する第1ブーム下げ速度最大値I1maxが、上記図1
8に示す対応関係から求められる。そして、この求めら
れた第1ブーム下げ速度最大値I1maxを超えない範囲
で、指令I1が生成され、電流出力部57を介して第1
ブーム用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39
に対して出力される。このため、第1ブーム5の回動速
度は、第1ブーム下げ速度最大値I1maxに応じた最大回
動速度の範囲内に抑制される。
大きく、これに応じてI1maxが100%である場合に
は、第1ブーム下げ方向の回動速度の制限がないという
ことであり、操作レバー46の操作量V1に応じた指令
I1が生成され、指令電流I1としてそのまま第1ブーム
用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39(ブー
ム下げ方向)に対して加えられる。
など、Neがしきい値Nea以下であり、これに応じてI1
maxが100%よりも下回った値である場合には、第1
ブーム下げ方向の回動速度が制限されるということであ
り、操作レバー46の操作量V1に応じた指令I1は、I
1maxにより制限される。そして、その制限の度合いは、
回転数Neが小さくなるほど大きくなる。たとえば、I1
≦I1maxの場合には、I1がそのまま、第1ブーム用流
量制御弁34に対応する電磁比例制御弁39(ブーム下
げ方向)に対して加えられるが、I1>I1maxの場合に
は、I1maxが第1ブーム用流量制御弁34に対応する電
磁比例制御弁39(ブーム下げ方向)に対して加えられ
る。
速作業が行われる場合に、エンジン回転数Neを検出す
ることにより、第2ブーム7の角度偏差θdが大きくな
ることを予測して、第1ブーム5に対する速度指令I1
に制限を加えるようにしたので、第1ブーム5の下げ方
向の回動速度を抑制でき、これによって偏差θdを小さ
くさせることができる。これにより作業機先端14aの
軌跡は所望の軌跡R1に移動し、作業を精度よく行うこ
とができる。なお、本実施形態では、基準線R1を想定
しているが、他のラインR2、R3、R3、R4、R5、R6
に沿って作業機先端14aを移動させる場合についても
同様である。
では、第1ブーム5が下げ方向に回動された場合に、第
1ブームの下げ方向回動速度を制限するようにしている
が、第1ブーム5が上げ方向に回動された場合に、第1
ブームの上げ方向回動速度を制限するようにしてもよ
い。
回転数Neを、油圧ポンプ32の吐出量Qとしてもよ
い。
ーム5の操作に応じて第2ブーム7を自動制御する場合
を想定し、第1ブーム5の最大速度を制限するようにし
ているが、作業機を構成するフロント部材であれば、手
動操作されるべきフロント部材と、この手動操作に応じ
て自動制御されるべきフロント部材の組合せは任意に設
定可能であり、それに応じて最大速度を制限すべきフロ
ント部材を任意に設定することができる。たとえば、油
圧ショベル1のアーム12の手動操作に応じて第1ブー
ム5または第2ブーム7を自動制御する場合において、
アーム12の最大速度を制限してもよい。
にしてI1maxを漸次減少ないしは増加させるような対応
関係を設定しているが、しきい値の前後でI1maxの値が
二値的に変化するような対応関係を設定する実施も可能
である。
くなる場合に、第1ブームの速度最大値を制限する制
御)) 前述した第1の制御では、たとえば図11のS1のごと
く、第1ブーム5の回転角θ1に対する第2ブーム7の
目標回転角θ2の対応関係を示す線図S1を設定し、この
線図S1に追従するように、第1ブーム5の操作に応じ
て第2ブーム7を駆動制御するようにしている。
に対する操作量に応じて駆動される。
ば、それに応じて線図S1に追従するように第2ブーム
7は大きく回動される。
大きな負荷がかかっている場合には、この負荷を除去す
べく第1ブーム5を操作する操作レバーを大きく急操作
することが多い。
下げ方向に操作して、バケット14を大地に接地させ、
油圧ショベル1の履体を接地面から浮き上がらせる状態
にして、上部旋回体3を旋回させ、旋回方向を変えると
いう旋回操作が行われる。
しており、作業機が「アウトリガ」の機能を果たしてい
るため、作業機には大きな負荷がかかっている。
作業機にかかっている負荷を除去して、通常の掘削作業
等を行わせるべく、オペレータとしては、第1ブーム5
を上げ方向に大きく急操作することになる。
め、それまで停止していた第2ブーム7は、作業機にか
かる負荷が急激に除去されることによって、第1ブーム
用操作レバーの大きな急操作に応じて急激に作動してし
まうことになる。
ぬ動作であり、作業効率の低下を招来する。また、急激
に第2ブーム7が作動されることによってバケット14
が地面と激しく摺動し、バケット接地面、バケット本体
に損傷を与えかねない。さらに、場合によっては急激な
第2ブーム7の作動によって思わぬ事故を招きかねな
い。
がかかっている場合に、オペレータがこの大きな負荷を
除去すべく、フロント部材を大きく急操作した場合であ
っても、このフロント部材の動きに応じて駆動される他
のフロント部材が急激に作動されてしまうことによって
生じる不都合を除去するようにするものである。
手段としての圧力センサ21により、作業機にかかる負
荷P1h、つまり第1ブーム5を駆動する油圧シリンダ6
のヘッド側圧力P1hが検出される。
の検出された負荷P1hが所定のしきい値P1ha以上であ
る場合には、第1ブーム5の上げ方向最大回動速度が所
定値以下に制限される。以下、具体的に説明する。
示すような第1ブーム用油圧シリンダ6のヘッド側圧力
P1hと第1ブーム上げ速度最大値I1maxとの対応関係
が、コントローラ50に記憶テーブルとして記憶されて
おかれる。なお、P1hからI1maxを求める演算式を記憶
させておいてもよい。
ーム用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁38
(ブーム上げ方向)に対する電流指令I1の上限値を示
している。すなわち、第1ブーム上げ方向の電流指令I
1の最大値I1maxを設定することで、第1ブーム上げ方
向の最大回動速度を制限することができる。
定のしきい値P1haよりも小さい場合には、第1ブーム
上げ速度最大値I1maxが100%に設定されている。そ
して、圧力P1hが所定のしきい値P1ha以上の場合に
は、第1ブーム上げ速度最大値I1maxが100%よりも
小さな値に設定されている。ここで、しきい値P1ha
は、たとえば100kg/cm2であり、第1ブーム5が
急操作されると判断される負荷の大きさに、予め設定さ
れておかれる。
21で検出された第1ブーム用油圧シリンダ6のヘッド
側圧力P1hが、第1ブーム操作弁指令演算部54に入力
される。
1ブーム上げ速度最大値I1maxが、上記図19に示す対
応関係から求められる。そして、この求められた第1ブ
ーム上げ速度最大値I1maxを超えない範囲で、指令I1
が生成され、電流出力部57を介して第1ブーム用流量
制御弁34に対応する電磁比例制御弁38に対して出力
される。このため、第1ブーム5の上げ方向回動速度
は、第1ブーム上げ速度最大値I1maxに応じた最大回動
速度の範囲内に抑制される。
も小さく、これに応じてI1maxが100%である場合に
は、第1ブーム上げ方向の回動速度の制限がないという
ことであり、操作レバー46の操作量V1に応じた指令
I1が生成され、指令電流I1としてそのまま第1ブーム
用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁38(ブー
ム上げ方向)に対して加えられる。
あり、これに応じてI1maxが100%よりも下回った値
である場合には、第1ブーム上げ方向の回動速度が制限
されるということであり、操作レバー46の操作量V1
に応じた指令I1は、I1maxにより制限される。たとえ
ば、I1≦I1maxの場合には、I1がそのまま、第1ブー
ム用流量制御弁34に対応する電磁比例制御弁38(ブ
ーム上げ方向)に対して加えられるが、I1>I1maxの
場合には、I1maxが第1ブーム用流量制御弁34に対応
する電磁比例制御弁38(ブーム上げ方向)に対して加
えられる。
ば、第1ブーム用操作レバー46が大きく急操作された
としても、作業機にかかる負荷P1hが大きな場合には、
第1ブーム5に対する速度指令I1に制限を加えるよう
にしたので、その後作業機にかかる負荷が急激に除去さ
れた場合に、操作レバー46の大きな急操作に応じて第
2ブーム7が急激に作動してしまうことはなくなる。
せぬ動作が生じることがないので、作業効率が向上す
る。また、急激に第2ブーム7が作動されることによっ
てバケット14が地面と激しく摺動し、バケット接地
面、バケット本体に損傷が生じることが防止される。さ
らに、急激な第2ブーム7の作動によって思わぬ事故が
招来することもない。
に接地させ、作業機を「アウトリガ」として機能させた
状態から、負荷を除去すべく、第1ブーム5を上方に操
作するような状況下を想定しており、第1ブーム5が、
上方に回動されている場合に、第1ブーム5の上げ速度
最大値を制限するようにしているが、これに限定される
ことなく、負荷を除去すべく、第1ブーム5を大きく急
操作するような状況下であれば、第1ブーム5が、下方
に回動されている場合に、第1ブーム5の下方の速度最
大値を制限するような実施も可能である。
荷を、油圧シリンダに設けた圧力センサにより検出して
いるが、圧力以外に負荷を検出できるものであれば、そ
の検出方法、センサの種類は任意である。
かる負荷P1hにより、作業機にかかる負荷を検出してい
るが、作業機にかかる負荷を検出できるのであれば、第
1ブーム5に限定されることなく、第2ブーム7等、他
のフロント部材にかかる負荷を検出することにより、作
業機にかかる負荷を検出するようにしてもよい。
ーム5の操作に応じて第2ブーム7を自動制御する場合
を想定し、第1ブーム5の最大速度を制限するようにし
ているが、作業機を構成するフロント部材であれば、手
動操作されるべきフロント部材と、この手動操作に応じ
て自動制御されるべきフロント部材の組合せは任意に設
定可能であり、それに応じて最大速度を制限すべきフロ
ント部材を任意に設定することができる。たとえば、油
圧ショベル1のアーム12の手動操作に応じて第1ブー
ム5または第2ブーム7を自動制御する場合において、
アーム12の最大速度を制限してもよい。
axの値を二値的に変化させるような対応関係を設定して
いるが、しきい値を境にしてI1max値を漸次減少させる
ような対応関係を設定する実施も可能である。
フセット速度を制限する制御) 図2に示す構造の油圧ショベル1では、オフセットブー
ム用操作ペダル47を操作することで、図2(b)に示
すように、オフセットブーム11を車体3に対して左右
方向にオフセット動作させ、第2ブーム7に対してアー
ム12、バケット14をオフセットさせて、側溝掘り作
業、マス掘り作業等を行わせるようにしている。
は、バケット14が溝の中で左右に比較的低速度で移動
するように、オフセットブーム11を微操作でオフセッ
ト動作させる必要がある。オフセット動作を微操作で行
うことで、作業性が向上する。
トペダル47の操作量を微調整することで、オフセット
動作の速度を抑えつつ、溝の中でバケット14を低速度
で左右に移動させるようにしていた。
て微調整して、溝の中でバケット14を低速度で左右に
移動させるという微操作作業は高度の技術を必要とし、
熟練を要する。しかも、オフセットペダル47以外にも
アーム用操作レバー45等他の操作レバーを同時に複合
操作しなければならない状況下では、なおさらのことで
ある。
もちろんのこと、熟練したオペレータといえども、仕事
の負担が大きく、疲労が大きいものとなっていた。
微操作は必要とせず、むしろ迅速に左右にオフセット動
作させ、高所掘削作業等を行いたいとの要請がある。
あるときの作業性を損なうことなく、側溝掘り作業等を
行っている場合の微操作作業を、オペレータに負担なく
行えるようにするものである。
業機の高さ位置、具体的にはアームトップ12aの高さ
Hが検出される。このアームトップ高さHは、前述した
(1)〜(11)からアームトップ12aの座標位置
(X5、Y5、Z5)を求め、求めたY5に、地表面GLか
らブームフート5aまでの既知の長さを加えることで、
取得される。
作業機の高さ位置Hが所定のしきい値Ha以下である場
合に、オフセットブーム11のオフセット最大動作速度
が制限される。以下、具体的に説明する。
示すようなアームトップ高さHとオフセットブーム11
のオフセット最大速度ve3(Q3)との対応関係が、コ
ントローラ50に記憶テーブルとして記憶されておかれ
る。なお、Hからve3(Q3)を求める演算式を記憶さ
せておいてもよい。
トブーム11の回動速度であり、これはオフセットブー
ム用流量制御弁36からオフセットブーム用油圧シリン
ダ10に供給される流量Q3に比例し、オフセットブー
ム用流量制御弁36に対する電流指令I3に比例してい
る。
高さHが所定のしきい値Ha(たとえば1mに設定され
る)よりも大きい場合には、オフセット速度最大値ve3
(Q3)は100%に設定されている。そして、アーム
トップ高さHが所定のしきい値Ha以下では、オフセッ
ト速度最大値ve3(Q3)は漸次減少し、地表面GL以
下では70%になるように設定されている。ここで、し
きい値Haは、その高さ以下ではオフセットブーム11
を微操作すると判断される大きさに、予め設定されてお
かれる。
すように、オフセットペダル47の操作量Stに対する
オフセットブーム11のオフセット動作速度(流量指
令)Q3Pの対応関係が設定されておかれる。
トローク量Stと、この操作ストローク量を示す電気信
号たるオフセット電圧V3とは比例関係にあり(図21
(a))、このオフセット電圧V3と、オフセット動作
速度(流量指令)Q3Pとは比例関係にある(図21
(b))。
され、これに対応するオフセットブーム11のオフセッ
ト速度最大値Q3が、図20の対応関係から求められ
る。
を操作すると、その操作量V3がコントローラ50に入
力され、この現在の操作量V1に対応するオフセットブ
ーム11の速度Q3Pが、図21(b)に示す対応関係か
ら求められる。
ム11の速度Q3、Q3Pのうちで小さい方のオフセット
ブーム11の速度Q0が選択される。
い、上記選択されたオフセットブーム11の速度Q0に
比例した電流指令I3が生成され、これがオフセットブ
ーム用流量制御弁36に対して加えられる。この結果、
図22(b)に示す比例関係に従い、オフセットブーム
11は、電流指令I3に比例した速度ve3で左右に回動
される。
トローク量Stとオフセットブーム11の回動速度ve3
の対応関係を示している。
以下であったとする。
ペダル47の操作ストローク量Stが微操作領域(〜St
1)にある場合には、ペダルの踏み込み量に比例してオ
フセットブーム11の速度が上昇する。やがて、オフセ
ットペダル47の操作ストローク量Stがフル操作領域
(St1〜St2)に達すると、ペダルを踏込んだとして
も、オフセットブーム11の速度は、一定値veDのまま
となり、それ以上上昇しない。この一定値veDはアーム
トップ高さHが低いほど小さい値とする。たとえば、H
が地表面GL以下ではveDを70%とする。
にあり、側溝掘り作業等を行っている場合には、オフセ
ットペダル47の操作ストローク量Stいかんにかかわ
らずに、オフセットブーム11の動作速度ve3は低く抑
えられることになる(速度veD以下)。
よりも大きい値であったとする。
ペダル47の操作ストローク量Stが微操作領域(〜St
1)にある場合には、ペダルの踏み込み量に比例してオ
フセットブーム11の速度が上昇する。やがて、オフセ
ットペダル47の操作ストローク量Stがフル操作領域
(St1〜St2)に達しても、ペダルの踏み込み量に比例
してオフセットブーム11の速度が上昇して、最大速度
veUに達する。
あり、高所掘削作業等を行っている場合には、オフセッ
トペダル47の操作ストローク量Stに応じた速度ve3
でオフセットブーム11が高速に作動される。
位置にあり側溝掘り作業等を行う場合にオフセットペダ
ル47を微操作する作業から解放され、仕事の負担、疲
労が軽減される。一方、作業機が高い位置にあり高所掘
削作業等を行うときには、オフセットブーム11の動作
速度は低速度に制限されることはないので、作業効率を
高めることができる。
aの高さHを検出することで、作業機の高さを検出する
ようにしているが、これに限定されることなく、バケッ
ト刃先位置14a等、作業機の高さを示す場所であれ
ば、高さを検出すべき部位は任意に設定可能である。
段は、ペダルを想定しているが、操作レバー、操作スイ
ッチ等任意の操作手段を用いることができる。
フセット速度を漸次変化させるような対応関係を設定し
ているが、しきい値の前後でオフセット速度の値を二値
的に変化させるような対応関係を設定する実施も可能で
ある。
47の踏み込み操作量に比例したオフセット電圧V3が
出力される場合(図21(a))を想定しているが、ペ
ダルの操作のオン/オフによりオフセット電圧V3を二値
的に変化させる場合にも適用可能である。この場合のペ
ダルストロークSt(オン/オフ信号)とオフセット速度
ve3の関係は図23に2点鎖線で表される。
は、オフセットブーム11の速度は零となる。ペダルが
オンされているとき(St1〜St2)であって、アームト
ップ位置12aが低い位置(Hが地表面GLの上方1m
より下方)にあり側溝掘り作業等を行っている場合に
は、オフセットブーム11の動作速度ve3は低い速度v
eDとなる。ペダルがオンされているとき(St1〜St2)
であって、アームトップ12aが高い位置(Hが地表面
GLの上方1m以上)にあり高所掘削作業等を行ってい
る場合には、オフセットブーム11の動作速度ve3は高
い速度veUとなる。
第2ブームの回動速度を制限する制御) 図2に示す構造の油圧ショベル1では、第2ブーム用操
作釦46U、46Dを操作することで、第2ブーム7を
回動させ、側溝掘り作業、マス掘り作業等を行わせるよ
うにしている。
は、バケット14が溝の中で比較的低速度で移動するよ
うに、第2ブーム7の動作を微操作にて行う必要があ
る。第2ブーム7の動作を微操作で行うことで作業性が
向上する。
2ブーム用操作釦46U、46Dの操作を微調整するこ
とで、第2ブーム7の動作の速度を抑えつつ、溝の中で
バケット14を低速度で移動させるようにしていた。
Dの操作を微調整して、溝の中でバケット14を低速度
で移動させるという微操作作業は高度の技術を必要と
し、熟練を要する。しかも、第2ブーム用操作釦46
U、46D以外にもバケット用操作レバー等他の操作レ
バーを同時に複合操作しなければならない状況下では、
なおさらのことである。
もちろんのこと、熟練したオペレータといえども、仕事
の負担が大きく、疲労が大きいものとなっていた。
微操作は必要とせず、むしろ高所掘削作業を効率よく行
うべく第2ブーム7を迅速に動作させたいとの要請があ
る。
あるときの作業性を損なうことなく、側溝掘り作業等を
行っている場合の微操作作業を、オペレータに負担なく
行えるようにするものである。
業機の高さ位置が検出される。具体的には、第1ブーム
の回転角θ1が、作業機の高さ位置を示す値として、回
転角検出センサ17により検出される。
第1ブーム回転角θ1が所定のしきいθ1a以下である場
合に、第2ブーム7の速度最大値が制限される。以下、
具体的に説明する。
示すような第1ブーム回転角θ1と第2ブーム7の最大
速度ve2(Q2)との対応関係が、コントローラ50に
記憶テーブルとして記憶されておかれる。なお、θ1か
らve2(Q2)を求める演算式を記憶させておいてもよ
い。
ム7の回動速度であり、これは第2ブーム用流量制御弁
35から第2ブーム用油圧シリンダ8に供給される流量
Q2に比例し、第2ブーム用流量制御弁35に対する電
流指令I2に比例している。
転角θ1が所定のしきい値θ1a(たとえば40°に設定
される)よりも大きい場合には、第2ブーム速度最大値
ve2(Q2)は100%に設定されている。そして、第
1ブーム回転角θ1が所定のしきい値θ1a以下では、第
2ブーム速度最大値ve2(Q2)は漸次減少し、所定の
角度θ1b(たとえば10°)で60%に達し、それ以下
では60%を維持するように設定されている。ここで、
しきい値θ1aは、その角度以下では第2ブーム7を微操
作すると判断される大きさに、予め設定されておかれ
る。
すように、第2ブーム用操作釦(スイッチ)46U、4
6Dの操作量Stに対する第2ブーム7の動作速度(流
量指令)Q2Pの対応関係が設定されておかれる。
Stと、この操作量を示す電気信号たる第2ブーム電圧
V2とは比例関係にあり(図25(a))、この第2ブ
ーム電圧V2と、第2ブーム動作速度(流量指令)Q2P
とは比例関係にある(図25(b))。
出され、これに対応する第2ブーム7の速度最大値Q2
が、図24の対応関係から求められる。
を操作すると、その操作量V2がコントローラ50に入
力され、この現在の操作量V2に対応する第2ブーム7
の速度Q2Pが、図25(b)に示す対応関係から求めら
れる。
速度Q2、Q2Pのうちで小さい方の第2ブーム7の速度
QBが選択される。
い、上記選択された第2ブーム7の速度QBに比例した
電流指令I2が生成され、これが第2ブーム用流量制御
弁35に対して加えられる。この結果、図26(b)に
示す比例関係に従い、第2ブーム7は、電流指令I2に
比例した速度ve2で回動される。
チ)46U、46Dの操作量Stと第2ブーム7の回動
速度ve2の対応関係を示している。
a以下であったとする。
U、46Dの操作量Stが微操作領域(〜St1)にある
場合には、操作釦の押操作量に比例して第2ブーム7の
速度が上昇する。やがて、操作釦46U、46Dの操作
量Stがフル操作領域(St1〜St2)に達すると、操作
釦を押操作しても、第2ブーム7の速度は、一定値veD
のままとなり、それ以上上昇しない。この一定値veDは
第1ブーム回転角θ1が小さくほど低い値をとる。θ1が
θ1b以下ではveDは60%となる。
く、側溝掘り作業等を行っている場合には、操作釦46
U、46Dの操作量Stいかんにかかわらずに、第2ブ
ーム7の動作速度ve2は低く抑えられることになる(速
度veD以下)。
aよりも大きい値であったとする。
U、46Dの操作量Stが微操作領域(〜St1)にある
場合には、操作釦の押操作量に比例して第2ブーム7の
速度が上昇する。やがて、操作釦46U、46Dの操作
量Stがフル操作領域(St1〜St2)に達しても、操作
釦の押操作量に比例して、第2ブーム7の速度が上昇し
て、最大速度veUに達する。
高所掘削作業等を行っている場合には、操作釦46U、
46Dの操作量Stに応じた速度ve2で第2ブーム7が
高速に作動される。
い位置にあり側溝掘り作業等を行う場合に操作釦46
U、46Dを微操作する作業から解放され、仕事の負
担、疲労が軽減される。一方、作業機が高い位置にあり
高所掘削作業等を行うときには、第2ブーム7の動作速
度は低速度に制限されることはないので、作業効率を高
めることができる。
θ1を検出することにより、作業機の高さを検出してい
るが、これに限定されることなく、アームトップ12a
の高さH、第1ブーム5または第2ブーム7の高さ等、
作業機の高さを示す値であれば、角度以外に高さを用い
てもよく、またその高さを検出すべき部位は任意に設定
可能である。
作量に応じてコントローラ50に入力される電気信号V
2が比例的に変化する釦46U、46Dを想定している
が、操作レバー、操作ペダル、操作スイッチ等任意の操
作手段を用いることができる。
2ブーム速度を漸次変化させるような対応関係を設定し
ているが、しきい値の前後で第2ブーム速度の値を二値
的に変化させるような対応関係を設定する実施も可能で
ある。
6Dの操作量に比例した第2ブーム電圧V2が出力され
る場合(図25(a))を想定しているが、スイッチの
オン、オフにより二値的にオフセット電圧V2を変化さ
せる場合にも適用可能である。この場合の第2ブーム操
作用スイッチの操作量(オン/オフ信号)Stと第2ブー
ム速度ve2の関係は図27に2点鎖線で表される。
る場合(〜St1)には、第2ブーム7の速度は零とな
る。第2ブーム操作用スイッチがオンされているとき
(St1〜St2)であって、第1ブーム角度が小さい角度
(θ1が40°よりも小さい)であり側溝掘り作業等を
行っている場合には、第2ブーム7の動作速度ve2は低
い速度veDとなる。第2ブーム操作用スイッチがオンさ
れているとき(St1〜St2)にあるときであって、第1
ブーム角度が大きい角度(θ1が40°以上)であり高
所掘削作業等を行っている場合には、第2ブーム7の動
作速度ve2は高い速度veUとなる。
の形態を示す全体構成図である。
ョベルの側面図で、図2(b)は図2(a)の矢視A図
である。
的関係を示す図で、図3(b)は側面図で、図3(a)
は上面図である。
イントの座標位置、アーム対地角の関数式を示した表で
ある。
図である。
であり、図6(b)は図6(a)に示す左レバーの上部
を示す斜視図である。
示す側面図である。
先端が描く軌跡を示す側面図である。
る第1ブーム角度と第2ブーム目標角度との対応関係を
示す図である。
ている第1ブーム角度と第2ブーム目標角度との別の対
応関係を示す図である。
ている第1ブーム角度と第2ブーム目標角度とのさらに
また別の対応関係を示す図である。
面図である。
ック図を例示した図である。
ック図を例示した図である。
ック図を例示した図である。
る処理の手順を例示したフローチャートである。
との偏差と、第1ブームの下げ方向速度の最大値との対
応関係を示すグラフである。
げ方向速度の最大値との対応関係を示すグラフである。
と、第1ブームの下げ方向速度の最大値との対応関係を
示すグラフである。
ーム速度(流量指令)との対応関係を示すグラフであ
る。
ストロークと、オフセットペダルの操作量に対応するオ
フセット電圧との対応関係を示すグラフであり、図21
(b)はオフセット電圧と、オフセットブームに対する
流量指令との対応関係を示すグラフである。
量指令と、オフセットブーム用流量制御弁に対する電流
指令との対応関係を示すグラフであり、図22(b)は
オフセットブーム用流量制御弁に対する電流指令と、オ
フセットブームの駆動速度との対応関係を示すグラフで
ある。
用ペダルのストロークと、オフセットブームの駆動速度
との対応関係を示すグラフである。
速度(流量指令)との対応関係を示すグラフである。
量と、第2ブーム用スイッチの操作量に対応する第2ブ
ーム電圧との対応関係を示すグラフであり、図25
(b)は第2ブーム電圧と、第2ブームに対する流量指
令との対応関係を示すグラフである。
と、第2ブーム用流量制御弁に対する電流指令との対応
関係を示すグラフであり、図26(b)は第2ブーム用
流量制御弁に対する電流指令と、第2ブームの駆動速度
との対応関係を示すグラフである。
ッチの操作量と、第2ブームの駆動速度との対応関係を
示すグラフである。
部 56 第2ブーム操作弁指令演算部 57、59 電流出力部 58 第1ブーム角に対する目標第2ブーム角基準線図
メモリ
Claims (10)
- 【請求項1】 車体前方に、第1のフロント部材を
上下方向に回動自在に配設するとともに、この第1のフ
ロント部材に対して、第2のフロント部材を、上下方向
に回動自在に連結し、これら第1のフロント部材と第2
のフロント部材を少なくとも有する作業機の先端位置を
制御するようにした建設機械の作業機制御装置におい
て、 前記車体が安定する範囲で、前記作業機の先端位置が所
定区間上下方向に直線状の軌跡を描くように、第1のフ
ロント部材の回動位置に対する第2のフロント部材の目
標回動位置の対応関係を設定する設定手段と、 前記第1のフロント部材の回動を操作する操作手段と、 前記第1のフロント部材の回動位置を検出する検出手段
と、 前記操作手段が操作された場合に、前記検出手段で検出
された第1のフロント部材の現在の回動位置に対応する
第2のフロント部材の目標回動位置を、前記設定手段で
設定された内容から求め、この求めた目標回動位置が得
られるように、第2のフロント部材の回動位置を制御す
る制御手段とを具えた建設機械の作業機制御装置。 - 【請求項2】 車体前方に、第1のフロント部材を
上下方向に回動自在に配設するとともに、この第1のフ
ロント部材に対して、第2のフロント部材を、上下方向
に回動自在に連結し、これら第1のフロント部材と第2
のフロント部材を少なくとも有する作業機の先端位置を
制御するようにした建設機械の作業機制御装置におい
て、 前記車体が安定する範囲で、前記作業機の先端位置が所
定区間上下方向に直線状の軌跡を描き、かつ当該直線状
の軌跡に連続する上側および下側の所定区間で弧状の軌
跡を描くように、第1のフロント部材の回動位置に対す
る第2のフロント部材の目標回動位置の対応関係を設定
する設定手段と、 前記第1のフロント部材を回動を操作する操作手段と、 前記第1のフロント部材の回動位置を検出する検出手段
と、 前記操作手段が操作された場合に、前記検出手段で検出
された第1のフロント部材の現在の回動位置に対応する
第2のフロント部材の目標回動位置を、前記設定手段で
設定された内容から求め、この求めた目標回動位置が得
られるように、第2のフロント部材の回動位置を制御す
る制御手段とを具えた建設機械の作業機制御装置。 - 【請求項3】 前記弧状の軌跡は、前記車体が安定
する範囲で最大の作業半径が得られる軌跡である請求項
2記載の建設機械の作業機制御装置。 - 【請求項4】 前記第2のフロント部材の回動位置
を検出する検出手段をさらに具え、 前記制御手段は、第1のフロント部材の現在の検出回動
位置に対応して前記設定内容から求められる第2のフロ
ント部材の目標回動位置が、第2のフロント部材の現在
の検出回動位置とずれている場合には、このずれ量に応
じた分だけ前記設定手段で設定されている対応関係を補
正するようにした請求項1または2または3記載の建設
機械の作業機制御装置。 - 【請求項5】 前記補正された対応関係によって描
かれる作業機先端の軌跡が、前記車体が安定する範囲外
の軌跡になる場合には、警報信号を出力するようにした
請求項4記載の建設機械の作業機制御装置。 - 【請求項6】 車体前方に、第1のフロント部材を
上下方向に回動自在に配設するとともに、この第1のフ
ロント部材に対して、第2のフロント部材を、上下方向
に回動自在に連結し、これら第1のフロント部材と第2
のフロント部材を少なくとも有する作業機の先端位置を
制御するようにした建設機械の作業機制御装置におい
て、 前記車体が安定する範囲で、前記作業機の先端位置が所
定区間上下方向に直線状の軌跡を描くように、第1のフ
ロント部材の回動位置に対する第2のフロント部材の目
標回動位置の対応関係を、複数設定する設定手段と、 前記第1のフロント部材の回動を操作する操作手段と、 前記第1のフロント部材の回動位置を検出する第1の検
出手段と、 前記第2のフロント部材の回動位置を検出する第2の検
出手段と、 前記操作手段が操作された場合に、前記第1の検出手段
で検出された第1のフロント部材の現在の回動位置に対
応する第2のフロント部材の目標回動位置が、前記第2
の検出手段で検出された第2のフロント部材の現在の回
動位置に一致している対応関係を、前記複数の対応関係
の中から選択し、第1のフロント部材の現在の検出回動
位置に対応する第2のフロント部材の目標回動位置を、
この選択された対応関係から求め、この求めた目標回動
位置が得られるように、第2のフロント部材の回動位置
を制御する制御手段とを具えた建設機械の作業機制御装
置。 - 【請求項7】 車体前方に、第1のフロント部材を
上下方向に回動自在に配設するとともに、この第1のフ
ロント部材に対して、第2のフロント部材を、上下方向
に回動自在に連結し、これら第1のフロント部材と第2
のフロント部材を少なくとも有する作業機の先端位置を
制御するようにした建設機械の作業機制御装置におい
て、 前記車体が安定する範囲で、前記作業機の先端位置が所
定区間上下方向に直線状の軌跡を描き、かつ当該直線状
の軌跡に連続する上側および下側の所定区間で弧状の軌
跡を描くように、第1のフロント部材の回動位置に対す
る第2のフロント部材の目標回動位置の対応関係を、複
数設定する設定手段と、 前記第1のフロント部材の回動を操作する操作手段と、 前記第1のフロント部材の回動位置を検出する第1の検
出手段と、 前記第2のフロント部材の回動位置を検出する第2の検
出手段と、 前記操作手段が操作された場合に、前記第1の検出手段
で検出された第1のフロント部材の現在の回動位置に対
応する第2のフロント部材の目標回動位置が、前記第2
の検出手段で検出された第2のフロント部材の現在の回
動位置に一致している対応関係を、前記複数の対応関係
の中から選択し、第1のフロント部材の現在の検出回動
位置に対応する第2のフロント部材の目標回動位置を、
この選択された対応関係から求め、この求めた目標回動
位置が得られるように、第2のフロント部材の回動位置
を制御する制御手段とを具えた建設機械の作業機制御装
置。 - 【請求項8】 前記複数の対応関係のうちのいずれ
か一の対応関係によって描かれる作業機先端の前記弧状
の軌跡は、前記車体が安定する範囲で最大の作業半径が
得られる軌跡である請求項7記載の建設機械の作業機制
御装置。 - 【請求項9】 前記第2のフロント部材の回動を操
作する第2のフロント部材用操作手段を、さらに具え、 前記第2のフロント部材用操作手段が操作されている間
は、前記制御手段による自動制御を禁止するようにした
請求項1、2、3、6、7、8のいずれかに記載の建設
機械の作業機制御装置。 - 【請求項10】 前記第1のフロント部材の回動を操
作する操作手段に、前記第2のフロント部材の上昇また
は下降を指示する前記第2のフロント部材用操作手段が
設けられている請求項9記載の建設機械の作業機制御装
置。
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DE1999109610 DE19909610A1 (de) | 1998-03-05 | 1999-03-05 | Steuerung für Bagger u. dgl. Baumaschinen |
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JPH11247218A JPH11247218A (ja) | 1999-09-14 |
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ID=12953438
Family Applications (1)
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Country Status (2)
Country | Link |
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JP (1) | JP3461281B2 (ja) |
DE (1) | DE19909610A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11149407B2 (en) | 2018-12-06 | 2021-10-19 | Caterpillar Inc. | Earth-moving machinery collision threat filtering |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US6604305B2 (en) * | 2001-09-28 | 2003-08-12 | Caterpillar Inc | Method and apparatus for controlling an extendable stick on a work machine |
FR2840368B1 (fr) * | 2002-05-30 | 2004-09-10 | Groupe Mecalac | Dispositif electro-hydraulique et engin de travaux publics ainsi equipe |
EP1835079B1 (en) * | 2006-03-17 | 2008-05-07 | Qinghua He | Electromechanically controlled excavator and method for controlling the electromechanically controlled excavator. |
-
1998
- 1998-03-05 JP JP05382098A patent/JP3461281B2/ja not_active Expired - Fee Related
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1999
- 1999-03-05 DE DE1999109610 patent/DE19909610A1/de not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US11149407B2 (en) | 2018-12-06 | 2021-10-19 | Caterpillar Inc. | Earth-moving machinery collision threat filtering |
Also Published As
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