JP3452709B2 - Moving magnetic field generator - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、移動磁界発生装置
に関し、特に、これに限定する意図ではないが導電体，
磁性体あるいは永久磁石を回転駆動又はリニア駆動する
移動磁界発生装置に関する。 【０００２】 【従来の技術】例えばビレットの連続鋳造では、タンデ
イッシュより鋳型に溶鋼が注入され、鋳型において溶鋼
は鋳型壁面から次第に冷却されつつ引き抜かれる。同一
高さの鋳型壁面における温度が不均一であると、表面割
れやシェル破断を生じ易い。これを改善するために、従
来は、円筒型の移動磁界発生装置（コア＋電気コイル）
で鋳型を取り囲み、鋳型内溶鋼に一定方向の電磁駆動力
（回転推力）を与えて溶鋼を積極的に流動駆動している
（特開平2182358号公報)。鋳型内溶鋼に与える推力は電
気コイルに通電する電流値により調整することができ
る。 【０００３】ところで、例えば鋳型が四角筒体であると
き、一定方向に溶鋼を駆動した場合に鋳型の角部におい
て溶鋼の滞留が起り易い。鋳型内面の一部に溶鋼が滞留
するとパウダが溶鋼に残留し易くしかもブレークアウト
の原因となる焼付きを生じ易い。これらを防止するた
め、移動磁界発生装置で溶鋼の撹拌を行うビレットの連
続鋳造では、溶鋼に与える回転推力に一層のたわみ性を
もたせて効率的に溶鋼を撹拌することが要求される。 【０００４】そこで、低周波成分と高周波成分とを重畳
した合成波を生成し、この合波波を増幅して電気コイル
に通電することが提案されている。電気コイルが生成す
る磁界も該合成波に相似の強度変化を示し、低周波成分
と高周波成分を含む。低周波成分は溶鋼への浸透性が高
いので、内部の溶鋼を撹拌する作用が高い。高周波成分
は溶鋼への浸透性が低いので、表層の溶鋼を撹拌する作
用が高い。移動磁界を発生するための、電気コイルへの
通電の相切換えに関して、低周波成分と高周波成分の相
順を逆にすることにより、電流の低周波成分により現わ
れる低周波移動磁界と高周波成分により現われる高周波
移動磁界の方向が逆となり、溶鋼の表層と内部で逆向き
に溶鋼が流動し、溶鋼の円滑な撹拌効果が高い。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】しかし、電気コイルに
低周波成分と高周波成分とを重畳した合成波を通電する
電源回路は、広帯域の周波数特性が必要でありしかも歪
波である合成波を形成するスイッチング回路が複雑なも
のとなって、設計が複雑になり高価であり、装置全体と
してコスト高となる。また、低周波成分と高周波成分そ
れぞれのレベル調整すなわち低周波移動磁界と高周波移
動磁界の個別のレベル調整がむつかしい。 【０００６】本発明は、低周波移動磁界と高周波移動磁
界を同時に発生するための電源回路を簡単な構成にする
ことを第１の目的とし、低周波移動磁界と高周波移動磁
界の個別のレベル調整を容易にすることを第２の目的と
する。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明の移動磁界発生装
置は、コア(5)および該コアの延びる方向に分布する複
数個の電気コイル(C1〜C24)を有する電磁石(1)；前記複
数個の電気コイルの第１グル−プのもの(C1,C2,C5,C6,C
9,C10,C13,C14,C17,C18,C21,C22)に、前記方向に移動す
る磁界を発生するための位相差がある、第１周波数(10H
z)の交流電圧を印加する第１通電手段(20A)；および、
前記複数個の電気コイルの第２グル−プのもの(C3,C4,C
7,C8,C11,C12,C15,C16,C19,C20,C23,C24)に、前記方向
に移動する磁界を発生するための位相差がある、第１周
波数とは異なる第２周波数(5Hz)の交流電圧を印加する
第２通電手段(20B)；を備え、該第２通電手段(20B)が、
電気コイルの並び方向に関して、第１通電手段(20A)が
第１グル−プの電気コイルに加える交流電圧の相順と逆
の相順で第２グル−プの電気コイルに交流電圧を印加す
ることを特徴とする。なお、理解を容易にするためにカ
ッコ内には、図面に示し後述する実施例の対応要素又は
対応事項に付した記号を、参考までに付記した。 【０００８】これによれば、第１グル−プの電気コイル
により第１周波数(10Hz)の移動磁界が生成され、第２グ
ル−プの電気コイルにより第２周波数(5Hz)の移動磁界
が生成される。第１通電手段(20A)は、第１周波数(10H
z)に合った周波数特性のサイン波交流電圧を発生するも
のであればよく、構成は簡単で設計が容易である。ま
た、第２通電手段(20B)も、第２周波数(5Hz)に合った周
波数特性のサイン波交流電圧を発生するものであればよ
く、構成は簡単で設計が容易である。加えて、第１通電
手段(20A)および第２通電手段(20B)で個別に第１グル−
プおよび第２グル−プの電気コイルの通電レベル、つま
りは第１周波数および第２周波数の移動磁界の強度、を
個別に調整することができ、この調整は簡単である。 【０００９】さらには、第２通電手段(20B)は、電気コ
イルの並び方向に関して、第１通電手段(20A)が第１グ
ル−プの電気コイルに加える交流電圧の相順と逆の相順
で第２グル−プの電気コイルに交流電圧を印加する。こ
れにより、第１周波数と第２周波数の移動磁界の方向が
互に逆向きとなる。 【００１０】本発明の移動磁界発生装置を鋳型内溶鋼の
水平回転駆動に用いる場合には、上記のように第１グル
−プの電気コイルに加える交流電圧の相順と逆の相順で
第２グル−プの電気コイルに交流電圧を印加することに
より、溶鋼の、鋳型内壁面に接する溶鋼表層部に第１周
波数の移動磁界による例えば時計方向の回転推力が作用
し、溶鋼内部には第２周波数の移動磁界による反時計方
向の回転推力が作用し、円滑な溶鋼撹拌が実現する。 【００１１】本発明の移動磁界発生装置の電磁石(1)の
コア(5)をリング状のものとすることにより、本発明の
移動磁界発生装置は回転磁界発生装置となり、コア(5)
を直方体状のものとすることにより、本発明の移動磁界
発生装置はリニアモ−タ型の移動磁界発生装置となる。
いずれも、鋳型内溶鋼の駆動に用い得るのは勿論、電気
モ−タのステ−タとして用いることができる。電気モ−
タのステ−タとして用いる場合、例えば、ロ−タを２重
筒状にして、外側ロ−タと内側ロ−タを個別に回転駆動
することができ、上記のように第１グル−プの電気コイ
ルに加える交流電圧の相順と逆の相順で第２グル−プの
電気コイルに交流電圧を印加すると、外側ロ−タと内側
ロ−タを逆方向に回転駆動することができる。このよう
な電気モ−タを、リング状コアを１個所で切断して直方
体状に延ばす形に、ステ−タおよびロ−タをリニアモ−
タ型のものに変更することにより、リニアモ−タでも同
様な駆動（上述の回転駆動を直線駆動にしたもの）を行
なうことができる。 【００１２】本発明の他の目的および特徴は、図面を参
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。 【００１３】 【発明の実施の形態】 【実施例】図１に、本発明の一実施例の全体構成を示
し、図２には鋳型Ｍおよびリニアモータ１の横断面（図
１および図３の２Ａ−２Ａ線切断面）を示し、図３には
鋳型周りを拡大して示す。図中Ｍは、ビレット製造用の
小型の連続鋳造鋳型である。これに図示しない注入ノズ
ルを通して溶鋼ＭＭが、図１紙面の表側から裏側に向け
て（垂直方向ｚで上方から下方に）、注入される。正方
形の鋳型Ｍを形成する各辺は銅板Ｍ２に、非磁性ステン
レス板Ｍ１を裏当てしたものである。 【００１４】この実施例では、四角筒体である連続鋳造
鋳型Ｍを、円筒型の電磁石１が包囲しており、連続鋳造
鋳型Ｍの四方の外側面を電磁石１の略円筒状の電磁石コ
ア５の内周面が取り囲んでいる。電磁石コア５の内周面
に、放射状に外周面に向うスロットが周方向に２４個、
等ピッチで形成されている。電磁石コア５は、内歯付平
板リング形の薄電磁鋼板を積層したものである。電磁石
コア５の外周縁には縦断面が「コ」の字型である略リン
グ型の巻芯４（本実施例においてはＣｕ製）が装着され
ており、電気コイルＣ１〜Ｃ２４が電磁石コア５の各ス
ロットに案内され、さらに巻芯４の外側面を巻き回され
て、コア５に「胴巻き」されている。（コイルＮｏ．
は、図１において全Ｎｏ．を記載していないが、Ｃ１か
ら時計廻りに順にＣ２４までである。）なお、電磁石コ
ア５，巻芯４および電気コイルＣ１〜Ｃ２４は冷却され
かつ耐熱カバ−２（本実施例においてはＳｕＳ製）で被
覆されているが、耐熱カバ−２内部の空間３及び巻芯４
に設けられた冷却構造は図示を省略している。電磁石コ
ア５の各スロット間の歯が磁極でありその端面が、連続
鋳造鋳型Ｍの外側面に対向している。 【００１５】各電気コイルＣ１〜Ｃ２４の内、半数（第
１グル−プ）の電気コイルＣ１，Ｃ２，Ｃ５，Ｃ６，Ｃ
９，Ｃ１０，Ｃ１３，Ｃ１４，Ｃ１７，Ｃ１８，Ｃ２
１，Ｃ２２には、電源端子ＴＵａ〜ＴＷａを介して高周
波（設計値：１０Ｈｚ）の３相交流電圧を発生する高周
波電源回路２０Ａ（以下、電源回路２０Ａ）が接続され
るとともに、各電気コイルＣ１〜Ｃ２４の内、残りの半
数（第２グル−プの電気コイルＣ３，Ｃ４，Ｃ７，Ｃ
８，Ｃ１１，Ｃ１２，Ｃ１５，Ｃ１６，Ｃ１９，Ｃ２
０，Ｃ２３，Ｃ２４には電源端子ＴＵｂ〜ＴＷｂを介し
て低周波（設計値：５Ｈｚ）の３相交流電圧を発生する
低周波電源回路２０Ｂ（以下、電源回路２０Ｂ）が接続
される。 【００１６】電源回路２０Ａおよび電源回路２０Ｂは、
制御回路Ｐに接続されている。制御回路Ｐは、外部より
入力される高周波指示値ｆｈに対応した周波数指令値Ｆ
Ｈ及び指示電流値ｉAに対応したコイル電圧指令値Ｖdc
Ａを電源回路２０Ａに与え、低周波指示値ｆLに対応し
た周波数指令値ＦＬ及び指示電流値ｉBに対応したコイ
ル電圧指令値ＶdcＢを電源回路２０Ｂに与える。電源回
路２０Ａは、周波数指令値ＦＨで指示された高周波数の
３相交流電圧をコイル電圧指令値ＶdcＡに対応した電圧
値で電源端子ＴＵａ〜ＴＷａを介して電気コイルＣ１〜
Ｃ２４の内、第１グル−プの電気コイルに与える。ま
た、電源回路２０Ｂは、周波数指令値ＦＬで指示された
低周波数の３相交流電圧をコイル電圧指令値ＶdcＢに対
応した電圧値で電源端子ＴＵｂ〜ＴＷｂを介して電気コ
イルＣ１〜Ｃ２４の内、残りの第２グル−プの電気コイ
ルに与える。 【００１７】この実施例では、鋳型Ｍ内の溶鋼ＭＭを、
鋳型Ｍのｘｙ面上における中心点を原点Ｏとすれば、鋳
型Ｍの鋳型辺に近い領域では各辺に沿った図１紙面上に
おいて点線矢印Ｆａで示す時計回り方向に回転駆動し、
それよりさらに内側の原点Ｏに近い領域では図１紙面上
において１点鎖線矢印Ｆｂで示す原点Ｏを中心とした反
時計回り方向に回転駆動する。以下に電磁石１の、結線
を含めた構成および溶鋼に与える作用を説明する。 【００１８】図３には、鋳型Ｍおよび電磁石１の拡大横
断面（ｘｙ平面による切断面）及び全電気コイルの結線
を示す。電磁石１の電気コイルＣ１−２，Ｃ５−６，Ｃ
９−１０の一端は高周波の３相交流電圧を発生する電源
回路２０Ａの電源接続端子ＴＵａ，ＴＶａ，ＴＷａに接
続されており、他端はそれぞれ電気コイルＣ１３−１
４，Ｃ１７−１８，Ｃ２１−２２に接続されている。ま
た、電磁石１の電気コイルＣ１２−１１，Ｃ１６−１
５，Ｃ１９−２０は低周波の３相交流電圧を発生する電
源回路２０Ｂの３相電源接続端子ＴＶｂ，ＴＵｂ，ＴＷ
ｂに接続されており、他端はそれぞれ電気コイルＣ２３
−２４，Ｃ３−４，Ｃ７−８に接続されている。 【００１９】すなわち、電源回路２０Ａに接続されてい
る電気コイルと電源回路２０Ｂに接続されている電気コ
イルが、電磁石コア５のスロットに２づつ交互に装着さ
れている。しかもその相配置は、電源回路２０Ａが与え
る高周波の３相交流電圧が、端子ＴＵａ，ＴＶａ，ＴＷ
ａを介してそれに接続される前述の各電気コイルに、図
１，図３において時計回りにＵａ，Ｕａ，ｖａ，ｖａ，
Ｗａ，Ｗａ，ｕａ，ｕａ，Ｖａ，Ｖａ，ｗａ，ｗａとさ
れているのに対し、電源回路２０Ｂが与える低周波の３
相交流電圧が、端子ＴＵｂ，ＴＶｂ，ＴＷｂを介してそ
れに接続される前述の各電気コイルに、図１，図３にお
いて反時計回りにｕｂ，ｕｂ，Ｖｂ，Ｖｂ，ｗｂ，ｗ
ｂ，Ｕｂ，Ｕｂ，ｖｂ，ｖｂ，Ｗｂ，Ｗｂとされてい
る。ここで、「Ｕａ，Ｕｂ」は３相交流のＵ相の正相通
電（そのままの通電）を、「ｕａ，ｕｂ」はＵ相の逆相
通電（Ｕ相より１８０度の位相づれ通電）を表し、「Ｕ
ａ，Ｕ」で表される電気コイルにはその巻始め端にＵ相
が印加されるのに対し、「ｕａ，ｕｂ」で表される電気
コイルにはその巻終り端にＵ相が印加されることを意味
する。同様に、「Ｖａ，Ｖｂ」は３相交流のＶ相の正相
通電を、「ｖａ，ｖｂ」はＶ相の逆相通電を、「Ｗａ，
Ｗｂ」は３相交流のＷ相の正相通電を、「ｗａ，ｗｂ」
はＷ相の逆相通電を表わす。 【００２０】電源回路２０Ａは、制御回路Ｐより出力さ
れるコイル電圧指令値ＶdcＡにより３相交流電圧の電圧
レベルを決定し、周波数指令値ＦＨにより３相交流電圧
の周波数を設定する。電源回路２０Ａは、こうして電圧
レベル，周波数が決定された３相交流電圧（Ｕａ，Ｖ
ａ，Ｗａ）をそれぞれ電源接続端子ＴＵａ，ＴＶａ，Ｔ
Ｗａを介して電気コイルＣ１−２，Ｃ５−６，Ｃ９−１
０に印加する。 【００２１】図４に、電気コイルＣ１−２，Ｃ５−６，
Ｃ９−１０に高周波の３相交流を流す電源回路２０Ａの
構成を示す。３相交流電源（３相電力線）２１には、直
流整流用のサイリスタブリッジ２２Ａが接続されてお
り、その出力（脈流）はインダクタ２５Ａおよびコンデ
ンサ２６Ａで平滑化される。平滑化された直流電圧は３
相交流形成用のパワ−トランジスタブリッジ２７Ａに印
加され、これが出力する３相交流のＵ相が図１および図
３に示す電源接続端子ＴＵａに、Ｖ相が電源接続端子Ｔ
Ｖａに、またＷ相が電源接続端子ＴＷａに印加される。 【００２２】電気コイルＣ１−２，Ｃ５−６，Ｃ９−１
０が、連続鋳造鋳型Ｍ内部の溶鋼ＭＭを回転駆動する推
力を発生するコイル電圧指令値ＶdcＡが位相角α算出器
２４Ａに与えられ、位相角α算出器２４Ａが、指令値Ｖ
dcＡに対応する導通位相角α（サイリスタトリガ−位相
角）を算出し、これを表わす信号をゲ−トドライバ２３
Ａに与える。ゲ−トドライバ２３Ａは、各相のサイリス
タを、各相のゼロクロス点から位相カウントを開始して
位相角αで導通トリガ−する。これにより、トランジス
タブリッジ２７Ａには、指令値ＶdcＡが示す直流電圧が
印加される。 【００２３】一方、３相信号発生器３１Ａは、周波数指
令値ＦＨで指定された周波数の、定電圧３相交流信号
Ｕ，Ｖ，Ｗを発生して、比較器２９Ａに与える。比較器
２９Ａにはまた、三角波発生器３０Ａが６ＫＨｚ前後
の、周波数指令値ＦＨに比例する周波数の、定電圧三角
波を与える。比較器２９Ａは、Ｕ相信号が正レベルのと
きには、それが三角波発生器３０Ａが与える三角波のレ
ベル以上のとき高レベルＨ（トランジスタオン）で、三
角波のレベル未満のとき低レベルＬ（トランジスタオ
フ）の信号を、Ｕ相の正区間宛て（Ｕａ相正電圧出力用
トランジスタ宛て）にゲ−トドライバ２８Ａに出力し、
Ｕ相信号が負レベルのときには、それが三角波発生器３
０Ａが与える三角波のレベル以下のとき高レベルＨで、
三角波のレベルを越えるとき低レベルＬの信号を、Ｕ相
の負区間宛て（Ｕａ相負電圧出力用トランジスタ宛て）
にゲ−トドライバ２８Ａに出力する。Ｖ相信号およびＷ
相信号に関しても同様である。ゲ−トドライバ２８Ａ
は、これら各相，正，負区間宛ての信号に対応してトラ
ンジスタブリッジ２７Ａの各トランジスタをオン，オフ
付勢する。 【００２４】これにより、電源接続端子ＴＵａには、３
相交流のＵａ相電圧が出力され、電源接続端子ＴＶａに
同様なＶａ相電圧が出力され、また電源接続端子ＴＷａ
に同様なＷａ相電圧が出力され、これらの電圧の上ピ−
ク／下ピ−ク間レベルはコイル電圧指令値ＶdcＡで定ま
る。この３相電圧の周波数はこの実施例では周波数指令
値ＦＨ（中心値が１０Ｈｚ）により定まる。すなわち、
コイル電圧指令値ＶdcＡで指定されたピ−ク電圧値（推
力）の、周波数がＦＨ(例えば１０Ｈｚ)の３相交流電圧
が、図１及び図３に示す電気コイルＣ１−２，Ｃ５−
６，Ｃ９−１０に印加される。 【００２５】電源回路２０Ｂは、制御回路Ｐより出力さ
れるコイル電圧指令値ＶdcＢにより３相交流電圧の電圧
レベルを決定し、周波数指令値ＦＬにより３相交流電圧
の周波数を設定する。電源回路２０Ｂは、こうして電圧
レベル，周波数が決定された３相交流電圧（Ｕｂ，Ｖ
ｂ，Ｗｂ）をそれぞれ電源接続端子ＴＶｂ，ＴＵｂ，Ｔ
Ｗｂを介して電気コイルＣ１２−１１，Ｃ１６−１５，
Ｃ１９−２０に印加する。 【００２６】図５に、電気コイルＣ１２−１１，Ｃ１６
−１５，Ｃ１９−２０に低周波の３相交流を流す電源回
路２０Ｂの構成を示す。電源回路２０Ｂは、発生する周
波数（中心値が５Ｈｚ）が電源回路２０Ａに比べ低いの
で構成素子（部品）の周波数特性が低いのみで、システ
ム構成および動作は電源回路２０Ａと同様であるので詳
しい説明を省略する。最終的に、電源接続端子ＴＵｂに
は、３相交流のＵｂ相電圧が出力され、電源接続端子Ｔ
Ｖｂに同様なＶｂ相電圧が出力され、また電源接続端子
ＴＷｂに同様なＷｂ相電圧が出力される。なお、これら
の電圧の上ピ−ク／下ピ−ク間レベルはコイル電圧指令
値ＶdcＢで定まり、この３相電圧の周波数はこの実施例
では周波数指令値ＦＬにより定まる。すなわち、コイル
電圧指令値ＶdcＢで指定されたピ−ク電圧値（推力）
の、周波数がＦＬ(例えば５Ｈｚ)の３相交流電圧が、図
１及び図３に示す電気コイルＣ１２−１１，Ｃ１６−１
５，Ｃ１９−２０に印加される。 【００２７】図６は、電磁石１が溶鋼ＭＭに与える電磁
力分布を、電源回路２０Ａによるもの（点線）と電源回
路２０Ｂによるもの（１点鎖線）に分解して表し、さら
に、それらの合力による電磁力分布（実線）を表したグ
ラフである。グラフ中、縦軸は溶鋼ＭＭ中の電磁力の大
きさを示しており、原点Ｏより上向き矢印方向が図１紙
面対応の時計回り方向であり、その逆が図１紙面対応の
反時計回り方向である。また、横軸は鋳型Ｍの原点Ｏか
らのｘ方向距離を示しており、σが鋳型Ｍの内壁面位置
を示している。グラフを参照すると、電源回路２０Ａは
時計廻り方向の移動磁界（これによる推力）を溶鋼ＭＭ
に与えるのに対し、電源回路２０Ｂは、反時計廻り方向
の移動磁界（推力）を溶鋼ＭＭに与えている。そして、
３相交流電圧の周波数が異る２つの電源回路２０Ａ，２
０Ｂが与える推力の差し引きは、図１，図６に示すよう
に、鋳型Ｍ内の溶鋼ＭＭを、鋳型Ｍの鋳型辺に近い領域
では各辺に沿った図１紙面上において点線矢印Ｆａで示
す時計回り方向に回転駆動し、それよりさらに内側の原
点Ｏに近い領域では図１紙面上において１点鎖線矢印Ｆ
ｂで示す原点Ｏを中心とした反時計回り方向に回転駆動
する。 【００２８】本実施例によれば、鋳型Ｍ内の溶鋼ＭＭは
鋳型Ｍの中央部（原点Ｏ付近）と鋳型辺付近とでは異る
方向に撹拌されるので、同方向に撹拌する場合に比べて
撹拌効率が向上し、鋳型内面がぬぐわれ、気泡の浮上が
促される。すなわち、製品の品質が向上するとともに、
焼き付きが防止される。 【００２９】さらに本実施例では、高価で大容量である
広周波数帯域の３相交流電源を用いずに、高周波電源回
路２０Ａと低周波電源回路２０Ｂ、計２つの３相交流電
源が周波数に応じて３相交流電圧を印加する電気コイル
を分担している。狭周波数帯域の３相交流電源は、広周
波数帯域の３相交流電源に比べて設計が容易である上に
構成素子が安価である。しかも、各電源回路２０Ａ，２
０Ｂは、サイン波電圧を出力するものであるので回路構
成が簡素であり、低コストの３相交流電源を用いた流動
制御装置となる。 【００３０】高周波磁界は、溶鋼ＭＭに対する浸透性が
低く、高周波磁束はコア５の表面、特にエッジ部に集中
する傾向を示す。これにより誘起される渦電流が、コア
５のスロット間の歯先端，スロット底、および、外周面
エッジに局所的な高温度上昇をもたらす。そこで上述の
実施例では、図２および図３に示すように、高周波が通
電される第１グル−プの電気コイルの近辺の、スロット
間の歯先端，スロット底、および、外周面エッジに、半
径方向に延びる、歯端スリットＧｓ，スロット底スリッ
トＳｓ、および、背面スリットＢｓを刻んで、渦電流を
遮断するようにした。これらのスリットは、図２に示す
ように、コア５の各エッジ部にあるので、それぞれ周方
向の１箇所で１対となっている。これにより、局所的な
温度上昇が低下した。 【００３１】なお、本実施例においては電源回路２０Ａ
と電源回路２０Ｂがそれぞれ各電気コイルに与える３相
交流電圧の方向が、第１グループのものと第２グループ
のものとで異っている。しかし、電磁石１の各電気コイ
ルに与えられる３相交流電圧の方向は、同方向で周波数
のみを変えてもよい。この場合、第１グループの電気コ
イルと第２グループの電気コイルの結線を全く同じと
し、その他の構成は前述の実施例の構成と同じである。
これによれば、鋳型Ｍの鋳型辺に近い領域とそれよりさ
らに内側の原点Ｏに近い領域とでは、同方向で大きさの
異る推力が発生する。溶鋼ＭＭは、鋳型Ｍの鋳型辺に近
い領域とそれよりさらに内側の原点Ｏに近い領域とで
は、同方向にしかし異る流速で回転駆動される。すなわ
ち、原点Ｏに近い領域の溶鋼ＭＭの流速を調節できる。
これにより前述の実施例と同様の効果がある。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a moving magnetic field generator, and more particularly to, but not limited to, a conductor,
The present invention relates to a moving magnetic field generating device that rotationally or linearly drives a magnetic body or a permanent magnet. 2. Description of the Related Art In continuous casting of billets, for example, molten steel is poured into a mold from a tundish, and in the mold, the molten steel is drawn out while being gradually cooled from the wall of the mold. If the temperatures on the mold wall surfaces at the same height are not uniform, surface cracks and shell ruptures are likely to occur. Conventionally, to improve this, a cylindrical moving magnetic field generator (core + electric coil)
The electromagnetic force (rotational thrust) in a certain direction is applied to the molten steel in the mold to positively drive the molten steel (Japanese Patent Laid-Open No. 2182358). The thrust given to the molten steel in the mold can be adjusted by the value of the current supplied to the electric coil. By the way, when the molten steel is driven in a certain direction, for example, when the molten steel is driven in a certain direction, the molten steel tends to stay at the corners of the molten metal. If the molten steel stays in a part of the inner surface of the mold, the powder tends to remain in the molten steel and seizure which causes a breakout easily occurs. In order to prevent these problems, in continuous casting of billets in which molten steel is agitated by a moving magnetic field generator, it is required that the molten steel be efficiently agitated by imparting more flexibility to the rotational thrust applied to the molten steel. Therefore, it has been proposed to generate a composite wave in which a low-frequency component and a high-frequency component are superimposed, amplify the combined wave, and energize an electric coil. The magnetic field generated by the electric coil also exhibits a change in intensity similar to the composite wave, and includes a low frequency component and a high frequency component. Since the low frequency component has high permeability to the molten steel, it has a high effect of stirring the molten steel inside. Since the high-frequency component has low permeability to the molten steel, it has a high effect of stirring the molten steel on the surface layer. With respect to the phase switching of energization to the electric coil for generating the moving magnetic field, the phase order of the low frequency component and the high frequency component is reversed, so that the low frequency component and the high frequency component appear by the low frequency component of the current. The direction of the high-frequency moving magnetic field is reversed, and the molten steel flows in the opposite direction between the surface layer and the inside of the molten steel, and the effect of smoothly stirring the molten steel is high. [0005] However, a power supply circuit that supplies a synthetic wave in which a low-frequency component and a high-frequency component are superimposed on an electric coil requires a wide-band frequency characteristic and is a distorted wave. The switching circuit for forming the waves becomes complicated, the design becomes complicated and expensive, and the cost of the whole device becomes high. Further, it is difficult to adjust the levels of the low-frequency component and the high-frequency component, that is, to individually adjust the levels of the low-frequency moving magnetic field and the high-frequency moving magnetic field. SUMMARY OF THE INVENTION It is a first object of the present invention to simplify a power supply circuit for simultaneously generating a low-frequency moving magnetic field and a high-frequency moving magnetic field, and to individually adjust the levels of the low-frequency moving magnetic field and the high-frequency moving magnetic field. A second object is to facilitate the following. [0007] According to one aspect of the present onset Ming traveling magnetic field generating device, an electromagnet (1 having a core (5) and a plurality of electrical coils distributed in the extending direction of the core (C1 to C24) ); The plurality of electric coils of the first group (C1, C2, C5, C6, C
9, C10, C13, C14, C17, C18, C21, C22), there is a phase difference for generating a magnetic field moving in the direction, the first frequency (10H
first energizing means (20A) for applying the AC voltage of z); and
The second group of the plurality of electric coils (C3, C4, C3)
7, C8, C11, C12, C15, C16, C19, C20, C23, C24), there is a phase difference for generating a magnetic field moving in the direction, a second frequency (5 Hz) different from the first frequency second energizing means for applying the AC voltage (20B); with a second conductive member (20B) is,
Regarding the arrangement direction of the electric coils, the first energizing means (20A)
Reverse phase sequence of AC voltage applied to electric coil of first group
AC voltage is applied to the electric coil of the second group in the order of
It characterized the Rukoto. In addition, in order to facilitate understanding, in parentheses, symbols attached to corresponding elements or corresponding items of the embodiment shown in the drawings and described later are added for reference. According to this, the moving magnetic field of the first frequency (10 Hz) is generated by the electric coil of the first group, and the moving magnetic field of the second frequency (5 Hz) is generated by the electric coil of the second group. Is done. The first energizing means (20A) is connected to the first frequency (10H
What is necessary is just to generate a sine wave AC voltage having a frequency characteristic suitable for z), and the configuration is simple and the design is easy. Also, the second energizing means (20B) may be any as long as it generates a sine wave AC voltage having a frequency characteristic matching the second frequency (5 Hz), and the configuration is simple and the design is easy. In addition, the first energizing means (20A) and the second energizing means (20B) individually form the first group.
The energization level of the electric coils of the loop and the second group, that is, the strength of the moving magnetic field of the first frequency and the second frequency can be individually adjusted, and this adjustment is simple. Further, the second energizing means (20B) has a phase sequence opposite to that of the AC voltage applied to the electric coils of the first group by the first energizing means (20A) with respect to the arrangement direction of the electric coils. To apply an AC voltage to the electric coil of the second group. More this, the direction of the first frequency and the moving magnetic field of the second frequency is mutually opposite. When the moving magnetic field generator of the present invention is used for horizontal rotation drive of molten steel in a mold , the first group
-The phase sequence of the AC voltage applied to the
By applying an AC voltage to the electric coil of the second group, a rotating thrust, for example, clockwise in the molten steel is applied to the surface of the molten steel in contact with the inner wall surface of the mold by the moving magnetic field of the first frequency. A counterclockwise rotating thrust by the moving magnetic field of the second frequency acts, and smooth molten steel stirring is realized. By making the core (5) of the electromagnet (1) of the moving magnetic field generator of the present invention ring-shaped, the moving magnetic field generator of the present invention becomes a rotating magnetic field generator, and the core (5)
Is a rectangular parallelepiped, the moving magnetic field generator of the present invention becomes a linear motor type moving magnetic field generator.
Either of these can be used not only for driving molten steel in a mold, but also as a stator for an electric motor. Electric motor
When used as a motor, for example, Russia - - Other stearate and the data double cylindrical shape, the outer Russia - motor and the inner Russia - data to be able to drive individually rotated, the first glue as described above - flop Electric carp
Of the second group in a phase sequence opposite to that of the AC voltage applied to the
When an AC voltage is applied to the electric coil , the outer rotor and the inner rotor can be driven to rotate in opposite directions. In such an electric motor, a stator and a rotor are linear motors in such a shape that a ring-shaped core is cut at one place and extended in a rectangular parallelepiped shape.
By changing to a linear motor, a similar drive (in which the above-described rotary drive is linearly driven) can be performed by a linear motor. Other objects and features of the present invention will become apparent from the following description of embodiments with reference to the drawings. FIG. 1 shows an overall configuration of an embodiment of the present invention. FIG. 2 shows a cross section of a mold M and a linear motor 1 (see FIG. 1 and FIG. 3). 2A-2A line), and FIG. 3 shows an enlarged view of the periphery of the mold. In the figure, M is a small continuous casting mold for billet production. Molten steel MM is injected through an injection nozzle (not shown) from the front side to the back side in FIG. 1 (from above in the vertical direction z to below). Each side forming the square mold M is obtained by backing a non-magnetic stainless steel plate M1 to a copper plate M2. In this embodiment, a cylindrical electromagnet 1 surrounds a continuous casting mold M, which is a quadrangular cylindrical body, and a substantially cylindrical electromagnet core 5 of the electromagnet 1 covers the four outer surfaces of the continuous casting mold M. Is surrounded by an inner peripheral surface. On the inner peripheral surface of the electromagnet core 5, there are 24 slots radially toward the outer peripheral surface in the circumferential direction,
They are formed at an equal pitch. The electromagnet core 5 is formed by laminating thin electromagnetic steel plates of a flat ring shape with internal teeth. A substantially ring-shaped core 4 (in this embodiment, made of Cu) having a U-shaped vertical section is attached to the outer peripheral edge of the electromagnet core 5, and the electric coils C1 to C24 are connected to the electromagnet core 5. , And further wound around the outer surface of the winding core 4, and “wound around” the core 5. (Coil No.
Are all Nos. In FIG. , But from C1 to C24 in a clockwise order. The electromagnet core 5, the winding core 4, and the electric coils C1 to C24 are cooled and covered with a heat-resistant cover-2 (made of SuS in this embodiment). Core 4
Are not shown in the figure. The teeth between the slots of the electromagnet core 5 are magnetic poles, and their end faces face the outer side of the continuous casting mold M. Half of the electric coils C1, C2, C5, C6, C (half of the first group) among the electric coils C1 to C24.
9, C10, C13, C14, C17, C18, C2
1 and C22, a high-frequency power supply circuit 20A (hereinafter, power supply circuit 20A) that generates a high-frequency (design value: 10 Hz) three-phase AC voltage via power supply terminals TUa to TWa is connected, and each electric coil C1 To C24 (the remaining half of the electric coils C3, C4, C7, C2 of the second group).
8, C11, C12, C15, C16, C19, C2
A low-frequency power supply circuit 20B (hereinafter, power supply circuit 20B) that generates a low-frequency (design value: 5 Hz) three-phase AC voltage is connected to 0, C23, and C24 via power supply terminals TUb to TWb. The power supply circuit 20A and the power supply circuit 20B
It is connected to the control circuit P. The control circuit P has a frequency command value F corresponding to the high frequency command value fh input from the outside.
H and the coil voltage command value Vdc corresponding to the command current value iA
A is supplied to the power supply circuit 20A, and the frequency command value FL corresponding to the low frequency command value fL and the coil voltage command value VdcB corresponding to the command current value iB are provided to the power supply circuit 20B. The power supply circuit 20A converts the high-frequency three-phase AC voltage designated by the frequency command value FH to a voltage value corresponding to the coil voltage command value VdcA via the power supply terminals TUa to TWa via the electric coils C1 to TWa.
C24 is given to the first group of electric coils. Further, the power supply circuit 20B converts the low-frequency three-phase AC voltage designated by the frequency command value FL to a voltage value corresponding to the coil voltage command value VdcB via the power supply terminals TUb to TWb among the electric coils C1 to C24. The remaining second group of electric coils is fed. In this embodiment, molten steel MM in mold M is
Assuming that the center point on the xy plane of the mold M is the origin O, in a region close to the mold sides of the mold M, it is rotationally driven in a clockwise direction indicated by a dotted arrow Fa on the paper surface of FIG.
In a region closer to the origin O which is further inside, it is driven to rotate counterclockwise around the origin O indicated by a dashed-dotted arrow Fb on the plane of FIG. Hereinafter, the configuration including the connection of the electromagnet 1 and the effect on the molten steel will be described. FIG. 3 shows an enlarged cross section (cut plane by the xy plane) of the mold M and the electromagnet 1 and connection of all electric coils. Electric coil C1-2, C5-6, C of electromagnet 1
One end of 9-10 is connected to power supply connection terminals TUa, TVa, TWa of a power supply circuit 20A that generates a high-frequency three-phase AC voltage, and the other end is an electric coil C13-1.
4, C17-18, C21-22. Also, the electric coils C12-11 and C16-1 of the electromagnet 1
5, C19-20 are three-phase power connection terminals TVb, TUb, TW of a power circuit 20B for generating a low-frequency three-phase AC voltage.
b and the other end is connected to an electric coil C23, respectively.
-24, C3-4, C7-8. That is, two electric coils connected to the power supply circuit 20A and two electric coils connected to the power supply circuit 20B are alternately mounted in the slots of the electromagnet core 5. Moreover, the phase arrangement is such that the high-frequency three-phase AC voltage provided by the power supply circuit 20A is applied to the terminals TUa, TVa, TW
a, Ua, Ua, va, va, clockwise in FIG. 1 and FIG.
Wa, Wa, ua, ua, Va, Va, wa, wa, whereas low-frequency 3 provided by the power supply circuit 20B.
The phase alternating voltage is applied counterclockwise in FIGS. 1 and 3 to ub, ub, Vb, Vb, wb, w in each of the aforementioned electric coils connected thereto via terminals TUb, TVb, TWb.
b, Ub, Ub, vb, vb, Wb, Wb. Here, “Ua, Ub” indicates the U-phase positive-phase energization of three-phase alternating current (energization as it is), and “ua, ub” indicates the U-phase reverse-phase energization (180 ° phase shift energization from the U-phase). And "U
The U-phase is applied to the electric coil represented by “a, U” at the beginning of its winding, whereas the U-phase is applied to the electric coil represented by “ua, ub” at the end of its winding. Means that Similarly, “Va, Vb” indicates V-phase positive-phase energization of three-phase AC, “va, vb” indicates V-phase negative-phase energization, and “Wa, Vb”.
"Wb" indicates the W-phase positive-phase energization of three-phase AC, and "wa, wb"
Represents reverse phase energization of the W phase. The power supply circuit 20A determines the voltage level of the three-phase AC voltage based on the coil voltage command value VdcA output from the control circuit P, and sets the frequency of the three-phase AC voltage based on the frequency command value FH. The power supply circuit 20A outputs the three-phase AC voltage (Ua, V
a, Wa) to the power supply connection terminals TUa, TVa, T
Electric coils C1-2, C5-6, C9-1 via Wa
Apply to 0. FIG. 4 shows electric coils C1-2, C5-6.
The configuration of a power supply circuit 20A for supplying a high-frequency three-phase alternating current to C9-10 is shown. A thyristor bridge 22A for DC rectification is connected to the three-phase AC power supply (three-phase power line) 21, and its output (pulsating flow) is smoothed by an inductor 25A and a capacitor 26A. The smoothed DC voltage is 3
The U-phase of the three-phase alternating current which is applied to the power-transistor bridge 27A for forming the phase alternating current and output from the power-transistor bridge 27A is connected to the power connection terminal TUa shown in FIGS.
Va and the W phase are applied to the power supply connection terminal TWa. Electric coils C1-2, C5-6, C9-1
0, a coil voltage command value VdcA for generating a thrust for rotationally driving the molten steel MM inside the continuous casting mold M is given to the phase angle α calculator 24A, and the phase angle α calculator 24A
A conduction phase angle α (thyristor trigger-phase angle) corresponding to dcA is calculated, and a signal representing this is calculated by the gate driver 23.
Give to A. The gate driver 23A starts the phase count of the thyristor of each phase from the zero cross point of each phase and triggers conduction at the phase angle α. As a result, the DC voltage indicated by the command value VdcA is applied to the transistor bridge 27A. On the other hand, the three-phase signal generator 31A generates constant-voltage three-phase AC signals U, V, and W having a frequency specified by the frequency command value FH, and supplies the generated signals to the comparator 29A. The comparator 29A also supplies a constant voltage triangular wave having a frequency of about 6 KHz, which is proportional to the frequency command value FH, by the triangular wave generator 30A. When the U-phase signal is at a positive level, the comparator 29A is at a high level H (transistor on) when the signal is equal to or higher than the level of the triangular wave provided by the triangular wave generator 30A, and is at a low level L (transistor off) when the signal is lower than the triangular wave level. Is output to the gate driver 28A to the U-phase positive section (to the Ua-phase positive voltage output transistor).
When the U-phase signal is at a negative level, the triangular wave generator 3
High level H when 0A is below the level of the triangular wave given,
When the level of the triangular wave is exceeded, a low-level L signal is sent to the U-phase negative section (to the Ua-phase negative voltage output transistor).
Is output to the gate driver 28A. V-phase signal and W
The same applies to the phase signal. Gate driver 28A
Turns on / off the transistors of the transistor bridge 27A in response to the signals addressed to these phases, positive and negative sections. As a result, the power supply connection terminal TUa has three terminals.
A phase alternating Ua phase voltage is output, a similar Va phase voltage is output to a power supply connection terminal TVa, and a power supply connection terminal TWa
Output the same Wa phase voltage, and
The level between the peak and the lower peak is determined by the coil voltage command value VdcA. In this embodiment, the frequency of the three-phase voltage is determined by the frequency command value FH (the center value is 10 Hz). That is,
The three-phase AC voltage having a frequency of FH (for example, 10 Hz) of the peak voltage value (thrust) designated by the coil voltage command value VdcA is applied to the electric coils C1-2 and C5- shown in FIGS.
6, C9-10. The power supply circuit 20B determines the voltage level of the three-phase AC voltage based on the coil voltage command value VdcB output from the control circuit P, and sets the frequency of the three-phase AC voltage based on the frequency command value FL. The power supply circuit 20B outputs the three-phase AC voltages (Ub, V
b, Wb) are connected to the power connection terminals TVb, TUb, Tb, respectively.
Electric coils C12-11, C16-15 through Wb
C19-20. FIG. 5 shows electric coils C12-11 and C16.
The configuration of a power supply circuit 20B for supplying a low-frequency three-phase alternating current to -15 and C19-20 is shown. The power supply circuit 20B generates a lower frequency (center value is 5 Hz) than the power supply circuit 20A, and thus has only low frequency characteristics of constituent elements (parts). The system configuration and operation are the same as those of the power supply circuit 20A. Is omitted. Finally, a three-phase AC Ub-phase voltage is output to the power supply connection terminal TUb,
A similar Vb phase voltage is output to Vb, and a similar Wb phase voltage is output to power supply connection terminal TWb. The level between the upper and lower peaks of these voltages is determined by the coil voltage command value VdcB, and the frequency of the three-phase voltage is determined by the frequency command value FL in this embodiment. That is, the peak voltage value (thrust) specified by the coil voltage command value VdcB
The three-phase AC voltage having a frequency of FL (for example, 5 Hz) is supplied to the electric coils C12-11 and C16-1 shown in FIGS.
5, C19-20. FIG. 6 shows the distribution of the electromagnetic force applied to the molten steel MM by the electromagnet 1 by decomposing the distribution by the power supply circuit 20A (dotted line) and the distribution by the power supply circuit 20B (dashed line). It is the graph showing the electromagnetic force distribution (solid line). In the graph, the vertical axis indicates the magnitude of the electromagnetic force in the molten steel MM, the direction of the arrow pointing upward from the origin O is the clockwise direction corresponding to the paper of FIG. 1, and the opposite is the counterclockwise direction corresponding to the paper of FIG. It is. The horizontal axis represents the distance in the x direction from the origin O of the mold M, and σ represents the position of the inner wall surface of the mold M. Referring to the graph, the power supply circuit 20A applies a moving magnetic field (thrust force) in the clockwise direction to the molten steel MM.
In contrast, the power supply circuit 20B applies a moving magnetic field (thrust) in the counterclockwise direction to the molten steel MM. And
Two power supply circuits 20A, 20A having different three-phase AC voltage frequencies
As shown in FIG. 1 and FIG. 6, the subtraction of the thrust given by 0B indicates the molten steel MM in the mold M by a dotted arrow Fa on the paper surface of FIG. 1 along each side in a region near the mold side of the mold M. In a region closer to the origin O, which is further rotated in the clockwise direction and further inside, a dashed-dotted arrow F on the paper of FIG.
It is driven to rotate counterclockwise about the origin O indicated by b. According to this embodiment, the molten steel MM in the mold M is stirred in different directions at the center (near the origin O) of the mold M and near the sides of the mold. As a result, the stirring efficiency is improved, the inner surface of the mold is wiped, and the floating of bubbles is promoted. That is, while improving the quality of the product,
Seizure is prevented. Further, in this embodiment, a high-frequency power supply circuit 20A and a low-frequency power supply circuit 20B are used, and a total of two three-phase AC power supplies according to the frequency is used without using an expensive and large-capacity three-phase AC power supply in a wide frequency band. And an electric coil for applying a three-phase AC voltage. A three-phase AC power supply in a narrow frequency band is easier to design and has less expensive components than a three-phase AC power supply in a wide frequency band. Moreover, each power supply circuit 20A, 2
Since OB outputs a sine wave voltage, the circuit configuration is simple, and the flow control device uses a low-cost three-phase AC power supply. The high frequency magnetic field has low permeability to the molten steel MM, and the high frequency magnetic flux tends to concentrate on the surface of the core 5, particularly on the edge. The eddy current induced by this causes a local high temperature rise at the tooth tip between the slots of the core 5, the slot bottom, and the outer peripheral edge. Therefore, in the above-described embodiment, as shown in FIGS. 2 and 3, near the electric coil of the first group to which the high frequency is applied, the tooth tips between the slots, the slot bottom, and the outer peripheral edge are provided with: The tooth end slit Gs, the slot bottom slit Ss, and the back slit Bs, which extend in the radial direction, are cut to cut off the eddy current. Since these slits are located at each edge of the core 5 as shown in FIG. 2, a pair is formed at one location in the circumferential direction. This reduced the local temperature rise. In this embodiment, the power supply circuit 20A
The directions of the three-phase AC voltages applied to the electric coils by the power supply circuit 20B and the power supply circuit 20B are different between the first group and the second group. However, the direction of the three-phase AC voltage applied to each electric coil of the electromagnet 1 may be changed only in frequency in the same direction. In this case, the connection between the electric coil of the first group and the electric coil of the second group is completely the same, and the other configuration is the same as the configuration of the above-described embodiment.
According to this, in a region near the mold side of the mold M and a region further inside and near the origin O, thrusts having different magnitudes are generated in the same direction. The molten steel MM is rotationally driven in the same direction but at a different flow rate in a region near the mold side of the mold M and a region further inside and near the origin O. That is, the flow velocity of the molten steel MM in a region near the origin O can be adjusted.
This has the same effect as in the above-described embodiment.

【図面の簡単な説明】 【図１】 本発明の一実施例の全体構成を示すブロック
図である。 【図２】 図１に示す鋳型Ｍ，電磁石１の縦断面図（図
１の２Ａ−２Ａ線断面図）である。 【図３】 図１に示す鋳型Ｍ，電磁石１の拡大横断面図
であり、電気コイルＣ１〜Ｃ２４のコイル間結線も示
す。 【図４】 図１に示す電源回路２０Ａの構成を表す電気
回路図である。 【図５】 図１に示す電源回路２０Ｂの構成を表す電気
回路図である。 【図６】 図１に示す電磁石１が溶鋼ＭＭに与える推力
の、鋳型幅方向の推力分布を示すグラフである。 【符号の説明】 １：電磁石 ２：耐熱カバ− ３：空間 ４：巻芯 ５：電磁石コア ２０Ａ，２０Ｂ：電源回路 Ｃ１〜Ｃ２４：電気コイル Ｍ：連続鋳造鋳型 Ｍ１：銅板 Ｍ２：非磁性ステンレス板 ＭＭ：溶融金属 Ｐ：制御回路 Ｕ，Ｖ，Ｗ：３相交流電圧 ＴＵａ，ＴＶａ，ＴＷａ，ＴＵｂ，ＴＶｂ，ＴＷｂ：電
源接続端子BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a block diagram showing an overall configuration of an embodiment of the present invention. 2 is a longitudinal sectional view (a sectional view taken along line 2A-2A in FIG. 1) of the mold M and the electromagnet 1 shown in FIG. FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the mold M and the electromagnet 1 shown in FIG. 1, and also shows connection between electric coils C1 to C24. FIG. 4 is an electric circuit diagram showing a configuration of a power supply circuit 20A shown in FIG. FIG. 5 is an electric circuit diagram showing a configuration of a power supply circuit 20B shown in FIG. 6 is a graph showing a thrust distribution in a mold width direction of a thrust given to molten steel MM by the electromagnet 1 shown in FIG. [Description of Signs] 1: Electromagnet 2: Heat-resistant cover 3: Space 4: Core 5: Electromagnet core 20A, 20B: Power supply circuit C1 to C24: Electric coil M: Continuous casting mold M1: Copper plate M2: Non-magnetic stainless plate MM: molten metal P: control circuit U, V, W: three-phase AC voltage TUa, TVa, TWa, TUb, TVb, TWb: power supply connection terminal

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02K 44/00 B22D 11/00 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (58) Field surveyed (Int. Cl. ⁷ , DB name) H02K 44/00 B22D 11/00

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 【請求項１】コアおよび該コアの延びる方向に分布する
複数個の電気コイルを有する電磁石； 前記複数個の電気コイルの第１グル−プのものに、前記
方向に移動する磁界を発生するための位相差がある、第
１周波数の交流電圧を印加する第１通電手段；および、 前記複数個の電気コイルの第２グル−プのものに、前記
方向に移動する磁界を発生するための位相差がある、第
１周波数とは異なる第２周波数の交流電圧を印加する第
２通電手段； を備え、該第２通電手段が、電気コイルの並び方向に関
して、第１通電手段が第１グル−プの電気コイルに加え
る交流電圧の相順と逆の相順で第２グル−プの電気コイ
ルに交流電圧を印加することを特徴とする移動磁界発生
装置。(57) An electromagnet having a core and a plurality of electric coils distributed in a direction in which the core extends; A first energizing means for applying an AC voltage of a first frequency having a phase difference for generating a magnetic field moving in the direction; and a second group of the plurality of electric coils, a phase difference for generating a moving magnetic field, second current supply means for applying an alternating voltage of a second frequency different from the first frequency; comprises a second energizing means, regarding the direction of arrangement of the electrical coils
Then, the first energizing means is added to the electric coil of the first group.
The second group of electric coils in a phase sequence opposite to that of the AC voltage
A moving magnetic field generator characterized by applying an AC voltage to the moving magnetic field.