JP3445775B2 - パティキュレート・フィルタ - Google Patents
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Description
・エンジンの排気ガス中に含まれる浮遊粒子状物質であ
るすすに代表されるパティキュレート・マター(Partic
ulate Matter以下特に断らない限り「PM」という。)
の捕集を行うパティキュレート・フィルタに関する。
いる反面、排気ガス中に含まれるPMの除去が重用な課
題となっている。このため、大気中にPMが放出されな
いようにディーゼル・エンジンの排気系にPM捕集を行
うパティキュレート・フィルタを設ける技術が周知であ
る(特開平9−262414号公報参照)。
属繊維からなるN枚(Nは二以上で偶数とする)のフィ
ルタ機能を有する不織布と、不織布と同じ枚数備えら
れ、不織布よりも幅寸法で幾分小さめで、かつ波形の縦
断面を呈するが故に一般に波板と称する耐熱性金属板と
を基本的に備える。
するには、概略次のようにする。
互に重ね合わせて行き長形状積層材を形成し、その後、
長形状積層材をロール巻きして円柱状に形成する(以
下、長形状積層材を円柱状に形成したものを「円柱状積
層体」という。)。
る剛性によりその円柱形状が維持される。すなわち波板
は円柱状積層体の骨材として機能する。
向において隣接し合う不織布同士の先端を溶接によって
閉塞する目留め部と、同じく隣接する不織布同士の先端
を開放したままにする非目留め部とが交互に形成され
る。
ら見たときに不織布の間に位置する波板が不織布によっ
て閉塞されて見えない目留め部と、開放されている故、
前記波板が見える非目留め部とに交互に形成してある。
そして、他端側でも目留め部と非目留め部とを交互に形
成してある。しかし、一端側と他端側とでは、目留め部
と非目留め部の形成箇所が異なる。
のされた隣接する一組の不織布同士については他端側で
は目留めをせず、一端側で目留めのされなかった別に隣
接する一組の不織布同士については他端側で目留めを行
う。
で囲繞された一端閉鎖他端開放の空間内に波板を入れた
部位(以下「層部」)が幾層にも旋回状態で形成され
る。そして、このような円柱状積層体を、排気管の内径
とほぼ同径で両端が開口した耐熱性金属製容器に入れ、
この耐熱性金属製容器の内面と前記円柱状積層体の外周
面とをそれらの適所で溶着し、これにより前記耐熱性金
属製容器に前記円柱状積層体が固定されてパティキュレ
ート・フィルタが形成される。なお、振動に対する耐久
性を確保するため、円柱状積層体と耐熱性金属容器との
間には極力隙間が無いように形成されている。
取り付けは、排気管同士の継ぎ手箇所に排気管を内嵌し
て行う。
を充填し、耐熱性金属製容器内に隙間ができないように
し、排気が漏れなく円柱状積層体を経由するようにして
いる。それ故、円柱状積層体の外径と耐熱性金属製容器
の内径とは円柱状積層体の方がわずかに小さいがほぼ同
じ寸法といえる。
付けられたパティキュレート・フィルタは、排気管と同
軸になる。
ルタに取り付けた状態において、排気管をパティキュレ
ート・フィルタに向けて流れてきた排気ガスは、不織布
のうち排気上流側の非目留め部から、前記層部内に入
り、その後、排気管の下流に向けて流れる。この層部内
の下流側は、溶接によって目留めがされており、当該部
分では不織布の繊維同士の間にできる極微少隙間が閉ざ
されている。したがって、行き場の無くなった排気ガス
は、下流側で目留めがされた層部から、この層部に隣接
しかつ下流側が非目留め部である別の層部に向けて流入
する。その際、不織布の極微少隙間にPMを捕集し、こ
れにより排気ガスからPMを除去する。
排気ガスは、前記別の層部にあってはその下流側が非目
留め部であって開放されているため、その後、大気中に
放出される。
PMの捕集量が増加し、金属繊維不織布が目詰まりをお
こす程になると排気抵抗が増大して排気流れが悪化する
ばかりか、それ以上のPM捕集ができなくなる。
気ヒータ熱等の利用により定期的に燃焼して除去し、こ
れにより目詰まりを防止し、パティキュレート・フィル
タによるPM捕集に支障がでないようにしている。これ
をパティキュレート・フィルタの再生という。
載の技術では、不織布と波板とからなる長形状積層材を
ロール巻きしており、その関係で長形状積層材の巻き始
め部分を小さく屈曲せざるを得ない。このため、長形状
積層材の巻き始め部分として屈曲される部分に過大な応
力を生じ、その結果、当該部分に微小ではあっても亀裂
や皺を生じ易い。
に不織布と波板を重ねあわせて長形状積層材をロール巻
きしただけでは、波板によって径方向の強度を得ること
はできるが、軸方向は両者の接触による摩擦抵抗で保持
されているだけであるため、軸方向に作用する排気ガス
圧力が急激に変化した場合、不織布と波板との間にずれ
を生ずることがある。両者の間にずれが生じると、波板
によって得られていた円柱状積層体の強度が低下するた
め円柱状積層体に亀裂や破損を生じることが考えられ
る。
記のように排気管と同軸であり、また円柱状積層体の外
周部は、耐熱性金属製容器と溶接される。
一番速い箇所(つまり圧力が一番高い箇所)は排気管の
軸心部分であり、この軸心部分は排気管内に生ずる圧力
の波の移動である排気脈動の影響を一番受け易い。
フィルタを使用している間には、円柱状積層体の中心部
分が、圧力の影響で下流側に押しやられて突出し、恰も
先細りに巻かれたつる巻きばねのごときに円柱状積層体
を変形させてしまう。そして、前記押し出す力が円柱状
積層体の強度以上に作用した場合には、パティキュレー
ト・フィルタが破断してしまう。
使用により、排気熱や排気脈動による圧力変動に起因し
て、円柱状積層体の前記下流側目留め部の溶接が取れて
しまうことが考えられる。すると、当該目留め部が開口
し、排気ガスはパティキュレート・フィルタをただ何も
なく通過することと大差なくなり、不織布によるPM捕
集率が極度に低下し、パティキュレート・フィルタのフ
ィルタ機能が衰えてしまう虞がある。
ルの燃焼成分であって、主たる成分に無水硫酸カルシウ
ム(石灰)を含む、無害といえるほどに人体への影響の
少ない、いわゆるアッシュが含まれている。しかし、こ
のアッシュもパティキュレート・フィルタに付着する物
質であるため、アッシュがパティキュレート・フィルタ
に付着すると排気抵抗のさらなる増大を招来する。よっ
て、アッシュについてもこれがパティキュレート・フィ
ルタに付着した場合には取り除く必要がある。
ガス熱等を利用した焼却が考えられる。しかし、PMの
代表例であるすすの場合であれば600℃程度の熱でも
燃焼できるが、アッシュの場合は1000℃以上でなけ
れば燃焼できない。しかも、1000℃以上の高熱を排
気系にもたらすと、アッシュの焼却はできてもパティキ
ュレート・フィルタそのものや触媒コンバータ等の排気
系構造物に熱害を及ぼすことが考えられる。
ら如何にしてアッシュを除去するかが重要な課題とされ
ている。
タについての実験および研究を重ねた結果、不織布を構
成する金属繊維の違いによっては不織布表面に付着する
アッシュの割合が異なることに気がついた。
000℃に満たない、例えばすすの可燃温度である60
0℃程度であってもアッシュの堆積量を大幅に低減する
ことができる特定の不織布を発見した。
原因を追及したところ、当該不織布の繊維内にすすに代
表されるパティキュレート・マターやアッシュが浸透し
ていたことを発見した。
不織布と異なり、この不織布の空隙率(不織布の単位容
積に対する、その中に含まれる隙間容積の割合),金属
繊維の線径および肉厚が、特定の範囲に属していること
がわかった。
よび肉厚のうち少なくとも空隙率および線径が前記特定
範囲に属していると、アッシュが不織布に堆積し難くな
る理由を解明した。
溶接する作業は非常に微細な部分での溶接作業であるの
で、できるだけこの作業を簡略化したいという要望もあ
る。
管内に収納されるのでその外形状は円筒形をしている。
この円筒形状の耐熱性容器にこれと類型の円柱状積層体
を装填する場合、耐熱性容器の内径寸法と円柱状積層体
の外径寸法とが近接していると両者を嵌合しづらいとい
う問題がある。
処理をできるだけ少ない回数でできる技術の提供が望ま
れている。
置される排気管とパティキュレート・フィルタの構成部
材の熱膨張差に起因する熱応力の発生によって、パティ
キュレート・フィルタの耐久性が低下してしまうことが
考えられる。
であり、その解決しようとする課題は、例えば、パティ
キュレート・フィルタの破損防止が可能であり、燃焼に
よらずともアッシュをパティキュレート・フィルタから
除去することができ、目留めのために行う不織布溶接作
業の簡略化が可能であり、耐熱性容器に積層体を入れ易
くして作業性の向上を図り、さらにはパティキュレート
・フィルタにすす等のパティキュレート・マターが溜ま
った場合に行う再生処理の回数をできるだけ少なくで
き、パティキュレート・フィルタの耐久性を向上できる
技術を提供することにある。
ト・フィルタは、前記課題を解決するために次の手段を
採用する。
タは、耐熱性金属からなる軸心と、それぞれが耐熱性金
属からなる不織布および波板を積層してなる積層材を前
記軸心に巻き付けて形成した積層体と、この円柱状積層
体を装填する耐熱性容器と、を有する。
に、繊維シートを機械的・化学的・熱的に処理し、接着
剤や繊維自身の融着力で接合して作られる布である。
燃機関の排気系に設定されるので、前記「耐熱性容器」
は、排気ガスの高熱に耐えることができかつ排気ガスが
内部を通過するように入り口と出口とを有し、さらには
機関排気管の内径とほぼ同径の耐熱性金属製容器である
ことが望ましい。
たり軸心に積層材を巻き付ける。よって、積層材のうち
軸心に巻き付ける積層材先端部分の巻き始めにあたり、
前記先端部分を軸心が無い状態で巻き始める場合に比し
て積層材の前記先端部を巻くのに必要な曲げ具合(曲
率)を軸心がある分だけ大きくできる。このため、積層
材の巻き始め部分(前記先端部分のこと)に、換言すれ
ば積層材のうち積層材を軸心に巻き付けて円柱状積層体
にしたときに前記軸心周りに当接する部分に微小な亀裂
や皺が発生しにくい。よって、円柱状積層体の中心部分
の耐久性を向上させることができる。
層体は円柱状であってその両端には半径方向において隣
接し合う不織布同士の先端を閉塞する目留め部および開
放した非目留め部とを交互に形成し、これら目留め部お
よび非目留め部の確保により一端閉鎖他端開放の袋状の
層部を形成することができる。
いて、前記耐熱性容器内で前記軸心が軸方向に移動する
ことを防止する軸心移動防止手段を有すると好適であ
る。
ルタを機関排気系に設置した場合において、円柱状積層
体における軸心を含むその周囲部分(円柱状積層体の中
心部分)が排気脈動等に起因した圧力の影響を受けて排
気下流側に押しやられる力を受けても、前記軸心移動防
止手段によって軸心の動きを防止する。したがって、軸
心が耐熱性容器から突出することがないので、円柱状積
層体が変形したり破断したりしない。よって、パティキ
ュレート・フィルタが破損しない。
心移動防止手段は、前記耐熱性容器と前記円柱状積層体
の軸心とを固定的に連結する連結材であることが好まし
い。
ルタを機関排気系に設置した場合、円柱状積層体の中心
部分が排気脈動等に起因した圧力の影響で下流側に押し
やられる力を受けても、連結材が妨げとなって軸心の動
きを防止する。よって、軸心が耐熱性容器から突出して
円柱状積層体が変形したり破断したりしないのでパティ
キュレート・フィルタの破損防止ができる。
容器は両端が開口された容器であって、この耐熱性容器
の一端開口に前記連結材が取り付けられ、前記連結材
は、前記耐熱性容器の一端開口縁に対向するリング部
と、前記円柱状積層体の軸心に対向するボス部と、前記
リング部および前記ボス部を連結し前記円柱状積層体の
うち前記軸心を除く部分に対向するアーム部と、を有す
ることが好ましい。
口の耐熱性容器の一端開口に連結材が取り付けられ、連
結材は、そのボス部が円柱状積層体の軸心と対向し、該
ボス部はアーム部を介してリング部に固定されている。
このため、軸心が排気脈動等に起因した圧力の影響で下
流側に押しやられる力を受けて下流側に押しやられて
も、軸心はボス部に当たり、ボス部はアーム部を介して
リング部に固定されているので、すなわち、軸心は連結
材の構成要素によって妨げられて動けないので、軸心を
中心部分に含む円柱状積層体の全体が耐熱性容器から突
出することはない。よって、パティキュレート・フィル
タが破損しない。
部をリング部に固定できるのであればその数は問わな
い。但し、アーム部の数が多すぎると、アーム部によっ
て排気ガスの流れが妨げられて排気抵抗が増える。発明
者の実験によると4本程度が好ましいと考えられてい
る。
ス部は、これを前記軸心と結合する結合部を有すると好
適である。このようにすることでボス部が軸心と外れに
くくなるため、軸心の突出を確実に抑制できる。
構成はいくつか考えられるが、例えば、ボス部と軸心と
を嵌合する嵌合手段を挙げられる。
いて、アーム部は、直線形状であることが好ましい。
ス部を中心にした十字状のごとき形状が好適である。
いて、さらにアーム部は、曲線形状であることが好まし
い。
心にしたS字状のごとき形状が好適である。
線形状のアーム部の比較をする。
の長さが曲線形状のアーム部の場合に比して短いため、
円柱状積層体に対向するアーム部の割合が少ない。よっ
て、それだけ排気ガスの流れを妨げるものがないといえ
るので、排気抵抗は低減する。よって、排気ガスの流れ
具合はよくなるが、円柱状積層体が耐熱性容器から突出
する抑制力は低くなる。
形状をS字状のごとき曲線にするとリング部とボス部と
を結ぶアーム部の長さが、直線形状のアーム部の場合と
比して長い。このため、円柱状積層体に対向するアーム
部の割合が増大するので円柱状積層体を通過して来た排
気ガスの流れがアーム部によって抑制される度合いが高
まり、よって排気抵抗がその分増大する。このため、排
気ガスの流れ具合は悪くなる。しかし、円柱状積層体が
耐熱性容器から突出する抑制力は高まる。また、曲線の
方が直線に比べ熱膨張による寸法上の許容差を大きく取
れるのでそれだけ使い勝手がよい。
と曲線形状の場合とでは、それぞれ長短があるが、いず
れのアーム部形状の場合にしろ、軸心の動きを抑制する
ボス部がアーム部によって固定されているので、ボス部
の強度が高まりこのボス部に対向する円柱状積層体の中
心部が耐熱性容器から下流側に突出する抑制力が高ま
る。
ティキュレート・フィルタは内燃機関の排気系に設置さ
れ排気ガス中のパティキュレート・マターを主として捕
集する捕集器として使用され、前記軸心は両端開口の中
空を有するとともに中空内にはこの中空を二分する隔壁
を有し、前記パティキュレート・フィルタを機関排気系
に設置した場合には、前記隔壁によって前記中空を前記
排気系の上流側に開放するが下流側に閉塞する上流側中
空と下流側に開放するが上流側に閉塞する下流側中空と
に区画され、前記結合部を前記下流側中空と嵌合する嵌
合軸とし、この嵌合軸の実質長さ寸法を前記下流側中空
の長さ寸法よりも幾分長めに設定するとともに前記嵌合
軸と前記軸心とを弾性の異なる別部材でそれぞれ形成
し、前記嵌合軸を前記下流側中空に内嵌したときに前記
嵌合軸の長さ寸法と前記下流側中空の長さ寸法との寸法
差によって前記耐熱性容器と前記連結材との間に隙間を
形成するとよい。
連結材のボス部から軸心の上流側に向けて突出している
嵌合軸の長さ寸法をいう。
空の長さ寸法よりも幾分長めに設定するとともに嵌合軸
と軸心とを弾性の異なる別部材でそれぞれ形成し、嵌合
軸を下流側中空に内嵌したときに嵌合軸の長さ寸法と下
流側中空の長さ寸法との寸法差によって耐熱性容器と連
結材との間に隙間を形成したので、例えば外力による周
期的な振動、例えば排気脈動による圧力変動に起因した
振動がパティキュレート・フィルタに伝わると、その影
響を大きく受け易い軸心およびこの軸心の下流側中空と
嵌合する嵌合軸とが前記弾性の違いによって前記隙間内
で振動する。
ため、そのときに円柱状積層体にアッシュが付着してい
れば、このアッシュを振り落とし、よって不織布の目詰
まりを解消する。したがって、燃焼せずともパティキュ
レート・フィルタからアッシュを除去できる。
隙間には平板状の弾性材を介在させることが好適であ
る。
ミックファイバー製のガスケットを例示できる。また、
弾性材は、連結材に形状が合致したものが好ましい。
を介在させることで、前記耐熱性容器と連結材とが振動
によって衝突した際に生じる衝撃音を緩和できる。ま
た、前記セラミックファイバーに限らずガスケットを構
成する材料を適宜選択することで、衝撃音をさらに緩和
しつつ目詰まりの防止をさらに図れる。
ィキュレート・フィルタを内燃機関の排気系に設置した
ときに、前記軸心にはその上流側端で開放されかつ軸方
向下流に延びる中空と、前記軸心の周壁に貫通形成さ
れ、前記中空および前記軸心周りの積層材を連通する連
通孔とを具備することで前記軸心に前記軸心移動防止手
段を備えるようにすると好適である。
た開放端から軸心内の中空に排気ガスが流入し、この流
入した排気ガスは連通孔を経由して軸心周りの積層材に
流出する。積層材に流れ出た排気ガスは、不織布で囲繞
され下流側が非目留め部である隣接する袋状の層部から
大気中に放出される。
して軸心周りの積層材、すなわち軸心に最も隣接する前
記袋状の層部に抜けるので、それだけ軸心にはこれを排
気ガスにより排気下流側に押しやる圧力等の外力が掛か
り難くなる。したがって、軸心が耐熱性容器から突出す
ることを防止できる。よって、円柱状積層体の変形や破
断に起因したパティキュレート・フィルタの破損を生じ
ない。
記連通孔は、前記軸心の前記機関排気系上流側から下流
側にかつ斜めに形成された斜孔であって、その上流側開
口が前記中空の側に位置し、下流側開口は前記軸心に巻
き付けられた前記積層材の側に位置すると好適である。
ら軸心に向けて流れて来た排気ガスは、連通孔を軸心の
中心軸に対して直角に穿孔した場合と比較してスムーズ
に連通孔を通過する。
して軸心周りの積層材であり軸心に最も隣接する前記袋
状の層部に1層抜け易くなるので、それだけ軸心にはこ
れを排気ガスにより排気下流側に押しやる圧力等の外力
の低減を向上できる。このため、それだけ軸心に生じる
応力を低減できる。よって、軸心を含む円柱状積層体の
中心部分を下流側へ押しやる圧力を低減できるので、パ
ティキュレート・フィルタの破損を1層防止できる。
ルタは、耐熱性金属からなる軸心と、それぞれが耐熱性
金属からなる不織布および波板を積層して積層材とし、
この積層材を前記軸心に巻き付けて円柱状の積層体と
し、この円柱状積層体を耐熱性容器に装填し、内燃機関
の排気系に設置したときに、前記軸心にはその下流側端
で開放されかつ軸方向上流に延びる中空と、前記軸心の
周壁に貫通形成され、前記中空および前記軸心周りの積
層材を連通する連通孔とを有すると好適である。
周りの積層材を連通する連通孔を有するので、円柱状積
層体に流入して来た排気ガスの中には、前記連通孔を経
由して軸心外部から中空内に流れ入る排気ガスがある。
このため、円柱状積層体に流れる排気ガスの量は、排気
ガスが前記中空内に流れる分だけ減るので、それだけ積
層材による円柱状積層体形成部分での排気ガス圧が低下
する。
力が低減されるので、目留め部を溶接で止めてあっても
それが取れてしまうことはない。したがって、パティキ
ュレート・フィルタの破損防止に有効である。
る排気ガスは、不織布によるパティキュレート・マター
の捕集が十分になされない状態で大気中に排出されるの
ではないかという疑義を生ずる。しかし、軸心に巻き付
けてある積層材は連通孔も覆う。よって、排気ガスが連
通孔を通過した後に積層材の構成部材である不織布を通
過するため、連通孔−軸心の中空を経由して大気中に放
出される排気ガスについてパティキュレート・マターの
捕集がなされないという心配は無用である。
記連通孔は、前記軸心の前記機関排気系上流側から下流
側にかつ斜めに形成された斜孔であって、その上流側開
口が前記軸心に巻き付けられた前記積層材の側に位置
し、前記下流側開口が前記中空の側に位置すると好適で
ある。
来た排気ガスは、連通孔を軸心の中心軸に対して直角に
穿孔した場合に比較しスムーズに連通孔を通過して中空
内に入る。すなわち、積層材による円柱状積層体形成部
分での排気ガス圧がさらに低下する。この結果、それだ
け多くの排気ガスを連通孔経由で大気中に放出できるの
で目留め部に掛かる負担を1層低減できる。このため、
さらに1層パティキュレート・フィルタの破損防止に有
効である。
おいて、前記軸心は、その直径が前記円柱状積層体の直
径に占める割合が15〜27%の範囲であることが好ま
しい。
1)および(12)の場合であれば、軸心を押し出す力
が効果的に低減することが本発明者の実験によって判明
している。
(13)および(14)の場合であれば不織布にかかる
圧力が低減することが本発明者の実験によって判明して
いる。
ルタは、それぞれが耐熱性金属からなる不織布および波
板を積層して積層材とし、この積層材を耐熱性金属の軸
心に巻き付けて円柱状積層体とし、この円柱状積層体を
耐熱性容器に装填してなるパティキュレート・フィルタ
であって、前記積層材は、幅方向に二つ折りして畳んだ
折り畳み形状の不織布の一表面におよび折り重ね面同士
の間の箇所にそれぞれ前記波板を配してなるようにして
もよい。
熱性金属の軸心に巻き付けて円柱状積層体にする積層材
は、幅方向に二つ折りして畳んだ折り畳み形状の不織布
の一表面におよび折り重ね面同士の間の箇所にそれぞれ
波板を配してなる。そして、ロール巻きしただけの積層
材はその段階では一端側はすべて非目留め状態である
が、他端側は不織布のうち折り目を含む部分、換言する
と折り畳まれた不織布のうち対向する二面同士の境界線
部分にあたる部分が既に実質的な目留め状態であるから
その分目留め形成のための溶接作業を不要にできる。な
お、折り畳まれた不織布をロール巻きにするので、前記
実質的な目留め状態の部分同士の間の部分は非目留め部
分となっている。
みについて目留め形成用に溶接作業を行えばよいので極
めて作業効率が向上する。なお「折り目」とは、不織布
を折り畳んでできる明確な節目に限らず、折り目のない
状態で折り返すことによってある程度の幅をもってでき
る側部をも折り目の範疇に含む。
記パティキュレート・フィルタは内燃機関の排気系に設
置され排気ガス中のパティキュレート・マターを主とし
て捕集する捕集器として使用され、前記折り畳み状不織
布の折り目側を機関排気系の下流側に向けた状態で機関
排気系に設置すると好適である。
留めのための溶接が不要である。よって、折り目部分は
従来の不織布のように元々別体の不織布同士でありかつ
隣接する不織布同士を溶接によって一体化したものでは
ないので、当該折り目部分に排気熱や脈動による圧力変
動が作用したとしても、この部分が開いてしまうような
ことがない。よって、パティキュレート・マターの捕集
率が極度に低下しないようにできる。
記積層体の一端側において半径方向で隣接し合う不織布
同士の先端を閉塞して形成した目留め部および開放した
非目留め部とを交互に形成することにより、一端閉鎖他
端開放の袋状の層部を形成する。
の場合において、パティキュレート・フィルタを内燃機
関の排気系に設置し、排気ガス中のパティキュレート・
マターを主として捕集する捕集器として使用する場合に
おいて、排気ガスが通るパティキュレート・フィルタ内
の通路のうち、他の通路に比して狭い通路の下流側端に
は前記排気ガスが素通りする抜け孔を設けることが好ま
しい。
ト・フィルタ内の通路」とは、円柱状積層体に含まれる
不織布によって囲繞される空間部、すなわち一端閉鎖他
端開放の袋状の層部だけでなく、円柱状積層体と耐熱性
容器との間にできる一番外側の空間部をも含むものとす
る。この一番外側の空間部は円柱状積層体に含まれる不
織布によって囲繞される空間部に比べて一般に狭くして
ある。これは円柱状積層体の内表面と耐熱性容器の外表
面との間にできる空間が広いと振動によって耐熱性容器
に円柱状積層体がぶつかってしまい易くなるので、これ
を防止するためである。また、このような構造とするこ
とにより、円柱状積層体の容積を極力大きくすることが
でき、PMの捕集面積が増加するため、PM捕集時の排
気抵抗を小さくすることができる。
後から流れる。すなわち、パティキュレート・フィルタ
を通過する排気ガスの場合で述べれば、排気ガスはまず
広い通路がアッシュやパティキュレート・マターで目詰
まりをおこし、それ以上には排気ガスが当該広い通路に
は流れ得ない状態になってから初めて狭い通路に向けて
流れる。このため、排気ガスが通る前記狭い通路の下流
側端に排気ガスが素通りできる抜け孔を設けておけば、
広い通路が目詰まりをおこしてもその抜け孔から排気ガ
スが抜けるので、パティキュレート・フィルタの破壊を
招来しない。
る排気ガスの量が少ないといえども、排気ガスを素通し
させることは問題がある。そこで、排気ガスが前記抜け
孔を通るようになる前にパティキュレート・フィルタの
再生を早めに行うことが重要になる。
記狭い通路は、パティキュレート・マターの捕集が可能
な最大の空隙率を有する多孔質物質が充填されると好適
である。
単に素通しさせるだけではなく、少なくともパティキュ
レート・マターの捕集が可能だからである。
ルタは、耐熱性金属からなる軸心と、それぞれが耐熱性
金属からなる不織布および波板を積層してなる積層材を
前記軸心に巻き付けて截頭円錐状に形成した積層体と、
この截頭円錐状積層体を装填する耐熱性容器と、を有す
るようにしてもよい。
収納されるのでその外形状は円筒形をしている。この関
係で円筒形状の耐熱性容器に円柱状積層体を装填しづら
いが、本発明に係るパティキュレート・フィルタの積層
体は截頭円錐状であるので、積層体の先端が耐熱性容器
に振れにくい。よって、耐熱性容器に積層体を入れ易い
という利点がある。
記截頭円錐状をした積層体の両端には半径方向において
隣接し合う不織布同士の先端を閉塞する目留め部および
開放した非目留め部とを交互に形成し、これら目留め部
および非目留め部の確保により一端閉鎖他端開放でかつ
閉鎖側から開放側にかけて末広がりの斜面を有する袋状
の層部を形成し、この袋状層部の前記斜面に合わせて当
該層部内に前記波板も末広がり状に配置することもでき
る。
てパティキュレート・マターを捕集する場合、積層体が
円柱状であると、前記袋状層部のうち排気ガスの流れ方
向下流側部分に比較的パティキュレート・マターが集ま
る傾向にあるので、当該部分で不織布が目詰まりを起こ
し易い。よって前記袋状層部のうち当該目詰まりを起こ
し易い部分の応力が高まり過ぎると前記袋状層部の末端
における強度以上の応力が発生し、当該末端部分に亀裂
等の損傷を生じる虞がある。
ルタは、袋状層部ののうち末端側が先端側よりも大きい
(幅がある)のでその剛性も末端側の方が高く、よって
袋状層部の下流側の強度が高まる。このため、当該下流
側にパティキュレート・マターを捕集したときに袋状層
部下流側の圧力が高まっても当該部分では高い強度を確
保しているので当該部分に亀裂や破損等を生じる心配が
ない。
有する形態をしているので、当該斜面に対して斜めに当
たる排気ガスはその流力が分解されて袋状層部の肉厚方
向に対して垂直な分力(垂直分力)と、袋状層部の表面
に沿って平行な分力(平行分力)とに分かれる。
と、前記袋状層部の長手方向に平行に入って来た排気ガ
スは、袋状層部の末端部分に当接しそこで徐々に不織布
に捕集され、袋状層部を構成する不織布の特に先端(下
流側)部分ではなかなか捕集できない。
フィルタは、前記のごとく袋状層部が末広がりの斜面を
有する形態をしているので、不織布の先端部分に当たっ
た排気ガスの流力Fが垂直分力と平行分力になって、垂
直分力の作用により不織布内の各所に排気ガスが流れ込
む。このため、不織布の全体に亘ってほぼ均一にパティ
キュレート・マターを捕集できるようになる。このため
袋状層部の末端側に集中して目詰まりを起こすことを極
めて効率的に抑制できる。
中して目詰まりを起こすとその都度パティキュレート・
フィルタの再生処理を実行しなければならないが、本発
明パティキュレート・フィルタでは前記のごとく不織布
の全体に亘ってほぼ均一にパティキュレート・マターを
捕集できるので、それだけパティキュレート・フィルタ
の再生処理を行う頻度が少なくて済む。
キュレート・マターを排気ガス熱や電気ヒータ熱等の利
用により定期的に燃焼して除去し、これにより目詰まり
を防止し、パティキュレート・フィルタによるパティキ
ュレート・マターの捕集に支障がでないようにするため
の処理であるから、この再生処理の頻度が少なくできる
ということはそれだけ燃費が向上しかつ電力消費量の低
減には極めて有効に作用することがわかる。
ト・フィルタを排気系に設置する場合次のようにすると
よい。
頭円錐状をした積層体の径大部側が排気系の下流側に位
置する状態でパティキュレート・フィルタを前記排気系
に取り付ける。このような構造にすれば、排気ガスの圧
力によって積層体の最外周の不織布にかかる応力は圧縮
応力になる。逆に、上流側に取り付けた場合は、不織布
にかかる応力は引張り応力になる。不織布は、圧縮強度
の方が引張り強度よりも強いことが発明者の実験により
分かっており、前述の構造の方が排気ガスの圧力に対す
る耐久性を向上させることができる。
よび23)いずれかの場合において、前記不織布を空隙
率の異なる複数枚の不織布を一体に重ね合わせて複数層
構造の一枚化した不織布とし、この不織布および前記波
板で前記積層体を形成し、当該積層体の構成部位となる
前記袋状層部に係る前記複数層構造の不織布は、その排
気ガス入口側に位置する単体の不織布から排気ガス出口
側に位置する単体の不織布にかけて各単体の不織布の空
隙率を段階的に小さくしてもよい。
では空隙率が一様でなくしかも不織布の排気ガス入口側
部位から排気ガス出口側部位にかけて漸次空隙率を小さ
くしたものであるので、大きめのパティキュレート・マ
ターは空隙率の大きなパティキュレート・フィルタによ
って捕集され、小さめのパティキュレート・マターは空
隙率の小さなパティキュレート・フィルタによって捕集
され、中位の大きさのパティキュレート・マターは空隙
率の大きさが中位のパティキュレート・フィルタによっ
て捕集されるので、パティキュレート・マターの捕集が
不織布の一部分に集中することがなく不織布の全体に亘
って均一に捕集できる。
場合において、前記不織布は、この不織布を構成する前
記金属繊維の線径が10〜50μmの範囲に設定されで
あって、前記不織布の単位容積に対する、その中に含ま
れる隙間の容積の割合である空隙率が50〜85%の範
囲におけるいずれかの空隙率に設定されていることが好
ましい。
シュが堆積しにくく、また発生したアッシュが金属繊維
の中に浸透していくことが発明者の実験によってわかっ
ている。ただし、空隙率を段階的に変化させる場合は、
次の範囲に空隙率を設定することが望ましい。
記空隙率の段階的変化を80%〜60%の範囲にする。
おいて、前記不織布は、その厚み寸法が0.2〜1.0
mmの範囲にあることが好適である。
構造に関わりなく積層材に適用される不織布の厚みが前
記寸法範囲に入っていればよい。
1および25)いずれかの場合において、空隙率の異な
る双数の不織布を一体に重ね合わせて2層構造の不織布
を一枚化して形成し、この不織布および前記波板で前記
積層体を形成し、当該積層体の構成部位となる前記袋状
層部に係る前記2層構造の不織布は、排気ガス出口側に
位置する不織布よりも排気ガス入口側に位置する不織布
の空隙率が高いことが望ましい。
であってパティキュレート・マターの捕集が不織布の一
部分に集中することがなく不織布の全体に亘って均一に
捕集できる。
記排気ガス入口側の不織布および排気ガス出口側の不織
布のそれぞれの空隙率は、それぞれ80%および60%
であることが望ましい。この範囲に空隙率があるとパテ
ィキュレート・マターの捕集効率が良いことが発明者の
実験によってわかっている。
0および24)いずれかの場合において、前記不織布は
その空隙率が段階的に変化する一体の階層構造とし、こ
の不織布および前記波板で前記積層体を形成し、当該積
層体の構成部位となる前記袋状層部に係る前記不織布
は、その排気ガス入口側から排気ガス出口側にかけて空
隙率を漸次小さくしたものであることが好適である。
重ね合わせて一体化するのではなく一枚の不織布内部に
おいて空隙率を変化させるというものであり、その効果
は前記(24)項の効果にとどまらず、さらに複数枚の
単体の不織布を組み合わせることによって一体化しなく
てもよいものであるからそれだけ作業効率を高められる
という効果も奏する。
記空隙率の変化は、80%〜60%の範囲で漸次小さく
したものであることが望ましい。この範囲に空隙率があ
るとパティキュレート・マターの捕集効率が良いことが
発明者の実験によってわかっている。
において、前記積層体を装填する前記耐熱性容器の一端
開口縁は、この耐熱性容器に前記積層体を支承する支承
部材を有することが望ましい。
を固定させて動かなくしてしまうという意図のものでは
ない。脈動等の振動により積層体を振動させて円柱状積
層体に付着しているアッシュを振り落として不織布の目
詰まりを解消することを意図して設けられるものであ
る。よって、そのような支承部材としては次のようなも
のを挙げられる。
記支承部材は、前記積層体の外周縁を前記耐熱性容器と
の間で挟持状態で支承する挟持片を備えたものが望まし
い。
て、前記排気系における設置個所が排気集合管であるこ
とが望ましい。
て、前記バティキュレートフィルタは排気管内に設置さ
れ、前記排気管および前記円柱状積層体間に断熱空間を
設けることができる。排気管と円柱状積層体との間にで
きる断熱空間の大きさは、排気管の内径と耐熱性容器の
外径との間の間隔の大きさにより決まる。
焼時に高温となる円柱状積層体と、外気に晒される排気
管との間の熱膨張差による熱応力の発生を抑制すること
ができる。また、円柱状積層体の周囲を前記断熱空間で
覆うため、PM燃焼時の温度保持能力が向上し、PMを
効率よく燃焼できる。 (36)前記(35)の場合において、前記円柱状積層
体を耐熱性金属からなる筒体に挿入し、この筒体と前記
耐熱性容器との間に断熱空間を設けるようにしてもよ
い。すなわち、この場合、前記断熱空間は、筒体を介し
て前記円柱状積層体と前記耐熱性容器との間および耐熱
性容器と排気管との間の両方に設けられる。
の大きさは、筒体の外径と耐熱性容器の内径との寸法差
により決まる。そして、筒体と耐熱性容器との間にでき
る断熱空間の下流側端には排気ガスが大気中に直接排出
されないように、目留めをしておくと好適である。
な厚みを有し、その熱容量ができるだけ小さいものであ
ることが望ましい。発明者の実験によればその厚み寸法
は0.2〜2mmであることが好ましいことがわかって
いる。 (37)前記(36)の場合において、前記断熱空間に
補強材を挿入するようにすると一層効果的である。補強
材を断熱空間内に挿入することにより、円柱状積層体を
軸方向に沿って支持できるため円柱状積層体の安定性が
高まり、振動に対する耐久性も向上する。
強材はその材料充填率が30%以下の三次元金属多孔
体,金網,金属不織布,波板,短冊状の金属シート,パ
ンチンダメタル等で形成したものであることが好まし
い。
体との体積あたりの熱容量を同等にすることで熱応力の
発生が抑制されかつ耐久性の向上を1層期待できる。 (38)前記(1)〜(37)の場合において、前記積
層体はその構成部材である前記不織布および前記波板を
接合して形成することが好ましい。すなわち、波板と不
織布とからなる長形状積層材を軸心にロール巻きした
後、波板と不織布両者の接触部を接合して積層体を形成
することが好ましい。
へのずれを防ぐことができる。またずれが生じ難くなる
ので円柱状積層体の強度低下を抑制することができ、し
たがって円柱状積層体に亀裂や破損を生じることもな
い。 (39)前記(38)の場合において、前記不織布およ
び前記波板は拡散接合によって接合してもよい。
る2つの金属、すなわち不織布および波板を重ね合わ
せ、加圧した状態で適切な温度に加熱保持して接合する
ことをいう。このような拡散接合によって接合する場
合、波板原材料と不織布原材料の材質がほぼ同一なら
ば、拡散現象によって材質が均一化し、波板と不織布と
の間の熱膨張差による応力が低減するため、耐久性を向
上させることができる。 (40)前記(5)の場合において、前記耐熱性容器の
一端開口に前記連結材を取り付けたときにアーム部が、
前記円柱状積層体のうち前記積層材で形成されている部
分に対峙する状態になるように前記アーム部を形成する
ことが好ましい。
の構成部材の一つである軸心だけでなく、円柱状積層体
の不織布と波板にも軸方向に圧力が作用し、不織布また
は波板が耐熱性容器から突出する虞があるからである。
しかし、前記円柱状積層体のうち前記積層材で形成され
ている部分、すなわち不織布および/または波板をアー
ム部にて対峙(支持)する構造とすることにより、不織
布および/または波板の軸方向へのずれを防止できる。
さが短い。このため、波板をアーム部で支持する場合
は、アーム部に波板が当接するようにアーム部の形態を
適応させておく必要がある。波板をアーム部で支持する
ことにより波板が排気側に滑ることがなくなり、よって
不織布が支持されない部分がなくなる。このため、円柱
状積層体の強度の低下を防止できる。
る個所が増えるため、軸方向に発生する応力を分散で
き、パティキュレート・フィルタの耐久性が向上する。 (41)前記(1)の場合において、前記積層体の両端
には半径方向において隣接し合う不織布同士の先端を閉
塞する目留め部および開放した非目留め部とを交互に形
成し、前記目留め部を構成する不織布同士の間に前記波
板の軸心方向端部を挟み込んだ状態で前記不織布と波板
とが固定されると好適である。
の間に前記波板の軸心方向端部を挟み込んだ状態で前記
不織布と波板とが溶接等によって固定されれば、不織布
で発生する積層体軸方向の応力を波板で受けることがで
きる。このため、円柱状積層体の剛性が向上し、排気ガ
スの圧力によって円柱状積層体が下流側にずれて突出す
るのを防ぐことができる。また、排気ガスの圧力によっ
て発生する不織布にかかる応力を波板で受けるようにな
るため、下流側目止め部の溶接が取れるのを防ぐことが
できる。 (43)前記(1)〜(42)の場合において、前記軸
心は前記不織布と部分的に溶接固定される接合部を有
し、この接合部における前記軸心の単位面積あたりの金
属量と前記不織布の単位容積あたりの金属量とを同一ま
たはほぼ同一にすると好適である。
数と不織布の前記接合部に当接する部分の熱膨張係数が
同じになり、軸心の接合部とこの接合部に当接する不織
布の部分とが排気ガス熱を受けて変形してしまうような
場合でもその変形の程度は同じになる。このため当該接
合部における熱応力の発生を抑制できるので、当該接合
部延いてはパテイキュレート・フィルタの耐久性を向上
できる。
厚肉であるとパティキュレート・フィルタが大型化し、
反対に薄すぎると軸心の強度が低下するため、軸心の厚
みは0.1〜0.3mmの範囲にあると良い。
した図面に基づいて説明する。 〈第1実施形態〉図1〜図7を用いて本発明に係る実施
形態を各種説明する。
部分的に切断して示す斜視図である。
ディーゼル・エンジンの排気系2に設置され、排気ガス
中に含まれる浮遊粒子状物質であるすすに代表されるP
Mの捕集を主として行う捕集器である。
る円柱状積層体3を両端開口で耐熱性の金属製容器5に
装填し、両者の適所を溶接によって一体化してなるもの
である(図面では一部切断して示してある。)。
ュレート・フィルタ1では、円柱状積層体3は、周知の
ごとくそれぞれが長形状で耐熱性金属からなる不織布1
1および耐熱性金属からなり不織布よりも幅寸法で幾分
小さめでかつ波形の縦断面を呈する波板13a,13b
を同じ向きで積層して長形状積層材(図示せず)にした
ものを、耐熱性金属の軸心7に巻き付けて円柱状にした
ものである。また、円柱状積層体3が形成されたときに
不織布11が円柱状積層体3の外周面となるように、長
形状積層材を軸心7に巻き付ける。
は金属製容器5の一端開口に取り付けられる部材であっ
て金属製容器5と軸心7とを固定的に連結する連結材を
備える。なお、この明細書では連結材のことを便宜上リ
ング体9と称する。
発明に係る長形状積層材を巻き付ける前の状態の長形状
積層材は、二つ折りに畳んで長形状にした折り畳み形状
の不織布11と、この二つ折りの不織布11の一表面1
1aにおよび折り重ね面11b,11b同士の間の箇所
に、それぞれ配されて積層されかつ溶着される前記波板
13aおよび13bとから構成される。なお、記述上、
波板13a,13bのことを総称して波板13と称する
場合がある。
布11および波板13を接合して形成することが好まし
い。すなわち、不織布11と波板13とからなる長形状
積層材を軸心7にロール巻きした後、不織布11と波板
13の接触部を接合して円柱状積層体3を形成すること
が好ましい。
ける。そして、軸心7に巻きつけた状態の長形状積層材
をその一端側から見ると、不織布11の間に位置する波
板13が不織布11によって閉塞されて見えない状態に
溶接によらずともある目留め部17と、波板13が見え
る非目留め部19とが、交互に幾層にも旋回状態で形成
されていることがわかる。
折りすることで予め形成されている層、換言すれば折り
重ね面同士の間の箇所L1は、不織布で囲繞された空間
部、すなわち一端閉鎖他端開放の空間を有しその空間内
に波板13を入れた袋状の層部(以下「袋状層部」とい
う)といえる。一方、この袋状層部L1に隣接する両隣
の袋状層部L2,L2は、不織布で囲繞されてはいても
両端が開口した状態の空間内に波板13を入れた袋状層
部になる(ただし、図1および2では、円柱状積層体3
をすでに金属製容器5に入れた状態で示してある関係
で、袋状層部L2,L2の一端を溶接によって閉塞した
状態にあるものが示されている。)。
材の長さに応じて幾層にも旋回状に形成される。
ける一端において、溶接によらずともできる目留め部1
7、および非目留め部19が形成されるのは、不織布1
1を前記のごとく二つ折りの状態にして巻き付けたから
に他ならない。ただし、軸心7に最も隣接する袋状層部
L1’については、その一端17aを溶接により不織布
11を軸心7に溶接して目留めされる部分である(な
お、この袋状層部L1’に含まれる波板は、袋状層部L
1の波板と同じ符号13bで便宜上示す。また、軸心7
の不織布11との溶接部分を便宜上接合部といい符合1
5を用いて示す)。
位面積あたりの金属量と前記不織布11の単位容積あた
りの金属量とが同一またはほぼ同一になるようにされて
いる(なお、金属量がほぼ同一とは、次に述べる効果上
の差異があるとは見受けられない状態にあるものをい
う。)。
係数と不織布11の接合部15に当接する部分である前
記一端17aの熱膨張係数が同じになり、接合部15と
この接合部15に当接する不織布11の一端17aとが
排気ガス熱を受けて変形してしまうような場合でもその
変形の程度が同じになる。このため当該接合部15にお
ける熱応力の発生を抑制できるので、接合部15延いて
はパテイキュレートフィルタ1の耐久性を向上できる。
が厚肉であるとパティキュレート・フィルタ1が大型化
し、反対に薄すぎると軸心7の強度が低下するため、軸
心7の厚みは0.1〜0.3mmの範囲にあると良い。
積層材を軸心7に巻き付けて円柱状積層体3を形成した
だけであって、金属製容器7にはまだ円柱状積層体3を
入れていない段階では、円柱状積層体3の他端側では、
目留め部が全く形成されていない状態にある。
目留め部19とを形成する必要があるのは従来技術で述
べた通りである。よって、他端側でも目留め部17と非
目留め部19とを交互に形成する。他端側での目留め部
17は溶接によって実現する(図1および2参照)。
にあっては、その一端側で目留めが予めされている袋状
層部L1についてはその他端側での目留めを行わず、一
端側で目留めのされていない袋状層部L2についてはそ
の他端側で溶接による目留めを前記のごとく行う。
維及び波板13を構成する耐熱金属として、例えば、F
e−Cr−Al合金,Ni−Cr−Al合金等が利用で
きる。 不織布11と波板13との接合方法は、溶着以
外に、ろう付、拡散接合にて接合する方法がある。
を有するNiをベースとしたものを使用することが好ま
しい。
属、すなわち不織布および波板を重ね合わせ、加圧した
状態で適切な温度に加熱保持して接合することをいう。
このような拡散接合によって接合する場合、波板原材料
と不織布原材料の材質がほぼ同一ならば、拡散現象によ
って材質が均一化し、波板と不織布との間の熱膨張差に
よる応力が低減するため、耐久性を向上させることがで
きる。拡散接合で接合する場合、不織布11および波板
13の材質を同一とすれば、接合部の耐熱性を確保する
ことができる。
さらに耐熱性を向上させることができる。なお、拡散接
合は、溶接またはろう付けの後に行っても良く、このよ
うにして得られた接合部は、より高い強度が得られる。
拡散反応が必要であるが、不織布11と波板13以外の
原料を用いて拡散物質を供給すれば、拡散反応を促進さ
せることができ、1000〜1150℃の範囲で接合す
ることができる。
13の接合部に圧力をかけることにでより均一な拡散接
合を得られる。
状にロール巻きした状態で、Mo,AlN,アルミナ等
の不織布11や波板13に使用される金属よりも熱膨張
率の小さい材料でできた線材または帯等によって外周を
覆いその状態で、高温の拡散反応時に円柱状積層体全体
を径方向に均一に加圧することでより均一な拡散接合を
得られる。
触面積が変化すると、強度にバラツキが生じる。このた
め、波板の波高さを0.7mm〜1.5mmとし、波板
の板圧を0.05mm〜0.2mmとすることにより、
さらに拡散が均一に行われるようになる。
料が、少なくともFeまたはNiを含み、供給する原料
に少なくともCrを含んでいれば、その接合部にFe−
Cr系またはNi−Cr系の結合層ができ、高い耐熱性
が得られる。
の内部中央には、中空21を二分する隔壁23を有す
る。そして、パティキュレート・フィルタ1をその円柱
状積層体3の折り畳み状不織布の折り目側を機関排気系
の下流側に向けた状態で設置した場合、隔壁23によっ
て区画された中空21の半分は、機関排気通路の上流側
に開放するが下流側に閉塞する上流側中空21aとさ
れ、他の半分は機関排気通路の下流側に開放するが上流
側に閉塞する下流側中空21bとされる。ここで「折り
目」とは、不織布を折り畳んでできる明確な節目に限ら
ず、折り目のない状態で折り返すことによってある程度
の幅をもってできる側部を包含する。
1aと軸心7周りの前記積層材とを連通する連通孔25
が2以上貫通形成されている。
角に穿孔したものとして示してあるが、図2に示すよう
に周壁8に対して斜めに穿孔した斜孔としてもよい。こ
の場合、連通孔25は、図2に示すように軸心7の機関
排気通路上流側から下流側にかけて斜めに形成され、そ
の上流側開口25aが上流側中空21aの側に位置し、
下流側開口25bは前記軸心7周りの積層材、厳密には
積層材の構成部材である不織布11の側に位置した状態
で不織布11に面する。
ート・フィルタ1を通過した時に排気ガスが金属製容器
5から漏れることなくフィルタ機能を有する円柱状積層
体3を経由するように、金属製容器5内を円柱状積層体
3で充填し、金属製容器5内にできるだけ隙間ができな
いようにしている。それ故、円柱状積層体3の外径と金
属製容器5の内径とはほぼ同じである。
の外表面と金属製容器5の内表面との間に空間部ができ
てしまい、この空間部は、円柱状積層体3に入った排気
ガスが実質上通るパティキュレート・フィルタ内の通路
である。この通路を符号26で示す(図1,2参照)。
内燃機関の排気管同士の継ぎ手箇所2’で排気管に内嵌
されかつ排気管2同士の間で挟持されて取り付けられ
る。このため、金属製容器5の一端には、外側に張り出
したフランジ27が形成され、排気管の継ぎ手箇所2’
でフランジ27を挟持し、これによってパティキュレー
ト・フィルタ1を排気管に固定する(図1参照)。
ように、これを金属製容器5に取り付けたときに金属製
容器5の一端開口縁であるフランジ27に対向するリン
グ部29と、円柱状積層体3の軸心7に対向するボス部
31と、リング部29およびボス部31を連結し円柱状
積層体3のうち軸心7を除く部分であって軸心7に巻か
れた積層材に対向する4本のアーム部33,33,3
3,33とを備えている。また、ボス部31には、ボス
部31を軸心7の下流側中空21bと結合する結合部と
しての嵌合軸35をボス部31と一体に軸心7の上流側
に向けて形成する。嵌合軸35の実質長さ寸法は、下流
側中空21bの長さ寸法と同じに設定されている。
えば十字状をした直線形状でも図5に示すように例えば
S字状をした曲線形状でもよい(図5の両矢印線S参
照)。
円柱状積層体3の直径に占める割合が15〜27%の範
囲であると軸心7に係る押し出し力が低減することが本
発明者の実験によって判明されている。
付けについて述べる。
その後、金属製容器5の内面と円柱状積層体3の外周面
とを溶着し、これにより金属製容器5に円柱状積層体3
を固定する。最後にリング体9の嵌合軸35を軸心7の
下流側中空21bに内嵌して両者を一体化する。
製容器5のフランジ27とが対向するとともに、円柱状
積層体3のうち軸心7を除く部分にアーム部33,3
3,33,33が対峙するパティキュレート・フィルタ
1が出来上がる。
柱状積層体3Bとの間に形成された空間である。エンジ
ンから排出された排気ガスは、パティキュレート・フィ
ルタ1を経由して外気に排出されるがその途中で排気管
2と円柱状積層体3との間に形成された空間80に排気
ガスが滞留し、これにより前記空間80が断熱空間とな
る。よって、空間80を以降、断熱空間80ということ
にする。断熱空間80の下流側端は、排気ガスが大気中
に直接排出されないようにフランジ27により閉塞され
ている。
外径と排気管2の内径との寸法差で決まる。
かるパティキュレート・フィルタ1の作用効果を述べ
る。
の継ぎ手箇所2’に取り付けると、パティキュレート・
フィルタ1は、金属製容器5内に装填されている円柱状
積層体3の軸心7が軸方向に移動することをリング体9
で防止される。
嵌合軸35が円柱状積層体3の軸心7の下流側中空21
bと内嵌して外れにくく、ボス部31はアーム部33,
33,33,33を介してリング部29に固定されてい
るので、パティキュレート・フィルタ1を内燃機関の排
気系に設置したときに、軸心7が排気脈動等に起因した
圧力の影響で下流側に押しやられる力を受けても、リン
グ体9のボス部31とアーム部33,33,33,33
とが妨げとなって、軸心7の金属製容器5内での移動を
阻む。このため、軸心7を中心部分に含む円柱状積層体
3の全体が金属製容器5から突出することはない。よっ
て、リング体9のことを軸心移動防止手段ということが
できる。
記リング体9を取り付けたときにアーム部33が、前記
円柱状積層体3のうち前記積層材で形成されている部分
に対峙する状態になるように前記アーム部33を形成し
てあるので、排気ガスが排出される際は、円柱状積層体
3の構成部材の一つである軸心7だけでなく、円柱状積
層体3の不織布11と波板13とにも軸方向に圧力が作
用し、不織布11または/および波板13が金属製容器
5から突出する虞がある。
で形成されている部分、すなわち不織布11および/ま
たは波板13をアーム部33にて対峙(支持)する構造
となっているので、不織布および/または波板の軸方向
へのずれを防止できる。
方向の長さが短い。このため、波板13をアーム部33
で支持する場合は、アーム部33に波板13が当接する
ようにアーム部33の形態を適応させておく必要があ
る。波板13をアーム部33で支持することにより波板
13が排気側に滑ることがなくなり、よって不織布11
が支持されない部分がなくなる。このため、円柱状積層
体3の強度の低下を防止できる。
を支持する個所が増えるため、軸方向に発生する応力を
分散でき、パティキュレート・フィルタ1の耐久性が向
上する。
のアーム部33の比較をすると次のようになる。
ム部33の長さが曲線形状のアーム部33の場合に比し
て短いため、円柱状積層体に対向するアーム部33の割
合が少ない。よって、それだけ排気ガスの流れを妨げる
ものがないといえるので、排気抵抗は低減する。よっ
て、排気ガスの流れ具合はよくなるが、円柱状積層体が
金属製容器5から突出する抑制力は低くなる。
ム部33形状をS字状のごとき曲線にするとリング部と
ボス部とを結ぶアーム部33の長さが、直線形状のアー
ム部33の場合と比して長い。このため、円柱状積層体
に対向するアーム部33の割合が増大するので円柱状積
層体を通過して来た排気ガスの流れがアーム部33によ
って抑制される度合いが高まり、よって排気抵抗がその
分増大する。このため、排気ガスの流れ具合は悪くな
る。しかし、円柱状積層体が金属製容器5から突出する
抑制力は高まる。また、曲線の方が直線に比べ熱膨張に
よる寸法上の許容差を大きく取れるのでそれだけ使い勝
手がよい。
場合と曲線形状の場合とでは、それぞれ長短があるが、
いずれのアーム部33形状の場合にしろ、軸心の動きを
抑制するボス部がアーム部33によって固定されている
ので、ボス部の強度が高まりこのボス部に対向する円柱
状積層体の中心部が金属製容器5から下流側に突出する
抑制力が高まる。
関排気系に設置した場合において、軸心7は、その上流
側に位置し上流側端で開放するが下流側に閉塞する上流
側中空21aと、軸心7の周壁8の連通孔25とを具備
する。
ガスが流入し、この流入した排気ガスは連通孔25を経
由して軸心周りの積層材、すなわち軸心7に最も隣接す
る前記袋状層部L1’に抜けて流出する(図1の矢印a
参照)ので、それだけ軸心7にはこれを排気下流側に押
しやる圧力等の外力が掛からない。このため軸心7が金
属製容器5から突出することがない。したがって、軸心
7に上流側中空21aと連通孔25とを具備することで
も、前記軸心7には軸心移動防止手段が形成されるとい
うこともできる。換言すれば、軸心7に具備した上流側
中空21aと連通孔25とを軸心移動防止手段というこ
とができる。
レート・フィルタ1からリング体9を無くしてもパティ
キュレート・フィルタ1は軸心移動防止手段を有すると
いえる。
タ1を含め、パティキュレート・フィルタ1では、軸心
7を用いることにより、不織布および波板を積層してな
る長形状積層材のうち軸心7に巻き付ける長形状積層材
の先端部分を巻き始めるにあたり、積層材の前記先端部
を巻くのに必要な曲げ具合(曲率)を、軸心7が無い状
態で巻き付ける場合よりも大きい状態で巻き着けること
ができる。
部分のこと)に、換言すれば積層材のうち積層材を円柱
状積層体3に形成するときに軸心周りに当接する部分に
微小な亀裂や皺が発生しにくい。よって、円柱状積層体
の中心部分の耐久性を向上させることができる。
は、円柱状積層体3の中心部分が排気脈動等に起因した
圧力の影響を受けて排気下流側に押しやられる力を受け
ても、前記した各種の軸心移動防止手段によって軸心7
の動きが防止される。したがって、軸心7が金属製容器
5から突出することがないので、円柱状積層体3が変形
したり破断したりしない。よって、パティキュレート・
フィルタ1が破損しない。
織布11を折って形成する折り目部分である。よって、
目留め部17は、従来の不織布のように元々別体の不織
布同士でありかつ隣接する不織布同士を溶接によって一
体化して形成したものではないので、目留め部17に排
気熱や脈動による圧力変動が作用したとしても、この部
分が開いてしまうことはない。よって、目留め部が開く
ことに起因してPMの捕集率が極度に低下してしまうこ
とがない。
分、換言すると折り畳まれた不織布のうち対向する二面
同士の境界部分では、目留めのための溶接が不要であ
る。よってそれだけ作業効率が向上する。
浅い方が好ましい。このようにすることで当該中空21
a内に入る排気ガスの量が少なくなるため、それだけ圧
力の影響を受けにくくなるからである。
に示すように軸心7の機関排気通路上流側から下流側に
かけて斜めに穿孔した斜孔としてもよくその場合、上流
側開口25aが上流側中空21aの側に位置し、下流側
開口25bが前記軸心7周りの積層材、厳密には積層材
の構成部材である不織布11の側に位置した状態で不織
布11に面するようになっているので、機関排気系の上
流側から軸心に向けて流れて来た排気ガスは、連通孔2
5を軸心7の中心軸に対して直角に穿孔した場合と比較
してスムーズに連通孔25を通過する。
を経由して軸心7周りの積層材であり軸心7に最も隣接
する前記袋状層部L1’に1層抜け易くなるので、それ
だけ軸心7にはこれを排気ガスにより排気下流側に押し
やる圧力等の外力の低減を向上できる。このため、それ
だけ軸心7に生じる応力を低減できる。よって、軸心7
を含む円柱状積層体3の中心部分を下流側へ押しやる圧
力を低減できるので、パティキュレート・フィルタ1の
破損を1層防止できる。
て両者の耐久性および耐熱性について比較した結果、次
のこともわかった。
と不織布に発生する熱応力が従来構造では200℃で8
N/mm2であったのに対し、本実施形態では断熱空間
80があることにより100℃で4N/mm2であっ
た。この数値を確保したことにより、本実施形態では外
気への熱の発散を防止しかつ熱応力を抑制するのに好適
であることがわかった。
高温となる円柱状積層体3と、外気に晒される排気管2
との間の熱膨張差による熱応力の発生を抑制することが
できる。
間80で覆うため、PM燃焼時の温度保持能力が向上
し、PMを効率よく燃焼できる。
部を接合したので円柱状積層体3の軸方向へのずれを防
ぐことができる。またずれが生じ難くなるので円柱状積
層体3の強度低下を抑制することができる。したがって
円柱状積層体3に亀裂や破損を生じることもない。
て第2実施形態を説明する。
ト・フィルタ1Aが第1実施形態(図1〜図7参照)の
パティキュレート・フィルタ1と異なる点は、パティキ
ュレート・フィルタ1Aを内燃機関の排気系に設置した
場合において、嵌合軸35とリング体9とを別体形成
し、嵌合軸35の実質長さ寸法を軸心7の下流側中空2
1bの長さ寸法よりも幾分長めに設定するとともに嵌合
軸35と軸心7とを弾性の異なる別部材でそれぞれ形成
し、嵌合軸35を下流側中空21bに内嵌したときに嵌
合軸35の長さ寸法と下流側中空21bの長さ寸法との
寸法差によって金属製容器5とリング体9との間に隙間
37を形成すること、および隙間37にはリング体9と
平面形状でほぼ合致した平板状弾性材(例えばセラミッ
クファイバー製のガスケット等を挙げられる。)39を
介在させることにある。なお、図9は隙間37の存在を
明らかにするためにわざと隙間部分を目立つようにして
描いてあるが、実際はもっと小さく、図8に示すように
一見しただけではわからないほどである。
・フィルタ1と同一部分には同一符号を付して説明を省
略する。なお、嵌合軸35の弾性と軸心7の弾性とで
は、嵌合軸35の弾性の方が高い。
ティキュレート・フィルタ1Aでは、第1実施形態のパ
ティキュレート・フィルタ1が奏する作用効果に加え、
次の作用効果を奏する。
に外力による周期的な振動である、排気脈動による圧力
変動に起因した振動が伝わると、その影響を大きく受け
易い軸心7が、軸心7に嵌合する嵌合軸35との弾性の
違いによって前記隙間37内で振動する。
製容器5内で振動するため、円柱状積層体3の不織布1
1にアッシュが堆積していれば、このアッシュを振り落
とし、円柱状積層体3の構成部材である不織布11の目
詰まりが解消される。よって、パティキュレート・フィ
ルタ1Aから不燃焼のアッシュを除去できる。
熱膨張による円柱状積層体3への応力を緩和し、よって
円柱状積層体3の構造破壊も抑制できる。
平板状弾性材39を介在させることで、金属製容器5と
リング体9とが振動によって衝突した際に生じる衝撃音
を緩和できる。また、平板状弾性材39の材料を前記セ
ラミックファイバーに限らず適宜選択することで、衝撃
音をさらに緩和しつつ目詰まりの防止をさらに図れる。 〈第3実施形態〉第3実施形態を図10および図11を
参照して説明する。
ト・フィルタ1Bが第2実施形態(図8,図9参照)の
パティキュレート・フィルタ1Aと異なる点は、リング
体9がないこと,それに関連して弾性材39がないこ
と,軸心7と異なる形態の軸心7Bを有すること,円柱
状積層体の一端側の目留めが異なることである。よっ
て、当該異なる部分について説明し他の同一部分には第
2実施形態と同一符号を付して説明を省略する。
されるが上流側端で閉塞されかつ軸方向に延びる隔壁の
ない中空21Bと、軸心7Bの周壁8Bに貫通形成さ
れ、中空21Bおよび軸心周りの積層材を連通する連通
孔25Bとを有する。また、図10に示すごとく閉塞さ
れている上流側端面40は平面形状をしている。
3の一端側の目留め部17に相当する本実施形態の円柱
状積層体3Bの一端側の目留め部17Bは不織布を二つ
折りにしたことにより形成したものではない。
3Bは、長形状積層材を従来技術と同様二以上で偶数の
フィルタ機能を有する不織布11と、不織布11と同じ
枚数備えられる耐熱性金属板製の波板13とを基本的に
備えてなるものであり、隣接する一組の不織布11同士
をその一端でを溶接することにより目留めとしたもので
ある。
1で覆われるようになっている。
8Bに対して直角に穿孔したものを示してあるが、図1
1に示すように周壁8Bに対して斜めに穿孔した斜孔と
してもよい。すなわち、連通孔25Bは、図11に示す
ように軸心7Bの機関排気通路上流側から下流側にかけ
て斜めに形成され、その上流側開口25aが前記軸心7
B周りの積層材、厳密には積層材の構成部材である不織
布11の側に位置し、下流側開口25bは中空21Bの
側に位置する。
ティキュレート・フィルタ1Bでは、第2実施形態(図
8,図9参照)のパティキュレート・フィルタ1Aと比
べ、前記した構成上の差異に基づいた次に述べる作用効
果の違いを除き第2実施形態のパティキュレート・フィ
ルタ1Aとほぼ同様の作用効果を奏する。
軸心周りの積層材を連通する連通孔25Bを有するの
で、円柱状積層体3Bに流入して来た排気ガスの中に
は、連通孔25Bを経由して軸心外部から中空21B内
に流れ入る排気ガスがある(図10に矢印aで示
す。)。このため、円柱状積層体3内を流れる排気ガス
量がそれだけ減るので、それだけ円柱状積層体3Bにお
ける積層材による形成部分での排気ガス圧が低下する。
よって形成されている目留め部17Bの溶接がとれ難く
なる。よって、目留め部17Bの溶接が取れてしまうこ
とがない。したがって、パティキュレート・フィルタ1
Bの破損防止に有効である。
中空21B内に入る排気ガスは、不織布11による十分
なPM捕集がなされないで大気中に放出されるのではな
いかという疑義を生ずる。しかし、軸心7Bに巻き付け
てある積層材は連通孔25Bも覆う。よって、排気ガス
が連通孔25Bを通過する際に円柱状積層体3の構成部
材である不織布11を通過するため、連通孔25B−軸
心7Bの中空21Bを経由して大気中に放出される排気
ガスについてPM捕集がなされないという心配は無用で
ある。
層材から軸心7Bに向けて流れて来た排気ガスは、連通
孔25Bを軸心7Bの中心軸に対して直角に穿孔した場
合に比較し、スムーズに連通孔25Bを通過して中空2
1B内に入る。すなわち、円柱状積層体3における積層
材による形成部分での排気ガス圧がさらに低下する。こ
の結果それだけ多くの排気ガスを連通孔25B経由で大
気中に放出できるので、目留め部17Bに掛かる負担を
1層低減できる。このため、さらに1層パティキュレー
ト・フィルタ1Bの破損防止に有効である。 〈第4実施形態〉図12および図13を参照して本発明
の第4実施形態を説明する。
ト・フィルタ1Cが第1(実施形態図1〜図7参照)の
パティキュレート・フィルタ1と異なる点は、排気ガス
が通るパティキュレート・フィルタ1C内の通路のう
ち、他の通路に比して狭い通路、具体的には円柱状積層
体3の外表面と金属製容器5の内表面との間にできる空
間部26の下流側端に前記排気ガスが素通りする抜け孔
43を設け、当該空間部26にPM捕集が可能な最大の
空隙率を有する不織布等の多孔質物質45が充填された
点にある。よって、第1実施形態のパティキュレート・
フィルタ1と同一部分には同一符号を付して説明を省略
する。なお、多孔質物質45はなくともよい。
排気ガスの量が少ないといえども排気ガスを素通しさせ
ることには問題があるので、排気ガスが前記抜け孔を通
るようになる前にパティキュレート・フィルタの再生を
前もって行うことが重要である。
ィキュレート・フィルタ1Cでは、第1実施形態のパテ
ィキュレート・フィルタ1が奏する作用効果に加え、次
の作用効果を奏する。
に前記多孔質物質45を充填することにより、単に排気
ガスを素通りさせるのではなく、少なくともすす等のP
Mの捕集が可能であるので好ましい。円柱状積層体3の
外表面と金属製容器5の内表面との間にできる空間部2
6が、排気ガスが通るパティキュレート・フィルタ1C
内の通路のうち他の通路に比して狭い通路であるのは、
円柱状積層体3の内表面と金属製容器5の外表面との間
にできる空間が広いと振動によって金属製容器5に円柱
状積層体3がぶつかってしまい易くなるので、これを防
止するためである。また、このような構造とすることに
より、円柱状積層体3の容積を極力大きくすることがで
き、PMの捕集面積が増加するため、PM捕集時の排気
抵抗を小さくすることができるからである。 (その他)また、前記した各実施例に共通して、パティ
キュレート・フィルタに使用される不織布11について
は、次の緒元を有する。
て説明する。
lectron Microscope:走査型電子顕微鏡)を用いて不織布
11の表面写真を示すものであり、アッシュ等が堆積し
ていない状態を示す。また、図15は図14よりも拡大
率を大きくして示してある。
繊維60の線径が10〜50μmの範囲に設定してあ
る。また、不織布11の単位容積に対する、その中に含
まれる隙間の容積の割合である空隙率は50〜85%の
範囲におけるいずれかの空隙率に設定してあり、その厚
み寸法は0.2〜1.0mmの範囲にある。
織布11を利用すると、アッシュの燃焼可能温度である
1000℃に満たない、例えばすすの可燃温度である6
00℃程度であってもアッシュの堆積量を大幅に低減で
きることを見出した。
堆積しない原因を追及したところ、不織布11の繊維内
にアッシュやすす(図16の黒点参照)が浸透していた
ことを発見した。符号P1およびP2はパティキュレー
ト・フィルタを機関排気系に設置した場合において、そ
れぞれ上流側圧力および下流側圧力を示しており、P1
>P2の関係にある。このように上流側圧力P1が下流
側圧力P2よりも高いのは、排気脈動に起因することを
一因として挙げられる。
し、前記緒元を含まない不織布11(比較例1)をSE
Mを用いて写真に収めた状態を示す図であり、それぞれ
図14および図15に相当する。
されるPM49とアッシュ50とが堆積した状態を示す
模式図である。図中矢印は、不織布11に対して排気ガ
スの流れ方向を示しており、PM49とアッシュ50の
順番でそれらが比較例1に堆積した状態を示している。
符号P1およびP2の意味は図15の場合と同様であ
る。
よび肉厚のうち少なくとも空隙率および線径が前記した
特定範囲に属していると、アッシュが不織布に堆積し難
くなる理由を解明した。
布11にそれぞれアッシュ等が堆積した状態をSEMを
用いて写真に収めた拡大写真である。
1,・・・は、不織布11の金属繊維にすす等のPM4
9やアッシュ50がこびり付いている状態を示してい
る。
発明に係る不織布11に関するものであり、この図にお
いても無造作に延びる線51A,51A,・・・に不織
布の金属繊維にすす等のPM49やアッシュ50がこび
り付いていることがわかる。
1に示す対策品の不織布11との比較から、対策品にか
かる不織布11の金属繊維51A,51A,・・・の方
がすすやアッシュの堆積量が少ないことがわかる。よっ
て、図21では金属繊維の原型がはっきりわかるのに対
し、図20ではすすやアッシュの堆積量が多い故、金属
繊維の原型がわかり難い。
1とでは、すすやアッシュの堆積の違いが明らかである
がその理由を述べる前に金属繊維にアッシュ等が堆積す
る原理について述べる。
ると、金属繊維の両側から回転方向の逆な渦が交互に発
生し、いわゆるカルマン渦列を生ずる。そして、このカ
ルマン渦列の影響で金属繊維の後方部は極めて低圧な真
空に近い状態になる。このため、当該後方部では、アッ
シュやすすが吹き飛ばされ難いため、それらが堆積し易
い環境になる。
して行き、やがてはブリッジに成長するほどにまでな
り、さらにはそのブリッジにまでアッシュ等が堆積する
と、図20の写真のように、金属繊維はその原型をとど
めないほどにまでなってしまう。
有する不織布11を用いた場合は、アッシュ等の積み重
ねによってでできるいわゆるブリッジが形成されにく
い。また、ブリッジが形成されても空隙率も高いと、ブ
リッジが長くなり強度的にはもろい。よって、アッシュ
等が堆積し難い。
的に堆積しているだけであることと、その大きさは金属
繊維の隙間の大きさに比して小さい。したがって、排気
脈動のような強い衝撃力による強い圧力(前出P1)を
排気上流側から受けると、金属繊維の隙間内にアッシュ
やすすが前記図16のように浸透し、よって図19のよ
うには堆積しにくくなる。
間内に浸透した場合の方が、ブリッジができにくいの
で、当然排気抵抗は小さい。このため、それだけ金属繊
維にかかる負荷を低減できるので、目留め部17Bが長
持ちする。
0℃程度の熱で燃焼させることが可能であるし、その程
度の温度では燃焼しないアッシュにあっては、排気脈動
等の衝撃力が加わると、不織布11の隙間からその外へ
排出されるようになるが、既述のようにアッシュそのも
のは石灰であるから、これが大気中に放出されても敢え
て問題として取り上げられるほどのものではない。
したパティキュレート・フィルタを機関排気系に用いる
と、アッシュ等は金属繊維に堆積せずに浸透するという
ことは、本願発明者がその鋭意努力の結果初めて明らか
にしたものである。
織布11を採用した本発明に係るパティキュレート・フ
ィルタは、極めて有効的に円柱状積層体の目詰まりを防
止できる。
不織布との比較表であり、それぞれアッシュ等の不織布
への堆積率を示し、同一エンジンで市街モード走行をし
た場合でも高速モード走行をした場合でも、対策品の方
が堆積率が2割ほど少ないことがわかる。
領域を視覚化して示すもので、市街モードは、トルクが
0からほぼ70Nmの範囲でエンジン回転数が0〜20
00rpmの範囲にあり、高速モードにあっては、トル
クがほぼ0からほぼ140Nmの範囲でエンジン回転数
が1600〜3000rpmの範囲にあるものをいうこ
とを視覚によって示すものである。 〈第5実施形態〉次に図24および図25を参照して第
5実施形態を述べる。
ィルタ1Dが先に述べた第3実施形態(図10,図11
参照)に係るパティキュレート・フィルタ1Bと異なる
点は、不織布11を空隙率の異なる複数枚の不織布1
1,11,・・・を一体に重ね合わせて複数層構造の一
枚化した不織布11Aとした点にある。そして、この不
織布11Aおよび前記波板13で積層体3Bを形成し、
当該積層体3Bの構成部位となる前記袋状層部L2に係
る前記複数層構造の不織布11Aは、その排気ガス入口
側に位置する単体の不織布11から排気ガス出口側に位
置する単体の不織布11にかけて各単体の不織布の空隙
率を段階的に小さくしてある。すなわち空隙率が段階的
に変化する一体の階層構造としてある。そして前記空隙
率の段階的変化は80%〜60%の範囲に設定してあ
る。
る双数の不織布11Aを一体に重ね合わせて2層構造の
不織布を一枚化して形成し、この不織布11Aおよび波
板13で前記積層体3Bを形成し、当該積層体3Bの構
成部位となる前記袋状層部L2に係る前記2層構造の不
織布11Aは、排気ガス出口側よりも排気ガス入口側に
位置する単体の不織布11の空隙率の方が高い。この場
合、前記排気ガス入口側の不織布11および排気ガス出
口側の不織布11の空隙率をそれぞれ80%および60
%に設定してある。
・フィルタ1Bと同一部分には同一符号を付して説明を
省略する。ただし、相違点が明確にわかるように相違箇
所を中心に符号を付すことにし、他の同一部分の符号付
けは必要最小限にとどめた。また、後述する第6および
第7実施例についての符号の付け方についても同様の趣
旨で必要最小限の符号付けとする。
ィキュレート・フィルタ1Dでは、第3実施形態のパテ
ィキュレート・フィルタ1Bが奏する作用効果に加え、
次の作用効果を奏する。
来単体構造であった不織布を二枚以上重ね合わせて複数
層構造にし、各単体の不織布の空隙率を段階的に80%
〜60%の範囲に設定した一枚化した不織布にしてある
ため、PM捕集を一所に集中させることなく分散捕集で
きる。
1Dでは空隙率が一様でないことに加え前記のごとく不
織布11Aの排気ガス入口側部位から排気ガス出口側部
位にかけて漸次空隙率を小さくしてあるため、大きめの
PMは空隙率の大きな不織布11によって捕集され、小
さめのPMは空隙率の大きな不織布11によっては捕集
されずに空隙率の小さな不織布11によって捕集され、
中位の大きさのPMは空隙率の大きな不織布11によっ
ては捕集されずに空隙率の大きさが中位の不織布11に
よって捕集される。したがって、PM捕集をパティキュ
レート・マターの大きさに合わせて分散できる。このた
め、不織布の一部にPMが集中して捕集することがない
のでブリッジもできにくい。よってこのような構成の不
織布を用いたパティキュレート・フィルタ1Dを排気管
2に適用すれば圧力損失も低下することができる。
ある。
す。また図中、実線Iで示すものが本実施形態のパティ
キュレート・フィルタ1Dを機関排気系に適用した場合
の時間経過に対する圧力損失を示すグラフ線であり、一
点鎖線IIで示すものが従来のパティキュレート・フィ
ルタを機関排気系に適用した場合の時間経過に対する圧
力損失を示すグラフ線である。また、破線は、両者の初
期状態における圧力損失の値を示す線であり、二点鎖線
は再生処理を行う必要の判断を行うための再生処理実行
判断線である。各グラフ線IおよびIIがこの再生処理
実行判断線に達した時点で再生処理を行う必要が生じる
ことを意味する。
がグラフ線Iの傾きよりも大きいことから、同じ時間内
であれば本実施形態の方が圧力損失が小さいので、再生
処理を行う頻度を少なくできることがわかる。
実行だけでは圧力損失が初期状態のレベルにまで到達し
ないことから、再生処理を複数回行うかまたは一回当た
りの再生処理実行時間を長くしなければならないことが
わかる。これに対して本実施形態のパティキュレート・
フィルタ1Dではグラフ線IIが再生処理を行う時点に
達した段階ではまだ再生処理の実行を必要とする状態で
はないが、仮にこの時点で再生処理を行えば、一回の再
生処理の実行だけで圧力損失を初期状態のレベルにまで
低下できることがわかる。ただし、一回分の再生処理量
は両者とも同じとする。
排気ガス熱や電気ヒータ熱等の利用により定期的に燃焼
して除去し、これにより目詰まりを防止し、パティキュ
レート・フィルタによるPM捕集に支障がでないように
するための処理であるから、この再生処理の頻度が少な
くできるということはそれだけ燃費が向上しかつ電力消
費量の低減には極めて有効に作用することになる。
は、大きめのPMは空隙率の大きな不織布11によって
捕集され、中位の大きさのPMおよび小さめのPMは空
隙率の小さな不織布11によって捕集される。
造の不織布11A’としその空隙率を不織布11の排気
ガス入口側部位から排気ガス出口側部位にかけて漸次小
さくするようにしてもよい。この場合空隙率の段階的変
化は80%〜60%の範囲で袋状層部の排気ガス入口側
から排気ガス出口側に漸次変化するように設定すること
が望ましい(空隙率の変化率を示す矢印A参照)。
一体化するのではなく一枚の不織布内部において空隙率
を変化させるというものであるので、前記複数層構造の
不織布の場合と実質同等の効果を得られるのはもちろ
ん、複数の不織布を重ね合わせる必要もないのでそれだ
け作業効率を高めることができる。なお、空隙率の段階
的変化を80%〜60%の範囲で袋状層部の排気ガス入
口側から排気ガス出口側に漸次変化するように設定する
ことは既述した他の実施形態にも適用できる。
〜60%)はあくまで例示的な数値であるのはいうまで
もない。要は、既述した本実施形態の効果を得ることが
できる数値であればよい。ただし、80%〜60%の範
囲に空隙率があるとパティキュレート・マターの捕集効
率が良いことが発明者の実験によってわかっている。
〈第6実施形態〉次に図28および図29を参照して第
6実施形態を述べる。
ィルタ1Eが先に述べた第3実施形態(図10,図11
参照)に係るパティキュレート・フィルタ1Bとの最大
の相違点は、積層体を截頭円錐状にしたにある。なお、
軸心は第3実施形態に係る軸心7Bではなく第1実施形
態(図1〜図7参照)に係る軸心7と同じ軸心を用いて
いる。
・フィルタ1Bと同一部分および第1実施形態に係る軸
心に相当する軸心にはそれぞれ同一符号を付して説明を
省略する。
ィルタ1Eは、耐熱性金属からなる軸心7と、それぞれ
が耐熱性金属からなる不織布11Eおよび波板13Eを
積層してなる積層材を前記軸心7に巻き付けてその形状
を截頭円錐状にした積層体3Eと、この積層体3Eを装
填する金属製容器5とを有する。そして、前記截頭円錐
状積層体3Eの両端には半径方向において隣接し合う不
織布11Eの先端を閉塞する目留め部17Eおよび開放
した非目留め部19Eとを交互に形成し、これらの目留
め部17Eおよび非目留め部19Eの確保により一端閉
鎖他端開放でかつ閉鎖側から開放側にかけて末広がりの
斜面60を有する袋状の層部L3,L3・・・を形成
し、この袋状層部L3,L3・・・の前記斜面60に合
わせて当該層部L3内に前記波板13Eも末広がり状に
配置してある。
部側が排気系の構成部材である排気管2の下流側に位置
する状態でパティキュレート・フィルタ1Eを前記排気
管2に取り付けてある。
ティキュレート・フィルタ1Eの作用効果を順次説明す
る。
よってPMを捕集する場合、積層体が前記他の実施形態
のように円柱状であると、袋状層部のうち排気ガスの流
れ方向下流側(末端)部分に比較的PMが集まる傾向に
あるので当該部分で不織布が目詰まりを起こし易い。よ
って前記袋状層部のうち当該目詰まりを起こし易い末端
部分の応力が高まり過ぎると当該末端部分にはその強度
以上の応力が発生し、当該末端部分に亀裂等の損傷を生
じる虞がある。
フィルタ1Eは、袋状層部L3の波板13のうち末端側
が先端側よりも大きい(幅がある)のでその剛性も末端
側の方が高く、よって袋状層部L3の下流側(末端)部
分の強度が高まる。このため、当該下流側にPMを捕集
したときに袋状層部L3の末端部分の圧力が高まっても
当該部分では高い強度を確保しているので当該末端部分
に亀裂や破損等を生じる心配がない。
径大部側が排気系の下流側に位置する状態でパティキュ
レート・フィルタ1Eを前記排気系に取り付ける構造に
すれば、排気ガスの圧力によって積層体3Eの最外周の
不織布11Eにかかる応力は圧縮応力になる。逆に、上
流側に取り付けた場合は、不織布11Eにかかる応力は
引張り応力になる。不織布11Eは、圧縮強度の方が引
張り強度よりも強いことが発明者の実験により分かって
おり、前述のごとき構造によれば排気ガスの圧力に対す
る耐久性を向上させることができる。
0を有する形態をしているので、図28に示すように当
該斜面60に対して斜めに当たる排気ガスはその流力F
が分解されて袋状層部L3の肉厚方向に対して垂直な分
力(垂直分力)F1と、袋状層部の表面に沿って平行な
分力(平行分力)F2とに分かれる。
ると、前記袋状層部の長手方向に平行に入って来た排気
ガスは、袋状層部の末端部分で主に当接しそこで徐々に
不織布11に捕集され、袋状層部を構成する不織布11
の末端以外の部分(特に上流側部分)ではなかなかPM
捕集ができない。
ト・フィルタ1Eは、前記のごとく袋状層部L3が末広
がりの斜面60を有するので、不織布11Eに当たった
排気ガスの流力Fが前記垂直分力F1と平行分力F2に
なって、垂直分力F1の作用により不織布11E内の各
所に排気ガスが流れ込むようになる。このため、不織布
11Eの全体に亘ってほぼ均一にPM捕集ができるので
袋状層部L3の末端側での目詰まりを極めて有効に防止
することができる。
して目詰まりを起こすとパティキュレート・フィルタの
再生処理の回数を増やさなければならないが、本実施形
態のパティキュレート・フィルタ1Eでは前記のごとく
不織布11Eの全体に亘ってほぼ均一にPMを捕集でき
るので、図26で示した第5実施の形態のグラフ線で示
したと同様パティキュレート・フィルタ1Eの再生処理
を行う頻度を少なくできる。
布11Aのように空隙率の異なる複数枚の不織布11,
11,・・・を一体に重ね合わせて複数層構造の一枚化
した不織布としたり、不織布11Eを図27に示したよ
うな単体構造の不織布であってそれらの空隙率を不織布
11の排気ガス入口側部位から排気ガス出口側部位にか
けて漸次小さくするようにしてもよい。この場合の空隙
率の段階的変化も80%〜60%の範囲で漸次排気ガス
入口側から排気ガス出口側に変化するように設定する場
合を例示できる。 〈第7実施形態〉次に図30および図31を参照して第
7実施形態を述べる。
ィルタ1Fが先に述べた第2実施形態(図8,図9参
照)に係るパティキュレート・フィルタ1Aと異なる点
は、平板状弾性材39の代わりに前記耐熱性容器の一端
開口縁に積層体3を支承する支承部材70を有するよう
にした点にある。よって、第2実施形態のパティキュレ
ート・フィルタ1Aと同一部分には同一符号を付して説
明を省略する。
する一番外側に位置する不織布11を金属製容器5の下
流側開口端に形成した、横断面で凹状の溝部74との間
で挟持した状態で支承する挟持片72を備える。
で示したものに限らず、金属製容器5に積層体3を固定
させて動かなくしてしまうという意図のものではなく、
脈動等の振動により積層体3を振動させて積層体3に付
着しているアッシュを振り落として不織布11の目詰ま
りを解消することを意図して設けられるものである。よ
って、そのような作用効果を奏する支承部材であればど
のようなものでもよいことはもちろんである。
態に掛かるパティキュレート・フィルタ1Fにあっても
第2実施形態(図8,図9参照)に係るパティキュレー
ト・フィルタ1Aの場合と同様パティキュレート・フィ
ルタ1Aに外力による周期的な振動である、排気脈動に
よる圧力変動に起因した振動が伝わると、軸心7を含む
円柱状積層体3が金属製容器5内で振動するため、円柱
状積層体3の不織布11にアッシュが堆積していれば、
このアッシュを振り落とし、円柱状積層体3の構成部材
である不織布11の目詰まりが解消される。よって、パ
ティキュレート・フィルタ1Fから不燃焼のアッシュを
除去できる。
も適用できる。 〈第8実施形態〉図32を参照して本発明の第8実施形
態を説明する。
ト・フィルタ1Gが第3実施形態のパテイキュレート・
フィルタ1Bと異なる点は、断熱空間80以外に金属性
容器5の内周側に別の断熱空間ができるように、円柱状
積層体3Bを装填しかつ耐熱性金属からなる筒体82を
金属性容器5にすきまばめ状に取り付け、当該断熱空間
には補強材86を挿入したことおよびそれに関連する箇
所てある。
断熱空間80aの下流側端は、排気ガスが大気中に直接
排出されないように目留め84により閉塞してある。な
お目留め84は、金属製容器5と筒体82とを接合する
役目も果たしている。
他の同一部分には第3実施形態で用いた符合と同じ符号
を付して説明を省略する。
径と金属製容器5の内径との寸法差により決まる。よっ
て断熱空間80と80aとで合計2層の断熱空間を有す
る構造となっている。すなわち筒体を介して前記円柱状
積層体と耐熱性容器との間の断熱空間80aおよび耐熱
性容器と排気管との間の断熱空間80の両方を有する。
するに十分な厚みを有している。そしてその熱容量はで
きるだけ小さなものであることが望ましく、本発明者の
実験によるとその厚み寸法が0.2〜2mmの範囲にあ
ると好適であると考えられている。
耐久性および耐熱性について比較した結果、次のことが
わかった。
不織布に発生する熱応力が第1実施形態で述べたもので
は100℃で4N/mm2であったのに対し、本実施形
態では2層の断熱空間80,80aを有する故50℃で
2N/mm2となった。
り、本実施形態では外気への熱の発散を防止しかつ熱応
力を抑制するのに一層好適であるといえる。
いように補強材86はその材料充填率が30%以下の三
次元金属多孔体,金網,金属不織布,波板,短冊状の金
属シート,パンチンダメタル等で形成したものであるこ
とが好ましい。
果、円柱状積層体内の温度分布と不織布に発生する熱応
力は50℃、2N/mm2と熱応力を抑制でき、また7
00℃で50Gの負荷をかけた振動耐久性試験では、1
000万回の繰り返し負荷をかけても破損なしという高
い振動耐久性が得られた。
入することにより、円柱状積層体3Bを軸方向に沿って
支持できるため円柱状積層体3Bの安定性が高まり、振
動に対する耐久性も向上する。
柱状積層体3Bとの体積あたりの熱容量を同等にするこ
とで熱応力の発生が抑制されかつ耐久性の向上を1層期
待できる。 〈第9実施形態〉図33および図34を参照して本発明
の第9実施形態を説明する。
ト・フィルタ1Hが第3実施形態のパテイキュレート・
フィルタ1Bと異なる点は、不織布11同士の一端間に
波板13の端部14を挟んだ状態でこれらを一体溶接す
ることで目留め部17B’を形成したことにある。
他の同一部分には第3実施形態で示した符合と同じ符号
を用いて説明を省略する。
一組の不織布11同士の一端を溶接して形成したにすぎ
ないものであるが、図34に示すように当該不織布11
同士の一端間に波板13の軸心方向端部14を挟んだ状
態でこれらを一体溶接することで目留め部17B’を形
成してある。
に発生する軸方向の応力を波板13で受けられるため円
柱状積層体3Bの剛性を向上し、排気ガスの圧力によっ
て円柱状積層体が下流側にずれて突出するのを防ぐこと
ができる。また、排気ガスの圧力によって発生する不織
布にかかる応力を波板で受けるようになるため、下流側
目止め部の溶接が取れるのを防ぐことができる。なお、
この場合、不織布11と溶接される前記軸心方向端部1
4は溶接作業を容易にする関係で凹凸のない平坦状にし
ておく必要があるのはもちろんである。
に前記積層材の巻き付け方向に適宜の間隔をおいて形成
されかつ軸心方向に延びる複数の切り込み(図示せず)
を予め入れておくことで、波板13を軸心7に巻き付け
たときでも波板13に何ら支障なく平坦状な軸心方向端
部14を確保できる。
あるが、前記切り込みが有ることによって、前記プレス
によって当該波板13の軸心方向端部14を平坦状にし
易くできるという利点も有する。 〈変形例〉また、図示はしないが、一端閉鎖他端開放の
筒状金属製容器でこの容器の一端側に複数の通し孔を有
するようにし、この容器に円柱状積層体を充填してパテ
ィキュレート・フィルタを形成し、このパティキュレー
ト・フィルタを機関排気通路に設置する時は、前記筒状
容器の前記閉塞端の側を機関排気通路の下流側に向けて
取り付けるようにすることも考えられる。
円柱状積層体の中心部分が排気脈動等に起因した圧力の
影響で下流側に押しやられる力を受けても、前記閉塞端
が妨げとなって軸心の動きを抑制する。よって、円柱状
積層体が筒状容器から突出して円柱状積層体が変形した
り破断したりしないので、パティキュレート・フィルタ
の破損防止ができる。
するので、排気ガスの流れが停滞してしまうことはな
い。
端となる。
しては、排気集合管であるエキゾーストマニホールドの
各枝管にそれぞれ設けることにより、各気筒に対応する
ようにした分離型や、内燃機関の排気管2のうち図示し
ない触媒コンバータの近傍上流側に配置され、前記分離
型よりも大きめのパティキュレート・フィルタを採用し
た集合型があり、どの型にするかあるいはそれらの両方
の組み合わせ型にするかは、エンジンの排気量やエンジ
ン搭載車輌の種類および用途に応じて適宜使い分ければ
よい。
いて各パティキュレート・フィルタを連通する場合や連
通パイプを用いない非連通にする場合があるが、この場
合も必要に応じて適宜適用することが好ましい。
心はそれぞれ形態の異なるものであるが、各実施形態で
それらを組み合わせたものに限らずこれら不織布や軸心
は必要に応じて適宜別の実施の形態の不織布や軸心と組
み合わせることもできる。
レート・フィルタにあっては、例えば次の効果を奏す
る。
ができる。
レート・フィルタから除去することができる。
簡略化が可能である。
性を向上することができる。
PMが溜まった場合に行う再生処理の回数を少なくでき
る。
向上させることができる。
・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
・フィルタの変形例であってパティキュレート・フィル
タ1からリング体を無くした状態を示す図である。
・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
に撮った状態を示す図である。
いる状態を示すである。
真に撮った状態を示す図である。
アッシュとが堆積した状態を示す模式図である。
真に撮った状態を示す図である。
状態をSEMを用いて写真に収めた拡大写真である。
(対策品)との堆積量の比較表である。
して示す図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
ルタの効果を示すグラフである。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
大図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
ト・フィルタの一部を切断して示す斜視図である。
・フィルタ(捕集器) 1A 第2実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1B 第3実施形態に係るパティキュレート
・フィルタ(捕集器) 1C 第4実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1D 第5実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1E 第6実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1F 第7実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1G 第8実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 1H 第9実施形態に係るパティキュレート・フ
ィルタ(捕集器) 2 排気管 2’ 排気管の継ぎ手箇所 3 円柱状積層体 3B 円柱状積層体 5 金属製容器(耐熱性容器) 7 軸心 7B 軸心 8 周壁 8B 周壁 9 リング体(連結材,軸心移動防止手
段) 11 不織布 11a 不織布の一表面 11b 折り重ね面 11A 複数層構造の不織布 11E 截頭円錐状の積層体の不織布 13 波板の総称 13a 波板 13b 波板 13E 末広がり状の波板 14 波板の軸心方向端部 15 接合部 17 目留め部 17a 袋状層部L1’に係る一端 17B 目留め部 17B’ 目留め部 17E 截頭円錐状の積層体の目留め部 19 非目留め部 19E 截頭円錐状の積層体の非目留め部 21 中空 21a 上流側中空(軸心移動防止手段の一構成要
素) 21b 下流側中空 21B 隔壁のない中空 23 隔壁 25 軸心7の連通孔(軸心移動防止手段
の一構成要素,斜孔) 25B 軸心7Bの連通孔(斜孔) 25a 上流側開口 25b 下流側開口 26 円柱状積層体の外表面と金属製容器
の内表面との間の空間部(狭い通路) 27 フランジ 29 リング部 31 ボス部 33 アーム部33 35 嵌合軸(結合部) 37 金属製容器とリング体との間に形成
される隙間 39 弾性材 43 抜け孔 45 多孔質物質 49 アッシュ 50 すす等のPM 51 金属繊維 51A 金属繊維 60 斜面 70 支承部材 72 挟持片 74 溝部 80 耐熱性容器と排気管との間にできる断熱空
間 80a 筒体と耐熱性容器との間にできる断熱空間 82 筒体 84 目留め 86 補強材 A 空隙率の変化率を示す矢印 L1 袋状層部(折り重ね面同士の間の箇
所) L1’ 軸心に隣接する袋状層部 L2 L1に隣接する袋状層部 L3 第6実施形態の袋状層部 F 排気ガスの流力 F1 垂直分力 F2 平行分力
Claims (20)
- 【請求項1】耐熱性金属からなる軸心と、 それぞれが耐熱性金属からなる不織布および波板を積層
してなる積層材を前記軸心に巻き付けて形成した積層体
と、 この積層体を装填する耐熱性容器と、この耐熱性容器内で前記軸心が軸方向に移動することを
防止する軸心移動防止手段とを有することを特徴とする
パティキュレート・フィルタ。 - 【請求項2】前記軸心移動防止手段は、前記耐熱性容器
と前記円柱状積層体の軸心とを固定的に連結する連結材
であることを特徴とする請求項1記載のパティキュレー
ト・フィルタ。 - 【請求項3】耐熱性容器は両端が開口された容器であっ
て、この耐熱性容器の一端開口に前記連結材が取り付け
られ、前記連結材は、前記耐熱性容器の一端開口縁に対
向するリング部と、前記円柱状積層体の軸心に対向する
ボス部と、前記リング部および前記ボス部を連結し前記
円柱状積層体のうち前記軸心を除く部分に対向するアー
ム部と、を有することを特徴とする請求項2記載のパテ
ィキュレート・フィルタ。 - 【請求項4】耐熱性金属からなる軸心と、 それぞれが耐熱性金属からなる不織布および波板を積層
してなる積層材を前記軸心に巻き付けて形成した積層体
と、 この積層体を装填する耐熱性容器と、 この耐熱性容器内で前記軸心が軸方向に移動することを
防止する軸心移動防止手段とを有し、 前記軸心移動防止手段は、前記耐熱性容器と前記円柱状
積層体の軸心とを固定的に連結する連結材であり、 耐熱性容器は、両端が開口された容器であって、この耐
熱性容器の一端開口に 前記連結材が取り付けられ、 前記連結材は、前記耐熱性容器の一端開口縁に対向する
リング部と、前記円柱状積層体の軸心に対向するボス部
と、前記リング部および前記ボス部を連結し前記円柱状
積層体のうち前記軸心を除く部分に対向するアーム部
と、を有し、 前記ボス部は、これを前記軸心と結合する結合部を有す
ることを特徴とするパティキュレート・フィルタ。 - 【請求項5】前記アーム部は、直線形状であることを特
徴とする請求項3または4記載のパティキュレート・フ
ィルタ。 - 【請求項6】前記アーム部は、曲線形状であることを特
徴とする請求項3または4記載のパティキュレート・フ
ィルタ。 - 【請求項7】前記パティキュレート・フィルタは内燃機
関の排気系に設置され排気ガス中のパティキュレート・
マターを主として捕集する捕集器として使用され、 前記軸心は両端開口の中空を有するとともに中空内には
この中空を二分する隔壁を有し、前記パティキュレート
・フィルタを機関排気系に設置した場合には、前記隔壁
によって前記中空を前記排気系の上流側に開放するが下
流側に閉塞する上流側中空と下流側に開放するが上流側
に閉塞する下流側中空とに区画され、 前記結合部を前記下流側中空と嵌合する嵌合軸とし、 この嵌合軸の実質長さ寸法を前記下流側中空の長さ寸法
よりも幾分長めに設定するとともに前記嵌合軸と前記軸
心とを弾性の異なる別部材でそれぞれ形成し、 前記嵌合軸を前記下流側中空に内嵌したときに前記嵌合
軸の長さ寸法と前記下流側中空の長さ寸法との寸法差に
よって前記耐熱性容器と前記連結材との間に隙間を形成
することを特徴とする請求項4記載のパティキュレート
・フィルタ。 - 【請求項8】前記隙間には平板状の弾性材を介在させる
ことを特徴とする請求項7記載のパティキュレート・フ
ィルタ。 - 【請求項9】内燃機関の排気系に設置したときに、前記
軸心にはその上流側端で開放されかつ軸方向下流に延び
る中空と、前記軸心の周壁に貫通形成され、前記中空お
よび前記軸心周りの積層材に連通する連結孔とを具備す
ることで、前記軸心に前記軸心移動防止手段を備えるこ
とを特徴とする請求項1記載のパティキュレート・フィ
ルタ。 - 【請求項10】前記連通孔は、前記軸心の前記機関排気
系上流側から下流側にかつ斜めに形成された斜孔であっ
て、その上流側開口が前記中空の側に位置し、下流側開
口は前記軸心に巻き付けられた前記積層材の側に位置す
ることを特徴とする請求項9記載のパティキュレート・
フィルタ。 - 【請求項11】耐熱性金属からなる軸心と、 それぞれが耐熱性金属からなる不織布および波板を積層
して積層材とし、この積層材を前記軸心に巻き付けて円
柱状の積層体とし、この円柱状積層体を耐熱性容器に装
填し、 内燃機関の排気系に設置したときに、前記軸心にはその
下流側端で開放されかつ軸方向上流に延びる中空と、前
記軸心の周壁に貫通形成され、前記中空および前記軸心
周りの積層材に連通する連通孔とを有するパティキュレ
ート・フィルタ。 - 【請求項12】前記連通孔は、前記軸心の前記機関排気
系上流側から下流側にかつ斜めに形成された斜孔であっ
て、その上流側開口が前記軸心に巻き付けられた前記積
層材の側に位置し、前記下流側開口が前記中空の側に位
置することを特徴とする請求項11記載のパティキュレ
ート・フィルタ。 - 【請求項13】前記軸心の直径が前記円柱状積層体の直
径に占める割合は、15〜27%の範囲であることを特
徴とする請求項9〜12いずれか記載のパティキュレー
ト・フィルタ。 - 【請求項14】前記積層材は、幅方向に二つ折りして畳
んだ折り畳み形状の不織布の一表面におよび折り重ね面
同士の間の箇所にそれぞれ前記波板を配してなる請求項
1記載のパティキュレート・フィルタ。 - 【請求項15】前記パティキュレート・フィルタは内燃
機関の排気系に設置され排気ガス中のパティキュレート
・マターを主として捕集する捕集器として使用され、 前記折り畳み状不織布の折り目側を機関排気系の下流側
に向けた状態で機関排気系に設置されることを特徴とす
る請求項14記載のパティキュレート・フィルタ。 - 【請求項16】前記積層体の一端側において半径方向で
隣接し合う不織布同士の先端を閉塞して形成した目留め
部および開放した非目留め部とを交互に形成することに
より、一端閉鎖他端開放の袋状の層部を形成したことを
特徴とする請求項15記載のパティキュレート・フィル
タ。 - 【請求項17】パティキュレート・フィルタを内燃機関
の排気系に設置し、排気ガス中のパティキュレート・マ
ターを主として捕集する捕集器として使用する場合にお
いて、排気ガスが通るパティキュレート・フィルタ内の
通路のうち、他の通路に比して狭い通路の下流側端には
前記排気ガスが素通りする抜け孔を設けることを特徴と
する請求項1から16いずれか記載のパティキュレート
・フィルタ。 - 【請求項18】前記狭い通路は、パティキュレート・マ
ターの捕集が可能な最大の空隙率を有する多孔質物質が
充填されることを特徴とする請求項17記載のパティキ
ュレート・フィルタ。 - 【請求項19】前記耐熱性容器の一端開口に前記連結材
を取り付けたときにアーム部が、前記円柱状積層体のう
ち前記積層材で形成されている部分に対峙する状態にな
るように前記アーム部を形成することを特徴とする請求
項3記載のパティキュレート・フィルタ。 - 【請求項20】前記積層体の両端には半径方向において
隣接し合う不織布同士の先端を閉塞する目留め部および
開放した非目留め部とを交互に形成し、 前記目留め部を構成する不織布同士の間に前記波板の軸
心方向端部を挟み込んだ状態で前記不織布と波板とが固
定され、 前記波板の軸心方向端部は平坦状を呈し、当該軸心方向
端部には前記積層材の巻き付け方向に適宜の間隔をおい
て形成されかつ軸心方向に延びる複数の切り込みを有す
ることを特徴とする請求項1記載のパティキュレート・
フィルタ。
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