JP3439914B2 - Injection molding machine - Google Patents
Injection molding machineInfo
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- JP3439914B2 JP3439914B2 JP10811796A JP10811796A JP3439914B2 JP 3439914 B2 JP3439914 B2 JP 3439914B2 JP 10811796 A JP10811796 A JP 10811796A JP 10811796 A JP10811796 A JP 10811796A JP 3439914 B2 JP3439914 B2 JP 3439914B2
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- injection molding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/47—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using screws
- B29C45/50—Axially movable screw
- B29C45/52—Non-return devices
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂等の材料を所
定形状に成形するために用いる射出成形機に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to an injection molding machine used for molding a material such as a resin into a predetermined shape.
【０００２】[0002]
【従来の技術】樹脂等を所定形状に成形する場合には射
出成形が一般的である。この際に用いられるインライン
スクリュー式射出成形機は、図１に示すように、原料を
投入するホッパー７を有するシリンダ５内にスクリュー
６を配置し、このシリンダ５の先端にノズル８を介して
金型９を配置したものである。2. Description of the Related Art Injection molding is generally used for molding a resin or the like into a predetermined shape. As shown in FIG. 1, the in-line screw injection molding machine used at this time has a screw 6 arranged in a cylinder 5 having a hopper 7 for feeding raw materials, and a metal is inserted at the tip of this cylinder 5 via a nozzle 8 to a metal. The mold 9 is arranged.
【０００３】また、スクリュー６の先端部には樹脂の逆
流防止機構が備えられている。即ち、図２に示すように
スクリュー６の先端にスクリューヘッド１が螺着され、
該スクリューヘッド１には円筒状の摩擦リング２が嵌め
込まれ、押し金４によって固定されている。また、押し
金４にはテーパ面４ａが形成され、このテーパ面４ａと
摩擦リング２との間の空間に逆流防止リング３が遊嵌さ
れている。A resin backflow prevention mechanism is provided at the tip of the screw 6. That is, as shown in FIG. 2, the screw head 1 is screwed onto the tip of the screw 6,
A cylindrical friction ring 2 is fitted in the screw head 1 and fixed by a pusher 4. A taper surface 4a is formed on the pusher 4, and a backflow prevention ring 3 is loosely fitted in the space between the taper surface 4a and the friction ring 2.
【０００４】該逆流防止リング３は、シリンダ５とスク
リューヘッド１のいずれにも固着されず、スクリューヘ
ッド１との間には隙間を有し、押し金４のテーパ面４ａ
と摩擦リング２との間の空間で自由に前後に移動可能と
なっている。また、逆流防止リング３の先端側は摩擦リ
ング２と当接した場合に樹脂の流通孔となる溝３ａを備
え、かつ後端側は押し金４のテーパ面４ａと合致する形
状のテーパ面３ｂとなっている。The backflow prevention ring 3 is not fixed to either the cylinder 5 or the screw head 1, has a gap between it and the screw head 1, and has a tapered surface 4 a of the pusher 4.
The space between the friction ring 2 and the friction ring 2 can freely move back and forth. Further, the backflow prevention ring 3 is provided with a groove 3a which serves as a resin flow hole when it comes into contact with the friction ring 2, and a rear end side thereof has a tapered surface 3b having a shape matching the tapered surface 4a of the pusher 4. Has become.
【０００５】この射出成形機を作動させる場合は、ま
ずスクリュー６を回転させながら、ホッパー７より原料
を投入すれば、この原料はスクリュー６によって先端側
へ圧送されていく。この圧力によって、逆流防止リング
３は先端側に移動して摩擦リング２と当接し、回転する
摩擦リング２と摺動する。この時、圧送された原料は、
スクリューヘッド１と逆流防止リング３との隙間及び逆
流防止リング３の溝３ａを通ってシリンダ５の先端部５
ａに充填される。When operating this injection molding machine, first, the raw material is fed from the hopper 7 while rotating the screw 6, and the raw material is fed under pressure by the screw 6. Due to this pressure, the backflow prevention ring 3 moves to the tip side, contacts the friction ring 2, and slides on the rotating friction ring 2. At this time, the raw material sent under pressure is
The tip portion 5 of the cylinder 5 passes through the gap between the screw head 1 and the backflow prevention ring 3 and the groove 3a of the backflow prevention ring 3.
a is filled.
【０００６】次に、充分に原料がシリンダ５の先端部
５ａに充填されると、スクリュー６全体を先端側へ押し
動かすことによって、先端部５ａの原料をノズル８から
射出し、金型９内に充填することができる。この時、逆
流防止リング３は後に移動し、テーパ面３ｂが押し金４
のテーパ面４ａと当接してシール面を形成し、樹脂の逆
流を防止するようになっている。Next, when the raw material is sufficiently filled in the tip portion 5a of the cylinder 5, the entire screw 6 is pushed toward the tip side to eject the raw material of the tip portion 5a from the nozzle 8 and the inside of the mold 9. Can be filled. At this time, the backflow prevention ring 3 moves backward, and the taper surface 3b is pushed by the pusher 4
The back surface of the resin is prevented by contacting the tapered surface 4a and forming a sealing surface.
【０００７】このように、逆流防止リング３が前後に移
動することによって、樹脂の逆流を防止しながら金型９
への射出成形を行うことができる。By moving the backflow prevention ring 3 back and forth in this manner, the backflow of resin is prevented and the mold 9 is prevented.
Injection molding can be performed.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記各部材
はいずれも金属材で形成されているため、上記工程に
おいて逆流防止リング３の先端が回転する摩擦リング２
と当接し摺動する際に、摩擦リング２の摺接部分が摩耗
しやすいという問題があった。特に、近年は樹脂材が改
良され、ガラスフィラー等の無機材料を含有する複合材
料等の摩耗性の高い材料が用いられるようになっている
ため、上記摩擦リング２の摩耗が問題となっている。However, since each of the above members is made of a metal material, the friction ring 2 in which the tip of the backflow prevention ring 3 rotates in the above process.
There is a problem that the sliding contact portion of the friction ring 2 is easily worn when it comes into contact with and slides. In particular, in recent years, the resin material has been improved, and a material having a high wear property such as a composite material containing an inorganic material such as a glass filler has been used. Therefore, the wear of the friction ring 2 becomes a problem. .
【０００９】そこで、上記摩擦リング２として耐摩耗性
に優れたセラミックスを用いることが提案されている
（実開昭６３−８７００２号、実開平２−１０９０４号
公報等参照）。Therefore, it has been proposed to use ceramics having excellent wear resistance as the friction ring 2 (see Japanese Utility Model Publication No. 63-87002, Japanese Utility Model Publication No. 2-10904, etc.).
【００１０】ところが、上記工程を繰り返す際に、
逆流防止リング３は前後に移動して摩擦リング２と激し
く衝突することになる。また、スクリュー６は片持ち支
持であるため、スクリューヘッド１部分はたわみが生じ
やすく、摩擦リング２には曲げ応力が加わりやすい。そ
して、一般にセラミックスは耐摩耗性は優れるものの、
強度、靱性が金属材に比べて低いため、セラミックス製
の摩擦リング２は、逆流防止リング３が衝撃した際や曲
げ応力が加わった場合に破損しやすいという問題があっ
た。However, when the above steps are repeated,
The backflow prevention ring 3 moves back and forth and collides violently with the friction ring 2. Further, since the screw 6 is cantilevered, the screw head 1 portion is likely to be bent, and the friction ring 2 is easily subjected to bending stress. And although ceramics are generally excellent in wear resistance,
Since the strength and toughness are lower than that of the metal material, the ceramic friction ring 2 has a problem that it is easily damaged when the backflow prevention ring 3 is impacted or when bending stress is applied.
【００１１】例えば、摩擦リング２を炭化珪素質セラミ
ックスや窒化珪素質セラミックスで形成すれば、耐摩耗
性は優れているものの、強度が不足するため、破損の恐
れがあった。一方、摩擦リング２を高強度のジルコニア
セラミックス形成すると、耐摩耗性が低く、寿命が短い
という問題があった。For example, if the friction ring 2 is made of silicon carbide ceramics or silicon nitride ceramics, the abrasion resistance is excellent, but the strength is insufficient, and there is a risk of damage. On the other hand, when the friction ring 2 is formed of high-strength zirconia ceramics, there is a problem that wear resistance is low and life is short.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記に鑑みて本発明は、
シリンダ内に原料を圧送するためのスクリュ−を備え、
該スクリュ−の先端に備えたスクリュ−ヘッドの周囲
に、前後方向に移動可能な逆流防止リングを遊嵌して原
料の逆流を防止し、上記スクリュ−ヘッドの回転時に逆
流防止リングと摺動する部分に摩擦リングを備えた射出
成形機であって、上記摩擦リングを平均結晶粒径が０．
１〜１０μｍで、かつアスペクト比３以上の窒化珪素粒
子を７５％以上含む窒化珪素質セラミックスで形成した
ことを特徴とするものである。In view of the above, the present invention provides:
Equipped with a screw for pumping the raw material into the cylinder,
A backflow prevention ring movable in the front-rear direction is loosely fitted around the screw head provided at the tip of the screw to prevent backflow of the raw material, and slides with the backflow prevention ring when the screw head rotates. An injection molding machine having a friction ring in a portion thereof, wherein the friction ring has an average crystal grain size of 0.
It is characterized in that it is formed of silicon nitride ceramics containing 1% to 10 μm and 75% or more of silicon nitride particles having an aspect ratio of 3 or more.
【００１３】また、上記摩擦リングがＳi３Ｎ４が９０
〜９６重量％、Ｙ２Ｏ３またはＹｂ２Ｏ３が２〜５重量
％、Ａｌ２Ｏ３が２〜５重量％からなる組成であり、破
壊靱性６．５ＭＰａ／ｍ２以上であり、上記逆流防止リ
ングを表面焼入れしたクロムモリブデン鋼、もしくは、
硬質クロムメッキを施したもので構成したことを特徴と
するものである。The friction ring is made of Si 3 N 4 of 90.
To 96 wt%, Y 2 O 3 or Yb 2 O 3 is 2 to 5 wt%, and Al 2 O 3 is 2 to 5 wt%, and the fracture toughness is 6.5 MPa / m 2 or more. Chrome-molybdenum steel with a backflow prevention ring surface-hardened, or
It is characterized in that it is made of a material plated with hard chrome.
【００１４】[0014]
【作用】本発明によれば、極めて強度の高い窒化珪素質
セラミックスで摩擦リングを形成したことによって、使
用時に摩擦リングが破損することを防止し、しかも逆流
防止リングとの摺動による摩耗も防止できる。According to the present invention, since the friction ring is formed of the extremely high strength silicon nitride ceramics, it is possible to prevent the friction ring from being damaged at the time of use and also prevent the abrasion due to the sliding with the backflow prevention ring. it can.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】以下本発明の実施形態を説明す
る。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below.
【００１６】本発明の射出成形機は、基本的な構造は従
来例と同様である。即ち、図１に示すように原料を投入
するホッパー７を有するシリンダ５内にスクリュー６を
配置し、このシリンダ５の先端にノズル８を介して金型
９を配置したものである。The injection molding machine of the present invention has the same basic structure as the conventional example. That is, as shown in FIG. 1, a screw 6 is arranged in a cylinder 5 having a hopper 7 for introducing raw materials, and a die 9 is arranged at the tip of the cylinder 5 via a nozzle 8.
【００１７】また、スクリュー６の先端部には樹脂の逆
流防止機構が備えられている。即ち、図２に示すように
スクリュー６の先端にスクリューヘッド１が螺着され、
該スクリューヘッド１には円筒状の摩擦リング２が嵌め
込まれ、押し金４によって固定されている。また、押し
金４にはテーパ面４ａが形成され、このテーパ面４ａと
摩擦リング２との間の空間に逆流防止リング３が遊嵌さ
れている。A resin backflow prevention mechanism is provided at the tip of the screw 6. That is, as shown in FIG. 2, the screw head 1 is screwed onto the tip of the screw 6,
A cylindrical friction ring 2 is fitted in the screw head 1 and fixed by a pusher 4. A taper surface 4a is formed on the pusher 4, and a backflow prevention ring 3 is loosely fitted in the space between the taper surface 4a and the friction ring 2.
【００１８】この射出成形機を作動する際に、スクリュ
ー６の回転時には、逆流防止リング３は先端側に移動し
て溝３ａより原料を圧送し、スクリュー６を先端側に押
し動かす時には、逆流防止リング３が後に移動してテー
パ面３ｂと押し金４のテーパ面４ａが当接することによ
り原料の逆流を防止することができる。When operating this injection molding machine, when the screw 6 rotates, the backflow prevention ring 3 moves to the tip side to pump the raw material through the groove 3a, and when the screw 6 is pushed toward the tip side, the backflow prevention ring Since the ring 3 moves backward and the tapered surface 3b and the tapered surface 4a of the pusher 4 come into contact with each other, the backflow of the raw material can be prevented.
【００１９】そして、本発明の参考例の射出成形機で
は、上記摩擦リング２として、曲げ強度が８０ｋｇ/ｍ
ｍ２以上の窒化珪素質セラミックスを用いたものであ
る。In the injection molding machine of the reference example of the present invention, the friction ring 2 has a bending strength of 80 kg / m.
It uses a silicon nitride ceramics of m 2 or more.
【００２０】即ち、窒化珪素質セラミックスは耐摩耗性
に優れる材質であるが、従来は強度が低かったために、
摩擦リング２を形成すると破損しやすいものであった。
そこで、種々検討を行った結果、後述するような結晶構
造を有する窒化珪素質セラミックスであれば、曲げ強度
が８０ｋｇ／ｍｍ2 以上と極めて高強度とすることがで
き、この窒化珪素質セラミックスを用いれば、摩擦リン
グ２として好適に使用できることを見出したのである。That is, although silicon nitride ceramics is a material having excellent wear resistance, it has conventionally been low in strength,
When the friction ring 2 was formed, it was easily damaged.
Therefore, as a result of various studies, a silicon nitride ceramic having a crystal structure as described later can be made to have an extremely high bending strength of 80 kg / mm 2 or more, and this silicon nitride ceramic is used. Therefore, they have found that they can be preferably used as the friction ring 2.
【００２１】なお、本発明における曲げ強度とは、ＪＩ
ＳＲ１６０１に規定する３点曲げ強さのことであり、摩
擦リング２からＪＩＳ試験片を切り出し、これを用いて
３点曲げ試験法により測定することができる。The bending strength in the present invention means JI
It is the three-point bending strength defined in SR1601, and can be measured by a three-point bending test method by cutting out a JIS test piece from the friction ring 2.
【００２２】また、この摩擦リング２を成す窒化珪素質
セラミックスは、平均結晶粒子径が０．１〜１０μｍで
あり、アスペクト比３以上の窒化珪素粒子を７５％以上
含むものである。The silicon nitride ceramics forming the friction ring 2 has an average crystal grain size of 0.1 to 10 μm and contains 75% or more of silicon nitride grains having an aspect ratio of 3 or more.
【００２３】ここで、平均結晶粒子径を上記範囲とした
のは、１０μｍと超えると破壊靱性及び曲げ強度が大幅
に低下し、一方０．１μｍ未満とすることは製造上極め
て困難であるためである。The reason why the average crystal grain size is within the above range is that if the average crystal grain size exceeds 10 μm, the fracture toughness and bending strength are significantly reduced, whereas if it is less than 0.1 μm, it is extremely difficult in manufacturing. is there.
【００２４】また、アスペクト比とは結晶粒子の長径／
短径の比のことであり、本発明ではアスペクト比が３以
上であるような針状の窒化珪素粒子を多く含ませること
によって、窒化珪素質セラミックスの強度、靱性を向上
させたのである。そして、アスペクト比３以上の窒化珪
素粒子の占める割合を７５％以上としたのは、７５％未
満では強度を８０ｋｇ／ｍｍ2 以上とできず、摩擦リン
グ２として用いた場合に破損しやすいためである。The aspect ratio is the major axis of crystal grains /
This is the ratio of the minor axis, and in the present invention, the strength and toughness of the silicon nitride ceramics are improved by including many needle-shaped silicon nitride particles having an aspect ratio of 3 or more. The reason why the proportion of silicon nitride particles having an aspect ratio of 3 or more is set to 75% or more is that the strength cannot be set to 80 kg / mm 2 or more at less than 75%, and the friction ring 2 is easily damaged when used. is there.
【００２５】なお、上記平均結晶粒子径及びアスペクト
比並びにその含有量については、窒化珪素質セラミック
スの破断面をＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により３００
０倍に拡大してＳＥＭ写真を撮影し、このＳＥＭ写真を
画像解析装置（ルーゼックス）で解析することにより求
める。また、本発明におけるアスペクト比は、上記破断
面における結晶粒子の断面により、長径と短径を決定
し、その長径／短径の比をアスペクト比とした。Regarding the average crystal grain size and aspect ratio and the content thereof, the fracture surface of the silicon nitride ceramics was measured by SEM (scanning electron microscope) 300.
It is determined by taking a SEM photograph by enlarging it to 0 times and analyzing the SEM photograph with an image analyzer (Luzex). As for the aspect ratio in the present invention, the major axis and the minor axis are determined by the cross section of the crystal grain in the fracture surface, and the ratio of the major axis / minor axis is defined as the aspect ratio.
【００２６】上記特性を有する窒化珪素質セラミックス
の組成は、９０〜９６重量％のＳｉ3 Ｎ4 を主成分と
し、焼結助剤としてＹ2 Ｏ3 、Ｙｂ2 Ｏ3 等の希土類元
素酸化物を２〜５重量％含有し、さらにＡｌ2 Ｏ3 を２
〜５重量％含有するものを用いる。The composition of the silicon nitride ceramics having the above characteristics is such that 90 to 96% by weight of Si 3 N 4 is the main component, and rare earth element oxides such as Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 are used as sintering aids. 2 to 5% by weight of Al 2 O 3
What contains ~ 5 weight% is used.
【００２７】このような窒化珪素質セラミックス製の摩
擦リング２を製造する場合は、上記組成範囲の原料を調
合し、さらにバインダーと溶媒を添加して回転ミルにて
混合粉砕した後、スプレードライヤーにて造粒する。こ
の造粒体を金型に充填し、冷間静水圧加圧法により円筒
状に成形する。得られた成形体を真空脱脂し、１７５０
〜１８５０℃の焼成温度で焼成し、得られた焼結体に研
磨加工を施すことによって、摩擦リング２を得ることが
できる。そして、上記焼成時の条件を調整することによ
って、上述したような結晶構造の窒化珪素質セラミック
スを得ることができる。In the case of manufacturing such a friction ring 2 made of silicon nitride ceramics, a raw material having the above composition range is prepared, a binder and a solvent are further added, and the mixture is pulverized by a rotary mill. And granulate. The granules are filled in a mold and formed into a cylindrical shape by the cold isostatic pressing method. The obtained molded body is vacuum degreased, 1750
The friction ring 2 can be obtained by firing at a firing temperature of ˜1850 ° C. and polishing the obtained sintered body. Then, the silicon nitride ceramics having the above-described crystal structure can be obtained by adjusting the conditions during the firing.
【００２８】このようにして得られた摩擦リング２を成
す窒化珪素質セラミックスは、主相がβ−Ｓｉ3 Ｎ4 か
らなり、平均結晶粒子径が０．１〜１０μｍで、かつア
スペクト比３以上の窒化珪素粒子を７５％以上含むとと
もに、密度３．１〜３．３ｇ／ｃｍ3 、破壊靱性
（Ｋ1C）６．５ＭＰａｍ1/2 以上、曲げ強度８０ｋｇ／
ｍｍ2 以上とすることができた。The silicon nitride ceramics forming the friction ring 2 thus obtained has a main phase of β-Si 3 N 4 , an average crystal grain size of 0.1 to 10 μm, and an aspect ratio of 3 or more. Of silicon nitride particles of 75% or more, a density of 3.1 to 3.3 g / cm 3 , a fracture toughness (K 1C ) of 6.5 MPam 1/2 or more, a bending strength of 80 kg /
It could be set to mm 2 or more.
【００２９】また、逆流防止リング３については、摩擦
リング２以上の強度が求められることから、強度の高い
金属材で形成する。この場合、本発明の窒化珪素質セラ
ミックスは特に鉄系金属との滑り性が良いという特性を
有している。したがって、窒化珪素質セラミックス製の
摩擦リング２と金属製の逆流防止リング３を組み合わせ
ることによって、摺動時の摩擦抵抗が少なく、互いの磨
耗を少なくすることができる。Since the backflow prevention ring 3 is required to have a strength higher than that of the friction ring 2, it is made of a metal material having high strength. In this case, the silicon nitride ceramics of the present invention has a characteristic that it has particularly good slidability with an iron-based metal. Therefore, by combining the friction ring 2 made of silicon nitride ceramics and the backflow prevention ring 3 made of metal, it is possible to reduce frictional resistance during sliding and reduce mutual wear.
【００３０】なお、上記逆流防止リング３やその他の部
材を成す金属材としては、クロムモリブデン鋼等の表面
焼き入れを行ったものや硬質クロムメッキを施したもの
を用いるが、これらに限定されるものではない。As the metal material forming the backflow prevention ring 3 and other members, surface-hardened chromium molybdenum steel or hard-chrome plated material is used, but is not limited thereto. Not a thing.
【００３１】[0031]
【実施例】各種セラミックスについて、平均結晶粒子
径、アスペクト比３以上の結晶粒子の含有率、破壊靱
性、曲げ強度を測定した。なお、窒化珪素質セラミック
スについては、原料粒径や焼成条件を変化させて窒化珪
素Ａ，Ｂ，Ｃの３種類を作製した。Example Various ceramics were measured for average crystal grain size, content of crystal grains having an aspect ratio of 3 or more, fracture toughness, and bending strength. Regarding silicon nitride ceramics, three types of silicon nitrides A, B, and C were produced by changing the raw material particle size and firing conditions.
【００３２】結果を表１に示すように、窒化珪素質セラ
ミックスは他のセラミックスに比べて破壊靱性と強度が
高いことがわかる。中でも、アスペクト比３以上の結晶
粒子の含有率を７５％以上とした窒化珪素Ａは、曲げ強
度８０ｋｇ／ｍｍ2 以上、破壊靱性（Ｋ1C）６．５ＭＰ
ａｍ1/2 以上とできることがわかる。The results shown in Table 1 show that silicon nitride ceramics have higher fracture toughness and strength than other ceramics. Above all, silicon nitride A having a content of crystal grains with an aspect ratio of 3 or more of 75% or more has a bending strength of 80 kg / mm 2 or more and a fracture toughness (K 1C ) of 6.5MP.
It can be seen that it can be set to am 1/2 or more.
【００３３】また、表１中の窒化珪素Ａ，Ｂについて、
その他の特性を比較したところ、表２に示すように、強
度以外の特性はほぼ同じであった。For silicon nitrides A and B in Table 1,
When the other characteristics were compared, as shown in Table 2, the characteristics other than the strength were almost the same.
【００３４】[0034]
【表１】 [Table 1]
【００３５】[0035]
【表２】 [Table 2]
【００３６】次に、上記二種類の窒化珪素質セラミック
ス（窒化珪素Ａ，Ｂ）を用いて摩擦リング２を形成し、
実機テストを行った。各々の摩擦リング２を６０個ずつ
用意し、図１、２に示す射出成形機に実装して、ガラス
繊維を含有する樹脂を用いて３００ショットの成形を行
った後、摩擦リング２の破損状況を確認した。Next, a friction ring 2 is formed by using the above-mentioned two kinds of silicon nitride ceramics (silicon nitrides A and B).
The actual machine test was done. 60 friction rings 2 were prepared, mounted on the injection molding machine shown in FIGS. 1 and 2, and molded for 300 shots using a resin containing glass fibers. It was confirmed.
【００３７】結果は表３に示す通り、比較例では破損率
が５％であったのに対し、本発明実施例では破損率が０
％と優れた効果を有することがわかった。As shown in Table 3, the damage ratio was 5% in the comparative example, whereas the damage ratio was 0 in the inventive examples.
It was found to have an excellent effect with%.
【００３８】[0038]
【表３】 [Table 3]
【００３９】[0039]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、逆流防止
リングを前後に移動可能に遊嵌した逆流防止装置を有す
る射出成形機において、上記逆流防止リングと当接し摺
動する摩擦リングを平均結晶粒子径が０．１μｍで、か
つアスペクト比３以上の窒化珪素粒子を７５％以上含む
窒化珪素質セラミックスで形成したことによって、使用
時の摩擦リングの破損を防止するとともに、摩擦リング
及び逆流防止リングの摩耗を防止し、射出成形機を長期
間良好に使用することが可能となる。As described above, according to the present invention, in an injection molding machine having a backflow prevention device in which a backflow prevention ring is loosely fitted so as to be movable back and forth, a friction ring that abuts and slides on the backflow prevention ring is provided. By forming the silicon nitride ceramics having an average crystal grain diameter of 0.1 μm and silicon nitride particles having an aspect ratio of 3 or more of 75% or more, damage of the friction ring during use is prevented, and the friction ring and the backflow are prevented. The wear of the prevention ring is prevented, and the injection molding machine can be used satisfactorily for a long period of time.
【図１】本発明の射出成形機の全体構造を示す断面図で
ある。FIG. 1 is a sectional view showing the overall structure of an injection molding machine of the present invention.
【図２】本発明の射出成形機における逆流防止機構を示
す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a backflow prevention mechanism in the injection molding machine of the present invention.
１：スクリューヘッド ２：摩擦リング ３：逆流防止リング ３ａ：溝 ３ｂ：テーパ面 ４：押し金 ４ａ：テーパ面 ５：シリンダ ６：スクリュー ７：ホッパー ８：ノズル ９：金型 1: Screw head 2: Friction ring 3: Backflow prevention ring 3a: groove 3b: Tapered surface 4: Push money 4a: Tapered surface 5: Cylinder 6: Screw 7: Hopper 8: Nozzle 9: Mold
Claims (2)
ュ−を備え、該スクリュ−の先端に備えたスクリュ−ヘ
ッドの周囲に、前後方向に移動可能な逆流防止リングを
遊嵌して原料の逆流を防止し、上記スクリュ−ヘッドの
回転時に逆流防止リングと摺動する部分に摩擦リングを
備えた射出成形機であって、上記摩擦リングを平均結晶
粒径が０．１〜１０μｍで、かつアスペクト比３以上の
窒化珪素粒子を７５％以上含む窒化珪素質セラミックス
で形成したことを特徴とする射出成形機。1. A screw for feeding a raw material into a cylinder is provided, and a backflow prevention ring movable in the front-rear direction is loosely fitted around a screw head provided at the tip of the screw to feed the raw material. What is claimed is: 1. An injection molding machine comprising a friction ring for preventing backflow and sliding on the backflow prevention ring when the screw head rotates, wherein the friction ring has an average crystal grain size of 0.1 to 10 μm. An injection molding machine characterized by being formed of silicon nitride ceramics containing 75% or more of silicon nitride particles having an aspect ratio of 3 or more.
重量％、Ｙ ２ Ｏ ３ またはＹｂ ２ Ｏ ３ が２〜５重量％、Ａ
ｌ ２ Ｏ ３ が２〜５重量％からなる組成であり、破壊靱性
６．５ＭＰａ／ｍ ２ 以上であり、上記逆流防止リングを
表面焼入れしたクロムモリブデン鋼、もしくは、硬質ク
ロムメッキを施したもので構成したことを特徴とする請
求項１記載の射出成形機。 2. The friction ring has a Si 3 N 4 content of 90 to 96.
%, Y 2 O 3 or Yb 2 O 3 is 2 to 5% by weight, A
1 2 O 3 has a composition of 2 to 5 wt% and has a fracture toughness.
6.5 MPa / m 2 or more, the above-mentioned backflow prevention ring
Surface hardened chrome molybdenum steel or hard
A contract characterized by being composed of chrome plated
The injection molding machine according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10811796A JP3439914B2 (en) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Injection molding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10811796A JP3439914B2 (en) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Injection molding machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09290446A JPH09290446A (en) | 1997-11-11 |
| JP3439914B2 true JP3439914B2 (en) | 2003-08-25 |
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ID=14476353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10811796A Expired - Fee Related JP3439914B2 (en) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Injection molding machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3439914B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110001015B (en) * | 2019-05-20 | 2021-04-30 | 台州市永硕汽车部件有限公司 | Injection molding screw of injection molding machine |
-
1996
- 1996-04-26 JP JP10811796A patent/JP3439914B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09290446A (en) | 1997-11-11 |
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