JP3434281B2 - Absorption refrigerator - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、吸収冷凍機に係
り、特に、大容量機を構成するのに好適な吸収冷凍機に
関する。 【０００２】 【従来の技術】吸収冷凍機は、水を冷媒、臭化リチウム
溶液を吸収剤とし、熱を駆動源とした冷凍機であって、
排熱利用に有効な冷凍機である。この吸収冷凍機は、蒸
発器、吸収器、再生器、及び凝縮器を主要機器として構
成され、蒸発器及び吸収器の内部は高真空（絶対圧力で
６〜７mmＨｇ）に保持されている。そして、従来の吸収
冷凍機では蒸発器及び吸収器が夫々単機備えられてい
て、これらは吸収冷凍機の冷凍能力に合わせた大きさに
形成されている。 【０００３】ところで、従来の吸収冷凍機の冷凍能力は
最大でも２５００ＲＴであるが、この吸収冷凍機の冷凍
能力を例えば５０００ＲＴに高めるには、それに応じて
単機構成の蒸発器及び吸収器の能力も向上させなければ
ならない。そのためには、蒸発器及び吸収器を夫々大型
化することで対応できるが、単に蒸発器及び吸収器を夫
々大型にすることは、それに応じて大きな設置スペース
が必要となる。 【０００４】しかし、吸収冷凍機の設置スペースには制
限があることが多いので、既述のように単機を大形にす
ることは、設置上不適当となる場合が多いと考えられ
る。しかも、蒸発器及び吸収器が大型になるほど、その
作り勝手が悪くなるとともに、運搬及び設置場所への納
入等も行いずらくなる。 【０００５】図３は従来の吸収冷凍機の蒸気消費率と負
荷との関係を示す特性図であって、この図中符号Ａは吸
収冷凍機の仕様によって定められる定格点であり、この
定格点Ａでの負荷は略１００％である。又、定格点Ａを
通って図３中下側に凸となる円弧を描いた特性曲線Ｂか
ら分かるように略４０％以下の負荷域では、定格点Ａの
レベルＣを上回る蒸気消費率となっている。この図３か
ら理解されるように吸収冷凍機は、特性曲線Ｂと前記レ
ベルＣとの交点Ｄと定格点Ａとの間の負荷域の中でも、
前記特性曲線Ｂが最も下がった領域、つまり略６０〜８
０％の負荷域で蒸気消費率が低く最も効率良く運転でき
るが、負荷が約４０％以下の低負荷域になると、蒸気消
費率が定格点Ａでの蒸気消費率を上回って必要となり、
冷凍機全体の効率が低下するという傾向がある。 【０００６】吸収冷凍機は、部分負荷域での運転の効率
が定格条件での効率を上回る等、部分負荷特性が他の冷
凍機に比較して良好な冷凍機であるが、それでも既述の
ように低負荷域での効率は定格条件での効率より低下す
る。その理由は、低負荷域での運転においては冷凍機内
を流れる臭化リチウム溶液の流量が減り過ぎ、特に、単
機構成の吸収器での臭化リチウム溶液の流量が減り過ぎ
て、この吸収器が有する吸収器チューブが乾いて、その
伝熱面を有効に使用できなくなることにあると考えられ
ている。その結果、低負荷域では、その負荷に対して吸
収器の伝熱面積が過剰になって、吸収性能が低下し、そ
れに伴って冷凍機全体の効率低下がもたらされる。この
ような事情から、吸収冷凍機を例えば大容量化するに際
しては、以上のような低負荷域での運転においても効率
を向上させることが要請されている。 【０００７】 【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、低負荷域での効率を向上できるとともに、
作り勝手が良く運搬及び納入等も容易で省スペースで設
置でき、しかも、熱源供給量制御が簡単な吸収冷凍機を
得ることにある。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明は、冷媒ノズルを
有し冷水が流通する蒸発器チューブに前記冷媒ノズルか
ら冷媒を散布することにより前記冷媒を蒸発気化させて
冷媒蒸気とする蒸発器と、溶液ノズルを有し前記蒸発器
で発生した冷媒蒸気を前記溶液ノズルから散布される濃
度の濃い臭化リチウム溶液に吸収させる吸収器と、前記
冷媒蒸気を吸収して低濃度となった臭化リチウム溶液を
加熱してこの溶液中の冷媒を蒸発させて濃度が濃くなっ
た臭化リチウム溶液を前記吸収器に供給する再生器と、
この再生器で発生した冷媒蒸気を凝縮させて凝縮液化し
た冷媒を前記蒸発器に供給する凝縮器とを備えた吸収冷
凍機を前提とする。 【０００９】そして、前記課題を解決するために、前記
蒸発器、前記冷媒ノズルに冷媒を供給する冷媒ポンプ、
前記吸収器、及び前記吸収器内の低濃度の臭化リチウム
溶液を前記再生器側に供給する溶液ポンプを有する複数
の蒸発器・吸収器系統と、所定負荷以下では複数の前記
蒸発器・吸収器系統のうちの一部を使用するとともに他
の系統を休止して運転させ、前記所定負荷より大きい負
荷域では、前記一部の系統と前記休止した系統の内の少
なくとも一部の系統とを共に使用して運転させる切換え
弁と、前記各蒸発器・吸収器系統が夫々有した前記冷水
の流出配管が合流されて冷房負荷に送られる冷水の出口
温度を検出する冷水温度センサと、このセンサが検出す
る前記出口温度に基づいて前記再生器への熱源供給量を
調節するコントローラと、を備えたことを特徴としてい
る。 【００１０】なお、本発明において、所定負荷は任意に
定めることができるとともに、蒸発器・吸収器系統は２
系統以上あればよいとともに、各系統は同一冷凍能力で
あることが好ましいが、冷凍能力に差があってもよい。
又、本発明において、切換え弁の切換えは手動又は自動
で実施することができる。 【００１１】 【発明の実施の形態】以下、図１及び図２を参照して本
発明の一実施形態を説明する。 【００１２】図１は一実施形態に係る吸収冷凍機の概略
構成図である。この図１に示されるように吸収冷凍機
は、同一冷凍能力の第１、第２の蒸発器・吸収器系統
１、２と、再生器と、凝縮器３と、低温熱交換器４と、
高温熱交換器５とを主要機器として備えており、水を冷
媒とし、臭化リチウム溶液を吸収剤とし、かつ、地域冷
暖房用の蒸気を熱源とするものであって、大容量機、例
えば５０００ＲＴの冷凍能力を発揮するように構成され
ている。 【００１３】再生器には、熱効率を上げ加熱エネルギー
を減少させる目的で再生器を２段に配置してなる二重効
用型のものが使用されている。つまり、再生器には、臭
化リチウム希溶液を加熱する高圧再生器６と、この再生
器６で発生した高温の冷媒蒸気を加熱源として臭化リチ
ウム希溶液を更に加熱する低圧再生器７とを備えてい
る。 【００１４】第１蒸発器・吸収器系統１は、蒸発器１１
と、吸収器１２と、冷媒ポンプ１３と、溶液ポンプ１４
とを備えている。蒸発器１１と吸収器１２とは同一のシ
ェル（高真空容器）内に構成されている。蒸発器１１内
には蒸発器チューブ１５（多段の伝熱管群の使用が好ま
しい。）が配置されている。このチューブ１５には膜蒸
発促進管が好適に用いられている。蒸発器チューブ１５
には冷水入口ライン（冷水流入配管）１６を通って冷水
が供給され、蒸発器チューブ１５を流通した冷水は、冷
水出口ライン（冷水流出配管）１７を通って、このライ
ン１７に取付けた冷水ポンプ１８を経た後に調節弁１９
を通って外部に流出される。冷水入口ライン１６に与え
られる冷水は、ビルの冷房装置等（冷房負荷）に利用さ
れたものであり、その利用により約１３℃に温度上昇し
ている。冷水入口ライン１６（又は冷水出口ライン１７
でもよい。）には、その流路を開閉できる操作弁２２が
取付けられている。 【００１５】蒸発器１１内には蒸発器チューブ１５と対
向して冷媒ノズル２０が配置されており、蒸発器１１の
底部に開閉弁を介して連通された冷媒ポンプ１３によっ
て汲み上げられた冷媒（水）は、冷媒ライン（冷媒配
管）２１を流通して冷媒ノズル２０に供給される。この
蒸発器１１は、既述のように高圧真空容器内に構成され
ているから、スプレー膜蒸発方式により冷媒ノズル２０
から蒸発器チューブ１５に向けて散布された冷媒は、４
℃〜６℃位で沸騰して蒸発気化する。そのため、蒸発器
チューブ１５内を流れる冷水は、冷媒に与えた蒸発潜熱
分に応じて温度低下し、例えば６℃の冷水となって流出
される。この冷水は冷房負荷に送られて利用され、それ
により、約１３℃に温度上昇して冷水入口ライン１６に
流入される。 【００１６】吸収器１２内には、吸収器チューブ２５
（多段の伝熱管群の使用が好ましい。）が配置されてい
る。このチューブ２５にも膜蒸発促進管が好適に用いら
れている。吸収器チューブ２５には冷却水入口ライン
（冷却水入口配管）２６により導かれる約３２℃の冷却
水が調節弁２７を通って供給され、吸収器チューブ２５
を流通した冷却水は冷却水出口ライン（冷却水出口配
管）２８を通って外部に流出される。冷却水にはクーリ
ングタワー水又は他の水源よりの水が利用され、その入
口温度は例えば略３２℃である。吸収器１２内には吸収
器チューブ２５と対向して溶液ノズル２９が配置されて
おり、このノズル２９には、濃溶液ポンプ３０、６０の
少なくとも一方により圧送される臭化リチウム濃溶液が
供給される。この供給は、濃溶液ポンプ３０、６０から
操作弁３１、６１を経て低温熱交換器４を通った後、溶
液ライン（溶液配管）３２を経由して、このライン３２
に設けた操作弁３３を通って導かれる。 【００１７】それにより、臭化リチウム濃溶液が吸収器
チューブ２５に向けて散布される。こうして散布された
臭化リチウム濃溶液は、蒸発器１１で形成されて吸収器
１２に流入してきた冷媒蒸気を吸収して、その濃度が希
釈され、吸収器１２の底部に集められる。又、この吸収
に伴う反応熱は、吸収器チューブ２５内を流通する冷却
水によって外部に取出される。そのため、この熱交換に
より冷却水出口ライン２８に吐出される冷却水の温度は
例えば約４０℃となる。 【００１８】そして、濃度が薄くなって吸収器１２の底
部に集められた臭化リチウム希溶液は、前記底部に開閉
弁を介して連通された溶液ポンプ１４により吸収器１２
外に圧送され、溶液ライン（溶液配管）３５を介して低
温熱交換器４に供給され、更に、この熱交換器４から高
温熱交換器５に供給される。高温熱交換器５を流通した
臭化リチウム希溶液は、溶液ライン（溶液配管）３６を
通って高圧再生器６内に供給される。 【００１９】第２蒸発器・吸収器系統２は、前記第１蒸
発器・吸収器系統１と同じ構成である。つまり、蒸発器
４１と、吸収器４２と、冷媒ポンプ４３と、溶液ポンプ
４４とを備えている。蒸発器４１と吸収器４２とは同一
のシェル（高真空容器）内に構成されている。蒸発器４
１内には蒸発器チューブ４５（多段の伝熱管群の使用が
好ましい。）が配置されている。このチューブ４５には
膜蒸発促進管が好適に用いられている。蒸発器チューブ
４５にも冷水入口ライン（冷水流入配管）４６を通って
冷水が供給され、蒸発器チューブ４５を流通した冷水
は、冷水出口ライン（冷水流出配管）４７を通って、こ
のライン４７に取付けた冷水ポンプ４８を経た後に調節
弁４９を通って外部に流出される。冷水入口ライン４６
は前記第１蒸発器・吸収器系統１の冷水入口ライン１６
から分岐されている。そのため、この冷水入口ライン４
６にも冷房負荷に利用されて約１３℃に温度上昇した冷
水が与えられる。冷水入口ライン４６（又は冷水出口ラ
イン４７でもよい。）には、その流路を開閉できる操作
弁５２が取付けられている。 【００２０】前記冷水出口ライン１７、４７は合流され
ている。つまり、互いに並設された冷水ポンプ１８、４
８の吐出し口は、操作弁１９又は４９を個別に介した後
に合流されている。この合流点より下流側の流出ライン
（冷水合流配管）６５は冷房負荷に接続されている。流
出ライン６５にはこれを通る冷水の温度（出口温度）を
検出する冷水温度センサ６６が取付けられている。この
センサ６６の検出情報（前記出口温度）は、吸収冷凍機
全般の制御を担うコントローラ６７に供給される。コン
トローラ６７は、冷水温度センサ６６の検出情報を基
に、吸収冷凍機の負荷が所定負荷以下で運転されている
のか、それともこの所定負荷よりも大きい負荷で運転さ
れているのかを判定する運転負荷判定手段を有してい
る。又、コントローラ６７は、前記出口温度を基に吸収
冷凍機の再生器に与える熱源量（本実施形態では蒸気
量）を適正に調節するようになっている。 【００２１】なお、図１中７０は第１、第２の蒸発器・
吸収器系統１、２の冷水出口ライン１７、４７に個別に
設けられた冷水低温検出用の温度センサで、この検出情
報もコントローラ６７に供給される。コントローラ６７
は、温度センサ７０が所定の低温度例えば３．５℃以下
を検出した時に、冷水温度が下がり過ぎたと判断して吸
収冷凍機の運転を停止させる。それにより、第１、第２
の蒸発器・吸収器系統１、２毎に蒸発器チューブ１５、
４５の凍結パンク事故を未然に防ぐことができる。 【００２２】図２は本実施形態に係る吸収冷凍機の蒸気
消費率と負荷との関係を示す特性図であって、この図中
符号Ａは吸収冷凍機の仕様によって定められる定格点で
あり、この定格点Ａでの負荷は略１００％である。又、
本実施形態では、通常言われている低負荷域の上限、つ
まり、略４０％の負荷よりも多少大きい負荷、例えば略
５０％の負荷を所定の負荷であるかどうかの基準値とし
て設定し、この略５０％の負荷が前記運転負荷判定手段
により自動的に判定されるようになっている。なお、図
２中Ｅは略４０％以下の低負荷域を示しており、Ｈは略
５０％の負荷点から定格点Ａにわたる負荷域を示してい
る。更に、図２中Ｇは本実施形態に係る吸収冷凍機の特
性曲線を示しており、この曲線Ｇは、前記略５０％の負
荷を境に、負荷域Ｆでの曲線部Ｇ１と、低負荷域Ｅでの
曲線部Ｇ２とからなる。そして、図２中点線で示す曲線
部Ｇ３とこれに連続する曲線部Ｇ１とで表される特性曲
線は、本実施形態の吸収冷凍機が後述のように両肺運転
された場合における特性を示し、曲線部Ｇ２は本実施形
態の吸収冷凍機が後述のように低負荷域Ｅ側で片肺運転
された場合における特性曲線を示している。 【００２３】又、蒸発器４１内には蒸発器チューブ４５
と対向して冷媒ノズル５０が配置されており、蒸発器４
１の底部に開閉弁を介して連通された冷媒ポンプ４３に
よって汲み上げられた冷媒（水）は、冷媒ライン（冷媒
配管）５１を流通して冷媒ノズル５０に供給される。し
たがって、この蒸発器４１においても、スプレー膜蒸発
方式により冷媒ノズル５０から蒸発器チューブ４５に向
けて散布された冷媒が、４℃〜６℃位で沸騰して蒸発気
化するため、蒸発器チューブ４５内を流れる冷水は、冷
媒に与えた蒸発潜熱分に応じて温度低下し、例えば６℃
の冷水となって流出される。この冷水は冷房負荷に送ら
れて冷房に利用され、それにより約１３℃に温度上昇し
て冷水入口ライン１６、４６に戻される。 【００２４】吸収器４２内には、吸収器チューブ５５
（多段の伝熱管群の使用が好ましい。）が配置されてい
る。このチューブ５５にも膜蒸発促進管が好適に用いら
れている。吸収器チューブ５５には前記冷却水入口ライ
ン２６により導かれる約３２℃の冷却水が調節弁５７を
介して供給され、吸収器チューブ５５を流通した冷却水
は前記冷却水出口ライン２８を通って外部に流出され
る。吸収器４２内には吸収器チューブ５５と対向して溶
液ノズル５９が配置されており、このノズル５９には、
濃溶液ポンプ３０、６０の少なくとも一方により圧送さ
れる臭化リチウム濃溶液が供給される。この供給は、濃
溶液ポンプ３０、６０から操作弁３１、６１を経て低温
熱交換器４を通った後、前記溶液ライン３２から分岐さ
れた溶液ライン（溶液配管）６２を経由して、このライ
ン６２に設けた操作弁６３を通って導かれる。 【００２５】それにより、臭化リチウム濃溶液が吸収器
チューブ４５に向けて散布される。こうして散布された
臭化リチウム濃溶液は、蒸発器４１で形成されて吸収器
４２に流入してきた冷媒蒸気を吸収して、その濃度が希
釈され、吸収器４２の底部に集められる。又、この吸収
に伴う反応熱は、吸収器チューブ５５内を流通する冷却
水によって外部に取出される。そのため、この熱交換に
より冷却水出口ライン２８に吐出される冷却水の温度は
例えば約４０℃となる。 【００２６】そして、濃度が薄くなって吸収器４２の底
部に集められた臭化リチウム希溶液は、前記底部に開閉
弁を介して連通された溶液ポンプ４４により吸収器４２
外に操作弁６４を介して圧送された後、前記溶液ライン
３５に合流して、このライン３５を通って低温熱交換器
４に供給され、更に、この熱交換器４から高温熱交換器
５に供給される。互いに並設された濃溶液ポンプ３０、
６０の吐出し口は、操作弁３１又は６１を個別に経た後
に合流されて低温熱交換器４に接続されている。 【００２７】前記高圧再生器６が有した伝熱管７１に
は、図示しない地域冷暖房設備から高温の蒸気が熱源量
調節弁７２を介して供給される。なお、再生器６への熱
源供給は、この再生器がガスバーナを装備する構成であ
る場合には、このバーナに供給される燃料ガスで行なう
こともできる。伝熱管７１は、高圧再生器６に供給され
た臭化リチウム希溶液を加熱するもので、その加熱によ
り前記希溶液から一部の冷媒を蒸発気化させて、濃度が
中程度の臭化リチウム中溶液を作る。こうして得られた
臭化リチウム中溶液は溶液ライン（溶液配管）７３を通
って高温熱交換器５に供給された後、この熱交換器５を
通って低温熱交換器４に供給される。 【００２８】高温熱交換器５では、そこに溶液ライン７
３から戻された高温の臭化リチウム中濃度溶液を用い
て、低温熱交換器４側から供給された臭化リチウム希溶
液を加熱し、それにより溶液の濃度を高める一方で、臭
化リチウム中溶液を冷却する熱回収を行なう。そして、
熱回収された臭化リチウム中濃度溶液は低圧再生器７か
ら流出する高濃度の臭化リチウム濃溶液と合流して、前
記溶液ポンプ３０又は６０により低温熱交換器４に供給
され、ここで再び冷却された後に、吸収器１２又は４２
のいずれか少なくとも一方に供給されて、溶液ノズル２
９又は５９から散布される。 【００２９】一方、高圧再生器６にて蒸発した冷媒蒸気
は、冷媒ライン（溶液配管）７５を通って低圧再生器７
の再生器チューブ７６に供給され、更にこのチューブ７
６から冷媒ライン７７を通って前記凝縮器３の上部に配
設された冷媒ノズル７８に供給される。低圧再生器７と
この上側に配置される凝縮器３とは同一のシェル（高圧
真空容器）内に構成されている。 【００３０】低圧再生器７は、その再生器チューブ７６
の上方に対向して配置された溶液ノズル７９を有してお
り、このノズル７９には低温熱交換器４と高温熱交換器
５との間から引出された溶液ライン（溶液配管）８０を
通って低温熱交換器４を流通した臭化リチウム中濃度溶
液が供給される。溶液ノズル７９は臭化リチウム中溶液
を再生器チューブ７６の外表面に散布する。そのため、
高圧再生器６で発生した高温の冷媒蒸気が流れている再
生器チューブ７６によって、散布された臭化リチウム中
濃度溶液が加熱される。それにより、この中濃度溶液に
含まれている冷媒の一部が蒸発して、高濃度の臭化リチ
ウム濃溶液が作られて、この濃溶液は低圧再生器７の底
部に溜められる。この低圧再生器７内の臭化リチウム濃
溶液は、溶液合流ライン８１を通って前記溶液ポンプ３
０又は６０に吸込まれ、低温熱交換器４に供給される。 【００３１】又、高圧再生器６の溶液出口６ａを通って
高温熱交換器5を経て溶液合流ライン８１（低圧再生器
６で得た濃度の濃い臭化リチウム溶液が導かれる。）に
合流する溶液ライン９０には、第１流量調節弁９１が設
けられている。そして、この溶液ライン９０には、第１
流量調節弁９１をバイパスするバイパス流路９２が設け
られている。なお、溶液ライン９０は１本であり、これ
にバイパス流路９２の本数を足した数と、前記複数の蒸
発器・吸収器系統の系統数とは同じであり、したがって、
バイパス流路９２は蒸発器・吸収器系統の系統数に応じ
て１以上設けられる。そして、バイパス流路９２には、
第２流量調節弁９３と自動開閉弁９４とが夫々取付けら
れている。第１、第２の調節弁９１、９３の開度調節は
前記コントローラ６７からの指示に基づいて実行され、
その調節によって冷凍機内を流れる冷媒流量が適当とな
るように調節される。自動開閉弁９４の開閉もコントロ
ーラ６７からの指示に基づいて実行される。 【００３２】この自動開閉弁９４は、前記所定負荷（例
えば既述のように蒸発器・吸収器系統が２系統の場合に
は５０％の負荷が好ましい。）以下の低負荷域側で吸収
冷凍機が片肺運転される場合には閉じて使用され、又、
前記所定負荷から前記定格点Ａに至る負荷域Ｈで吸収冷
凍機が両肺運転される場合には開いて使用される。片肺
運転では、前記蒸発器・吸収器系統１、２の内のいずれ
か一方を使用するとともに他方を休止して吸収冷凍機が
運転される。前記所定負荷から前記定格点Ａにわたる負
荷域Ｈでは両肺運転が行われ、この両肺運転では両蒸発
器・吸収器系統１、２を共に使用して吸収冷凍機が運転
される。 【００３３】前記凝縮器３内には前記冷却水入口ライン
２６により冷却水が供給される凝縮機チューブ８２が設
けられている。凝縮器３は、絶対圧力５５mmＨｇ（約１
／１４気圧）のもとで作動される。この凝縮器３では、
冷媒ライン７７を通して供給される冷媒と、低圧再生器
７で蒸発して凝縮器３内に流入してきた冷媒蒸気とが、
凝縮器チューブ８２を流通する冷却水との熱交換により
冷却凝縮して、冷媒（水）となる。この冷媒は、重力及
び圧力差によって冷媒ライン（冷媒配管）８３に送出さ
れる。 【００３４】冷媒ライン８３は２系統設けられるか、図
１に示すように２系統に分岐されている。一方の冷媒ラ
イン８３ａは、その途中に操作弁８４を設けて一方の蒸
発器１１に接続され、他方の冷媒ライン８３ｂは、その
途中に操作弁８５を設けて他方の蒸発器４１に接続され
ている。したがって、凝縮器３で冷却水によって凝縮液
化された冷媒は、蒸発器１１、４１の少なくとも一方に
供給された後、冷媒ポンプ１３又は４３によって蒸発器
１１、４１内の蒸発器チューブ１５又は４５の外表面に
向けて散布される。 【００３５】以上の構成を備えた吸収冷凍機において、
操作弁２２、３１、３３、３４、５２、６１、６３、６
４、８４、８５は、いずれもモータを動力として開閉動
作されて片肺運転と両肺運転を切換えるために使用され
る切換え弁であって、又、流量調節用の調節弁１４、４
９も片肺運転と両肺運転を切換える切換え弁として使用
される。又、自動開閉弁９４もモータを動力として開閉
動作される。なお、この吸収冷凍機は暖房運転をするこ
ともできるが、本発明においては関係がないので、暖房
運転時の動作説明は省略する。 【００３６】前記構成の吸収冷凍機で、冷水温度センサ
６６が検出する流出ライン６５を流通する冷水の出口温
度が所定温度よりも高い時には、吸収冷凍機の負荷が所
定負荷（５０％）より高いとコントローラ６７が判定し
て、このコントローラ６７での指令に基づいて吸収式冷
凍機は両肺運転モードで運転される。 【００３７】すなわち、この運転モードでは、各操作弁
２２、３１、３３、３４、５２、６１、６３、６４、８
４、８５、及び自動開閉弁９４等がいずれも開いた状態
に保持されるので、各ポンプ１３、１４、１８、３０、
４３、４４、４８、６０、及び凝縮器３、再生器６、７
等の運転に伴い、第１、第２の蒸発器・吸収器系統１、
２が共に用いられて、冷媒及び吸収剤の冷凍機内に対す
る既述の循環が繰返される。このように全ての蒸発器・
吸収器系統１、２を使用する両肺運転では、図２中の曲
線部Ｇ１と、これに負荷５０％のところで変曲点Ｊを形
成することなく滑らかに連続する曲線部Ｇ３とがなす特
性曲線にしたがって運転され、最大で５０００ＲＴの冷
凍能力を発揮する。なお、この場合、負荷が略６０〜８
０％の領域で最も効率良く運転できる。 【００３８】そして、冷水温度センサ６６が検出する冷
水の出口温度が所定温度よりも低い時には、吸収冷凍機
の負荷が所定負荷（５０％）より低いとコントローラ６
７が判定して、このコントローラ６７での指令に基づい
て吸収式冷凍機は、複数の蒸発器・吸収器系統の内の一
部のみを使用し、他の蒸発器・吸収器系統を休止する片
肺運転モードで運転される。 【００３９】すなわち、この運転モードでは、第１蒸発
器・吸収器系統１に係る各操作弁２２、３３、３４、８
４、調節弁１９、２７、及び自動開閉弁９４が、コント
ローラ６７からの指示に基づいて閉じられるとともに、
各ポンプ１３、１４、１８、及び３０が停止される。そ
の一方で、第２蒸発器・吸収器系統２に係る各操作弁５
２、６１、６３、６４、８５、及び調節弁４９、５７
は、閉いたままの状態を保持するとともに、各ポンプ４
３、４４、４８、及び６０は運転状態のままに保持され
る。それにより、第１蒸発器・吸収器系統１が休止され
るとともに、第２蒸発器・吸収器系統２が使用される片
肺運転が実行される。 【００４０】なお、これに代えて、コントローラ６７で
の指令に基づいて第１蒸発器・吸収器系統１を使用する
とともに、第２蒸発器・吸収器系統２を休止させる片肺
運転を行なうこともできる。又、第１、第２の蒸発器・
吸収器系統１、２の内のいずれかの系統についての各操
作弁及び調節弁を省略しても、以上の片肺運転と両肺運
転とを切換えることが可能であり、この場合には弁の使
用数が削減され、冷凍機構成の簡素化とコストダウンが
可能である。しかし、本実施形態のように各蒸発器・吸
収器系統の全てに各操作弁及び調節弁を設けて運転モー
ドを切換えるようにした構成では、低負荷運転をするた
びに第１、第２の蒸発器・吸収器系統１、２を交互に使
用可能であるから、一部の蒸発器・吸収器系統のみが常
に使用されてそれが他の系統より早く劣化することがな
く、冷凍機全体の耐久性が高い点で優れている。 【００４１】以上のように負荷が５０％を下回った負荷
域では片肺運転が実行されるから、この時、再生器６、
７側から第１、第２の蒸発器・吸収器系統１、２に向け
て還流する冷媒は、第２蒸発器・吸収器系統２のみに供
給される。それに伴い、蒸発器４１に戻される冷媒の散
布量が一定に保持されるから、この蒸発器４１の性能低
下がないばかりでなく、蒸発器４１と対をなす吸収器４
２に対する臭化リチウム溶液の循環量が増加される。 【００４２】すなわち、吸収冷凍機では、負荷が減少す
ると吸収冷凍機内の臭化リチウム溶液の循環量が減少す
るとともに、吸収器の伝熱面積も減少することが知られ
ている。吸収器の管群（吸収器チューブ）は負荷１００
％で臭化リチウム溶液の循環量が最適となるように設計
されているので、この設計において既述のように５０％
の負荷以下に臭化リチウムの溶液循環量が下がった時に
片肺運転となって、この運転で使用されない片方の吸収
器１２への臭化リチウム溶液の供給が停止される。その
ため、冷凍機内を循環する全ての臭化リチウム溶液が片
肺運転において使用される方の吸収器４２の管群一個に
流されるから、この吸収器４２の管群一個に対する臭化
リチウム溶液の循環量を倍増できる。 【００４３】したがって、吸収器４２の吸収器チューブ
５５が乾くことが抑制され、その伝熱面を有効に使用で
きるようになるから、吸収器４２の吸収性能の低下が抑
制されて、低負荷域（定格点ＡのレベルＣを上回る蒸気
消費率を要する負荷域であって、図２中負荷約４０％以
下の負荷域Ｆ。）での冷凍機の効率を向上できる。 【００４４】なお、以上の運転モード変更に際しては、
例えば４５％から５５％の負荷変動が掛った時には、両
肺運転から片肺運転への移行、又はこの逆への移行が繰
返されて制御上の安定性を欠く恐れがある。そこで、実
際的には、例えば負荷が５０％以上に増加した時には両
肺運転とするとともに、この両肺運転を負荷が４０％以
下となっても過度的には維持し、負荷が４０％以下にな
ってはじめて片肺運転に移行するようにコントローラ６
７で制御する構成とすることが望ましい。このように構
成することにより、制御上のチャタリングを解消して安
定した制御が可能である。 【００４５】ところで、以上の低負荷域での片肺運転に
おいては、両肺運転時に比較して使用される蒸発器・吸
収器系統の伝熱面積が半分になるに伴い、この片肺運転
時に使用される第２蒸発器・吸収器系統２に流通する臭
化リチウム溶液が増加して、その濃度が濃い目になるこ
とが実証試験の結果判明した。しかし、前記構成の吸収
冷凍機は、高圧再生器６の溶液出口６ａに連通して設け
られて溶液合流ライン８１に合流する溶液ライン９０を
バイパスするバイパス流路９２の自動開閉弁９４を、片
肺運転時には閉じて溶液流量を適正に絞って、冷凍機内
の循環流特性を部分負荷（低負荷）に合わせることがで
きる。つまり、溶液合流ライン８１に導かれる臭化リチ
ウム濃溶液に対して、濃度が中程度の臭化リチウム中濃
度溶液の合流量が少なくなり、それに応じて濃溶液ポン
プ６０により吸収器４２に送り込まれる臭化リチウム溶
液の濃度を薄めることができる。このような臭化リチウ
ム溶液の循環量の減少に伴う濃度調節により、片肺運転
時に使用されている第２蒸発器・吸収器系統２に対する
臭化リチウム溶液の量を、冷凍機内の臭化リチウム溶液
の濃度バランスに適合するように改善できる。それによ
り、吸収冷凍機の効率を向上できる。 【００４６】以上のように前記構成の吸収冷凍機は、低
負荷域では両肺運転から片肺運転に移行することによっ
て、その時に使用される蒸発器・吸収器系統の蒸発器４
１及び吸収器４２の性能低下を防止して、蒸気消費率の
悪化を防止できる。こうした部分負荷時の蒸気消費率の
改善は図２中曲線部Ｇ２で示される。 【００４７】そして、前記のように両肺運転から片肺運
転への移行、又はこの逆への移行は、既述のように両系
統１、２から冷房負荷に供給される冷水を合流する流出
ライン６５に取付けた冷水温度センサ６６で、この流出
ライン６５を通る冷水の温度を検出し、その検出温度に
基づいて低負荷域であるかどうかを判定して行なう。そ
のため、運転切換えの基準として設定される所定負荷を
簡単に判定できるとともに、それに基づいて負荷に応じ
た両肺運転又は片肺運転をすることができる。 【００４８】又、以上のように負荷の大きさに応じて運
転モードを切り換えて使用される前記構成の吸収冷凍機
は、その蒸発器・吸収器系統を２系統に分けて、冷凍能
力が５０００ＲＴとなるように大容量化した構成であ
る。そのため、単機構成の蒸発器及び凝縮器を夫々大型
化して冷凍能力を５０００ＲＴに向上させる場合に比較
して、両蒸発器・吸収器系統１、２の蒸発器１１、４
１、及び吸収器１２、４２を小型にでき、それに伴い第
１、第２の蒸発器・吸収器系統１、２を小型に作ること
ができる。 【００４９】したがって、単機構成の蒸発器及び凝縮器
を夫々大型化して能力を向上させる場合に比較して冷凍
機全体の設置スペースが小さくて済む。ちなみに、冷凍
能力５０００ＲＴの本実施形態に係る吸収冷凍機の設置
面積は７４．１ｍ²であり、これは従来機対比で約２５
％の省スペース化を図ることができた。 【００５０】更に、既述のように第１、第２の蒸発器・
吸収器系統１、２を、単機構成の蒸発器及び凝縮器を夫
々大型化して能力を向上させる場合に比較して小型に作
ることができるので、これら蒸発器・吸収器系統１、２
の作り勝手が良くなるとともに、その運搬及び設置場所
への納入等も容易にできる。 【００５１】又、前記吸収冷凍機は、その高圧再生器６
に供給される熱源量、本実施形態の場合には熱源量調節
弁７２を通して供給される高温の熱源蒸気量を増加する
ことで、臭化リチウム溶液の加熱量を増大してこの溶液
の濃度を濃くして、蒸発器１１、４１から出て負荷に供
給される冷水の温度を下げることができる。この逆に、
高圧再生器６に供給する熱源蒸気量を減少することで、
臭化リチウム溶液の加熱量を減少してこの溶液の濃度を
薄くして、蒸発器１１、４１から出て負荷に供給される
冷水の温度を上げることができる。それによって、冷房
負荷に対する冷水温度を設定温度（例えば６℃）にして
いる。 【００５２】以上のような再生器への熱源蒸気の供給量
制御はコントローラ６７による熱源量調節弁７２の開度
調節で実現しており、この制御は冷水出口温度の検出に
基づいて行われている。 【００５３】そして、第１、第２の蒸発器・吸収器系統
１、２を備えて情況に応じて両肺運転と片肺運転とを切
換える構成の吸収冷凍機では、その両系統１、２の冷水
出口ライン１７、４７を合流させており、それにより、
混合されて温度が平均化される冷水が冷房負荷に向けて
流通される流出ライン６５に冷水温度センサ６６を取付
けて、前記熱源蒸気供給量制御の基データである冷水出
口温度を検出している。そのため、合流後に冷房負荷に
至る配管構成を単純にできるとともに、両系統１、２に
対して個々に冷水温度センサを設ける必要がなく、単一
の冷水温度センサ６６を共通して使用できるので、構成
が簡単である。 【００５４】しかも、この共通化により、両肺運転の場
合にも検出される冷水出口温度の情報が単一であるた
め、コントローラ６７の構成が簡単でその熱源供給量制
御も容易にできる。つまり、実質的には単機である両系
統１、２の夫々の冷水流出ライン１７、４７が最後まで
が独立した構成である場合には、これらに個別に取付け
られた温度センサで検出した夫々異なる冷水出口温度に
基づいて、熱源供給量制御がなされる。そのため、両肺
運転の際には両系統１、２から個別に流出されて負荷に
供給される冷水の温度情報を例えば平均化する等の演算
を行なう演算回路が必要となり、コントローラの構成が
複雑となる。しかし、前記構成の吸収冷凍機は、既述の
ように両系統１、２から個別に流出された冷水を混合さ
せて、その温度が平均化された状態で、冷水温度センサ
により温度検出しているので、コントローラ６７では既
述の演算を不要にできる。 【００５５】 【発明の効果】以上説明したように本発明は、蒸発器、
吸収器、再生器、及び凝縮器を備え、水を冷媒とすると
ともに臭化リチウム溶液を吸収剤として用い、かつ、熱
を駆動源をとした吸収冷凍機において、蒸発器、この蒸
発器が有した冷媒ノズルに冷媒を供給する冷媒ポンプ、
吸収器、及びこの吸収器内の低濃度の臭化リチウム溶液
を前記再生器側に供給する溶液ポンプを有する蒸発器・
吸収器系統を複数設けるとともに、所定負荷以下では複
数の前記蒸発器・吸収器系統のうちの一部を使用すると
ともに他の系統を休止して運転させ、かつ、前記所定負
荷より大きい負荷域では、前記一部の系統と、前記休止
した系統の内の少なくとも一部の系統とを共に使用して
運転させる切換え弁を設けたので、低負荷域において運
転される一部の蒸発器・吸収器系統に流れる臭化リチウ
ム溶液の流量を多く確保できる。それにより、特に、使
用される吸収器が有する吸収器チューブが乾くことを防
止して、吸収器の吸収性能の低下を抑制できるので、低
負荷域での冷凍機全体の効率を向上できる。しかも、本
発明では、蒸発器・吸収器系統を複数備えて、単機構成
の蒸発器及び凝縮器を夫々大型化して能力を向上させる
のと同等以上の能力を複数の蒸発器・吸収器系統で得る
ことができるから、個々の蒸発器・吸収器系統を小型に
作ることができるに伴って、単機構成の蒸発器及び凝縮
器を夫々大型化して能力を向上させる場合に比較して冷
凍機全体の設置スペースが小さくて済む。更に、本発明
では、単機構成の蒸発器及び凝縮器を夫々大型化して能
力を向上させる場合に比較して、既述のように個々の蒸
発器・吸収器系統を小型に作ることができるので、これ
ら蒸発器・吸収器系統の作り勝手が良くなるとともに、
その運搬及び設置場所への納入等も容易になる。その
上、本発明では、複数の蒸発器・吸収器系統から負荷に
送られる冷水を合流させ、この合流された冷水の出口温
度を冷水温度センサで検出して、再生器に対する熱源供
給量をコントローラで制御するから、冷水温度センサが
単一で済むとともに、検出された冷水出口温度をコント
ローラで演算する必要がなくコントローラの構成を簡単
にでき、したがって、熱源供給量制御が簡単な吸収冷凍
機を提供できる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an absorption refrigerator.
In particular, absorption chillers suitable for constructing large capacity machines
Related. [0002] Absorption refrigerators use water as a refrigerant and lithium bromide.
A refrigerator using a solution as an absorbent and heat as a driving source,
It is an effective refrigerator for utilizing waste heat. This absorption refrigerator is
The generator, absorber, regenerator and condenser are the main components.
And a high vacuum (absolute pressure)
6 to 7 mmHg). And conventional absorption
The refrigerator has a single evaporator and a single absorber.
These are sized to match the refrigeration capacity of the absorption refrigerator.
Is formed. [0003] The refrigeration capacity of a conventional absorption refrigerator is as follows.
The maximum is 2500RT, but the refrigeration of this absorption refrigerator
To increase the capacity to 5000RT, for example,
The capacity of single-unit evaporator and absorber must also be improved
No. To do so, the evaporator and absorber must be large
However, simply changing the evaporator and absorber
Making it bigger requires a larger installation space
Is required. However, the installation space for the absorption refrigerator is limited.
Because there are many limitations, the size of a single unit is large as described above.
Is likely to be inappropriate for installation.
You. Moreover, the larger the evaporator and absorber, the larger
As it becomes difficult to make, delivery and delivery to the installation location
It becomes difficult to perform entry. FIG. 3 shows the steam consumption rate of a conventional absorption refrigerator and the negative rate.
FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship with a load.
This is the rating point determined by the specifications of the
The load at the rated point A is approximately 100%. Also, the rated point A
3 is a characteristic curve B that draws a circular arc that projects downward in FIG.
As can be seen, in a load range of approximately 40% or less, the rated point A
The steam consumption rate exceeds level C. This figure 3
As can be understood, the absorption refrigerator has the characteristic curve B and the
In the load range between the intersection D with the bell C and the rated point A,
The region where the characteristic curve B is the lowest, that is, approximately 60 to 8
Operates most efficiently with low steam consumption rate at 0% load area
However, when the load falls to a low load area of about 40% or less,
The cost rate is required to exceed the steam consumption rate at the rated point A,
The efficiency of the entire refrigerator tends to decrease. [0006] The absorption chiller operates efficiently in a partial load range.
Is higher than the efficiency under the rated conditions.
Although it is a good refrigerator compared to the freezer, it is still
Efficiency in the low load region is lower than that in the rated condition.
You. The reason is that in operation at low load
Flow rate of the lithium bromide solution flowing through the
Lithium bromide solution flow rate too low
The absorber tube of this absorber dries,
It is thought that the heat transfer surface could not be used effectively
ing. As a result, in the low load range,
The heat transfer area of the collector becomes excessive, and the absorption performance decreases.
As a result, the efficiency of the entire refrigerator is reduced. this
Under such circumstances, when increasing the capacity of absorption refrigerators, for example,
Therefore, even in the low load range
It is required to improve. [0007] The present invention is to solve the problem
The challenge is to improve efficiency in low load areas,
Easy to manufacture, easy to transport and deliver, space saving
Absorption chiller that can be installed and easy to control the heat source supply
To get. [0008] The present invention provides a refrigerant nozzle.
The refrigerant nozzle in the evaporator tube through which cold water flows
The refrigerant is evaporated and vaporized by spraying the refrigerant from
An evaporator having a refrigerant nozzle and a solution nozzle;
The refrigerant vapor generated in the above is sprayed from the solution nozzle
An absorber for absorbing a strong lithium bromide solution;
Lithium bromide solution that has become low concentration by absorbing refrigerant vapor
When heated, the refrigerant in this solution evaporates and the concentration increases.
A regenerator for supplying the lithium bromide solution to the absorber,
The refrigerant vapor generated by this regenerator is condensed and liquefied.
And a condenser for supplying a cooled refrigerant to the evaporator.
Assume a freezer. [0009] In order to solve the above problems,
An evaporator, a refrigerant pump for supplying a refrigerant to the refrigerant nozzle,
The absorber and low concentration lithium bromide in the absorber
A plurality having a solution pump for supplying a solution to the regenerator side
Evaporator / absorber system, and a plurality of
Use part of the evaporator / absorber system and
Of the system is stopped and operated,
In the cargo area, a small part of the above
Switching using at least some systems together
A valve and the cold water of each of the evaporator / absorber systems.
Outlet of the cold water where the outflow pipe of
A chilled water temperature sensor that detects the temperature, and
Heat source supply amount to the regenerator based on the outlet temperature
And a controller for adjustment.
You. In the present invention, the predetermined load is arbitrarily set.
And evaporator / absorber system is 2
As long as there is more than one system, each system has the same refrigeration capacity.
Although it is preferable that there is a difference, there may be a difference in refrigeration capacity.
In the present invention, switching of the switching valve is performed manually or automatically.
Can be implemented. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Referring now to FIG. 1 and FIG.
An embodiment of the present invention will be described. FIG. 1 is a schematic diagram of an absorption refrigerator according to one embodiment.
It is a block diagram. As shown in FIG.
Are the first and second evaporator / absorber systems with the same refrigeration capacity
1, 2, a regenerator, a condenser 3, a low-temperature heat exchanger 4,
It is equipped with a high-temperature heat exchanger 5 as main equipment and cools water.
Medium, a lithium bromide solution as an absorbent, and district cooling
It uses steam for heating as a heat source, and is a large-capacity machine.
For example, it is configured to exhibit a refrigerating capacity of 5000RT.
ing. [0013] The regenerator has increased heating efficiency and heating energy.
Double effect by arranging regenerators in two stages to reduce
Type is used. In other words, the regenerator
A high-pressure regenerator 6 for heating a dilute lithium chloride solution;
Using the high-temperature refrigerant vapor generated in the heater 6 as a heat source
And a low-pressure regenerator 7 for further heating the dilute solution.
You. The first evaporator / absorber system 1 includes an evaporator 11
, Absorber 12, refrigerant pump 13, solution pump 14
And The evaporator 11 and the absorber 12 have the same system.
(High vacuum vessel). Inside the evaporator 11
The evaporator tube 15 (use of multi-stage heat transfer tube group is preferred)
New ) Is arranged. This tube 15 has a film steam
A firing tube is preferably used. Evaporator tube 15
Through the cold water inlet line (cold water inflow pipe) 16
Is supplied, and the cold water flowing through the evaporator tube 15 is cooled.
Through a water outlet line (cold water outflow pipe) 17, this line
After passing through a cold water pump 18 attached to the
Is discharged to the outside through To the cold water inlet line 16
Chilled water is used for building cooling equipment (cooling load).
And its use raised the temperature to about 13 ° C.
ing. Cold water inlet line 16 (or cold water outlet line 17
May be. ) Includes an operation valve 22 that can open and close the flow path.
Installed. The evaporator 11 has a pair with an evaporator tube 15.
The refrigerant nozzle 20 is disposed facing the evaporator 11.
The refrigerant pump 13 communicates with the bottom via an on-off valve.
The refrigerant (water) pumped by the
The refrigerant is supplied to the refrigerant nozzle 20 through the tube 21. this
The evaporator 11 is configured in the high-pressure vacuum vessel as described above.
Therefore, the refrigerant nozzle 20 is formed by the spray film evaporation method.
Refrigerant sprayed toward the evaporator tube 15 from the
It evaporates by boiling at about 6C to 6C. Therefore, the evaporator
The cold water flowing in the tube 15 is the latent heat of evaporation given to the refrigerant.
The temperature drops according to the minute, for example, 6 ° C cold water flows out
Is done. This cold water is sent to the cooling load for use.
The temperature rises to about 13 ° C and the cold water inlet line 16
Is flowed in. In the absorber 12, an absorber tube 25 is provided.
(It is preferable to use a multi-stage heat transfer tube group.)
You. A film evaporation promoting tube is preferably used for this tube 25 as well.
Have been. Cooling water inlet line for absorber tube 25
(Cooling water inlet pipe) Cooling of about 32 ° C led by 26
Water is supplied through the control valve 27 and the absorber tube 25
The cooling water flowing through the cooling water outlet line (cooling water outlet
Through the tube 28 to the outside. Cooling in cooling water
Tower water or water from other sources is used and
The mouth temperature is, for example, approximately 32 ° C. Absorbed in absorber 12
The solution nozzle 29 is arranged facing the container tube 25
The nozzle 29 is provided with the concentrated solution pumps 30 and 60.
The concentrated solution of lithium bromide pumped by at least one is
Supplied. This supply is performed from the concentrated solution pumps 30 and 60.
After passing through the low-temperature heat exchanger 4 via the operation valves 31 and 61,
Through a liquid line (solution pipe) 32, this line 32
Is guided through the operation valve 33 provided in the first position. Thus, the lithium bromide concentrated solution is
It is sprayed toward the tube 25. Sprayed in this way
The lithium bromide concentrated solution is formed in the evaporator 11 and
12 absorbs the refrigerant vapor flowing into it, and its concentration is diluted.
And collected at the bottom of the absorber 12. Also this absorption
The reaction heat accompanying the cooling is cooled through the inside of the absorber tube 25.
Removed by water. Therefore, this heat exchange
The temperature of the cooling water discharged to the cooling water outlet line 28 is
For example, it is about 40 ° C. Then, the concentration becomes low and the bottom of the absorber 12
Lithium bromide dilute solution collected at the bottom opens and closes at the bottom
An absorber 12 is connected by a solution pump 14 connected through a valve.
Pumped out and low through the solution line (solution piping) 35
The heat is supplied to the heat exchanger 4,
The heat is supplied to the heat exchanger 5. Circulated high-temperature heat exchanger 5
For the dilute lithium bromide solution, connect the solution line (solution piping) 36
It is supplied to the high-pressure regenerator 6 through the high-pressure regenerator 6. The second evaporator / absorber system 2 is provided with the first evaporator / absorber system 2.
It has the same configuration as the generator / absorber system 1. That is, the evaporator
41, an absorber 42, a refrigerant pump 43, and a solution pump
44. Evaporator 41 and absorber 42 are the same
(High vacuum vessel). Evaporator 4
Evaporator tube 45 (use of multi-stage heat transfer tube group)
preferable. ) Is arranged. In this tube 45
A film evaporation promoting tube is preferably used. Evaporator tube
45 also through the cold water inlet line (cold water inflow pipe) 46
Cold water is supplied, and the cold water flows through the evaporator tube 45.
Through the cold water outlet line (cold water outflow pipe) 47
Adjustment after passing through a cold water pump 48 attached to the line 47
It flows out through the valve 49 to the outside. Cold water inlet line 46
Is the cold water inlet line 16 of the first evaporator / absorber system 1
From the branch. Therefore, this cold water inlet line 4
6 also used as a cooling load
Water is given. Cold water inlet line 46 (or cold water outlet line
Inn 47 may be used. ) Is an operation that can open and close the flow path
A valve 52 is mounted. The cold water outlet lines 17 and 47 are merged.
ing. That is, the chilled water pumps 18, 4
After the discharge port 8 is individually passed through the operation valve 19 or 49,
Has been joined. Outflow line downstream from this junction
(Cold water merging pipe) 65 is connected to a cooling load. Flow
The temperature (outlet temperature) of the cold water passing through the outlet line 65 is
A cold water temperature sensor 66 for detection is attached. this
The information detected by the sensor 66 (the outlet temperature) is determined by an absorption refrigerator.
It is supplied to a controller 67 that performs overall control. Con
The roller 67 is based on information detected by the cold water temperature sensor 66.
In addition, the load of the absorption refrigerator is operated at a predetermined load or less.
Operating at a load greater than this predetermined load.
Operating load determining means for determining whether
You. Further, the controller 67 absorbs based on the outlet temperature.
Heat source amount given to the regenerator of the refrigerator (in this embodiment, steam
Amount) is adjusted appropriately. In FIG. 1, reference numeral 70 denotes first and second evaporators.
Separately for chilled water outlet lines 17 and 47 of absorber systems 1 and 2
This is a temperature sensor for detecting low temperature of cold water.
The information is also supplied to the controller 67. Controller 67
Means that the temperature sensor 70 has a predetermined low temperature, for example, 3.5 ° C. or less.
Is detected, it is determined that the cold water temperature is too low
Stop the operation of the collection refrigerator. Thereby, the first and second
Evaporator tube 15 for each evaporator / absorber system 1, 2
Forty-five freezing and puncture accidents can be prevented. FIG. 2 shows the steam of the absorption refrigerator according to this embodiment.
FIG. 6 is a characteristic diagram showing a relationship between a consumption rate and a load, and in the figure,
Symbol A is a rating point determined by the specifications of the absorption refrigerator.
The load at the rated point A is approximately 100%. or,
In the present embodiment, the upper limit of the low load
That is, a load slightly larger than a load of approximately 40%, for example, approximately
50% of the load is the reference value for the specified load
The load of approximately 50% is determined by the operating load determining means.
Is determined automatically. The figure
2, E indicates a low load region of approximately 40% or less, and H indicates approximately
The load range from the 50% load point to the rated point A is shown.
You. Further, G in FIG. 2 indicates a characteristic of the absorption refrigerator according to the present embodiment.
Curve G, which is approximately 50% negative.
At the load, the curve G1 in the load area F and the curve G1 in the low load area E
And a curved portion G2. And the curve shown by the dotted line in FIG.
Characteristic curve represented by a curved portion G1 and a continuous curved portion G1
The line indicates that the absorption refrigerator of this embodiment operates in both lungs as described later.
Curve G2 indicates the characteristics in the case of the present embodiment.
Operation of the absorption chiller in the low-load region E side as described below
FIG. 6 shows a characteristic curve in the case where the operation is performed. In the evaporator 41, an evaporator tube 45 is provided.
The refrigerant nozzle 50 is disposed opposite to the evaporator 4.
1 to the refrigerant pump 43 which is connected to the bottom through an on-off valve.
Therefore, the pumped refrigerant (water) is supplied to the refrigerant line (refrigerant).
The refrigerant is supplied to the refrigerant nozzle 50 through a pipe (pipe) 51. I
Therefore, in this evaporator 41, spray film evaporation
From the refrigerant nozzle 50 to the evaporator tube 45 according to the method
The refrigerant sprayed is boiled at about 4 ° C to 6 ° C and evaporates.
Cold water flowing in the evaporator tube 45 is
The temperature decreases according to the latent heat of evaporation given to the medium, for example, 6 ° C.
It is discharged as cold water. This cold water is sent to the cooling load
And used for cooling, which raises the temperature to about 13 ° C.
And returned to the cold water inlet lines 16 and 46. In the absorber 42, an absorber tube 55
(It is preferable to use a multi-stage heat transfer tube group.)
You. A film evaporation promoting tube is preferably used for this tube 55 as well.
Have been. The cooling water inlet line is connected to the absorber tube 55.
The cooling water of about 32 ° C. guided by the
Cooling water supplied through the absorber tube 55
Is discharged outside through the cooling water outlet line 28.
You. In the absorber 42, the melt is opposed to the absorber tube 55.
A liquid nozzle 59 is provided.
Pumped by at least one of the concentrated solution pumps 30, 60.
Is supplied. This supply is concentrated
Low temperature from solution pumps 30 and 60 through operation valves 31 and 61
After passing through the heat exchanger 4, it branches off from the solution line 32.
Through the solution line (solution pipe) 62
The gas is guided through an operation valve 63 provided in the valve 62. Thus, the lithium bromide concentrated solution is
It is sprayed toward the tube 45. Sprayed in this way
The lithium bromide concentrated solution is formed in the evaporator 41 and
And absorbs the refrigerant vapor flowing into it, and its concentration is diluted.
And collected at the bottom of the absorber 42. Also this absorption
The heat of reaction accompanying the cooling is cooled through the inside of the absorber tube 55.
Removed by water. Therefore, this heat exchange
The temperature of the cooling water discharged to the cooling water outlet line 28 is
For example, it is about 40 ° C. Then, the concentration becomes thin and the bottom of the absorber 42
Lithium bromide dilute solution collected at the bottom opens and closes at the bottom
An absorber 42 is connected by a solution pump 44 connected through a valve.
After being pumped out through the operating valve 64, the solution line
35, and through this line 35, a low-temperature heat exchanger
4 and further from this heat exchanger 4 to a high-temperature heat exchanger.
5 is supplied. Concentrated solution pumps 30 arranged side by side,
After the discharge port 60 has passed through the operation valve 31 or 61 individually,
And is connected to the low-temperature heat exchanger 4. The heat transfer tube 71 of the high-pressure regenerator 6
Indicates the amount of heat source from high-temperature steam
It is supplied via a control valve 72. The heat applied to the regenerator 6
The source supply is configured so that this regenerator is equipped with a gas burner.
In this case, use the fuel gas supplied to this burner
You can also. The heat transfer tube 71 is supplied to the high-pressure regenerator 6.
To heat the diluted lithium bromide solution.
Evaporating and evaporating some refrigerant from the dilute solution,
Make a medium solution in lithium bromide. Thus obtained
The solution in lithium bromide passes through the solution line (solution piping) 73.
After being supplied to the high-temperature heat exchanger 5,
The heat is supplied to the low-temperature heat exchanger 4. In the high-temperature heat exchanger 5, there is a solution line 7
Using the high temperature solution of lithium bromide returned from Step 3
And the lithium bromide dilute solution supplied from the low-temperature heat exchanger 4 side.
Heat the liquid, thereby increasing the concentration of the solution, while
Heat recovery for cooling the solution in lithium chloride is performed. And
The heat-recovered solution in lithium bromide is supplied to the low-pressure regenerator 7
High concentration lithium bromide solution
Supply to the low temperature heat exchanger 4 by the solution pump 30 or 60
After being cooled again, the absorber 12 or 42
And the solution nozzle 2 is supplied to at least one of
Sprayed from 9 or 59. On the other hand, the refrigerant vapor evaporated in the high-pressure regenerator 6
Passes through the refrigerant line (solution pipe) 75 and the low-pressure regenerator 7
Is supplied to a regenerator tube 76 of the
6 through a refrigerant line 77 to the upper part of the condenser 3.
The coolant is supplied to the provided coolant nozzle 78. With low-pressure regenerator 7
The same shell (high pressure) as the condenser 3 arranged on the upper side
(Vacuum container). The low-pressure regenerator 7 has a regenerator tube 76
Having a solution nozzle 79 disposed opposite and above the
The nozzle 79 has a low-temperature heat exchanger 4 and a high-temperature heat exchanger
5 and the solution line (solution pipe) 80 drawn out from
Through the low temperature heat exchanger 4
Liquid is supplied. The solution nozzle 79 is a solution in lithium bromide.
To the outer surface of the regenerator tube 76. for that reason,
The high temperature refrigerant vapor generated in the high pressure regenerator 6
In the lithium bromide sprayed by the greige tube 76
The concentration solution is heated. As a result, this medium concentration solution
Part of the contained refrigerant evaporates, resulting in highly concentrated lithium bromide.
A concentrated solution is produced, and the concentrated solution is supplied to the bottom of the low-pressure regenerator 7.
Stored in the department. The lithium bromide concentration in the low-pressure regenerator 7
The solution is passed through the solution merging line 81 and the solution pump 3
It is sucked into 0 or 60 and supplied to the low-temperature heat exchanger 4. Also, through the solution outlet 6a of the high pressure regenerator 6,
Through the high-temperature heat exchanger 5, the solution merging line 81 (low-pressure regenerator
The concentrated lithium bromide solution obtained in step 6 is led. )
A first flow control valve 91 is provided in the merging solution line 90.
Have been killed. The solution line 90 includes the first
A bypass flow path 92 that bypasses the flow control valve 91 is provided.
Have been. The number of the solution lines 90 is one, and
And the number of the bypass passages 92,
The number of generator / absorber systems is the same, so
The bypass passage 92 depends on the number of evaporator / absorber systems
One or more are provided. And in the bypass channel 92,
The second flow control valve 93 and the automatic opening / closing valve 94 are respectively mounted.
Have been. The opening adjustment of the first and second control valves 91 and 93 is
It is executed based on an instruction from the controller 67,
The adjustment makes the flow rate of the refrigerant in the refrigerator appropriate.
Is adjusted to Opening and closing of automatic open / close valve 94
This is executed based on an instruction from the controller 67. The automatic on-off valve 94 is connected to the predetermined load (eg,
For example, as described above, when there are two evaporator / absorber systems
Is preferably 50% load. ) Absorbs in the following low load areas
When the refrigerator is operated in one lung, it is closed and used.
Absorption cooling in the load range H from the predetermined load to the rated point A
When the chiller is operated in both lungs, it is opened and used. One lung
In operation, any of the evaporator / absorber systems 1 and 2
Use one or the other and pause the other to get the absorption refrigerator
Be driven. Negative from the predetermined load to the rated point A
In the cargo area H, bipulmonary operation is performed.
Absorption chiller is operated using both the heater and absorber systems 1 and 2
Is done. The cooling water inlet line is provided in the condenser 3.
A condenser tube 82 to which cooling water is supplied by 26 is provided.
Have been killed. The condenser 3 has an absolute pressure of 55 mmHg (about 1 mmHg).
/ 14 atm). In this condenser 3,
Refrigerant supplied through a refrigerant line 77 and a low-pressure regenerator
The refrigerant vapor that evaporates at 7 and flows into the condenser 3 is
Heat exchange with the cooling water flowing through the condenser tube 82
Cooled and condensed to become a refrigerant (water). This refrigerant is gravity and
Is sent out to the refrigerant line (refrigerant pipe) 83 by the pressure difference.
It is. Whether two refrigerant lines 83 are provided or not
As shown in FIG. 1, it is branched into two systems. One refrigerant
The inside 83a is provided with an operation valve 84 in the middle of the
The other refrigerant line 83b is connected to the
An operation valve 85 is provided on the way and connected to the other evaporator 41.
ing. Therefore, the condensate is cooled by the cooling water in the condenser 3.
The converted refrigerant is supplied to at least one of the evaporators 11 and 41.
After being supplied, the evaporator is operated by the refrigerant pump 13 or 43.
On the outer surface of the evaporator tube 15 or 45 in 11, 41
Sprayed towards. In the absorption refrigerator having the above configuration,
Operation valves 22, 31, 33, 34, 52, 61, 63, 6
4, 84 and 85 are all opened and closed using a motor as power.
Made and used to switch between single-lung operation and dual-lung operation
Control valves for controlling the flow rate.
9 is also used as a switching valve to switch between single lung operation and dual lung operation
Is done. The automatic on-off valve 94 also opens and closes using a motor as power.
Be operated. Note that this absorption refrigerator operates in heating.
Although it is not relevant in the present invention,
The description of the operation during operation is omitted. In the absorption refrigerator having the above structure, a chilled water temperature sensor is provided.
The outlet temperature of the cold water flowing through the outflow line 65 detected by 66
When the temperature is higher than the predetermined temperature, the load of the absorption refrigerator becomes
The controller 67 determines that the load is higher than the constant load (50%).
Then, based on the command from the controller 67, the absorption cooling
The chiller is operated in a double lung operating mode. That is, in this operation mode, each operating valve
22, 31, 33, 34, 52, 61, 63, 64, 8
4, 85, and the automatic open / close valve 94 etc. are all open
, So that each of the pumps 13, 14, 18, 30,
43, 44, 48, 60; condenser 3, regenerators 6, 7
With the operation of the above, the first and second evaporator / absorber systems 1,
2 are used together to cool the refrigerant and absorbent into the refrigerator.
The previously described cycle is repeated. In this way, all evaporators
In the two-lung operation using the absorber systems 1 and 2, the curve in FIG.
A line G1 and an inflection point J at a load of 50% are formed on the line G1.
Characteristic formed by a curved part G3 that continues smoothly without forming
Operating according to the sex curve, with a maximum
Exhibits freezing ability. In this case, the load is approximately 60 to 8
Operation can be performed most efficiently in the 0% region. The cold water temperature sensor 66 detects the cold water.
When the water outlet temperature is lower than the specified temperature, the absorption refrigerator
If the load of the controller 6 is lower than the predetermined load (50%), the controller 6
7 based on the instruction from the controller 67
The absorption refrigerator is one of multiple evaporator / absorber systems.
Part that uses only the part and stops other evaporator / absorber systems
It is operated in the lung operation mode. That is, in this operation mode, the first evaporation
Control valves 22, 33, 34, 8 pertaining to the absorber / absorber system 1
4. The control valves 19 and 27 and the automatic on-off valve 94
It is closed based on the instruction from the roller 67,
Each pump 13, 14, 18, and 30 is stopped. So
On the other hand, each operating valve 5 related to the second evaporator / absorber system 2
2, 61, 63, 64, 85 and control valves 49, 57
Keeps the pump closed,
3, 44, 48, and 60 are kept operating
You. Thereby, the first evaporator / absorber system 1 is stopped.
While the second evaporator / absorber system 2 is used
Pulmonary driving is performed. Note that, instead of this, the controller 67
Use the first evaporator / absorber system 1 based on the instruction of
And one lung to suspend the second evaporator / absorber system 2
Driving can also be performed. Also, the first and second evaporators
Each operation for one of the absorber systems 1 and 2
Even if valve operation and control valve are omitted, the above-mentioned single lung operation and double lung
It is possible to switch between
The number of applications is reduced, simplifying the refrigerator configuration and reducing costs
It is possible. However, as in this embodiment, each evaporator and suction
Operation mode and control valve are provided for all
In the configuration in which the mode is switched, low-load operation is
And alternately use the first and second evaporator / absorber systems 1 and 2.
Available, only some evaporator / absorber systems are
Used to prevent it from deteriorating faster than other systems.
In addition, it is excellent in that the durability of the entire refrigerator is high. As described above, when the load is less than 50%
At this time, the regenerator 6,
From the 7 side to the first and second evaporator / absorber systems 1 and 2
The refrigerant that recirculates is supplied only to the second evaporator / absorber system 2.
Be paid. As a result, the refrigerant returned to the evaporator 41 is dispersed.
Since the cloth amount is kept constant, the performance of the evaporator 41 is low.
Absorber 4 paired with evaporator 41 as well as no bottom
The circulation amount of the lithium bromide solution for 2 is increased. That is, in the absorption refrigerator, the load is reduced.
Reduces the circulation of lithium bromide solution in the absorption refrigerator
And also reduce the heat transfer area of the absorber.
ing. The absorber tube group (absorber tube) has a load of 100
% To optimize the amount of lithium bromide solution circulated
50% in this design as already described
When the circulation amount of lithium bromide drops below the load of
One lung operation, absorption of one side not used in this operation
The supply of the lithium bromide solution to the vessel 12 is stopped. That
Therefore, all lithium bromide solutions circulating in the refrigerator
One tube group of absorber 42 used in lung operation
, The bromide per one tube group of the absorber 42
The circulation amount of the lithium solution can be doubled. Therefore, the absorber tube of the absorber 42
55 is suppressed from drying out, and its heat transfer surface can be used effectively.
The absorption performance of the absorber 42 is suppressed.
Is controlled to a low load range (steam exceeding the rated point A level C).
It is a load area that requires a consumption rate, and the load in FIG.
Lower load zone F. ) Can improve the efficiency of the refrigerator. In changing the operation mode,
For example, when the load changes from 45% to 55%,
The transition from lung operation to single lung operation or vice versa is repeated.
May be returned and lack control stability. So, the real
Specifically, when the load increases to 50% or more, for example,
Lung operation is performed, and both lung operations are performed at a load of 40% or less.
Even if the load falls, it is maintained excessively and the load becomes 40% or less.
Controller 6 to shift to single lung operation
It is desirable to adopt a configuration in which control is performed by the control unit 7. Like this
This eliminates chattering in control and reduces
Fixed control is possible. By the way, for one-lung operation in the above low load range,
In this case, the evaporator and suction
As the heat transfer area of the collector system is halved, this one-lung operation
Odor flowing through the second evaporator / absorber system 2 used at times
The concentration of lithium chloride solution may increase
This was proved as a result of the verification test. However, the absorption of the above configuration
The refrigerator is provided in communication with the solution outlet 6a of the high-pressure regenerator 6.
The solution line 90 which is merged into the solution merging line 81
The automatic on-off valve 94 of the bypass passage 92 to be bypassed is
Close during lung operation, reduce the solution flow rate appropriately, and
Can be adjusted to the partial load (low load)
Wear. That is, the lithium bromide led to the solution merging line 81
Medium concentration of lithium bromide in medium concentration
The combined flow rate of the solution decreases,
Lithium bromide solution sent to absorber 42 by pump 60
The concentration of the liquid can be reduced. Lithium bromide like this
One-lung operation by adjusting the concentration in accordance with the
For the second evaporator-absorber system 2 that is sometimes used
Check the amount of lithium bromide solution in the refrigerator.
Can be improved to meet the concentration balance of It
Thus, the efficiency of the absorption refrigerator can be improved. As described above, the absorption refrigerator having the above-described structure is
In the load area, the transition from bilungary operation to single-lung operation
The evaporator 4 of the evaporator / absorber system used at that time
1 and the performance of the absorber 42 are prevented from decreasing, and the steam consumption rate is reduced.
Deterioration can be prevented. The steam consumption rate at such partial load
The improvement is indicated by the curve G2 in FIG. Then, as described above, one-lung operation is performed from both-lung operation.
The transition to the reverse or vice versa
Outflow that merges cold water supplied to cooling load from plants 1 and 2
The chilled water temperature sensor 66 attached to the line 65 detects this outflow.
The temperature of the cold water passing through the line 65 is detected and the detected temperature
It is determined whether or not the vehicle is in a low load region based on the determination. So
Therefore, the predetermined load that is set as a reference for operation switching
It can be easily determined and based on the load,
In addition, both lung driving and single lung driving can be performed. As described above, the operation depends on the magnitude of the load.
Absorption refrigerator of the above configuration used by switching the rotation mode
Divided the evaporator / absorber system into two systems,
Large capacity so that the force is 5000RT
You. Therefore, the single-unit evaporator and condenser are each large
To improve the refrigeration capacity to 5000RT
The evaporators 11 and 4 of both evaporator / absorber systems 1 and 2
1 and the absorbers 12 and 42 can be made smaller,
1. Making the second evaporator / absorber system 1, 2 small
Can be. Accordingly, a single-unit evaporator and condenser are provided.
Refrigeration compared to increasing the capacity of each
The installation space of the entire machine is small. By the way, frozen
Installation of the absorption refrigerator according to this embodiment with a capacity of 5000 RT
The area is 74.1m ^Two This is about 25 times that of the conventional model.
% Space saving. Further, as described above, the first and second evaporators
Absorber systems 1 and 2 are combined with a single-unit evaporator and condenser.
Smaller than when increasing the capacity by increasing the size
These evaporator / absorber systems 1, 2
Is easy to make, and its transportation and installation location
Can be easily delivered. The absorption refrigerator has a high-pressure regenerator 6.
Heat source amount supplied to the heater, in the case of this embodiment, heat source amount adjustment
Increase the amount of hot source steam supplied through valve 72
By increasing the amount of heating of the lithium bromide solution,
And evaporate from the evaporators 11 and 41 to supply the load.
The temperature of the supplied cold water can be reduced. Conversely,
By reducing the amount of heat source steam supplied to the high pressure regenerator 6,
Reduce the heating of the lithium bromide solution to reduce the concentration of this solution.
Thinned out and supplied to the load from the evaporators 11 and 41
The temperature of cold water can be raised. Thereby cooling
Set the cold water temperature for the load to the set temperature (for example, 6 ° C)
I have. Supply amount of heat source steam to regenerator as described above
The control is based on the opening of the heat source control valve 72 by the controller 67.
This control is used to detect the chilled water outlet temperature.
It has been done based on. And first and second evaporator / absorber systems
Switch between two-lung operation and single-lung operation according to the situation
In the absorption chiller of the replacement configuration, the cold water of both systems 1 and 2
Outlet lines 17, 47 are merged so that
Cold water mixed and temperature averaged towards cooling load
A chilled water temperature sensor 66 is attached to the flowing outflow line 65
In addition, the cold water discharge, which is the basic data of the heat source steam supply amount control,
Mouth temperature is detected. Therefore, after merging,
The piping configuration can be simplified, and both systems 1, 2
There is no need to provide a separate chilled water temperature sensor
Of the cold water temperature sensor 66 can be used in common.
Is easy. In addition, this common use makes it possible to operate both lungs.
Information of the chilled water outlet temperature
Therefore, the configuration of the controller 67 is simple and its heat source supply
It can be easily controlled. In other words, both systems are essentially single units
The chilled water outflow lines 17 and 47 of the first and the second are completed
If these are independent configurations, attach them separately
Different chilled water outlet temperature detected by the detected temperature sensor
Based on this, the heat source supply amount is controlled. Therefore, both lungs
During operation, they are separately discharged from both systems 1 and 2 to load
Calculation such as averaging the temperature information of the supplied chilled water
An arithmetic circuit for performing
It gets complicated. However, the absorption refrigerator having the above-described configuration is
Mix the cold water discharged separately from both systems 1 and 2
And the chilled water temperature sensor
Is detected by the controller 67.
The above operation can be eliminated. As described above, the present invention provides an evaporator,
Equipped with an absorber, a regenerator, and a condenser, and using water as the refrigerant
Both use a lithium bromide solution as the absorbent and
In the absorption chiller driven by the evaporator, the evaporator
A refrigerant pump for supplying a refrigerant to a refrigerant nozzle of the generator,
Absorber and low concentration lithium bromide solution in the absorber
Evaporator having a solution pump for supplying the regenerator side
While providing multiple absorber systems, multiple
Using some of the above evaporator / absorber systems
In both cases, the other system is stopped and operated, and
In a load area larger than the load,
Using at least some of the
A switching valve for operation is provided, so operation is
Lithium bromide flowing through some evaporator / absorber systems
A large flow rate of the system solution can be secured. This, in particular,
Prevents the absorber tube of the used absorber from drying out.
To reduce the absorption performance of the absorber.
The efficiency of the entire refrigerator in the load region can be improved. And the book
In the invention, a plurality of evaporator / absorber systems are provided,
To increase the capacity of each evaporator and condenser
Obtain the same or better performance with multiple evaporator / absorber systems
Individual evaporator / absorber system
Single unit evaporator and condensing as it can be made
Compared to the case of increasing the size of each vessel and improving the capacity,
The installation space for the entire chiller is small. Furthermore, the present invention
Then, the single-unit evaporator and condenser are each made larger and
Compared to the case of improving the power, individual steam
Since the generator / absorber system can be made smaller,
The evaporator / absorber system becomes easier to make,
The transportation and delivery to the installation location are also facilitated. That
In addition, according to the present invention, a load is supplied from a plurality of evaporator / absorber systems.
The chilled water to be sent is combined, and the outlet temperature of the combined chilled water is
Temperature with a chilled water temperature sensor to supply heat to the regenerator.
Since the supply is controlled by the controller, the chilled water temperature sensor
A single unit is required, and the detected chilled water outlet temperature is controlled.
No need to perform calculations with rollers, simplifying controller configuration
Absorption refrigeration that is easy to control
Machine can be provided.

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明の一実施形態に係る吸収冷凍機の概略構
成図。 【図２】図１の吸収冷凍機における蒸気消費率と負荷と
の関係を示す特性図。 【図３】従来の吸収冷凍機における蒸気消費率と負荷と
の関係を示す特性図。 【符号の説明】 １、２…蒸発器・吸収器系統 ３…凝縮器 ４…低温熱交換器 ５…高温熱交換器 ６…高圧再生器 ７…低圧再生器 １１、４１…蒸発器 １２、４２…吸収器 １３、４３…冷媒ポンプ １４、４４…溶液ポンプ １５、４５…蒸発器チューブ １７、４７…冷水出口ライン（冷水流出配管） １８、４８…冷水ポンプ １９、４９…調節弁（切換え弁） ２０、５０…冷媒ノズル ２２、５２…操作弁（切換え弁） ２９、５９…溶液ノズル ３０、６０…濃溶液ポンプ ３１、６１…操作弁（切換え弁） ３３、６３、６４…操作弁（切換え弁） ６５…流出ライン（冷水合流配管） ６６…冷水温度センサ ６７…コントローラ ７２…熱源量調節弁 ８１…溶液合流ライン ８３…冷媒ライン ８４、８５…操作弁（切換え弁）BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an absorption refrigerator according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a characteristic diagram showing a relationship between a steam consumption rate and a load in the absorption refrigerator of FIG. FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between a steam consumption rate and a load in a conventional absorption refrigerator. [Description of Signs] 1, 2 ... Evaporator / absorber system 3 ... Condenser 4 ... Low temperature heat exchanger 5 ... High temperature heat exchanger 6 ... High pressure regenerator 7 ... Low pressure regenerator 11, 41 ... Evaporators 12, 42 ... absorbers 13, 43 ... refrigerant pumps 14, 44 ... solution pumps 15, 45 ... evaporator tubes 17, 47 ... cold water outlet lines (cold water outflow pipes) 18, 48 ... cold water pumps 19, 49 ... control valves (switching valves) 20, 50 ... Refrigerant nozzle 22, 52 ... Operating valve (switching valve) 29, 59 ... Solution nozzle 30, 60 ... Concentrated solution pump 31, 61 ... Operating valve (switching valve) 33, 63, 64 ... Operating valve (switching valve) 65: Outflow line (cold water merging pipe) 66: Cold water temperature sensor 67 ... Controller 72: Heat source amount adjusting valve 81 ... Solution merging line 83 ... Refrigerant lines 84, 85 ... Operating valves (switching valves)

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山内 信明 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 中里 央 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (56)参考文献 特開 平３−233266（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−139360（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−196277（ＪＰ，Ａ) 特開2001−91087（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F25B 15/00 303 F25B 15/00 306 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Nobuaki Yamauchi 2-1-1, Aramachi-cho, Niihama, Takasago City, Hyogo Prefecture Inside the Takasago Works, Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. No. 1 Inside Takasago Works, Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. (56) References JP-A-3-233266 (JP, A) JP-A-4-139360 (JP, A) JP-A-5-196277 (JP, A) JP 2001 −91087 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) F25B 15/00 303 F25B 15/00 306

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 冷媒ノズルを有し冷水が流通する蒸発器
チューブに前記冷媒ノズルから冷媒を散布することによ
り前記冷媒を蒸発気化させて冷媒蒸気とする蒸発器と、
溶液ノズルを有し前記蒸発器で発生した冷媒蒸気を前記
溶液ノズルから散布される濃度の濃い臭化リチウム溶液
に吸収させる吸収器と、前記冷媒蒸気を吸収して低濃度
となった臭化リチウム溶液を加熱してこの溶液中の冷媒
を蒸発させて濃度が濃くなった臭化リチウム溶液を前記
吸収器に供給する再生器と、この再生器で発生した冷媒
蒸気を凝縮させて凝縮液化した冷媒を前記蒸発器に供給
する凝縮器とを備えた吸収冷凍機において、 前記蒸発器、前記冷媒ノズルに冷媒を供給する冷媒ポン
プ、前記吸収器、及び前記吸収器内の低濃度の臭化リチ
ウム溶液を前記再生器側に供給する溶液ポンプを有する
複数の蒸発器・吸収器系統と、 所定負荷以下では複数の前記蒸発器・吸収器系統のうち
の一部を使用するとともに他の系統を休止して運転さ
せ、前記所定負荷より大きい負荷域では、前記一部の系
統と前記休止した系統の内の少なくとも一部の系統とを
共に使用して運転させる切換え弁と、 前記各蒸発器・吸収器系統が夫々有した前記冷水の流出
配管が合流されて冷房負荷に送られる冷水の出口温度を
検出する冷水温度センサと、 このセンサが検出する前記出口温度に基づいて前記再生
器への熱源供給量を調節するコントローラと、 を備えたことを特徴とする吸収冷凍機。(57) Claims 1. An evaporator in which a refrigerant is sprayed from the refrigerant nozzle to an evaporator tube having a refrigerant nozzle and through which cold water flows, thereby evaporating and evaporating the refrigerant to form refrigerant vapor. When,
An absorber having a solution nozzle and absorbing the refrigerant vapor generated in the evaporator into a lithium bromide solution having a high concentration sprayed from the solution nozzle; and lithium bromide absorbing the refrigerant vapor and having a low concentration. A regenerator that heats the solution to evaporate the refrigerant in the solution to evaporate the concentrated lithium bromide solution to the absorber, and a refrigerant condensed and liquefied by condensing refrigerant vapor generated in the regenerator. A condenser for supplying a refrigerant to the evaporator, the refrigerant nozzle, the absorber, and the low-concentration lithium bromide solution in the absorber. And a plurality of evaporator / absorber systems having a solution pump for supplying the evaporator / absorber system to the regenerator side. Driving In a load region larger than the predetermined load, a switching valve that operates using both the partial system and at least a partial system of the suspended system, and the evaporator / absorber system includes: A chilled water temperature sensor that detects an outlet temperature of the chilled water to which the chilled water outflow pipes respectively joined and sent to a cooling load; and adjusts a heat source supply amount to the regenerator based on the outlet temperature detected by the sensors. An absorption refrigerator comprising: