JP3420493B2 - フレキシブルプリント回路基板用電磁波シールドシート - Google Patents
フレキシブルプリント回路基板用電磁波シールドシートInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁波シールド用
シートに関し、詳しくは、フレキシブルプリント回路基
板（ＦＰＣ）に用いられる電磁波シールドシートに関す
る。
シートに関し、詳しくは、フレキシブルプリント回路基
板（ＦＰＣ）に用いられる電磁波シールドシートに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】電子機器の高密度化、高集積化と機器の
軽薄短小化に伴い、電子部品、電子機器同士の電磁波に
よる障害が問題となり、各種の防止対策が講じられてい
る。電磁波のシールドは、通常シールドしようとする対
象物を、金属材料で遮蔽する方法が用いられている。こ
の用途で用いられる金属材料としては、金属板、金網、
金属箔、鍍金、蒸着金属、金属含有塗料等があり、それ
ぞれの使用目的に応じて使い分けられている。通常、電
磁波シールド特性は、体積固有抵抗の低いほど、また、
素材の厚さが厚いほど優れたものとなるが、それぞれの
用途に応じて、大きさ、価格、性能、加工性等で仕様が
制限されるため、適宜選択されて使用されている。
軽薄短小化に伴い、電子部品、電子機器同士の電磁波に
よる障害が問題となり、各種の防止対策が講じられてい
る。電磁波のシールドは、通常シールドしようとする対
象物を、金属材料で遮蔽する方法が用いられている。こ
の用途で用いられる金属材料としては、金属板、金網、
金属箔、鍍金、蒸着金属、金属含有塗料等があり、それ
ぞれの使用目的に応じて使い分けられている。通常、電
磁波シールド特性は、体積固有抵抗の低いほど、また、
素材の厚さが厚いほど優れたものとなるが、それぞれの
用途に応じて、大きさ、価格、性能、加工性等で仕様が
制限されるため、適宜選択されて使用されている。
【０００３】しかしながら、今日の科学技術の発展は急
速なものがあり、とりわけ電子機器の分野においては、
高密度化、高集積化による高機能化がはかられており、
製品の軽薄短小化が促進され、個々の部品材料について
も高機能化が要求されている。したがってまた、電子部
品に用いられる電磁波シールド材料も、金属板から、金
網、金属箔と、より薄い材料が求められている。ところ
がこれらの材料は、加工性の問題もあり、現存の材料で
間に合わせているのが現状である。例えば、電子回路基
板の一つであるフレキシブルプリント回路基板では、回
路の片面または両面に、電磁波シールド材を積層し、他
の電子部品から発生する電波ノイズを遮蔽することが行
われており、組み込み体積に制限があること、基板のフ
レキシブル性を損なわないこと、電磁波シールド性能を
損なわないこと等を具備した電磁波シールドが求められ
ているが、現状では、金属箔や金網しか使用できないた
め、フレキシブル性については不満足であるのが実情で
ある。
速なものがあり、とりわけ電子機器の分野においては、
高密度化、高集積化による高機能化がはかられており、
製品の軽薄短小化が促進され、個々の部品材料について
も高機能化が要求されている。したがってまた、電子部
品に用いられる電磁波シールド材料も、金属板から、金
網、金属箔と、より薄い材料が求められている。ところ
がこれらの材料は、加工性の問題もあり、現存の材料で
間に合わせているのが現状である。例えば、電子回路基
板の一つであるフレキシブルプリント回路基板では、回
路の片面または両面に、電磁波シールド材を積層し、他
の電子部品から発生する電波ノイズを遮蔽することが行
われており、組み込み体積に制限があること、基板のフ
レキシブル性を損なわないこと、電磁波シールド性能を
損なわないこと等を具備した電磁波シールドが求められ
ているが、現状では、金属箔や金網しか使用できないた
め、フレキシブル性については不満足であるのが実情で
ある。
【０００４】ところで、金属箔としては、ステンレス鋼
箔、アルミニウム箔、銅箔、金箔などがあげられ、５０
μｍ以下の厚さのシート状物を製造することは可能であ
るが、比重が大きいため部品の重量が重くなること、加
工性が悪いこと、価格が割高であること等から、他材料
への転換が望まれている。一方、金網は、箔に比べて多
孔性であり、金網よりなるシート状物は、その露出表面
積が箔より大きいため、電磁波シールド性能を損なわず
に、全体の重量を軽くできる利点がある。しかしなが
ら、単繊維の太さが５０μｍ径以下のものを得ることが
できないため、平織り加工の場合でも１００μｍ以下の
厚さの金網を得ることが困難であり、厚さおよび柔軟性
に問題がある。
箔、アルミニウム箔、銅箔、金箔などがあげられ、５０
μｍ以下の厚さのシート状物を製造することは可能であ
るが、比重が大きいため部品の重量が重くなること、加
工性が悪いこと、価格が割高であること等から、他材料
への転換が望まれている。一方、金網は、箔に比べて多
孔性であり、金網よりなるシート状物は、その露出表面
積が箔より大きいため、電磁波シールド性能を損なわず
に、全体の重量を軽くできる利点がある。しかしなが
ら、単繊維の太さが５０μｍ径以下のものを得ることが
できないため、平織り加工の場合でも１００μｍ以下の
厚さの金網を得ることが困難であり、厚さおよび柔軟性
に問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の技術
における上記の事情に鑑みてなされたものであって、そ
の目的は、優れたシールド性を有すると共に、フレキシ
ブルプリント回路基板に使用できる薄くて柔軟性のある
電磁波シールド材を提供することにある。
における上記の事情に鑑みてなされたものであって、そ
の目的は、優れたシールド性を有すると共に、フレキシ
ブルプリント回路基板に使用できる薄くて柔軟性のある
電磁波シールド材を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のフレキシブルプ
リント回路基板用電磁波シールドシートは、一種または
複数種の金属繊維の多孔質シートのみよりなり、厚さが
１０〜１００μｍ、空隙率が７０〜９５％、ガーレーこ
わさが５〜５０ｍｇであることを特徴とする。また、本
発明の電磁波シールドシートにおいて、多孔質シート
は、金属繊維の焼結体よりなるものであってもよい。
リント回路基板用電磁波シールドシートは、一種または
複数種の金属繊維の多孔質シートのみよりなり、厚さが
１０〜１００μｍ、空隙率が７０〜９５％、ガーレーこ
わさが５〜５０ｍｇであることを特徴とする。また、本
発明の電磁波シールドシートにおいて、多孔質シート
は、金属繊維の焼結体よりなるものであってもよい。
【０００７】本発明におけるフレキシブルプリント回路
基板用電磁波シールドシートは、その金属繊維表面が、
多孔質シートを構成する金属繊維よりも低い抵抗率を有
する金属材料で被覆されていてもよい。
基板用電磁波シールドシートは、その金属繊維表面が、
多孔質シートを構成する金属繊維よりも低い抵抗率を有
する金属材料で被覆されていてもよい。
【０００８】本発明のフレキシブルプリント回路基板用
電磁波シールドシートは、金属繊維同士が接触している
か、または焼結により互いに融着されているので、薄く
て柔軟性があり、かつ、優れた電磁波シールド特性を有
している。
電磁波シールドシートは、金属繊維同士が接触している
か、または焼結により互いに融着されているので、薄く
て柔軟性があり、かつ、優れた電磁波シールド特性を有
している。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の多孔質シートを構成する
材料としては、金属材料であれば、磁性、非磁性を問わ
ないが、高周波域のシールドのためには高透磁性を有す
る金属が好ましい。したがって、本発明に用いられる金
属繊維としては、極細線加工が可能なステンレス鋼繊
維、ニッケル繊維、銅繊維、アルミニウム繊維、銀繊
維、金繊維、チタン繊維等があげられるが、導電性があ
り、細線加工が可能な金属であれば如何なるものでもよ
く、金属の種類に限定されるものではない。これらの金
属繊維は、繊維径が細いものほどシートに形成したとき
の柔軟性がよく、ガーレーこわさ測定値を低減すること
ができるが、繊維径が細いほど加工度が高くなり、コス
ト面で不利になるので、通常５〜５０μｍ、好ましくは
２０μｍ以下の範囲で目的に応じて選択される。また、
金属繊維の長さは、特に限定されるものではないが、湿
式抄紙法によりシートを作製する場合には、地合構成の
観点から２〜６ｍｍの範囲が最適である。金属材料によ
る電磁波のシールドは、主に反射によるため、露出表面
が多いほど単位体積当たりのシールド効果が大きいもの
と考えられ、また放熱性も向上する。ところで多孔質シ
ートの露出表面積は、シートに孔が開いているほど、ま
た個々の孔径が小さいほど大きくなり、構成する繊維径
や繊維長が小さいほど大きくなるので、これらの条件を
適宜選択、調整してシートを作製すればよい。
材料としては、金属材料であれば、磁性、非磁性を問わ
ないが、高周波域のシールドのためには高透磁性を有す
る金属が好ましい。したがって、本発明に用いられる金
属繊維としては、極細線加工が可能なステンレス鋼繊
維、ニッケル繊維、銅繊維、アルミニウム繊維、銀繊
維、金繊維、チタン繊維等があげられるが、導電性があ
り、細線加工が可能な金属であれば如何なるものでもよ
く、金属の種類に限定されるものではない。これらの金
属繊維は、繊維径が細いものほどシートに形成したとき
の柔軟性がよく、ガーレーこわさ測定値を低減すること
ができるが、繊維径が細いほど加工度が高くなり、コス
ト面で不利になるので、通常５〜５０μｍ、好ましくは
２０μｍ以下の範囲で目的に応じて選択される。また、
金属繊維の長さは、特に限定されるものではないが、湿
式抄紙法によりシートを作製する場合には、地合構成の
観点から２〜６ｍｍの範囲が最適である。金属材料によ
る電磁波のシールドは、主に反射によるため、露出表面
が多いほど単位体積当たりのシールド効果が大きいもの
と考えられ、また放熱性も向上する。ところで多孔質シ
ートの露出表面積は、シートに孔が開いているほど、ま
た個々の孔径が小さいほど大きくなり、構成する繊維径
や繊維長が小さいほど大きくなるので、これらの条件を
適宜選択、調整してシートを作製すればよい。
【００１０】多孔質シートの製造は、湿式抄紙法によっ
て行うことが好ましいが、その他にも編組や織布の作製
方法によって得ることもできる。湿式抄紙法による場合
について、具体的に説明すると、短繊維にカットした一
種または複数種の金属繊維を水中に離解分散させ、適量
のバインダーと必要に応じて助剤を添加し、混合した
後、ワイヤー上で脱水処理し、プレス工程、乾燥工程を
得てシート化するか、または、さらに、真空または非酸
化性雰囲気下で加熱してバインダー等を熱分解して除去
すればよい。バインダーとしては、例えば、ポリビニル
アルコール繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊
維、セルロースパルプ等が使用でき、また、助剤として
は、一般に湿式抄紙法に使用されている分散剤、界面活
性剤、消泡剤等が使用できる。非酸化性雰囲気として
は、アルゴンガス、窒素ガス、水素ガス等を使用するこ
とができる。
て行うことが好ましいが、その他にも編組や織布の作製
方法によって得ることもできる。湿式抄紙法による場合
について、具体的に説明すると、短繊維にカットした一
種または複数種の金属繊維を水中に離解分散させ、適量
のバインダーと必要に応じて助剤を添加し、混合した
後、ワイヤー上で脱水処理し、プレス工程、乾燥工程を
得てシート化するか、または、さらに、真空または非酸
化性雰囲気下で加熱してバインダー等を熱分解して除去
すればよい。バインダーとしては、例えば、ポリビニル
アルコール繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊
維、セルロースパルプ等が使用でき、また、助剤として
は、一般に湿式抄紙法に使用されている分散剤、界面活
性剤、消泡剤等が使用できる。非酸化性雰囲気として
は、アルゴンガス、窒素ガス、水素ガス等を使用するこ
とができる。
【００１１】また、電磁波シールド特性および品質向上
の目的から、上記多孔質シートの金属繊維同士を焼結し
てもよい。焼結は、真空または非酸化性雰囲気中で金属
繊維の融点近くの温度において、例えば、ステンレス鋼
繊維の場合、１１２０℃で１〜２時間加熱処理を行えば
よい。
の目的から、上記多孔質シートの金属繊維同士を焼結し
てもよい。焼結は、真空または非酸化性雰囲気中で金属
繊維の融点近くの温度において、例えば、ステンレス鋼
繊維の場合、１１２０℃で１〜２時間加熱処理を行えば
よい。
【００１２】本発明において、多孔質シートの金属繊維
表面は、その金属繊維よりも低い抵抗率を有する金属で
被覆させることができる。それにより、所望の導電性そ
の他の特性を、より少量の金属を用いて得ることがで
き、優れた電磁波シールド効果が達成される。
表面は、その金属繊維よりも低い抵抗率を有する金属で
被覆させることができる。それにより、所望の導電性そ
の他の特性を、より少量の金属を用いて得ることがで
き、優れた電磁波シールド効果が達成される。
【００１３】金属繊維表面の被覆は、電解メッキ法、無
電解メッキ法、スパッタリング法、蒸着法、プラズマ溶
射法等、公知の方法によって行うことができる。また、
金属繊維よりも低い融点を有する低抵抗の他の金属繊維
を共存させて焼結することによって、焼結と同時に金属
繊維の表面を低抵抗の金属で被覆するようにしてもよ
い。
電解メッキ法、スパッタリング法、蒸着法、プラズマ溶
射法等、公知の方法によって行うことができる。また、
金属繊維よりも低い融点を有する低抵抗の他の金属繊維
を共存させて焼結することによって、焼結と同時に金属
繊維の表面を低抵抗の金属で被覆するようにしてもよ
い。
【００１４】上記の方法で得られる多孔質シートは、厚
さ１０〜１００μｍ、空隙率７０〜９５％、ガーレーこ
わさ５〜５０ｍｇであることが必要である。厚さを１０
〜１００μｍの範囲に限定した理由は次の通りである。
すなわち、電子機器等の部品は、高機能高集積化に推移
し、各部品の占有体積が次第に小さくなる傾向にあるの
で、これに対応した部品に対応させる必要があること、
さらにフレキシブルプリント回路基板に対して用いるた
めには、柔軟性が求められること等の理由から、上記の
範囲に設定する必要がある。すなわち、厚さが上記の範
囲より厚くなると、占有体積が増加し、ガーレーこわさ
が増加する。また、１０μｍより薄くなると、シートの
強度が低下して耐久性に劣ったり、電磁波シールド効果
も低下する。
さ１０〜１００μｍ、空隙率７０〜９５％、ガーレーこ
わさ５〜５０ｍｇであることが必要である。厚さを１０
〜１００μｍの範囲に限定した理由は次の通りである。
すなわち、電子機器等の部品は、高機能高集積化に推移
し、各部品の占有体積が次第に小さくなる傾向にあるの
で、これに対応した部品に対応させる必要があること、
さらにフレキシブルプリント回路基板に対して用いるた
めには、柔軟性が求められること等の理由から、上記の
範囲に設定する必要がある。すなわち、厚さが上記の範
囲より厚くなると、占有体積が増加し、ガーレーこわさ
が増加する。また、１０μｍより薄くなると、シートの
強度が低下して耐久性に劣ったり、電磁波シールド効果
も低下する。
【００１５】空隙率が７０％より低いと、シートの密度
が高くなり、柔軟性が低下してガーレーこわさが増加す
る。また、空隙率が９５％よりも高くなると、シートを
構成する繊維の本数が少なくなり、シートの強度や電磁
波シールド性能が低下する。また、ガーレーこわさが５
より低いと、柔らかすぎて加工時のハンドリング性が悪
く、また、５０ｍｇより高いと、フレキシブル性が低下
する。
が高くなり、柔軟性が低下してガーレーこわさが増加す
る。また、空隙率が９５％よりも高くなると、シートを
構成する繊維の本数が少なくなり、シートの強度や電磁
波シールド性能が低下する。また、ガーレーこわさが５
より低いと、柔らかすぎて加工時のハンドリング性が悪
く、また、５０ｍｇより高いと、フレキシブル性が低下
する。
【００１６】なお、本発明において、空隙率およびガー
レーこわさは、次の測定方法によって求めた値である。 （空隙率）シートの多孔性の度合を示す値であり次の式
で示される。 空隙率（％）＝｛１−（シートの見掛けの密度／シート
の真の密度）｝×１００ 式中、シートの見掛けの密度は、シートの坪量と厚さか
ら計算される値である。シートの真の密度は、繊維自体
（被覆金属も含む）の密度を意味する。
レーこわさは、次の測定方法によって求めた値である。 （空隙率）シートの多孔性の度合を示す値であり次の式
で示される。 空隙率（％）＝｛１−（シートの見掛けの密度／シート
の真の密度）｝×１００ 式中、シートの見掛けの密度は、シートの坪量と厚さか
ら計算される値である。シートの真の密度は、繊維自体
（被覆金属も含む）の密度を意味する。
【００１７】（ガーレーこわさの測定）
こわさの測定は、ガーレーこわさ試験器（熊谷理機工業
社製）を用い、試験片として、幅２インチ、長さ１．５
インチの大きさのものについて、下記表１に示す荷重を
表１に示す荷重位置（Ｌ１、Ｌ２およびＬ４は、それぞ
れ振り子の中心のピボットより１インチ、２インチおよ
び４インチの位置）にかけることにより測定を行い、得
られた目盛りの値を次式に代入して、標準試験片（幅１
インチ、長さ３．５インチ、荷重５ｇ、１インチの位置
のとき）を用いたときのこわさ（ｍｇ）で算出する。
社製）を用い、試験片として、幅２インチ、長さ１．５
インチの大きさのものについて、下記表１に示す荷重を
表１に示す荷重位置（Ｌ１、Ｌ２およびＬ４は、それぞ
れ振り子の中心のピボットより１インチ、２インチおよ
び４インチの位置）にかけることにより測定を行い、得
られた目盛りの値を次式に代入して、標準試験片（幅１
インチ、長さ３．５インチ、荷重５ｇ、１インチの位置
のとき）を用いたときのこわさ（ｍｇ）で算出する。
【００１８】
【表１】
【数１】
Ｒｇ：目盛りの読み
Ｗ：試験片の幅（インチ）
Ｌ：試験片の長さ（インチ）・・・実際の長さより０．
５インチを引いた値 Ｗ１、Ｗ２、Ｗ４：各加重位置の使用重りの重さ（ｇ）
５インチを引いた値 Ｗ１、Ｗ２、Ｗ４：各加重位置の使用重りの重さ（ｇ）
【００１９】
【実施例】実施例１
繊維径８μｍ、繊維長４ｍｍのステンレス鋼繊維（材
質：ＳＵＳ３１６Ｌ、商品名：サスミック、東京製鋼社
製）９５重量部、および水中溶解温度７０℃のポリビニ
ルアルコール繊維（商品名：フィブリボンドＶＰＢ１０
５−１、クラレ社製）５重量部からなるスラリーを、湿
式抄紙法によって抄造し、脱水プレス、加熱乾燥して、
米坪量６２ｇ／ｍ2 のシートを得た。得られたシート
を、表面温度が１６０℃の加熱ロールを用いて、線圧３
００ｋｇ／ｃｍ、速度５ｍ／ｍｉｎの条件で加熱圧着
し、ステンレス鋼繊維加熱圧着シートを得た。得られた
シートについて、電磁波シールド効果を測定し、評価を
行った。このシートは、加熱圧着により厚さが薄く、そ
のためシートに柔軟性があり、さらに熱圧着により金属
繊維間の距離が縮まるため、電磁波シールド効果も高い
ものであった。
質：ＳＵＳ３１６Ｌ、商品名：サスミック、東京製鋼社
製）９５重量部、および水中溶解温度７０℃のポリビニ
ルアルコール繊維（商品名：フィブリボンドＶＰＢ１０
５−１、クラレ社製）５重量部からなるスラリーを、湿
式抄紙法によって抄造し、脱水プレス、加熱乾燥して、
米坪量６２ｇ／ｍ2 のシートを得た。得られたシート
を、表面温度が１６０℃の加熱ロールを用いて、線圧３
００ｋｇ／ｃｍ、速度５ｍ／ｍｉｎの条件で加熱圧着
し、ステンレス鋼繊維加熱圧着シートを得た。得られた
シートについて、電磁波シールド効果を測定し、評価を
行った。このシートは、加熱圧着により厚さが薄く、そ
のためシートに柔軟性があり、さらに熱圧着により金属
繊維間の距離が縮まるため、電磁波シールド効果も高い
ものであった。
【００２０】実施例２
実施例１と同様にして湿式抄紙法で得られたシートを、
加熱圧着することなく、水素ガス雰囲気の連続焼結炉
（メッシュベルト付きろう付け炉）を用い、熱処理温度
１１２０℃、速度１５ｃｍ／ｍｉｎで焼結処理を行い、
米坪量４５ｇ／ｍ2 のステンレス鋼繊維焼結シートを得
た。得られたシートについて、実施例１と同様にして、
電磁波シールド効果を測定し、評価を行った。このシー
トは、焼結による脱脂効果および金属繊維間の接合によ
り、バインダーによるこわさがなく、そのためシートに
柔軟性があり、さらに金属繊維間が直接結着されている
ため、電磁波シールド効果も高いものであった。
加熱圧着することなく、水素ガス雰囲気の連続焼結炉
（メッシュベルト付きろう付け炉）を用い、熱処理温度
１１２０℃、速度１５ｃｍ／ｍｉｎで焼結処理を行い、
米坪量４５ｇ／ｍ2 のステンレス鋼繊維焼結シートを得
た。得られたシートについて、実施例１と同様にして、
電磁波シールド効果を測定し、評価を行った。このシー
トは、焼結による脱脂効果および金属繊維間の接合によ
り、バインダーによるこわさがなく、そのためシートに
柔軟性があり、さらに金属繊維間が直接結着されている
ため、電磁波シールド効果も高いものであった。
【００２１】実施例３
米坪量の点以外は、実施例２におけるステンレス鋼繊維
焼結シートの製造方法と同様にして、米坪量８０ｇ／ｍ
2 のステンレス鋼繊維焼結シートを得た。得られたシー
トについて、実施例１と同様にして電磁波シールド効果
を測定し、評価を行った。このシートは、実施例２のシ
ートに比べて、米坪量が増加した分こわさの値が高くな
り、柔軟性に劣るが、焼結による金属繊維間の接合およ
び金属繊維分の増加により、金属繊維間が直接結着され
ているため、電磁波シールド効果も高いものであった。
焼結シートの製造方法と同様にして、米坪量８０ｇ／ｍ
2 のステンレス鋼繊維焼結シートを得た。得られたシー
トについて、実施例１と同様にして電磁波シールド効果
を測定し、評価を行った。このシートは、実施例２のシ
ートに比べて、米坪量が増加した分こわさの値が高くな
り、柔軟性に劣るが、焼結による金属繊維間の接合およ
び金属繊維分の増加により、金属繊維間が直接結着され
ているため、電磁波シールド効果も高いものであった。
【００２２】実施例４
繊維径８μｍ、繊維長４ｍｍのステンレス鋼繊維（材
質：ＳＵＳ３１６Ｌ、商品名：サスミック、東京製鋼社
製）６０重量部、繊維径３０μｍ、繊維長４ｍｍの銅繊
維（商品名：カプロン、エスコ社製）２０重量部、およ
び水中溶解温度７０℃のポリビニルアルコール繊維（商
品名：フィブリボンドＶＰＢ１０５−１、クラレ社製）
２０重量部からなるスラリーを、湿式抄紙法によって抄
造し、脱水プレス、加熱乾燥して、米坪量７５ｇ／ｍ2
のシートを得た。得られたシートを、表面温度が１６０
℃の加熱ロールを用いて、線圧３００ｋｇ／ｃｍ、速度
５ｍ／ｍｉｎの条件で加熱圧着した。次に、得られた圧
着金属繊維シートを、水素ガス雰囲気の連続焼結炉（メ
ッシュベルト付きろう付け炉）を用い、熱処理温度１１
２０℃、速度１５ｃｍ／ｍｉｎで焼結処理を行い、米坪
量６０ｇ／ｍ2 のステンレス鋼繊維表面に銅が融着して
被覆された金属繊維焼結シートを得た。得られたシート
について、実施例１と同様にして電磁波シールド効果を
測定し、評価を行った。このシートは、加熱圧着により
厚さが薄く、さらに焼結による脱脂効果および金属繊維
間の接合により、バインダーおよび厚さによるこわさが
なく、そのためシートに柔軟性があり、さらに金属繊維
間が直接結着されており、その上より低抵抗の銅でステ
ンレス鋼繊維が被覆されているため、電磁波シールド効
果もより優れたものであった。
質：ＳＵＳ３１６Ｌ、商品名：サスミック、東京製鋼社
製）６０重量部、繊維径３０μｍ、繊維長４ｍｍの銅繊
維（商品名：カプロン、エスコ社製）２０重量部、およ
び水中溶解温度７０℃のポリビニルアルコール繊維（商
品名：フィブリボンドＶＰＢ１０５−１、クラレ社製）
２０重量部からなるスラリーを、湿式抄紙法によって抄
造し、脱水プレス、加熱乾燥して、米坪量７５ｇ／ｍ2
のシートを得た。得られたシートを、表面温度が１６０
℃の加熱ロールを用いて、線圧３００ｋｇ／ｃｍ、速度
５ｍ／ｍｉｎの条件で加熱圧着した。次に、得られた圧
着金属繊維シートを、水素ガス雰囲気の連続焼結炉（メ
ッシュベルト付きろう付け炉）を用い、熱処理温度１１
２０℃、速度１５ｃｍ／ｍｉｎで焼結処理を行い、米坪
量６０ｇ／ｍ2 のステンレス鋼繊維表面に銅が融着して
被覆された金属繊維焼結シートを得た。得られたシート
について、実施例１と同様にして電磁波シールド効果を
測定し、評価を行った。このシートは、加熱圧着により
厚さが薄く、さらに焼結による脱脂効果および金属繊維
間の接合により、バインダーおよび厚さによるこわさが
なく、そのためシートに柔軟性があり、さらに金属繊維
間が直接結着されており、その上より低抵抗の銅でステ
ンレス鋼繊維が被覆されているため、電磁波シールド効
果もより優れたものであった。
【００２３】比較例１
米坪量以外は、実施例１におけるステンレス鋼繊維シー
トの製造方法と同様にして、米坪量３２ｇ／ｍ2のステ
ンレス鋼繊維シートを得た。得られたシートについて、
実施例１と同様にして電磁波シールド効果を測定し、評
価を行った。このシートは、実施例１のものに比べて、
加熱圧着していない分こわさの値が高くなり、柔軟性に
劣り、さらに空隙率が高いため金属繊維間の距離が長
く、電磁波シールド効果に劣るものであった。
トの製造方法と同様にして、米坪量３２ｇ／ｍ2のステ
ンレス鋼繊維シートを得た。得られたシートについて、
実施例１と同様にして電磁波シールド効果を測定し、評
価を行った。このシートは、実施例１のものに比べて、
加熱圧着していない分こわさの値が高くなり、柔軟性に
劣り、さらに空隙率が高いため金属繊維間の距離が長
く、電磁波シールド効果に劣るものであった。
【００２４】比較例２
アルミニウム箔（厚さ２７μｍ）を比較用の電磁波シー
ルド材として使用し、実施例１と同様にして電磁波シー
ルド効果を測定し、評価を行った。このアルミニウム箔
は、電磁波シールド効果が高いが、空隙がないため、こ
わさは金属本来の性質と厚さに依存し、したがって、高
い柔軟性を得ることが困難であった。
ルド材として使用し、実施例１と同様にして電磁波シー
ルド効果を測定し、評価を行った。このアルミニウム箔
は、電磁波シールド効果が高いが、空隙がないため、こ
わさは金属本来の性質と厚さに依存し、したがって、高
い柔軟性を得ることが困難であった。
【００２５】比較例３
ステンレス鋼製の２００メッシュ金網を比較用の電磁波
シールド材として使用し、実施例１と同様にして電磁波
シールド効果を測定し、評価を行った。この金網は、繊
維密度が高いため、電磁波シールド効果は得られたが、
柔軟性に欠けるものであった。なお、柔軟性を得るため
に繊維密度が低くなるように編んだ金網は、穴が大きく
なるため電磁波シールド効果に劣るものとなった。
シールド材として使用し、実施例１と同様にして電磁波
シールド効果を測定し、評価を行った。この金網は、繊
維密度が高いため、電磁波シールド効果は得られたが、
柔軟性に欠けるものであった。なお、柔軟性を得るため
に繊維密度が低くなるように編んだ金網は、穴が大きく
なるため電磁波シールド効果に劣るものとなった。
【００２６】上記実施例および比較例のものについて、
物理特性および評価結果をまとめて下記表２に示す。な
お、表２中、厚さおよび密度はＪＩＳ Ｐ８１１８、坪
量はＪＩＳ Ｐ８１２４による測定結果である。また、
電磁波シールド効果の評価は、下記の測定方法によって
行った。
物理特性および評価結果をまとめて下記表２に示す。な
お、表２中、厚さおよび密度はＪＩＳ Ｐ８１１８、坪
量はＪＩＳ Ｐ８１２４による測定結果である。また、
電磁波シールド効果の評価は、下記の測定方法によって
行った。
【００２７】（シールド特性の測定）電磁波シールド効
果を評価するためのシールド特性の測定は、図１に示す
アドバンテスト社製のＴＲ１７３０１およびＴＲ４１７
２を用いて行った。図１において、１０はシールドボッ
クス（ＴＲ１７３０１）であって、送信アンテナ１２お
よび受信アンテナ１３が配置されており、その間に１５
ｃｍ角の試料１１が金属ホルダーにセットされる。１４
はスペクトラムアナライザー（ＴＲ４１７２）である。
電界波および磁界波シールド特性の測定は、付属のロッ
ドアンテナ（電界波用）およびループアンテナ（磁界波
用）を使用して、１０〜１０００ＭＨｚの周波数領域に
おけるシールド特性を測定した。
果を評価するためのシールド特性の測定は、図１に示す
アドバンテスト社製のＴＲ１７３０１およびＴＲ４１７
２を用いて行った。図１において、１０はシールドボッ
クス（ＴＲ１７３０１）であって、送信アンテナ１２お
よび受信アンテナ１３が配置されており、その間に１５
ｃｍ角の試料１１が金属ホルダーにセットされる。１４
はスペクトラムアナライザー（ＴＲ４１７２）である。
電界波および磁界波シールド特性の測定は、付属のロッ
ドアンテナ（電界波用）およびループアンテナ（磁界波
用）を使用して、１０〜１０００ＭＨｚの周波数領域に
おけるシールド特性を測定した。
【００２８】表２におけるシールド特性は、スペクトラ
ムアナライザーに記録されたチャートから求めたもので
あって、周波数５００ＭＨｚにおけるシールド効果の値
を示す。例えば、実施例２の場合、電界波および磁界波
についての周波数（横軸）に対するシールド効果（縦
軸）を記録した図２に示すグラフについて、周波数５０
０ＭＨｚにおける電界波のシールド効果の値５１ｄＢお
よび磁界波のシールド効果の値４０ｄＢがシールド特性
として示されている。
ムアナライザーに記録されたチャートから求めたもので
あって、周波数５００ＭＨｚにおけるシールド効果の値
を示す。例えば、実施例２の場合、電界波および磁界波
についての周波数（横軸）に対するシールド効果（縦
軸）を記録した図２に示すグラフについて、周波数５０
０ＭＨｚにおける電界波のシールド効果の値５１ｄＢお
よび磁界波のシールド効果の値４０ｄＢがシールド特性
として示されている。
【表２】
評価基準は次の通りである。
電磁波シールド効果：○は許容レベル、×は不良。
総合評価：○は許容レベル、×は実用不能。
【００２９】
【発明の効果】本発明の電磁波シールドシートは、厚さ
が薄くて軽く、柔軟性に優れ、かつ良好な電磁波シール
ド効果を示すものであり、電磁波シールド材料として総
合的に優れた材料である。したがって、本発明の電磁波
シールドシートは、軽薄短小化された電子機器の、特に
フレキシブルプリント回路基板の電磁波シールドのため
に極めて有用である。
が薄くて軽く、柔軟性に優れ、かつ良好な電磁波シール
ド効果を示すものであり、電磁波シールド材料として総
合的に優れた材料である。したがって、本発明の電磁波
シールドシートは、軽薄短小化された電子機器の、特に
フレキシブルプリント回路基板の電磁波シールドのため
に極めて有用である。
【図１】 電磁波シールド効果の測定に使用する装置の
概略の構成図である。
概略の構成図である。
【図２】 電界波および磁界波についての周波数とシー
ルド効果との関係をを示すグラフである。
ルド効果との関係をを示すグラフである。
１０…シールドボックス、１１…試料、１２…送信アン
テナ、１３…受信アンテナ、１４…スペクトラムアナラ
イザー。
テナ、１３…受信アンテナ、１４…スペクトラムアナラ
イザー。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平２−127035（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−34449（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−122883（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−236980（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−74611（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H05K 9/00
H05K 1/02
Claims (3)
- 【請求項１】 一種または複数種の金属繊維の多孔質シ
ートのみよりなり、厚さが１０〜１００μｍ、空隙率が
７０〜９５％、ガーレーこわさが５〜５０ｍｇであるこ
とを特徴とするフレキシブルプリント回路基板用電磁波
シールドシート。 - 【請求項２】 多孔質シートが、金属繊維の焼結体より
なる焼結多孔質シートである請求項１に記載のフレキシ
ブルプリント回路基板用電磁波シールドシート。 - 【請求項３】 金属繊維表面が、該金属繊維よりも低い
抵抗率を有する金属で被覆されたことを特徴とする請求
項１または請求項２に記載のフレキシブルプリント回路
基板用電磁波シールドシート。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01835498A JP3420493B2 (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | フレキシブルプリント回路基板用電磁波シールドシート |
| DE69922274T DE69922274T2 (de) | 1998-01-30 | 1999-01-28 | Abschirmplatte gegen elektromagnetische Wellen |
| US09/238,167 US6228509B1 (en) | 1998-01-30 | 1999-01-28 | Electromagnetic wave shielding sheet |
| EP99101512A EP0933984B1 (en) | 1998-01-30 | 1999-01-28 | Electromagnetic wave shielding sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01835498A JP3420493B2 (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | フレキシブルプリント回路基板用電磁波シールドシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11220282A JPH11220282A (ja) | 1999-08-10 |
| JP3420493B2 true JP3420493B2 (ja) | 2003-06-23 |
Family
ID=11969360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01835498A Expired - Fee Related JP3420493B2 (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | フレキシブルプリント回路基板用電磁波シールドシート |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6228509B1 (ja) |
| EP (1) | EP0933984B1 (ja) |
| JP (1) | JP3420493B2 (ja) |
| DE (1) | DE69922274T2 (ja) |
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| ATE456411T1 (de) * | 2004-04-15 | 2010-02-15 | Bekaert Sa Nv | Verfahren zur herstellung eines gesinterten körpers aus metallfasern |
| JP5673707B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2015-02-18 | 三菱マテリアル株式会社 | アルミニウム多孔体およびその製造方法 |
| JP5633658B2 (ja) * | 2013-03-01 | 2014-12-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 多孔質アルミニウム焼結体 |
| US20190257014A1 (en) * | 2016-09-26 | 2019-08-22 | Tomoegawa Co., Ltd. | Copper fiber nonwoven fabric |
| DE102020130988A1 (de) | 2020-03-17 | 2021-09-23 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Verfahren zur Herstellung einer Schichtanordnung aus Elektroblech, danach hergestellte Schichtanordnung, Rotor oder Stator sowie Elektromotor |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4810589A (en) * | 1983-09-02 | 1989-03-07 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Steel foil having excellent shielding characteristics to electromagnetic waves |
| DE3339791A1 (de) * | 1983-11-03 | 1985-05-15 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Durchfluss - insbesondere lueftungseinsatz fuer elektromagnetisch abgeschirmte raeume |
| US4689098A (en) * | 1985-10-11 | 1987-08-25 | Phillips Petroleum Company | Molding composition |
| JPS62205203A (ja) * | 1986-03-04 | 1987-09-09 | Res Dev Corp Of Japan | 超微細金属短繊維の製造法 |
| JPS62221199A (ja) * | 1986-03-24 | 1987-09-29 | 株式会社 リケン | 磁気シ−ルド材 |
| US4749625A (en) * | 1986-03-31 | 1988-06-07 | Hiraoka & Co., Ltd. | Amorphous metal laminate sheet |
| US5226210A (en) * | 1989-01-23 | 1993-07-13 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of forming metal fiber mat/polymer composite |
| JPH0638560B2 (ja) * | 1989-12-21 | 1994-05-18 | 株式会社巴川製紙所 | 電磁波シールド用シートの製造方法 |
| JPH04153399A (ja) * | 1990-10-17 | 1992-05-26 | Tomoegawa Paper Co Ltd | 建築物内装用電磁波シールドシート及びその製造法 |
| JPH04337007A (ja) * | 1991-05-14 | 1992-11-25 | Tomoegawa Paper Co Ltd | 金属繊維焼結シートの製造方法 |
| JP2562761B2 (ja) * | 1992-02-14 | 1996-12-11 | 株式会社巴川製紙所 | 金属繊維焼結シートの製造方法 |
| JP2704580B2 (ja) * | 1992-09-11 | 1998-01-26 | 株式会社巴川製紙所 | 金属繊維焼結シートの製造方法 |
| JPH0797602A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-04-11 | Tomoegawa Paper Co Ltd | 異種金属被覆多孔性金属繊維焼結シートおよびその製造方法 |
| US5519168A (en) * | 1993-10-12 | 1996-05-21 | Owens; William M. | Electromagnetic interference shielding |
| JP2767738B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1998-06-18 | 株式会社巴川製紙所 | 金属繊維焼結シートの製造方法 |
| BE1009548A3 (nl) * | 1995-08-23 | 1997-05-06 | Bekaert Sa Nv | Dun textieldoek omvattende bundels metaalfilamenten. |
| JP3593416B2 (ja) * | 1996-05-20 | 2004-11-24 | 株式会社巴川製紙所 | ブレージングシート及びその製造方法 |
-
1998
- 1998-01-30 JP JP01835498A patent/JP3420493B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-01-28 US US09/238,167 patent/US6228509B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-28 EP EP99101512A patent/EP0933984B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-28 DE DE69922274T patent/DE69922274T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6228509B1 (en) | 2001-05-08 |
| DE69922274T2 (de) | 2005-11-24 |
| EP0933984A3 (en) | 2000-05-10 |
| JPH11220282A (ja) | 1999-08-10 |
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