JP3420372B2 - 成形加工性および溶接部延性に優れるクロム鋼板 - Google Patents
成形加工性および溶接部延性に優れるクロム鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形加工性、とくに優
れた深絞り性、耐二次加工脆性および溶接部延性を有す
るクロム鋼板（鋼帯を含む。）に関するものである。
れた深絞り性、耐二次加工脆性および溶接部延性を有す
るクロム鋼板（鋼帯を含む。）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】クロム鋼板のうちの代表鋼種であるフェ
ライト系ステンレス鋼板は、通常、連続鋳造鋳片を加熱
した後、熱間圧延一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍
の各工程を経て製造される。このようにして製造された
フェライト系ステンレス鋼板は、一般に、耐応力腐食割
れ性に優れるとともに安価であることから各種厨房器
具、自動車部品などの分野で幅広く使用されている。し
かしながら、特に、自動車燃料フィルターケースなどの
用途においては、過酷な深絞り加工を行うため、しばし
ば二次加工脆性による割れが発生するという問題が生じ
ていた。また、フェライト系ステンレス鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べて一般に溶接部延性が低
く、等の問題を引き起こす可能性が高かった。
ライト系ステンレス鋼板は、通常、連続鋳造鋳片を加熱
した後、熱間圧延一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍
の各工程を経て製造される。このようにして製造された
フェライト系ステンレス鋼板は、一般に、耐応力腐食割
れ性に優れるとともに安価であることから各種厨房器
具、自動車部品などの分野で幅広く使用されている。し
かしながら、特に、自動車燃料フィルターケースなどの
用途においては、過酷な深絞り加工を行うため、しばし
ば二次加工脆性による割れが発生するという問題が生じ
ていた。また、フェライト系ステンレス鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べて一般に溶接部延性が低
く、等の問題を引き起こす可能性が高かった。
【０００３】ところで、フェライト系ステンレス鋼板の
深絞り成形性あるいは耐二次加工脆性を改善するため
に、これまでにも数多くの試みがされている。例えば、
特公昭54-11770号公報には、Ti添加により高い冷間加工
性を目指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術
が、また特公昭57-55787号公報には、Ｂ添加により高い
ランクフォード値（以下、単に「ｒ値」と略記する。）
を目指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術がそ
れぞれ提案されている。さらに、特公平2-7391号公報に
は、TiとＢの添加により深絞り後の張り出し成形時に脆
性割れを生じにくいフェライト系ステンレス鋼板の製造
技術が提案されている。
深絞り成形性あるいは耐二次加工脆性を改善するため
に、これまでにも数多くの試みがされている。例えば、
特公昭54-11770号公報には、Ti添加により高い冷間加工
性を目指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術
が、また特公昭57-55787号公報には、Ｂ添加により高い
ランクフォード値（以下、単に「ｒ値」と略記する。）
を目指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術がそ
れぞれ提案されている。さらに、特公平2-7391号公報に
は、TiとＢの添加により深絞り後の張り出し成形時に脆
性割れを生じにくいフェライト系ステンレス鋼板の製造
技術が提案されている。
【０００４】しかし、これらの技術には、それぞれ以下
に述べるような問題点があった。すなわち、特公昭54-1
1770号公報に開示の技術では、過酷な深絞り成形後の二
次加工時に脆性割れが散見されることがあった。また、
特公昭57-55787号公報に開示の技術では、深絞り性が十
分でないために過酷な深絞り加工には適さなかった。さ
らに、特公平2-7391号公報に開示の技術では、TiとＢを
添加しているものの、深絞り性か二次加工脆性のいずれ
かの特性が劣り、両特性を同時に満足するものではなか
った。その上、上記の各技術では、ｒ値の面内異方性
（以下、単に「Δｒ」と略記する）が、十分には改善さ
れていないという問題があった。また、これらの技術は
いずれも、溶接部の延性向上を志向したものではなく、
実際に、上記技術で製造された鋼板は、溶接部の延性も
満足できるものではなかった。
に述べるような問題点があった。すなわち、特公昭54-1
1770号公報に開示の技術では、過酷な深絞り成形後の二
次加工時に脆性割れが散見されることがあった。また、
特公昭57-55787号公報に開示の技術では、深絞り性が十
分でないために過酷な深絞り加工には適さなかった。さ
らに、特公平2-7391号公報に開示の技術では、TiとＢを
添加しているものの、深絞り性か二次加工脆性のいずれ
かの特性が劣り、両特性を同時に満足するものではなか
った。その上、上記の各技術では、ｒ値の面内異方性
（以下、単に「Δｒ」と略記する）が、十分には改善さ
れていないという問題があった。また、これらの技術は
いずれも、溶接部の延性向上を志向したものではなく、
実際に、上記技術で製造された鋼板は、溶接部の延性も
満足できるものではなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、上記既知
技術はいずれも、深絞り性あるいは二次加工脆性のいず
れか一方の特性を向上させるが、これら両特性を同時に
満足させるものではないという共通した問題点を抱えて
いた。このため、過酷な深絞り加工を行った場合、その
後の二次加工脆性割れが危惧されていた。しかも、溶接
部延性が十分ではないという問題点をも抱えていた。
技術はいずれも、深絞り性あるいは二次加工脆性のいず
れか一方の特性を向上させるが、これら両特性を同時に
満足させるものではないという共通した問題点を抱えて
いた。このため、過酷な深絞り加工を行った場合、その
後の二次加工脆性割れが危惧されていた。しかも、溶接
部延性が十分ではないという問題点をも抱えていた。
【０００６】そこで、本発明の主たる目的は、既知技術
が抱えていた上記問題点を解決し優れた成形加工性、と
くに深絞り性と耐二次加工脆性を有し、なおかつ良好な
溶接部延性を備えたクロム鋼板を提供することにある。
この発明の他の目的は、ｒ値が1.5 以上、Δｒが0.3 以
下、脆性割れの発生温度が-50 ℃以下で、しかも良好な
溶接部延性を有するクロム鋼板を提供することにある。
が抱えていた上記問題点を解決し優れた成形加工性、と
くに深絞り性と耐二次加工脆性を有し、なおかつ良好な
溶接部延性を備えたクロム鋼板を提供することにある。
この発明の他の目的は、ｒ値が1.5 以上、Δｒが0.3 以
下、脆性割れの発生温度が-50 ℃以下で、しかも良好な
溶接部延性を有するクロム鋼板を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、クロム鋼板の
化学組成を適切な範囲に制御することにより、上記各特
性を同時に満足することが可能であることを見いだし、
本発明を完成するに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、クロム鋼板の
化学組成を適切な範囲に制御することにより、上記各特
性を同時に満足することが可能であることを見いだし、
本発明を完成するに至った。
【０００８】すなわち、本発明は下記の構成を要旨とす
るものである。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種または
２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性および
溶接部延性に優れるクロム鋼板。
るものである。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種または
２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性および
溶接部延性に優れるクロム鋼板。
【０００９】(2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、かつLa、Ce、Seのう
ちから選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce＋
20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れる
クロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、かつLa、Ce、Seのう
ちから選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce＋
20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れる
クロム鋼板。
【００１０】(3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Ca：0.0005〜0.01wt％を含み、かつLa、Ce、Seの
うちから選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce
＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れ
るクロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Ca：0.0005〜0.01wt％を含み、かつLa、Ce、Seの
うちから選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce
＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れ
るクロム鋼板。
【００１１】(4) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、Ca：0.0005〜0.01wt％を含
み、かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性お
よび溶接部延性に優れるクロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、Ca：0.0005〜0.01wt％を含
み、かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性お
よび溶接部延性に優れるクロム鋼板。
【００１２】
【作用】次に、本発明において、クロム鋼板の化学組成
を上記要旨構成のとおりに限定した理由について説明す
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.03wt％を超えるとその影響が顕著になるので0.
03wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以下
の範囲がよい。
を上記要旨構成のとおりに限定した理由について説明す
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.03wt％を超えるとその影響が顕著になるので0.
03wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以下
の範囲がよい。
【００１３】Si：1.0 wt％以下
Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰の添加は
冷間加工性の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％
以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
冷間加工性の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％
以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
【００１４】Mn：1.0 wt％以下
Mnは、鋼中に存在するＳを析出固定し、熱間圧延性を保
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％以下、好ま
しくは0.5 wt％以下とする。
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％以下、好ま
しくは0.5 wt％以下とする。
【００１５】Ｐ：0.05wt％以下
Ｐは、熱間加工性に有害な元素である。とくに、0.05wt
％を超えるとその影響が顕著になるので0.05wt％以下、
好ましくは0.04wt％以下とする。
％を超えるとその影響が顕著になるので0.05wt％以下、
好ましくは0.04wt％以下とする。
【００１６】Ｓ：0.015 wt％以下
Ｓは、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な元
素である。とくに、0.015 wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.015 wt％以下、好ましくは0.008 wt％以
下とする。
素である。とくに、0.015 wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.015 wt％以下、好ましくは0.008 wt％以
下とする。
【００１７】Ｎ：0.02wt％以下
Ｎは、Ｃと同様に、深絞り成形性に有害な元素である。
とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕著になるので
0.02wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以
下の範囲がよい。
とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕著になるので
0.02wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以
下の範囲がよい。
【００１８】Cr：５〜60wt％
Crは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するためには
不可欠な元素である。その量が５wt％未満では耐食性が
不足し、一方60wt％を超えての添加は冷間加工性の低下
を招くので、その添加範囲は５〜60wt％、好ましくは10
〜45wt％とする。
不可欠な元素である。その量が５wt％未満では耐食性が
不足し、一方60wt％を超えての添加は冷間加工性の低下
を招くので、その添加範囲は５〜60wt％、好ましくは10
〜45wt％とする。
【００１９】Al：0.10wt％以下
Alは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰な添加は
Al系介在物の増加により、表面疵を招く原因となるので
0.10wt％以下、好ましくは0.07wt％以下の範囲で添加す
る。
Al系介在物の増加により、表面疵を招く原因となるので
0.10wt％以下、好ましくは0.07wt％以下の範囲で添加す
る。
【００２０】Ti：4(C+N)〜0.5 wt％
Tiは、深絞り性に有害なＣ，Ｎを析出固定し、高い深絞
り性を確保するために有用な元素である。その効果は、
4(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超えて添
加してもこれらの効果が飽和するのみでなく、製造性を
低下させる。したがって、Tiの添加量は、4(C+N)〜0.5
wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％とする。
り性を確保するために有用な元素である。その効果は、
4(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超えて添
加してもこれらの効果が飽和するのみでなく、製造性を
低下させる。したがって、Tiの添加量は、4(C+N)〜0.5
wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％とする。
【００２１】Nb：0.003 〜0.020 wt％
Nbは、Ti, Ｂなどとの複合添加により深絞り成形性と耐
二次加工脆性とを同時に改善する元素である。その効果
は、0.003 wt％未満では得られず、一方、0.020 wt％を
超えて添加しても効果が飽和し、却って製造コストの上
昇を招くことになるので、Nbの添加量は、0.003 〜0.02
0 wt％、好ましくは0.004 〜0.018 wt％とする。
二次加工脆性とを同時に改善する元素である。その効果
は、0.003 wt％未満では得られず、一方、0.020 wt％を
超えて添加しても効果が飽和し、却って製造コストの上
昇を招くことになるので、Nbの添加量は、0.003 〜0.02
0 wt％、好ましくは0.004 〜0.018 wt％とする。
【００２２】Ｂ：0.0002〜0.005 wt％
Ｂは、深絞り成形後の耐二次加工脆性を改善するために
有効な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られないが、過剰の添加は深絞り成形性を劣化させるの
で、その添加量は0.0002〜0.005 wt％、好ましくは0.00
03〜0.003 wt％とする。
有効な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られないが、過剰の添加は深絞り成形性を劣化させるの
で、その添加量は0.0002〜0.005 wt％、好ましくは0.00
03〜0.003 wt％とする。
【００２３】La＋Ce＋20Se：0.01〜0.5 wt％
La、CeおよびSeは、いずれも溶接の際における溶接金属
の流動性を高め、溶接部の表面欠陥を抑制することか
ら、溶接部延性を向上させる重要な元素である。図１
は、(0.0005 〜0.0013)wt ％Ｃ−(0.26 〜0.40)wt ％Si
−(0.26 〜0.42)wt ％Mn−(0.019〜0.031)wt％Ｐ−(0.0
04〜0.009)wt％Ｓ−(0.0043 〜0.0121 )wt％Ｎ−(16.8
〜17.2) wt％Cr−(0.011〜0.033)wt％Al−(0.141〜0.20
3)wt％Ti−(0.005〜0.011)wt％Nb−(0.0005 〜0.0013 )
wt％Ｂを含有するクロム冷延鋼板（板厚0.7 ｍｍ）につ
いて、溶接部の曲げ延性を調査した結果である。ここ
で、上記実験における試験方法は、後述する方法と同じ
とした。図１に示すように、La＋Ce＋20Seの値が0.01wt
％以上になると割れが激減し、溶接部延性が急激に改善
されることがわかる。の影響を示す。しかし、その値が
0.5 wt％を超えると耐食性が低下するので、La、Ceおよ
びSeの添加範囲は、La＋Ce＋20Seにして0.01〜0.5 wt％
とする。なお、好ましい範囲は0.04〜0.3 wt％である。
また、これら各成分の添加範囲はそれぞれLa：0.005 〜
0.3 wt％、Ce：0.005 〜0.3 wt％、Se：0.0005〜0.005w
t ％とするのが望ましい。
の流動性を高め、溶接部の表面欠陥を抑制することか
ら、溶接部延性を向上させる重要な元素である。図１
は、(0.0005 〜0.0013)wt ％Ｃ−(0.26 〜0.40)wt ％Si
−(0.26 〜0.42)wt ％Mn−(0.019〜0.031)wt％Ｐ−(0.0
04〜0.009)wt％Ｓ−(0.0043 〜0.0121 )wt％Ｎ−(16.8
〜17.2) wt％Cr−(0.011〜0.033)wt％Al−(0.141〜0.20
3)wt％Ti−(0.005〜0.011)wt％Nb−(0.0005 〜0.0013 )
wt％Ｂを含有するクロム冷延鋼板（板厚0.7 ｍｍ）につ
いて、溶接部の曲げ延性を調査した結果である。ここ
で、上記実験における試験方法は、後述する方法と同じ
とした。図１に示すように、La＋Ce＋20Seの値が0.01wt
％以上になると割れが激減し、溶接部延性が急激に改善
されることがわかる。の影響を示す。しかし、その値が
0.5 wt％を超えると耐食性が低下するので、La、Ceおよ
びSeの添加範囲は、La＋Ce＋20Seにして0.01〜0.5 wt％
とする。なお、好ましい範囲は0.04〜0.3 wt％である。
また、これら各成分の添加範囲はそれぞれLa：0.005 〜
0.3 wt％、Ce：0.005 〜0.3 wt％、Se：0.0005〜0.005w
t ％とするのが望ましい。
【００２４】Mo：0.1 〜5.0 wt％
Moは、耐食性を一層向上させる元素であり、選択的に添
加される。その効果は0.1 wt％以上の添加で得られる
が、5.0wt ％を超えての添加は深絞り性を低下させるの
で、Moの添加量は 0.1〜5.0wt ％、好ましくは 0.3〜3.
0wt ％とする。
加される。その効果は0.1 wt％以上の添加で得られる
が、5.0wt ％を超えての添加は深絞り性を低下させるの
で、Moの添加量は 0.1〜5.0wt ％、好ましくは 0.3〜3.
0wt ％とする。
【００２５】Ca：0.0005〜0.01wt％
Caは、製鋼鋳造時におけるTi系介在物によるノズル詰ま
りを抑制する効果を有する元素であり、Ti量に応じて選
択的に添加される。しかしながら、過剰に添加するとCa
系介在物が脆性破壊の起点なるという悪影響をもたらす
ので、Caの添加範囲は0.0005〜0.01wt％、好ましくは0.
0005〜0.006 wt％とする。
りを抑制する効果を有する元素であり、Ti量に応じて選
択的に添加される。しかしながら、過剰に添加するとCa
系介在物が脆性破壊の起点なるという悪影響をもたらす
ので、Caの添加範囲は0.0005〜0.01wt％、好ましくは0.
0005〜0.006 wt％とする。
【００２６】本発明鋼板の製造工程は、上記の成分組成
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。また、本発明鋼板で目指した効
果は鋼板の表面仕上げ状態（ＨＬ，２Ｂなど）にかかわ
らず発揮される。なお、本発明鋼板において、Ｖ，Ｃ
ｕ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｗなど他の目的のために添加される元
素を含有させることも許容される。
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。また、本発明鋼板で目指した効
果は鋼板の表面仕上げ状態（ＨＬ，２Ｂなど）にかかわ
らず発揮される。なお、本発明鋼板において、Ｖ，Ｃ
ｕ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｗなど他の目的のために添加される元
素を含有させることも許容される。
【００２７】
【実施例】表１、２に示す化学組成の鋼を真空溶解炉に
て溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧延に
より板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱延板
焼鈍（800 〜950 ℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍（800
〜950 ℃）一酸洗により板厚0.7 mmの冷延鋼板とした。
て溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧延に
より板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱延板
焼鈍（800 〜950 ℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍（800
〜950 ℃）一酸洗により板厚0.7 mmの冷延鋼板とした。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、耐二次加工脆性およ
び溶接部延性を下記の方法により測定した。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ５号試験片を採取
し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時の
横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフォ
ード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、耐二次加工脆性およ
び溶接部延性を下記の方法により測定した。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ５号試験片を採取
し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時の
横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフォ
ード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。
【００３１】・耐二次加工脆性
絞り比２で深絞り加工したカップ状試験片を-100〜20℃
の特定温度に保持した後、落重試験( 重錘５kg、落差0.
8 ｍ) によりカップ頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側
壁部における脆性割れの有無から、割れ発生温度を求め
た。いずれの鋼についても、温度は５℃間隔で２個づつ
行い、その内１個でも脆性割れが発生すれば、その時の
最も高い温度を割れ発生温度とした。
の特定温度に保持した後、落重試験( 重錘５kg、落差0.
8 ｍ) によりカップ頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側
壁部における脆性割れの有無から、割れ発生温度を求め
た。いずれの鋼についても、温度は５℃間隔で２個づつ
行い、その内１個でも脆性割れが発生すれば、その時の
最も高い温度を割れ発生温度とした。
【００３２】・溶接部延性
冷延鋼板（板厚0.7 ｍｍ）をＴＩＧ溶接法で溶接し、溶
接部を中心線に配した１５ｍｍ×７０ｍｍの短冊状試験
片を採取し、曲げ−曲げ戻し加工を２０往復付与する繰
り返し曲げ試験（図２参照）を行った後、溶接部からの
割れ発生の有無を観察した。この調査を各供試材につい
てそれぞれ２０本づつ行い、割れ発生本数から割れ発生
率を求めた。これらの試験結果を、表３に示す。
接部を中心線に配した１５ｍｍ×７０ｍｍの短冊状試験
片を採取し、曲げ−曲げ戻し加工を２０往復付与する繰
り返し曲げ試験（図２参照）を行った後、溶接部からの
割れ発生の有無を観察した。この調査を各供試材につい
てそれぞれ２０本づつ行い、割れ発生本数から割れ発生
率を求めた。これらの試験結果を、表３に示す。
【００３３】表３から、本発明鋼は、ｒ値が1.5 以上、
Δｒが0.3 以下、耐二次加工脆性を示す割れ発生温度が
-50 ℃以下でかつ、割れ発生率も１０％以下であるのに
対し、比較鋼は、上記特性のうちの少なくともいずれか
一つが劣っていることがわかる。
Δｒが0.3 以下、耐二次加工脆性を示す割れ発生温度が
-50 ℃以下でかつ、割れ発生率も１０％以下であるのに
対し、比較鋼は、上記特性のうちの少なくともいずれか
一つが劣っていることがわかる。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【発明の効果】上述したように、本発明によれば、深絞
り性、耐二次加工性および溶接部延性が共に優れるクロ
ム鋼板の製造が可能となる。また、本発明によれば、ｒ
値が 1.5以上、Δｒが 0.3以下、脆性割れの発生温度が
−50℃以下、しかも繰り返し曲げ時の割れ発生率が１０
％以下を満たすクロム鋼板の製造が可能となる。
り性、耐二次加工性および溶接部延性が共に優れるクロ
ム鋼板の製造が可能となる。また、本発明によれば、ｒ
値が 1.5以上、Δｒが 0.3以下、脆性割れの発生温度が
−50℃以下、しかも繰り返し曲げ時の割れ発生率が１０
％以下を満たすクロム鋼板の製造が可能となる。
【図１】繰り返し曲げ試験における割れ発生率とLa＋Ce
＋20Seとの関係を示すグラフである。
＋20Seとの関係を示すグラフである。
【図２】繰り返し曲げ試験方法を示す図ある。
フロントページの続き
(72)発明者 佐藤 進
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所 内
(72)発明者 大和 康二
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所 内
(56)参考文献 特開 平６−49603（ＪＰ，Ａ)
特許2933826（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、かつLa、Ce、Seのうち
から選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce＋20
Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れるク
ロム鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、
かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種または
２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性および
溶接部延性に優れるクロム鋼板。 - 【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Ca：0.0005〜0.01wt％を含
み、かつLa、Ce、Seのうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上をLa＋Ce＋20Seで0.01〜0.5 wt％含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる、成形加工性お
よび溶接部延性に優れるクロム鋼板。 - 【請求項４】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、 Ca：0.0005〜0.01wt％を含み、かつLa、Ce、Seのうちか
ら選ばれるいずれか１種または２種以上をLa＋Ce＋20Se
で0.01〜0.5 wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性および溶接部延性に優れるクロ
ム鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06027395A JP3420372B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性および溶接部延性に優れるクロム鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06027395A JP3420372B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性および溶接部延性に優れるクロム鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260105A JPH08260105A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3420372B2 true JP3420372B2 (ja) | 2003-06-23 |
Family
ID=13137377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06027395A Expired - Fee Related JP3420372B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性および溶接部延性に優れるクロム鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3420372B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0005023D0 (en) * | 2000-03-03 | 2000-04-26 | British Steel Ltd | Steel composition and microstructure |
-
1995
- 1995-03-20 JP JP06027395A patent/JP3420372B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08260105A (ja) | 1996-10-08 |
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