JP3417433B2 - Light deflection device - Google Patents
Light deflection deviceInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、レ−ザ−ビ−ムプリン
タ等に使われる光偏向装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an optical deflecting device used in a laser beam printer or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】レ−ザプリンタ等の光偏向装置では、印
刷速度の高速化、印刷ドット密度の高精細化に伴いマル
チビ−ムの光走査装置が必要となってきている。マルチ
ビ−ム光走査とは、複数の光ビ−ムを同時に走査するこ
とである。こうすることによって、１回の走査で複数本
のビ−ムを走査することが可能となり、回転多面鏡の回
転数を上げずに高速印刷、高ドット密度印刷が可能とな
る。また、複数の光源を用いたマルチビ−ム走査のと
き、ビ−ム走査開始信号はそれぞれのビ−ムごとに独立
にある方が、高い印刷品質を得るために有利である。こ
のために、それぞれの光線は走査面内でずらした位置に
配置している。この光学系を以下に説明する。2. Description of the Related Art In an optical deflecting device such as a laser printer, a multi-beam optical scanning device has been required as the printing speed increases and the printing dot density increases. The multi-beam optical scanning is to scan a plurality of optical beams at the same time. By doing so, it is possible to scan a plurality of beams by one scan, and high speed printing and high dot density printing can be performed without increasing the rotation speed of the rotary polygon mirror. Further, in multi-beam scanning using a plurality of light sources, it is advantageous for the beam scanning start signals to be independent for each beam in order to obtain high print quality. For this reason, the respective light beams are arranged at positions shifted in the scanning plane. This optical system will be described below.
【０００３】従来のマルチビ−ム光走査装置を図６、図
７を用いて説明する。この場合の光源の数は簡単にする
ため２本としているが、何本であっても同じことであ
る。図６は、光学系の走査面と直交する断面を見た図で
ある。光源１は、この図では、２つの光源がほぼ重なっ
ていることになる。この光源１から出たビ−ム光２は、
コリメ−タレンズ２０で平行なビ−ム光２１に変換さ
れ、シリンダレンズ７によって回転多面鏡２２の表面９
上に絞りこまれるように配置する。そのあと回転多面鏡
２２を反射した光は、Ｆθレンズ２３によって走査面１
１上の点２４に結像される。A conventional multi-beam optical scanning device will be described with reference to FIGS. 6 and 7. In this case, the number of light sources is two for the sake of simplicity, but the same applies to any number. FIG. 6 is a view of a cross section orthogonal to the scanning plane of the optical system. In the light source 1, the two light sources are substantially overlapped with each other in this figure. The beam light 2 emitted from this light source 1 is
It is converted into parallel beam light 21 by the collimator lens 20, and is converted by the cylinder lens 7 into the surface 9 of the rotary polygon mirror 22.
Place it so that it is narrowed down. After that, the light reflected by the rotary polygon mirror 22 is scanned by the Fθ lens 23.
An image is formed at a point 24 on 1.
【０００４】一方、図７は走査平面内の図である。この
図の場合には複雑になるので、それぞれの主光線のみを
破線で示している。光源１Ａ、１Ｂは位置をずらして配
置してある。それぞれの光源からのビ−ムの中心を示す
主光線は、コリメ−タレンズ２０までは平行に進み、コ
リメ−タレンズ２０のあとこのレンズの焦点距離Ａだけ
進んだところの点２７でそれぞれの主光線は交差する。
このあとそれぞれの光線はお互いの間の距離を広げなが
ら直進し、シリンダレンズ７、回転多面鏡２２、Ｆθレ
ンズ２３を通り、走査面１１へ２４Ａ、２４Ｂのように
お互いの間隔を拡大した位置に結像される。On the other hand, FIG. 7 is a view in the scanning plane. In the case of this figure, since it becomes complicated, only the respective chief rays are shown by broken lines. The light sources 1A and 1B are arranged at different positions. The chief rays showing the center of the beam from each light source travel in parallel to the collimator lens 20, and at the point 27 where the focal length A of this lens travels after the collimator lens 20, each chief ray. Cross.
After that, the respective light rays go straight while widening the distance between them, pass through the cylinder lens 7, the rotary polygon mirror 22, and the Fθ lens 23, and reach the scanning surface 11 at a position where the distance between them is enlarged as in 24A and 24B. It is imaged.
【０００５】以上のようなことから従来は、シリンダレ
ンズ７、回転多面鏡２２、Ｆθレンズ２３などを１本の
ビ−ムで走査するときよりも、ビ−ム間隔の広がりに相
当する大きさだけ、つまり図７の２５、２６の広がりに
相当するだけ寸法を大きくした光学系の設計が必要であ
った。From the above, conventionally, the size corresponding to the spread of the beam interval is larger than when the cylinder lens 7, the rotary polygon mirror 22, the Fθ lens 23, etc. are scanned by one beam. It is necessary to design the optical system whose size is increased correspondingly to the spread of 25 and 26 in FIG.
【０００６】しかし、回転多面鏡の各面の寸法が大きく
なると風損が大きくなり、回転、制御するのが困難にな
り、また、遠心力による変形で破損する恐れもでてくる
という問題がある。その他、シリンダレンズ、Ｆθレン
ズも寸法を大きく設計しなければならない点も問題とな
っていた。However, when the dimensions of each surface of the rotary polygon mirror increase, the wind loss increases, which makes it difficult to rotate and control, and there is also the problem that there is a risk of damage due to deformation due to centrifugal force. . Another problem is that the cylinder lens and the Fθ lens must be designed to have large dimensions.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
した従来技術の問題点をなくすため、複数のビ−ムを走
査するときもシリンダレンズ、回転多面鏡、Ｆθレンズ
の寸法を、１本ビ−ムによる走査のときとほとんど同じ
大きさにすることである。SUMMARY OF THE INVENTION The object of the present invention is to eliminate the above-mentioned problems of the prior art by reducing the dimensions of the cylinder lens, the rotary polygon mirror and the F.theta. Lens even when scanning a plurality of beams. The size is almost the same as that of the scanning with this beam.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明では、複数のレ−ザ−光源と、前記レーザー光源
からの複数ビ−ムをコリメ−タレンズで集光し回転多面
上に入射させるための入射光学系と、回転多面鏡を有す
る光偏向装置において、コリメ−タレンズと回転多面鏡
の間にリレ−レンズを設けており、その焦点距離及び各
レンズの位置を大略、式（１）の関係が成立するように
することを特徴とする構成をとっている。
Ｍ＝ＢＮ／（Ｎ−Ｂ）＝Ｂ＋Ａ2／（Ｌ−Ａ）…（１）
ここで、Ｍ＝コリメ−タレンズとリレ−レンズ間距離か
らコリメ−タレンズの焦点距離Ａを引いた距離、Ｂ＝リ
レ−レンズの焦点距離、Ｎ＝リレ−レンズと回転多面鏡
の表面までの距離、Ａ＝コリメ−タレンズの焦点距離、
Ｌ＝光源とコリメ−タレンズの距離である。具体的に
は、図１、図２に示すようになっている。In order to achieve the above object, according to the present invention, a plurality of laser light sources and a plurality of beams from the laser light source are condensed by a collimator lens and incident on a rotating polyhedron. In an optical deflecting device having an incident optical system for rotating and a rotary polygonal mirror, a relay lens is provided between the collimator lens and the rotary polygonal mirror, and the focal length and the position of each lens are roughly defined by the formula (1 ) Is taken as a feature that the relationship is established. M = BN / (N-B ) = B + A 2 / (L-A) ... (1) where, M = collimator - Tarenzu and relay - collimation from the lens distance - the distance obtained by subtracting the focal distance A Tarenzu, B = Focal length of the relay lens, N = distance between the relay lens and the surface of the rotary polygon mirror, A = focal length of the collimator lens,
L = distance between the light source and the collimator lens. Specifically, it is as shown in FIGS.
【０００９】[0009]
【作用】本発明によれば、コリメ−タレンズのあとにリ
レ−レンズを加えているので、複数のビ−ムが回転多面
鏡表面上に交差するようになり、シリンダレンズ、回転
多面鏡、Ｆθレンズの大きさを、１本ビ−ムで走査する
ときとほぼ同じ大きさで実現できるようになる。According to the present invention, since the relay lens is added after the collimator lens, a plurality of beams intersect on the surface of the rotary polygon mirror, and the cylinder lens, the rotary polygon mirror, and F.theta. The size of the lens can be realized in the same size as when scanning one beam.
【００１０】[0010]
【実施例】図１、図２は本発明によるマルチビ−ム光走
査装置の実施例を示す図である。図１は、光学系の走査
面と直交する断面図である。よって、この図では光源１
は１つの点にしているが、複数の光源が重なっているこ
とになる。図２は走査平面内の図である。複雑になるの
で、図２は主光線のみを破線で示した。また、これらの
図は２本のビ−ムの場合を示しているが、ビ−ム数が増
しても２本のときと同様に考えることができる。また、
光源の並びの方向は図１、図２に示す方向と異なってい
てもよい。1 and 2 are views showing an embodiment of a multi-beam optical scanning device according to the present invention. FIG. 1 is a sectional view orthogonal to the scanning plane of the optical system. Therefore, in this figure, the light source 1
Is a single point, but multiple light sources overlap. FIG. 2 is a view in the scan plane. Due to the complexity, FIG. 2 shows only the chief rays in broken lines. Further, although these figures show the case of two beams, they can be considered in the same way as when there are two beams even if the number of beams is increased. Also,
The direction of arrangement of the light sources may be different from the direction shown in FIGS.
【００１１】まず、図２の１Ａ、１Ｂから発生する主光
線に着目する。光源１Ａ、１Ｂよりでた主光線はコリメ
−タレンズ３により、点１３で交差する。ついで、焦点
距離Ｂのリレ−レンズ５により、これらの光線が回転多
面鏡上９で再度交差するためには、式（２）を満たせば
よい。これを変形すると式（３）のようになる。
（Ｍ−Ｂ）（Ｎ−Ｂ）＝Ｂ2…（２）
Ｍ＝ＢＮ／（Ｎ−Ｂ） …（３）
ここで、Ｂはリレ−レンズ５の焦点距離、Ｍはコリメ−
タレンズ３とリレ−レンズ５の距離からコリメ−タレン
ズ３の焦点距離を引いた距離、Ｎはリレ−レンズ５と回
転多面鏡８の距離を示す。First, let us focus on the chief rays generated from 1A and 1B of FIG. The chief rays emitted from the light sources 1A and 1B intersect at a point 13 by the collimator lens 3. Then, in order for these rays to intersect again on the rotary polygon mirror 9 by the relay lens 5 having the focal length B, it is sufficient to satisfy the expression (2). When this is transformed, it becomes like a formula (3). (M−B) (N−B) = B 2 (2) M = BN / (N−B) (3) where B is the focal length of the relay lens 5 and M is the collimator.
A distance obtained by subtracting the focal length of the collimator lens 3 from the distance between the relay lens 3 and the relay lens 5, and N indicates the distance between the relay lens 5 and the rotary polygon mirror 8.
【００１２】また、図１の走査直交面内では、リレ−レ
ンズ５のあとのビ−ム光６をそれぞれ平行光にするのが
望ましいので、コリメ−タレンズ３とリレ−レンズ５の
間の光の収束する点４とリレ−レンズ５の距離をＢにす
る。In the plane orthogonal to the scanning direction of FIG. 1, it is desirable that the beam light 6 after the relay lens 5 is made into parallel light, so that the light between the collimator lens 3 and the relay lens 5 is made. The distance between the converging point 4 and the relay lens 5 is set to B.
【００１３】その他、図１のように光源１のビ−ム光２
をコリメ−タレンズ３のあとで、コリメ−タレンズとリ
レ−レンズ５の間の点４で収束させるには、式（４）を
満たす必要がある。これを変形すると式（５）のように
なる。
（Ｌ−Ａ）（Ｍ−Ｂ）＝Ａ2…（４）
Ｍ＝Ｂ＋Ａ2／（Ｌ−Ａ） …（５）
ここで、Ａはコリメ−タレンズ３の焦点距離、Ｌは光源
１とコリメ−タレンズ３の距離、Ｍはコリメ−タレンズ
３とリレ−レンズ５の距離からＡを引いた距離を示す。Besides, as shown in FIG. 1, the beam light 2 of the light source 1 is used.
In order to converge on the point 4 between the collimator lens and the relay lens 5 after the collimator lens 3, it is necessary to satisfy the equation (4). When this is transformed, it becomes like the formula (5). (LA) (MB) = A 2 (4) M = B + A 2 / (LA) (5) where A is the focal length of the collimator lens 3 and L is the light source 1 and the collimator. The distance between the collimator lens 3 and the relay lens 5 is obtained by subtracting A from the distance between the collimator lens 3 and the relay lens 5.
【００１４】以上のことから、回転多面鏡８上の点９で
１Ａと１Ｂの主光線が交わりかつ、それぞれのビ−ムが
リレ−レンズ５のあとで平行光になるための条件の式の
（３）、（５）をまとめると（１）式のようになる。な
お、シリンダレンズ７は図１の走査直交面内でのみ曲率
を持っており、焦点距離をＦとすると、図１のように回
転多面鏡８からＦ離れたところに配置する。このとき平
行なビ−ム光６はシリンダレンズ７によって、回転多面
鏡８上の点９で結像できるようになる。また、Ｆθレン
ズ１０は回転多面鏡８から反射した光を走査面１１に結
像させるレンズである。From the above, the conditions of the conditions for the chief rays of 1A and 1B to intersect at the point 9 on the rotary polygon mirror 8 and for the respective beams to become parallel rays after the relay lens 5 (3) and (5) are summarized as in equation (1). It should be noted that the cylinder lens 7 has a curvature only in the plane orthogonal to the scanning in FIG. 1, and when the focal length is F, it is arranged at a position separated from the rotary polygon mirror 8 by F as shown in FIG. At this time, the parallel beam light 6 can be imaged at the point 9 on the rotary polygon mirror 8 by the cylinder lens 7. Further, the Fθ lens 10 is a lens that forms an image of the light reflected from the rotary polygon mirror 8 on the scanning surface 11.
【００１５】実際にこの関係式を用いてレンズ構成を求
めてみる。例えばＡ＝１０ｍｍ、Ｎ＝１２０ｍｍとした
場合の構成を求めることにする。（１）式へＡ、Ｎの値
を代入すると（６）式のようになる。これを変形すると
（７）式のようになる。
Ｍ＝１２０Ｂ／（１２０−Ｂ）＝Ｂ＋１００／（Ｌ−１０） …（６）
Ｂ2＋１００Ｂ／（Ｌ−１０）−１２０００（Ｌ−１０）＝０…（７）
（７）式を解くと（８）式となる。
Ｂ＝−５０／（Ｌ−１０）±√（（５０／（Ｌ−１０））2
＋１２０００／（Ｌ−１０））…（８）
ここで制約について考える。まずＢを考える。（１）式
を変形すると（９）式、（１０）式のようになる。Ｍ、
Ｎは長さを表すので、Ｍ＞０、Ｎ＞０であるので、
（９）式から明らかに（１１）式のようになる必要があ
る。また、（１０）式からＮ＝１２０、Ｍ＞０なので明
らかに（１２）式のようになる必要がある。よって、Ｂ
の制約は、（１３）のようになる。
Ｂ＝ＮＭ／（Ｎ＋Ｍ）…（９）
Ｍ＝ＮＢ／（Ｎ−Ｂ）…（１０）
Ｂ＞０ …（１１）
Ｂ＜１２０ …（１２）
０＜Ｂ＜１２０ …（１３）
次に、Ｌを考える。（８）式の√（）の中が正のとき解
をもつので、（１４）式のとき解を持つことになる。こ
れを変形すると（１５）式のようになる。
（５０／（Ｌ−１０））2＋１２０００／（Ｌ−１０）＞０…（１４）
Ｌ＞２３５／２４ …（１５）
よって（１５）式の範囲が解を持つ範囲となる。The lens configuration will be actually obtained using this relational expression. For example, the configuration when A = 10 mm and N = 120 mm is determined. Substituting the values of A and N into the equation (1) gives the equation (6). When this is transformed, it becomes like the formula (7). M = 120B / (120B) = B + 100 / (L-10) ... (6) B 2 + 100B / (L-10) -12000 (L-10) = 0 ... (7) (7) By solving equation Equation (8) is obtained. B = −50 / (L−10) ± √ ((50 / (L−10)) 2 + 12000 / (L−10)) (8) Here, consider the constraint. First consider B. When the equation (1) is modified, the equations (9) and (10) are obtained. M,
Since N represents the length, M> 0 and N> 0.
From equation (9), it is necessary to obviously become equation (11). Since N = 120 and M> 0 from the equation (10), the equation (12) must be obtained. Therefore, B
The constraint of is like (13). B = NM / (N + M) ... (9) M = NB / (NB) ... (10) B> 0 ... (11) B <120 ... (12) 0 <B <120 ... (13) Next, Consider L. Since the solution is obtained when the value of √ () in the equation (8) is positive, the solution is obtained in the case of the equation (14). When this is transformed, it becomes like the formula (15). (50 / (L-10)) 2 + 12000 / (L-10)> 0 ... (14) L> 235/24 ... (15) Therefore, the range of Formula (15) becomes a range which has a solution.
【００１６】以上のことから計算を行い、（８）式の解
の結果を図３にグラフ化した。Ｌ≦１０では（１３）
式、（１５）式を満たす解がないのでグラフには表示し
なかった。この図３から、Ａ＝１０ｍｍ、Ｎ＝１２０ｍ
ｍの時、例えばＢ＝６０ｍｍとすれば、Ｌ＝３５／３ｍ
ｍとなり、（１）式からＭ＝１２０ｍｍが求められ本発
明の系の一つが実現することになる。これを図示したも
のが図４、図５である。From the above, calculations were performed and the results of the solution of equation (8) were plotted in FIG. If L ≦ 10 (13)
Since there is no solution that satisfies the equation (15), it is not displayed in the graph. From this FIG. 3, A = 10 mm, N = 120 m
When m, for example, if B = 60 mm, L = 35/3 m
m, and M = 120 mm is calculated from the equation (1), and one of the systems of the present invention is realized. This is shown in FIGS. 4 and 5.
【００１７】[0017]
【発明の効果】本発明を用いれば、１本ビ−ムで走査す
るレーザ走査装置の場合とほぼ同じ大きさのシリンダレ
ンズ、回転多面鏡、Ｆθレンズを用いてマルチビ−ムの
レーザ走査装置を実現することができる。これまでの実
施例では、シリンダレンズとＦθレンズを含む走査光学
系について説明したが、これらのレンズを含まない光走
査光学系についても同様の効果があることは明らかであ
る。According to the present invention, a multi-beam laser scanning device using a cylinder lens, a rotary polygon mirror, and an F.theta. Lens, which have almost the same size as those of a laser scanning device which scans with one beam, is used. Can be realized. In the embodiments described above, the scanning optical system including the cylinder lens and the Fθ lens has been described, but it is clear that the optical scanning optical system not including these lenses has the same effect.
【図１】 本発明の実施例を示す走査直交面内の模式図
である。FIG. 1 is a schematic view in a plane orthogonal to a scan showing an embodiment of the present invention.
【図２】 図１と同じ本発明の実施例の走査平面内の模
式図である。FIG. 2 is a schematic view in the scanning plane of the same embodiment of the present invention as in FIG.
【図３】 （８）式の解を示したグラフである。FIG. 3 is a graph showing a solution of Expression (8).
【図４】 本発明による数値を導入した実施例を示した
ものであり、走査直交面内の模式図である。FIG. 4 shows an embodiment in which numerical values according to the present invention are introduced, and is a schematic diagram in a plane orthogonal to scanning.
【図５】 図４と同じ本発明による実施例の走査平面内
の模式図である。5 is a schematic diagram in the scanning plane of the same embodiment as in FIG. 4 according to the present invention.
【図６】 従来の光学系を示す走査直交面内の模式図で
ある。FIG. 6 is a schematic diagram in a plane orthogonal to a scan showing a conventional optical system.
【図７】 図６と同じ従来例の走査平面内の模式図であ
る。FIG. 7 is a schematic view in the scanning plane of the same conventional example as in FIG.
１、１Ａ、１Ｂは光源、２はビ−ム光、３はコリメ−タ
レンズ、４は焦点、５はリレ−レンズ、６はビ−ム光、
７はシリンダレンズ、８は回転多面鏡、９は焦点、１０
はＦθレンズ、１１は走査面、１２はスポット、１２Ａ
は光源１Ａのスポット、１２Ｂは光源１Ｂのスポット、
１３は主光線の交点、３０は焦点距離１０ｍｍのコリメ
ータレンズ、３１は焦点、３２は焦点距離６０ｍｍのリ
レーレンズ、３３は焦点距離Ｆのシリンダレンズ、３４
は回転多面鏡、３５はＦθレンズ、３６は走査面、３７
はスポット、３７Ａは光源１Ａのスポット、３７Ｂは光
源１Ｂのスポット、３８は主光線の交点である。1, 1A, 1B are light sources, 2 is beam light, 3 is collimator lens, 4 is focus, 5 is relay lens, 6 is beam light,
7 is a cylinder lens, 8 is a rotating polygon mirror, 9 is a focus, 10
Is an Fθ lens, 11 is a scanning surface, 12 is a spot, and 12A.
Is a spot of the light source 1A, 12B is a spot of the light source 1B,
13 is the intersection of chief rays, 30 is a collimator lens with a focal length of 10 mm, 31 is a focal point, 32 is a relay lens with a focal length of 60 mm, 33 is a cylinder lens with a focal length F, and 34.
Is a rotating polygon mirror, 35 is an Fθ lens, 36 is a scanning surface, and 37
Is a spot, 37A is a spot of the light source 1A, 37B is a spot of the light source 1B, and 38 is an intersection of principal rays.
Claims (2)
源からの複数ビームをコリメータレンズで集光し回転多
面鏡上に入射させるための光ビーム入射光学系と、回転
多面鏡を有する光偏向装置において、 前記入射光学系のコリメータレンズと回転多面鏡の間に
リレーレンズを設けるとともに、前記光ビーム入射光学
系において、コリメータレンズとリレーレンズ間距離か
らコリメータレンズの焦点距離Ａを引いた距離をＭ、リ
レーレンズの焦点距離をＢ、リレーレンズと回転多面鏡
の表面までの距離をＮ、コリメータレンズの焦点距離を
Ａ、光源とコリメータレンズの距離をＬとしたとき、大
略、式（１）の関係が成立することを特徴とする光偏向
装置。Ｍ＝ＢＮ／（Ｎ−Ｂ）＝Ｂ＋Ａ ２ ／（Ｌ−Ａ）…（１） 1. A light deflecting device having a plurality of laser light sources, a light beam incidence optical system for converging a plurality of beams from the laser light sources by a collimator lens and making the beams enter a rotating polygon mirror. A relay lens is provided between the collimator lens of the incident optical system and the rotary polygon mirror, and the light beam incident optical system is provided.
In the system, the distance between the collimator lens and the relay lens
From the focal length A of the collimator lens to M,
Ray lens focal length is B, relay lens and rotating polygon mirror
Is the distance to the surface of the, and the focal length of the collimator lens is
A, when the distance between the light source and the collimator lens is L
The optical deflecting device is characterized in that the relationship of expression (1) is substantially established . M = BN / (N-B ) = B + A 2 / (L-A) ... (1)
ーザー光源と、前記レーザー光源からの複数ビームをコ
リメータレンズで集光してシリンダレンズによって回転
多面鏡上で走査直交方向に絞り込ませる光ビーム入射光
学系と、回転多面鏡を有する光偏向装置において、 前記入射光学系のコリメータレンズと回転多面鏡の間に
リレーレンズを設けるとともに、前記光ビーム入射光学
系において、コリメータレンズとリレーレンズ間距離か
らコリメータレンズの焦点距離Ａを引いた距離をＭ、リ
レーレンズの焦点距離をＢ、リレーレンズと回転多面鏡
の表面までの距離をＮ、コリメータレンズの焦点距離を
Ａ、光源とコリメータレンズの距離をＬとしたとき、大
略、式（１）の関係が成立することを特徴とする光偏向
装置。Ｍ＝ＢＮ／（Ｎ−Ｂ）＝Ｂ＋Ａ ２ ／（Ｌ−Ａ）…（１） 2. A plurality of laser light sources arranged to be displaced in the scanning direction, and a light beam for converging the plurality of beams from the laser light sources by a collimator lens and narrowing them down in a scanning orthogonal direction on a rotating polygon mirror by a cylinder lens. In an optical deflector having an incident optical system and a rotating polygon mirror, a relay lens is provided between the collimator lens of the incident optical system and the rotating polygon mirror, and the light beam incident optical system is provided.
In the system, the distance between the collimator lens and the relay lens
From the focal length A of the collimator lens to M,
Ray lens focal length is B, relay lens and rotating polygon mirror
Is the distance to the surface of the, and the focal length of the collimator lens is
A, when the distance between the light source and the collimator lens is L
The optical deflecting device is characterized in that the relationship of expression (1) is substantially established . M = BN / (N-B ) = B + A 2 / (L-A) ... (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01168795A JP3417433B2 (en) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | Light deflection device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01168795A JP3417433B2 (en) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | Light deflection device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08201712A JPH08201712A (en) | 1996-08-09 |
| JP3417433B2 true JP3417433B2 (en) | 2003-06-16 |
Family
ID=11784942
Family Applications (1)
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