JP3416072B2 - Method for producing synthetic resin molded article having hollow portion and synthetic resin molded article by the method - Google Patents
Method for producing synthetic resin molded article having hollow portion and synthetic resin molded article by the methodInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、一対の合成樹脂
製分割体を互いに衝合させ、この衝合部で両分割体どう
しを接合することによって中空部を有する合成樹脂成形
体を製造する製造方法および該方法により製造された合
成樹脂成形体に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a manufacturing method for manufacturing a synthetic resin molding having a hollow portion by abutting a pair of synthetic resin divided bodies and joining the two divided bodies at the abutting portions. The present invention relates to a method and a synthetic resin molded body produced by the method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】周知のように、自動変速機（オートマテ
ィックトランスミッション：所謂ＡＴ）を搭載した自動
車（所謂ＡＴ車）では、ギヤチェンジ機構の作動油を複
雑な流路（液圧回路）が設けられたバルブボディを有す
るコントロールバルブ内に導き、該バルブで作動油の流
量等を制御することによってギヤチェンジコントロール
が行われている。上記コントロールバルブのバルブボデ
ィ（コントロールバルブボディ）は、非常に複雑な流路
を有する液圧回路が内部に設けられる関係上、切削加工
等の一般的な機械加工で製作することは極めて難しく、
アルミニウム（Ａｌ）等の軽合金を材料に用い、高い精
度を確保でき且つ量産にも適した例えばダイキャスト法
によって製造されたものが、従来、一般的である。2. Description of the Related Art As is well known, in an automobile (so-called AT vehicle) equipped with an automatic transmission (automatic transmission: so-called AT), a complicated flow passage (hydraulic circuit) is provided for hydraulic oil of a gear change mechanism. A gear change control is performed by introducing the control valve into a control valve having a valve body and controlling the flow rate of hydraulic oil with the valve. The valve body of the control valve (control valve body) is extremely difficult to manufacture by general machining such as cutting, because a hydraulic circuit having a very complicated flow path is provided inside.
It has been general that a light alloy such as aluminum (Al) is used as a material and is manufactured by, for example, a die casting method, which can ensure high accuracy and is suitable for mass production.
【０００３】かかるバルブボディを例えば上記のように
Ａｌダイキャストで製造する場合、通常、バルブボディ
を液圧回路の少なくとも主要部が設けられたケース部と
これに組み合わされる蓋状のセパレートプレート部とに
分割して、各分割体をそれぞれダイキャストで形成し、
両者を組み合わせて例えばネジ部材等で相互に結合する
ことにより完成品を得るようにしている。このようにし
て得られたコントロールバルブボディは、中空部をなす
流路（液圧回路）を内部に有することになる。この場
合、内部の流路どうし及び外部に対する作動油の漏洩を
防止するために両分割体の間にはガスケットが介装され
るが、このガスケットによる所要のシール効果を確保す
るためには、各分割体の結合面について、十分に研磨を
施すなど、その表面性状に特別な注意を払う必要があ
る。When such a valve body is manufactured by, for example, Al die casting as described above, the valve body is usually composed of a case portion provided with at least a main portion of the hydraulic circuit and a lid-like separate plate portion combined with the case portion. Divide into, and form each divided body by die casting,
A finished product is obtained by combining the two and connecting them to each other with, for example, a screw member or the like. The control valve body thus obtained has a flow path (hydraulic circuit) forming a hollow portion inside. In this case, a gasket is interposed between the two divided bodies in order to prevent leakage of hydraulic fluid to the internal flow passages and to the outside, but in order to ensure the required sealing effect by this gasket, It is necessary to pay particular attention to the surface properties of the joining surfaces of the divided bodies such as by sufficiently polishing them.
【０００４】ところで、近年における自動車の燃費向上
の要請に伴なって、変速機周りの補機類についてもより
一層の軽量化が求められており、コントロールバルブボ
ディは、その中でも比較的大型のであるので、従来のＡ
ｌ合金等の軽合金に替えて合成樹脂で形成することが考
えられている。尚、コントロールバルブの場合、エンジ
ン系統などに比べて使用温度条件が低い動力伝達系の構
成要素であり、合成樹脂（特に繊維等で強化されたタイ
プの合成樹脂）の適用は十分に可能である。With the recent demand for improved fuel economy of automobiles, auxiliary components around the transmission are also required to be further reduced in weight, and the control valve body is relatively large. So the conventional A
It has been considered to use a synthetic resin instead of a light alloy such as a 1-alloy. In the case of a control valve, it is a constituent element of a power transmission system in which the operating temperature condition is lower than that of an engine system, etc., and it is sufficiently possible to apply a synthetic resin (especially a synthetic resin of a type reinforced with fibers etc.). .
【０００５】上記コントロールバルブボディのような中
空部を有する構造体を合成樹脂で製造する場合、ダイキ
ャスト法による場合と同様に、ケース部とセパレートプ
レート部とに分割して、各分割体を合成樹脂で予め成形
しておき、この対をなす分割体どうしを衝合させた上
で、その衝合面に接着剤を適用する方法が、一般的な方
法として考えられる。しかしながら、上記コントロール
バルブボディのように内部に高圧の作動流体が流され、
内部の流路どうし及び外部に対する確実な液密性が要求
される場合には、上記接合部に高い接合強度と漏洩に対
する信頼性とが求められる。When a structure having a hollow portion such as the control valve body is manufactured from a synthetic resin, it is divided into a case portion and a separate plate portion, and each divided body is synthesized, as in the case of the die casting method. As a general method, it is possible to preform the resin in advance, to make the pair of divided bodies collide with each other, and then to apply an adhesive to the colliding surface. However, like the control valve body, high-pressure working fluid is flowed inside,
When reliable liquid-tightness between the internal flow passages and the outside is required, the joint portion is required to have high joint strength and reliability against leakage.
【０００６】この点に関連して、中空体を有するものを
念頭においたものではないが、例えば実開平３−５０４
１９号公報には、合成樹脂製部材どうしを接着剤で接合
するに際して、予めそれぞれ別途に成形される両部材の
うち、片方の部材の接合面に接着剤流路（接着剤を流し
込むための溝部）を設けておき、両部材の接合面どうし
を衝合させて加圧した状態で、他方の部材に設けた注入
口から接着剤を注入することにより、上記溝部に接着剤
を流し込んで両部材を接合することが提案されている。
この方法によれば、接着剤を無駄なく接着部（接着剤用
の溝部）に注入でき、接着の確実性を高めることが可能
になる。[0006] In relation to this point, although the one having a hollow body is not taken into consideration, for example, the actual Kaihei 3-504.
Japanese Patent Laid-Open No. 19 discloses an adhesive channel (a groove portion for pouring the adhesive) to the joint surface of one of the two members that are separately molded in advance when joining the synthetic resin members with each other with an adhesive. ) Is provided, and while the joining surfaces of the two members are abutted against each other and pressurized, the adhesive is injected into the groove portion by injecting the adhesive from the injection port provided in the other member. It has been proposed to join the.
According to this method, the adhesive can be injected into the adhesive portion (groove for adhesive) without waste, and the reliability of the adhesive can be increased.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記コント
ロールバルブボディのように内部に複雑な流路（作動油
を流通させるための流路）を有するものの場合、接着剤
用の溝部は、この作動油流路との干渉を回避して設けら
れる関係上、極めて複雑なものと成らざるを得ず、その
外形形状自体の複雑さと相俟って、分割体（ケース部と
セパレートプレート部）どうしを衝合させる際に、その
位置決め精度の確保や均一な加圧力の確保など、好適な
衝合および加圧状態を安定して得ることが難しいという
問題がある。However, in the case where the control valve body has a complicated flow passage (flow passage for circulating hydraulic oil) like the above-mentioned control valve body, the groove portion for the adhesive is Since it is provided so as to avoid interference with the flow path, it must be extremely complicated, and in combination with the complexity of its external shape itself, the split bodies (the case part and the separate plate part) collide with each other. There is a problem in that it is difficult to stably obtain a suitable abutment and pressurizing state, such as ensuring the positioning accuracy and even pressurizing force at the time of combining.
【０００８】また、例えば量産車用ＡＴのコントロール
バルブボディなどを製造する場合には、より生産効率の
高い方法が求められるが、従来では、各分割体の成形と
両者の接合とはそれぞれ別工程で行わざるを得ないの
で、各分割体の成形自体および接合工程への移送ならび
にセットに時間が掛かり、より一層の生産性の向上を図
ることは一般に難しいという問題がある。Further, for example, when manufacturing a control valve body for an AT for mass-produced vehicles, a method with higher production efficiency is required. In the past, however, the molding of each divided body and the joining of the two are separate steps. Since it has no choice but to do so, it takes time to transfer and set each divided body to the molding itself and the joining step, and it is generally difficult to further improve the productivity.
【０００９】ところで、中空部を有する合成樹脂成形体
を製造する方法として、合成樹脂製の分割体どうしを衝
合させるとともに、この衝合部に形成された内部通路ま
たは金型壁面との間に形成された通路内に溶融樹脂を充
填することにより、上記分割体どうしを接合して中空成
形品を得る方法は公知である。また、分割体どうしをこ
のようにして接合する際に、上記通路への溶融樹脂の充
填を、分割体を成形する成形型内で行えるようにした方
法が知られている。かかる方法を採用することにより、
分割体どうしを衝合させる際に、その位置決め精度の確
保や均一な加圧力の確保など、好適な衝合および加圧状
態を安定して得ることができるので、従来に比べて、半
割体どうしの接合強度や衝合部の密封性をより安定して
確保することができる。By the way, as a method for producing a synthetic resin molded body having a hollow portion, the synthetic resin divided bodies are made to abut against each other, and the divided body is formed between the abutment portion and the internal passage or the die wall surface. It is known that a hollow molded product is obtained by joining the above divided bodies by filling a molten resin into the formed passage. Further, a method is known in which, when the divided bodies are joined together in this manner, the molten resin can be filled into the passage in a mold for molding the divided bodies. By adopting this method,
When abutting the divided bodies, it is possible to stably obtain a suitable abutting and pressurizing state, such as ensuring the positioning accuracy and even pressurizing force. It is possible to more stably secure the joint strength between them and the sealing property of the abutting portion.
【００１０】例えば、特公平２−３８３７７号公報に
は、基本的に、一方の金型に一組の分割体を成形する雄
型成形部と雌型成形部とが設けられ、他方の金型にこれ
らの成形部に対向する雌型成形部と雄型成形部とが設け
られた一対の金型構造が開示されており、そして、かか
る金型を用いることによって、各分割体を同時に成形
（射出成形）した後、一方の金型を他方に対してスライ
ドさせることにより、各雌型成形部に残された分割体ど
うしを衝合させ、この衝合部の内部通路内に溶融樹脂
（２次樹脂）を射出して両者を接合するようにした方法
（所謂、ダイスライド・インジェクション（ＤＳＩ）
法）が開示されている。このＤＳＩ法によれば、分割体
の成形と衝合・接合とを全く別工程で行っていた従来に
比べて、大幅に生産性を高めることができる。For example, Japanese Patent Publication No. 2-38377 discloses that one mold is basically provided with a male molding part and a female molding part for molding a set of divided bodies, and the other mold is formed. Discloses a pair of mold structures in which a female mold part and a male mold part facing these mold parts are provided, and by using such molds, each divided body is molded simultaneously ( After injection molding), one mold is slid with respect to the other to cause the divided bodies remaining in the female mold parts to abut against each other, and the molten resin (2 Next resin) is injected to join the two (so-called die slide injection (DSI)).
Law) is disclosed. According to the DSI method, the productivity can be significantly increased as compared with the conventional case where the molding of the divided bodies and the abutting / joining are performed in completely different steps.
【００１１】また、更に生産効率を高めることができる
ものとして、例えば特公平７−４８３０号公報には、基
本的に、互いに開閉可能に組み合わされる成形型であっ
て、一方の成形型が他方に対して所定角度回転可能とさ
れ、各成形型に、上記所定角度毎の回転方向に雄／雌／
雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成形部と２
つの雌型成形部からなる成形部を設けた回転式射出成形
用の型構造が開示されており、かかる成形型を用いるこ
とによって、回転（例えば正逆反転）動作毎に、各分割
体の成形と、衝合された一対の分割体どうしの接合を行
い、各回転動作毎に完成品が得られるようにした回転式
射出成形法（所謂、ダイロータリ・インジェクション
（ＤＲＩ）法）が開示されている。Further, as a device capable of further improving the production efficiency, for example, Japanese Patent Publication No. 7-4830 discloses a molding die which is basically assembled in such a manner that it can be opened and closed. It is possible to rotate by a predetermined angle to each mold, and male / female /
Female repeat order with at least one male mold part and two
A mold structure for rotary injection molding, which is provided with a molding section composed of two female molding sections, is disclosed. By using such a molding die, molding of each divided body is performed at each rotation (for example, forward / reverse inversion) operation. And a rotary injection molding method (so-called die rotary injection (DRI) method) in which a pair of abutted split bodies are joined together to obtain a finished product for each rotary operation. There is.
【００１２】このように、上記ＤＲＩ法あるいはＤＳＩ
法を用いることにより、高い生産性と品質とを安定して
得ることが可能であるが、従来のＤＲＩ法あるいはＤＳ
Ｉ法は、衝合部の内部通路内に溶融樹脂（２次樹脂）を
充填して両分割体どうしを接合するものであり、狭い内
部通路の全長に亙って溶融樹脂を均一に行きわたらせ、
確実な接合を行うためには、かなり高い充填圧力が必要
である。特に、上述のコントロールバルブボディのよう
に内部に複雑な中空部（作動油を流通させるための流路
部）を有するものに適用することを考えた場合、２次樹
脂用の内部通路も極めて複雑になるので溶融樹脂を均一
に充填することがより難しく、充填圧力をより一層高く
する必要がある。このため、内部通路を形成する壁部を
かなり厚肉（例えば、６ｍｍ程度以上）に設定せざるを
得ず、全体サイズが大きくなり過ぎるという難点があっ
た。As described above, the DRI method or the DSI method is used.
By using the method, it is possible to stably obtain high productivity and quality, but the conventional DRI method or DS method is used.
In the method I, the molten resin (secondary resin) is filled in the inner passage of the abutting part to join the two divided bodies, and the molten resin is evenly distributed over the entire length of the narrow inner passage. ,
A fairly high filling pressure is required for reliable bonding. In particular, when it is considered to be applied to a control valve body having a complicated hollow portion (flow passage for circulating hydraulic oil) such as the above-mentioned control valve body, the internal passage for the secondary resin is also extremely complicated. Therefore, it is more difficult to uniformly fill the molten resin, and it is necessary to further increase the filling pressure. Therefore, the wall portion forming the internal passage has to be set to a considerably thick wall (for example, about 6 mm or more), and there is a problem that the overall size becomes too large.
【００１３】この発明は、上記諸問題に鑑みて成された
もので、対をなす分割体を互いに衝合・接合することに
より中空部を有する合成樹脂成形体を製造するに際し
て、分割体どうしの好適な衝合及び加圧状態を安定して
確保し、また、肉厚の増大など成形体サイズの大型化を
招くとこなく生産性の向上を図ることを、基本的な目的
としてなされたものである。The present invention has been made in view of the above problems, and when manufacturing a synthetic resin molded body having a hollow portion by abutting and joining a pair of divided bodies, the divided bodies are joined together. The basic purpose is to secure a suitable collision and pressure condition in a stable manner, and to improve the productivity without increasing the size of the molded body such as increasing the wall thickness. is there.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】このため、本願の請求項
１に係る発明(以下、第１の発明という)は、一対の合成
樹脂製分割体を互いに衝合させ、この衝合部で両分割体
どうしを接合することによって中空部を有する合成樹脂
成形体を製造する製造方法であって、少なくともいずれ
か一方の衝合面に少なくとも上記中空部の外側を取り巻
く溝部が設けられた一対の合成樹脂製分割体を成形する
成形工程と、上記成形工程で用いた成形型内に上記各分
割体を保持した状態で両分割体を互いに衝合させる衝合
工程と、この衝合状態で上記溝部に熱硬化性の接着剤を
充填して両分割体どうしを接着する接着工程と、上記熱
硬化性の接着剤が適用された両分割体の組立体を、上記
成形型から取り出した後、所定温度に保持された加熱機
もしくは乾燥機内に所定時間入れて、上記接着剤を硬化
させる加熱硬化処理工程と、を備えたことを特徴とした
ものである。Therefore, in the invention according to claim 1 of the present application (hereinafter referred to as the first invention), a pair of synthetic resin divided bodies are abutted against each other, and at this abutting portion, A manufacturing method for manufacturing a synthetic resin molded body having a hollow portion by joining divided bodies, wherein a pair of synthetic materials in which at least one abutting surface is provided with a groove portion surrounding at least the outside of the hollow portion A molding step of molding a resin-made divided body, an abutting step of abutting the divided bodies against each other while holding the divided bodies in the mold used in the molding step, and the groove portion in the abutted state. A bonding step of filling the two pieces with a thermosetting adhesive and bonding the two pieces to each other, and after removing the assembly of the two pieces to which the thermosetting adhesive is applied from the molding die, In a heater or dryer maintained at temperature Put a predetermined time is obtained by comprising the, and heat curing treatment step of curing the adhesive.
【００１５】また、本願の請求項２に係る発明(以下、
第２の発明という)は、上記第１の発明において、上記
成形型は、少なくとも第１分割体成形用の雌型成形部と
第２分割体成形用の雄型成形部とを有する固定型と、少
なくとも第１分割体成形用の雄型成形部と第２分割体成
形用の雌型成形部とを有する可動型とを備え、該可動型
と上記固定型とは、互いに開閉可能かつ少なくともいず
れか一方が他方に対して相対的に移動可能に設けられて
おり、上記可動型と固定型とを型締めすることにより、
上記第１分割体成形用の雌型成形部と雄型成形部とでな
る第１分割体成形キャビティと上記第２分割体成形用の
雄型成形部と雌型成形部とでなる第２分割体成形キャビ
ティとを形成した後、上記成形工程で、これら第１およ
び第２の成形キャビティ内に溶融樹脂を射出して第１お
よび第２分割体が成形され、この成形工程後に、上記可
動型と固定型とを型開きし、各々の雌型成形部に対応す
る分割体をそれぞれ保持した状態で両型の少なくともい
ずれか一方を他方に対して相対的に移動させた後、両型
を再び型締めすることにより第１および第２の分割体が
互いに衝合させられ、この衝合状態で、上記溝部に連通
する注入口から接着剤を圧入して溝部内に充填すること
により、上記両分割体どうしを接着することを特徴とし
たものである。The invention according to claim 2 of the present application (hereinafter,
In the first invention, the molding die is a fixed mold having at least a female molding portion for molding the first divided body and a male molding portion for molding the second divided body. A movable mold having at least a male mold portion for molding the first divided body and a female mold portion for molding the second divided body, and the movable mold and the fixed mold are openable and closable with respect to each other. One of them is provided so as to be movable relative to the other, and by clamping the movable mold and the fixed mold,
A first divided body molding cavity composed of a female molding portion and a male molding portion for molding the first divided body, and a second division composed of a male molding portion and a female molding portion for molding the second divided body. After forming the body molding cavity, in the molding step, the molten resin is injected into the first and second molding cavities to mold the first and second divided bodies, and after the molding step, the movable mold is formed. And the fixed mold are opened, and at least one of the two molds is moved relative to the other while holding the divided bodies corresponding to the respective female mold forming parts, and then the both molds are again moved. The first and second divided bodies are caused to abut against each other by mold clamping, and in this abutted state, the adhesive is press-fitted from the injection port communicating with the groove to fill the inside of the groove. The feature is that the divided bodies are bonded together.
【００１６】更に、本願の請求項３に係る発明(以下、
第３の発明という)は、上記第２の発明において、上記
可動型と固定型とは、一方が他方に対して所定角度回転
可能とされ、各成形型に、上記所定角度毎の回転方向に
雄／雌／雌の繰り返し順序で、少なくとも１つの雄型成
形部と２つの雌型成形部からなる成形部を設けた回転式
射出成形用のものであり、回転動作毎に各分割体の成形
と衝合された一対の分割体どうしの接合を行い、各回転
動作毎に完成品が得られることを特徴としたものであ
る。The invention according to claim 3 of the present application (hereinafter,
In the second invention, one of the movable die and the fixed die is rotatable with respect to the other by a predetermined angle, and each molding die has a rotation direction at each predetermined angle. It is for rotary injection molding that has a molding part consisting of at least one male molding part and two female molding parts in a repeating sequence of male / female / female. It is characterized in that a pair of divided bodies abutted with each other are joined to each other to obtain a finished product for each rotation operation.
【００１７】また、更に、本願の請求項４に係る発明
(以下、第４の発明という)は、上記第１〜第３の発明の
いずれか一において、上記一対の合成樹脂製分割体が、
片面に液圧回路が設けられた一方の分割体と、該分割体
の液圧回路形成側に組み合わされる略平板状の他方の分
割体とで構成され、該他方の分割体の上記一方の分割体
に対する衝合部に、両分割体どうしを衝合させた際に、
上記液圧回路の外側を取り巻く接着剤用の溝部と、上記
液圧回路を形成する隔壁に対応する接着剤用の溝部と、
が設けられていることを特徴としたものである。Furthermore, the invention according to claim 4 of the present application.
(Hereinafter, referred to as a fourth invention) is the same as any one of the above-mentioned first to third inventions,
One divided body having a hydraulic circuit provided on one surface, and the other substantially flat plate-shaped divided body combined on the hydraulic circuit forming side of the divided body, and the one divided body of the other divided body. When the abutting part against the body is made to abut both split bodies,
An adhesive groove surrounding the outside of the hydraulic circuit, and an adhesive groove corresponding to the partition wall forming the hydraulic circuit,
Is provided.
【００１８】また、更に、本願の請求項５に係る発明
(以下、第５の発明という)は、上記第４の発明におい
て、上記合成樹脂成形体が、内部に液圧回路を備えたコ
ントロールバルブボディであり、上記一方の分割体と他
方の分割体は、片面に液圧回路が形成されたメインボデ
ィと該メインボディの液圧回路形成側に衝合して接合さ
れる略平板状のセパレートプレートをそれぞれ構成して
いる、ことを特徴としたものである。The invention according to claim 5 of the present application
(Hereinafter, referred to as a fifth invention), in the above-mentioned fourth invention, the synthetic resin molded body is a control valve body having a hydraulic circuit therein, and the one divided body and the other divided body are A main body having a hydraulic circuit formed on one surface thereof and a substantially flat plate-shaped separate plate that abuts and is joined to the hydraulic circuit forming side of the main body. is there.
【００１９】また、本願の請求項６に係る発明(以下、
第６の発明という)は、一対の合成樹脂製分割体を互い
に衝合させ、この衝合部で両分割体どうしを接合するこ
とによって製造される中空部を有する合成樹脂成形体で
あって、上記一対の合成樹脂製分割体が、片面に液圧回
路が設けられた一方の分割体と、該分割体の液圧回路形
成側に組み合わされる略平板状の他方の分割体とで構成
され、該他方の分割体の上記一方の分割体に対する衝合
部に、両分割体どうしを衝合させた際に、上記液圧回路
の外側を取り巻く接着剤用の溝部と、上記液圧回路を形
成する隔壁に対応する接着剤用の溝部とが設けられてお
り、上記各分割体の成形工程で用いた成形型内に各分割
体を保持した状態で両分割体を互いに衝合させ、この衝
合状態で上記各溝部に熱硬化性の接着剤を充填して両分
割体どうしを接着し、この熱硬化性の接着剤が適用され
た両分割体の組立体を上記成形型から取り出し、所定温
度に保持された加熱機もしくは乾燥機内に所定時間入れ
て上記接着剤を硬化させることにより、上記請求項１〜
請求項３のいずれか一に記載の製造方法により製造され
ることを特徴としたものである。更に、本願の請求項７
に係る発明(以下、第７の発明という)は、上記第６の発
明において、上記合成樹脂成形体が、内部に液圧回路を
備えたコントロールバルブボディであり、上記一方の分
割体と他方の分割体は、片面に液圧回路が形成されたメ
インボディと該メインボディの液圧回路形成側に衝合し
て接合される略平板状のセパレートプレートをそれぞれ
構成している、ことを特徴としたものである。The invention according to claim 6 of the present application (hereinafter,
A sixth invention) is a synthetic resin molded body having a hollow portion manufactured by abutting a pair of synthetic resin divided bodies against each other and joining the two divided bodies at the abutting portion, The pair of synthetic resin divided bodies, one divided body provided with a hydraulic circuit on one surface, and the other substantially flat plate-shaped divided body combined on the hydraulic circuit formation side of the divided body, A groove portion for an adhesive surrounding the outside of the hydraulic circuit and the hydraulic circuit are formed when the two divided bodies abut against each other at the abutting portion of the other divided body. A groove for an adhesive corresponding to the partition wall is provided, and both divided bodies are abutted against each other while holding each divided body in the molding die used in the molding process of each divided body, In the combined state, fill each groove above with a thermosetting adhesive to bond the two divided bodies together. By removing the assembly of the two divided bodies to which the thermosetting adhesive is applied from the molding die and putting the assembly in a heater or a dryer maintained at a predetermined temperature for a predetermined time to cure the adhesive, Claims 1 to 1 above
It is characterized by being manufactured by the manufacturing method according to claim 3. Further, claim 7 of the present application
The invention according to (hereinafter referred to as the seventh invention) is, in the above-mentioned sixth invention, the synthetic resin molded body is a control valve body having a hydraulic circuit therein, wherein the one divided body and the other divided body are provided. The divided body respectively comprises a main body having a hydraulic circuit formed on one surface and a substantially flat plate-shaped separate plate that abuts and is joined to the hydraulic circuit forming side of the main body. It was done.
【００２０】[0020]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、例
えば自動車用の自動変速機（オートマティックトランス
ミッション：所謂ＡＴ）のコントロールバルブのバルブ
ボディ（コントロールバルブボディ：以下、適宜、単に
バルブボディと略称する。）及びその製造に適用した場
合を例にとって、添付図面を参照しながら詳細に説明す
る。図１４は本実施の形態に係るコントロールバルブボ
ディのメインボディ及びその液圧回路を示す平面説明
図、また、図１５はこのメインボディにセパレートプレ
ートを組み合わせた状態を示す図１４のＹ１５−Ｙ１５
線に沿った縦断面説明図である。更に、図１６は、メイ
ンボディとセパレートプレートとの接合部分を拡大して
示すもので図１５のＹ１６部分の拡大縦断面説明図であ
る。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described, for example, as a valve body of a control valve of an automatic transmission (automatic transmission: so-called AT) for an automobile (control valve body: hereinafter simply referred to as a valve body). Will be abbreviated) and its application to manufacturing thereof will be described in detail with reference to the accompanying drawings. FIG. 14 is an explanatory plan view showing a main body of the control valve body according to the present embodiment and a hydraulic circuit thereof, and FIG. 15 shows a state in which a separate plate is combined with the main body Y15-Y15 of FIG.
It is a longitudinal section explanatory view along a line. Further, FIG. 16 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view of a Y16 portion of FIG. 15 showing an enlarged joint portion between the main body and the separate plate.
【００２１】これらの図に示すように、上記コントロー
ルバルブボディＳａは、基本的には、片面にギヤチェン
ジ機構の作動油を流通させる複雑な流路Ｂｃ（液圧回
路）が設けられたメインボディＳｂと、このメインボデ
ィＳｂの液圧回路Ｂｃ形成側に組み合わされる略平板状
のセパレートプレートＳｐとで構成されている。これら
メインボディＳｂ及びセパレートプレートＳｐは共に合
成樹脂製で、両者を互いに衝合させ、この衝合部で両分
割体どうしを接合することによって、内部に液圧回路Ｂ
ｃを有する上記コントロールバルブボディＳａが形成さ
れる。As shown in these figures, the control valve body Sa is basically a main body having a complicated flow passage Bc (hydraulic pressure circuit) through which hydraulic oil for a gear change mechanism is circulated on one surface. It is composed of Sb and a substantially flat plate-shaped separate plate Sp that is combined with the main body Sb on the side where the hydraulic circuit Bc is formed. The main body Sb and the separate plate Sp are both made of synthetic resin, and are made to abut each other, and the two divided bodies are joined at this abutting portion, whereby the hydraulic circuit B is internally provided.
The control valve body Sa having c is formed.
【００２２】本実施の形態では、上記メインボディＳｂ
及びセパレートプレートＳｐの少なくともいずれか一方
（本実施の形態では、より好ましくはセパレートプレー
トＳｐ側）の衝合面に溝部Ｇ（接着剤溝部）が形成され
ている。該溝部Ｇは、上記液圧回路Ｂｃの外側を取り巻
く溝部Ｇａ（つまり最外側の溝部）と、液圧回路Ｂｃを
形成する各隔壁Ｂｗに対応する溝部Ｇｗとで構成されて
おり、後で詳しく説明するように、上記メインボディＳ
ｂとセパレートプレートＳｐとを衝合させるとともに上
記接着剤溝部Ｇ（Ｇａ＋Ｇｗ）に所定の接着剤を充填し
て、両者Ｓｂ，Ｓｐを接着により接合するようにしてい
る。尚、上記メインボディＳｂ及びセパレートプレート
Ｓｐが本願請求項に記載した「一対の合成樹脂分割体」
に相当し、また、上記コントロールバルブボディ及びそ
の液圧回路Ｂｃ並びに最外側の接着剤溝部Ｇａが、それ
ぞれ、本願請求項に記載した「合成樹脂成形体」及びそ
の「中空部」並びに「中空部の外側を取り巻く溝部」に
相当している。In the present embodiment, the main body Sb is
A groove G (adhesive groove) is formed on the abutting surface of at least one of the separate plate Sp and the separate plate Sp (more preferably the separate plate Sp side in the present embodiment). The groove portion G is composed of a groove portion Ga surrounding the outside of the hydraulic circuit Bc (that is, an outermost groove portion) and a groove portion Gw corresponding to each partition wall Bw forming the hydraulic circuit Bc. As explained, the main body S
b and the separate plate Sp are made to collide with each other, and a predetermined adhesive is filled in the adhesive groove G (Ga + Gw) so that the two Sb and Sp are bonded together by adhesion. The main body Sb and the separate plate Sp are the “pair of synthetic resin divided bodies” described in the claims of the present application.
The control valve body, the hydraulic circuit Bc thereof, and the outermost adhesive groove portion Ga correspond to the "synthetic resin molded body" and its "hollow portion" and "hollow portion" described in the claims of the present application, respectively. Corresponding to the "groove that surrounds the outside".
【００２３】上記図１４〜図１６で示された例では、接
着剤溝部Ｇ（Ｇａ＋Ｇｗ）は、セパレートプレートＳｐ
側に設けられ、また、その縦断面の周縁形状が衝合面側
に開口したコ字状に形成され、具体的には、図１７に示
すように寸法設定（単位：ミリメートル［ｍｍ］）され
ていたが、この接着剤溝部の断面形状および寸法設定と
しては、例えば図１８〜図２１に示すように、他の種々
の形態のものが考えられる。図１８〜図２０の具体例で
は、接着剤溝部Ｇ２〜Ｇ４は、それぞれ縦断面の周縁形
状は異なるが、いずれもメインボディＳｂ２〜Ｓｂ４の
隔壁Ｂｗ２〜Ｂｗ４の先端部分（最外側の接着剤溝部の
場合には、外周壁部）とセパレートプレートＳｐ２〜Ｓ
ｐ４の衝合面とに溝成形を施し、両者を組み合わせるこ
とによって接着剤溝部Ｇ２〜Ｇ４を形成するようにした
ものである。In the example shown in FIGS. 14 to 16, the adhesive groove portion G (Ga + Gw) is formed in the separate plate Sp.
Is provided on the side, and the peripheral shape of the vertical cross section is formed in a U shape opening to the abutting surface side. Specifically, as shown in FIG. 17, the dimensions are set (unit: millimeter [mm]). However, as the cross-sectional shape and dimension setting of the adhesive groove portion, various other forms can be considered as shown in FIGS. 18 to 21, for example. In the specific examples of FIGS. 18 to 20, the adhesive groove portions G2 to G4 have different vertical cross-sectional peripheral edge shapes, but the tip portions (outermost adhesive groove portions of the outermost adhesive groove portions) of the partition walls Bw2 to Bw4 of the main bodies Sb2 to Sb4 are different. In the case of, the outer peripheral wall portion) and the separate plates Sp2 to S
A groove is formed on the abutting surface of p4, and the adhesive groove portions G2 to G4 are formed by combining the two.
【００２４】また、図２１に示した具体例では、隔壁Ｂ
ｗ５は、メインボディＳｂ５側の第１隔壁部Ｗ１とセパ
レートプレートＳｐ５側の第２隔壁部Ｗ２とで構成され
ている。上記第１および第２の隔壁部Ｗ１及びＷ２の各
先端部分には溝成形が施されており、両者Ｗ１及びＷ２
を突き合わせることにより、隔壁Ｂｗ５が構成されると
ともに、その内部に接着剤溝部Ｇ５が形成される。この
場合には、接着剤溝部Ｇ５は隔壁Ｂｗ５の内部に形成さ
れるので、図１７〜図２０に示した具体例に比べて溝幅
を小さく設定する必要がある。Further, in the specific example shown in FIG. 21, the partition wall B
The w5 includes a first partition wall W1 on the main body Sb5 side and a second partition wall W2 on the separate plate Sp5 side. Grooves are formed in the respective tip portions of the first and second partition portions W1 and W2.
By abutting with each other, the partition wall Bw5 is formed, and the adhesive groove portion G5 is formed therein. In this case, since the adhesive groove portion G5 is formed inside the partition wall Bw5, it is necessary to set the groove width smaller than that of the specific example shown in FIGS.
【００２５】図２２は、ＤＲＩ法もしくはＤＳＩ法にお
いて溶融樹脂により接合を行うことを想定した場合の溝
形状および寸法設定の一例を示したものである。この場
合、メインボディＳｂ’側の第１隔壁部Ｗ１’とセパレ
ートプレートＳｐ’側の第２隔壁部Ｗ２’とを突き合わ
せることにより、隔壁Ｂｗ’が構成されるとともに、そ
の内部に溶融樹脂用の溝部Ｇ’が形成されるが、溶融樹
脂の流動性が（接着剤に比べて）低く、高い充填圧力
（通常、約４００ｋｇｆ／ｃｍ2程度）を要することか
ら、溝部Ｇ’の断面積を大きく確保する必要があり、こ
のため隔壁Ｂｗ’の肉厚も接着剤を用いる場合（３ｍ
ｍ）に比して大幅に厚く設定（６ｍｍに）せざるを得な
い。FIG. 22 shows an example of groove shape and dimension setting in the case of joining by molten resin in the DRI method or the DSI method. In this case, the partition wall Bw ′ is formed by abutting the first partition wall portion W1 ′ on the main body Sb ′ side and the second partition wall portion W2 ′ on the separate plate Sp ′ side, and the partition wall Bw ′ is formed inside the partition wall Bw ′. Groove portion G'is formed, but the fluidity of the molten resin is low (compared to the adhesive) and a high filling pressure (usually about 400 kgf / cm 2 ) is required. It is necessary to secure a large thickness. Therefore, the thickness of the partition wall Bw ′ is also increased when an adhesive is used (3 m
There is no choice but to set it to be significantly thicker (6 mm) compared to m).
【００２６】上記メインボディＳｂ及びセパレートプレ
ートＳｐは、より好ましくは、所謂ＤＲＩ法によって成
形され、その成形型を用いて互いに衝合および接着が行
われる。以下、これらメインボディＳｂ及びセパレート
プレートＳｐの成形方法および両者Ｓｂ，Ｓｐの接合方
法、つまり、本発明の実施の形態に係る合成樹脂製成形
体であるコントロールバルブボディＳａの製造方法につ
いて説明する。この合成樹脂製成形体（コントロールバ
ルブボディ）のＤＲＩ成形の具体例の説明に先立って、
まず、ＤＲＩ成形法の基本概念を説明する。More preferably, the main body Sb and the separate plate Sp are molded by a so-called DRI method, and the molding die is used to abut and bond each other. Hereinafter, a method for molding the main body Sb and the separate plate Sp and a method for joining the two bodies Sb, Sp, that is, a method for manufacturing the control valve body Sa which is the synthetic resin molded body according to the embodiment of the present invention will be described. Prior to description of a specific example of DRI molding of this synthetic resin molded body (control valve body),
First, the basic concept of the DRI molding method will be described.
【００２７】図１はＤＲＩ成形法の基本概念を説明する
ためのＤＲＩ用成形型の固定型１と可動型２との組み合
わせの概念図、図２は上記固定型１の型面の平面説明
図、また、図３（ａ）及び（ｂ）は、図１に示した成形
型（固定型１と可動型２）の型合わせ状態における図１
のＡ−Ａ線断面図とＢ−Ｂ線断面図である。これらの図
に示すように、上記ＤＲＩ用成形型は、基本的には、固
定型１と可動型２とを組み合わせて構成され、可動型２
が所定のタイミングで固定型１に対して開閉されるよう
になっている。FIG. 1 is a conceptual view of a combination of a fixed mold 1 and a movable mold 2 of a DRI molding die for explaining the basic concept of the DRI molding method, and FIG. 2 is a plan view of a die surface of the fixed die 1. Further, FIGS. 3A and 3B are views of the molding die (fixed die 1 and movable die 2) shown in FIG.
2 is a sectional view taken along line AA and a sectional view taken along line BB. As shown in these drawings, the DRI molding die is basically configured by combining a fixed die 1 and a movable die 2, and a movable die 2
Is opened and closed with respect to the fixed mold 1 at a predetermined timing.
【００２８】上記固定型１には、図１２(ａ)に示される
ように中空状の成形品Ｗを左右に２分割したときの左半
割体３１を形成する雌−雄型合わせの雄型成形部１１
と、右半割体３２を形成する雄−雌型合わせの雌型成形
部１２と、左半割体３１を保持しつつ、右半割体３２と
の突き合わせ衝合部３３を形成する雌−雌型合わせの一
方の雌型成形部１３とが、３６０／３ｎにおいてｎ＝１
で、即ち雄型−雌型−雌型の繰り返し順序が１回で、１
２０度毎に配設されている。これら成形部１１〜１３
は、固定型１の中心部に位置するスプルー１４に接続さ
れ、このスプルー１４に射出成形機の射出ノズル（不図
示）のノズル孔が連通している。射出ノズルから射出さ
れた溶融状態の材料樹脂は、上記スプルー１４及び放射
状に延びる共通ランナー１５を順次介して、上記成形部
１１〜１３に供給されるようになっている。As shown in FIG. 12 (a), the fixed mold 1 has a female-male type male mold which forms a left half-split body 31 when a hollow molded product W is divided into left and right parts. Molding part 11
And a female-forming part 12 for male-female mating forming a right half-split body 32 and a female forming a butting abutment part 33 with the right half-split body 32 while holding the left half-split body 31- One of the female mold forming portions 13 for female mold matching is n = 1 in 360 / 3n.
, That is, the male-female-female repeating sequence is once,
It is arranged every 20 degrees. These forming parts 11 to 13
Is connected to a sprue 14 located in the center of the fixed mold 1, and a nozzle hole of an injection nozzle (not shown) of the injection molding machine communicates with the sprue 14. The molten material resin injected from the injection nozzle is supplied to the molding units 11 to 13 sequentially through the sprue 14 and the radially extending common runner 15.
【００２９】一方、上記可動型２には、上記固定型１に
対応して左半割体３１を形成する雌−雄型合わせの雌型
成形部２１と、右半割体３２を形成する雄−雌型合わせ
の雄型成形部２２と、左半割体３１を保持しつつ右半割
体３２との突き合わせ衝合部３３を形成する雌−雌型合
わせの他方の雌型成形部２３とが１２０度毎に配設され
ている。各成形部２１〜２３は、固定側の中心部に位置
するスプルー１４から放射状に延びる固定側ランナー１
５と相応して延びる共通ランナー２５で材料樹脂が供給
されるようになっている。On the other hand, in the movable mold 2, a female molding portion 21 for forming a left half body 31 corresponding to the fixed mold 1 and a female molding portion 21 for male-male matching, and a male body forming a right half body 32 are formed. A male mold forming part 22 for female mold matching, and a female mold forming part 23 for female-male matching which forms a butting abutment part 33 for holding the left half half body 31 and the right half half body 32. Are arranged every 120 degrees. Each of the molding portions 21 to 23 has a fixed-side runner 1 extending radially from the sprue 14 located at the fixed-side central portion.
Material resin is supplied by a common runner 25 which extends in correspondence with No. 5.
【００３０】上記可動型２には、具体的には図示しなか
ったが、該可動型２を回転させる回転機構が設けられて
いる。この回転機構としては種々の構造のものを適用で
きるが、例えば、可動型の外周部に設けられた円弧状の
ラック歯部と、このラック歯部と噛み合うピニオン歯車
と、該ピニオン歯車を回転駆動するための駆動源（例え
ば油圧モータ等）とを、基本的な構成要素として備え、
ピニオン歯車の回転に伴なって（つまり、このピニオン
歯車の回転方向および回転回数に応じて）可動型２を所
定方向に所定角度だけ回動させるようになっている。上
記ピニオン歯車の回転の制御（つまりロータの回転制
御）は、油圧モータ等の駆動源の作動を制御することに
よって行われる。上記ラック歯部は少なくとも１２０度
の角度に対応する円弧長さにわたって設けられており、
可動型２は、所定のタイミングで１２０度ずつ正方向と
逆方向とに交互に回動させられるように設定されてい
る。Although not specifically shown, the movable die 2 is provided with a rotating mechanism for rotating the movable die 2. Although various structures can be applied to this rotating mechanism, for example, an arc-shaped rack tooth portion provided on the outer peripheral portion of the movable die, a pinion gear meshing with the rack tooth portion, and the pinion gear are rotationally driven. And a drive source (for example, a hydraulic motor) for operating as a basic component,
With the rotation of the pinion gear (that is, according to the rotation direction and the number of rotations of the pinion gear), the movable die 2 is rotated in a predetermined direction by a predetermined angle. The control of the rotation of the pinion gear (that is, the rotation control of the rotor) is performed by controlling the operation of a drive source such as a hydraulic motor. The rack teeth are provided over an arc length corresponding to an angle of at least 120 degrees,
The movable mold 2 is set so as to be alternately rotated in a forward direction and a reverse direction by 120 degrees at a predetermined timing.
【００３１】尚、図１〜図３で示した例では、固定型１
および可動型２の型面に、１２０度毎に成形部を配列
し、１２０度毎の回転を行うようにしたが、図４（ａ）
及び（ｂ）に示すように、固定型１’に雄１１−雌１２
−雌１３と雄１１’−雌１２’−雌１３’の型配列を繰
り返し、可動型２’に上記固定型１’と対応して雌２１
−雄２２−雌２３と雌２１’−雄２２’−雌２３’の型
配列を繰り返し、６個の型を６０度毎に配列し、型盤を
６０度の往復回転をさせるようにしてもよい。これによ
り一度に２個ずつの中空体が少ない回転角度で成形でき
ることになる。In the example shown in FIGS. 1 to 3, the fixed mold 1 is used.
Further, the molding parts are arranged on the mold surface of the movable mold 2 every 120 degrees so as to rotate every 120 degrees, as shown in FIG.
As shown in (b) and FIG.
-The female 13 and the male 11'-female 12'-female 13 'are repeatedly arranged, and the female 21 is attached to the movable die 2'corresponding to the fixed die 1'.
-Male 22-female 23 and female 21'-male 22'-female 23 'mold arrangement is repeated, six molds are arranged at every 60 degrees, and the mold board is rotated by 60 degrees reciprocally. Good. This makes it possible to mold two hollow bodies at a time with a small rotation angle.
【００３２】また、型の配列角度は図１の場合と同じで
あるが、図５（ａ）及び（ｂ）に示すように、可動型２
の共通ランナー部分２ａを固定し、型部分２ｂを回転さ
せるようにしてもよい。この場合、固定型１にはランナ
ーを設けず、可動型２に専ら、ランナー溝を形成するよ
うにするのがよい。この構成では、周囲の型部分２ｂだ
けを回転させることにより自動的にゲートカットがで
き、スプルー／ランナーに対応する「だ肉」の排除が可
能となる。尚、図４（ａ）及び（ｂ）並びに図５（ａ）
及び（ｂ）の説明においては、図１〜図３における場合
と同じものには同一の符号を付し、それ以上の説明は省
略する。The arrangement angle of the mold is the same as that of FIG. 1, but as shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), the movable mold 2
Alternatively, the common runner portion 2a may be fixed and the mold portion 2b may be rotated. In this case, it is preferable that the fixed die 1 is not provided with a runner, and the movable die 2 is exclusively provided with a runner groove. With this configuration, the gate can be automatically cut by rotating only the peripheral mold portion 2b, and the "flesh" corresponding to the sprue / runner can be eliminated. Incidentally, FIGS. 4 (a) and (b) and FIG. 5 (a)
In the description of (b) and (b), the same components as those in FIGS. 1 to 3 are denoted by the same reference numerals, and further description will be omitted.
【００３３】以下、図１〜図３に示した成形型を用いて
行う回転式射出成形（ＤＲＩ成形）の概略を、その工程
順序に沿って説明する。図３（ａ）及び（ｂ）は、上述
のように図１に示した固定型１と可動型２とを型合わせ
した状態における図１のＡ−Ａ線断面図とＢ−Ｂ線断面
図であるが、これらの図に示すように、固定型１と可動
型２は、その初期状態においては、雄型成形部１１と雌
型成形部２１、雌型成形部１２と雄型成形部２２、雌型
成形部１３と雌型成形部２３が、それぞれ組み合わされ
て、各々キャビティ（空間部）を形成するように型合わ
せされる。The outline of rotary injection molding (DRI molding) using the molding die shown in FIGS. 1 to 3 will be described below in the order of the steps. 3A and 3B are cross-sectional views taken along the line AA and the line BB in FIG. 1 in a state where the fixed mold 1 and the movable mold 2 shown in FIG. However, as shown in these figures, in the initial state, the fixed mold 1 and the movable mold 2 have a male molding portion 11 and a female molding portion 21, and a female molding portion 12 and a male molding portion 22. The female mold forming portion 13 and the female mold forming portion 23 are combined and mold-formed so as to form a cavity (space portion).
【００３４】最初のショットにおいては、図６に示すよ
うに、雌型成形部１３と雌型成形部２３とで形成される
キャビティにはダミー製品Ｄを挿入しておき、溶融状態
の材料樹脂を図７に示すように注入する。これにより、
雄型成形部１１／雌型成形部２１の成形キャビティ（成
形空間）には左半割体３１が、雌型成形部１２／雄型成
形部２２の成形キャビティには右半割体３２が、それぞ
れ成形される。また、ダミー製品Ｄには衝合部に相当す
る部分Ｃが成形される。この状態から型開きすると、雌
型成形部２１には左半割体３１が残り、雌型成形部１２
には右半割体３２が残り、雌型成形部１３−雌型成形部
２３からはダミー製品Ｄに衝合部Ｃがくっついた形で型
離れすることになる（図８参照）。In the first shot, as shown in FIG. 6, the dummy product D is inserted in the cavity formed by the female molding portion 13 and the female molding portion 23, and the molten material resin is filled. Inject as shown in FIG. This allows
A left half body 31 is formed in the molding cavity (molding space) of the male molding portion 11 / female molding portion 21, and a right half body 32 is formed in the molding cavity of the female molding portion 12 / male molding portion 22. Each is molded. Further, a portion C corresponding to the abutting portion is formed on the dummy product D. When the mold is opened from this state, the left half-split body 31 remains in the female molding part 21 and the female molding part 12
The right half-split body 32 remains in the mold, and the dummy product D is separated from the female mold part 13-female mold part 23 with the abutting part C stuck to the dummy product D (see FIG. 8).
【００３５】次いで、図９に示すように、可動型２を時
計回り方向に１２０度回転させた後に型合わせを行う
と、図１０に示すように、上記雌型成形部２１の左半割
体３１と雌型成形部１２の右半割体３２が突き合わされ
る。また、雄型成形部１１と雌型成形部２３とで左半割
体３１を成形するキャビティ（図１０（ａ）参照）が、
雌型成形部１３と雄型成形部２２とで右半割体３２を成
形するキャビティ（図１０（ｂ）参照）が、それぞれ形
成される。この状態で、材料樹脂をスプール１４から共
通ランナー１５を介して供給すると、図１１に示すよう
に、上記雌型成形部２１の左半割体３１と雌型成形部１
２の右半割体３２との衝合部３３が成形されるととも
に、雄型成形部１１／雌型成形部２３の成形キャビティ
には左半割体３１が成形され、雌型成形部１３／雄型成
形部２２の成形キャビティには右半割体３２が成形され
る。この状態から型開きすると、雌型成形部２３には左
半割体３１が、雌型成形部１３には右半割体３２が、そ
れぞれ残り、雌型成形部２１／雌型成形部１２のキャビ
ティからは、左右中空体製品Ｗに衝合部３３がくっつい
た形で型離れすることになる（図１２参照）。Next, as shown in FIG. 9, when the movable mold 2 is rotated clockwise by 120 degrees and mold matching is carried out, as shown in FIG. 31 and the right half body 32 of the female molding part 12 are butted. Further, a cavity (see FIG. 10A) for molding the left half body 31 by the male molding portion 11 and the female molding portion 23,
A cavity (see FIG. 10B) for molding the right half-split body 32 is formed by the female molding portion 13 and the male molding portion 22, respectively. In this state, when the material resin is supplied from the spool 14 through the common runner 15, as shown in FIG. 11, the left half body 31 of the female molding part 21 and the female molding part 1 are formed.
2, the abutment portion 33 with the right half-split body 32 is molded, and the left half-split body 31 is molded in the molding cavity of the male molding portion 11 / female molding portion 23, and the female molding portion 13 / The right half-split body 32 is molded in the molding cavity of the male molding portion 22. When the mold is opened from this state, the left half body 31 is left in the female mold part 23 and the right half body 32 is left in the female mold part 13, respectively, and the female mold part 21 / the female mold part 12 is left. From the cavity, the left and right hollow body products W are separated from each other with the abutting portions 33 attached (see FIG. 12).
【００３６】そして、図１３に示すように、可動型２を
１２０度反時計回り方向に反転させて元の状態に戻し、
型合わせすると、雌型成形部２３の左半割体３１と雌型
成形部１３の右半割体３２とが衝合しあうことになる。
即ち、この状態は図５においてダミー製品Ｄが左半割体
３１と右半割体３２の衝合体に変化しただけであるの
で、説明を省略する。以上の動作を繰り返すことによ
り、１ショット（１回の射出）で１個の衝合された成形
品（中空体製品）Ｗが順次成形されることになる。ま
た、１回の射出成形に要する樹脂量は、左右の半割体３
１、３２と衝合部３３と共通ランナーに対応する所謂
「だ肉」部分の合計量であり、これは、毎ショットごと
に同じである。Then, as shown in FIG. 13, the movable die 2 is turned counterclockwise by 120 degrees to return it to its original state.
When the molds are matched, the left half body 31 of the female mold part 23 and the right half body 32 of the female mold part 13 abut each other.
That is, in this state, the dummy product D in FIG. 5 is merely changed to an abutting body of the left half body 31 and the right half body 32, and therefore the description thereof will be omitted. By repeating the above operation, one abutted molded product (hollow body product) W is sequentially molded in one shot (one injection). Also, the amount of resin required for one injection molding is the right and left halves 3.
The total amount of the so-called "carcass" portion corresponding to 1, 32, the abutting portion 33, and the common runner is the same for each shot.
【００３７】次に、本発明の実施の形態に係る合成樹脂
成形体であるコントロールバルブＳａの製造に用いられ
るＤＲＩ用成形型について説明する。図２３および図２
４は、本実施の形態に係るＤＲＩ用成形型の型合わせ状
態を示す互いに異なる断面での縦断面説明図である。ま
た、図２５〜図２７は、上記型合わせ状態で得られるキ
ャビティ部をそれぞれ拡大して示す縦断面説明図であ
る。更に、図２８及び図２９は、上記成形型の型合わせ
面でのキャビティ位置を異なるロータ回動状態について
示す模式的な説明図である。尚、図２３はこれら図２８
及び図２９におけるＹｂ−Ｙｐ線に沿った縦断面説明
図、また、図２４は図２８及び図２９におけるＹａ−Ｙ
ｐ線に沿った縦断面説明図である。Next, a DRI molding die used for manufacturing the control valve Sa which is a synthetic resin molded body according to the embodiment of the present invention will be described. 23 and 2
4 is a vertical cross-sectional explanatory view showing cross-sections of the DRI molding die according to the present embodiment in different molds. 25 to 27 are vertical cross-sectional explanatory views each showing an enlarged view of the cavity portion obtained in the mold fitting state. Further, FIGS. 28 and 29 are schematic explanatory views showing the rotor rotating state in which the cavity position on the mold matching surface of the molding die is different. Note that FIG.
29 is a vertical cross-sectional explanatory view taken along line Yb-Yp in FIG. 29, and FIG. 24 is Ya-Y in FIGS. 28 and 29.
It is a longitudinal cross-sectional explanatory view along the p-line.
【００３８】図２３及び図２４から良く分かるように、
上記成形型の固定型５０は、該固定型５０の基部をなす
ベース盤５１と、該ベース盤５１に対して所定角度（１
２０度）回転可能なロータ５２とを、主要部として構成
されている。尚、本実施の形態では、上述の図１〜図１
３で示した概念説明の場合とは違って、固定型側（つま
りロータ５２）が回転するようになっている。上記ベー
ス盤５１の中心部にはスプルーブッシュ４１が固定さ
れ、ロータ５２は、このスプルーブッシュ４１により回
転可能に支持されている。また、このスプルーブッシュ
４１に、成形型内へ溶融樹脂を射出供給する成形機の射
出ノズル（不図示）が結合される。スプルーブッシュ４
１の中心部には、一端がこの射出ノズルのノズル孔に連
通し、他端が共通ランナ４５に連通するスプルー部４２
が形成されている。As can be seen from FIGS. 23 and 24,
The fixed die 50 of the above-mentioned forming die has a base plate 51 forming a base portion of the fixed die 50 and a predetermined angle (1
The rotor 52, which is rotatable by 20 degrees, is configured as a main part. In the present embodiment, the above-described FIGS.
Unlike the case of the conceptual explanation shown in FIG. 3, the fixed mold side (that is, the rotor 52) rotates. A sprue bush 41 is fixed to the center of the base board 51, and the rotor 52 is rotatably supported by the sprue bush 41. Further, an injection nozzle (not shown) of a molding machine for injecting and supplying the molten resin into the molding die is connected to the sprue bush 41. Sprue bush 4
In the center of the sprue 1, one end communicates with the nozzle hole of the injection nozzle and the other end communicates with the common runner 45.
Are formed.
【００３９】また、上記固定型５０にはロータ５２を回
転させるロータ回転機構が設けられている。このロータ
回転機構は、例えば、ロータ外周部に設けられた円弧状
のラック歯部５２ｇと、このラック歯部５２ｇと噛み合
うピニオン歯車５６と、該ピニオン歯車５６を回転駆動
するための駆動源（例えば油圧モータ５５等）とを、基
本的な構成要素として備え、ピニオン歯車５６の回転に
伴なって（つまり、このピニオン歯車５６の回転方向お
よび回転回数に応じて）ロータ５２を所定方向に所定角
度だけ回動させるようになっている。上記ピニオン歯車
５６の回転の制御（つまりロータ５２の回転制御）は、
油圧モータ５５等の駆動源の作動を制御することによっ
て行われる。Further, the fixed mold 50 is provided with a rotor rotating mechanism for rotating the rotor 52. This rotor rotating mechanism is, for example, an arcuate rack tooth portion 52g provided on the outer peripheral portion of the rotor, a pinion gear 56 meshing with the rack tooth portion 52g, and a drive source for rotationally driving the pinion gear 56 (for example, Hydraulic motor 55, etc.) as a basic constituent element, and with rotation of the pinion gear 56 (that is, according to the rotation direction and the number of rotations of this pinion gear 56), the rotor 52 is rotated at a predetermined angle. It is designed to rotate only. The control of the rotation of the pinion gear 56 (that is, the rotation control of the rotor 52) is
This is performed by controlling the operation of a drive source such as the hydraulic motor 55.
【００４０】本実施の形態では、上記ラック歯部５２ｇ
は少なくとも１２０度の角度に対応する円弧長さにわた
って設けられており、上記ロータ５２は、所定のタイミ
ングで１２０度ずつ正方向と逆方向とに交互に回動させ
られるように設定されている。このとき、ロータ５２と
ベース盤５１の間は、両者の対向面で回転摺動動作が行
われる。尚、ロータ回転機構は、上記の例に限られるも
のではなく、従来公知の種々の機構や機械要素を利用し
て、成形型の構造や特性に適合するように、他の様々の
構成のものを適用することができる。一方、上記可動型
７０は、該可動型７０の基部をなすベース盤７１と、該
ベース盤７１に一体的に固定された型盤７２とを備えて
いる。可動型側の３つの成形部はこの型盤７２に形成さ
れている。尚、上記可動型７０の固定型５０に対する開
閉動作を行わせる機構は、従来から良く知られているも
のと同じものであるので、その図示および説明は省略す
る。In the present embodiment, the rack tooth portion 52g is
Is provided over an arc length corresponding to an angle of at least 120 degrees, and the rotor 52 is set so as to be alternately rotated in positive and reverse directions by 120 degrees at a predetermined timing. At this time, the rotary sliding operation is performed between the rotor 52 and the base board 51 on the surfaces facing each other. The rotor rotating mechanism is not limited to the above-mentioned example, and various known structures and various mechanical components can be used to adapt to the structure and characteristics of the molding die. Can be applied. On the other hand, the movable die 70 includes a base board 71 which is a base portion of the movable die 70, and a die board 72 which is integrally fixed to the base board 71. The three molding parts on the movable mold side are formed on the mold plate 72. Since the mechanism for opening and closing the movable die 70 with respect to the fixed die 50 is the same as that well known in the art, its illustration and description are omitted.
【００４１】また、上記ベース盤７１の裏面側には、可
動型側のエジェクタピンを駆動するためのエジェクタ機
構が設けられている。該エジェクタ機構は、具体的には
図示しなかったが、上記ベース盤７１に固定されたエジ
ェクタ基板と、該エジェクタ基板と型盤７２との間に進
退動可能に配設された駆動ピンとを備えており、エジェ
クタ基板の裏面側に設けられた駆動シリンダで上記駆動
ピンが進退動させられることにより、各エジェクタピン
が所定のタイミングで型盤７２の表面から出没してエジ
ェクタ動作を行うようになっている。固定型５０側に
も、具体的には図示しなかったが、エジェクタプレート
で支持されたエジェクタピンが設けられており、例えば
駆動シリンダでエジェクタプレートを駆動することによ
り、該エジェクタピンを所定のタイミングで進退動させ
ることができるようになっている。An ejector mechanism for driving the ejector pin on the movable die side is provided on the back surface side of the base board 71. Although not specifically shown, the ejector mechanism includes an ejector board fixed to the base board 71, and a drive pin arranged to be movable back and forth between the ejector board and the mold board 72. The drive cylinders provided on the rear surface side of the ejector board move the drive pins forward and backward, so that each ejector pin comes out of the surface of the mold board 72 at a predetermined timing to perform an ejector operation. ing. Although not specifically shown, the fixed mold 50 side is also provided with an ejector pin supported by an ejector plate. For example, by driving the ejector plate with a drive cylinder, the ejector pin is moved to a predetermined timing. You can move it back and forth with.
【００４２】上記固定型５０のロータ５２の型面には、
１２０度ごとの回転方向に雄／雌／雌の繰り返し順序
で、１つの雄型成形部５２Мと２つの雌型成形部５２Ｆ
１及び５２Ｆ２が設けられる一方、可動型７０の型盤７
２の型面にも、同じく１２０度ごとの回転方向に雄／雌
／雌の繰り返し順序で、１つの雄型成形部７２Мと２つ
の雌型成形部７２Ｆ１及び７２Ｆ２が設けられている。
そして、所定のロータ回動状態において、上記固定型５
０に対し可動型７０を閉じ合わせて型締めすることによ
り、成形キャビティの形成に関して例えば図２３〜図２
８に示される初期状態が得られる。On the mold surface of the rotor 52 of the fixed mold 50,
One male molding part 52М and two female molding parts 52F in male / female / female repeating order in every 120 degree rotation direction.
1 and 52F2 are provided, while the mold plate 7 of the movable mold 70
The second mold surface is also provided with one male mold forming part 72М and two female mold forming parts 72F1 and 72F2 in the same male / female / female repeating order in the rotation direction every 120 degrees.
Then, in a predetermined rotor rotating state, the fixed mold 5
0 to 0 by closing the movable mold 70 and clamping the mold, as shown in FIGS.
The initial state shown in 8 is obtained.
【００４３】すなわち、このロータ回動状態（初期状
態）では、上記固定型５０に対して可動型７０を閉じ合
わせることによって、図１９〜図２１に詳しく示すよう
に、固定型５０側の雄型成形部５２Мと可動型７０側の
雌型成形部７２Ｆ１との組合せでメインボディＳｂの成
形キャビティＣｂが、固定型５０側の雌型成形部５２Ｆ
１と可動型７０側の雄型成形部７２Мとの組合せでセパ
レートプレートＳｐの成形キャビティＣｐが、また、固
定型５０側の雌型成形部５２Ｆ２と可動型７０側の雌型
成形部７２Ｆ２との組合せで両部品を組み合わせて衝合
させる衝合用のキャビティＣａが、円周等配状（つま
り、互いに１２０度の角度をなして）に形成される。That is, in this rotor rotating state (initial state), the movable die 70 is closed with respect to the fixed die 50, and as shown in detail in FIGS. The molding cavity Cb of the main body Sb is combined with the female molding portion 52F on the fixed mold 50 side by the combination of the molding portion 52М and the female molding portion 72F1 on the movable mold 70 side.
The combination of 1 and the male mold part 72M on the movable mold 70 side forms the molding cavity Cp of the separate plate Sp, and the female mold part 52F2 on the fixed mold 50 side and the female mold part 72F2 on the movable mold 70 side. The abutting cavities Ca that abut and combine the two parts in a combination are formed in a circumferentially equidistant shape (that is, at an angle of 120 degrees with each other).
【００４４】また、固定型５０のロータ５２の型面に
は、メインボディ成形用キャビティＣｂ，セパレートプ
レート成形用キャビティＣｐと上記共通ランナ４５とを
連通させるように位置および寸法が設定され互いに１２
０度の角度をなす２本の切換スロット５３が形成されて
いる。従って、これらのキャビティＣｂ，Ｃｐ，Ｃａの
うちのメインボディ成形用キャビティＣｂ及びセパレー
トプレート成形用キャビティＣｐは、ロータ５２側に設
けられた切換スロット５３を介して共通ランナ４５に連
通し、射出ノズル（不図示）からの溶融樹脂は、スプル
ー部４２，共通ランナ４５，切換スロット５３を順次介
して、メインボディ成形用キャビティＣｂ及びセパレー
トプレート成形用キャビティＣｐにそれぞれ供給・充填
されるようになっている。In the mold surface of the rotor 52 of the fixed mold 50, the position and dimensions are set so that the main body molding cavity Cb, the separate plate molding cavity Cp and the common runner 45 communicate with each other.
Two switching slots 53 forming an angle of 0 degree are formed. Therefore, of these cavities Cb, Cp, Ca, the main body molding cavity Cb and the separate plate molding cavity Cp communicate with the common runner 45 via the switching slot 53 provided on the rotor 52 side, and the injection nozzle Molten resin from (not shown) is supplied and filled into the main body molding cavity Cb and the separate plate molding cavity Cp through the sprue portion 42, the common runner 45, and the switching slot 53, respectively. There is.
【００４５】尚、上記キャビティＣｂ，Ｃｐ，Ｃａのう
ちメインボディ成形用キャビティＣｂと衝合用キャビテ
ィＣａとは、上述のＤＲＩ基本概念の説明から良く分か
るように、また、図２８及び図２９に示すように、ロー
タ５２の回動状態によってその位置が入れ替わることに
なる。一方、セパレートプレート成形用キャビティＣｐ
は、ロータ５２が１２０度の正転／反転による回動動作
を繰り返しても、常に同じ位置に形成される。すなわ
ち、図２３〜図２８に示された初期状態から、ロータ５
２を１２０度回動させて型合わせした場合には、図２９
に示すように、固定型５０側の雄型成形部５２Мと可動
型７０側の雌型成形部７２Ｆ２との組合せでメインボデ
ィＳｂの成形キャビティＣｂが、固定型５０側の雌型成
形部５２Ｆ２と可動型７０側の雄型成形部７２Мとの組
合せでセパレートプレートＳｐの成形キャビティＣｐ
が、また、固定型５０側の雌型成形部５２Ｆ１と可動型
７０側の雌型成形部７２Ｆ１との組合せで両部品を組み
合わせて衝合させる衝合用のキャビティＣａが、円周等
配状（つまり、互いに１２０度の角度をなして）に形成
される。Of the cavities Cb, Cp, Ca, the main body molding cavity Cb and the abutment cavity Ca are shown in FIGS. 28 and 29, as can be seen from the explanation of the basic concept of DRI. As described above, the position of the rotor 52 is changed depending on the rotating state of the rotor 52. On the other hand, separate plate molding cavity Cp
Is always formed at the same position even if the rotor 52 repeats the rotating operation by the forward / reverse rotation of 120 degrees. That is, from the initial state shown in FIGS.
When 2 is rotated by 120 degrees and the molds are matched, FIG.
As shown in FIG. 7, the molding cavity Cb of the main body Sb is combined with the female molding portion 52F2 on the fixed mold 50 side by the combination of the male molding portion 52M on the fixed mold 50 side and the female molding portion 72F2 on the movable mold 70 side. Molding cavity Cp of the separate plate Sp in combination with the male molding part 72M on the movable mold 70 side
However, the abutment cavities Ca for combining and abutting both parts by the combination of the female mold forming portion 52F1 on the fixed mold 50 side and the female mold forming portion 72F1 on the movable mold 70 side are arranged in a circumferentially equidistant shape ( That is, they are formed at an angle of 120 degrees to each other.
【００４６】上記成形型には、成形されたメインボディ
ＳｂとセパレートプレートＳｐとを上記衝合用キャビテ
ィＣａ内に保持した状態で両者を接着させるために、接
着剤供給用のポンプ６１及びこれに接続された接着剤供
給管６２（図２４,図２８および図２９参照）が付設さ
れている。一方、衝合用キャビティＣａには、一端が上
記接着剤供給管６２に繋がり、他端がセパレートプレー
トＳｐの接着剤溝部Ｇに連通する接着剤供給路６３が設
けられている。この接着剤供給路６３は、可動型７０の
型盤７２に設けられた導入路６３ｉと、固定型５０のロ
ータ５２に設けられた分岐路６３ｄとで構成される。In order to bond the molded main body Sb and the separate plate Sp to the molding die while holding the molded main body Sb and the separate plate Sp in the abutting cavity Ca, a pump 61 for supplying an adhesive agent and a pump connected to the pump 61 are provided. An adhesive supply pipe 62 (see FIGS. 24, 28 and 29) is attached. On the other hand, the abutting cavity Ca is provided with an adhesive supply passage 63, one end of which is connected to the adhesive supply pipe 62 and the other end of which is connected to the adhesive groove G of the separate plate Sp. The adhesive supply passage 63 is composed of an introduction passage 63i provided in the mold plate 72 of the movable die 70 and a branch passage 63d provided in the rotor 52 of the fixed die 50.
【００４７】上記導入路６３ｉは、型盤７２の型割り面
において衝合用キャビティＣａ及びメインボディ成形用
キャビティＣｂの近傍までそれぞれ延長して設けられて
いる。また、上記分岐路６３ｄは、ロータ５２の型割り
面において衝合用キャビティＣａを形成する雌型成形部
５２Ａ及びセパレートプレート成形用キャビティＣｐを
形成する５２Ｐの近傍にそれぞれ付設されており、各分
岐路の端末はこれらキャビティＣａ，Ｃｐを形成する雌
型成形部５２Ａ，５２ＰのセパレートプレートＳｐの接
着剤溝部Ｇに対応する部位に接続されている。そして、
ロータ５２の回動状態に応じて、衝合用キャビティＣａ
側で上記導入路６３ｉと分岐路６３ｄとが繋がり、一端
が上記接着剤供給管６２に繋がり他端がセパレートプレ
ートＳｐの接着剤溝部Ｇに連通する接着剤供給路６３が
形成されるようになっている（図２８及び図２９参
照）。The introduction passage 63i is provided so as to extend to the vicinity of the abutment cavity Ca and the main body molding cavity Cb on the mold split surface of the mold board 72. The branch passages 63d are provided near the female molding portion 52A forming the abutment cavity Ca and the separate plate forming cavity Cp 52P on the mold splitting surface of the rotor 52, respectively. Is connected to a portion corresponding to the adhesive groove portion G of the separate plate Sp of the female molding portions 52A and 52P forming these cavities Ca and Cp. And
Depending on the rotating state of the rotor 52, the abutting cavity Ca
On the side, the introduction passage 63i and the branch passage 63d are connected, one end is connected to the adhesive supply pipe 62, and the other end is formed with an adhesive supply passage 63 that communicates with the adhesive groove G of the separate plate Sp. (See FIGS. 28 and 29).
【００４８】従って、接着剤供給ポンプ６１から圧送さ
れた接着剤は、接着剤供給管６２および接着剤供給路６
３（導入路６３ｉ＋分岐路６３ｄ）を介して、衝合用キ
ャビティＣａ内においてセパレートプレートＳｐの接着
剤用溝部Ｇに供給されることになる。尚、このとき、メ
インボディ成形用キャビティＣｂ側では、分岐路６３ｄ
が設けられていないので、上記導入路６３ｉは途中で閉
塞され接着剤供給路６３が形成されることはない。Therefore, the adhesive pressure-fed from the adhesive supply pump 61 is applied to the adhesive supply pipe 62 and the adhesive supply path 6.
It is supplied to the adhesive groove portion G of the separate plate Sp in the abutting cavity Ca via 3 (the introduction passage 63i + the branch passage 63d). At this time, the branch passage 63d is provided on the main body molding cavity Cb side.
Is not provided, the introduction passage 63i is not closed midway and the adhesive supply passage 63 is not formed.
【００４９】以上の構成において、上記固定型５０に対
して可動型７０を閉じ合わせて型締めすることにより、
キャビティＣｂ，Ｃｐ，Ｃａの形成に関して、上述のよ
うに、例えば図２８の初期状態が得られる。このとき、
キャビティＣａでは、前回サイクルにおいてキャビティ
Ｃｂで成形されたメインボディとキャビティＣｐで成形
されたセパレートプレートとが、ロータ５２の回動によ
ってキャビティＣａで組み合わされて衝合されている。
この型締め状態で射出ノズル（不図示）から溶融樹脂を
充填することにより、キャビティＣｂでメインボディ
が、キャビティＣｐでセパレートプレートがそれぞれ成
形される。尚、本実施例では、材料樹脂として、例え
ば、ガラス強化繊維が配合されたポリアミド樹脂を用い
た。一方、衝合用キャビティＣａでは、前回サイクルで
成形されたメインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ
とが衝合された状態で、接着剤供給ポンプ６１から所定
の接着剤を供給することにより、セパレートプレートＳ
ｐの接着剤用溝部Ｇにその所定の接着剤が供給・充填さ
れるようになっている。In the above structure, the movable die 70 is closed and clamped with respect to the fixed die 50.
With respect to the formation of the cavities Cb, Cp, Ca, as described above, for example, the initial state of FIG. 28 is obtained. At this time,
In the cavity Ca, the main body molded in the cavity Cb and the separate plate molded in the cavity Cp in the previous cycle are combined and collided in the cavity Ca by the rotation of the rotor 52.
By filling the molten resin from the injection nozzle (not shown) in this mold clamped state, the main body is molded in the cavity Cb and the separate plate is molded in the cavity Cp. In the present example, as the material resin, for example, a polyamide resin mixed with glass reinforcing fiber was used. On the other hand, in the abutting cavity Ca, the main body Sb and the separate plate Sp molded in the previous cycle are used.
In the state in which the and the abutting contact each other, by supplying a predetermined adhesive from the adhesive supply pump 61, the separate plate S
The predetermined adhesive is supplied and filled into the adhesive groove G of p.
【００５０】本実施の形態では、この接着剤として、例
えば熱硬化性のものを用いた。この熱硬化性の接着剤
は、上述のように型内に保持されたセパレートプレート
Ｓｐの接着剤用溝部Ｇに充填されることにより、型温
（成形型の温度）である程度硬化して接着力を発現する
が、より強固で確実な接着力を得るために、より好まし
くは、接着剤を適用したメインボディＳｂとセパレート
プレートＳｐとの組立体を成形型から取り出した後、所
定温度に保持された加熱機もしくは乾燥機（いずれも不
図示）内に所定時間入れて加熱硬化処理を行うことによ
り、接着剤を最終的に硬化させ所定の接着力を得るよう
になっている。In this embodiment, for example, a thermosetting adhesive is used as this adhesive. The thermosetting adhesive is filled in the adhesive groove G of the separate plate Sp held in the mold as described above, so that the thermosetting adhesive is cured to some extent at the mold temperature (the temperature of the molding die) and the adhesive strength is increased. However, in order to obtain a stronger and more reliable adhesive force, it is more preferable that the assembly of the main body Sb to which the adhesive is applied and the separate plate Sp is taken out from the molding die and then kept at a predetermined temperature. The adhesive is finally cured and a predetermined adhesive force is obtained by putting it in a heating machine or a dryer (neither is shown) for a predetermined time to perform heat curing treatment.
【００５１】また、成形型を型開きして、上記接着剤が
適用されたメインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ
との組立体を成形型から取り出した後、ロータ５２を１
２０度回動し（図２９参照）、再び可動型５０を固定型
７０に対して型合わせして型締めした後、上述の初期状
態における場合（図２８参照）と同様にして、溶融樹脂
の射出・充填と接着剤の供給・充填とを行うことによ
り、射出成形されたメインボディＳｂ及びセパレートプ
レートＳｐと、接着剤が適用されたメインボディＳｂと
セパレートプレートＳｐとの組立体が得られる。すなわ
ち、ロータ５２の１回の回動動作ごとに、接着剤が適用
されたメインボディＳｂとセパレートプレートＳｐとの
組立体（つまり、コントロールバルブボディＳａ）が得
られるのである。Further, the molding die is opened, and the main body Sb to which the adhesive is applied and the separate plate Sp.
After removing the assembly of
After the movable mold 50 is rotated by 20 degrees (see FIG. 29) and the movable mold 50 is again aligned with the fixed mold 70 and clamped, the molten resin is melted in the same manner as in the case of the initial state (see FIG. 28). By performing injection / filling and supply / filling of the adhesive, an assembly of the injection-molded main body Sb and the separate plate Sp, and the adhesive-applied main body Sb and the separate plate Sp is obtained. That is, an assembly (that is, the control valve body Sa) of the main body Sb to which the adhesive is applied and the separate plate Sp is obtained each time the rotor 52 rotates once.
【００５２】以上、説明したように、本実施の形態で
は、一対の合成樹脂製分割体（メインボディＳｂとセパ
レートプレートＳｐ）を互いに衝合させ、この衝合部で
両分割体どうしを接合することによって中空部（液圧回
路Ｂｃ）を有する合成樹脂成形体（コントロールバルブ
ボディＳａ）を製造するに際して、少なくともいずれか
一方の衝合面（本実施の形態では、セパレートプレート
Ｓｐの衝合面）に少なくとも上記液圧回路Ｂｃの外側を
取り巻く溝部（最外側の接着剤溝部Ｇａ）が設けられた
一対のメインボディＳｂとセパレートプレートＳｐとを
成形する成形工程と、上記成形工程で用いた成形型内
（つまり、衝合用キャビティＣａ内）に上記各分割体Ｓ
ｂ及びＳｐを保持した状態で両分割体Ｓｂ及びＳｐを互
いに衝合させる衝合工程と、この衝合状態で上記最外側
の接着剤溝部Ｇａに接着剤を充填して両分割体（メイン
ボディＳｂとセパレートプレートＳｐ）どうしを接着す
る接着工程とが設けられている。As described above, in the present embodiment, a pair of synthetic resin divided bodies (main body Sb and separate plate Sp) are abutted against each other, and the abutted portions join the two divided bodies together. Thus, when manufacturing a synthetic resin molded body (control valve body Sa) having a hollow portion (hydraulic circuit Bc), at least one of the abutting surfaces (in the present embodiment, the abutting surface of the separate plate Sp). A molding step of molding a pair of main bodies Sb and a separate plate Sp, each of which has at least a groove portion (outermost adhesive groove portion Ga) surrounding the outside of the hydraulic circuit Bc, and a molding die used in the molding step. Each of the above-mentioned divided bodies S inside (that is, inside the cavity Ca for collision)
An abutting step of abutting the two divided bodies Sb and Sp against each other while holding b and Sp, and in this abutting state, the outermost adhesive groove portion Ga is filled with an adhesive agent so that both divided bodies (main body A bonding step of bonding Sb and the separate plate Sp) to each other is provided.
【００５３】より詳しく説明すれば、上記可動型５０と
固定型７０とを型締めすることにより、第１分割体とし
てのメインボディＳｂ成形用の雌型成形部と雄型成形部
とでなるメインボディ成形キャビティＣｂと、第２分割
体としてのセパレートプレートＳｐ成形用の雄型成形部
と雌型成形部とでなるセパレートプレート成形キャビテ
ィＣｐとを形成した後、上記成形工程で、これら両成形
キャビティＣａ及びＣｐ内に溶融樹脂を射出してメイン
ボディＳｂ及びセパレートプレートＳｐが成形され、こ
の成形工程後に、上記可動型５０と固定型７０とを型開
きし、各々の雌型成形部に対応する分割体をそれぞれ保
持した状態で両型の少なくともいずれか一方を他方に対
して相対的に移動（本実施の形態では１２０度回動）さ
せた後、両型を再び型締めすることにより、衝合用キャ
ビティＣａ内でメインボディＳｂとセパレートプレート
Ｓｐとが互いに衝合させられ、この衝合状態で、上記最
外側の接着剤溝部Ｇａに連通する注入口（接着剤供給路
６３）から接着剤を圧入して溝部Ｇａ内に充填すること
により、上記両分割体（メインボディＳｂとセパレート
プレートＳｐ）どうしが接着される。本実施の形態で
は、特に、上記可動型と固定型とは、所謂ＤＲＩ（回転
式射出成形）用のものであり、回転動作毎に各分割体
（メインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ）の成形
と衝合された一対の分割体どうしの接合を行い、各回転
動作毎に完成品（コントロールバルブボディＳａ）が得
られる。More specifically, by clamping the movable die 50 and the fixed die 70, a main body including a female molding portion and a male molding portion for molding the main body Sb as the first divided body. After forming the body molding cavity Cb and the separate plate molding cavity Cp including the male molding portion and the female molding portion for molding the separate plate Sp as the second divided body, both molding cavities are formed in the above molding step. The molten resin is injected into Ca and Cp to mold the main body Sb and the separate plate Sp. After this molding step, the movable mold 50 and the fixed mold 70 are opened to correspond to the respective female mold molding portions. After moving at least one of the two molds relative to the other (rotating 120 degrees in the present embodiment) with the divided bodies held respectively, the two molds are re-assembled. When the mold is clamped, the main body Sb and the separate plate Sp are abutted against each other in the abutting cavity Ca, and in this abutting state, an injection port (adhesive supply that communicates with the outermost adhesive groove Ga). The adhesive is press-fitted from the path 63) to fill the groove Ga, so that the two divided bodies (the main body Sb and the separate plate Sp) are bonded to each other. In the present embodiment, in particular, the movable mold and the fixed mold are those for so-called DRI (rotary injection molding), and each divided body (main body Sb and separate plate Sp) is molded for each rotation operation. The pair of abutted split bodies are joined together to obtain a finished product (control valve body Sa) for each rotation operation.
【００５４】従って、本実施の形態によれば、両分割体
（メインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ）どうし
の衝合および接着を各分割体の成形型を用いて行うこと
により、分割体どうしの好適な衝合及び加圧状態を安定
して確保することができる。また、両分割体どうしの接
合は接着剤を適用した接着によって行われるので、樹脂
を用いて接合する場合に比べて最外側の溝部Ｇａへの接
合媒体（接着剤）の充填圧力が低くて済み、分割体の肉
厚の増大などによる成形体（コントロールバルブボディ
Ｓａ）のサイズの大型化を招くことはない。そして、成
形体サイズの大型化を招来する惧れも無く、所謂ダイロ
ータリ・インジェクション（ＤＲＩ）法による射出成形
法を適用することができ、生産性の向上を図ることがで
きるのである。Therefore, according to the present embodiment, the two divided bodies (the main body Sb and the separate plate Sp) are abutted and adhered to each other by using the molding die of each divided body, so that the divided bodies are suitable. It is possible to secure a stable collision and pressurization state. Moreover, since the two divided bodies are joined together by the application of an adhesive, the filling pressure of the joining medium (adhesive) into the outermost groove portion Ga is lower than in the case of joining using a resin. Therefore, the size of the molded body (control valve body Sa) does not increase due to an increase in the thickness of the divided body. Further, there is no fear of increasing the size of the molded body, and the so-called die rotary injection (DRI) injection molding method can be applied, and the productivity can be improved.
【００５５】特に、上記可動型と固定型とは、所謂ＤＲ
Ｉ（回転式射出成形）用のものであり、回転動作毎に各
分割体（メインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ）
の成形と衝合された一対の分割体どうしの接合を行い、
各回転動作毎に完成品（コントロールバルブボディＳ
ａ）が得られるので、特に高い生産性と品質とを安定し
て得ることができる。Particularly, the movable type and the fixed type are so-called DR.
For I (rotary injection molding), each divided body (main body Sb and separate plate Sp) for each rotation operation
Join a pair of split bodies that were abutted with the molding of
Finished product (control valve body S
Since a) is obtained, particularly high productivity and quality can be stably obtained.
【００５６】更に、本実施の形態では、本発明方法を、
内部に液圧回路Ｂｃを備えたコントロールバルブボディ
Ｓａの製造に適用したので、内部に複雑な液圧回路Ｂｃ
を有するコントロールバルブボディＳａを合成樹脂で形
成することにより、従来、Ａｌダイキャストで製作して
いた場合に比べて大幅に軽量化することができる。しか
も、肉厚の増大などによるサイズの大型化を招くこと無
く、所謂ＤＲＩ法による射出成形法を適用することがで
きるようになり、高い生産性と品質とを安定して得るこ
とが可能になる。Furthermore, in the present embodiment, the method of the present invention is
Since it was applied to the production of the control valve body Sa having the hydraulic circuit Bc inside, the complicated hydraulic circuit Bc inside
By forming the control valve body Sa having a synthetic resin, the weight can be significantly reduced compared to the case where the control valve body Sa is conventionally manufactured by Al die casting. In addition, the so-called DRI injection molding method can be applied without increasing the size due to an increase in wall thickness and the like, and high productivity and quality can be stably obtained. .
【００５７】また、特に、上記コントロールバルブボデ
ィＳａは、液圧回路Ｂｃが形成されたメインボディＳｂ
と該メインボディＳｂに衝合して接合されるセパレート
プレートＳｐとを備え、該セパレートボディＳｐの衝合
面に、上記液圧回路Ｂｃの外側を取り巻く接着剤用の溝
部Ｇａと、液圧回路Ｂｃを形成するメインボディＳｂの
隔壁Ｂｗに対応する接着剤用の溝部Ｇｗとが設けられて
いるので、従来のようにメインボディとセパレートプレ
ートとの間にガスケットを介装させる必要なしに、作動
油の外部に対する漏洩のみならず液圧回路Ｂｃ内部の流
路間の漏洩をも確実に防止することができるのである。Further, in particular, the control valve body Sa is a main body Sb in which a hydraulic circuit Bc is formed.
And a separate plate Sp that abuts and is joined to the main body Sb, and a groove Ga for an adhesive surrounding the outside of the hydraulic circuit Bc and a hydraulic circuit on the abutting surface of the separate body Sp. Since the groove portion Gw for the adhesive corresponding to the partition wall Bw of the main body Sb forming Bc is provided, it is possible to operate without the need to insert a gasket between the main body and the separate plate as in the conventional case. It is possible to reliably prevent not only the leakage of oil to the outside but also the leakage between the flow paths inside the hydraulic circuit Bc.
【００５８】本実施の形態では、上記メインボディＳｂ
とセパレートプレートＳｐとの接合（接着）に用いる接
着剤および接着剤を充填する溝部の形状等について種々
の試験を行った。以下、これらの試験について説明す
る。まず、メインボディＳｂとセパレートプレートＳｐ
との接合（接着）に用いる接着剤を検討するに際して、
接着強度の評価試験を行った。この評価試験は、以下の
３種類の接着剤について行った。
・接着剤I：スリーボンドＴＢ２２１２Ｂ（株式会社ス
リーボンド社製）
・接着剤II：スリーボンドＴＢ２２４７Ｂ（株式会社ス
リーボンド社製）
・接着剤III：ＵＢＥナイロン用接着剤（宇部興産株式
会社製）In the present embodiment, the main body Sb described above is used.
Various tests were performed on the adhesive used for bonding (adhesion) between the and the separate plate Sp and the shape of the groove portion filled with the adhesive. Hereinafter, these tests will be described. First, the main body Sb and the separate plate Sp
When considering the adhesive used for bonding (adhesion) with
An evaluation test of adhesive strength was performed. This evaluation test was performed on the following three types of adhesives. -Adhesive I: ThreeBond TB2212B (manufactured by ThreeBond Co., Ltd.)-Adhesive II: ThreeBond TB2247B (manufactured by ThreeBond Co., Ltd.)-Adhesive III: UBE nylon adhesive (manufactured by Ube Industries, Ltd.)
【００５９】上記３種類の接着剤のうち、接着剤I及びI
Iはともに熱硬化性のもので、接着剤Iは低粘度タイプ、
IIは高粘度タイプのものである。また、これら接着剤に
よって接着する合成樹脂のサンプルとしては、ともにガ
ラス強化繊維を３０％含有したＰＡ６樹脂およびＰＡ６
６樹脂のいずれかを用いた。すなわち、かかる合成樹脂
を材料として、図３０に示すように、２枚の平板状試料
ＴＰ１及びＴＰ２を作成し、これらを突き合わせ状態で
接着剤（接着剤層Ａｄ）により接合して（接着剤層Ａｄ
の厚さ：Ｔａ）１枚の試験片ＴＰを作成した。尚、図３
０において各寸法数字の単位はセンチメートル（ｃｍ）
である。Of the above three types of adhesives, adhesives I and I
I is a thermosetting type, adhesive I is a low viscosity type,
II is a high viscosity type. Further, as a sample of the synthetic resin adhered by these adhesives, both PA6 resin and PA6 containing 30% glass reinforcing fiber were used.
Any of the 6 resins was used. That is, using the synthetic resin as a material, as shown in FIG. 30, two flat plate-shaped samples TP1 and TP2 are prepared, and these are joined together by an adhesive (adhesive layer Ad) (adhesive layer Ad). Ad
Thickness: Ta) One test piece TP was prepared. Incidentally, FIG.
In 0, the unit of each dimension number is centimeter (cm)
Is.
【００６０】上記２種類の合成樹脂ＰＡ６樹脂およびＰ
Ａ６６樹脂に対して上記３種類の接着剤I,II及びIIIを
それぞれ適用し、更に接着剤層Ａｄの厚さＴａを０.５
ｍｍ，１.０ｍｍ，５.０ｍｍの３種類に設定して、次表
１に示すように、１−Ａから６−Ａまで１４種類の試験
サンプルを作成し、各々について引張強度および曲げ強
度を評価した。尚、この表１において、「オーブン設定
（温度）」とは、熱硬化性の接着剤I及びIIについて硬
化処理を施す際のオーブン（加熱槽）内の雰囲気温度で
あり、内部に設置されている温度センサの表示温度であ
る。また、「サンプル温度」とは、上記オーブン設定温
度とは別に、各サンプル実物について、その表面の温度
を表面温度計で実測した値である。The above two kinds of synthetic resins PA6 resin and P
The above three kinds of adhesives I, II, and III are applied to the A66 resin, and the thickness Ta of the adhesive layer Ad is 0.5.
mm, 1.0 mm, and 5.0 mm are set, and as shown in the following Table 1, 14 types of test samples from 1-A to 6-A are prepared, and tensile strength and bending strength are respectively set for each. evaluated. In Table 1, the “oven setting (temperature)” is the ambient temperature in the oven (heating tank) when the thermosetting adhesives I and II are subjected to curing treatment, and is set inside. The temperature displayed by the temperature sensor. The "sample temperature" is a value obtained by actually measuring the surface temperature of each actual sample with a surface thermometer, separately from the oven set temperature.
【００６１】[0061]
【表１】 [Table 1]
【００６２】すなわち、各試験サンプル毎に３枚の試験
片ＴＰを用意し、各試験片ＴＰについて、引張強度およ
び曲げ強度を測定した。引張強度については、図３０に
示す試験片ＴＰに対してその長手軸方向に引張荷重を加
えて測定した。また、曲げ強度については、図３１に示
すように、上記試験片ＴＰを５［ｃｍ］の距離を隔てた
一対の支点で支持し、その中央に下向き荷重を加えて強
度評価を行った。また、各試験における硬化処理条件
（熱硬化性のもの）および強度評価の条件は、表２の通
りとした。尚、この表２において、「評価までの時間」
とは、熱硬化性の接着剤I及びIIについては、硬化処理
後にオーブン（加熱槽）から出して試験を実施するまで
の時間であり、この間は室温２５℃の保管室に放置状態
で保管され、いずれのサンプルにおいても、この時間
（６００秒）が経過すれば完冷し室温と同じ２５℃に達
していた。また、接着剤IIIについては、「評価までの
時間」とは、接着から試験実施までの間、室温２５℃の
保管室に放置状態で保管した時間で、各サンプル共に１
５時間とした。That is, three test pieces TP were prepared for each test sample, and the tensile strength and bending strength of each test piece TP were measured. The tensile strength was measured by applying a tensile load in the longitudinal axis direction of the test piece TP shown in FIG. As for bending strength, as shown in FIG. 31, the test piece TP was supported by a pair of fulcrums separated by a distance of 5 [cm], and a downward load was applied to the center of the fulcrum for strength evaluation. The curing treatment conditions (thermosetting) and strength evaluation conditions in each test are shown in Table 2. In addition, in this Table 2, "time until evaluation"
For thermosetting adhesives I and II, is the time until the test is carried out from the oven (heating tank) after the curing treatment, during which it is stored in a storage room at room temperature of 25 ° C while being left alone. In all the samples, when this time (600 seconds) passed, the sample was completely cooled and reached 25 ° C., which is the same as room temperature. For Adhesive III, the "time to evaluation" is the time during which the sample was left standing in a storage room at room temperature of 25 ° C from the time of adhesion until the test was performed.
It was set to 5 hours.
【００６３】[0063]
【表２】 [Table 2]
【００６４】各試験結果を図３４（引張強度試験結果）
及び図３５（曲げ強度試験結果）にそれぞれ示す。両試
験での各サンプルのデータ値は、それぞれ３枚の試験片
についての試験結果を平均した数値である。尚、図３４
におけるサンプル７及び８は、接合面積を略同一に設定
した場合における振動溶着およびＤＲＩ法での樹脂溶着
による接合強度（引張強度）を示している。上記サンプ
ル７（振動溶着）は、ガラス強化繊維を３０％含有した
ＰＡ６樹脂どうしを振動溶着させた場合についてのもの
である。また、上記サンプル８（ＤＲＩ法での樹脂溶
着）は、ガラス強化繊維を３０％含有したＰＡ６樹脂を
材料に用いたＤＲＩ成形で半割体どうしを二次樹脂で溶
着させる場合に相当するもので、約４００ｋｇｆ／ｃｍ
2程度の充填圧力が必要とされる。尚、これら振動溶着
法およびＤＲＩ成形での樹脂溶着法は、従来から良く知
られている方法と同様のものであるので、これ以上の説
明は省略する。Each test result is shown in FIG. 34 (tensile strength test result).
35 and FIG. 35 (bending strength test results). The data value of each sample in both tests is a numerical value obtained by averaging the test results of three test pieces. Incidentally, FIG.
Samples 7 and 8 in Table 2 show the bonding strength (tensile strength) by vibration welding and resin welding by the DRI method when the bonding areas are set to be substantially the same. The sample 7 (vibration welding) is a case where the PA6 resins containing 30% of glass reinforcing fiber were vibration welded. Further, the sample 8 (resin welding by DRI method) corresponds to the case where the half halves are welded by the secondary resin by DRI molding using PA6 resin containing 30% glass reinforcing fiber as a material. , About 400 kgf / cm
A filling pressure of about 2 is required. Since the vibration welding method and the resin welding method in DRI molding are the same as those well known in the art, further description is omitted.
【００６５】更に、図３６及び図３７は、図３４の引張
強度試験データを整理しなおして接着剤層Ａｄの厚さＴ
ａと引張強度との相関関係を求めたもので、図３６が接
着剤Iを用いた場合を、図３７が接着剤IIを用いた場合
をそれぞれ示している。尚、この図３６及び図３７のグ
ラフにおいて、○印は試験材料がＰＡ６樹脂の場合を、
また、△印は試験材料がＰＡ６６樹脂の場合をそれぞれ
示している。Further, in FIGS. 36 and 37, the tensile strength test data of FIG. 34 is rearranged to show the thickness T of the adhesive layer Ad.
FIG. 36 shows the case where the adhesive I is used, and FIG. 37 shows the case where the adhesive II is used. In addition, in the graphs of FIGS. 36 and 37, a circle indicates that the test material is PA6 resin.
Further, the mark Δ indicates the case where the test material is PA66 resin.
【００６６】図３４，図３６及び図３７のグラフから分
かるように、接着剤I及びIIのいずれにおいても、接着
剤層Ａｄの厚さＴａが厚いほど引張強度が高くなってい
る。特に、図３６及び図３７のグラフから良く分かるよ
うに、接着剤層Ａｄの厚さＴａが略２[ｍｍ］以上の範
囲では、高い引張強度をより安定して確保することがで
きる。また、接着剤I（低粘度タイプ）による接合と接
着剤II（高粘度タイプ）による接合とを比較すれば、接
着剤層Ａｄの厚さＴａが１［ｍｍ］又は５［ｍｍ］の場
合には、接着剤II（硬化処理時間が接着剤Iよりも長く
設定されている。）の方が高い強度が得られる。しか
し、接着剤層Ａｄの厚さＴａが薄い場合（特に、厚さＴ
ａ＝０.５ｍｍの場合：硬化処理時間が同一（１０分）
に設定されている。）には、両者の差は極めて小さくな
っている。尚、接着剤IIIについては、接着剤I及びIIに
おける厚さＴａ＝０.５ｍｍの場合と比較して著しく引
張強度が劣っている。また、振動溶着による場合と比較
しても接着強度が著しく劣っており、実用に供するのは
困難であると考えられる。As can be seen from the graphs of FIGS. 34, 36 and 37, the tensile strength of each of the adhesives I and II increases as the thickness Ta of the adhesive layer Ad increases. In particular, as clearly understood from the graphs of FIGS. 36 and 37, high tensile strength can be more stably ensured when the thickness Ta of the adhesive layer Ad is approximately 2 [mm] or more. Further, comparing the bonding with the adhesive I (low viscosity type) and the bonding with the adhesive II (high viscosity type), when the thickness Ta of the adhesive layer Ad is 1 [mm] or 5 [mm], In the case of the adhesive II, a higher strength can be obtained with the adhesive II (the curing treatment time is set longer than that of the adhesive I). However, when the thickness Ta of the adhesive layer Ad is thin (especially, the thickness T
When a = 0.5 mm: curing treatment time is the same (10 minutes)
Is set to. ), The difference between the two is extremely small. The adhesive III is significantly inferior in tensile strength to the adhesives I and II when the thickness Ta is 0.5 mm. Further, the adhesive strength is remarkably inferior to that obtained by vibration welding, and it is considered difficult to put it to practical use.
【００６７】更に、接着剤I又はIIを用いた接合を振動
溶着による接合と比較すれば、引張強度が低く表れる接
着剤Iの中でも最も引張強度が低い接着剤層Ａｄの厚さ
Ｔａ＝０.５ｍｍの場合（サンプル１‐Ａ）でも、振動
溶着で接合した場合と同等もしくはそれ以上の強度が得
られることが分かった。従って、流動性が比較的高く溝
部内への充填に有利な低粘度タイプの接着剤Iで接合し
た場合でも、従来、幅広く採用されている振動溶着と同
等、あるいは接着剤層Ａｄの厚さＴａをより厚く設定す
ればそれ以上の引張強度を確保でき、十分に実用性があ
ることが分かった。Further, comparing the joining using the adhesive I or II with the joining by vibration welding, the thickness Ta of the adhesive layer Ad having the lowest tensile strength among the adhesives I having a low tensile strength, Ta = 0. It was found that even in the case of 5 mm (Sample 1-A), the strength equal to or higher than that in the case of joining by vibration welding can be obtained. Therefore, even when bonded with a low-viscosity type adhesive I, which has a relatively high fluidity and is advantageous for filling in the groove, it is equivalent to the vibration welding which has been widely adopted in the past, or the thickness Ta of the adhesive layer Ad. It was found that if the thickness is set to be thicker, a tensile strength higher than that can be secured, and that it is sufficiently practical.
【００６８】また、図３５のグラフから分かるように、
低粘度タイプの接着剤Iで接合した場合は、高粘度タイ
プの接着剤IIで接合した場合に比べて、同等もしくはそ
れ以上の曲げ荷重に耐えることができ、接着剤Iは曲げ
強度の面でも十分に適性を有していると考えられる。
尚、接着剤IIIについては、接着剤I及びIIにおける厚さ
Ｔａ＝０.５ｍｍの場合と比較して、曲げ強度の点でも
かなり劣っている。Further, as can be seen from the graph of FIG.
Bonding with a low-viscosity type adhesive I can withstand a bending load equal to or higher than that with a high-viscosity type adhesive II, and adhesive I also has a bending strength. It is considered to have sufficient aptitude.
The adhesive III is considerably inferior in bending strength as compared with the adhesives I and II having a thickness Ta = 0.5 mm.
【００６９】次に、硬化処理温度及び時間と接着強度
（引張強度）との関係を調べる試験を行った。この試験
は、上記接着剤I（低粘度タイプの熱硬化性接着剤）を
用いて、上述の引張強度試験と同様の方法で行った。但
し、試験片は、ＰＡ６６樹脂とＰＰＳ樹脂とを接合（接
着）して作成した。試験結果を図３８に示す。この図３
８のグラフにおいて、曲線（または直線）Ｋ１,Ｋ２及
びＫ３は、それぞれ硬化処理温度が１５０℃,１２０℃
及び８０℃の場合を表し、Ｋ４は上述の振動溶着で得ら
れる接着強度を示している。Next, a test for examining the relationship between the curing temperature and time and the adhesive strength (tensile strength) was conducted. This test was carried out using the above adhesive I (low viscosity type thermosetting adhesive) in the same manner as the above tensile strength test. However, the test piece was prepared by joining (adhering) PA66 resin and PPS resin. The test results are shown in FIG. This Figure 3
In the graph of 8, the curves (or straight lines) K1, K2, and K3 have curing temperatures of 150 ° C and 120 ° C, respectively.
And 80 ° C., and K4 represents the adhesive strength obtained by the above-mentioned vibration welding.
【００７０】この試験結果（図３８）から確認できるよ
うに、硬化処理温度が高いほど、同一の接着強度を発現
させるのに要する時間(硬化処理時間)は短くて済み、ま
た、硬化処理温度が同じであれば、硬化処理時間が長い
ほど高い接着強度（引張強度）が得られる。また、いず
れの硬化処理温度についても、その特性曲線（又は直
線）Ｋ１,Ｋ２及びＫ３が、振動溶着で得られる接着強
度を示す破線直線Ｋ４と交差しており、低粘度タイプの
熱硬化性接着剤Iを用いた場合でも、硬化処理温度およ
び時間を適切に設定することにより、振動溶着による場
合よりも高い接着強度を得ることができることが分かっ
た。As can be seen from the results of this test (FIG. 38), the higher the curing temperature, the shorter the time required to develop the same adhesive strength (curing time), and the higher the curing temperature. If the same, the longer the curing treatment time, the higher the adhesive strength (tensile strength) obtained. Further, at any curing treatment temperature, the characteristic curves (or straight lines) K1, K2 and K3 intersect with the broken line K4 showing the adhesive strength obtained by vibration welding, and a low viscosity type thermosetting adhesive. It was found that even when the agent I was used, higher adhesive strength than that obtained by vibration welding could be obtained by appropriately setting the curing treatment temperature and time.
【００７１】次に、接着剤の流動性を評価する試験を行
った。この流動性評価試験に用いた試験装置の概略を図
３２及び図３３に示す。これらの図に示すように、本試
験装置は、上下一対のベース板ＢＰ１及びＢＰ２とその
間に介装された左右一対の調整板Ａｃとで全体として１
枚の板状に形成された装置本体Ｊを備えている。この装
置本体Ｊの内部には、上下のベース板ＢＰ１及びＢＰ２
と左右の調整板Ａｃとで、長手軸方向に延びる溝部Ｇｊ
が形成されており、該溝部Ｇｊの一端はプラグ部材Ｐｇ
で閉塞されている。尚、図３２及び図３３において、寸
法を示す数字の単位はミリメートル（ｍｍ）である。上
記溝部Ｇｊは、その断面形状が矩形状に形成されてお
り、その幅Ｗｇ及び深さＤｇは上記調整板Ａｃの幅およ
び厚さを変更することにより調整することができる。本
実施の形態では、上記溝部Ｇｊの幅Ｗｇを２[ｍｍ]、深
さＤｇを０.５[ｍｍ]に設定して試験を行った。Next, a test for evaluating the fluidity of the adhesive was conducted. The outline of the test apparatus used for this fluidity evaluation test is shown in FIGS. 32 and 33. As shown in these drawings, the present test apparatus is composed of a pair of upper and lower base plates BP1 and BP2, and a pair of left and right adjusting plates Ac interposed therebetween, so that a total of 1 is obtained.
The apparatus main body J is formed in a plate shape. Inside the device main body J, upper and lower base plates BP1 and BP2 are provided.
And the left and right adjusting plates Ac, the groove portion Gj extending in the longitudinal axis direction.
Is formed, and one end of the groove portion Gj has a plug member Pg.
Is blocked by. 32 and 33, the unit of the numerical value indicating the dimension is millimeter (mm). The groove portion Gj has a rectangular cross-section, and the width Wg and the depth Dg thereof can be adjusted by changing the width and thickness of the adjusting plate Ac. In the present embodiment, the width Wg of the groove Gj is set to 2 [mm] and the depth Dg is set to 0.5 [mm], and the test is performed.
【００７２】上記溝部Ｇｊの一方の端末部（プラグ部材
Ｐｇで閉塞された側の端末部）の近傍には、パイプ状の
注入部Ｊｉが上方から挿入して接合されている。そし
て、この注入部Ｊｉの上端側に、接着剤供給ポンプに繋
がれた接着剤送給パイプ（不図示）が接続される。尚、
本実施の形態では、上記装置本体Ｊ等を、ＰＣ樹脂また
はＰＭМＡ樹脂、及びガラス強化繊維を含有したＰＡ樹
脂によって形成した。以上の構成において、装置本体Ｊ
を上下方向にクランプした状態で、接着材供給ポンプを
駆動し所定の吐出圧力で接着剤を供給することにより、
接着剤が注入部Ｊｉから溝部Ｇｊ内に注入され、その流
動特性に応じた長さ（流動長）だけ溝部Ｇｊ内を流れ
る。このとき、同一圧力でより早く、また、より遠くま
で流れるほど、流動性が優れていると判定できる。A pipe-shaped injection portion Ji is inserted from above and joined to one end portion of the groove portion Gj (end portion on the side closed by the plug member Pg). Then, an adhesive supply pipe (not shown) connected to an adhesive supply pump is connected to the upper end side of the injection part Ji. still,
In the present embodiment, the device body J and the like are formed of PC resin or PMМA resin, and PA resin containing glass reinforcing fiber. In the above configuration, the device main body J
While the is clamped in the vertical direction, by driving the adhesive supply pump and supplying the adhesive at a predetermined discharge pressure,
The adhesive is injected from the injection part Ji into the groove part Gj, and flows in the groove part Gj for a length (flow length) according to the flow characteristics. At this time, it can be determined that the fluidity is superior as the flow rate increases faster and further at the same pressure.
【００７３】本試験では、低粘度タイプの熱硬化性接着
剤Iについて、２２℃の雰囲気温度下で、接着剤供給圧
力を１〜４[ｋｇｆ／ｃｍ2]の範囲で変えて流動長を測
定した。尚、試験に用いた接着剤の粘度は、２５℃の温
度で２５０００[ｃｐ]であった。試験結果を図３９に示
す。この図３９のグラフから分かるように、供給圧力が
高いほど流動長は長く、また、どの圧力でも供給開始後
１〜３分でかなり長い流動長がえられる。前述のコント
ロールバルブボディＳａの場合、メインボディＳｂとセ
パレートプレートＳｐとの接合（接着）に要する流動長
は、約１３０ミリメートル[ｍｍ]であり、いずれの圧力
でも１分以下の時間（４[ｋｇｆ／ｃｍ2]の圧力では３
０秒以下の時間）で達成できる。In this test, for the low-viscosity type thermosetting adhesive I, the flow length was measured under an atmosphere temperature of 22 ° C. while changing the adhesive supply pressure within the range of 1 to 4 [kgf / cm 2 ]. did. The viscosity of the adhesive used in the test was 25,000 [cp] at a temperature of 25 ° C. The test results are shown in FIG. As can be seen from the graph of FIG. 39, the higher the supply pressure, the longer the flow length, and at any pressure, a considerably long flow length can be obtained 1 to 3 minutes after the start of the supply. In the case of the control valve body Sa described above, the flow length required for joining (bonding) the main body Sb and the separate plate Sp is about 130 mm [mm], and at any pressure, a time of 1 minute or less (4 [kgf / cm 2] 3 at a pressure of
It can be achieved in less than 0 seconds).
【００７４】上述のように、所謂ＤＲＩ成形での２次樹
脂による半割体の接合（溶着）の場合には、溶融樹脂の
流動性が低いので、略４００[ｋｇｆ／ｃｍ2]もの高圧
で溶融樹脂（接合用の２次樹脂）を供給する必要があ
り、このため、かかる樹脂を流す溝部を構成する壁部の
肉厚をかなり厚く設定しなければならない。これに対し
て、接着剤を用いて半割体を接合（接着）する場合に
は、樹脂溶着の場合に比べて各段に低い圧力で十分な接
着剤の流動性を確保できるので、溝部を構成する壁部の
肉厚をかなり薄くすることができるのである。As described above, in the case of joining (welding) of the half halves by the secondary resin in the so-called DRI molding, since the fluidity of the molten resin is low, a high pressure of about 400 [kgf / cm 2 ] is applied. It is necessary to supply a molten resin (secondary resin for joining), and for this reason, it is necessary to set the wall thickness of the wall portion forming the groove through which the resin flows to be considerably thick. On the other hand, when joining (bonding) the halves using an adhesive, it is possible to secure sufficient fluidity of the adhesive with a lower pressure than in the case of resin welding. The wall thickness of the constituent walls can be made considerably thin.
【００７５】次に、溝部の断面形状が接合（接着）強度
に及ぼす影響について評価した。この溝形状の評価は、
図１７〜図２１で示された形状・寸法の各溝Ｇ〜Ｇ５に
ついて行った。すなわち、上記各溝Ｇ〜Ｇ５について、
その断面の周縁形状及び寸法から単位接着長さ（１ｃ
ｍ）当たりの接着面積（溝部内の接着剤と相手側部材と
が接する面積）を求め、接着剤の接合強度（引張強度）
を掛け合わせて計算強度を算出し、この値に基づいて強
度評価を行った。また、溝の形状及び寸法から成形用金
型の構造の複雑さや得られる製品の品質安定性も評価し
た。尚、接着剤としては、上述の低粘度タイプの熱硬化
性接着剤Iを採用し、計算強度の算出に際しては、接着
剤層Ａｄの厚さＴａが最も薄い０.５[ｍｍ]の場合（こ
の場合が、接合強度が最も低く表れる）の値（６６[ｋ
ｇｆ／ｃｍ2]）を用いた。評価結果を表３に示す。Next, the effect of the cross-sectional shape of the groove on the bonding (adhesion) strength was evaluated. Evaluation of this groove shape is
It carried out about each groove | channel G-G5 of the shape and dimension shown in FIGS. That is, for each of the grooves G to G5,
The unit adhesive length (1c
The adhesive strength per m) (area where the adhesive in the groove contacts the mating member) is calculated, and the adhesive bonding strength (tensile strength)
The calculated strength was calculated by multiplying by and the strength was evaluated based on this value. Further, the complexity of the structure of the molding die and the quality stability of the obtained product were evaluated from the shape and size of the groove. The above-mentioned low-viscosity type thermosetting adhesive I is used as the adhesive, and when the calculated strength is 0.5 [mm], the thickness Ta of the adhesive layer Ad is the thinnest ( In this case, the bonding strength appears to be the lowest) (66 [k
gf / cm 2 ]) was used. The evaluation results are shown in Table 3.
【００７６】[0076]
【表３】 [Table 3]
【００７７】表３から分かるように、図２１に示す接着
剤溝部Ｇ５の場合には、計算強度が最も高いが、金型構
造が最も複雑で、また、品質安定性も最も低くなる。従
って、総合評価も低くなっている。一方、図１９に示す
接着剤溝部Ｇ３の場合には、計算強度は２番目であり、
金型構造および品質安定性においても２番目の順位を確
保しており、総合評価は最も高くなっている。また、図
１７に示す接着剤溝部Ｇの場合には、計算強度は最も低
いが、金型構造が最も簡単で、かつ、品質安定性も最い
と考えられ、総合評価は２番目となっている。尚、接着
剤溝部Ｇ２,Ｇ３及びＧ４の品質安定性の評価順位は何
れも２番となっているが、これは、これら各溝部Ｇ２,
Ｇ３及びＧ４の品質安定性についての評価が同等である
ことを示している。As can be seen from Table 3, in the case of the adhesive groove G5 shown in FIG. 21, the calculated strength is the highest, but the mold structure is the most complicated, and the quality stability is the lowest. Therefore, the overall evaluation is also low. On the other hand, in the case of the adhesive groove portion G3 shown in FIG. 19, the calculated strength is the second,
It also holds the second highest rank in terms of mold structure and quality stability, and the overall evaluation is highest. Further, in the case of the adhesive groove portion G shown in FIG. 17, although the calculated strength is the lowest, it is considered that the mold structure is the simplest and the quality stability is also the highest, and the overall evaluation is the second. . In addition, the evaluation order of the quality stability of the adhesive groove portions G2, G3, and G4 is 2 in all.
It shows that the quality stability evaluations of G3 and G4 are equivalent.
【００７８】尚、上記実施の態様は、自動車用の自動変
速機（オートマティックトランスミッション：ＡＴ）の
コントロールバルブボディＳａ及びその製造を例に取っ
たものであったが、本発明は、かかる場合に限定される
ものではなく、一対の合成樹脂製分割体を互いに衝合さ
せその衝合部で両分割体どうしを接合することにより中
空部を有する他の種々の合成樹脂成形体を製造する場合
に対しても有効に適用することができる。また、上記実
施の形態では、上記合成樹脂成形体を製造するに際して
所謂ＤＲＩ法を適用したものであったが、本発明は、か
かる製造法に限定されるものではなく、例えば所謂ＤＳ
Ｉ法を用いた場合に対しても有効に適用することができ
る。このように、本発明は、以上の実施態様に限定され
るものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、
種々の改良あるいは設計上の変更が可能であることは言
うまでもない。In the above embodiment, the control valve body Sa of the automatic transmission (automatic transmission: AT) for automobiles and the manufacture thereof are taken as an example, but the present invention is limited to such a case. In contrast to the case of manufacturing other various synthetic resin molded products having a hollow portion by abutting a pair of synthetic resin divided bodies and joining the two divided bodies at the abutting portions. However, it can be effectively applied. Further, in the above-described embodiment, the so-called DRI method is applied when manufacturing the synthetic resin molded body, but the present invention is not limited to such a manufacturing method, and for example, a so-called DS method is used.
The method I can be effectively applied to the case. As described above, the present invention is not limited to the above embodiments, and within the scope of the gist thereof,
It goes without saying that various improvements and design changes are possible.
【００７９】[0079]
【発明の効果】本願の第１の発明に係る合成樹脂成形体
の製造方法によれば、一対の合成樹脂製分割体を互いに
衝合させて両者を接合することによって中空部を有する
合成樹脂成形体を製造するに際して、少なくともいずれ
か一方の衝合面に少なくとも上記中空部の外側を取り巻
く溝部が設けられた一対の合成樹脂製分割体を成形し、
この成形工程で用いた成形型内に上記各分割体を保持し
た状態で両分割体を互いに衝合させ、この衝合状態で上
記溝部に熱硬化性の接着剤を充填して両分割体どうしを
接着するようにしたので、両分割体どうしの衝合および
接着を各分割体の成形型を用いて行うことにより、分割
体どうしの好適な衝合及び加圧状態を安定して確保する
ことができる。特に、熱硬化性の接着剤を採用し、接着
工程の後に加熱硬化処理工程で、接着剤が適用された両
分割体の組立体を上記成形型から取り出し、所定温度に
保持された加熱機もしくは乾燥機内に所定時間入れて上
記接着剤の硬化を促進することによって、より強固で確
実な接着力を得ることが可能になる。また、両分割体ど
うしの接合は接着剤を適用した接着によって行われるの
で、樹脂を用いて接合する場合に比べて上記溝部への接
合媒体（接着剤）の充填圧力が低くて済み、分割体の肉
厚の増大などによる成形体サイズの大型化を招くことは
ない。そして、成形体サイズの大型化を招来する惧れも
無く、所謂ダイロータリ・インジェクション（ＤＲＩ）
法またはダイスライド・インジェクション（ＤＳＩ）法
による射出成形法を適用することができるようになり、
生産性の向上を図ることができる。According to the method of manufacturing a synthetic resin molded body according to the first aspect of the present invention, a synthetic resin molded body having a hollow portion is formed by abutting a pair of synthetic resin divided bodies against each other and joining them together. At the time of manufacturing the body, at least one of the abutting surfaces is molded with a pair of synthetic resin divided bodies provided with a groove portion surrounding at least the outside of the hollow portion,
While holding each of the above-mentioned divided bodies in the molding die used in this molding step, both divided bodies are made to abut against each other, and in this abutted state, the groove portion is filled with a thermosetting adhesive so that the two divided bodies are made to contact each other. Since the two pieces are bonded to each other, it is possible to stably secure a suitable collision and pressure state between the divided bodies by performing abutting and bonding between the divided bodies by using a molding die of each divided body. You can In particular, a thermosetting adhesive is adopted, and in the heat curing treatment step after the bonding step, the assembly of both divided bodies to which the adhesive is applied is taken out from the above-mentioned molding die, and a heating machine kept at a predetermined temperature or It is possible to obtain a stronger and more reliable adhesive force by accelerating the curing of the adhesive by putting it in a dryer for a predetermined time. Further, since the two divided bodies are joined together by applying an adhesive, the filling pressure of the joining medium (adhesive) into the groove is lower than that in the case of joining using a resin. There is no increase in the size of the molded body due to an increase in the wall thickness of the. In addition, there is no fear of increasing the size of the compact, so-called die rotary injection (DRI).
Method or die slide injection (DSI) method can be applied.
Productivity can be improved.
【００８０】また、本願の第２の発明によれば、基本的
には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、上記成形型の可動型と固定型とを相対的にス
ライドまたは回転させることにより、所謂ＤＳＩ法また
はＤＲＩ法を適用することができ、高い生産性と品質と
を安定して得ることができる。Further, according to the second invention of the present application, basically, the same effect as that of the first invention can be obtained. In particular, the so-called DSI method or DRI method can be applied by relatively sliding or rotating the movable die and the fixed die of the above-mentioned forming die, and high productivity and quality can be stably obtained. .
【００８１】更に、本願の第３の発明によれば、上記可
動型と固定型とは所謂ＤＲＩ（回転式射出成形）用のも
のであり、回転動作毎に各分割体の成形と衝合された一
対の分割体どうしの接合を行い、各回転動作毎に完成品
が得られるので、特に高い生産性と品質とを安定して得
ることができる。Further, according to the third invention of the present application, the movable mold and the fixed mold are those for so-called DRI (rotary injection molding), and are abutted with the molding of each divided body for each rotation operation. Since a pair of divided bodies are joined together and a finished product is obtained for each rotation operation, particularly high productivity and quality can be stably obtained.
【００８２】また、更に、本願の第４の発明によれば、
上記一対の合成樹脂製分割体が、片面に液圧回路が設け
られた一方の分割体と、該分割体の液圧回路形成側に組
み合わされる略平板状の他方の分割体とで構成され、該
他方の分割体の上記一方の分割体に対する衝合部に、両
分割体どうしを衝合させた際に、上記液圧回路の外側を
取り巻く接着剤用の溝部と、上記液圧回路を形成する隔
壁に対応する接着剤用の溝部とが設けられている場合に
ついて、上記請求項１〜請求項３のいずれか一の発明と
同様の効果を奏することができる。Furthermore, according to the fourth invention of the present application,
The pair of synthetic resin divided bodies, one divided body provided with a hydraulic circuit on one surface, and the other substantially flat plate-shaped divided body combined on the hydraulic circuit formation side of the divided body, A groove portion for an adhesive surrounding the outside of the hydraulic circuit and the hydraulic circuit are formed when the two divided bodies abut against each other at the abutting portion of the other divided body. When the groove for the adhesive corresponding to the partition wall is provided, the same effect as that of the invention according to any one of claims 1 to 3 can be obtained.
【００８３】また、更に、本願の第５の発明によれば、
基本的には、上記第４の発明と同様の効果を奏すること
ができる。特に、上記合成樹脂成形体が、内部に液圧回
路を備えたコントロールバルブボディであるので、内部
に複雑な液圧回路を有するコントロールバルブボディを
合成樹脂で形成することができ、従来、Ａｌダイキャス
トで製作していた場合に比べて大幅に軽量化することが
できる。しかも、肉厚の増大などによるサイズの大型化
を招くこと無く、所謂ＤＲＩ法またはＤＳＩ法による射
出成形法を適用することができるようになり、高い生産
性と品質とを安定して得ることが可能になる。Furthermore, according to the fifth invention of the present application,
Basically, the same effect as that of the above-mentioned fourth invention can be obtained. In particular, since the above-mentioned synthetic resin molded body is a control valve body having a hydraulic circuit inside, a control valve body having a complicated hydraulic circuit inside can be formed of synthetic resin. It can be made significantly lighter than if it was made by casting. Moreover, the so-called DRI method or the DSI method can be applied to the injection molding method without increasing the size due to the increase in the wall thickness, and the high productivity and the quality can be stably obtained. It will be possible.
【００８４】また、本願の第６の発明に係る中空部を有
する合成樹脂成形体によれば、片面に液圧回路が設けら
れた一方の分割体と、該分割体の液圧回路形成側に組み
合わされる略平板状の他方の分割体とで構成され、該他
方の分割体の上記一方の分割体に対する衝合部に、両分
割体どうしを衝合させた際に、上記液圧回路の外側を取
り巻く接着剤用の溝部と、上記液圧回路を形成する隔壁
に対応する接着剤用の溝部とが設けられている場合につ
いて、上記請求項１〜請求項３のいずれか一の発明と同
様の効果を奏することができる。更に、本願の第７の発
明によれば、基本的には、上記第６の発明と同様の効果
を奏することができる。特に、上記合成樹脂成形体が、
内部に液圧回路を備えたコントロールバルブボディであ
るので、内部に複雑な液圧回路を有するコントロールバ
ルブボディを合成樹脂で形成することにより、従来、Ａ
ｌダイキャストで製作していた場合に比べて大幅に軽量
化することができる。しかも、肉厚の増大などによるサ
イズの大型化を招くこと無く、所謂ＤＲＩ法またはＤＳ
Ｉ法による射出成形法を適用することができるようにな
り、高い生産性と品質とを安定して得ることが可能にな
る。また更に、上記一方の分割体と他方の分割体は、片
面に液圧回路が形成されたメインボディと該メインボデ
ィの液圧回路形成側に衝合して接合される略平板状のセ
パレートプレートをそれぞれ構成しており、セパレート
ボディの衝合面に、上記液圧回路の外側を取り巻く接着
剤用の溝部と、液圧回路を形成するメインボディの隔壁
に対応する接着剤用の溝部とが設けられているので、従
来のようにメインボディとセパレートプレートとの間に
ガスケットを介装させる必要なしに、作動油の外部に対
する漏洩のみならず液圧回路内部の流路間の漏洩をも確
実に防止することができる。Further, according to the synthetic resin molded product having a hollow portion according to the sixth aspect of the present invention, one divided body having a hydraulic circuit provided on one side and the hydraulic circuit forming side of the divided body. When the two split bodies are abutted against the abutment portion of the other split body with the other split body, the outer side of the hydraulic circuit. Similar to the invention according to any one of claims 1 to 3, in the case where a groove part for an adhesive surrounding the groove and a groove part for an adhesive corresponding to a partition forming the hydraulic circuit are provided. The effect of can be produced. Further, according to the seventh invention of the present application, basically, the same effect as that of the sixth invention can be obtained. In particular, the synthetic resin molded body,
Since it is a control valve body with a hydraulic circuit inside, by forming the control valve body with a complicated hydraulic circuit inside with synthetic resin,
The weight can be significantly reduced compared to the case where it is manufactured by die casting. Moreover, the so-called DRI method or DS is used without increasing the size due to an increase in the wall thickness.
The injection molding method according to the method I can be applied, and high productivity and quality can be stably obtained. Furthermore, the one division body and the other division body are substantially flat plate-shaped separate plates that are abutted and joined to a main body having a hydraulic circuit formed on one surface and a hydraulic circuit formation side of the main body. And a groove for the adhesive surrounding the outside of the hydraulic circuit and a groove for the adhesive corresponding to the partition wall of the main body forming the hydraulic circuit on the abutting surface of the separate body. Since it is provided, it is possible to ensure not only the leakage of hydraulic oil to the outside but also the leakage between the flow paths inside the hydraulic circuit without the need to insert a gasket between the main body and the separate plate as in the past. Can be prevented.
【図１】 回転射出成形（ＤＲＩ）法の基本概念を説明
するためのＤＲＩ用成形型の固定型と可動型との組み合
わせの概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram of a combination of a fixed mold and a movable mold of a DRI molding die for explaining the basic concept of a rotary injection molding (DRI) method.
【図２】 上記固定型の型面の平面説明図である。FIG. 2 is a plan view of a mold surface of the fixed mold.
【図３】（ａ） 上記固定型と可動型の型合わせ状態に
おける図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ） 上
記固定型と可動型の型合わせ状態における図１のＢ−Ｂ
線縦断面説明図である。FIG. 3 (a) is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 1 in a state where the fixed mold and the movable mold are matched with each other. (B) BB of FIG. 1 in a state where the fixed mold and the movable mold are matched with each other.
It is a line longitudinal section explanatory view.
【図４】（ａ） 本実施の形態の変形例に係る固定型の
型面の平面説明図である。（ｂ） 上記変形例に係る可
動型の型面の平面説明図である。FIG. 4A is a plan view of a mold surface of a fixed mold according to a modified example of the present embodiment. (B) It is a plane explanatory view of a mold surface of a movable type concerning the above-mentioned modification.
【図５】（ａ） 本実施の形態の他の変形例に係る固定
型の型面の平面説明図である。（ｂ） 上記他の変形例
に係る可動型の型面の平面説明図である。FIG. 5A is a plan view of a mold surface of a fixed mold according to another modification of the present embodiment. (B) It is a plane explanatory view of the mold surface of the movable type concerning the above-mentioned other modification.
【図６】（ａ） 上記固定型と可動型の型合わせ状態に
おける図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ） 上
記固定型と可動型の型合わせ後ダミー製品をキャビティ
にセットした状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図
である。6 (a) is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 1 in a state where the fixed die and the movable die are mated with each other. FIG. 2B is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line BB of FIG. 1 in a state where the dummy product after the die alignment of the fixed die and the movable die is set in the cavity.
【図７】（ａ） 成形キャビティに樹脂を充填した状態
における図１のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ）
成形キャビティに樹脂を充填した状態における図１のＢ
−Ｂ線縦断面説明図である。7 (a) is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 1 in a state where the molding cavity is filled with resin. (B)
B of FIG. 1 in a state where the molding cavity is filled with resin
FIG. 7 is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line B.
【図８】（ａ） 樹脂充填後の型開き状態における図１
のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ） 樹脂充填後の
型開き状態における図１のＢ−Ｂ線縦断面説明図であ
る。FIG. 8 (a) FIG. 1 in a mold open state after resin filling
FIG. 6 is a vertical cross-sectional explanatory view taken along line AA of FIG. (B) It is a BB line longitudinal cross-section explanatory drawing of the mold opening state after resin filling.
【図９】 図１の初期状態から固定型を１２０度回動さ
せた状態における固定型と可動型との組み合わせの概念
図である。9 is a conceptual diagram of a combination of a fixed die and a movable die in a state where the fixed die is rotated 120 degrees from the initial state of FIG.
【図１０】（ａ） 上記回動後の固定型と可動型の型合
わせ状態における図９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。
（ｂ） 上記回動後の固定型と可動型の型合わせ状態に
おける図９のＢ−Ｂ線縦断面説明図である。FIG. 10 (a) is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 9 in a state where the fixed mold and the movable mold after the rotation are matched with each other.
(B) It is a BB line longitudinal cross-section explanatory drawing of the fixed type and movable type | mold after the said rotation in the mold matching state.
【図１１】（ａ） 成形キャビティに樹脂を充填した状
態における図９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ）
成形キャビティに樹脂を充填した状態における図９の
Ｂ−Ｂ線縦断面説明図である。FIG. 11 (a) is a longitudinal cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 9 in a state where the molding cavity is filled with resin. (B)
It is a BB line longitudinal cross-section explanatory drawing of the state which filled the molding cavity with resin.
【図１２】（ａ） 樹脂充填後の型開き状態における図
９のＡ−Ａ線縦断面説明図である。（ｂ） 樹脂充填後
の型開き状態における図９のＢ−Ｂ線縦断面説明図であ
る。FIG. 12 (a) is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line AA of FIG. 9 in a mold open state after resin filling. (B) It is a BB line longitudinal cross-section explanatory drawing of the mold opening state after resin filling.
【図１３】 図９の回動状態から固定型を１２０度反転
させた状態における固定型と可動型との組み合わせの概
念図である。FIG. 13 is a conceptual diagram of a combination of a fixed mold and a movable mold in a state where the fixed mold is inverted by 120 degrees from the rotating state of FIG.
【図１４】 本発明の実施の形態に係るコントロールバ
ルブボディのメインボディ及びその液圧回路を示す平面
説明図である。FIG. 14 is a plan view showing the main body of the control valve body and the hydraulic circuit thereof according to the embodiment of the present invention.
【図１５】 上記メインボディにセパレートプレートを
組み合わせた状態を示す図１４のＹ１５−Ｙ１５線に沿
った縦断面説明図である。FIG. 15 is an explanatory longitudinal sectional view taken along line Y15-Y15 of FIG. 14 showing a state where a separate plate is combined with the main body.
【図１６】 上記メインボディとセパレートプレートと
の接合部分を拡大して示すもので図１５のＹ１６部分の
拡大縦断面説明図である。16 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view of a portion Y16 of FIG. 15 which is an enlarged view of the joint portion between the main body and the separate plate.
【図１７】 図１６の接合部分に設けられた接着剤溝部
の拡大縦断面説明図である。FIG. 17 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view of the adhesive groove portion provided in the joint portion of FIG. 16.
【図１８】 接着剤溝部の変形例を示す拡大縦断面説明
図である。FIG. 18 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view showing a modified example of the adhesive groove portion.
【図１９】 接着剤溝部の他の変形例を示す拡大縦断面
説明図である。FIG. 19 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view showing another modified example of the adhesive groove portion.
【図２０】 接着剤溝部の更に他の変形例を示す拡大縦
断面説明図である。FIG. 20 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view showing still another modified example of the adhesive groove portion.
【図２１】 接着剤溝部の更に他の変形例を示す拡大縦
断面説明図である。FIG. 21 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view showing still another modified example of the adhesive groove portion.
【図２２】 上記メインボディとセパレートプレートと
を溶融樹脂で接合する場合における溶融樹脂用溝部の拡
大縦断面説明図である。FIG. 22 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view of a groove portion for molten resin when the main body and the separate plate are joined by molten resin.
【図２３】 本発明の実施の形態に係るＤＲＩ用成形型
の型合わせ状態を示すもので、図２８及び図２９におけ
るＹｂ−Ｙｐ線に沿った縦断面説明図である。FIG. 23 is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line Yb-Yp in FIGS. 28 and 29, showing a die-matching state of the DRI molding die according to the embodiment of the present invention.
【図２４】 上記ＤＲＩ用成形型の型合わせ状態を示す
もので、図２８及び図２９におけるＹａ−Ｙｐ線に沿っ
た縦断面説明図である。FIG. 24 is a vertical cross-sectional explanatory view taken along the line Ya-Yp in FIGS. 28 and 29, showing the die-matching state of the DRI molding die.
【図２５】 上記ＤＲＩ用成形型の型合わせ状態で得ら
れるメインボディ成形用キャビティを拡大して示す縦断
面説明図である。FIG. 25 is an explanatory longitudinal cross-sectional view showing an enlarged main body molding cavity obtained in the die-matched state of the DRI molding die.
【図２６】 上記成形型の型合わせ状態で得られるセパ
レートプレート成形用キャビティを拡大して示す縦断面
説明図である。FIG. 26 is an explanatory longitudinal sectional view showing, in an enlarged manner, a cavity for forming a separate plate, which is obtained in a die-matched state of the forming die.
【図２７】 上記成形型の型合わせ状態で得られる衝合
用キャビティを拡大して示す縦断面説明図である。FIG. 27 is an enlarged vertical cross-sectional explanatory view showing an abutment cavity obtained in the mold-matching state of the molding die.
【図２８】 上記ＤＲＩ用成形型の型合わせ面でのキャ
ビティ位置を示す模式的な説明図である。FIG. 28 is a schematic explanatory view showing a cavity position on a die matching surface of the DRI forming die.
【図２９】 上記成形型の型合わせ面でのキャビティ位
置を１８０度異なるロータ回動状態について示す模式的
な説明図である。FIG. 29 is a schematic explanatory view showing a rotor rotating state in which the cavity position on the mold matching surface of the molding die is different by 180 degrees.
【図３０】 接着剤の接着強度評価試験に用いた試験片
の概略形状及び寸法を示す斜視図である。FIG. 30 is a perspective view showing a schematic shape and dimensions of a test piece used for an adhesive strength evaluation test of an adhesive.
【図３１】 上記試験片を用いた曲げ強度試験の概略を
示す説明図である。FIG. 31 is an explanatory diagram showing an outline of a bending strength test using the test piece.
【図３２】 接着剤の流動性評価試験に用いた試験装置
の装置本体の平面説明図である。FIG. 32 is an explanatory plan view of the device body of the test device used in the adhesive fluidity evaluation test.
【図３３】 上記図３２におけるＹ３３−Ｙ３３線に沿
った縦断面説明図である。FIG. 33 is an explanatory longitudinal sectional view taken along line Y33-Y33 in FIG. 32.
【図３４】 接着剤の引張強度評価試験の試験結果を示
すグラフである。FIG. 34 is a graph showing the test results of an adhesive tensile strength evaluation test.
【図３５】 接着剤の曲げ強度評価試験の試験結果を示
すグラフである。FIG. 35 is a graph showing the test results of an adhesive bending strength evaluation test.
【図３６】 低粘度タイプの熱硬化性接着剤の接着層厚
さと引張強度との相関関係を示すグラフである。FIG. 36 is a graph showing the correlation between the adhesive layer thickness and the tensile strength of a low viscosity type thermosetting adhesive.
【図３７】 高粘度タイプの熱硬化性接着剤の接着層厚
さと引張強度との相関関係を示すグラフである。FIG. 37 is a graph showing the correlation between the adhesive layer thickness and the tensile strength of a high viscosity type thermosetting adhesive.
【図３８】 低粘度タイプの熱硬化性接着剤の硬化処理
時間と接着強度との相関関係を示すグラフである。FIG. 38 is a graph showing the correlation between the curing treatment time and the adhesive strength of a low-viscosity thermosetting adhesive.
【図３９】 低粘度タイプの熱硬化性接着剤の時間に対
する流動長を示すグラフである。FIG. 39 is a graph showing the flow length with time of a low viscosity type thermosetting adhesive.
５０…固定型 ５２…ロータ ５２Ｆ１，５２Ｆ２…固定型側の雌型成形部 ５２М…固定型側の雄型成形部 ６１…接着剤供給ポンプ ６３…接着剤供給路 ７０…可動型 ７２…型盤 ７２Ｆ１，７２Ｆ２…可動型側の雌型成形部 ７２М…可動型側の雄型成形部 Ｂｃ…液圧回路 Ｂｗ…隔壁 Ｃａ…衝合用キャビティ Ｃｂ…メインボディ成形用キャビティ Ｃｐ…セパレートプレート成形用キャビティ Ｇ…接着剤溝部 Ｇａ…最外側の接着剤溝部 Ｇｗ…隔壁に対応した接着剤溝部 Ｓａ…コントロールバルブボディ Ｓｂ…メインボディ Ｓｐ…セパレートプレート 50 ... Fixed type 52 ... rotor 52F1, 52F2 ... Female mold part on fixed mold side 52М ... Male molding part on fixed mold side 61 ... Adhesive supply pump 63 ... Adhesive supply path 70 ... Movable type 72 ... Template 72F1, 72F2 ... Female mold part on movable mold side 72М ... Male molding part on the movable mold side Bc ... hydraulic circuit Bw ... Partition Ca ... Cavity cavity Cb ... Main body molding cavity Cp ... Separate plate molding cavity G ... Adhesive groove Ga ... Outermost adhesive groove Gw ... Adhesive groove corresponding to partition wall Sa ... Control valve body Sb ... Main body Sp ... Separate plate
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Claims (7)
せ、この衝合部で両分割体どうしを接合することによっ
て中空部を有する合成樹脂成形体を製造する製造方法で
あって、 少なくともいずれか一方の衝合面に少なくとも上記中空
部の外側を取り巻く溝部が設けられた一対の合成樹脂製
分割体を成形する成形工程と、 上記成形工程で用いた成形型内に上記各分割体を保持し
た状態で両分割体を互いに衝合させる衝合工程と、 この衝合状態で上記溝部に熱硬化性の接着剤を充填して
両分割体どうしを接着する接着工程と、上記熱硬化性の接着剤が適用された両分割体の組立体
を、上記成形型から取り出した後、所定温度に保持され
た加熱機もしくは乾燥機内に所定時間入れて、上記接着
剤を硬化させる加熱硬化処理工程と、 を備えたことを特徴とする中空部を有する合成樹脂成形
体の製造方法。1. A manufacturing method for manufacturing a synthetic resin molded body having a hollow portion by causing a pair of synthetic resin divided bodies to abut against each other and joining the divided bodies at the abutting portion, at least A molding step of molding a pair of synthetic resin divided bodies in which a groove surrounding at least the outside of the hollow portion is provided on one of the abutting surfaces, and the divided bodies are formed in the molding die used in the molding step. An abutting step of abutting the two divided bodies against each other in a held state; an adhering step of filling a thermosetting adhesive in the groove portion to adhere the two divided bodies to each other in the abutted state ; Assembly of both splits with adhesive applied
Is taken out of the above mold and then kept at a predetermined temperature.
Put it in a heating machine or a dryer for a certain period of time to bond
And a heat curing treatment step of curing the agent .
形用の雌型成形部と第２分割体成形用の雄型成形部とを
有する固定型と、少なくとも第１分割体成形用の雄型成
形部と第２分割体成形用の雌型成形部とを有する可動型
とを備え、該可動型と上記固定型とは、互いに開閉可能
かつ少なくともいずれか一方が他方に対して相対的に移
動可能に設けられており、 上記可動型と固定型とを型締めすることにより、上記第
１分割体成形用の雌型成形部と雄型成形部とでなる第１
分割体成形キャビティと上記第２分割体成形用の雄型成
形部と雌型成形部とでなる第２分割体成形キャビティと
を形成した後、上記成形工程で、これら第１および第２
の成形キャビティ内に溶融樹脂を射出して第１および第
２分割体が成形され、 この成形工程後に、上記可動型と固定型とを型開きし、
各々の雌型成形部に対応する分割体をそれぞれ保持した
状態で両型の少なくともいずれか一方を他方に対して相
対的に移動させた後、両型を再び型締めすることにより
第１および第２の分割体が互いに衝合させられ、 この衝合状態で、上記溝部に連通する注入口から接着剤
を圧入して溝部内に充填することにより、上記両分割体
どうしを接着することを特徴とする請求項１記載の中空
部を有する合成樹脂成形体の製造方法。2. The molding die comprises a stationary die having at least a female molding portion for molding the first divided body and a male molding portion for molding the second divided body, and a male for molding at least the first divided body. A movable die having a die forming portion and a female die forming portion for forming the second divided body, wherein the movable die and the fixed die are openable and closable with respect to each other and at least one of them is relatively to the other. The movable mold and the stationary mold are clamped to each other so as to be movable, so that the first mold body includes a female mold part and a male mold part for molding the first divided body.
After forming the divided body forming cavity and the second divided body forming cavity including the male forming portion and the female forming portion for forming the second divided body, the first and second portions are formed in the forming step.
The first and second divided bodies are molded by injecting molten resin into the molding cavity of, and after this molding step, the movable mold and the fixed mold are opened,
After moving at least one of the two molds relative to the other while holding the divided bodies corresponding to the female mold forming parts, respectively, by clamping the two molds again, the first and second molds are clamped. The two divided bodies are abutted against each other, and in this abutted state, the two divided bodies are adhered to each other by press-fitting an adhesive from an injection port communicating with the groove to fill the groove. The method for producing a synthetic resin molded product having a hollow portion according to claim 1.
対して所定角度回転可能とされ、各成形型に、上記所定
角度毎の回転方向に雄／雌／雌の繰り返し順序で、少な
くとも１つの雄型成形部と２つの雌型成形部からなる成
形部を設けた回転式射出成形用のものであり、回転動作
毎に各分割体の成形と衝合された一対の分割体どうしの
接合を行い、各回転動作毎に完成品が得られることを特
徴とする請求項２記載の中空部を有する合成樹脂成形体
の製造方法。3. One of the movable die and the fixed die is rotatable with respect to the other by a predetermined angle, and each molding die has a male / female / female repeating order in a rotation direction at each of the predetermined angles. The present invention is for rotary injection molding provided with a molding portion including at least one male molding portion and two female molding portions, and a pair of divided bodies abutted with the molding of each divided body for each rotation operation. 3. The method for producing a synthetic resin molded body having a hollow portion according to claim 2, wherein the finished product is obtained after each rotation operation.
液圧回路が設けられた一方の分割体と、該分割体の液圧
回路形成側に組み合わされる略平板状の他方の分割体と
で構成され、 該他方の分割体の上記一方の分割体に対する衝合部に、
両分割体どうしを衝合させた際に、上記液圧回路の外側
を取り巻く接着剤用の溝部と、上記液圧回路を形成する
隔壁に対応する接着剤用の溝部と、 が設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項３
のいずれか一に記載の中空部を有する合成樹脂成形体の
製造方法。 4. The pair of synthetic resin-made divided bodies is provided on one side.
One divided body provided with a hydraulic circuit and the hydraulic pressure of the divided body
The other substantially flat plate-shaped divided body to be combined with the circuit forming side
The abutting portion of the other divided body with respect to the one divided body,
Outside of the above hydraulic circuit when the two split bodies abut each other
Form the above-mentioned hydraulic circuit with the groove for the adhesive surrounding the
An adhesive groove corresponding to the partition wall is provided.
Of a synthetic resin molded product having a hollow part according to any one of
Production method.
を備えたコントロールバルブボディであり、 上記一方の分割体と他方の分割体は、片面に液圧回路が
形成されたメインボディと該メインボディの液圧回路形
成側に衝合して接合される略平板状のセパレートプレー
トをそれぞれ構成している、 ことを特徴とする請求項４記載の中空部を有する合成樹
脂成形体の製造方法。 5. The synthetic resin molding has a hydraulic circuit inside.
Is a control valve body equipped with a hydraulic circuit on one side of the one divided body and the other divided body.
Formed main body and hydraulic circuit type of the main body
A substantially flat plate-shaped separate play that abuts against the mating side
5. The synthetic tree having a hollow part according to claim 4, wherein
Method for producing fat-molded article.
せ、この衝合部で両分割体どうしを接合することによっ
て製造される中空部を有する合成樹脂成形体であって、上記一対の合成樹脂製分割体が、片面に液圧回路が設け
られた一方の分割体と、該分割体の液圧回路形成側に組
み合わされる略平板状の他方の分割体とで構成され、 該他方の分割体の上記一方の分割体に対する衝合部に、
両分割体どうしを衝合 させた際に、上記液圧回路の外側
を取り巻く接着剤用の溝部と、上記液圧回路を形成する
隔壁に対応する接着剤用の溝部とが設けられており、 上記各分割体の成形工程で用いた成形型内に各分割体を
保持した状態で両分割体を互いに衝合させ、この衝合状
態で上記各溝部に熱硬化性の接着剤を充填して両分割体
どうしを接着し、この熱硬化性の接着剤が適用された両
分割体の組立体を上記成形型から取り出し、所定温度に
保持された加熱機もしくは乾燥機内に所定時間入れて上
記接着剤を硬化させることにより、 上記請求項１〜請求項３のいずれか一に記載の製造方法
により製造されることを特徴とする合成樹脂成形体。6. A synthetic resin molded body having a hollow portion manufactured by abutting a pair of synthetic resin divided bodies against each other and joining the two divided bodies at the abutting portion . Divided body made of synthetic resin with hydraulic circuit on one side
One divided body and a hydraulic circuit forming side of the divided body
And a substantially flat plate-shaped other divided body to be fitted together, and an abutting portion of the other divided body with respect to the one divided body,
Outside of the above hydraulic circuit when the two split bodies abut each other
Form the above-mentioned hydraulic circuit with the groove for the adhesive surrounding the
A groove for an adhesive corresponding to the partition is provided, and each divided body is placed in the molding die used in the molding process of each divided body described above.
When the two divided bodies are made to collide with each other while being held, this collision state
In this state, each groove is filled with thermosetting adhesive and
Both glued together and applied with this thermosetting adhesive
Remove the divided body assembly from the above mold and bring it to the specified temperature.
Put it in the held heater or dryer for a specified time and then
A synthetic resin molded body, which is manufactured by the manufacturing method according to any one of claims 1 to 3 by curing the adhesive .
を備えたコントロールバルブボディであり、 上記一方の分割体と他方の分割体は、片面に液圧回路が
形成されたメインボディと該メインボディの液圧回路形
成側に衝合して接合される略平板状のセパレートプレー
トをそれぞれ構成している、 ことを特徴とする請求項６記載の合成樹脂成形体。7. The synthetic resin molded body, Ri control valve body der with internal hydraulic circuit, one of the divided body and the other divided body above the hydraulic circuit on one side
Formed main body and hydraulic circuit type of the main body
A substantially flat plate-shaped separate play that abuts against the mating side
Synthetic resin molded body according to claim 6 wherein the constituting preparative respectively, that said.
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