JP3413141B2 - メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体 - Google Patents
メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体Info
- Publication number
- JP3413141B2 JP3413141B2 JP32538599A JP32538599A JP3413141B2 JP 3413141 B2 JP3413141 B2 JP 3413141B2 JP 32538599 A JP32538599 A JP 32538599A JP 32538599 A JP32538599 A JP 32538599A JP 3413141 B2 JP3413141 B2 JP 3413141B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat storage
- metal
- foil
- storage body
- honeycomb body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 title claims description 129
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 92
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 79
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 58
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 47
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 38
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims description 31
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 30
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 21
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 16
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 16
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 6
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 5
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 4
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 102220488234 Uromodulin-like 1_F23D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000037237 body shape Effects 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属箔を用いてな
るメタルハニカム体、該メタルハニカム体を用いてなる
高温の排気ガスが有する熱を低温の吸入ガスに熱交換す
るための熱交換器用蓄熱体、該蓄熱体を用いた燃焼用バ
ーナー、及び該メタルハニカム体を用いてなる排気ガス
浄化用メタル担体に関する。
るメタルハニカム体、該メタルハニカム体を用いてなる
高温の排気ガスが有する熱を低温の吸入ガスに熱交換す
るための熱交換器用蓄熱体、該蓄熱体を用いた燃焼用バ
ーナー、及び該メタルハニカム体を用いてなる排気ガス
浄化用メタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料を燃焼することによって高温のガス
を発生し、燃焼室そのもの及び燃焼室内に配置した製品
を加熱したり、あるいは耐火物を内張りした溶湯容器を
乾燥・予熱する方法が知られている。高温ガスの発生に
際しては、燃料と燃焼用空気を混合して燃料を燃焼させ
る。この燃焼用空気を予め高温に熱しておけばより温度
の高い高温ガスを発生させることができる。そして、燃
焼室から排出する高温の排気ガスの顕熱を燃焼用空気に
熱交換することにより、燃焼用空気を予熱することがで
きる。
を発生し、燃焼室そのもの及び燃焼室内に配置した製品
を加熱したり、あるいは耐火物を内張りした溶湯容器を
乾燥・予熱する方法が知られている。高温ガスの発生に
際しては、燃料と燃焼用空気を混合して燃料を燃焼させ
る。この燃焼用空気を予め高温に熱しておけばより温度
の高い高温ガスを発生させることができる。そして、燃
焼室から排出する高温の排気ガスの顕熱を燃焼用空気に
熱交換することにより、燃焼用空気を予熱することがで
きる。
【０００３】蓄熱室内に煉瓦等の蓄熱体を通気可能に積
み上げ、該蓄熱室内に高温の排気ガスを通過させて蓄熱
体を熱し、次いで該蓄熱室内に燃焼用空気を通過させて
燃焼用空気を熱する方法が知られている。室炉式コーク
ス炉や蓄熱式バーナーにおいては、２組の蓄熱室（蓄熱
体）を準備して、排気ガスによる蓄熱体の予熱と蓄熱体
による燃焼用空気の予熱とを交互に繰り返し、燃焼用空
気と排気ガスとの間で熱交換を行なっている。
み上げ、該蓄熱室内に高温の排気ガスを通過させて蓄熱
体を熱し、次いで該蓄熱室内に燃焼用空気を通過させて
燃焼用空気を熱する方法が知られている。室炉式コーク
ス炉や蓄熱式バーナーにおいては、２組の蓄熱室（蓄熱
体）を準備して、排気ガスによる蓄熱体の予熱と蓄熱体
による燃焼用空気の予熱とを交互に繰り返し、燃焼用空
気と排気ガスとの間で熱交換を行なっている。
【０００４】２組の蓄熱体を使用する蓄熱式バーナー用
蓄熱体として、特開平６−２０１２７６号公報には、セ
ラミックボールやセラミックペレット、更にはセラミッ
クス又は金属に多数の通気孔を開口したハニカム体を用
いる方法が開示されている。また、蓄熱式ラジアントチ
ューブバーナーや蓄熱式オープンフレームバーナー用の
蓄熱体として、特公平７−３９９１３号公報には、同じ
くセラミックスに多数のハニカム状の通気孔を有する蓄
熱体を用いる方法が開示されている。
蓄熱体として、特開平６−２０１２７６号公報には、セ
ラミックボールやセラミックペレット、更にはセラミッ
クス又は金属に多数の通気孔を開口したハニカム体を用
いる方法が開示されている。また、蓄熱式ラジアントチ
ューブバーナーや蓄熱式オープンフレームバーナー用の
蓄熱体として、特公平７−３９９１３号公報には、同じ
くセラミックスに多数のハニカム状の通気孔を有する蓄
熱体を用いる方法が開示されている。
【０００５】ガスタービンエンジンにおいては、排気ガ
スの熱を吸入空気に熱交換するために、回転体状の蓄熱
体が用いられる。該蓄熱体は円筒形状をなし、円筒形の
軸方向に多数の通気孔を有し、円筒形の中心軸のまわり
に回転する。蓄熱体の約半分の領域の通気孔を高温の排
気ガスが通過することによって排気ガスの熱を蓄熱体に
蓄熱しする。蓄熱体の残り半分の領域の通気孔を吸入空
気が通過する。蓄熱体は回転しているので、排気ガスに
よって高温に熱せられた蓄熱体の部分が順次吸入空気が
通過する部分に移動し、これによって熱が吸入空気に移
動する。加熱炉等におけるバーナーについても、炉室か
ら排出される高温の排気ガスの熱を燃焼用空気に熱交換
するために、回転体式の蓄熱体を用いることができる。
スの熱を吸入空気に熱交換するために、回転体状の蓄熱
体が用いられる。該蓄熱体は円筒形状をなし、円筒形の
軸方向に多数の通気孔を有し、円筒形の中心軸のまわり
に回転する。蓄熱体の約半分の領域の通気孔を高温の排
気ガスが通過することによって排気ガスの熱を蓄熱体に
蓄熱しする。蓄熱体の残り半分の領域の通気孔を吸入空
気が通過する。蓄熱体は回転しているので、排気ガスに
よって高温に熱せられた蓄熱体の部分が順次吸入空気が
通過する部分に移動し、これによって熱が吸入空気に移
動する。加熱炉等におけるバーナーについても、炉室か
ら排出される高温の排気ガスの熱を燃焼用空気に熱交換
するために、回転体式の蓄熱体を用いることができる。
【０００６】上記ガスタービンエンジンの回転体状蓄熱
体に使用することのできる構造物の製造方法として、米
国特許第３４７９７３１号公報には、コルゲート状の金
属板（波板）と平坦な金属板（平板）とを巻き回して積
層した上で両金属板の接触部をロウ付けし、多数の通気
孔を有するハニカム体を製造する方法が開示されてい
る。
体に使用することのできる構造物の製造方法として、米
国特許第３４７９７３１号公報には、コルゲート状の金
属板（波板）と平坦な金属板（平板）とを巻き回して積
層した上で両金属板の接触部をロウ付けし、多数の通気
孔を有するハニカム体を製造する方法が開示されてい
る。
【０００７】自動車エンジン等の排気ガスを浄化するた
めの触媒担体として、ステンレス鋼製平箔と波箔とを積
層し、多数の通気孔を有するメタルハニカム体としたメ
タル担体が用いられている。
めの触媒担体として、ステンレス鋼製平箔と波箔とを積
層し、多数の通気孔を有するメタルハニカム体としたメ
タル担体が用いられている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】セラミックボールやペ
レットを用いた蓄熱体では、蓄熱体を構成する該ボール
やペレット自体は蓄熱体の強度部材となり得ないので、
回転体のような蓄熱体そのもので強度を保有する必要の
ある用途に用いることはできなかった。
レットを用いた蓄熱体では、蓄熱体を構成する該ボール
やペレット自体は蓄熱体の強度部材となり得ないので、
回転体のような蓄熱体そのもので強度を保有する必要の
ある用途に用いることはできなかった。
【０００９】セラミックスのブロックに多数の通気孔を
開口してなる蓄熱体は、熱衝撃に対して弱く、大型の蓄
熱体を製造することが困難であるという問題点を有して
いた。回転体式の蓄熱体を用いるバーナー、特に燃焼熱
量の大きい加熱炉に用いるバーナー等においては、蓄熱
体として大きな回転体状の構造物を用いる必要がある
が、従来のセラミックス製蓄熱体においては、いくつか
のブロックに分割して製造した上で組み合わせて用いて
いた。これでは機械的に十分な強度を有する蓄熱体を製
造することはできない。
開口してなる蓄熱体は、熱衝撃に対して弱く、大型の蓄
熱体を製造することが困難であるという問題点を有して
いた。回転体式の蓄熱体を用いるバーナー、特に燃焼熱
量の大きい加熱炉に用いるバーナー等においては、蓄熱
体として大きな回転体状の構造物を用いる必要がある
が、従来のセラミックス製蓄熱体においては、いくつか
のブロックに分割して製造した上で組み合わせて用いて
いた。これでは機械的に十分な強度を有する蓄熱体を製
造することはできない。
【００１０】金属のブロックに多数の通気孔を開口して
なる蓄熱体は、重量が過大となり回転機構が大型となる
ため、バーナーには実用的でないという問題点を有して
いた。
なる蓄熱体は、重量が過大となり回転機構が大型となる
ため、バーナーには実用的でないという問題点を有して
いた。
【００１１】金属製の平箔と波箔とを積層し、金属箔の
接触部を接合して多数の通気孔を有するハニカム体とし
てなる蓄熱体は、軽量、かつ、熱衝撃に対する強度は十
分に有しており、大型の構造物とすることも可能であ
る。一方、金属箔を用いるために耐熱性はセラミックス
に比べて低く、耐熱性ステンレス鋼箔を用いた場合でも
耐熱温度は１０００℃程度である。また、蓄熱体として
用いるには金属箔の熱容量が小さいという問題があっ
た。
接触部を接合して多数の通気孔を有するハニカム体とし
てなる蓄熱体は、軽量、かつ、熱衝撃に対する強度は十
分に有しており、大型の構造物とすることも可能であ
る。一方、金属箔を用いるために耐熱性はセラミックス
に比べて低く、耐熱性ステンレス鋼箔を用いた場合でも
耐熱温度は１０００℃程度である。また、蓄熱体として
用いるには金属箔の熱容量が小さいという問題があっ
た。
【００１２】排気ガス浄化用の触媒担体として、ステン
レス鋼製平箔と波箔とを積層してハニカム体としたメタ
ル担体を用いた場合、エンジン始動初期において速やか
に担体の温度が上昇して触媒反応が開始するというメリ
ットがある反面、エンジンを停止するとメタル担体の温
度が低下する速度も速く、再度エンジンを始動したとき
は温度の低いメタル担体の昇温を待つ必要があるという
課題を有していた。
レス鋼製平箔と波箔とを積層してハニカム体としたメタ
ル担体を用いた場合、エンジン始動初期において速やか
に担体の温度が上昇して触媒反応が開始するというメリ
ットがある反面、エンジンを停止するとメタル担体の温
度が低下する速度も速く、再度エンジンを始動したとき
は温度の低いメタル担体の昇温を待つ必要があるという
課題を有していた。
【００１３】本発明は、蓄熱体として十分な熱衝撃性を
有し、かつ耐熱性と熱容量とを備えた熱交換器用の蓄熱
体を提供することを第１の目的とする。
有し、かつ耐熱性と熱容量とを備えた熱交換器用の蓄熱
体を提供することを第１の目的とする。
【００１４】本発明はまた、排気ガス浄化用のメタル担
体として、エンジン始動時における温度上昇特性は確保
しつつ、エンジン停止時においてもメタル担体の温度低
下速度が低いメタル担体を提供することを第２の目的と
する。
体として、エンジン始動時における温度上昇特性は確保
しつつ、エンジン停止時においてもメタル担体の温度低
下速度が低いメタル担体を提供することを第２の目的と
する。
【００１５】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の要旨とす
るところは、以下の通りである。 （１）金属製平箔２と波箔３とを積層して多数の通気孔
５を有するハニカム体とし、該ハニカム体の通気孔５の
壁面を構成する金属箔表面にセラミック層４をコーティ
ングしてなることを特徴とするメタルハニカム体。 （２）上記（１）に記載のメタルハニカム体を蓄熱体８
として用いたことを特徴とする熱交換器用蓄熱体。 （３）ハニカム体を構成する金属箔がステンレス鋼箔で
あり、該ステンレス鋼箔の厚みが５０μｍ〜２００μｍ
であり、セラミック層厚みが３０μｍ〜１００μｍであ
ることを特徴とする上記（２）に記載の熱交換器用蓄熱
体。 （４）前記金属製平箔２と波箔３とをスパイラル状に巻
き回して積層し、蓄熱体中心部に中空部９を有する回転
体状の形状であることを特徴とする上記（２）又は
（３）に記載の熱交換器用蓄熱体。 （５）燃料供給パイプ１１と、該燃料供給パイプ１１先
端の燃料ノズル１２と、前記燃料供給パイプ１１の外側
に上記（４）に記載の熱交換器用蓄熱体８を回転可能に
配置した熱交換器とを有し、燃焼室１０内の高温の燃焼
排ガス２５は前記熱交換器の一部分において前記蓄熱体
８の通気孔５を経由して排出し、燃焼用空気２４は前記
熱交換器の他の部分において前記蓄熱体８の通気孔５を
経由して燃焼室１０内に導入し、前記燃料ノズル１２か
ら供給した燃料２１を燃焼することを特徴とする蓄熱式
バーナー。 （６）上記（１）に記載のメタルハニカム体１を触媒担
体として用いたことを特徴とする排気ガス浄化用メタル
担体１７。 （７）ステンレス鋼製平箔２と波箔３とを積層して多数
の通気孔５を有するハニカム体とし、該ハニカム体の外
周側（１８）に配置された通気孔の壁面を構成するステ
ンレス箔表面にセラミック層４をコーティングしてなる
ことを特徴とする上記（６）に記載の排気ガス浄化用メ
タル担体。
るところは、以下の通りである。 （１）金属製平箔２と波箔３とを積層して多数の通気孔
５を有するハニカム体とし、該ハニカム体の通気孔５の
壁面を構成する金属箔表面にセラミック層４をコーティ
ングしてなることを特徴とするメタルハニカム体。 （２）上記（１）に記載のメタルハニカム体を蓄熱体８
として用いたことを特徴とする熱交換器用蓄熱体。 （３）ハニカム体を構成する金属箔がステンレス鋼箔で
あり、該ステンレス鋼箔の厚みが５０μｍ〜２００μｍ
であり、セラミック層厚みが３０μｍ〜１００μｍであ
ることを特徴とする上記（２）に記載の熱交換器用蓄熱
体。 （４）前記金属製平箔２と波箔３とをスパイラル状に巻
き回して積層し、蓄熱体中心部に中空部９を有する回転
体状の形状であることを特徴とする上記（２）又は
（３）に記載の熱交換器用蓄熱体。 （５）燃料供給パイプ１１と、該燃料供給パイプ１１先
端の燃料ノズル１２と、前記燃料供給パイプ１１の外側
に上記（４）に記載の熱交換器用蓄熱体８を回転可能に
配置した熱交換器とを有し、燃焼室１０内の高温の燃焼
排ガス２５は前記熱交換器の一部分において前記蓄熱体
８の通気孔５を経由して排出し、燃焼用空気２４は前記
熱交換器の他の部分において前記蓄熱体８の通気孔５を
経由して燃焼室１０内に導入し、前記燃料ノズル１２か
ら供給した燃料２１を燃焼することを特徴とする蓄熱式
バーナー。 （６）上記（１）に記載のメタルハニカム体１を触媒担
体として用いたことを特徴とする排気ガス浄化用メタル
担体１７。 （７）ステンレス鋼製平箔２と波箔３とを積層して多数
の通気孔５を有するハニカム体とし、該ハニカム体の外
周側（１８）に配置された通気孔の壁面を構成するステ
ンレス箔表面にセラミック層４をコーティングしてなる
ことを特徴とする上記（６）に記載の排気ガス浄化用メ
タル担体。
【００１６】本発明のメタルハニカム体１は、図１
（ｂ）に示すように、金属製平箔２と波箔３とを積層し
て多数の通気孔５を有するハニカム体とし、該ハニカム
体の通気孔５の壁面を構成する金属箔表面にセラミック
層４をコーティングすることを特徴とする。
（ｂ）に示すように、金属製平箔２と波箔３とを積層し
て多数の通気孔５を有するハニカム体とし、該ハニカム
体の通気孔５の壁面を構成する金属箔表面にセラミック
層４をコーティングすることを特徴とする。
【００１７】金属製の平箔２と波箔３とを積層してハニ
カム体を構成しているので、耐熱衝撃性を十分に保有
し、大型の蓄熱体８を構成する上でも十分な強度を有し
ている。蓄熱体８、特に各通気孔５の加熱と冷却が短時
間で繰り返される蓄熱体においては、通気孔の表面は加
熱時に高温に熱せられるものの、通気孔壁面の内部の温
度は表面ほどには上昇しない。また本発明のメタルハニ
カム体１の金属箔表面はセラミック層４でコーティング
されているので、酸化性のある排ガスや空気に直接接触
することがないため、内部の金属箔（２、３）の酸化を
防止することが可能である。そのため、従来のメタルハ
ニカム体の耐熱温度を超えた１２００℃程度の高温の環
境において蓄熱体として使用することが可能になる。ま
た、従来のメタルハニカム体による蓄熱体に比較して熱
容量が増大し、蓄熱体体積当たりの蓄熱容量が増大する
という効果も有する。
カム体を構成しているので、耐熱衝撃性を十分に保有
し、大型の蓄熱体８を構成する上でも十分な強度を有し
ている。蓄熱体８、特に各通気孔５の加熱と冷却が短時
間で繰り返される蓄熱体においては、通気孔の表面は加
熱時に高温に熱せられるものの、通気孔壁面の内部の温
度は表面ほどには上昇しない。また本発明のメタルハニ
カム体１の金属箔表面はセラミック層４でコーティング
されているので、酸化性のある排ガスや空気に直接接触
することがないため、内部の金属箔（２、３）の酸化を
防止することが可能である。そのため、従来のメタルハ
ニカム体の耐熱温度を超えた１２００℃程度の高温の環
境において蓄熱体として使用することが可能になる。ま
た、従来のメタルハニカム体による蓄熱体に比較して熱
容量が増大し、蓄熱体体積当たりの蓄熱容量が増大する
という効果も有する。
【００１８】本発明のメタルハニカム体１を排気ガス浄
化用の触媒担体として使用すると、従来のメタルハニカ
ム体を使用した場合と比較して触媒担体の熱容量を増大
することができる。特に、図４に示すようにハニカム体
の外周側（１８）に配置された通気孔の壁面を構成する
ステンレス箔表面にセラミック層をコーティングすると
有利である。
化用の触媒担体として使用すると、従来のメタルハニカ
ム体を使用した場合と比較して触媒担体の熱容量を増大
することができる。特に、図４に示すようにハニカム体
の外周側（１８）に配置された通気孔の壁面を構成する
ステンレス箔表面にセラミック層をコーティングすると
有利である。
【００１９】排気ガス浄化用メタル担体１７において、
排気ガス３０の流速はメタル担体の半径方向に分布を有
し、ハニカム体の中心部は外周側に比較して流速が大き
い。エンジン始動時には排気ガスは主にハニカム体の中
心部の通気孔に流入し、本発明においては、ハニカム体
の中心部（１９）に配置された通気孔５は金属製平箔２
と波箔３のみで構成されているので熱容量が小さく、該
中心部の通気孔は急速に温度が上昇して触媒に着火し排
気ガスの浄化が開始される。着火後は外周部（１８）の
通気孔の温度も上昇し、外周部を含めて排気ガスの浄化
が行われる。
排気ガス３０の流速はメタル担体の半径方向に分布を有
し、ハニカム体の中心部は外周側に比較して流速が大き
い。エンジン始動時には排気ガスは主にハニカム体の中
心部の通気孔に流入し、本発明においては、ハニカム体
の中心部（１９）に配置された通気孔５は金属製平箔２
と波箔３のみで構成されているので熱容量が小さく、該
中心部の通気孔は急速に温度が上昇して触媒に着火し排
気ガスの浄化が開始される。着火後は外周部（１８）の
通気孔の温度も上昇し、外周部を含めて排気ガスの浄化
が行われる。
【００２０】エンジンの運転をアイドリングに変更後あ
るいは停止後は、中心部（１９）の通気孔は熱容量が小
さいので温度は急速に低下するものの、外周部（１８）
の通気孔５は金属箔表面にセラミック層４がコーティン
グされていて熱容量が大きいので温度低下の速度は低
い。そのため、エンジンの回転を再度上昇あるいはエン
ジンを再始動した時点において外周部の通気孔は高温を
保っており、速やかに触媒を着火することができる。
るいは停止後は、中心部（１９）の通気孔は熱容量が小
さいので温度は急速に低下するものの、外周部（１８）
の通気孔５は金属箔表面にセラミック層４がコーティン
グされていて熱容量が大きいので温度低下の速度は低
い。そのため、エンジンの回転を再度上昇あるいはエン
ジンを再始動した時点において外周部の通気孔は高温を
保っており、速やかに触媒を着火することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明のメタルハニカム体１を熱
交換器用の蓄熱体８として用いる場合の実施の形態につ
いて図１に基づいて説明する。
交換器用の蓄熱体８として用いる場合の実施の形態につ
いて図１に基づいて説明する。
【００２２】メタルハニカム体１を構成する金属箔とし
ては、耐熱性を有するステンレス鋼を用いることが好ま
しい。ステンレス鋼製の平箔にコルゲート加工を加えて
波箔３とし、該波箔３と平箔２とを積層してハニカム体
とする。波箔３と平箔２とを重ね合わせて巻き回すこと
により積層することができる。ガスタービンエンジン用
の蓄熱体のように該蓄熱体８の回転中心にガス管等が存
在しない場合には、円盤状のハブ７の外周に波箔３と平
箔２とを巻き回すことによってメタルハニカム体１を形
成する。蓄熱体８の中心に燃料ガスの配管１５を通過さ
せる場合には、図１（ａ）に示すように前記ハブ７とし
て中空部９を有するハブを用いる。巻き回しを完了した
ハニカム体の外周部にステンレス鋼製の外筒６を配置
し、ハニカム体の平箔２と波箔３との接触部、ハブ７と
箔との接触部、外筒６と箔との接触部についてロウ付け
又は拡散接合によって接合する。
ては、耐熱性を有するステンレス鋼を用いることが好ま
しい。ステンレス鋼製の平箔にコルゲート加工を加えて
波箔３とし、該波箔３と平箔２とを積層してハニカム体
とする。波箔３と平箔２とを重ね合わせて巻き回すこと
により積層することができる。ガスタービンエンジン用
の蓄熱体のように該蓄熱体８の回転中心にガス管等が存
在しない場合には、円盤状のハブ７の外周に波箔３と平
箔２とを巻き回すことによってメタルハニカム体１を形
成する。蓄熱体８の中心に燃料ガスの配管１５を通過さ
せる場合には、図１（ａ）に示すように前記ハブ７とし
て中空部９を有するハブを用いる。巻き回しを完了した
ハニカム体の外周部にステンレス鋼製の外筒６を配置
し、ハニカム体の平箔２と波箔３との接触部、ハブ７と
箔との接触部、外筒６と箔との接触部についてロウ付け
又は拡散接合によって接合する。
【００２３】ハニカム体を構成するステンレス箔の厚み
は、５０μｍ〜２００μｍの範囲が好ましい。箔の厚み
が５０μｍ以上であれば、蓄熱容量を確保するととも
に、大型構造物としての強度を確保することが可能であ
る。また２００μｍ以下であれば通気抵抗（圧力損失）
が小さく、燃焼用空気ブロアーのエネルギーロスが少な
いからである。
は、５０μｍ〜２００μｍの範囲が好ましい。箔の厚み
が５０μｍ以上であれば、蓄熱容量を確保するととも
に、大型構造物としての強度を確保することが可能であ
る。また２００μｍ以下であれば通気抵抗（圧力損失）
が小さく、燃焼用空気ブロアーのエネルギーロスが少な
いからである。
【００２４】通気孔５の密度は、平方インチ当たり５０
セル〜６００セルの範囲が好ましい。５０セルより少な
いと蓄熱容量が低いため蓄熱体を大型にせざるを得なく
なり、不経済である。６００セルより多いと、圧力損失
が過大となったり通気孔が小さくなりすぎて目詰まりを
起こしやすい問題がある。
セル〜６００セルの範囲が好ましい。５０セルより少な
いと蓄熱容量が低いため蓄熱体を大型にせざるを得なく
なり、不経済である。６００セルより多いと、圧力損失
が過大となったり通気孔が小さくなりすぎて目詰まりを
起こしやすい問題がある。
【００２５】次いで、ハニカム体の通気孔の壁面を構成
する金属箔表面にセラミック層４をコーティングする。
コーティングするセラミックとしては、高温の耐熱性に
優れる材質であればよい。具体的にはシリカ、アルミ
ナ、ＳｉＣ等を主成分としたものが耐熱性に優れ好まし
い。セラミック層４のコーティング厚みは片側で３０μ
ｍ〜１００μｍの範囲が好ましい。コーティング厚みが
３０μｍ以上であれば、通気孔５を通過する高温ガスが
酸化性ガスであっても金属箔が酸化されることがない。
また、コーティング厚みが１００μｍ以下であれば、製
造コストを安価に保ち、かつセラミック層４のひび割れ
の発生がなく、通気孔５の通気抵抗を低く保つことがで
きる。
する金属箔表面にセラミック層４をコーティングする。
コーティングするセラミックとしては、高温の耐熱性に
優れる材質であればよい。具体的にはシリカ、アルミ
ナ、ＳｉＣ等を主成分としたものが耐熱性に優れ好まし
い。セラミック層４のコーティング厚みは片側で３０μ
ｍ〜１００μｍの範囲が好ましい。コーティング厚みが
３０μｍ以上であれば、通気孔５を通過する高温ガスが
酸化性ガスであっても金属箔が酸化されることがない。
また、コーティング厚みが１００μｍ以下であれば、製
造コストを安価に保ち、かつセラミック層４のひび割れ
の発生がなく、通気孔５の通気抵抗を低く保つことがで
きる。
【００２６】セラミック層４のコーティング方法として
は、例えば、水とシリカ粉とを混合したスラリー中にメ
タルハニカム体１を浸漬し、メタルハニカム体１の通気
孔壁面にスラリーが付着した状態でスラリー槽から引き
上げ、通気孔中に向けてエアーブローを行なうことによ
って付着スラリーの厚みを調整する。次いでメタルハニ
カム体１を高温に保持することによってセラミック層４
を金属箔に焼き付ける。
は、例えば、水とシリカ粉とを混合したスラリー中にメ
タルハニカム体１を浸漬し、メタルハニカム体１の通気
孔壁面にスラリーが付着した状態でスラリー槽から引き
上げ、通気孔中に向けてエアーブローを行なうことによ
って付着スラリーの厚みを調整する。次いでメタルハニ
カム体１を高温に保持することによってセラミック層４
を金属箔に焼き付ける。
【００２７】このようにして製造した蓄熱体８は、加熱
と冷却のサイクルが６０秒程度未満の短周期熱交換器と
して使用する場合には、高温ガスの温度が１３００℃ま
で上昇しても使用可能であり、１０００時間以上の耐久
時間を有する。また、加熱冷却サイクルが６０秒程度以
上の場合においても、１２００℃の高温ガス温度に耐え
ることができる。
と冷却のサイクルが６０秒程度未満の短周期熱交換器と
して使用する場合には、高温ガスの温度が１３００℃ま
で上昇しても使用可能であり、１０００時間以上の耐久
時間を有する。また、加熱冷却サイクルが６０秒程度以
上の場合においても、１２００℃の高温ガス温度に耐え
ることができる。
【００２８】本発明の蓄熱体を蓄熱式バーナーに用いる
場合の実施の形態について図２、３に基づいて説明す
る。
場合の実施の形態について図２、３に基づいて説明す
る。
【００２９】蓄熱体８を２組用い、一方の蓄熱体に排気
ガスを通過させて蓄熱体を加熱している間に他方の蓄熱
体に燃焼用空気を通過させて燃焼用空気を加熱し、燃焼
用空気と排気ガスとを通過させる蓄熱体を交互に切り替
える方式の蓄熱式バーナーにおいても、もちろん本発明
の蓄熱体を用いることができる。
ガスを通過させて蓄熱体を加熱している間に他方の蓄熱
体に燃焼用空気を通過させて燃焼用空気を加熱し、燃焼
用空気と排気ガスとを通過させる蓄熱体を交互に切り替
える方式の蓄熱式バーナーにおいても、もちろん本発明
の蓄熱体を用いることができる。
【００３０】本発明の蓄熱体は、１台の回転体式蓄熱体
８を用いる熱交換器においてより効果を発揮する。回転
体式蓄熱体８は、蓄熱体それ自体で十分な強度を有する
ことが必要であり、大容量のバーナーであれば蓄熱体を
大型化することも必要である。本発明により、これらの
要求を満たす蓄熱体を構成することが可能である。
８を用いる熱交換器においてより効果を発揮する。回転
体式蓄熱体８は、蓄熱体それ自体で十分な強度を有する
ことが必要であり、大容量のバーナーであれば蓄熱体を
大型化することも必要である。本発明により、これらの
要求を満たす蓄熱体を構成することが可能である。
【００３１】図２に示すように、回転する蓄熱体８の周
方向一方の側において蓄熱体８に高温の燃焼排ガス２５
を通すことにより排ガス２５の熱を蓄熱体８に熱交換
し、蓄熱体８の周方向他方の側において蓄熱体８に燃焼
用空気２４を通すことによって蓄熱体８の熱を燃焼用空
気２４に熱交換する。蓄熱体８は回転しているので、排
ガス２５の熱を燃焼用空気２４に熱交換することが可能
である。
方向一方の側において蓄熱体８に高温の燃焼排ガス２５
を通すことにより排ガス２５の熱を蓄熱体８に熱交換
し、蓄熱体８の周方向他方の側において蓄熱体８に燃焼
用空気２４を通すことによって蓄熱体８の熱を燃焼用空
気２４に熱交換する。蓄熱体８は回転しているので、排
ガス２５の熱を燃焼用空気２４に熱交換することが可能
である。
【００３２】回転体式蓄熱体８の中心部を中空部９を有
する形状とすることにより、図３に示すように該中空部
９に燃料供給パイプ１１を通過させることができる。該
燃料供給パイプ１１先端の燃料ノズル１２から燃焼室１
０内に燃料を供給し、蓄熱体８を通過した高温の燃焼用
空気２４を同じく燃焼室内に供給することにより、燃焼
室内で燃焼が行われて高温の燃焼ガスを発生させること
ができる。燃料供給パイプ１１が蓄熱体８の中心部を貫
通する形で配置されているので、燃料供給パイプ１１と
蓄熱体８とをコンパクトに構成することができ、一体化
した安価な蓄熱式バーナーとすることができる。
する形状とすることにより、図３に示すように該中空部
９に燃料供給パイプ１１を通過させることができる。該
燃料供給パイプ１１先端の燃料ノズル１２から燃焼室１
０内に燃料を供給し、蓄熱体８を通過した高温の燃焼用
空気２４を同じく燃焼室内に供給することにより、燃焼
室内で燃焼が行われて高温の燃焼ガスを発生させること
ができる。燃料供給パイプ１１が蓄熱体８の中心部を貫
通する形で配置されているので、燃料供給パイプ１１と
蓄熱体８とをコンパクトに構成することができ、一体化
した安価な蓄熱式バーナーとすることができる。
【００３３】本発明のメタルハニカム体を排気ガス浄化
用の触媒担体（メタル担体１７）として用いる場合の実
施の形態について図４に基づいて説明する。
用の触媒担体（メタル担体１７）として用いる場合の実
施の形態について図４に基づいて説明する。
【００３４】メタル担体１７は、ステンレス鋼製平箔２
と波箔３とを交互に巻き回してハニカム体とし、ステン
レス鋼製の外筒６に収納し、平箔と波箔の接触部及びハ
ニカム体と外筒との接触部をロウ付けや拡散接合によっ
て接合することにより構成する。ステンレス箔の厚みは
２０μｍ〜５０μｍの範囲が好ましい。次いで、メタル
担体の中心部（１９）の通気孔５を除き、外周部（１
８）の通気孔５を構成する箔の表面にセラミック層４の
コーティングを行なう。セラミック粉を含んだスラリー
を用意し、中心部（１９）の通気孔５の開口部を閉鎖し
た状態でメタル担体を該スラリー中に浸漬することによ
り、外周部（１８）の通気孔５にのみセラミック層４を
コーティングすることができる。コーティングするセラ
ミックとしてはシリカ、アルミナ、ＳｉＣ等を用いるこ
とができ、コーティング層厚みは３０μｍ〜１００μｍ
が好ましい。コーティング層厚みが３０μｍ以上であれ
ばセラミックコートによる蓄熱容量の点で好ましく、１
００μｍ以下であればセラミックコートのひび割れの発
生が少なく、剥離しにくい点で好ましい。このメタル担
体の各通気孔の壁面に触媒を担持させることによって触
媒担体が完成する。
と波箔３とを交互に巻き回してハニカム体とし、ステン
レス鋼製の外筒６に収納し、平箔と波箔の接触部及びハ
ニカム体と外筒との接触部をロウ付けや拡散接合によっ
て接合することにより構成する。ステンレス箔の厚みは
２０μｍ〜５０μｍの範囲が好ましい。次いで、メタル
担体の中心部（１９）の通気孔５を除き、外周部（１
８）の通気孔５を構成する箔の表面にセラミック層４の
コーティングを行なう。セラミック粉を含んだスラリー
を用意し、中心部（１９）の通気孔５の開口部を閉鎖し
た状態でメタル担体を該スラリー中に浸漬することによ
り、外周部（１８）の通気孔５にのみセラミック層４を
コーティングすることができる。コーティングするセラ
ミックとしてはシリカ、アルミナ、ＳｉＣ等を用いるこ
とができ、コーティング層厚みは３０μｍ〜１００μｍ
が好ましい。コーティング層厚みが３０μｍ以上であれ
ばセラミックコートによる蓄熱容量の点で好ましく、１
００μｍ以下であればセラミックコートのひび割れの発
生が少なく、剥離しにくい点で好ましい。このメタル担
体の各通気孔の壁面に触媒を担持させることによって触
媒担体が完成する。
【００３５】中心部のセラミック層コーティングを行な
わない部分１９と外周部のセラミック沿うコーティング
を行なう部分１８との境界は、メタル担体中心からの距
離がメタル担体の半径の０．５〜０．８倍の範囲が好ま
しい。０．５未満になると中心部の非コーティング部分
の面積が小さくなり、始動時にメタル担体が暖まりにく
くなる。０．８を超えると、ハニカム外周部のコーティ
ング部分の半径方向長さが小さくなり、保温性が低下し
て降温時にメタル担体が冷えやすくなる。
わない部分１９と外周部のセラミック沿うコーティング
を行なう部分１８との境界は、メタル担体中心からの距
離がメタル担体の半径の０．５〜０．８倍の範囲が好ま
しい。０．５未満になると中心部の非コーティング部分
の面積が小さくなり、始動時にメタル担体が暖まりにく
くなる。０．８を超えると、ハニカム外周部のコーティ
ング部分の半径方向長さが小さくなり、保温性が低下し
て降温時にメタル担体が冷えやすくなる。
【００３６】本発明のセラミック層をコーティングした
メタルハニカム体の用途は、上記蓄熱体及び排気ガス浄
化用触媒担体に限定されるものではなく、他の有用な用
途に用いることができる。
メタルハニカム体の用途は、上記蓄熱体及び排気ガス浄
化用触媒担体に限定されるものではなく、他の有用な用
途に用いることができる。
【００３７】
【実施例】製鋼工程において使用する溶鋼鍋を乾燥・予
熱するためのバーナーに、図３に示す本発明の蓄熱式バ
ーナーを用いた。蓄熱体８として中空部９を有する回転
体式の蓄熱体を用い、該中空部９を燃料供給パイプ１１
が貫通する。溶鋼鍋の上面開口部を覆う蓋に蓄熱式バー
ナーを配置し、該蓋で溶鋼鍋を覆った上でバーナーを燃
焼して溶鋼鍋内部の耐火物を乾燥・予熱する。
熱するためのバーナーに、図３に示す本発明の蓄熱式バ
ーナーを用いた。蓄熱体８として中空部９を有する回転
体式の蓄熱体を用い、該中空部９を燃料供給パイプ１１
が貫通する。溶鋼鍋の上面開口部を覆う蓋に蓄熱式バー
ナーを配置し、該蓋で溶鋼鍋を覆った上でバーナーを燃
焼して溶鋼鍋内部の耐火物を乾燥・予熱する。
【００３８】蓄熱体８は、外周直径８００ｍｍ、厚さ２
５０ｍｍ、中空部９の直径３００ｍｍであり、メタルハ
ニカム体１の部分は厚み１００μｍのステンレス鋼製平
箔２と波箔３とを交互に巻き回して構成する。通気孔５
の密度は、平方インチ当たり１００セルとした。箔の表
面に厚み３０μｍのシリカによってセラミック層４をコ
ーティングした。
５０ｍｍ、中空部９の直径３００ｍｍであり、メタルハ
ニカム体１の部分は厚み１００μｍのステンレス鋼製平
箔２と波箔３とを交互に巻き回して構成する。通気孔５
の密度は、平方インチ当たり１００セルとした。箔の表
面に厚み３０μｍのシリカによってセラミック層４をコ
ーティングした。
【００３９】蓄熱体８を毎分４回転で回転させながら、
溶鋼鍋内部の高温の燃焼排ガス２５を蓄熱体８の周方向
一方の側から通過させて系外に排出し、蓄熱体８の周方
向他方の側から燃焼用空気２４を通過させて燃焼用空気
２４を予熱し、更に蓄熱体８の中空部９を貫通する燃料
供給パイプ１１から燃料を供給し、溶鋼鍋内に配置した
燃料ノズル１２から燃料を噴出し、燃焼用空気と混合し
て燃焼を行なった。燃料としてはコークス炉ガスを用い
た。燃焼用空気の温度は、溶鋼鍋内部のガス温度より１
００℃低い温度まで上昇した。
溶鋼鍋内部の高温の燃焼排ガス２５を蓄熱体８の周方向
一方の側から通過させて系外に排出し、蓄熱体８の周方
向他方の側から燃焼用空気２４を通過させて燃焼用空気
２４を予熱し、更に蓄熱体８の中空部９を貫通する燃料
供給パイプ１１から燃料を供給し、溶鋼鍋内に配置した
燃料ノズル１２から燃料を噴出し、燃焼用空気と混合し
て燃焼を行なった。燃料としてはコークス炉ガスを用い
た。燃焼用空気の温度は、溶鋼鍋内部のガス温度より１
００℃低い温度まで上昇した。
【００４０】従来の蓄熱体を用いないバーナーを用いた
場合、溶鋼鍋内部のガス温度は１０時間経過後に４００
℃までしか上昇せず、溶鋼鍋耐火物温度は１００℃以下
であった。本発明の上記蓄熱体を用いた蓄熱式バーナー
を用いたところ、溶鋼鍋内部のガス温度は１０時間経過
後に８００℃まで上昇し、溶鋼鍋耐火物温度は２００℃
を超える温度とすることができた。この結果、溶鋼鍋予
熱・乾燥において、省エネルギー率が３４％改善され、
熱効率は４９％改善され、排熱回収率は４２％改善され
た。
場合、溶鋼鍋内部のガス温度は１０時間経過後に４００
℃までしか上昇せず、溶鋼鍋耐火物温度は１００℃以下
であった。本発明の上記蓄熱体を用いた蓄熱式バーナー
を用いたところ、溶鋼鍋内部のガス温度は１０時間経過
後に８００℃まで上昇し、溶鋼鍋耐火物温度は２００℃
を超える温度とすることができた。この結果、溶鋼鍋予
熱・乾燥において、省エネルギー率が３４％改善され、
熱効率は４９％改善され、排熱回収率は４２％改善され
た。
【００４１】本発明の蓄熱式バーナーは、２台の蓄熱体
を用いて交互に切り替えながら加熱を行なう方式と比較
し、蓄熱式でありながら非常にコンパクトな設備とする
ことができた。その結果、蓄熱式ではない従来の溶鋼鍋
乾燥・予熱装置をそのまま用い、バーナー部分のみを取
り換えることによって簡単に蓄熱式の予熱・乾燥装置に
改造することができた。
を用いて交互に切り替えながら加熱を行なう方式と比較
し、蓄熱式でありながら非常にコンパクトな設備とする
ことができた。その結果、蓄熱式ではない従来の溶鋼鍋
乾燥・予熱装置をそのまま用い、バーナー部分のみを取
り換えることによって簡単に蓄熱式の予熱・乾燥装置に
改造することができた。
【００４２】
【発明の効果】本発明の蓄熱体は、金属製の平箔と波箔
とを積層してハニカム体を構成しているので、耐熱衝撃
性を十分に保有し、大型の蓄熱体を構成する上でも十分
な強度を有している。また金属箔表面はセラミック層で
コーティングされているので、従来のメタルハニカム体
の耐熱温度を超えた高温の環境において蓄熱体として使
用することが可能になるとともに、蓄熱体体積当たりの
蓄熱容量が増大する。
とを積層してハニカム体を構成しているので、耐熱衝撃
性を十分に保有し、大型の蓄熱体を構成する上でも十分
な強度を有している。また金属箔表面はセラミック層で
コーティングされているので、従来のメタルハニカム体
の耐熱温度を超えた高温の環境において蓄熱体として使
用することが可能になるとともに、蓄熱体体積当たりの
蓄熱容量が増大する。
【００４３】本発明のメタルハニカム体を排気ガス浄化
用の触媒担体として使用し、ハニカム体の外周側に配置
された通気孔の壁面を構成するステンレス箔表面にセラ
ミック層をコーティングすることにより、エンジン始動
時には排気ガスは主にハニカム体の中心部の通気孔に流
入し、ハニカム体の中心部に配置された通気孔は金属製
平箔と波箔のみで構成されているので熱容量が小さく、
該中心部の通気孔は急速に温度が上昇して触媒に着火し
排気ガスの浄化が開始される。エンジンの運転をアイド
リングに変更後あるいは停止後は、外周部の通気孔は金
属箔表面にセラミックがコーティングされていて熱容量
が大きいので温度低下の速度は低く、エンジンの回転を
再度上昇あるいはエンジンを再始動した時点において外
周部の通気孔は高温を保っており、速やかに触媒を着火
することができる。
用の触媒担体として使用し、ハニカム体の外周側に配置
された通気孔の壁面を構成するステンレス箔表面にセラ
ミック層をコーティングすることにより、エンジン始動
時には排気ガスは主にハニカム体の中心部の通気孔に流
入し、ハニカム体の中心部に配置された通気孔は金属製
平箔と波箔のみで構成されているので熱容量が小さく、
該中心部の通気孔は急速に温度が上昇して触媒に着火し
排気ガスの浄化が開始される。エンジンの運転をアイド
リングに変更後あるいは停止後は、外周部の通気孔は金
属箔表面にセラミックがコーティングされていて熱容量
が大きいので温度低下の速度は低く、エンジンの回転を
再度上昇あるいはエンジンを再始動した時点において外
周部の通気孔は高温を保っており、速やかに触媒を着火
することができる。
【図１】蓄熱体としての本発明のメタルハニカム体を示
す図であり、（ａ）は全体斜視図、（ｂ）は部分断面図
である。
す図であり、（ａ）は全体斜視図、（ｂ）は部分断面図
である。
【図２】回転体状の本発明の蓄熱体を用いた蓄熱式バー
ナーを示す部分図である。
ナーを示す部分図である。
【図３】本発明の回転体状の蓄熱体を用いた蓄熱式バー
ナーを示す部分図である。
ナーを示す部分図である。
【図４】本発明の排気ガス浄化用メタル担体を示す図で
あり、（ａ）は排気管に接続した状況を示す断面図、
（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ矢視断面図である。
あり、（ａ）は排気管に接続した状況を示す断面図、
（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ矢視断面図である。
１ メタルハニカム体
２ 金属製平箔
３ 金属製波箔
４ セラミック層
５ 通気孔
６ 外筒
７ ハブ
８ 蓄熱体
９ 中空部
１０ 燃焼室
１１ 燃料供給パイプ
１２ 燃料ノズル
１３ 火焔
１４ 燃焼用空気供給管
１５ 排気ガス菅
１６ 燃焼室外壁
１７ 排気ガス浄化用メタル担体
１８ セラミック層コーティング領域
１９ セラミック層非コーティング領域
２０ 排気管
２１ 燃料
２４ 燃焼用空気
２５ 燃焼排ガス
３０ 排気ガス
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｆ２３Ｄ 14/66 Ｆ２８Ｆ 21/00
Ｆ２８Ｆ 21/00 Ｂ０１Ｄ 53/36 Ｃ
(72)発明者 大河内 敏博
東海市東海町５−３ 新日本製鐵株式会
社 名古屋製鐵所内
(72)発明者 坂場 則男
東海市東海町５−３ 新日本製鐵株式会
社 名古屋製鐵所内
(72)発明者 岩見 和俊
東京都千代田区大手町２−６−３ 新日
本製鐵株式会社内
(56)参考文献 特公 昭47−5091（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B32B 1/00 - 35/00
Claims (7)
- 【請求項１】 金属製平箔と波箔とを積層して多数の通
気孔を有するハニカム体とし、該ハニカム体の通気孔の
壁面を構成する金属箔表面にセラミック層をコーティン
グしてなることを特徴とするメタルハニカム体。 - 【請求項２】 請求項１に記載のメタルハニカム体を蓄
熱体として用いたことを特徴とする熱交換器用蓄熱体。 - 【請求項３】 ハニカム体を構成する金属箔がステンレ
ス鋼箔であり、該ステンレス鋼箔の厚みが５０μｍ〜２
００μｍであり、セラミック層厚みが３０μｍ〜１００
μｍであることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器
用蓄熱体。 - 【請求項４】 前記金属製平箔と波箔とをスパイラル状
に巻き回して積層し、蓄熱体中心部に中空部を有する回
転体状の形状であることを特徴とする請求項２又は３に
記載の熱交換器用蓄熱体。 - 【請求項５】 燃料供給パイプと、該燃料供給パイプ先
端の燃料ノズルと、前記燃料供給パイプの外側に請求項
４に記載の熱交換器用蓄熱体を回転可能に配置した熱交
換器とを有し、燃焼室内の高温の燃焼排ガスは前記熱交
換器の一部分において前記蓄熱体の通気孔を経由して排
出し、燃焼用空気は前記熱交換器の他の部分において前
記蓄熱体の通気孔を経由して燃焼室内に導入し、前記燃
料ノズルから供給した燃料を燃焼することを特徴とする
蓄熱式バーナー。 - 【請求項６】 請求項１に記載のメタルハニカム体を触
媒担体として用いたことを特徴とする排気ガス浄化用メ
タル担体。 - 【請求項７】 ステンレス鋼製平箔と波箔とを積層して
多数の通気孔を有するハニカム体とし、該ハニカム体の
外周側に配置された通気孔の壁面を構成するステンレス
箔表面にセラミック層をコーティングしてなることを特
徴とする請求項６に記載の排気ガス浄化用メタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32538599A JP3413141B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32538599A JP3413141B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001138417A JP2001138417A (ja) | 2001-05-22 |
| JP3413141B2 true JP3413141B2 (ja) | 2003-06-03 |
Family
ID=18176253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32538599A Expired - Lifetime JP3413141B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3413141B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20050037795A (ko) * | 2003-10-20 | 2005-04-25 | 기아자동차주식회사 | 자동차의 순간가열식 히터 장치 |
| CN102798123B (zh) * | 2011-05-26 | 2016-05-04 | 中山炫能燃气科技股份有限公司 | 一种红外线金属发热体及其制作方法 |
| JP6796249B2 (ja) * | 2014-09-02 | 2020-12-09 | 国立大学法人東海国立大学機構 | 蓄熱体及び蓄熱槽 |
| US10280822B2 (en) * | 2017-07-11 | 2019-05-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifying apparatus |
| JP7254551B2 (ja) * | 2019-02-13 | 2023-04-10 | 日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社 | ハニカム体、触媒担持用コンバータ及び熱交換器用ハニカム体 |
| JP7036455B2 (ja) * | 2020-04-24 | 2022-03-15 | 丸越工業株式会社 | 伝熱促進体及びその製造方法 |
-
1999
- 1999-11-16 JP JP32538599A patent/JP3413141B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001138417A (ja) | 2001-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4276331A (en) | Metal-ceramic composite and method for making same | |
| JPH01159511A (ja) | ラジアントチューブバーナ | |
| JP2012527599A (ja) | 小型の放射状対向流型復熱装置 | |
| US3641763A (en) | Gas turbine catalytic exhaust system | |
| JP3413141B2 (ja) | メタルハニカム体、熱交換器用蓄熱体、蓄熱式バーナー及びメタル担体 | |
| US4183213A (en) | Heat exchanger for Stirling engine | |
| US4230651A (en) | Method of fabricating a heat exchanger for Stirling engine | |
| KR0148590B1 (ko) | 파이프열교환식 가열로의 연소방법 및 장치 | |
| JPH04251190A (ja) | ハニカム状蓄熱体 | |
| JP3106124B2 (ja) | 燃焼用空気の予熱方法及びハニカム状蓄熱体 | |
| JPH0223950Y2 (ja) | ||
| JPH02221621A (ja) | 排気ガス浄化装置 | |
| JP3375310B2 (ja) | リジェネバーナ | |
| JP3180044B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JPS6135340Y2 (ja) | ||
| US4076513A (en) | Method for making transverse tube recuperator | |
| JP2996618B2 (ja) | 蓄熱燃焼バーナ | |
| JPS60202259A (ja) | 触媒燃焼給湯器 | |
| JP3563753B2 (ja) | 管式加熱炉の加熱方法と装置 | |
| JPH06345555A (ja) | 高温用熱交換器及びその製造方法 | |
| JP3721032B2 (ja) | リジェネバーナ | |
| JP3720905B2 (ja) | 工業炉用燃焼装置 | |
| JP2933868B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0739880B2 (ja) | 流体加熱装置 | |
| JPH0638003B2 (ja) | 湯沸器用熱交換器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030311 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3413141 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080328 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090328 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090328 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100328 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100328 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 8 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120328 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120328 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130328 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130328 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140328 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |