JP3405379B2 - Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した熱器具用鋼材およびその製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した熱器具用鋼材およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融Ａｌめっき鋼
板または溶融Ａｌめっき鋼板を成形加工した鋼材を加熱
処理して、表面にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した意
匠性，耐熱性，耐食性に優れる熱器具用鋼材に関するも
のである。
板または溶融Ａｌめっき鋼板を成形加工した鋼材を加熱
処理して、表面にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した意
匠性，耐熱性，耐食性に優れる熱器具用鋼材に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、厨房機器，ストーブ等の熱器
具用途には、冷延鋼板にホーロー掛けした材料（以下、
冷延ホーロー材と称す），ＳＵＳ４３０等のステンレス
鋼板，溶融Ａｌめっき鋼板等が使用されている。
具用途には、冷延鋼板にホーロー掛けした材料（以下、
冷延ホーロー材と称す），ＳＵＳ４３０等のステンレス
鋼板，溶融Ａｌめっき鋼板等が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、冷延ホーロー
材は、冷延鋼板を成形加工し、脱脂した後、ホーロー釉
薬を塗布し、乾燥後、焼成炉で焼成するという工程を経
て製造されており、製造工程が多いため製造コストが高
くなるという欠点を有する。また、ステンレス鋼板は成
形加工のみで製造でき、冷延ホーロー材よりも製造工程
は少ないが、鋼自体が高価であり、耐食性に関しても高
温で塩分が付着するような部位に対しては不十分である
場合がある。また、溶融Ａｌめっき鋼板は比較的安価で
あるが、高温で塩分が付着するような環境では耐食性に
劣るため、家庭用熱器具ではストーブの熱反射板等の限
られた用途にしか適用できなかった。
材は、冷延鋼板を成形加工し、脱脂した後、ホーロー釉
薬を塗布し、乾燥後、焼成炉で焼成するという工程を経
て製造されており、製造工程が多いため製造コストが高
くなるという欠点を有する。また、ステンレス鋼板は成
形加工のみで製造でき、冷延ホーロー材よりも製造工程
は少ないが、鋼自体が高価であり、耐食性に関しても高
温で塩分が付着するような部位に対しては不十分である
場合がある。また、溶融Ａｌめっき鋼板は比較的安価で
あるが、高温で塩分が付着するような環境では耐食性に
劣るため、家庭用熱器具ではストーブの熱反射板等の限
られた用途にしか適用できなかった。
【０００４】そこで、本発明は、比較的安価な溶融Ａｌ
めっき鋼板をベースとして、高温で塩分が付着するよう
な部位に使用しても十分に耐えるだけの耐熱性・耐食性
を有し、かつ家庭用熱器具や厨房機器の用途に好適な意
匠性をも具備した熱器具用鋼材を安価に提供することを
目的とする。
めっき鋼板をベースとして、高温で塩分が付着するよう
な部位に使用しても十分に耐えるだけの耐熱性・耐食性
を有し、かつ家庭用熱器具や厨房機器の用途に好適な意
匠性をも具備した熱器具用鋼材を安価に提供することを
目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、鋼材の表面
に、Ａｌ濃度が３５〜６５ｍａｓｓ％，Ｓｉ濃度が５〜
１５ｍａｓｓ％，厚さが１０〜４０μｍ，最表面の平均
粗さＲａが２〜７μｍであるＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を
形成した、意匠性，耐熱性，耐食性に優れる熱器具用鋼
材により達成される。また、この熱器具用鋼材は、Ｓｉ
を７〜１７ｍａｓｓ％含有する溶融Ａｌめっき浴で製造
したＡｌめっき鋼板またはこのＡｌめっき鋼板を成形加
工した鋼材を、昇温速度５〜２００℃／ｓｅｃで昇温し
て、図４の斜線部分で表される範囲の温度および時間で
加熱処理することにより、安定して製造することができ
る。
に、Ａｌ濃度が３５〜６５ｍａｓｓ％，Ｓｉ濃度が５〜
１５ｍａｓｓ％，厚さが１０〜４０μｍ，最表面の平均
粗さＲａが２〜７μｍであるＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を
形成した、意匠性，耐熱性，耐食性に優れる熱器具用鋼
材により達成される。また、この熱器具用鋼材は、Ｓｉ
を７〜１７ｍａｓｓ％含有する溶融Ａｌめっき浴で製造
したＡｌめっき鋼板またはこのＡｌめっき鋼板を成形加
工した鋼材を、昇温速度５〜２００℃／ｓｅｃで昇温し
て、図４の斜線部分で表される範囲の温度および時間で
加熱処理することにより、安定して製造することができ
る。
【０００６】ここで、平均粗さＲａとは、ＪＩＳ−Ｂ−
０６０１に規定される中心線平均粗さ（Ｒa）を意味す
る。また、図４の斜線部分で表される範囲の温度および
時間とは、加熱処理温度Ｔ（℃）と加熱処理時間ｔ（ｍ
ｉｎ）の間に成立する下記５つの関係式を同時に満たす
範囲の温度および時間を意味する。 （ａ） Ｔ≦８５０ （ｂ） Ｔ≧７００ （ｃ） ｔ≧３０−０．０４Ｔ （ｄ） ｔ≦２４６．７−０．２６６Ｔ （ｅ） ｔ≧０ （ｔ＝０のときは、目標温度に到達
後、直ちに冷却することを意味する） また、熱器具用とは、熱源の発する熱で最高温度が概ね
４００〜６００℃の温度になる部材に使用される用途を
意味し、具体的には、ガステーブルグリルのバーナー，
ケーシング等の用途が挙げられる。また、成形加工と
は、鋼板を熱器具部材として適用できる形状にするため
の加工を意味し、具体的には打ち抜き加工，曲げ加工，
プレス成形加工等が挙げられる。
０６０１に規定される中心線平均粗さ（Ｒa）を意味す
る。また、図４の斜線部分で表される範囲の温度および
時間とは、加熱処理温度Ｔ（℃）と加熱処理時間ｔ（ｍ
ｉｎ）の間に成立する下記５つの関係式を同時に満たす
範囲の温度および時間を意味する。 （ａ） Ｔ≦８５０ （ｂ） Ｔ≧７００ （ｃ） ｔ≧３０−０．０４Ｔ （ｄ） ｔ≦２４６．７−０．２６６Ｔ （ｅ） ｔ≧０ （ｔ＝０のときは、目標温度に到達
後、直ちに冷却することを意味する） また、熱器具用とは、熱源の発する熱で最高温度が概ね
４００〜６００℃の温度になる部材に使用される用途を
意味し、具体的には、ガステーブルグリルのバーナー，
ケーシング等の用途が挙げられる。また、成形加工と
は、鋼板を熱器具部材として適用できる形状にするため
の加工を意味し、具体的には打ち抜き加工，曲げ加工，
プレス成形加工等が挙げられる。
【０００７】
【発明の実施の形態】溶融Ａｌめっき鋼板は、一般にゼ
ンジマー方式の溶融めっきラインで連続的に製造されて
おり、このときに使用するめっき浴には、通常、Ａｌの
他にＳｉが９ｍａｓｓ％前後添加されている。めっき浴
にＳｉを添加するのは、Ａｌめっき時にＡｌめっき層と
鋼素地の界面に生成するＦｅ−Ａｌ合金層の成長を抑制
し、加工時のＡｌめっき層の密着性や耐熱性を向上させ
るためである。
ンジマー方式の溶融めっきラインで連続的に製造されて
おり、このときに使用するめっき浴には、通常、Ａｌの
他にＳｉが９ｍａｓｓ％前後添加されている。めっき浴
にＳｉを添加するのは、Ａｌめっき時にＡｌめっき層と
鋼素地の界面に生成するＦｅ−Ａｌ合金層の成長を抑制
し、加工時のＡｌめっき層の密着性や耐熱性を向上させ
るためである。
【０００８】図１に、Ｓｉを添加したＡｌめっき浴でめ
っきを行った直後のＡｌめっき鋼板の断面組織を表す模
式図を示す。鋼素地（２）とＡｌめっき層（１）の界面
には、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が生成している。
Ａｌめっき層（１）は溶融Ａｌめっき浴の化学組成とほ
ぼ同様の組成を有し、表面はＡｌめっき特有の光沢を呈
する。Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）は、この段階では
主としてα−ＦｅＡｌＳｉ合金相等の金属間化合物相か
らなる。めっき直後のこのような断面組織構造では、高
温で塩分が付着するような環境で十分な耐食性を示さな
い。
っきを行った直後のＡｌめっき鋼板の断面組織を表す模
式図を示す。鋼素地（２）とＡｌめっき層（１）の界面
には、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が生成している。
Ａｌめっき層（１）は溶融Ａｌめっき浴の化学組成とほ
ぼ同様の組成を有し、表面はＡｌめっき特有の光沢を呈
する。Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）は、この段階では
主としてα−ＦｅＡｌＳｉ合金相等の金属間化合物相か
らなる。めっき直後のこのような断面組織構造では、高
温で塩分が付着するような環境で十分な耐食性を示さな
い。
【０００９】この溶融Ａｌめっき鋼板を特定条件下で加
熱処理すると、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長
し、やがてＡｌめっき層（１）は表面まで全部Ｆｅ−Ａ
ｌ−Ｓｉ合金層（３）に変わる。図２に、加熱処理によ
り表面までＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長した鋼
材の断面組織を表す模式図を示す。このときＦｅ−Ａｌ
−Ｓｉ合金層（３）の表面は微細な凹凸形状となる。加
熱処理によりＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長する
過程では、Ａｌめっき層と鋼素地との相互拡散により、
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ三元系金属間化合物相であるα−Ｆｅ
ＡｌＳｉ相，β−ＦｅＡｌＳｉ相，γ−ＦｅＡｌＳｉ
相、およびＦｅ−Ａｌ二元系金属間化合物相であるη相
（Ｆｅ2Ａｌ5），α2相（ＦｅＡｌ）が生成する。加熱
処理後に表層に形成されているＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層
はこれらの金属間化合物からなり、熱的に安定で、耐熱
性・耐食性に優れている。
熱処理すると、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長
し、やがてＡｌめっき層（１）は表面まで全部Ｆｅ−Ａ
ｌ−Ｓｉ合金層（３）に変わる。図２に、加熱処理によ
り表面までＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長した鋼
材の断面組織を表す模式図を示す。このときＦｅ−Ａｌ
−Ｓｉ合金層（３）の表面は微細な凹凸形状となる。加
熱処理によりＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）が成長する
過程では、Ａｌめっき層と鋼素地との相互拡散により、
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ三元系金属間化合物相であるα−Ｆｅ
ＡｌＳｉ相，β−ＦｅＡｌＳｉ相，γ−ＦｅＡｌＳｉ
相、およびＦｅ−Ａｌ二元系金属間化合物相であるη相
（Ｆｅ2Ａｌ5），α2相（ＦｅＡｌ）が生成する。加熱
処理後に表層に形成されているＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層
はこれらの金属間化合物からなり、熱的に安定で、耐熱
性・耐食性に優れている。
【００１０】このＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の表面には、
その成長過程で生じた微細な凹凸が形成されているので
無光沢の黒色を呈し、家庭用熱器具を構成する素材とし
てふさわしい意匠性を有している。さらに、厨房機器に
使用した場合には、調理中に食材等から飛散した油分が
表面の微細な凹凸の中に入り、タール状に材料表面を覆
う。図３に、油分に覆われた鋼材の断面組織を表す模式
図を示す。油分（４）はＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）
の凹凸の中に入って強固に付着し、「汚れ」に対するバ
リアー層となる。すなわち、水分や調味料等の汚れによ
るＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）の腐食が抑制されると
ともに、油分（４）の上に付着した汚れは取れやすくな
る。このため、表面に凹凸を有するＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合
金層に覆われた鋼材は厨房機器用材料として特に好適で
ある。
その成長過程で生じた微細な凹凸が形成されているので
無光沢の黒色を呈し、家庭用熱器具を構成する素材とし
てふさわしい意匠性を有している。さらに、厨房機器に
使用した場合には、調理中に食材等から飛散した油分が
表面の微細な凹凸の中に入り、タール状に材料表面を覆
う。図３に、油分に覆われた鋼材の断面組織を表す模式
図を示す。油分（４）はＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）
の凹凸の中に入って強固に付着し、「汚れ」に対するバ
リアー層となる。すなわち、水分や調味料等の汚れによ
るＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層（３）の腐食が抑制されると
ともに、油分（４）の上に付着した汚れは取れやすくな
る。このため、表面に凹凸を有するＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合
金層に覆われた鋼材は厨房機器用材料として特に好適で
ある。
【００１１】本発明により鋼材表面に形成されるＦｅ−
Ａｌ−Ｓｉ合金層の組成は、Ａｌ：３５〜６５ｍａｓｓ
％，Ｓｉ：５〜１５ｍａｓｓ％，残部は実質的にＦｅか
らなる。Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度が３５ｍ
ａｓｓ％未満になると、耐熱性および耐食性がともに低
下し、熱器具用材料としての特性が不十分である。逆に
Ａｌ濃度が６５ｍａｓｓ％を超える場合には合金化不足
で合金層表層にＡｌめっき層が残存しやすく、Ａｌめっ
き層が残存する場合には耐食性が低下する。したがっ
て、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層のＡｌ濃度は３５〜６５ｍ
ａｓｓ％に限定する。
Ａｌ−Ｓｉ合金層の組成は、Ａｌ：３５〜６５ｍａｓｓ
％，Ｓｉ：５〜１５ｍａｓｓ％，残部は実質的にＦｅか
らなる。Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度が３５ｍ
ａｓｓ％未満になると、耐熱性および耐食性がともに低
下し、熱器具用材料としての特性が不十分である。逆に
Ａｌ濃度が６５ｍａｓｓ％を超える場合には合金化不足
で合金層表層にＡｌめっき層が残存しやすく、Ａｌめっ
き層が残存する場合には耐食性が低下する。したがっ
て、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層のＡｌ濃度は３５〜６５ｍ
ａｓｓ％に限定する。
【００１２】Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＳｉ濃度が５
ｍａｓｓ％未満になると耐熱性・耐食性が低下するの
で、熱器具用材料としての特性が不十分である。逆にＳ
ｉ濃度が１５ｍａｓｓ％を超えると耐熱衝撃性が低下
し、調理中に水分等が付着するとＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金
層にクラックが発生しやすくなるので熱器具用材料とし
ての特性が不十分である。したがって、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓ
ｉ合金層のＳｉ濃度は５〜１５ｍａｓｓ％に限定する。
ｍａｓｓ％未満になると耐熱性・耐食性が低下するの
で、熱器具用材料としての特性が不十分である。逆にＳ
ｉ濃度が１５ｍａｓｓ％を超えると耐熱衝撃性が低下
し、調理中に水分等が付着するとＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金
層にクラックが発生しやすくなるので熱器具用材料とし
ての特性が不十分である。したがって、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓ
ｉ合金層のＳｉ濃度は５〜１５ｍａｓｓ％に限定する。
【００１３】鋼材表面に形成されるＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合
金層の厚さが１０μｍ未満では、熱器具用材料として要
求される耐熱性・耐食性が不十分である。一方、Ｆｅ−
Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚さは厚いほど耐熱性・耐食性には
優れるが、反面、鋼材素地との密着性や合金層自体の加
工性が低下する。また、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚み
を厚くするためには加熱処理前のＡｌめっき層を厚くし
なければならないが、その場合、めっき層表面まで合金
化するには加熱温度を高く、あるいは加熱時間を長くし
なければならず、製造コストが高くなる。さらに、加熱
処理前のＡｌめっき層が厚いと、めっき層の加工性・密
着性が低下し、クラックの発生やめっき層の剥離が生じ
やすい。これらの点を考慮すると、熱器具用材料として
は、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚さは４０μｍ以下に制
限する必要がある。以上の理由から、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層の厚さは１０〜４０μｍに限定する。
金層の厚さが１０μｍ未満では、熱器具用材料として要
求される耐熱性・耐食性が不十分である。一方、Ｆｅ−
Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚さは厚いほど耐熱性・耐食性には
優れるが、反面、鋼材素地との密着性や合金層自体の加
工性が低下する。また、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚み
を厚くするためには加熱処理前のＡｌめっき層を厚くし
なければならないが、その場合、めっき層表面まで合金
化するには加熱温度を高く、あるいは加熱時間を長くし
なければならず、製造コストが高くなる。さらに、加熱
処理前のＡｌめっき層が厚いと、めっき層の加工性・密
着性が低下し、クラックの発生やめっき層の剥離が生じ
やすい。これらの点を考慮すると、熱器具用材料として
は、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の厚さは４０μｍ以下に制
限する必要がある。以上の理由から、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層の厚さは１０〜４０μｍに限定する。
【００１４】Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層の最表面に形成さ
れる凹凸の平均粗さＲａが２μｍ未満では、見かけ状の
光沢の度合いが増し、熱器具材料としての意匠性が損な
われる。また、厨房機器として使用したときの油分の付
着能が十分に発揮できない。一方、凹凸の平均粗さＲａ
が７μｍを超える場合には、凹凸が大きくなりすぎて合
金層が局部的に薄くなり、この部分での耐熱性・耐食性
が低下する恐れがある。したがって、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層の凹凸は、平均粗さＲａが２〜７μｍの範囲にな
るように限定する。
れる凹凸の平均粗さＲａが２μｍ未満では、見かけ状の
光沢の度合いが増し、熱器具材料としての意匠性が損な
われる。また、厨房機器として使用したときの油分の付
着能が十分に発揮できない。一方、凹凸の平均粗さＲａ
が７μｍを超える場合には、凹凸が大きくなりすぎて合
金層が局部的に薄くなり、この部分での耐熱性・耐食性
が低下する恐れがある。したがって、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層の凹凸は、平均粗さＲａが２〜７μｍの範囲にな
るように限定する。
【００１５】本発明のＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層に覆われ
た鋼材は、Ｓｉを含有するＡｌめっき浴で溶融Ａｌめっ
きを施した鋼板またはこの溶融Ａｌめっき鋼板を成形加
工して得た鋼材を、特定の条件下で加熱処理することに
よって得ることができる。溶融Ａｌめっきは、ゼンジマ
ー方式等の通常の連続ラインで行うことができる。ただ
し、後の加熱処理によりＡｌ濃度が３５〜６５ｍａｓｓ
％，Ｓｉ濃度が５〜１５ｍａｓｓ％，厚さが１０〜４０
μｍのＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成させるためには、
Ａｌめっき浴中のＳｉ濃度を７〜１７ｍａｓｓ％の範囲
に制御する必要がある。特に、めっき浴中のＳｉ濃度が
７ｍａｓｓ％未満になれば、溶融Ａｌめっき時に生成す
る初期の合金層が厚くなり、めっき層の加工性・密着性
が劣化するので好ましくない。
た鋼材は、Ｓｉを含有するＡｌめっき浴で溶融Ａｌめっ
きを施した鋼板またはこの溶融Ａｌめっき鋼板を成形加
工して得た鋼材を、特定の条件下で加熱処理することに
よって得ることができる。溶融Ａｌめっきは、ゼンジマ
ー方式等の通常の連続ラインで行うことができる。ただ
し、後の加熱処理によりＡｌ濃度が３５〜６５ｍａｓｓ
％，Ｓｉ濃度が５〜１５ｍａｓｓ％，厚さが１０〜４０
μｍのＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成させるためには、
Ａｌめっき浴中のＳｉ濃度を７〜１７ｍａｓｓ％の範囲
に制御する必要がある。特に、めっき浴中のＳｉ濃度が
７ｍａｓｓ％未満になれば、溶融Ａｌめっき時に生成す
る初期の合金層が厚くなり、めっき層の加工性・密着性
が劣化するので好ましくない。
【００１６】次に、加熱処理条件の限定理由について説
明する。本発明では、図４の斜線部分で表される範囲、
すなわち、図４中の５つの直線（ａ）（ｂ）（ｃ）
（ｄ）（ｅ）に囲まれる範囲（境界を含む）の温度Ｔ
（℃）と時間ｔ（min）で加熱処理を行う。
明する。本発明では、図４の斜線部分で表される範囲、
すなわち、図４中の５つの直線（ａ）（ｂ）（ｃ）
（ｄ）（ｅ）に囲まれる範囲（境界を含む）の温度Ｔ
（℃）と時間ｔ（min）で加熱処理を行う。
【００１７】加熱温度が８５０℃を越えると合金化過多
でＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度が低くなり、耐
熱性および耐食性が低下するので、熱器具用材料として
の特性が不十分となる。また高温の加熱は製造コストの
増大を招く。したがって、直線（ａ）を境界とするＴ≦
８５０の規定を設ける。
でＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度が低くなり、耐
熱性および耐食性が低下するので、熱器具用材料として
の特性が不十分となる。また高温の加熱は製造コストの
増大を招く。したがって、直線（ａ）を境界とするＴ≦
８５０の規定を設ける。
【００１８】加熱温度が７００℃未満ではめっき層表面
まで短時間で完全にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を成長させ
ることが困難な場合があり、完全を期すためには長時間
の加熱を要し、生産性が低下するとともに、製造コスト
が高くなる。したがって、直線（ｂ）を境界とするＴ≧
７００の規定を設ける。
まで短時間で完全にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を成長させ
ることが困難な場合があり、完全を期すためには長時間
の加熱を要し、生産性が低下するとともに、製造コスト
が高くなる。したがって、直線（ｂ）を境界とするＴ≧
７００の規定を設ける。
【００１９】加熱温度が７００℃以上７５０℃未満の場
合は、加熱時間が図４の直線（ｃ）の左下の範囲では合
金化不足となり、めっき層表面まで完全に合金化されず
にＡｌが残存する恐れがある。したがって、直線（ｃ）
を境界とするｔ≧３０−０．０４Ｔの規定を設ける。
合は、加熱時間が図４の直線（ｃ）の左下の範囲では合
金化不足となり、めっき層表面まで完全に合金化されず
にＡｌが残存する恐れがある。したがって、直線（ｃ）
を境界とするｔ≧３０−０．０４Ｔの規定を設ける。
【００２０】加熱時間が図４の直線（ｄ）の右上の範囲
では合金化過多でＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度
が低くなり、耐熱性および耐食性が低下するので、熱器
具用材料としての特性が不十分となる。また高温・長時
間の加熱は製造コストの増大を招く。したがって、直線
（ｄ）を境界とするｔ≦２４６．７−０．２６６Ｔの規
定を設ける。
では合金化過多でＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層中のＡｌ濃度
が低くなり、耐熱性および耐食性が低下するので、熱器
具用材料としての特性が不十分となる。また高温・長時
間の加熱は製造コストの増大を招く。したがって、直線
（ｄ）を境界とするｔ≦２４６．７−０．２６６Ｔの規
定を設ける。
【００２１】加熱温度が７５０℃以上８５０℃以下の場
合は、材料がこの加熱温度範囲に到達すれば即めっき層
表面まで合金化するため、加熱時間の下限を設ける必要
はない。したがって、図４においては形式的に直線
（ｅ）で表されるｔ≧０（ここで、ｔ＝０のときは、目
標温度に到達後、直ちに冷却することを意味する）の規
定を設ける。
合は、材料がこの加熱温度範囲に到達すれば即めっき層
表面まで合金化するため、加熱時間の下限を設ける必要
はない。したがって、図４においては形式的に直線
（ｅ）で表されるｔ≧０（ここで、ｔ＝０のときは、目
標温度に到達後、直ちに冷却することを意味する）の規
定を設ける。
【００２２】加熱処理の昇温速度が５℃／ｓｅｃ未満の
場合はトータルの処理時間が長くなり不経済である。ま
た、２００℃／ｓｅｃを超える昇温速度を得ようとすれ
ば加熱炉の投入熱量が大きくなり、却って製造コストが
高くなる。したがって、実操業においては昇温速度は５
〜２００℃／ｓｅｃとすることが好ましい。
場合はトータルの処理時間が長くなり不経済である。ま
た、２００℃／ｓｅｃを超える昇温速度を得ようとすれ
ば加熱炉の投入熱量が大きくなり、却って製造コストが
高くなる。したがって、実操業においては昇温速度は５
〜２００℃／ｓｅｃとすることが好ましい。
【００２３】本発明では、加熱処理時の雰囲気は特に限
定しないが、大気中が好適である。大気中の加熱処理に
より形成したＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、非酸化性雰囲
気等で形成したものに比べ、表面の色調および肌触りの
点で熱器具用材料としての意匠性に優れる。さらに、大
気中加熱処理では、非酸化性雰囲気や気密性を保つ加熱
炉が不要で、設備面・操業面でコストが低減できる。な
お、本発明では、溶融Ａｌめっき鋼板またはこの溶融Ａ
ｌめっき鋼板を成形加工して得た鋼材の加熱手段は、ラ
ジアントチューブ方式，電気抵抗加熱方式，高周波誘導
加熱方式等のいずれの方法を用いてもよい。
定しないが、大気中が好適である。大気中の加熱処理に
より形成したＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、非酸化性雰囲
気等で形成したものに比べ、表面の色調および肌触りの
点で熱器具用材料としての意匠性に優れる。さらに、大
気中加熱処理では、非酸化性雰囲気や気密性を保つ加熱
炉が不要で、設備面・操業面でコストが低減できる。な
お、本発明では、溶融Ａｌめっき鋼板またはこの溶融Ａ
ｌめっき鋼板を成形加工して得た鋼材の加熱手段は、ラ
ジアントチューブ方式，電気抵抗加熱方式，高周波誘導
加熱方式等のいずれの方法を用いてもよい。
【００２４】本発明では、めっき原板の鋼種に特に限定
はないが、極低炭素Ｔｉ添加鋼や特公平３−５３３７９
号公報に開示されているような極低炭素Ｔｉ添加鋼にＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｍｏを添加して高温強度を高め
た冷延鋼板（以下、Ｔｉ−Ｃｒ添加鋼と称す）をめっき
原板に用いるのが好適である。これらの原板を用いた鋼
材では固溶Ｃが少ないため、使用中にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層からの鋼素地へのＡｌ，Ｓｉの拡散が促進されて
鋼材の耐熱性・耐食性が向上する。また、Ｔｉ−Ｃｒ添
加鋼では、高温強度が大きく、さらにＣｒが添加されて
いることから、加工により鋼素地が露出してもその部分
の耐熱性・耐食性に優れている。
はないが、極低炭素Ｔｉ添加鋼や特公平３−５３３７９
号公報に開示されているような極低炭素Ｔｉ添加鋼にＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｍｏを添加して高温強度を高め
た冷延鋼板（以下、Ｔｉ−Ｃｒ添加鋼と称す）をめっき
原板に用いるのが好適である。これらの原板を用いた鋼
材では固溶Ｃが少ないため、使用中にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
合金層からの鋼素地へのＡｌ，Ｓｉの拡散が促進されて
鋼材の耐熱性・耐食性が向上する。また、Ｔｉ−Ｃｒ添
加鋼では、高温強度が大きく、さらにＣｒが添加されて
いることから、加工により鋼素地が露出してもその部分
の耐熱性・耐食性に優れている。
【００２５】なお、本発明では、加熱処理は成形加工前
または成形加工後のいずれの段階で施してもよい。成形
加工が打ち抜き程度の軽度の加工であれば、Ａｌめっき
後の鋼板を連続的に加熱処理したのち成形加工すれば製
造コストが低減できる。しかし、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金
層は硬質で加工性に劣るため、プレス成形等の加工度の
大きい加工を要する部材を製造する場合は成形加工後に
加熱処理するのが好適である。
または成形加工後のいずれの段階で施してもよい。成形
加工が打ち抜き程度の軽度の加工であれば、Ａｌめっき
後の鋼板を連続的に加熱処理したのち成形加工すれば製
造コストが低減できる。しかし、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金
層は硬質で加工性に劣るため、プレス成形等の加工度の
大きい加工を要する部材を製造する場合は成形加工後に
加熱処理するのが好適である。
【００２６】
【実施例】ゼンジマー方式の溶融めっきラインで製造し
た溶融Ａｌめっき鋼板を本発明の条件範囲内と条件範囲
外で加熱処理し、促進試験により耐熱性、耐食性を調査
した。以下に、溶融Ａｌめっき鋼板の製造条件，試験片
形状，加熱処理条件，合金層厚さの測定方法，合金層組
成の測定方法，耐熱性・耐食性の促進試験条件を示す。
た溶融Ａｌめっき鋼板を本発明の条件範囲内と条件範囲
外で加熱処理し、促進試験により耐熱性、耐食性を調査
した。以下に、溶融Ａｌめっき鋼板の製造条件，試験片
形状，加熱処理条件，合金層厚さの測定方法，合金層組
成の測定方法，耐熱性・耐食性の促進試験条件を示す。
【００２７】〔溶融Ａｌめっき鋼板の製造条件〕
めっき原板鋼種および寸法：板厚０．７ｍｍ、幅１００
０ｍｍのＴｉ添加鋼の冷延コイル めっき原板の組成：Ｃ：０．００５，Ｓｉ：０．０１，
Ｍｎ：０．２１，ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２５，Ｔｉ：
０．０８ｍａｓｓ％ ガス還元・焼鈍条件：８００℃×３０ｓｅｃ，５０ｖｏ
ｌ．％Ｈ2−Ｎ2 Ａｌめっき浴中のＳｉ濃度：実施例：７〜１７ｍａｓｓ
％，比較例：５〜１８ｍａｓｓ％ Ａｌめっき層の厚さ：実施例：８〜３５μｍ，比較例：
４〜４５μｍ
０ｍｍのＴｉ添加鋼の冷延コイル めっき原板の組成：Ｃ：０．００５，Ｓｉ：０．０１，
Ｍｎ：０．２１，ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２５，Ｔｉ：
０．０８ｍａｓｓ％ ガス還元・焼鈍条件：８００℃×３０ｓｅｃ，５０ｖｏ
ｌ．％Ｈ2−Ｎ2 Ａｌめっき浴中のＳｉ濃度：実施例：７〜１７ｍａｓｓ
％，比較例：５〜１８ｍａｓｓ％ Ａｌめっき層の厚さ：実施例：８〜３５μｍ，比較例：
４〜４５μｍ
【００２８】〔試験片形状〕上記条件にて製造した溶融
Ａｌめっき鋼板から、幅５０ｍｍ，長さ１００ｍｍの平
板材を切り出した。この平板材と、この平板材の中央部
を半径５ｍｍで９０゜曲げた曲げ加工材の２種類を準備
した。
Ａｌめっき鋼板から、幅５０ｍｍ，長さ１００ｍｍの平
板材を切り出した。この平板材と、この平板材の中央部
を半径５ｍｍで９０゜曲げた曲げ加工材の２種類を準備
した。
【００２９】〔加熱処理条件〕
加熱炉：電気抵抗加熱炉
昇温速度：５℃／ｓ
加熱温度：実施例：７００〜８５０℃，比較例：６５０
〜９００℃ 加熱時間：実施例：０（保持なし）〜６０ｍｉｎ，比較
例：０（保持なし）〜１２０ｍｉｎ 雰囲気：大気中
〜９００℃ 加熱時間：実施例：０（保持なし）〜６０ｍｉｎ，比較
例：０（保持なし）〜１２０ｍｉｎ 雰囲気：大気中
【００３０】〔合金層の厚さの測定方法〕耐熱性・耐食
性の促進試験用の試験片を採取した部分のごく近傍から
幅１０ｍｍ，長さ２０ｍｍの試験片を切り出し、断面を
研磨後、走査型電子顕微鏡にて倍率５０００倍でランダ
ムに１０ヶ所合金層断面を写真撮影し、その写真から合
金層の断面積を測定し、断面積を合金層の長さで除して
平均合金層厚さを算出した。
性の促進試験用の試験片を採取した部分のごく近傍から
幅１０ｍｍ，長さ２０ｍｍの試験片を切り出し、断面を
研磨後、走査型電子顕微鏡にて倍率５０００倍でランダ
ムに１０ヶ所合金層断面を写真撮影し、その写真から合
金層の断面積を測定し、断面積を合金層の長さで除して
平均合金層厚さを算出した。
【００３１】〔合金層組成の測定方法〕耐熱性・耐食性
の促進試験用の試験片を採取した部分のごく近傍から直
径３０ｍｍの試験片を採取し、化学分析法にてＡｌ，Ｓ
ｉ，Ｆｅ濃度を測定した。
の促進試験用の試験片を採取した部分のごく近傍から直
径３０ｍｍの試験片を採取し、化学分析法にてＡｌ，Ｓ
ｉ，Ｆｅ濃度を測定した。
【００３２】〔耐熱性・耐食性の促進試験条件〕
試験方法：電気炉内で試験片を６００℃で４ｈ加熱し、
加熱後、試験片を取り出して直ちに試験片の表面のみに
試験液を噴霧する。噴霧後、試験片を電気炉内に戻して
加熱する。以後、この操作を繰り返す。なお、曲げ加工
材では曲げ部の外側を促進試験した。 試験液組成：５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ水溶液 試験片１枚当たりの噴霧量：２ｍＬ
加熱後、試験片を取り出して直ちに試験片の表面のみに
試験液を噴霧する。噴霧後、試験片を電気炉内に戻して
加熱する。以後、この操作を繰り返す。なお、曲げ加工
材では曲げ部の外側を促進試験した。 試験液組成：５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ水溶液 試験片１枚当たりの噴霧量：２ｍＬ
【００３３】以上の方法・条件で５日間試験した平板材
と曲げ加工材から断面観察用試料を切り出し、断面を研
磨して光学顕微鏡で１０００倍の倍率で平坦部と曲部を
観察して腐食状況を観察した。その結果を表１および表
２に示す。
と曲げ加工材から断面観察用試料を切り出し、断面を研
磨して光学顕微鏡で１０００倍の倍率で平坦部と曲部を
観察して腐食状況を観察した。その結果を表１および表
２に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】表１に示すように、本発明の条件範囲内で
加熱処理した実施例Ｎｏ．１〜１８では、平坦部，曲げ
部ともに合金層表面が腐食され、赤錆が生成したが、腐
食は合金層表層部で止まっており、合金層および鋼素地
の著しい腐食および酸化は認められなかった。
加熱処理した実施例Ｎｏ．１〜１８では、平坦部，曲げ
部ともに合金層表面が腐食され、赤錆が生成したが、腐
食は合金層表層部で止まっており、合金層および鋼素地
の著しい腐食および酸化は認められなかった。
【００３７】これに対し、表２に示すように、本発明よ
りも合金層が薄く、また、加熱温度が高く、加熱時間が
長い比較例Ｎｏ．１９〜２３では、合金化過多で合金層
中のＡｌ濃度が低くなり、平坦部、曲げ部ともに合金層
が著しく腐食および酸化され、局部的に鋼素地も腐食さ
れた。比較例Ｎｏ．２４、２５では、Ａｌ濃度は本発明
の範囲内であるが、Ｓｉ濃度が本発明の範囲以下である
ため、Ａｌめっき時にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層が厚く生
成し、曲げ加工時にＡｌめっき層が剥離し鋼素地が露出
したため、曲げ部で鋼素地が著しく腐食および酸化され
た。また、Ｎｏ．２６では、Ａｌめっき層が厚いため、
曲げ加工時にＡｌめっき層にクラックが発生し、鋼素地
が露出したため、曲げ部で鋼素地が著しく腐食および酸
化された。また、本発明よりも加熱温度が低く、加熱時
間が短い比較例Ｎｏ．２７〜２９では、合金化不足でめ
っき層表層にＡｌが残存したため、平坦部、曲げ部とも
に鋼素地まで腐食および酸化された。
りも合金層が薄く、また、加熱温度が高く、加熱時間が
長い比較例Ｎｏ．１９〜２３では、合金化過多で合金層
中のＡｌ濃度が低くなり、平坦部、曲げ部ともに合金層
が著しく腐食および酸化され、局部的に鋼素地も腐食さ
れた。比較例Ｎｏ．２４、２５では、Ａｌ濃度は本発明
の範囲内であるが、Ｓｉ濃度が本発明の範囲以下である
ため、Ａｌめっき時にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層が厚く生
成し、曲げ加工時にＡｌめっき層が剥離し鋼素地が露出
したため、曲げ部で鋼素地が著しく腐食および酸化され
た。また、Ｎｏ．２６では、Ａｌめっき層が厚いため、
曲げ加工時にＡｌめっき層にクラックが発生し、鋼素地
が露出したため、曲げ部で鋼素地が著しく腐食および酸
化された。また、本発明よりも加熱温度が低く、加熱時
間が短い比較例Ｎｏ．２７〜２９では、合金化不足でめ
っき層表層にＡｌが残存したため、平坦部、曲げ部とも
に鋼素地まで腐食および酸化された。
【００３８】以上のように、本発明の条件範囲内で加熱
処理した実施例ではいずれも良好な耐食性・耐熱性を示
した。しかし、本発明の条件範囲外で加熱処理した比較
例では合金層および鋼素地が著しく腐食された。
処理した実施例ではいずれも良好な耐食性・耐熱性を示
した。しかし、本発明の条件範囲外で加熱処理した比較
例では合金層および鋼素地が著しく腐食された。
【００３９】
【発明の効果】従来、溶融Ａｌめっき鋼板は高温で塩分
が付着するような部位には使用できなかったが、溶融Ａ
ｌめっき鋼板をベースとして造られる本発明のＦｅ−Ａ
ｌ−Ｓｉ合金層を有する鋼材は、このような部位にも適
用できるようになり、耐熱性・耐食性に優れた熱器具用
鋼材が安価に提供できるようになった。また、本発明に
より形成されるＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、無光沢の黒
色を呈し、かつ、油分を固着させるに最適な表面粗度を
有しているので、家庭用熱器具や厨房機器にふさわしい
意匠性・機能性を備えている。したがって、本発明は、
溶融Ａｌめっき鋼板の用途拡大を通じて溶融Ａｌめっき
鋼板のさらなる普及に寄与し、工業的価値が大きいもの
である。
が付着するような部位には使用できなかったが、溶融Ａ
ｌめっき鋼板をベースとして造られる本発明のＦｅ−Ａ
ｌ−Ｓｉ合金層を有する鋼材は、このような部位にも適
用できるようになり、耐熱性・耐食性に優れた熱器具用
鋼材が安価に提供できるようになった。また、本発明に
より形成されるＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層は、無光沢の黒
色を呈し、かつ、油分を固着させるに最適な表面粗度を
有しているので、家庭用熱器具や厨房機器にふさわしい
意匠性・機能性を備えている。したがって、本発明は、
溶融Ａｌめっき鋼板の用途拡大を通じて溶融Ａｌめっき
鋼板のさらなる普及に寄与し、工業的価値が大きいもの
である。
【図１】Ｓｉを添加したＡｌめっき浴でめっきを行った
直後のＡｌめっき鋼板の断面組織を表す模式図である。
直後のＡｌめっき鋼板の断面組織を表す模式図である。
【図２】加熱処理により表面までＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金
層が成長した鋼材の断面組織を表す模式図である。
層が成長した鋼材の断面組織を表す模式図である。
【図３】Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層に油分が付着した鋼材
の断面組織を表す模式図である。
の断面組織を表す模式図である。
【図４】本発明の加熱処理温度と加熱処理時間の適正範
囲を表すグラフである。
囲を表すグラフである。
１ Ａｌめっき層
２ 鋼素地
３ Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層
４ 油分
フロントページの続き
(72)発明者 橘高 敏晴
大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(56)参考文献 特開 昭55−85623（ＪＰ，Ａ)
特開 昭53−114735（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−197281（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−287492（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−199759（ＪＰ，Ａ)
特表 昭60−501765（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 2/00 - 2/40
Claims (3)
- 【請求項１】鋼材の表面に、Ａｌ濃度が３５〜６５ｍａ
ｓｓ％，Ｓｉ濃度が５〜１５ｍａｓｓ％，厚さが１０〜
４０μｍ，最表面の平均粗さＲａが２〜７μｍであるＦ
ｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した、意匠性，耐熱性，耐
食性に優れる熱器具用鋼材。 - 【請求項２】Ｓｉを７〜１７ｍａｓｓ％含有する溶融Ａ
ｌめっき浴で製造したＡｌめっき鋼板を、昇温速度５〜
２００℃／ｓｅｃで昇温して、図４の斜線部分で表され
る範囲の温度および時間で加熱処理する請求項１に記載
の熱器具用鋼材の製造方法。 - 【請求項３】Ｓｉを７〜１７ｍａｓｓ％含有する溶融Ａ
ｌめっき浴で製造したＡｌめっき鋼板を成形加工した鋼
材を、昇温速度５〜２００℃／ｓｅｃで昇温して、図４
の斜線部分で表される範囲の温度および時間で加熱処理
する請求項１に記載の熱器具用鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03009596A JP3405379B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した熱器具用鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03009596A JP3405379B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した熱器具用鋼材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09202953A JPH09202953A (ja) | 1997-08-05 |
| JP3405379B2 true JP3405379B2 (ja) | 2003-05-12 |
Family
ID=12294233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03009596A Expired - Fee Related JP3405379B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金層を形成した熱器具用鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3405379B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180074292A (ko) * | 2016-12-23 | 2018-07-03 | 주식회사 포스코 | TWB 용접 특성이 우수한 열간성형용 Al-Fe 합금화 도금강판, 열간성형 부재 및 그들의 제조방법 |
| WO2019231023A1 (ko) * | 2018-05-31 | 2019-12-05 | 주식회사 포스코 | Twb 용접 특성이 우수한 열간성형용 al-fe 합금화 도금강판, 열간성형 부재 및 그들의 제조방법 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2009120942A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-06-04 | Nippon Steel Corp | 切断端面耐食性及び加工部耐食性に優れたアルミニウム合金めっき鋼板 |
| CA2729942C (en) | 2008-07-11 | 2013-08-06 | Nippon Steel Corporation | Aluminum plated steel sheet for rapid heating hot-stamping, production method of the same and rapid heating hot-stamping method by using this steel sheet |
| WO2010085983A1 (en) | 2009-02-02 | 2010-08-05 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo S.L. | Fabrication process of coated stamped parts and parts prepared from the same |
| JP5463906B2 (ja) * | 2009-12-28 | 2014-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法 |
| KR101171450B1 (ko) * | 2009-12-29 | 2012-08-06 | 주식회사 포스코 | 도금 강재의 열간 프레스 성형방법 및 이를 이용한 열간 프레스 성형품 |
| EP3722447A4 (en) | 2017-12-05 | 2021-05-26 | Nippon Steel Corporation | ALUMINUM CLAD STEEL SHEET, METHOD FOR MANUFACTURING ALUMINUM CLAD STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING COMPONENT FOR MOTOR VEHICLES |
| TWI682066B (zh) | 2018-02-15 | 2020-01-11 | 日商日本製鐵股份有限公司 | Fe-Al系鍍敷熱壓印構件及Fe-Al系鍍敷熱壓印構件的製造方法 |
| DE202019107269U1 (de) * | 2019-12-30 | 2020-01-23 | C4 Laser Technology GmbH | Verschleiß- und Korrosionsschutzschicht aufweisende Bremseinheit |
-
1996
- 1996-01-25 JP JP03009596A patent/JP3405379B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180074292A (ko) * | 2016-12-23 | 2018-07-03 | 주식회사 포스코 | TWB 용접 특성이 우수한 열간성형용 Al-Fe 합금화 도금강판, 열간성형 부재 및 그들의 제조방법 |
| KR101879104B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-07-16 | 주식회사 포스코 | TWB 용접 특성이 우수한 열간성형용 Al-Fe 합금화 도금강판, 열간성형 부재 및 그들의 제조방법 |
| WO2019231023A1 (ko) * | 2018-05-31 | 2019-12-05 | 주식회사 포스코 | Twb 용접 특성이 우수한 열간성형용 al-fe 합금화 도금강판, 열간성형 부재 및 그들의 제조방법 |
| US11939651B2 (en) | 2018-05-31 | 2024-03-26 | Posco Co., Ltd | Al—Fe-alloy plated steel sheet for hot forming, having excellent TWB welding characteristics, hot forming member, and manufacturing methods therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09202953A (ja) | 1997-08-05 |
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