JP3396138B2 - 磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタ - Google Patents
磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタInfo
- Publication number
- JP3396138B2 JP3396138B2 JP28822596A JP28822596A JP3396138B2 JP 3396138 B2 JP3396138 B2 JP 3396138B2 JP 28822596 A JP28822596 A JP 28822596A JP 28822596 A JP28822596 A JP 28822596A JP 3396138 B2 JP3396138 B2 JP 3396138B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solution treatment
- stainless steel
- magnetism
- wire
- steel wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Filtering Materials (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁性と高耐蝕性と
を同時に備えるステンレス鋼線及びこのステンレス鋼線
により形成されるメッシュを用いた篩分けフィルタに関
する。
を同時に備えるステンレス鋼線及びこのステンレス鋼線
により形成されるメッシュを用いた篩分けフィルタに関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、粉体加工工程で使用される篩分け
フィルタは、オーステナイト系ステンレスＳＵＳ３０４
やＳＵＳ３１６製のメッシュを利用したものが主に使わ
れている。これらは、磁性が殆どないことから使用中に
おいて何らかの原因でメッシュが破られ、その破片が製
品中、特に食品、薬品、セラミックス粉末等の中に混入
した場合、それを取り除くことが極めて困難である。
フィルタは、オーステナイト系ステンレスＳＵＳ３０４
やＳＵＳ３１６製のメッシュを利用したものが主に使わ
れている。これらは、磁性が殆どないことから使用中に
おいて何らかの原因でメッシュが破られ、その破片が製
品中、特に食品、薬品、セラミックス粉末等の中に混入
した場合、それを取り除くことが極めて困難である。
【０００３】このため、一部の篩分けフィルタには、磁
性を持つフエライト系ステンレスＳＵＳ４３０のメッシ
ュが使用されている。しかし、ＳＵＳ４３０の耐蝕性は
オーステナイト系ステンレスより低いため、短期間にお
いてしばしば発錆することがある。さらに、このＳＵＳ
４３０のもう一つの欠点は、製線工程における中間熱処
理に特殊な温度条件が要求されるということである。
性を持つフエライト系ステンレスＳＵＳ４３０のメッシ
ュが使用されている。しかし、ＳＵＳ４３０の耐蝕性は
オーステナイト系ステンレスより低いため、短期間にお
いてしばしば発錆することがある。さらに、このＳＵＳ
４３０のもう一つの欠点は、製線工程における中間熱処
理に特殊な温度条件が要求されるということである。
【０００４】即ち、通常ＳＵＳ３０４の熱処理温度１１
５０℃前後に対して、ＳＵＳ４３０の場合は、８５０℃
位となっている。これはステンレス鋼線加工メーカーに
とって甚だ不便なことである。というのは、ステンレス
鋼線の２次加工においては、主として需要が多いＳＵＳ
３０４などオーステナイト系ステンレスを製造している
ことから、熱処理設備はＳＵＳ３０４用に適応したもの
が殆どであることである。
５０℃前後に対して、ＳＵＳ４３０の場合は、８５０℃
位となっている。これはステンレス鋼線加工メーカーに
とって甚だ不便なことである。というのは、ステンレス
鋼線の２次加工においては、主として需要が多いＳＵＳ
３０４などオーステナイト系ステンレスを製造している
ことから、熱処理設備はＳＵＳ３０４用に適応したもの
が殆どであることである。
【０００５】このため、ＳＵＳ４３０などフエライト系
を加工する場合、専用の加熱設備を別途設置するか、あ
るいはその生産期間中はＳＵＳ３０４の生産を停止しな
ければならなくなる問題が生じる。尚、高耐蝕性フエラ
イト系ステンレスも一部において提供されてはいるが、
製造原価が高くつくこと、加工し難いことなどのために
殆ど実用されていないのが実状である。さらに、ＳＵＳ
４３０材の引張強度はオーステナイト系材より低い。こ
れは、粉体製造時の生産性が低下することを意味する。
を加工する場合、専用の加熱設備を別途設置するか、あ
るいはその生産期間中はＳＵＳ３０４の生産を停止しな
ければならなくなる問題が生じる。尚、高耐蝕性フエラ
イト系ステンレスも一部において提供されてはいるが、
製造原価が高くつくこと、加工し難いことなどのために
殆ど実用されていないのが実状である。さらに、ＳＵＳ
４３０材の引張強度はオーステナイト系材より低い。こ
れは、粉体製造時の生産性が低下することを意味する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
問題点の解消を図るために成されたものであり、本発明
の目的は、用途に応じて磁性を持つフェライト相の割合
を変化することができ、しかも既設の製線ラインに大幅
な改変を加えることなくそのままでの利用が可能で低コ
スト生産が図れて、もって実用性、経済性に優れる高磁
性・高耐蝕性・高耐摩耗性ステンレス鋼線並びにこのス
テンレス鋼線により形成されるメッシユを用いた篩分け
フィルタを提供することにある。
問題点の解消を図るために成されたものであり、本発明
の目的は、用途に応じて磁性を持つフェライト相の割合
を変化することができ、しかも既設の製線ラインに大幅
な改変を加えることなくそのままでの利用が可能で低コ
スト生産が図れて、もって実用性、経済性に優れる高磁
性・高耐蝕性・高耐摩耗性ステンレス鋼線並びにこのス
テンレス鋼線により形成されるメッシユを用いた篩分け
フィルタを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するためとして以下に述べる構成としたものであ
る。即ち、本発明のうち請求項１の発明は、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、
Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０４％、
Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％を含有し、残り
がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓ
ｉ、Ｎｉ及びＭｎが、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４
Ｎｉ＋Ｍｎの関係式を満たすとともに、伸線加工と固溶
化処理を繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微
細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終
的に９００〜１２００℃の間での固溶化処理によってフ
ェライト量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコント
ロールさせて製造されることを特徴とする磁性を備えた
高耐蝕性ステンレス鋼線である。
達成するためとして以下に述べる構成としたものであ
る。即ち、本発明のうち請求項１の発明は、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、
Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０４％、
Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％を含有し、残り
がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓ
ｉ、Ｎｉ及びＭｎが、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４
Ｎｉ＋Ｍｎの関係式を満たすとともに、伸線加工と固溶
化処理を繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微
細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終
的に９００〜１２００℃の間での固溶化処理によってフ
ェライト量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコント
ロールさせて製造されることを特徴とする磁性を備えた
高耐蝕性ステンレス鋼線である。
【０００８】また本発明のうち請求項２の発明は、前項
に記載の発明において最終固溶化処理後に微細結晶粒を
得られる程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度であ
ることを特徴とする高耐蝕性ステンレス鋼線である。
に記載の発明において最終固溶化処理後に微細結晶粒を
得られる程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度であ
ることを特徴とする高耐蝕性ステンレス鋼線である。
【０００９】また本発明のうち請求項３の発明は、重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｓｉ、Ｎｉ、Ｍｎ及びＣｕが、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２
Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式を満たすとともに、
伸線加工と固溶化処理を繰り返す工程において、最終固
溶化処理後に微細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施
したのち、最終的に９００〜１２００℃の間での固溶化
処理によってフェライト量を体積比率で３０．０〜８
０．０％にコントロールさせて製造されることを特徴と
する磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線である。
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｓｉ、Ｎｉ、Ｍｎ及びＣｕが、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２
Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式を満たすとともに、
伸線加工と固溶化処理を繰り返す工程において、最終固
溶化処理後に微細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施
したのち、最終的に９００〜１２００℃の間での固溶化
処理によってフェライト量を体積比率で３０．０〜８
０．０％にコントロールさせて製造されることを特徴と
する磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線である。
【００１０】また本発明のうち請求項４の発明は、前項
に記載の発明において最終固溶化処理後に微細結晶粒を
得られる程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度であ
ることを特徴とする高耐蝕性ステンレス鋼線である。
に記載の発明において最終固溶化処理後に微細結晶粒を
得られる程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度であ
ることを特徴とする高耐蝕性ステンレス鋼線である。
【００１１】また本発明のうち請求項５の発明は、重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％を含有
し、残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、かつ、重
量％で、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎの関係式
（Ａ）が満足されるとともに、伸線加工と固溶化処理を
繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微細結晶粒
を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終的に９０
０〜１２００℃の間での固溶化処理によってフェライト
量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコントロールさ
せて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線を
網組みして成るメッシュを備えることを特徴とする篩分
けフィルタである。
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％を含有
し、残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、かつ、重
量％で、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎの関係式
（Ａ）が満足されるとともに、伸線加工と固溶化処理を
繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微細結晶粒
を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終的に９０
０〜１２００℃の間での固溶化処理によってフェライト
量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコントロールさ
せて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線を
網組みして成るメッシュを備えることを特徴とする篩分
けフィルタである。
【００１２】また本発明のうち請求項６の発明は、重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、かつ、重量％
で、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式
（Ｂ）が満足されるとともに、伸線加工と固溶化処理を
繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微細結晶粒
を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終的に９０
０〜１２００℃の間での固溶化処理によってフェライト
量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコントロールさ
せて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線を
網組みして成るメッシュを備えることを特徴とする篩分
けフィルタである。
％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０
４％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、
Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であって、かつ、重量％
で、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式
（Ｂ）が満足されるとともに、伸線加工と固溶化処理を
繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微細結晶粒
を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終的に９０
０〜１２００℃の間での固溶化処理によってフェライト
量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコントロールさ
せて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線を
網組みして成るメッシュを備えることを特徴とする篩分
けフィルタである。
【００１３】本発明は、上述の諸問題を解決し優れた耐
蝕性及び高い耐摩耗性を持ちながら磁性のあるオーステ
ナイト・フェライト系ステンレス鋼線及びそれを材料と
する篩分けフィルタを低コストに提供することができ
る。また、本発明ステンレス鋼線の製線工程における中
間熱処理は従来のオーステナイト系ステンレスＳＵＳ３
０４と同じ温度下で行うことも可能である。さらに、ス
テンレス鋼線の磁性の強さを調整する最終熱処理におい
ても、ＳＵＳ３０４と同じか、乃至は近似の温度の下で
実施できる。従って、新たな加熱設備の設置は不要で従
来の製造ラインを利用しての製線が十分に可能である。
蝕性及び高い耐摩耗性を持ちながら磁性のあるオーステ
ナイト・フェライト系ステンレス鋼線及びそれを材料と
する篩分けフィルタを低コストに提供することができ
る。また、本発明ステンレス鋼線の製線工程における中
間熱処理は従来のオーステナイト系ステンレスＳＵＳ３
０４と同じ温度下で行うことも可能である。さらに、ス
テンレス鋼線の磁性の強さを調整する最終熱処理におい
ても、ＳＵＳ３０４と同じか、乃至は近似の温度の下で
実施できる。従って、新たな加熱設備の設置は不要で従
来の製造ラインを利用しての製線が十分に可能である。
【００１４】また、本発明鋼線を用いた篩分けフィルタ
の強さは、従来のオーステナイト系やフェライト系より
も高いため、一回の篩分け粉体量を増やすことができ
る。従って、粉体加工の生産性を向上することになる。
さらに、本発明鋼線を用いた篩分けフィルタの耐摩耗性
は従来のオーステナイト系やフェライト系よりも高いと
いうことが同じ使用条件においてフィルタの寿命が長く
なることを意味する。
の強さは、従来のオーステナイト系やフェライト系より
も高いため、一回の篩分け粉体量を増やすことができ
る。従って、粉体加工の生産性を向上することになる。
さらに、本発明鋼線を用いた篩分けフィルタの耐摩耗性
は従来のオーステナイト系やフェライト系よりも高いと
いうことが同じ使用条件においてフィルタの寿命が長く
なることを意味する。
【００１５】ところで本発明は、最終の固溶化処理で微
細結晶粒組織を得られる程度の伸線加工を施すことが特
徴の一つである。なお、微細結晶粒を得るために、３０
％以上の伸線加工度は必要となる。つまり、この伸線加
工およびその後の固溶化処理によって微細なオーステナ
イト・フェライト２相組織が得られることにより鋼線の
引張強度が高くなるのである。金属材料に関しては、そ
の強さ（σ）はホール−ペッチの式：σ＝σ0 ＋ｋy ｄ
-1/2（但し、ｄは結晶粒径を指す）によって決められる
ものであり、結晶粒の粒径に反比例の関係となってい
る。即ち、結晶粒は細かいほど材料の強さが高くなる。
また、硬度と引張強さとは比例するため、引張強さが高
くなると硬度も高くなる。そして、硬度が高くなると、
耐摩耗性が向上することになる。
細結晶粒組織を得られる程度の伸線加工を施すことが特
徴の一つである。なお、微細結晶粒を得るために、３０
％以上の伸線加工度は必要となる。つまり、この伸線加
工およびその後の固溶化処理によって微細なオーステナ
イト・フェライト２相組織が得られることにより鋼線の
引張強度が高くなるのである。金属材料に関しては、そ
の強さ（σ）はホール−ペッチの式：σ＝σ0 ＋ｋy ｄ
-1/2（但し、ｄは結晶粒径を指す）によって決められる
ものであり、結晶粒の粒径に反比例の関係となってい
る。即ち、結晶粒は細かいほど材料の強さが高くなる。
また、硬度と引張強さとは比例するため、引張強さが高
くなると硬度も高くなる。そして、硬度が高くなると、
耐摩耗性が向上することになる。
【００１６】次に、前掲の関係式（Ａ）が満足されるこ
とに関してその根拠を以下に説明する。関係式（Ａ）
は、オーステナイトとフェライトのバランスを調節する
ためについての関係式である。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉはフェ
ライト形成元素であり、一方、これに対してＮｉ，Ｍｎ
はオーステナイト形成元素である。請求項１のような成
分組成条件並びに加工処理手段を採用することによっ
て、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉはフェライト、Ｎｉ，Ｍｎはオー
ステナイトになることから、要は、磁性と耐蝕性のバラ
ンス及び２相組織構成の点を考えると、関係式（Ａ）を
満足することが好ましいということである。逆に言う
と、関係式（Ａ）を満足しないと、特許請求の範囲に記
載される成分の組合せではフェライト量は３０．０〜８
０．０％の範囲を外れる恐れがあるということである。
この根拠の内容は、前掲の関係式（Ｂ）についても同様
のことがいえる。
とに関してその根拠を以下に説明する。関係式（Ａ）
は、オーステナイトとフェライトのバランスを調節する
ためについての関係式である。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉはフェ
ライト形成元素であり、一方、これに対してＮｉ，Ｍｎ
はオーステナイト形成元素である。請求項１のような成
分組成条件並びに加工処理手段を採用することによっ
て、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉはフェライト、Ｎｉ，Ｍｎはオー
ステナイトになることから、要は、磁性と耐蝕性のバラ
ンス及び２相組織構成の点を考えると、関係式（Ａ）を
満足することが好ましいということである。逆に言う
と、関係式（Ａ）を満足しないと、特許請求の範囲に記
載される成分の組合せではフェライト量は３０．０〜８
０．０％の範囲を外れる恐れがあるということである。
この根拠の内容は、前掲の関係式（Ｂ）についても同様
のことがいえる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施の形
態を、図面を参照しながら説明する。本発明に係るステ
ンレス鋼線は、適用する篩分けフィルタ等の最終製品に
おいて要求される仕上げ線径に合わせるため、伸線加工
が当然に必要となる。この場合、材料の機械的性質の低
下をもたらす再結晶粒の異常粗大化を防ぐために３０％
以上の伸線加工度が必要である。
態を、図面を参照しながら説明する。本発明に係るステ
ンレス鋼線は、適用する篩分けフィルタ等の最終製品に
おいて要求される仕上げ線径に合わせるため、伸線加工
が当然に必要となる。この場合、材料の機械的性質の低
下をもたらす再結晶粒の異常粗大化を防ぐために３０％
以上の伸線加工度が必要である。
【００１８】本発明ステンレス鋼線は、伸線加工した
後、固溶化処理することによって磁性の強さを調整でき
る。即ち、２相ステンレス鋼線は同じ成分において９０
０〜１２００℃の間の温度域では固溶化処理温度の上昇
に伴って磁性を持つフェライト相の体積比率が増える特
性を有する。
後、固溶化処理することによって磁性の強さを調整でき
る。即ち、２相ステンレス鋼線は同じ成分において９０
０〜１２００℃の間の温度域では固溶化処理温度の上昇
に伴って磁性を持つフェライト相の体積比率が増える特
性を有する。
【００１９】以上のことから本発明のステンレス鋼線及
び篩分けフィルタは、用途に応じて耐蝕性と磁性のバラ
ンスを適宜コントロールすることが可能である。なお、
製線工程において９００°以下の温度域では材料を脆化
するε相が析出するおそれがあるので避けるべきであ
る。
び篩分けフィルタは、用途に応じて耐蝕性と磁性のバラ
ンスを適宜コントロールすることが可能である。なお、
製線工程において９００°以下の温度域では材料を脆化
するε相が析出するおそれがあるので避けるべきであ
る。
【００２０】また、フェライト相の体積比率は５０〜６
０％のときに本発明ステンレス鋼線の耐蝕性は最も優れ
ていることが実験結果から明らかである。但し、フェラ
イト相の体積比率がたとえ５０〜６０％以外の場合であ
っても、特許請求の範囲に記載の構成を備える本発明２
相ステンレス鋼線はオーステナイト系ステンレス鋼線以
上の耐蝕性を持つものである。
０％のときに本発明ステンレス鋼線の耐蝕性は最も優れ
ていることが実験結果から明らかである。但し、フェラ
イト相の体積比率がたとえ５０〜６０％以外の場合であ
っても、特許請求の範囲に記載の構成を備える本発明２
相ステンレス鋼線はオーステナイト系ステンレス鋼線以
上の耐蝕性を持つものである。
【００２１】なお、磁性と耐蝕性のバランスを適正に保
たせるためには、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０
％、Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．
０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：
１．０〜６．０％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不
純物であるものでは、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍ
ｎの関係式（Ａ）が満足されるように、また、重量％
で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．５
％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０４
％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃ
ｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であるものでは、Ｃｒ＋
Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式（Ｂ）が満
足されるように、それぞれ成分調整することが好まし
い。
たせるためには、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０
％、Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．
０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：
１．０〜６．０％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不
純物であるものでは、Ｃｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍ
ｎの関係式（Ａ）が満足されるように、また、重量％
で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．１〜１．５
％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｐ：０．０１〜０．０４
％、Ｓ：０．００１〜０．０３％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃ
ｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：
１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１〜０．５％を含有し、
残りがＦｅ及び不可避的不純物であるものでは、Ｃｒ＋
Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係式（Ｂ）が満
足されるように、それぞれ成分調整することが好まし
い。
【００２２】次に各成分についてみると以下に述べる通
りである。 Ｃ：Ｃが多いと炭化物が粒界に析出しやすくなって耐蝕
性を低下させるため、０．０５％以下に抑える。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素であり、適量は必要であるが、多
いと鋼質を脆化させるので、１．５％以下に抑える。 Ｍｎ：Ｍｎは脱硫元素であり、適量は必要であるが、多
くなると加工硬化が著しくなり、加工性を損なうため、
１．０％以下に抑える。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの０．０
４％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記のＰと同じ理由で０．０３％以下とする。 Ｎｉ：２相組織とするために、後記のＣｒ量に対応して
Ｎｉは３〜８％が必要である。
りである。 Ｃ：Ｃが多いと炭化物が粒界に析出しやすくなって耐蝕
性を低下させるため、０．０５％以下に抑える。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素であり、適量は必要であるが、多
いと鋼質を脆化させるので、１．５％以下に抑える。 Ｍｎ：Ｍｎは脱硫元素であり、適量は必要であるが、多
くなると加工硬化が著しくなり、加工性を損なうため、
１．０％以下に抑える。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの０．０
４％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記のＰと同じ理由で０．０３％以下とする。 Ｎｉ：２相組織とするために、後記のＣｒ量に対応して
Ｎｉは３〜８％が必要である。
【００２３】Ｃｒ：Ｃｒは後述するＭｏ同様、フェライ
ト形成元素であり、主にフェライト相中に固溶する。フ
ェライト相の耐蝕性を向上させるため、特にフェライト
相体積比率の高い場合ではやや高めに添加する必要があ
る。２０％以下では耐蝕性が低下するが、３０％を超え
ると熱間加工性が劣化し、経済性も悪くなり、また、２
相組織とするためにＣｒが多すぎるとその相バランス上
からＮｉも多く添加する必要が生じて、この点でも不利
であるので、２０〜３０％とする。 Ｍｏ：１．０％あれば耐蝕性は向上し、量が多くなるに
つれて効果は著しいが、高価な元素である点から６．０
％あれば十分である。 Ｃｕ：耐蝕性を上げると同時に冷間加工性を改善させる
ため、フィルタ加工の生産性の向上につながるが、１．
０％以下ではその効果があまりみられず、３．０％あれ
ば十分である。 Ｎｂ：耐蝕性を向上させる元素であるが、０．１％以下
ではその効果がみられず、０．５％あれば十分である。
ト形成元素であり、主にフェライト相中に固溶する。フ
ェライト相の耐蝕性を向上させるため、特にフェライト
相体積比率の高い場合ではやや高めに添加する必要があ
る。２０％以下では耐蝕性が低下するが、３０％を超え
ると熱間加工性が劣化し、経済性も悪くなり、また、２
相組織とするためにＣｒが多すぎるとその相バランス上
からＮｉも多く添加する必要が生じて、この点でも不利
であるので、２０〜３０％とする。 Ｍｏ：１．０％あれば耐蝕性は向上し、量が多くなるに
つれて効果は著しいが、高価な元素である点から６．０
％あれば十分である。 Ｃｕ：耐蝕性を上げると同時に冷間加工性を改善させる
ため、フィルタ加工の生産性の向上につながるが、１．
０％以下ではその効果があまりみられず、３．０％あれ
ば十分である。 Ｎｂ：耐蝕性を向上させる元素であるが、０．１％以下
ではその効果がみられず、０．５％あれば十分である。
【００２４】
【実施例】本発明に係る２相ステンレス鋼線の特有の効
果を明らかにするべく篩分けフィルタの例を挙げて比較
製品との特性対比を行った。この場合の篩分けフィルタ
としては、図１に部分拡大して平面示する如く、本発明
に係るステンレス鋼（表１に例示するＡ，Ｂ及びＣの３
種）と、比較鋼であるＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６及び
ＳＵＳ４３０の３種の各材料から製造した所定の線径の
鋼線１を平織り（縦線と横線とが一定の間隔を保ち、１
本ずつ相互に交絡しているもの、及びこれに類するも
の）により網組みした金網を使用している。
果を明らかにするべく篩分けフィルタの例を挙げて比較
製品との特性対比を行った。この場合の篩分けフィルタ
としては、図１に部分拡大して平面示する如く、本発明
に係るステンレス鋼（表１に例示するＡ，Ｂ及びＣの３
種）と、比較鋼であるＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６及び
ＳＵＳ４３０の３種の各材料から製造した所定の線径の
鋼線１を平織り（縦線と横線とが一定の間隔を保ち、１
本ずつ相互に交絡しているもの、及びこれに類するも
の）により網組みした金網を使用している。
【００２５】ここで、供試される金網の鋼線は下記「表
１」に示す成分組成を有する本発明鋼Ａ，Ｂ，Ｃ及び比
較鋼ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６の５．５mmφ線材を１
１００℃、また、ＳＵＳ４３０の５．５mmφ線材を８５
０℃の各温度条件下で、固溶処理及びその後の伸線加工
を繰り返し、それぞれ所定の線径まで仕上げた後、再度
固溶化処理を行ってから網組みによりフィルタ加工し
た。
１」に示す成分組成を有する本発明鋼Ａ，Ｂ，Ｃ及び比
較鋼ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６の５．５mmφ線材を１
１００℃、また、ＳＵＳ４３０の５．５mmφ線材を８５
０℃の各温度条件下で、固溶処理及びその後の伸線加工
を繰り返し、それぞれ所定の線径まで仕上げた後、再度
固溶化処理を行ってから網組みによりフィルタ加工し
た。
【００２６】
【表１】
【００２７】本発明に係るステンレス鋼線及び該鋼線か
ら形成した金網と、比較品である比較鋼線及び金網との
それぞれの磁性特性の結果は下記「表２」の通りであ
る。
ら形成した金網と、比較品である比較鋼線及び金網との
それぞれの磁性特性の結果は下記「表２」の通りであ
る。
【００２８】
【表２】
【００２９】上記「表２」において、透磁率は材料の磁
性を表す数値で、完全な非磁性の場合が透磁率＝１であ
る。表中において、「鋼線」は金網作製前の状態、「フ
ィルタ」は金網状態を指す。透磁率は理研電子株式会社
製の直流磁気測定装置を用いて測定した。ＳＵＳ３０４
鋼線の場合、網加工前の熱処理した状態のため、完全な
非磁性である。この鋼線は、網加工後のメッシュでは透
磁率は少し増えているが、これは網加工中に５〜１０％
伸線加工に相当する引張加工が加えられるために、２〜
５％程度の若干の磁性を持つ加工誘起マルテンサイトが
生じることに基づくものである。
性を表す数値で、完全な非磁性の場合が透磁率＝１であ
る。表中において、「鋼線」は金網作製前の状態、「フ
ィルタ」は金網状態を指す。透磁率は理研電子株式会社
製の直流磁気測定装置を用いて測定した。ＳＵＳ３０４
鋼線の場合、網加工前の熱処理した状態のため、完全な
非磁性である。この鋼線は、網加工後のメッシュでは透
磁率は少し増えているが、これは網加工中に５〜１０％
伸線加工に相当する引張加工が加えられるために、２〜
５％程度の若干の磁性を持つ加工誘起マルテンサイトが
生じることに基づくものである。
【００３０】一方、ＳＵＳ３１６の場合、網加工後も完
全な非磁性状態である。これはＳＵＳ３１６の材料が６
０％以上の冷間加工をしない限り、マルテンサイトが殆
どできないからである。なお、本発明鋼に係る透磁率
は、フェライト系のＳＵＳ４３０より僅かに低くなって
いるが、オーステナイト系ステンレス鋼に比べると強い
磁性特性を示していることが判る。
全な非磁性状態である。これはＳＵＳ３１６の材料が６
０％以上の冷間加工をしない限り、マルテンサイトが殆
どできないからである。なお、本発明鋼に係る透磁率
は、フェライト系のＳＵＳ４３０より僅かに低くなって
いるが、オーステナイト系ステンレス鋼に比べると強い
磁性特性を示していることが判る。
【００３１】また、本発明鋼Ｂとオーステナイト系ステ
ンレス鋼とを耐海水腐食性に関して比較調査したとこ
ろ、下記「表３」に示されるような測定結果が得られ
て、本発明鋼Ｂが極めて良好な耐蝕性を備えていること
が明らかにされる。
ンレス鋼とを耐海水腐食性に関して比較調査したとこ
ろ、下記「表３」に示されるような測定結果が得られ
て、本発明鋼Ｂが極めて良好な耐蝕性を備えていること
が明らかにされる。
【００３２】
【表３】
【００３３】次いで、本発明に係る篩分けフィルタ用金
網と比較篩分けフィルタ用金網とを対比の上、金網が破
損したとした場合における磁石による除去率について実
験を行ったところ、下記「表４」の通りの結果が得られ
た。
網と比較篩分けフィルタ用金網とを対比の上、金網が破
損したとした場合における磁石による除去率について実
験を行ったところ、下記「表４」の通りの結果が得られ
た。
【００３４】
【表４】
【００３５】「表４」において、線径０．１５mmφと
０．４０mmφの各鋼種の金網を用意して、それぞれ２×
２、５×５、１０×１０(mm)の正方形に裁断したものを
試料（破損片）として、大気中、粉体中及び液体中の３
種の条件下において磁石での磁着による除去がどの程度
で行われるかを調べた。この場合、粉体はメリケン粉を
使用し、また、液体の場合は蒸留水を使用した。一方、
磁石としては市販の永久磁石を用いた。そして本発明例
のものは、段落番号〔００２３〕の項で例示した鋼線
Ａ，Ｂ，Ｃを使用した。
０．４０mmφの各鋼種の金網を用意して、それぞれ２×
２、５×５、１０×１０(mm)の正方形に裁断したものを
試料（破損片）として、大気中、粉体中及び液体中の３
種の条件下において磁石での磁着による除去がどの程度
で行われるかを調べた。この場合、粉体はメリケン粉を
使用し、また、液体の場合は蒸留水を使用した。一方、
磁石としては市販の永久磁石を用いた。そして本発明例
のものは、段落番号〔００２３〕の項で例示した鋼線
Ａ，Ｂ，Ｃを使用した。
【００３６】先ず、ＳＵＳ３０４の場合、焼鈍・伸線後
の「なまし」材では磁性がないが金網加工（５〜１０％
伸線加工相当の引張付与が行われる）の際、２〜５％の
磁性を持つ加工誘起マルテンサイト相ができるため、若
干の磁性を持つ。しかし、磁性が弱すぎるので、線径、
寸法に応じて６０〜５％の間の除去率となり、完全に取
り除くことが不可能である。特に、線径が稍々太め (0.
4mm)の場合、金網カットに対する磁力はその重力に比し
て弱い結果、除去率が低下していることが判る。また、
ＳＵＳ３１６の場合は、少なくとも６０％以下の冷間加
工ではマルテンサイトができなくて磁性を持たないた
め、全ての条件下において除去率は０％である。
の「なまし」材では磁性がないが金網加工（５〜１０％
伸線加工相当の引張付与が行われる）の際、２〜５％の
磁性を持つ加工誘起マルテンサイト相ができるため、若
干の磁性を持つ。しかし、磁性が弱すぎるので、線径、
寸法に応じて６０〜５％の間の除去率となり、完全に取
り除くことが不可能である。特に、線径が稍々太め (0.
4mm)の場合、金網カットに対する磁力はその重力に比し
て弱い結果、除去率が低下していることが判る。また、
ＳＵＳ３１６の場合は、少なくとも６０％以下の冷間加
工ではマルテンサイトができなくて磁性を持たないた
め、全ての条件下において除去率は０％である。
【００３７】これらに対して本発明に係る例では、何れ
の実験条件下においても１００％の除去率を有すること
が明示されており、磁性を備えた高耐蝕性の金網として
その実用性が評価される所以である。なお、フェライト
系のＳＵＳ４３０は磁性が最も強いため、当然の結果と
して全ての条件下において除去率は１００％となってい
る。
の実験条件下においても１００％の除去率を有すること
が明示されており、磁性を備えた高耐蝕性の金網として
その実用性が評価される所以である。なお、フェライト
系のＳＵＳ４３０は磁性が最も強いため、当然の結果と
して全ての条件下において除去率は１００％となってい
る。
【００３８】
【発明の効果】本発明のうち請求項１乃至４記載の発明
は、ステンレス鋼線の製線工程で従来から多用されてい
る中間熱処理設備を改変することなくそのまま使用する
ことによって、磁性を持つ高耐蝕性２相ステンレス鋼線
を加工することが可能となり、低コストの製品を高生産
効率の下で提供し得る。
は、ステンレス鋼線の製線工程で従来から多用されてい
る中間熱処理設備を改変することなくそのまま使用する
ことによって、磁性を持つ高耐蝕性２相ステンレス鋼線
を加工することが可能となり、低コストの製品を高生産
効率の下で提供し得る。
【００３９】また、本発明のうち請求項５及び６記載の
発明は、磁性を持つ高耐蝕性２相ステンレス鋼線によっ
て篩分けフィルタの金網を形成することによって、防錆
性に優れたものが得られるので、長期間に亘りメンテナ
ンスフリーで篩分け作業が安定的に行える利点がある。
更に、金網が万一破損することがあってもその破片を磁
石によって確実に捕捉することが可能であり、食品、薬
品などの安全性が特に要求される製品の篩分け作業分野
に適用して頗る有効である。
発明は、磁性を持つ高耐蝕性２相ステンレス鋼線によっ
て篩分けフィルタの金網を形成することによって、防錆
性に優れたものが得られるので、長期間に亘りメンテナ
ンスフリーで篩分け作業が安定的に行える利点がある。
更に、金網が万一破損することがあってもその破片を磁
石によって確実に捕捉することが可能であり、食品、薬
品などの安全性が特に要求される製品の篩分け作業分野
に適用して頗る有効である。
【図１】本発明に係る篩分けフィルタに用いられる金網
の部分拡大図で、（イ）は正面図、（ロ）は平面図であ
る。
の部分拡大図で、（イ）は正面図、（ロ）は平面図であ
る。
１…鋼線
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 38/44 Ｃ２２Ｃ 38/44
38/48 38/48
(72)発明者 寺田 勝信
大阪市東成区大今里南４丁目１番８号
真鍋工業株式会社内
(56)参考文献 特開 平３−229841（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−287714（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−240410（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−80347（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．０３
％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．
０〜６．０％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不純物
であって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ及びＭｎが、重量％
でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎの関係式を満たす
とともに、伸線加工と固溶化処理を繰り返す工程におい
て、最終固溶化処理後に微細結晶粒を得られる程度の伸
線加工を施したのち、最終的に９００〜１２００℃の間
での固溶化処理によってフェライト量を体積比率で３
０．０〜８０．０％にコントロールさせて製造されるこ
とを特徴とする磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線。 - 【請求項２】 最終固溶化処理後に微細結晶粒を得られ
る程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度である請求
項１記載の磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．０３
％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．
０〜６．０％、Ｃｕ：１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１
〜０．５％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不純物で
あって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｍｎ及びＣｕが、重
量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕの関係
式を満たすとともに、伸線加工と固溶化処理を繰り返す
工程において、最終固溶化処理後に微細結晶粒を得られ
る程度の伸線加工を施したのち、最終的に９００〜１２
００℃の間での固溶化処理によってフェライト量を体積
比率で３０．０〜８０．０％にコントロールさせて製造
されることを特徴とする磁性を備えた高耐蝕性ステンレ
ス鋼線。 - 【請求項４】 最終固溶化処理後に微細結晶粒を得られ
る程度の伸線加工が３０％以上の伸線加工度である請求
項３記載の磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．０３
％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．
０〜６．０％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不純物
であって、かつ、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ
＋Ｍｎの関係式が満足されるとともに、伸線加工と固溶
化処理を繰り返す工程において、最終固溶化処理後に微
細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施したのち、最終
的に９００〜１２００℃の間での固溶化処理によってフ
ェライト量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコント
ロールさせて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステンレ
ス鋼線を網組みして成るメッシュを備えることを特徴と
する篩分けフィルタ。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０４％、Ｓ：０．００１〜０．０３
％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：１．
０〜６．０％、Ｃｕ：１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．１
〜０．５％を含有し、残りがＦｅ及び不可避的不純物で
あって、かつ、重量％でＣｒ＋Ｍｏ＋２Ｓｉ≧４Ｎｉ＋
Ｍｎ＋Ｃｕの関係式が満足されるとともに、伸線加工と
固溶化処理を繰り返す工程において、最終固溶化処理後
に微細結晶粒を得られる程度の伸線加工を施したのち、
最終的に９００〜１２００℃の間での固溶化処理によっ
てフェライト量を体積比率で３０．０〜８０．０％にコ
ントロールさせて製造される磁性を備えた高耐蝕性ステ
ンレス鋼線を網組みして成るメッシュを備えることを特
徴とする篩分けフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28822596A JP3396138B2 (ja) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | 磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28822596A JP3396138B2 (ja) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | 磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130788A JPH10130788A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3396138B2 true JP3396138B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=17727457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28822596A Expired - Lifetime JP3396138B2 (ja) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | 磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3396138B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112123626B (zh) * | 2020-08-04 | 2022-04-01 | 上海金浦塑料包装材料有限公司 | 一种塑料粒子变径自筛选方法 |
| CN116463562A (zh) * | 2023-03-10 | 2023-07-21 | 无锡熠卿锋金属科技有限公司 | 一种高清洁强度电泳漆用低碳钢丝及其生产工艺 |
-
1996
- 1996-10-30 JP JP28822596A patent/JP3396138B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10130788A (ja) | 1998-05-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113015817B (zh) | 非磁性奥氏体不锈钢及其制造方法 | |
| CA2119150C (en) | Precipitation hardenable martensitic stainless steel | |
| CN113015818B (zh) | 高强度非磁性奥氏体不锈钢及其制造方法 | |
| JP6782601B2 (ja) | 耐温間リラクセーション特性に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法、ならびにばね部品 | |
| JPWO2019240127A1 (ja) | ステンレス鋼線およびその製造方法、ならびに、ばね部品 | |
| KR101401625B1 (ko) | 내피로성이 우수한 석출 경화형 준안정 오스테나이트계 스테인리스 강선 및 그 제조 방법 | |
| JP2010174376A (ja) | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JP2533481B2 (ja) | 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| CN113396239A (zh) | 奥氏体系不锈钢及其制造方法 | |
| EP0446188A1 (en) | Stainless steel | |
| JP3396138B2 (ja) | 磁性を備えた高耐蝕性ステンレス鋼線及び篩分けフィルタ | |
| JPH0542493B2 (ja) | ||
| US5242655A (en) | Stainless steel | |
| JPH0593245A (ja) | ▲高▼強度非磁性ステンレス鋼 | |
| KR102265212B1 (ko) | 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 | |
| JP6987651B2 (ja) | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 | |
| WO2020245285A1 (en) | A martensitic stainless alloy | |
| JP4015712B2 (ja) | 複合磁性部材およびその製造方法 | |
| JPH07233452A (ja) | 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP7453796B2 (ja) | 低磁性オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| US20230151470A1 (en) | Non-magnetic austenitic stainless steel | |
| JPH064905B2 (ja) | ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 | |
| JP3561922B2 (ja) | 軟磁性ステンレス鋼の製造方法 | |
| CN118176314A (zh) | 具有提高的磁性能的铁素体系不锈钢及其制造方法 | |
| JP2023133122A (ja) | 耐孔食性および軟磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030121 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090207 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090207 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100207 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110207 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120207 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120207 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130207 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140207 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |