JP3390075B2 - セメント混和材及びセメント組成物 - Google Patents
セメント混和材及びセメント組成物Info
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- JP3390075B2 JP3390075B2 JP661494A JP661494A JP3390075B2 JP 3390075 B2 JP3390075 B2 JP 3390075B2 JP 661494 A JP661494 A JP 661494A JP 661494 A JP661494 A JP 661494A JP 3390075 B2 JP3390075 B2 JP 3390075B2
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
- C04B28/16—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements containing anhydrite, e.g. Keene's cement
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に、土木・建築分野
において使用されるセメント混和材及びセメント組成物
に関する。
において使用されるセメント混和材及びセメント組成物
に関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】セメントは安価に大きな構造物
をつくり出すことができることから、広範囲に使用され
る材料であるが、収縮するという課題を有しており、こ
の収縮を補う目的で、数多くのセメント混和材が提案さ
れている(特開昭53-13650号公報や特開昭53-31170な
ど)。これらのセメント混和材は、膨張性を付与するも
のであり、セメントの収縮を補うことに関して優れてい
る材料である。
をつくり出すことができることから、広範囲に使用され
る材料であるが、収縮するという課題を有しており、こ
の収縮を補う目的で、数多くのセメント混和材が提案さ
れている(特開昭53-13650号公報や特開昭53-31170な
ど)。これらのセメント混和材は、膨張性を付与するも
のであり、セメントの収縮を補うことに関して優れてい
る材料である。
【０００３】しかしながら、セメントを用いた硬化体
は、拘束力をなんら受けない状態で、大きな膨張力を受
ければ受けるほど、強度発現性は低下するという課題を
有しており、強度発現性を低下させずに大きな膨張性を
付与できるセメント混和材の要望が高まりつつあった。
は、拘束力をなんら受けない状態で、大きな膨張力を受
ければ受けるほど、強度発現性は低下するという課題を
有しており、強度発現性を低下させずに大きな膨張性を
付与できるセメント混和材の要望が高まりつつあった。
【０００４】本発明者は、これら課題を解消すべく、鋭
意努力を重ねた結果、特定の膨張物質と、無水セッコウ
を組み合わせたセメント混和材を使用することにより、
また、さらに、非晶質カルシウムアルミネートを併用す
ることにより、前記課題が解決できることを知見し本発
明を完成するに至った。
意努力を重ねた結果、特定の膨張物質と、無水セッコウ
を組み合わせたセメント混和材を使用することにより、
また、さらに、非晶質カルシウムアルミネートを併用す
ることにより、前記課題が解決できることを知見し本発
明を完成するに至った。
【０００５】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、CaO原
料、Al2O3原料、及びCaSO4原料を含む混合物を熱処理し
て生成する膨張物質であって、CaO、Al2O3、及びCaSO4
を有効成分とする鉱物からなり、かつ、該鉱物中の成分
割合は、CaO／Al2O3モル比が7.5〜18で、CaSO4／Al2O3
モル比が1.6〜４である膨張物質と、無水セッコウとを
含有してなるセメント混和材であり、該膨張物質、非晶
質カルシウムアルミネ−ト、及び無水セッコウを含有し
てなるセメント混和材であり、該セメント混和材と、セ
メントとを含有してなるセメント組成物である。
料、Al2O3原料、及びCaSO4原料を含む混合物を熱処理し
て生成する膨張物質であって、CaO、Al2O3、及びCaSO4
を有効成分とする鉱物からなり、かつ、該鉱物中の成分
割合は、CaO／Al2O3モル比が7.5〜18で、CaSO4／Al2O3
モル比が1.6〜４である膨張物質と、無水セッコウとを
含有してなるセメント混和材であり、該膨張物質、非晶
質カルシウムアルミネ−ト、及び無水セッコウを含有し
てなるセメント混和材であり、該セメント混和材と、セ
メントとを含有してなるセメント組成物である。
【０００６】以下、本発明をさらに詳しく説明する。
【０００７】本発明に係る膨張物質の原料は、純度やコ
ストにより、任意に選択されうるものであり、特に限定
されるものではないが、例えば、CaO原料としては、石
灰石や消石灰などのCaCO3質やCa(OH)2質などが、また、
Al2O3原料としては、ボ−キサイトやアルミ残灰など
が、さらに、CaSO4原料としては、無水セッコウ、半水
セッコウ、及び二水セッコウ等が挙げられる。原料中に
存在するSiO2、Fe2O3、CaF2、MgO、及びTiO2等の不純物
の混入は、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲内で
は特に限定されるものではない。
ストにより、任意に選択されうるものであり、特に限定
されるものではないが、例えば、CaO原料としては、石
灰石や消石灰などのCaCO3質やCa(OH)2質などが、また、
Al2O3原料としては、ボ−キサイトやアルミ残灰など
が、さらに、CaSO4原料としては、無水セッコウ、半水
セッコウ、及び二水セッコウ等が挙げられる。原料中に
存在するSiO2、Fe2O3、CaF2、MgO、及びTiO2等の不純物
の混入は、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲内で
は特に限定されるものではない。
【０００８】本発明における各種原料の配合割合は、生
成物である膨張物質の化学組成として、CaO／Al2O3モル
比が7.5〜18で、CaSO4／Al2O3モル比が1.6〜４となるよ
うにすることが必要であり、CaO／Al2O3モル比が８〜12
が好ましく、CaSO4／Al2O3モル比が２〜３が好ましい。
CaO／Al2O3モル比が7.5未満では、混合セメントに使用
した場合、十分な膨張性が得られない場合があり、18を
越えて使用すると、膨張破壊を起こす恐れがある。ま
た、CaSO4／Al2O3モル比が1.6未満では膨張性が十分に
得られない場合があり、４を越えて使用すると膨張の発
現時期が遅くなり、膨張破壊を起こす恐れがある。
成物である膨張物質の化学組成として、CaO／Al2O3モル
比が7.5〜18で、CaSO4／Al2O3モル比が1.6〜４となるよ
うにすることが必要であり、CaO／Al2O3モル比が８〜12
が好ましく、CaSO4／Al2O3モル比が２〜３が好ましい。
CaO／Al2O3モル比が7.5未満では、混合セメントに使用
した場合、十分な膨張性が得られない場合があり、18を
越えて使用すると、膨張破壊を起こす恐れがある。ま
た、CaSO4／Al2O3モル比が1.6未満では膨張性が十分に
得られない場合があり、４を越えて使用すると膨張の発
現時期が遅くなり、膨張破壊を起こす恐れがある。
【０００９】本発明では、原料の混合物の配合比や不純
物の含有量により、セッコウの脱硫酸分解温度が大きく
変化するため、焼成時の焼成温度は特に限定されるもの
ではないが、通常、焼成温度は1,100〜1,600℃程度が好
ましい。原料の混合方法は特に限定されるものではな
く、通常の方法が可能である。膨張物質を製造する熱処
理方法としては特に限定されるものではなく、例えば、
ロ−タリ−キルンによる焼成や電炉による溶融などのい
ずれの方法も可能である。
物の含有量により、セッコウの脱硫酸分解温度が大きく
変化するため、焼成時の焼成温度は特に限定されるもの
ではないが、通常、焼成温度は1,100〜1,600℃程度が好
ましい。原料の混合方法は特に限定されるものではな
く、通常の方法が可能である。膨張物質を製造する熱処
理方法としては特に限定されるものではなく、例えば、
ロ−タリ−キルンによる焼成や電炉による溶融などのい
ずれの方法も可能である。
【００１０】膨張物質の粒度は特に限定されるものでは
ないが、ブレーン値で1,500〜8,000cm2/gが好ましい。
1,500cm2/g未満では強度発現性が悪くなる傾向があり、
8,000cm2/gを越えると膨張性が十分に発揮されない場合
がある。
ないが、ブレーン値で1,500〜8,000cm2/gが好ましい。
1,500cm2/g未満では強度発現性が悪くなる傾向があり、
8,000cm2/gを越えると膨張性が十分に発揮されない場合
がある。
【００１１】膨張物質の使用量は、膨張物質と、後述の
無水セッコウとからなるセメント混和材100重量部中、5
0〜90重量部が好ましく、60〜80重量部がより好まし
い。50重量部未満では膨張性が低下する場合があり、90
重量部を超えると強度発現効果が十分に得られない場合
がある。また、後述の非晶質カルシウムアルミネ−トを
併用する場合は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネ
−ト、及び無水セッコウからなるセメント混和材100重
量部中、50〜80重量部が好ましく、55〜65重量部がより
好ましい。50重量部未満では膨張性が低下する場合があ
り、80重量部を超えると強度発現効果が十分に得られな
い場合がある。
無水セッコウとからなるセメント混和材100重量部中、5
0〜90重量部が好ましく、60〜80重量部がより好まし
い。50重量部未満では膨張性が低下する場合があり、90
重量部を超えると強度発現効果が十分に得られない場合
がある。また、後述の非晶質カルシウムアルミネ−トを
併用する場合は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネ
−ト、及び無水セッコウからなるセメント混和材100重
量部中、50〜80重量部が好ましく、55〜65重量部がより
好ましい。50重量部未満では膨張性が低下する場合があ
り、80重量部を超えると強度発現効果が十分に得られな
い場合がある。
【００１２】本発明に係る無水セッコウは、特に限定さ
れるものではなく、天然に産出する天然無水セッコウの
他、半水セッコウや二水セッコウを熱処理して脱水させ
たものや工業副産物として発生するものなどの使用が可
能であるが、溶解速度が300mg/l・min以上の、溶解速度
が大きい無水セッコウの使用が好ましい。ここで、無水
セッコウの溶解速度とは、20℃の１リットルの水に、50
gの無水セッコウを加え、１分間、60rpmで攪拌し、上澄
み液中の硫酸イオンをイオンクロマトグラフィーで分析
し、CaSO4量に換算した値を示すものである。
れるものではなく、天然に産出する天然無水セッコウの
他、半水セッコウや二水セッコウを熱処理して脱水させ
たものや工業副産物として発生するものなどの使用が可
能であるが、溶解速度が300mg/l・min以上の、溶解速度
が大きい無水セッコウの使用が好ましい。ここで、無水
セッコウの溶解速度とは、20℃の１リットルの水に、50
gの無水セッコウを加え、１分間、60rpmで攪拌し、上澄
み液中の硫酸イオンをイオンクロマトグラフィーで分析
し、CaSO4量に換算した値を示すものである。
【００１３】無水セッコウの粒度は、特に限定されるも
のではないが、ブレーン値で2,500〜9,000cm2/gが好ま
しい。2,500cm2/g未満では長期耐久性が悪化する場合が
あり、9,000cm2/gを越えると膨張性が十分に発揮されな
い場合がある。
のではないが、ブレーン値で2,500〜9,000cm2/gが好ま
しい。2,500cm2/g未満では長期耐久性が悪化する場合が
あり、9,000cm2/gを越えると膨張性が十分に発揮されな
い場合がある。
【００１４】無水セッコウの使用量は、膨張物質と無水
セッコウからなるセメント混和材100重量部中、10〜50
重量部が好ましく、20〜40重量部がより好ましい。10重
量部未満では十分な強度発現効果が得られない場合があ
り、50重量部を超えると膨張性が不十分になる場合があ
る。また、非晶質カルシウムアルミネ−トを併用する場
合は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネ−ト、及び
無水セッコウからなるセメント混和材100重量部中、10
〜40重量部が好ましく、20〜30重量部がより好ましい。
10重量部未満では十分な強度発現効果が得られない場合
があり、40重量部を超えると膨張性が不十分になる場合
がある。
セッコウからなるセメント混和材100重量部中、10〜50
重量部が好ましく、20〜40重量部がより好ましい。10重
量部未満では十分な強度発現効果が得られない場合があ
り、50重量部を超えると膨張性が不十分になる場合があ
る。また、非晶質カルシウムアルミネ−トを併用する場
合は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネ−ト、及び
無水セッコウからなるセメント混和材100重量部中、10
〜40重量部が好ましく、20〜30重量部がより好ましい。
10重量部未満では十分な強度発現効果が得られない場合
があり、40重量部を超えると膨張性が不十分になる場合
がある。
【００１５】本発明に係る非晶質カルシウムアルミネ−
トはCaO含有量が35〜45重量％のものが好ましい。CaO含
有量が35重量％未満では膨張性や強度発現性が不十分に
なる場合があり、45重量％を超えると流動性が低下して
作業性が悪くなる恐れがある。非晶質カルシウムアルミ
ネ−トは、CaO原料とAl2O3原料を溶融し、急冷して得ら
れたクリンカ−を粉砕することによって得られる。非晶
質カルシウムアルミネ−トの粒度は特に限定されるもの
ではないが、ブレ−ン値で1,500〜6,000cm2/gが好まし
い。1,500cm2/g未満では十分な膨張性が得られない場合
があり、6,000cm2/gを超えると作業性が悪くなる恐れが
ある。
トはCaO含有量が35〜45重量％のものが好ましい。CaO含
有量が35重量％未満では膨張性や強度発現性が不十分に
なる場合があり、45重量％を超えると流動性が低下して
作業性が悪くなる恐れがある。非晶質カルシウムアルミ
ネ−トは、CaO原料とAl2O3原料を溶融し、急冷して得ら
れたクリンカ−を粉砕することによって得られる。非晶
質カルシウムアルミネ−トの粒度は特に限定されるもの
ではないが、ブレ−ン値で1,500〜6,000cm2/gが好まし
い。1,500cm2/g未満では十分な膨張性が得られない場合
があり、6,000cm2/gを超えると作業性が悪くなる恐れが
ある。
【００１６】非晶質カルシウムアルミネ−トの使用量
は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネート、及び無
水セッコウからなるセメント混和材100重量部中、５〜2
5重量部が好ましく、10〜20重量部がより好ましい。５
重量部未満では強度発現効果が得られ難い場合があり、
25重量部を超える量では膨張性が低下する場合や、セメ
ント、セメント混和材、及び水等を混練したセメント混
練物の流動性が低下して作業性が悪くなる場合がある。
は、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネート、及び無
水セッコウからなるセメント混和材100重量部中、５〜2
5重量部が好ましく、10〜20重量部がより好ましい。５
重量部未満では強度発現効果が得られ難い場合があり、
25重量部を超える量では膨張性が低下する場合や、セメ
ント、セメント混和材、及び水等を混練したセメント混
練物の流動性が低下して作業性が悪くなる場合がある。
【００１７】本発明のセメント混和材の粒度は、使用す
る目的や用途に依存し、特に限定されるものではない
が、通常、ブレ−ン値で1,500〜8,000cm2/gの範囲で使
用することが好ましい。1,500cm2/g未満では、強度発現
性に悪影響をおよぼす恐れがあり、8,000cm2/gを越える
と膨張性が十分に発揮されない場合がある。
る目的や用途に依存し、特に限定されるものではない
が、通常、ブレ−ン値で1,500〜8,000cm2/gの範囲で使
用することが好ましい。1,500cm2/g未満では、強度発現
性に悪影響をおよぼす恐れがあり、8,000cm2/gを越える
と膨張性が十分に発揮されない場合がある。
【００１８】本発明のセメント混和材の使用量は、使用
する目的により異なるが、セメント混和材が膨張物質と
無水セッコウからなる場合は、セメントとセメント混和
材の合計100重量部に対して、３〜15重量部が好まし
く、５〜12重量部がより好ましい。３重量部未満では膨
張性が十分でなく、15重量部を超えると異常膨張を起こ
す場合がある。また、セメント混和材が膨張物質、非晶
質カルシウムアルミネ−ト、及び無水セッコウからなる
場合は、３〜20重量部が好ましく、５〜15重量部がより
好ましい。３重量部未満では膨張性が十分ではなく、20
重量部を越えて使用すると異常膨張を起こす場合があ
る。
する目的により異なるが、セメント混和材が膨張物質と
無水セッコウからなる場合は、セメントとセメント混和
材の合計100重量部に対して、３〜15重量部が好まし
く、５〜12重量部がより好ましい。３重量部未満では膨
張性が十分でなく、15重量部を超えると異常膨張を起こ
す場合がある。また、セメント混和材が膨張物質、非晶
質カルシウムアルミネ−ト、及び無水セッコウからなる
場合は、３〜20重量部が好ましく、５〜15重量部がより
好ましい。３重量部未満では膨張性が十分ではなく、20
重量部を越えて使用すると異常膨張を起こす場合があ
る。
【００１９】本発明に係るセメントとしては、普通、早
強、超早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメン
ト、これらポルトランドセメントに、高炉スラグやシリ
カなどのポゾラン物質を混合した各種混合セメント、及
びアルミナセメント等が挙げられる。本発明のセメント
混和材は、特に混合セメントと併用する場合においてそ
の効果が顕著である。
強、超早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメン
ト、これらポルトランドセメントに、高炉スラグやシリ
カなどのポゾラン物質を混合した各種混合セメント、及
びアルミナセメント等が挙げられる。本発明のセメント
混和材は、特に混合セメントと併用する場合においてそ
の効果が顕著である。
【００２０】本発明では、セメントやセメント混和材の
他に、凝結調整剤、減水剤、高性能減水剤、ＡＥ剤、Ａ
Ｅ減水剤、高性能ＡＥ減水剤、増粘剤、砂や砂利などの
骨材、セメント急硬材、防錆剤、防凍剤、高分子エマル
ジョン、ベントナイト等の粘土鉱物、ゼオライト、ハイ
ドロタルサイト、及びハイドロカルマイト等のイオン交
換体、硫酸アルミニウムや硫酸ナトリウムなどの無機硫
酸塩、無機リン酸塩、並びに、ホウ酸等のうちの一種又
は二種以上を本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で
併用することが可能である。
他に、凝結調整剤、減水剤、高性能減水剤、ＡＥ剤、Ａ
Ｅ減水剤、高性能ＡＥ減水剤、増粘剤、砂や砂利などの
骨材、セメント急硬材、防錆剤、防凍剤、高分子エマル
ジョン、ベントナイト等の粘土鉱物、ゼオライト、ハイ
ドロタルサイト、及びハイドロカルマイト等のイオン交
換体、硫酸アルミニウムや硫酸ナトリウムなどの無機硫
酸塩、無機リン酸塩、並びに、ホウ酸等のうちの一種又
は二種以上を本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で
併用することが可能である。
【００２１】本発明において、各材料の混合方法は特に
限定されるものでなく、それぞれの材料を施工時に混合
してもよいし、あらかじめ一部を、あるいは全部を混合
しておいても差し支えない。混合装置としては、既存の
いかなる撹拌装置も使用可能であり、例えば、傾胴ミキ
サ−、オムニミキサ−、Ｖ型ミキサ−、ヘンシェルミキ
サ−、及びナウタ−ミキサ−等の使用が可能である。
限定されるものでなく、それぞれの材料を施工時に混合
してもよいし、あらかじめ一部を、あるいは全部を混合
しておいても差し支えない。混合装置としては、既存の
いかなる撹拌装置も使用可能であり、例えば、傾胴ミキ
サ−、オムニミキサ−、Ｖ型ミキサ−、ヘンシェルミキ
サ−、及びナウタ−ミキサ−等の使用が可能である。
【００２２】本発明のコンクリ−トの養生方法は、特に
限定されるものではなく、一般に行われる常温・常圧養
生、蒸気養生、高温・高圧蒸気養生、及び加圧養生等の
いずれの養生方法も適用可能であるが、蒸気養生を行っ
た場合に本発明の効果がより顕著である。蒸気養生を行
う場合は、常温・常圧において３〜８時間程度の前置き
養生を行うことがより好ましい。
限定されるものではなく、一般に行われる常温・常圧養
生、蒸気養生、高温・高圧蒸気養生、及び加圧養生等の
いずれの養生方法も適用可能であるが、蒸気養生を行っ
た場合に本発明の効果がより顕著である。蒸気養生を行
う場合は、常温・常圧において３〜８時間程度の前置き
養生を行うことがより好ましい。
【００２３】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。
る。
【００２４】実施例１
CaO原料として石灰石粉を、また、Al2O3原料としてアル
ミ残灰を、さらに、CaSO4原料として天然無水セッコウ
を使用し、その混合物を最高焼成温度1,400℃で、ロ−
タリ−キルンを用いて焼成し、得られたクリンカ−を粉
砕し、ブレ−ン値で3,000±200cm2/gに調整して膨張物
質を得た。単位量が、各々セメント500kg/m3、粗骨材96
0kg/m3、細骨材713kg/m3、及び水200kg/m3の配合のコン
クリ−トに、表１に示す膨張物質70重量部と無水セッコ
ウ30重量部からなるセメント混和材を、セメントとセメ
ント混和材の合計100重量部に対して７重量部配合し、
コンクリート混練物を調製し、φ100mm、Ｌ200mmの供試
体を作製した。作製した供試体を、前置き４時間の後、
昇温速度16℃／ｈで昇温し、65℃で５時間の蒸気養生を
行い、自然放冷した。その後、各材令における圧縮強度
の測定を行った。また、JIS A 6202Ｂ法に準じて膨張率
の測定を行った。なお、１日材令測定後は水中養生を行
った。結果を表１に併記する。
ミ残灰を、さらに、CaSO4原料として天然無水セッコウ
を使用し、その混合物を最高焼成温度1,400℃で、ロ−
タリ−キルンを用いて焼成し、得られたクリンカ−を粉
砕し、ブレ−ン値で3,000±200cm2/gに調整して膨張物
質を得た。単位量が、各々セメント500kg/m3、粗骨材96
0kg/m3、細骨材713kg/m3、及び水200kg/m3の配合のコン
クリ−トに、表１に示す膨張物質70重量部と無水セッコ
ウ30重量部からなるセメント混和材を、セメントとセメ
ント混和材の合計100重量部に対して７重量部配合し、
コンクリート混練物を調製し、φ100mm、Ｌ200mmの供試
体を作製した。作製した供試体を、前置き４時間の後、
昇温速度16℃／ｈで昇温し、65℃で５時間の蒸気養生を
行い、自然放冷した。その後、各材令における圧縮強度
の測定を行った。また、JIS A 6202Ｂ法に準じて膨張率
の測定を行った。なお、１日材令測定後は水中養生を行
った。結果を表１に併記する。
【００２５】＜使用材料＞
CaO原料 ：電気化学工業社青海鉱山産石灰石粉末、
4,230cm2/g Al2O3原料 ：アルミ残灰、日本海水化工社製 CaSO4原料 ：天然無水セッコウ、ブレーン値5,830cm2/
g 膨張物質Ａ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝４：１：2.5 膨張物質Ｂ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝7.5:１：2.5 膨張物質Ｃ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝８：１：2.5 膨張物質Ｄ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：2.5 膨張物質Ｅ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝12：１：2.5 膨張物質Ｆ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝18：１：2.5 膨張物質Ｇ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝20：１：2.5 膨張物質Ｈ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：１ 膨張物質Ｉ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：1.6 膨張物質Ｊ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：２ 膨張物質Ｋ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：３ 膨張物質Ｌ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：４ 膨張物質Ｍ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：５ 無水セッコウ：天然セッコウ、溶解度352mg/l・min セメントα ：電気化学工業社製普通ポルトランドセメ
ント 粗骨材 ：新潟県姫川産、Ｇmax＝15mm、比重2.67 細骨材 ：新潟県姫川産、比重2.63 水 ：水道水 なお、膨張物質の組成は、JIS R 5202に従って、CaO、A
l2O3、及びSO3量を分析し、さらにSO3量をCaSO4に換算
して求めた。
4,230cm2/g Al2O3原料 ：アルミ残灰、日本海水化工社製 CaSO4原料 ：天然無水セッコウ、ブレーン値5,830cm2/
g 膨張物質Ａ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝４：１：2.5 膨張物質Ｂ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝7.5:１：2.5 膨張物質Ｃ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝８：１：2.5 膨張物質Ｄ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：2.5 膨張物質Ｅ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝12：１：2.5 膨張物質Ｆ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝18：１：2.5 膨張物質Ｇ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝20：１：2.5 膨張物質Ｈ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：１ 膨張物質Ｉ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：1.6 膨張物質Ｊ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：２ 膨張物質Ｋ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：３ 膨張物質Ｌ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：４ 膨張物質Ｍ ：CaO:Al2O3:CaSO4モル比＝10：１：５ 無水セッコウ：天然セッコウ、溶解度352mg/l・min セメントα ：電気化学工業社製普通ポルトランドセメ
ント 粗骨材 ：新潟県姫川産、Ｇmax＝15mm、比重2.67 細骨材 ：新潟県姫川産、比重2.63 水 ：水道水 なお、膨張物質の組成は、JIS R 5202に従って、CaO、A
l2O3、及びSO3量を分析し、さらにSO3量をCaSO4に換算
して求めた。
【００２６】
【表１】
【００２７】実施例２
膨張物質Ｄを用いて、セメントとセメント混和材の合計
100重量部に対するセメント混和材の配合量を表２に示
すように変化したこと以外は実施例１と同様に行った。
結果を表２に併記する。
100重量部に対するセメント混和材の配合量を表２に示
すように変化したこと以外は実施例１と同様に行った。
結果を表２に併記する。
【００２８】
【表２】
【００２９】実施例３
セメントとして高炉セメントを用い、単位量が、各々セ
メント500kg/m3、粗骨材953kg/m3、細骨材708kg/m3、及
び水193kg/m3の配合のコンクリ−トに、減水剤をセメン
トとセメント混和材の合計100重量部に対して１重量部
配合したこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表
３に示す。
メント500kg/m3、粗骨材953kg/m3、細骨材708kg/m3、及
び水193kg/m3の配合のコンクリ−トに、減水剤をセメン
トとセメント混和材の合計100重量部に対して１重量部
配合したこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表
３に示す。
【００３０】＜使用材料＞
セメントβ ：電気化学工業社製高炉セメントＢ種
減水剤 ：電気化学工業社製「デンカFT-500G」主成
分ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮合物
分ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮合物
【００３１】
【表３】
【００３２】実施例４
膨張物質Ｄを使用し、セメント混和材100重量部中の無
水セッコウの量を表４に示すように変えたこと以外は実
施例３と同様に行った。結果を表４に併記する。
水セッコウの量を表４に示すように変えたこと以外は実
施例３と同様に行った。結果を表４に併記する。
【００３３】
【表４】
【００３４】実施例５
表５に示す膨張物質60重量部、非晶質カルシウムアルミ
ネ−ト(Ａ−ＣＡ)15重量部、及び無水セッコウ25重量部
からなるセメント混和材を、セメントとセメント混和材
の合計100重量部に対して、10重量部配合したこと以外
は実施例１と同様に行った。結果を表５に示す。
ネ−ト(Ａ−ＣＡ)15重量部、及び無水セッコウ25重量部
からなるセメント混和材を、セメントとセメント混和材
の合計100重量部に対して、10重量部配合したこと以外
は実施例１と同様に行った。結果を表５に示す。
【００３５】＜使用材料＞
Ａ−ＣＡイ ：試薬１級の炭酸カルシウムと酸化アルミ
ニウムとのモル比が10：８の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,410cm2/gとした。CaO含有量40％
ニウムとのモル比が10：８の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,410cm2/gとした。CaO含有量40％
【００３６】
【表５】
【００３７】実施例６
膨張物質Ｄを用いて、セメントとセメント混和材の合計
100重量部に対するセメント混和材の配合量を変化した
こと以外は実施例５と同様に行った。結果を表６に示
す。
100重量部に対するセメント混和材の配合量を変化した
こと以外は実施例５と同様に行った。結果を表６に示
す。
【００３８】
【表６】
【００３９】実施例７
セメントとしてセメントβを用いたこと以外は実施例５
と同様に行った。結果を表７に示す。
と同様に行った。結果を表７に示す。
【００４０】
【表７】
【００４１】実施例８
膨張物質Ｄを使用し、セメント混和材100重量部中の無
水セッコウの量を変え、膨張物質とＡ−ＣＡの量を等量
づつ増減してセメント混和材の量を一定にしたこと以外
は実施例７と同様に行った。結果を表８に示す。
水セッコウの量を変え、膨張物質とＡ−ＣＡの量を等量
づつ増減してセメント混和材の量を一定にしたこと以外
は実施例７と同様に行った。結果を表８に示す。
【００４２】
【表８】
【００４３】実施例９
膨張物質Ｄを使用し、セメント混和材100重量部中のＡ
−ＣＡの種類と量を変え、膨張物質と無水セッコウの量
を等量づつ増減してセメント混和材の量を一定にしたこ
と以外は実施例７と同様に行った。結果を表９に示す。
−ＣＡの種類と量を変え、膨張物質と無水セッコウの量
を等量づつ増減してセメント混和材の量を一定にしたこ
と以外は実施例７と同様に行った。結果を表９に示す。
【００４４】＜使用材料＞
Ａ−ＣＡロ ：試薬１級の炭酸カルシウムと酸化アルミ
ニウムとのモル比が10：10の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,150cm2/gとした。CaO含有量35％ Ａ−ＣＡハ ：試薬１級の炭酸カルシウムと酸化アルミ
ニウムとのモル比が10：７の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,090cm2/gとした。CaO含有量44％
ニウムとのモル比が10：10の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,150cm2/gとした。CaO含有量35％ Ａ−ＣＡハ ：試薬１級の炭酸カルシウムと酸化アルミ
ニウムとのモル比が10：７の混合物を1,650℃で溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕してブレ−ン値
3,090cm2/gとした。CaO含有量44％
【００４５】
【表９】
【００４６】
【発明の効果】本発明のセメント混和材とを使用するこ
とにより、特に、混合セメントに対して効果的な膨張性
が付与され、高強度発現性が良好なセメント組成物が得
られる。
とにより、特に、混合セメントに対して効果的な膨張性
が付与され、高強度発現性が良好なセメント組成物が得
られる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
// Ｃ０４Ｂ 103:60 Ｃ０４Ｂ 103:60
(56)参考文献 特開 昭53−99228（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−103430（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−149358（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−221141（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−96808（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−20763（ＪＰ，Ａ)
特公 昭53−16007（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C04B 22/00 - 22/16
Claims (3)
- 【請求項１】 CaO原料、Al2O3原料、及びCaSO4原料を
含む混合物を熱処理して生成する膨張物質であって、Ca
O、Al2O3、及びCaSO4を有効成分とする鉱物からなり、
かつ、該鉱物中の成分割合は、CaO／Al2O3モル比が7.5
〜18で、CaSO4／Al2O3モル比が1.6〜４である膨張物質
と、無水セッコウとを含有してなるセメント混和材。 - 【請求項２】 CaO原料、Al2O3原料、及びCaSO4原料を
含む混合物を熱処理して生成する膨張物質であって、Ca
O、Al2O3、及びCaSO4を有効成分とする鉱物からなり、
かつ、該鉱物中の成分割合は、CaO／Al2O3モル比が7.5
〜18で、CaSO4／Al2O3モル比が1.6〜４である膨張物質
と、非晶質カルシウムアルミネ−トと、無水セッコウと
を含有してなるセメント混和材。 - 【請求項３】 セメントと、請求項１又は２記載のセメ
ント混和材とを含有してなるセメント組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP661494A JP3390075B2 (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | セメント混和材及びセメント組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP661494A JP3390075B2 (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | セメント混和材及びセメント組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07206494A JPH07206494A (ja) | 1995-08-08 |
| JP3390075B2 true JP3390075B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=11643248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP661494A Expired - Fee Related JP3390075B2 (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | セメント混和材及びセメント組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3390075B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1233008B1 (en) * | 2001-02-19 | 2005-03-30 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Cement admixture and cement composition |
| CN103796968B (zh) * | 2011-09-14 | 2016-04-13 | 电化株式会社 | 石灰浆及使用了它的熟料的制造方法 |
| CN106986569B (zh) * | 2017-03-23 | 2019-09-20 | 福建工程学院 | 利用铝型材厂废渣合成无水硫铝酸钙膨胀剂的制备方法 |
-
1994
- 1994-01-25 JP JP661494A patent/JP3390075B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH07206494A (ja) | 1995-08-08 |
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