JP3364735B2 - 二重反転プロペラ用軸受装置 - Google Patents
二重反転プロペラ用軸受装置Info
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- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は船舶などの二重反転
プロペラを支持する二重反転プロペラ用軸受装置にかか
るもので、とくに内軸と外軸との間の軸受部分を改良し
た二重反転プロペラ用軸受装置に関するものである。
プロペラを支持する二重反転プロペラ用軸受装置にかか
るもので、とくに内軸と外軸との間の軸受部分を改良し
た二重反転プロペラ用軸受装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、プロペラの推進エネルギーを
有効に活用するために、前方プロペラを有する外軸と、
この外軸に内嵌するとともに後方プロペラを有する内軸
とを互いに反対方向に回転駆動する二重反転プロペラが
知られている。
有効に活用するために、前方プロペラを有する外軸と、
この外軸に内嵌するとともに後方プロペラを有する内軸
とを互いに反対方向に回転駆動する二重反転プロペラが
知られている。
【０００３】たとえば図１７は、従来の二重反転プロペ
ラ１の一部切欠き側面図、図１８は、図１７のＸＶＩＩ
Ｉ−ＸＶＩＩＩ線断面図であって、二重反転プロペラ１
は、前方プロペラ２を有する外軸３と、後方プロペラ４
を有する内軸５と、外軸３および内軸５をそれぞれ反対
方向に等速回転駆動する主機関６と、を有する。
ラ１の一部切欠き側面図、図１８は、図１７のＸＶＩＩ
Ｉ−ＸＶＩＩＩ線断面図であって、二重反転プロペラ１
は、前方プロペラ２を有する外軸３と、後方プロペラ４
を有する内軸５と、外軸３および内軸５をそれぞれ反対
方向に等速回転駆動する主機関６と、を有する。
【０００４】外軸３は、これを円筒状に形成してあるも
ので、船舶本体の船尾部分７に外側軸受８および外側シ
ール９を介してこれを回転可能に設けてある。内軸５
は、この外軸３の内方に内側軸受１０および内側シール
１１を介して反対方向に回転可能に設けてある。
ので、船舶本体の船尾部分７に外側軸受８および外側シ
ール９を介してこれを回転可能に設けてある。内軸５
は、この外軸３の内方に内側軸受１０および内側シール
１１を介して反対方向に回転可能に設けてある。
【０００５】また、外軸３、内軸５、外側軸受８および
内側軸受１０部分に潤滑油を供給する潤滑油供給機構１
２を設けてある。なお、前方プロペラ２および後方プロ
ペラ４に対向してラダーホーン１３および舵板１４を設
けてある。
内側軸受１０部分に潤滑油を供給する潤滑油供給機構１
２を設けてある。なお、前方プロペラ２および後方プロ
ペラ４に対向してラダーホーン１３および舵板１４を設
けてある。
【０００６】こうした構成の二重反転プロペラ１におい
て、外軸３と船尾部分７との間の外側軸受８は通常の軸
受機構を採用可能であるが、とくに内軸５と外軸３との
間に介装する内側軸受１０は、内方で回転する内軸５
と、外方で反転する外軸３との回転方向が互いに反対で
あるため、潤滑油供給機構１２からの潤滑油による油膜
の形成によって流体滑り軸受作用を行うことに問題があ
る。
て、外軸３と船尾部分７との間の外側軸受８は通常の軸
受機構を採用可能であるが、とくに内軸５と外軸３との
間に介装する内側軸受１０は、内方で回転する内軸５
と、外方で反転する外軸３との回転方向が互いに反対で
あるため、潤滑油供給機構１２からの潤滑油による油膜
の形成によって流体滑り軸受作用を行うことに問題があ
る。
【０００７】つまり、図１８に示すように、内軸５が時
計方向に回転し、外軸３およびこの外軸３の内周面に固
定してある滑り軸受などの内側軸受１０が反時計方向に
回転する場合に、外軸３と内軸５とがほぼ等速度で回転
すると、内軸５の外周面と内側軸受１０の内周面との間
の潤滑油がこの間に油膜を形成することができなくなる
という問題がある。
計方向に回転し、外軸３およびこの外軸３の内周面に固
定してある滑り軸受などの内側軸受１０が反時計方向に
回転する場合に、外軸３と内軸５とがほぼ等速度で回転
すると、内軸５の外周面と内側軸受１０の内周面との間
の潤滑油がこの間に油膜を形成することができなくなる
という問題がある。
【０００８】そこで、内側軸受１０の内面にテーパーラ
ンド部（図示せず）を設けて、動圧による負荷容量によ
り内軸５を持ち上げようとする軸受が提案されている
が、主機関６の始動時ないし低速回転時には動圧による
負荷容量が小さいため、油膜が薄くなり、軸受面におい
て内軸５および内側軸受１０が金属接触して内側軸受１
０が焼け付くという問題がある。
ンド部（図示せず）を設けて、動圧による負荷容量によ
り内軸５を持ち上げようとする軸受が提案されている
が、主機関６の始動時ないし低速回転時には動圧による
負荷容量が小さいため、油膜が薄くなり、軸受面におい
て内軸５および内側軸受１０が金属接触して内側軸受１
０が焼け付くという問題がある。
【０００９】こうした問題を解消するための従来の技術
として、たとえば図１９に示すような、静圧軸受を基本
とした「二重反転プロペラ用船尾管軸受」（特公平５−
４５４７９号）がある。この軸受においては、内軸５内
に油圧同芯穴１５およびこの油圧同芯穴１５から放射状
に延びる放射状給油孔１６を形成し、また放射状給油孔
１６にはオリフィス形成用のあるいは毛細管絞り用の小
穴付きネジ１７をはめ込んで、内軸５と、外軸３ないし
内側軸受１０との間に放射状給油孔１６から内側軸受１
０に向かって高圧の油を噴出することにより、内軸５を
持ち上げようとする静圧による負荷容量を発生させ、内
軸５の片当たりなどを防止しようとしている。
として、たとえば図１９に示すような、静圧軸受を基本
とした「二重反転プロペラ用船尾管軸受」（特公平５−
４５４７９号）がある。この軸受においては、内軸５内
に油圧同芯穴１５およびこの油圧同芯穴１５から放射状
に延びる放射状給油孔１６を形成し、また放射状給油孔
１６にはオリフィス形成用のあるいは毛細管絞り用の小
穴付きネジ１７をはめ込んで、内軸５と、外軸３ないし
内側軸受１０との間に放射状給油孔１６から内側軸受１
０に向かって高圧の油を噴出することにより、内軸５を
持ち上げようとする静圧による負荷容量を発生させ、内
軸５の片当たりなどを防止しようとしている。
【００１０】しかしながら、この船尾管軸受の場合に
は、外軸３の内側軸受１０が真円軸受であるため、内軸
５および外軸３が等速度で互いに反転した場合、理論上
この真円軸受では潤滑油の動圧による負荷容量が発生し
ない。
は、外軸３の内側軸受１０が真円軸受であるため、内軸
５および外軸３が等速度で互いに反転した場合、理論上
この真円軸受では潤滑油の動圧による負荷容量が発生し
ない。
【００１１】したがって、内軸５と外軸３（内側軸受１
０）とがほぼ等速度で反転する高回転数比の場合に、ブ
ラックアウトや潤滑油供給機構１２の給油ポンプの故障
などにより放射状給油孔１６からの静圧給油が失われた
ときには、油膜が形成されず、焼付けを起こしやすいと
いう問題がある。
０）とがほぼ等速度で反転する高回転数比の場合に、ブ
ラックアウトや潤滑油供給機構１２の給油ポンプの故障
などにより放射状給油孔１６からの静圧給油が失われた
ときには、油膜が形成されず、焼付けを起こしやすいと
いう問題がある。
【００１２】また、上述のように高回転数比においては
動圧による負荷容量が不足するため、放射状給油孔１６
から比較的高い静圧をかけて潤滑油を供給する必要があ
り、潤滑油供給機構１２が大型化するという問題があ
る。
動圧による負荷容量が不足するため、放射状給油孔１６
から比較的高い静圧をかけて潤滑油を供給する必要があ
り、潤滑油供給機構１２が大型化するという問題があ
る。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
諸問題にかんがみなされたもので、内軸と外軸とが反対
方向にほぼ等速度で回転する等速二重反転時、あるいは
これに近い状態のときにも、とくに内側軸受に負荷容量
を与えることができる二重反転プロペラ用軸受装置を提
供することを課題とする。
諸問題にかんがみなされたもので、内軸と外軸とが反対
方向にほぼ等速度で回転する等速二重反転時、あるいは
これに近い状態のときにも、とくに内側軸受に負荷容量
を与えることができる二重反転プロペラ用軸受装置を提
供することを課題とする。
【００１４】また本発明は、エンジンの高回転域におい
ては、潤滑油の動圧による負荷容量のみで内軸を支え、
動圧のみでは十分な負荷容量を発生することが困難な低
回転域においては給油圧力を高くして静圧を付加するこ
とによって負荷容量を確保することができる二重反転プ
ロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。
ては、潤滑油の動圧による負荷容量のみで内軸を支え、
動圧のみでは十分な負荷容量を発生することが困難な低
回転域においては給油圧力を高くして静圧を付加するこ
とによって負荷容量を確保することができる二重反転プ
ロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。
【００１５】また本発明は、内側軸受の非真円形状を利
用し、低い給油圧力で十分な負荷容量を発生させること
ができる二重反転プロペラ用軸受装置を提供することを
課題とする。
用し、低い給油圧力で十分な負荷容量を発生させること
ができる二重反転プロペラ用軸受装置を提供することを
課題とする。
【００１６】また本発明は、潤滑油供給機構を大型化す
ることなく、船内電力を節約することができる二重反転
プロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。
ることなく、船内電力を節約することができる二重反転
プロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。
【００１７】さらに本発明は、上述のような動圧による
負荷容量の発生性能および静圧による負荷容量発生の性
能を向上させることができる二重反転プロペラ用軸受装
置を提供することを課題とする。
負荷容量の発生性能および静圧による負荷容量発生の性
能を向上させることができる二重反転プロペラ用軸受装
置を提供することを課題とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、内側
軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との間
において動圧を発生させること、および内側軸受の非真
円形状部分を真円部により囲むことに着目したもので、
前方プロペラを有する外軸と、この外軸に内嵌して該外
軸とは反対方向に回転駆動するとともに後方プロペラを
有する内軸と、この内軸と上記外軸との間に設けた軸受
と、を有する二重反転プロペラ用軸受装置であって、上
記内軸に中央給油通路と、この中央給油通路に連通する
複数本の放射状給油孔とを形成し、これら中央給油通路
および放射状給油孔を通して該内軸から上記軸受の内周
面に潤滑油を供給し、かつこの軸受の内周面に複数の凹
凸形状部を該軸受の軸方向に沿って形成し、さらに、上
記軸受の軸方向における上記凹凸形状部の両端部に真円
部を設けたことを特徴とする二重反転プロペラ用軸受装
置である。
軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との間
において動圧を発生させること、および内側軸受の非真
円形状部分を真円部により囲むことに着目したもので、
前方プロペラを有する外軸と、この外軸に内嵌して該外
軸とは反対方向に回転駆動するとともに後方プロペラを
有する内軸と、この内軸と上記外軸との間に設けた軸受
と、を有する二重反転プロペラ用軸受装置であって、上
記内軸に中央給油通路と、この中央給油通路に連通する
複数本の放射状給油孔とを形成し、これら中央給油通路
および放射状給油孔を通して該内軸から上記軸受の内周
面に潤滑油を供給し、かつこの軸受の内周面に複数の凹
凸形状部を該軸受の軸方向に沿って形成し、さらに、上
記軸受の軸方向における上記凹凸形状部の両端部に真円
部を設けたことを特徴とする二重反転プロペラ用軸受装
置である。
【００１９】上記凹凸形状部は、これをテーパーランド
（図３を参照）あるいは多円弧軸受面（図６を参照）と
することができる。なお、凹凸形状部の数は、放射状給
油孔の数とは無関係に、軸受使用条件によりその最適値
を選択することができる。
（図３を参照）あるいは多円弧軸受面（図６を参照）と
することができる。なお、凹凸形状部の数は、放射状給
油孔の数とは無関係に、軸受使用条件によりその最適値
を選択することができる。
【００２０】上記放射状給油孔は、上記軸受の軸方向に
おける中央位置から、該軸受の長さＬに対してＬ／６〜
Ｌ／４だけ後方にこれを位置させることにより静圧給油
の効果を高めることができる（図９を参照）。
おける中央位置から、該軸受の長さＬに対してＬ／６〜
Ｌ／４だけ後方にこれを位置させることにより静圧給油
の効果を高めることができる（図９を参照）。
【００２１】上記真円部の長さは、上記軸受の長さＬに
対してＬ／４８〜２４Ｌ／４８の範囲、好ましくは２Ｌ
／４８〜１０Ｌ／４８の範囲とすることによって、潤滑
油の動圧および静圧による負荷容量をさらに向上させる
ことができる（図１４を参照）。
対してＬ／４８〜２４Ｌ／４８の範囲、好ましくは２Ｌ
／４８〜１０Ｌ／４８の範囲とすることによって、潤滑
油の動圧および静圧による負荷容量をさらに向上させる
ことができる（図１４を参照）。
【００２２】本発明による二重反転プロペラ用軸受装置
においては、内軸の内部から放射状給油孔を通じて内側
軸受の表面に潤滑油を供給するとともに、この内側軸受
の内周面に複数のテーパーランドあるいは多円弧軸受面
などの凹凸形状部を形成することにより非真円形状とし
たので、内軸の内方から内側軸受方向に向かって供給さ
れる潤滑油による静圧が、内側軸受の軸方向にわたって
全体的に均一に近づく負荷容量を発生することができ
る。
においては、内軸の内部から放射状給油孔を通じて内側
軸受の表面に潤滑油を供給するとともに、この内側軸受
の内周面に複数のテーパーランドあるいは多円弧軸受面
などの凹凸形状部を形成することにより非真円形状とし
たので、内軸の内方から内側軸受方向に向かって供給さ
れる潤滑油による静圧が、内側軸受の軸方向にわたって
全体的に均一に近づく負荷容量を発生することができ
る。
【００２３】さらに、テーパーランド部あるいは多円弧
軸受面などの凹凸形状部を形成してあるため、回転数比
によらず内軸および内側軸受の間に動圧による負荷容量
が発生し、したがって、放射状給油孔からの静圧を大き
くする必要がない。
軸受面などの凹凸形状部を形成してあるため、回転数比
によらず内軸および内側軸受の間に動圧による負荷容量
が発生し、したがって、放射状給油孔からの静圧を大き
くする必要がない。
【００２４】結果的に、ブラックアウト時などにおいて
給油が行われずに静圧による負荷容量を発生させること
ができない場合でも、あるいはプロペラが低速度の遊転
状態となった場合にも、さらには内軸と外軸とがほぼ等
速度で回転する高回転数比の場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、軸
の焼付きなどを回避して安全性を高めることが可能とな
る。
給油が行われずに静圧による負荷容量を発生させること
ができない場合でも、あるいはプロペラが低速度の遊転
状態となった場合にも、さらには内軸と外軸とがほぼ等
速度で回転する高回転数比の場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、軸
の焼付きなどを回避して安全性を高めることが可能とな
る。
【００２５】また、凹凸形状部の両端部に形成した真円
部により内側軸受の非真円形状を囲むように構成したの
で、凹凸形状部内の潤滑油が外部に洩れにくくなって有
効に内軸を軸支することが可能となり、負荷容量を発生
させるという動圧性能および静圧性能をさらに向上させ
ることができる。
部により内側軸受の非真円形状を囲むように構成したの
で、凹凸形状部内の潤滑油が外部に洩れにくくなって有
効に内軸を軸支することが可能となり、負荷容量を発生
させるという動圧性能および静圧性能をさらに向上させ
ることができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】つぎに本発明の実施の形態による
二重反転プロペラ用軸受装置を図面にもとづき説明す
る。ただし、図１７ないし図１９と同様の部分には同一
符号を付し、その詳述はこれを省略する。
二重反転プロペラ用軸受装置を図面にもとづき説明す
る。ただし、図１７ないし図１９と同様の部分には同一
符号を付し、その詳述はこれを省略する。
【００２７】図１は、二重反転プロペラ軸系２０および
その軸受装置２１の断面図、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ
線断面図であって、図１に示すように、二重反転プロペ
ラ軸系２０は、前方プロペラ２を有する外軸２２と、後
方プロペラ４を有する内軸２３とを有する。
その軸受装置２１の断面図、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ
線断面図であって、図１に示すように、二重反転プロペ
ラ軸系２０は、前方プロペラ２を有する外軸２２と、後
方プロペラ４を有する内軸２３とを有する。
【００２８】外軸２２は、これを円筒状に形成してある
もので、前方プロペラ２の前方プロペラボス２４および
連結部材２５と一体的に、外側軸受８を介してこれを回
転可能に設けてある。
もので、前方プロペラ２の前方プロペラボス２４および
連結部材２５と一体的に、外側軸受８を介してこれを回
転可能に設けてある。
【００２９】内軸２３は、この外軸２２の内方に内側軸
受２６を介して、後方プロペラ４の後方プロペラボス２
７と一体的に、外軸２２とは反対方向に回転可能に設け
てある。
受２６を介して、後方プロペラ４の後方プロペラボス２
７と一体的に、外軸２２とは反対方向に回転可能に設け
てある。
【００３０】上記内軸２３および内側軸受２６部分に本
発明の二重反転プロペラ用軸受装置２１を設けてある。
すなわち、内軸２３の中央軸方向に中央給油通路２８を
形成し、ここに潤滑油供給機構１２から所定圧力で潤滑
油を供給する。
発明の二重反転プロペラ用軸受装置２１を設けてある。
すなわち、内軸２３の中央軸方向に中央給油通路２８を
形成し、ここに潤滑油供給機構１２から所定圧力で潤滑
油を供給する。
【００３１】図２にも示すように、中央給油通路２８に
連通して内軸２３の内側軸受２６に対向する部分に複数
本の放射状給油孔２９（図１に示すように軸方向に１列
であって、図２に示すように軸方向に直角な断面部分に
８本、すなわち一箇所の内軸２３に８本の放射状給油孔
２９）を形成し、内軸２３の外周面と内側軸受２６の内
周面との間の軸受表面に潤滑油を供給可能としてある。
連通して内軸２３の内側軸受２６に対向する部分に複数
本の放射状給油孔２９（図１に示すように軸方向に１列
であって、図２に示すように軸方向に直角な断面部分に
８本、すなわち一箇所の内軸２３に８本の放射状給油孔
２９）を形成し、内軸２３の外周面と内側軸受２６の内
周面との間の軸受表面に潤滑油を供給可能としてある。
【００３２】この軸受表面に供給された潤滑油のうちの
一部は、内側軸受２６の軸方向油路３０を通り、隔離用
円筒部材３１と内軸２３との間の円筒通路３２を通り、
隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔３３、および外軸
２２の排油孔３４を通って、船尾部分７の排出口３５か
ら潤滑油供給機構１２のタンク（図示せず）へ還流す
る。
一部は、内側軸受２６の軸方向油路３０を通り、隔離用
円筒部材３１と内軸２３との間の円筒通路３２を通り、
隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔３３、および外軸
２２の排油孔３４を通って、船尾部分７の排出口３５か
ら潤滑油供給機構１２のタンク（図示せず）へ還流す
る。
【００３３】軸受表面に供給された潤滑油のうち円筒通
路３２の方向に流れたものは、上述の一部の潤滑油と合
流して、円筒通路３２、隔離用円筒部材３１の直径方向
連通孔３３、外軸２２の排油孔３４、船尾部分７の排出
口３５から上記タンクへ還流する。
路３２の方向に流れたものは、上述の一部の潤滑油と合
流して、円筒通路３２、隔離用円筒部材３１の直径方向
連通孔３３、外軸２２の排油孔３４、船尾部分７の排出
口３５から上記タンクへ還流する。
【００３４】つぎに図２ないし図９を参照して本発明の
二重反転プロペラ用軸受装置２１部分について説明す
る。図２に示すように二重反転プロペラ用軸受装置２１
は、内側軸受２６の内周面においてその軸方向に直角な
面に、曲面状テーパー面４０およびランド面４１を交互
に配置してなるテーパーランド４２を全周にわたって等
角度間隔で形成してある。
二重反転プロペラ用軸受装置２１部分について説明す
る。図２に示すように二重反転プロペラ用軸受装置２１
は、内側軸受２６の内周面においてその軸方向に直角な
面に、曲面状テーパー面４０およびランド面４１を交互
に配置してなるテーパーランド４２を全周にわたって等
角度間隔で形成してある。
【００３５】曲面状テーパー面４０は、内軸２３の外周
面の曲率より小さな曲率の円弧によってリセス状にこれ
を形成してある。ランド面４１は、内軸２３の外周面と
同心円状に、かつ真円状にこれを形成してある。
面の曲率より小さな曲率の円弧によってリセス状にこれ
を形成してある。ランド面４１は、内軸２３の外周面と
同心円状に、かつ真円状にこれを形成してある。
【００３６】図３は、曲面状テーパー面４０およびラン
ド面４１をより具体的に示す断面図であって、内側軸受
２６の中心から任意の半径Ｒ１の円周上において等中心
角に分割する点（図では八箇所）を中心としてさらに半
径Ｒ２で円を描くことにより内側軸受２６の内周面にラ
ンド面４１を残しつつ曲面状テーパー面４０を形成す
る。
ド面４１をより具体的に示す断面図であって、内側軸受
２６の中心から任意の半径Ｒ１の円周上において等中心
角に分割する点（図では八箇所）を中心としてさらに半
径Ｒ２で円を描くことにより内側軸受２６の内周面にラ
ンド面４１を残しつつ曲面状テーパー面４０を形成す
る。
【００３７】半径Ｒ１、Ｒ２を任意に選択かつ組み合わ
せることにより、所定の形状および深さを有する曲面状
テーパー面４０および所定長さのランド面４１を得るこ
とができる。
せることにより、所定の形状および深さを有する曲面状
テーパー面４０および所定長さのランド面４１を得るこ
とができる。
【００３８】内軸２３の半径をＲ、内軸２３の外周面と
内側軸受２６の内周面との間の間隙（半径すきま）をＣ
とすれば、曲面状テーパー面４０の最大深さＨは、Ｒ１
＋Ｒ２−（Ｒ＋Ｃ）となる。
内側軸受２６の内周面との間の間隙（半径すきま）をＣ
とすれば、曲面状テーパー面４０の最大深さＨは、Ｒ１
＋Ｒ２−（Ｒ＋Ｃ）となる。
【００３９】曲面状テーパー面４０の最大深さＨは、軸
受パッド数すなわちテーパーランド４２の数や運転条件
などで若干変更することがあるが、１．０〜３．０×内
側軸受２６の径／１００００程度である。
受パッド数すなわちテーパーランド４２の数や運転条件
などで若干変更することがあるが、１．０〜３．０×内
側軸受２６の径／１００００程度である。
【００４０】図４は、内側軸受２６の当該内周面の展開
図であり、テーパーランド４２の曲面状テーパー面４０
およびランド面４１を交互に形成している。ただし、テ
ーパーランド４２の軸方向両端部側（図４中左右側）に
は、ランド面４１と同一周面上に、円周ひとまわりに、
所定長さの周方向の真円部（ランド面）として、半径が
（Ｒ＋Ｃ）程度の、後方側ランド面４１Ｂ（図４中左
側）および前方側ランド面４１Ｆ（図４中右側）を形成
してある。
図であり、テーパーランド４２の曲面状テーパー面４０
およびランド面４１を交互に形成している。ただし、テ
ーパーランド４２の軸方向両端部側（図４中左右側）に
は、ランド面４１と同一周面上に、円周ひとまわりに、
所定長さの周方向の真円部（ランド面）として、半径が
（Ｒ＋Ｃ）程度の、後方側ランド面４１Ｂ（図４中左
側）および前方側ランド面４１Ｆ（図４中右側）を形成
してある。
【００４１】すなわち、内側軸受２６の内周面におい
て、曲面状テーパー面４０は、円周方向の一対のランド
面４１、ならびに軸方向の後方側ランド面４１Ｂおよび
前方側ランド面４１Ｆによりその全周部分を囲まれた状
態となっている。
て、曲面状テーパー面４０は、円周方向の一対のランド
面４１、ならびに軸方向の後方側ランド面４１Ｂおよび
前方側ランド面４１Ｆによりその全周部分を囲まれた状
態となっている。
【００４２】なお、図５は、図４と対比のために後方側
ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成して
いない状態のテーパーランド４２を示す（全面テーパー
ランドとした）内側軸受２６の内周面の展開図である。
ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成して
いない状態のテーパーランド４２を示す（全面テーパー
ランドとした）内側軸受２６の内周面の展開図である。
【００４３】図６は、内側軸受２６の内周面における非
真円形状の他の例を示す図３と同様の断面図であって、
テーパーランド４２と同様の非真円形状を形成する構成
が図３の場合と若干異なる。内側軸受２６の内周面を等
分（たとえば八等分）するとともに、これら隣合う等分
点の間において当該内周面に凹部を形成する。
真円形状の他の例を示す図３と同様の断面図であって、
テーパーランド４２と同様の非真円形状を形成する構成
が図３の場合と若干異なる。内側軸受２６の内周面を等
分（たとえば八等分）するとともに、これら隣合う等分
点の間において当該内周面に凹部を形成する。
【００４４】すなわち、内軸２３の中心から任意の半径
Ｒ１の円周上において等中心角に分割する点（図では八
箇所）のうち互いに隣り合う二点を中心としてさらに半
径Ｒ３でふたつの円を描きこれらの円弧が上記内周面と
交差するとともに互いに隣合う等分点の間において、テ
ーパーランド４２に相当する多円弧軸受面４３（凹部）
を所定の深さおよび形状に形成する。半径Ｒ１、Ｒ３を
任意に選択かつ組み合わせることにより、所定の形状お
よび深さを有する多円弧軸受面４３を得ることができ
る。
Ｒ１の円周上において等中心角に分割する点（図では八
箇所）のうち互いに隣り合う二点を中心としてさらに半
径Ｒ３でふたつの円を描きこれらの円弧が上記内周面と
交差するとともに互いに隣合う等分点の間において、テ
ーパーランド４２に相当する多円弧軸受面４３（凹部）
を所定の深さおよび形状に形成する。半径Ｒ１、Ｒ３を
任意に選択かつ組み合わせることにより、所定の形状お
よび深さを有する多円弧軸受面４３を得ることができ
る。
【００４５】図７は、内側軸受２６の当該内周面の展開
図であり、多円弧軸受面４３を周方向に形成している。
ただし、多円弧軸受面４３の軸方向両端部側（図７中左
右側）には、図４と同様に、ランド面４１と同一周面上
に、円周ひとまわりに、所定長さの周方向の真円部（ラ
ンド面）として、半径が（Ｒ＋Ｃ）程度の後方側ランド
面４１Ｂ（図７中左側）および前方側ランド面４１Ｆ
（図７中右側）を形成してある。
図であり、多円弧軸受面４３を周方向に形成している。
ただし、多円弧軸受面４３の軸方向両端部側（図７中左
右側）には、図４と同様に、ランド面４１と同一周面上
に、円周ひとまわりに、所定長さの周方向の真円部（ラ
ンド面）として、半径が（Ｒ＋Ｃ）程度の後方側ランド
面４１Ｂ（図７中左側）および前方側ランド面４１Ｆ
（図７中右側）を形成してある。
【００４６】すなわち、内側軸受２６の内周面におい
て、多円弧軸受面４３は、軸方向の後方側ランド面４１
Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆによりその軸方向におけ
る左右端部を囲まれた状態となっている。
て、多円弧軸受面４３は、軸方向の後方側ランド面４１
Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆによりその軸方向におけ
る左右端部を囲まれた状態となっている。
【００４７】なお、図８は、図７と対比のために後方側
ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成して
いない状態の多円弧軸受面４３を示す（全面多円弧軸受
面とした）内側軸受２６の内周面の展開図である。
ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成して
いない状態の多円弧軸受面４３を示す（全面多円弧軸受
面とした）内側軸受２６の内周面の展開図である。
【００４８】図４および図７に示した、内側軸受２６の
内周方向における上述の後方側ランド面４１Ｂおよび前
方側ランド面４１Ｆの合計長さＴ（内側軸受２６の軸方
向）としては、潤滑油による動圧性能および静圧性能を
向上させることを考慮し、内側軸受２６の軸方向の長さ
Ｌに対して、２Ｌ／４８〜１０Ｌ／４８の範囲が適当で
ある（図１４にもとづき後述する）。
内周方向における上述の後方側ランド面４１Ｂおよび前
方側ランド面４１Ｆの合計長さＴ（内側軸受２６の軸方
向）としては、潤滑油による動圧性能および静圧性能を
向上させることを考慮し、内側軸受２６の軸方向の長さ
Ｌに対して、２Ｌ／４８〜１０Ｌ／４８の範囲が適当で
ある（図１４にもとづき後述する）。
【００４９】図９は、二重反転プロペラ用軸受装置２１
部分の断面図、図１０は図９のＸ−Ｘ線断面図であっ
て、放射状給油孔２９の形成位置つまり給油断面の最適
位置は、プロペラ（後方プロペラ４）の重量および内軸
２３の径にもよるが、一般的には、内側軸受２６の中央
位置から、Ｌ／６〜Ｌ／４だけ後方（図９中左方向）に
すると、静圧給油の効果が高くなる。
部分の断面図、図１０は図９のＸ−Ｘ線断面図であっ
て、放射状給油孔２９の形成位置つまり給油断面の最適
位置は、プロペラ（後方プロペラ４）の重量および内軸
２３の径にもよるが、一般的には、内側軸受２６の中央
位置から、Ｌ／６〜Ｌ／４だけ後方（図９中左方向）に
すると、静圧給油の効果が高くなる。
【００５０】なお図１１は、内軸２３および内側軸受２
６の端部を示す要部断面図であり、内側軸受２６の端部
において内軸２３との相対傾斜角度が大きい場合には、
局部的なあたりが大きくなるので、内側軸受２６の端部
にラッパ状の傾斜部２６Ａを加工することにより、この
相対傾斜状態を緩和することができる。
６の端部を示す要部断面図であり、内側軸受２６の端部
において内軸２３との相対傾斜角度が大きい場合には、
局部的なあたりが大きくなるので、内側軸受２６の端部
にラッパ状の傾斜部２６Ａを加工することにより、この
相対傾斜状態を緩和することができる。
【００５１】図１２は、内軸２３の回転数に対する最小
油膜厚さ（負荷容量）の関係を示すグラフであって、内
軸２３および内側軸受２６が高速度で回転している場合
には、動圧による負荷容量が十分に発生するため、必要
な油膜の厚さを得ることができ、潤滑油の温度上昇が許
容される限界まで給油圧力を下げることができる。なお
図において、「最大回転数」とは、連続最大出力回転
数、いわば定格出力時の回転数である。
油膜厚さ（負荷容量）の関係を示すグラフであって、内
軸２３および内側軸受２６が高速度で回転している場合
には、動圧による負荷容量が十分に発生するため、必要
な油膜の厚さを得ることができ、潤滑油の温度上昇が許
容される限界まで給油圧力を下げることができる。なお
図において、「最大回転数」とは、連続最大出力回転
数、いわば定格出力時の回転数である。
【００５２】また、動圧による負荷容量が不足する低回
転域で運転されるときには、静圧による負荷容量を増加
するように制御する。
転域で運転されるときには、静圧による負荷容量を増加
するように制御する。
【００５３】ただし、潤滑油供給機構１２の給油ポンプ
（図示せず）が「ＯＮ／ＯＦＦ」される回転数付近で長
い時間運転すると、海象（海上の気象条件）により回転
数がわずかに変動するたびに絶えず給油ポンプを「ＯＮ
／ＯＦＦ」することになるので、図１２に示すように、
軸回転数が上昇時はＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅの経路を通って
軸回転数下降時はＥ−Ｄ−Ｆ−Ｂ−Ａのようなヒステリ
シスを描く運転制御を行うことにより、一度給油ポンプ
を「ＯＮ」としたら多少回転数が上昇しても「ＯＦＦ」
としないように設計する。
（図示せず）が「ＯＮ／ＯＦＦ」される回転数付近で長
い時間運転すると、海象（海上の気象条件）により回転
数がわずかに変動するたびに絶えず給油ポンプを「ＯＮ
／ＯＦＦ」することになるので、図１２に示すように、
軸回転数が上昇時はＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅの経路を通って
軸回転数下降時はＥ−Ｄ−Ｆ−Ｂ−Ａのようなヒステリ
シスを描く運転制御を行うことにより、一度給油ポンプ
を「ＯＮ」としたら多少回転数が上昇しても「ＯＦＦ」
としないように設計する。
【００５４】図１３は、回転数比、（外軸回転数／内軸
回転数）×１００に対する最小油膜厚さ（負荷容量）の
関係を示すグラフである。従来例として図１９に示した
ような内軸５および外軸３がともに真円の場合、互いに
反転する内軸５および外軸３がそれぞれ潤滑油を運び込
む作用が相殺されるため、互いに全くの等速度で反転し
た場合には、負荷容量はゼロとなる。
回転数）×１００に対する最小油膜厚さ（負荷容量）の
関係を示すグラフである。従来例として図１９に示した
ような内軸５および外軸３がともに真円の場合、互いに
反転する内軸５および外軸３がそれぞれ潤滑油を運び込
む作用が相殺されるため、互いに全くの等速度で反転し
た場合には、負荷容量はゼロとなる。
【００５５】しかしながら本発明のように、内側軸受２
６にテーパーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のよ
うな凹凸部ないし非真円形状部を複数個形成することに
より、内軸２３および外軸２２の回転方向が反対であっ
ても内軸２３と内側軸受２６との間における新たな隙間
によって、軸回転にともなう動圧による負荷容量を新た
に発生させることができる。
６にテーパーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のよ
うな凹凸部ないし非真円形状部を複数個形成することに
より、内軸２３および外軸２２の回転方向が反対であっ
ても内軸２３と内側軸受２６との間における新たな隙間
によって、軸回転にともなう動圧による負荷容量を新た
に発生させることができる。
【００５６】したがって図１３に点線で図示のように、
回転数比が低い領域では真円軸受の方が動圧による負荷
容量が高いが、二重反転プロペラ軸系２０においてプロ
ペラ推進効率の高くなる高回転数比の領域ではテーパー
ランド４２あるいは多円弧軸受面４３を形成した内側軸
受２６の方が動圧による負荷容量が高くなることがわか
る。
回転数比が低い領域では真円軸受の方が動圧による負荷
容量が高いが、二重反転プロペラ軸系２０においてプロ
ペラ推進効率の高くなる高回転数比の領域ではテーパー
ランド４２あるいは多円弧軸受面４３を形成した内側軸
受２６の方が動圧による負荷容量が高くなることがわか
る。
【００５７】なお、図５および図８に示した後方側ラン
ド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成しない場
合（図中実線）より、図４および図７のように後方側ラ
ンド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成した本
発明の場合の方が最小油膜厚さを多く形成することがで
きる。
ド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成しない場
合（図中実線）より、図４および図７のように後方側ラ
ンド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆを形成した本
発明の場合の方が最小油膜厚さを多く形成することがで
きる。
【００５８】すなわち、テーパーランド４２（図４）あ
るいは多円弧軸受面４３（図７）などの凹凸形状部が、
後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆによ
り内側軸受２６の軸方向を閉塞された状態であるため、
潤滑油はこの凹凸形状部内に有効に溜められ、動圧およ
び静圧による負荷容量の発生効率が向上することとな
る。
るいは多円弧軸受面４３（図７）などの凹凸形状部が、
後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆによ
り内側軸受２６の軸方向を閉塞された状態であるため、
潤滑油はこの凹凸形状部内に有効に溜められ、動圧およ
び静圧による負荷容量の発生効率が向上することとな
る。
【００５９】図１４は、後方側ランド面４１Ｂおよび前
方側ランド面４１Ｆの長さ（合計長さＴ）に対する油膜
厚さの関係を示すグラフであって、動圧のみによる負荷
容量の場合に、油膜厚さの最大値が現れる範囲は、内側
軸受２６の軸方向の長さＬに対して、合計長さＴがＬ／
４８〜８Ｌ／４８の範囲である。また静圧を加えた場合
には、油膜厚さの最大値が現れる範囲は、合計長さＴが
４Ｌ／４８〜２４Ｌ／４８の範囲である。したがって、
好ましい範囲としては、Ｌ／４８（動圧のみの場合の最
小値に対応する長さ）〜２４Ｌ／４８（静圧を加えた場
合の最大値に対応する長さ）とすることができる。
方側ランド面４１Ｆの長さ（合計長さＴ）に対する油膜
厚さの関係を示すグラフであって、動圧のみによる負荷
容量の場合に、油膜厚さの最大値が現れる範囲は、内側
軸受２６の軸方向の長さＬに対して、合計長さＴがＬ／
４８〜８Ｌ／４８の範囲である。また静圧を加えた場合
には、油膜厚さの最大値が現れる範囲は、合計長さＴが
４Ｌ／４８〜２４Ｌ／４８の範囲である。したがって、
好ましい範囲としては、Ｌ／４８（動圧のみの場合の最
小値に対応する長さ）〜２４Ｌ／４８（静圧を加えた場
合の最大値に対応する長さ）とすることができる。
【００６０】ただし図示のように、動圧のみになった場
合には、油膜厚さが薄くなり、また最大値を外れた場合
にはさらに薄くなってしまう。したがって、後方側ラン
ド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆの合計長さＴの
さらに好ましい範囲としては、通常であれば、動圧のみ
と静圧を加えたときの中間値を取って、２．５Ｌ／４８
〜１６Ｌ／４８とすることができるが、動圧のみになっ
た場合であっても、ある程度の油膜厚さを確保するため
に、上記範囲のうち、動圧側の影響度を大きくして考慮
すると、さらに好ましい範囲は、２Ｌ／４８〜１０Ｌ／
４８とすることができる。
合には、油膜厚さが薄くなり、また最大値を外れた場合
にはさらに薄くなってしまう。したがって、後方側ラン
ド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆの合計長さＴの
さらに好ましい範囲としては、通常であれば、動圧のみ
と静圧を加えたときの中間値を取って、２．５Ｌ／４８
〜１６Ｌ／４８とすることができるが、動圧のみになっ
た場合であっても、ある程度の油膜厚さを確保するため
に、上記範囲のうち、動圧側の影響度を大きくして考慮
すると、さらに好ましい範囲は、２Ｌ／４８〜１０Ｌ／
４８とすることができる。
【００６１】つぎに図１５および図１６にもとづき、静
圧による負荷容量および潤滑油の給油圧について説明す
る。図１５は、図２ないし図３と同様の、ただし内軸２
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図、
図１６は、回転数比に対する油膜厚さの関係を示すグラ
フであって動圧および静圧による負荷容量を示す。
圧による負荷容量および潤滑油の給油圧について説明す
る。図１５は、図２ないし図３と同様の、ただし内軸２
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図、
図１６は、回転数比に対する油膜厚さの関係を示すグラ
フであって動圧および静圧による負荷容量を示す。
【００６２】図１５に示すように、潤滑油の供給圧ＰＳ
に対して内側軸受２６の圧力はオリフィス形成用の、あ
るいは毛細管形成用の***付きネジ１７を通り内軸２３
の下面でＰ１、内軸２３の上面でＰ２に低下する。
に対して内側軸受２６の圧力はオリフィス形成用の、あ
るいは毛細管形成用の***付きネジ１７を通り内軸２３
の下面でＰ１、内軸２３の上面でＰ２に低下する。
【００６３】内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド
面４１部分の内周面との間の間隔を下面でＨ１、上面で
Ｈ２とすると、内軸２３と内側軸受２６の中心がそれぞ
れ一致するときにはＨ１＝Ｈ２となり、***付きネジ１
７による絞りと軸受隙間の絞りの抵抗とが同等となって
Ｐ１＝Ｐ２となるため負荷容量はゼロとなる。
面４１部分の内周面との間の間隔を下面でＨ１、上面で
Ｈ２とすると、内軸２３と内側軸受２６の中心がそれぞ
れ一致するときにはＨ１＝Ｈ２となり、***付きネジ１
７による絞りと軸受隙間の絞りの抵抗とが同等となって
Ｐ１＝Ｐ２となるため負荷容量はゼロとなる。
【００６４】また内軸２３が偏心して偏心距離ｅだけ図
中下方に沈むと、Ｈ１＜Ｈ２、かつＰ２＜Ｐ１となり、
この差圧（Ｐ１−Ｐ２）によって負荷容量が発生する。
中下方に沈むと、Ｈ１＜Ｈ２、かつＰ２＜Ｐ１となり、
この差圧（Ｐ１−Ｐ２）によって負荷容量が発生する。
【００６５】図１６に示すように、本発明におけるテー
パーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のような非真
円形状を有する内軸２３の方が動圧による負荷容量が高
いために、より低い給油圧で同等の負荷容量を得ること
ができ、図１９に示した真円軸受に比較して給油圧力を
下げることができる。
パーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のような非真
円形状を有する内軸２３の方が動圧による負荷容量が高
いために、より低い給油圧で同等の負荷容量を得ること
ができ、図１９に示した真円軸受に比較して給油圧力を
下げることができる。
【００６６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、内側軸受
の内周面に非真円形状のテーパーランドあるいは多円弧
軸受面と、さらにたとえば後方側ランド面および前方側
ランド面などの真円部とを形成したので、動圧による負
荷容量を積極的にかつ有効に発生させることが可能とな
るとともに、給油圧力もこれを低く抑えることができ
る。
の内周面に非真円形状のテーパーランドあるいは多円弧
軸受面と、さらにたとえば後方側ランド面および前方側
ランド面などの真円部とを形成したので、動圧による負
荷容量を積極的にかつ有効に発生させることが可能とな
るとともに、給油圧力もこれを低く抑えることができ
る。
【００６７】したがって、潤滑油供給機構からの静圧給
油が不要あるいは低圧ですむため、船内電力を節約する
ことができる。
油が不要あるいは低圧ですむため、船内電力を節約する
ことができる。
【００６８】また、ブラックアウト時などにおいて静圧
給油が行われず、また前方プロペラおよび後方プロペラ
が低速度の遊転状態となった場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、真
円軸受構造の場合よりも耐焼き付け性を向上させて安全
性を向上させることができる。
給油が行われず、また前方プロペラおよび後方プロペラ
が低速度の遊転状態となった場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、真
円軸受構造の場合よりも耐焼き付け性を向上させて安全
性を向上させることができる。
【００６９】
【図１】本発明の実施の形態による二重反転プロペラ用
軸受装置２１を装備した二重反転プロペラ軸系２０の断
面図である。
軸受装置２１を装備した二重反転プロペラ軸系２０の断
面図である。
【図２】同、図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。
【図３】同、曲面状テーパー面４０およびランド面４１
（テーパーランド４２）をより具体的に示す断面図であ
る。
（テーパーランド４２）をより具体的に示す断面図であ
る。
【図４】同、内側軸受２６の内周面におけるテーパーラ
ンド４２の展開図である。
ンド４２の展開図である。
【図５】同、後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド
面４１Ｆを形成しない場合の内側軸受２６の内周面の展
開図である。
面４１Ｆを形成しない場合の内側軸受２６の内周面の展
開図である。
【図６】同、内側軸受２６の内周面における非真円形状
の他の例（多円弧軸受面４３）を示す図３と同様の断面
図である。
の他の例（多円弧軸受面４３）を示す図３と同様の断面
図である。
【図７】同、内側軸受２６の内周面における多円弧軸受
面４３の展開図である。
面４３の展開図である。
【図８】同、後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド
面４１Ｆを形成しない場合の内側軸受２６の内周面の展
開図である。
面４１Ｆを形成しない場合の内側軸受２６の内周面の展
開図である。
【図９】同、二重反転プロペラ用軸受装置２１部分の断
面図である。
面図である。
【図１０】同、図９のＸ−Ｘ線断面図である。
【図１１】同、内軸２３および内側軸受２６の端部を示
す要部断面図である。
す要部断面図である。
【図１２】同、内軸２３の回転数に対する最小油膜厚さ
（負荷容量）の関係を示すグラフである。
（負荷容量）の関係を示すグラフである。
【図１３】同、回転数比に対する最小油膜厚さの関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図１４】同、後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ラン
ド面４１Ｆの合計長さＴ）に対する油膜厚さの関係を示
すグラフである。
ド面４１Ｆの合計長さＴ）に対する油膜厚さの関係を示
すグラフである。
【図１５】同、図２ないし図３と同様の、ただし内軸２
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図で
ある。
３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図で
ある。
【図１６】同、回転数比に対する油膜厚さの関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図１７】従来の二重反転プロペラ１の一部切欠き側面
図である。
図である。
【図１８】同、図１７のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ線断面
図である。
図である。
【図１９】従来の静圧真円軸受を基本とした二重反転プ
ロペラ用船尾管軸受の要部断面図である。
ロペラ用船尾管軸受の要部断面図である。
１ 二重反転プロペラ（図１７）
２ 前方プロペラ
３ 外軸
４ 後方プロペラ
５ 内軸
６ 主機関
７ 船舶本体の船尾部分
８ 外側軸受
９ 外側シール
１０ 内側軸受
１１ 内側シール
１２ 潤滑油供給機構
１３ ラダーホーン
１４ 舵板
１５ 油圧同芯穴
１６ 放射状給油孔
１７ オリフィス形成用の***付きネジ
２０ 二重反転プロペラ軸系（図１）
２１ 二重反転プロペラ用軸受装置（図１）
２２ 外軸
２３ 内軸
２４ 前方プロペラボス
２５ 外軸２２の連結部材
２６ 内側軸受
２６Ａ 内側軸受２６のラッパ状の傾斜部
２７ 後方プロペラボス
２８ 中央給油通路
２９ 放射状給油孔
３０ 内側軸受２６の軸方向油路
３１ 隔離用円筒部材
３２ 円筒通路
３３ 隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔
３４ 外軸２２の排油孔
３５ 船尾部分７の排出口
４０ 曲面状テーパー面
４１ ランド面
４１Ｂ 後方側ランド面（周方向の真円部）（図４、図
７） ４１Ｆ 前方側ランド面（周方向の真円部）（図４、図
７） ４２ テーパーランド（曲面状テーパー面４０およびラ
ンド面４１）（凹凸形状部）（図２、図３） ４３ 多円弧軸受面（凹凸形状部）（図６、図７） Ｃ 内軸２３の外周面と内側軸受２６の内周面との間の
間隙（半径すきま） Ｈ 曲面状テーパー面４０の深さ Ｒ 内軸２３の半径 Ｒ１ 曲面状テーパー面４０を形成するための内軸２３
の中心からの任意の半径 Ｒ２ 曲面状テーパー面４０を形成するための半径Ｒ１
の円周上の点からの任意の半径 Ｒ３ 多円弧軸受面４３を形成するための半径Ｒ１の円
周上の点からの任意の半径 Ｌ 内側軸受２６の軸方向の長さ Ｔ 後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆ
の合計長さ ＰＳ 潤滑油の供給圧 Ｐ１ 内軸２３の下面での圧力 Ｐ２ 内軸２３の上面での圧力 Ｈ１ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の下面での間隔 Ｈ２ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の上面での間隔 ｅ 内軸２３が内側軸受２６に対して偏心した偏心距離
７） ４１Ｆ 前方側ランド面（周方向の真円部）（図４、図
７） ４２ テーパーランド（曲面状テーパー面４０およびラ
ンド面４１）（凹凸形状部）（図２、図３） ４３ 多円弧軸受面（凹凸形状部）（図６、図７） Ｃ 内軸２３の外周面と内側軸受２６の内周面との間の
間隙（半径すきま） Ｈ 曲面状テーパー面４０の深さ Ｒ 内軸２３の半径 Ｒ１ 曲面状テーパー面４０を形成するための内軸２３
の中心からの任意の半径 Ｒ２ 曲面状テーパー面４０を形成するための半径Ｒ１
の円周上の点からの任意の半径 Ｒ３ 多円弧軸受面４３を形成するための半径Ｒ１の円
周上の点からの任意の半径 Ｌ 内側軸受２６の軸方向の長さ Ｔ 後方側ランド面４１Ｂおよび前方側ランド面４１Ｆ
の合計長さ ＰＳ 潤滑油の供給圧 Ｐ１ 内軸２３の下面での圧力 Ｐ２ 内軸２３の上面での圧力 Ｈ１ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の下面での間隔 Ｈ２ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の上面での間隔 ｅ 内軸２３が内側軸受２６に対して偏心した偏心距離
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(73)特許権者 000005119
日立造船株式会社
大阪府大阪市住之江区南港北１丁目７番
89号
(73)特許権者 000005902
三井造船株式会社
東京都中央区築地５丁目６番４号
(72)発明者 大谷 紳一
兵庫県神戸市中央区東川崎町三丁目１番
１号 川崎重工業株式会社 神戸工場内
(72)発明者 新田 啓一
神奈川県横須賀市夏島町19番地 住友重
機械工業株式会社 追浜造船所内
(72)発明者 松田 正康
神奈川県横須賀市夏島町19番地 住友重
機械工業株式会社 追浜造船所内
(72)発明者 慶林坊 智
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 芦田 吏史
大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28
号 日立造船株式会社内
(72)発明者 渋谷 秀樹
千葉県市原市八幡海岸通１番地 三井造
船株式会社 千葉事業所内
(56)参考文献 特開 昭61−236921（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−69292（ＪＰ，Ａ)
特公 平５−45479（ＪＰ，Ｂ２)
特公 昭47−37919（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭46−6926（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭48−4500（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B63H 23/32
B63H 5/10
Claims (4)
- 【請求項１】 前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌して該外軸とは反対方向に回転駆動する
とともに後方プロペラを有する内軸と、 この内軸と前記外軸との間に設けた軸受と、を有する二
重反転プロペラ用軸受装置であって、 前記内軸に中央給油通路と、この中央給油通路に連通す
る複数本の放射状給油孔とを形成し、これら中央給油通
路および放射状給油孔を通して該内軸から前記軸受の内
周面に潤滑油を供給し、かつこの軸受の内周面に複数の
凹凸形状部を該軸受の軸方向に沿って該内周面の全周に
わたって等角度間隔で形成し、 さらに、前記軸受の軸方向における前記凹凸形状部の両
端部に真円部を設けて、 この真円部に挟まれた前記内軸と前記凹凸形状部との間
における前記潤滑油により前記軸受の前記内周面で発生
する負荷容量が該軸受の軸方向にわたって均一になるよ
うにした ことを特徴とする二重反転プロペラ用軸受装
置。 - 【請求項２】 前記凹凸形状部は、これをテーパーラ
ンドあるいは多円弧軸受面としたことを特徴とする請求
項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。 - 【請求項３】 前記放射状給油孔は、前記軸受の軸方
向における中央位置から、該軸受の長さＬに対してＬ／
６〜Ｌ／４だけ後方にこれを位置させたことを特徴とす
る請求項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。 - 【請求項４】 前記真円部の長さは、前記軸受の長さ
Ｌに対してＬ／４８〜２４Ｌ／４８の範囲、好ましくは
２Ｌ／４８〜１０Ｌ／４８の範囲としたことを特徴とす
る請求項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。
Priority Applications (12)
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| ES00112763T ES2190919T3 (es) | 1994-09-08 | 1995-09-04 | Cojinete contra-rotativo para contra-rotativo propulsor. |
| EP00112763A EP1035013B1 (en) | 1994-09-08 | 1995-09-04 | Contra-rotating bearing device for contra-rotating propeller |
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| DK95930041T DK0803657T3 (da) | 1994-09-08 | 1995-09-04 | Reverserende lejeindretning til reverserbar dobbeltskrue |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0948397A JPH0948397A (ja) | 1997-02-18 |
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Family Applications (1)
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Country Status (1)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112049857B (zh) * | 2020-09-04 | 2023-03-21 | 宁波富利金科智能科技股份有限公司 | 传动连杆结构 |
-
1995
- 1995-08-09 JP JP22274095A patent/JP3364735B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH0948397A (ja) | 1997-02-18 |
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