JP3360568B2 - Adsorbent HC adsorption amount detection device and engine exhaust purification device using this detection device - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】この発明は吸着剤のＨＣ吸着
量検出装置およびこの検出装置を用いたエンジンの排気
浄化装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a device for detecting the amount of HC adsorbed on an adsorbent and a device for purifying exhaust gas of an engine using the device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】エンジン冷間始動直後は排気温度が低く
三元触媒が活性化する温度（３００℃前後）に達しない
ことから、ＨＣ（炭化水素）の浄化がほとんど行われな
い。このため、排気系に吸着剤を設けておき、冷間始動
直後に浄化されずに排出されるＨＣをこの吸着剤に吸着
させ、その後に吸着剤よりＨＣを離脱させて燃焼させる
ようにしたものがある。2. Description of the Related Art Immediately after a cold start of an engine, the exhaust gas temperature is low and does not reach the temperature at which the three-way catalyst is activated (around 300 ° C.), so that HC (hydrocarbon) is hardly purified. For this reason, an adsorbent is provided in the exhaust system, and HC discharged without being purified immediately after the cold start is adsorbed by the adsorbent, and thereafter, HC is released from the adsorbent and burned. There is.

【０００３】この場合、吸着剤は、高温の排気に晒され
たり、排気中に含まれるオイル分が付着堆積したりする
ことによって劣化し、ＨＣの吸着性能が低下することが
あるので、吸着熱（吸着剤がＨＣを吸着するときに発生
する熱）を利用して吸着剤に劣化が生じたかどうかの判
定を行うものが提案されている（特開平６−１０１４５
２号公報参照）。[0003] In this case, the adsorbent is deteriorated by being exposed to high-temperature exhaust gas or adhering and depositing oil contained in the exhaust gas, so that the adsorbing performance of HC may be reduced. Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-10145 proposes a method for determining whether or not the adsorbent has deteriorated by using (heat generated when the adsorbent adsorbs HC).
No. 2).

【０００４】このものでは、吸着剤の入口と出口の各排
気温度を検出し、この温度差に吸入空気量を乗じた値か
ら所定期間当たりの吸着熱量を算出し、この吸着熱量を
所定期間にわたって積算することによって総吸着熱量を
求め、この総吸着熱量と目標総吸着熱量とを比較する。
吸着剤の劣化が進むほど吸着熱の発生量が減ってくるの
で、総吸着熱量が目標総吸着熱量以下となったとき吸着
剤に劣化が生じたと判定するわけである。In this method, the temperature of each exhaust gas at the inlet and the outlet of the adsorbent is detected, the amount of heat of adsorption per predetermined period is calculated from a value obtained by multiplying the difference between the temperature and the amount of intake air, and the amount of heat of adsorption is calculated over a predetermined period. The total amount of heat of adsorption is obtained by integrating, and the total amount of heat of adsorption is compared with the target total amount of heat of adsorption.
Since the amount of heat of adsorption decreases as the deterioration of the adsorbent progresses, it is determined that the adsorbent has deteriorated when the total heat of adsorption becomes less than or equal to the target total heat of adsorption.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来装置では、加速時やホットリスタート時など吸着剤
の入口排気温度が吸着剤の出口排気温度（あるいは吸着
剤出口部の内部温度）より高くなる場合に、吸着熱を求
めることができないので、総吸着熱量の演算精度が悪
く、その分だけ劣化判定の精度が低下する。However, in the above-mentioned conventional apparatus, the inlet exhaust temperature of the adsorbent is higher than the outlet exhaust temperature of the adsorbent (or the internal temperature of the adsorbent outlet) during acceleration or hot restart. In such a case, since the heat of adsorption cannot be obtained, the calculation accuracy of the total heat of adsorption is poor, and the accuracy of the deterioration determination is accordingly reduced.

【０００６】これは、吸着条件において吸着剤の入口排
気温度よりも吸着熱の発生する分だけ吸着剤出口温度が
高くなることを前提とする従来装置では、吸着剤の入口
排気温度よりも吸着剤出口温度が低い場合に、そのとき
の温度差と吸入空気量を乗じた値が吸着熱に応じた値と
ならないからである。これをさらに詳述すると、たとえ
ば冷間始動直後の吸着条件で急加速を行ったとき、吸着
剤に流入する排気の温度が高温となり、これに対して吸
着剤そのものの温度はまだ低い状態にある。この場合、
排気の熱は吸着剤に熱伝達し、吸着剤の昇温に奪われる
ため、吸着剤の出口排気温度が入口排気温度に対して低
下してしまう。温度的に安定した条件であれば吸着熱に
より吸着剤の入口排気温度よりも出口排気温度が高くな
り、その差が吸着熱に対応するのであるが、吸着剤の昇
温に排気の熱が奪われる条件では、入口と出口の排気温
度差が吸着熱に応じた値とならないのである。[0006] This is because, in a conventional apparatus on the premise that the adsorbent outlet temperature is higher than the adsorbent inlet exhaust temperature by the amount of heat of adsorption generated under the adsorbing conditions, the adsorbent inlet exhaust temperature is higher than the adsorbent inlet exhaust temperature. This is because, when the outlet temperature is low, the value obtained by multiplying the temperature difference at that time by the intake air amount does not become a value corresponding to the heat of adsorption. To describe this in more detail, for example, when rapid acceleration is performed under the adsorption condition immediately after the cold start, the temperature of the exhaust gas flowing into the adsorbent becomes high, whereas the temperature of the adsorbent itself is still low. . in this case,
The heat of the exhaust is transferred to the adsorbent and is taken away by the temperature rise of the adsorbent, so that the outlet exhaust temperature of the adsorbent is lower than the inlet exhaust temperature. Under conditions that are stable in temperature, the outlet exhaust gas temperature becomes higher than the inlet exhaust gas temperature of the adsorbent due to heat of adsorption, and the difference corresponds to the heat of adsorption. Under such conditions, the difference between the exhaust gas temperature at the inlet and the outlet is not a value corresponding to the heat of adsorption.

【０００７】そこで本発明は、吸着熱が発生しないとし
たときの吸着剤温度（内部温度や出口温度）を予測し、
この吸着剤温度の予測値と吸着剤温度の実測値の差から
算出した吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出することによ
り、吸着条件において吸着剤の入口排気温度より吸着剤
出口温度が低くなることがあっても、ＨＣ吸着量を精度
よく算出することを第１の目的とし、さらにこの算出し
たＨＣ吸着量を用いて吸着剤の劣化判定や吸着剤からの
ＨＣの離脱制御を行うことにより、吸着条件において吸
着剤入口温度よりも吸着剤出口温度が低くなることがあ
っても、劣化判定精度や離脱制御の制御性を高めること
を第２の目的とする。Accordingly, the present invention predicts the adsorbent temperature (internal temperature and outlet temperature) when heat of adsorption is not generated,
By calculating the HC adsorption amount according to the heat of adsorption calculated from the difference between the predicted value of the adsorbent temperature and the measured value of the adsorbent temperature, the adsorbent outlet temperature becomes lower than the adsorbent inlet exhaust temperature under the adsorption conditions. In any case, the first object is to accurately calculate the HC adsorption amount, and further, by using the calculated HC adsorption amount to determine the deterioration of the adsorbent and control the desorption of HC from the adsorbent. It is a second object of the present invention to enhance the accuracy of deterioration determination and the controllability of desorption control even when the adsorbent outlet temperature becomes lower than the adsorbent inlet temperature under the adsorption conditions.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】第１の発明は、図１０に
示すように、エンジン低温時に排気中のＨＣを吸着する
吸着剤２１と、この吸着剤２１の入口排気温度Ｔinを検
出する手段２２と、前記吸着剤２１の実際の温度ＴKJを
検出する手段２３と、前記吸着剤２１が前記ＨＣを吸着
する条件にあるかどうかを判定する手段２４と、この判
定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度Ｔinと
エンジンの負荷（たとえば吸入空気量ＱA）に基づいて
吸着熱が生じないとしたときの前記吸着剤温度を予測す
る手段２５と、この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温
度の検出値の差に応じて吸着熱を算出する手段２６と、
この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段２７とを
設けた。According to a first aspect of the present invention, as shown in FIG. 10, an adsorbent 21 for adsorbing HC in exhaust gas at the time of low temperature of an engine and a means for detecting an inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 21 are provided. 22, means 23 for detecting the actual temperature TKJ of the adsorbent 21, means 24 for determining whether the adsorbent 21 is in a condition for adsorbing the HC, Means 25 for predicting the adsorbent temperature when no heat of adsorption is generated based on the inlet exhaust gas temperature Tin and the load of the engine (for example, the intake air amount QA), a predicted value of the adsorbent temperature and the adsorbent Means 26 for calculating the heat of adsorption according to the difference between the detected values of the temperature;
Means 27 for calculating the amount of HC adsorption according to the heat of adsorption is provided.

【０００９】第２の発明では、第１の発明において前記
吸着熱が正の値のとき前記吸着条件であると判定する。According to a second aspect, in the first aspect, when the heat of adsorption is a positive value, it is determined that the condition for the adsorption is satisfied.

【００１０】第３の発明では、第１または第２の発明に
おいて前記吸着熱算出手段２６が、図１１に示すよう
に、吸入空気量ＱAと設定空燃比Ａ／Ｆに基づいて排気
の熱容量ＮHを算出する手段３１と、この排気の熱容量
ＮH、前記吸着剤の熱容量ＮK、前記入口排気温度Ｔinお
よび前回の吸着剤温度の予測値ＴKn-1を用いて今回の吸
着剤温度の予測値ＴKnを算出する手段３２と、この今回
の吸着剤温度の予測値ＴKnと前記吸着剤温度の検出値Ｔ
KJの差を前記排気の熱容量ＮHと前記吸着剤の熱容量ＮK
の和に乗算した値を所定期間（たとえば所定時間）当た
りの吸着熱量Ｋnとして算出する手段３３と、この所定
期間当たりの吸着熱量Ｋnを前記吸着条件のあいだ積算
する手段３４と、前記今回の吸着剤温度の予測値ＴKnを
次回の吸着剤温度の予測値の算出まで記憶する手段３５
とからなる。According to a third aspect of the present invention, in the first or second aspect, the heat-of-adsorption calculating means 26 determines the heat capacity NH of the exhaust gas based on the intake air amount QA and the set air-fuel ratio A / F as shown in FIG. Using the heat capacity NH of the exhaust gas, the heat capacity NK of the adsorbent, the inlet exhaust gas temperature Tin, and the previous predicted value of the adsorbent temperature TKn-1 to calculate the current predicted value TKn of the adsorbent temperature. Calculating means 32, the current predicted value TKn of the adsorbent temperature and the detected value T of the adsorbent temperature.
The difference between KJ is determined by calculating the heat capacity NH of the exhaust gas and the heat capacity NK of the adsorbent.
Means 33 for calculating a value obtained by multiplying the sum of the heat of heat as the heat of adsorption Kn per predetermined period (for example, a predetermined time); means 34 for integrating the heat of adsorption Kn per predetermined period during the adsorption condition; Means 35 for storing the predicted value TKn of the adsorbent temperature until the calculation of the next predicted value of the adsorbent temperature
Consists of

【００１１】第４の発明では、第３の発明において前記
今回の吸着剤温度の予測値と前記所定期間当たりの吸着
熱量の各算出に前記吸着剤から外気への放熱量を考慮す
る。According to a fourth aspect of the present invention, in the third aspect, the heat release amount from the adsorbent to the outside air is taken into account in the calculation of the current predicted value of the adsorbent temperature and the calculation of the heat of adsorption per predetermined period.

【００１２】第５の発明では、第１から第４までのいず
れか一つの発明において、前記吸着剤温度が前記吸着剤
の内部温度または出口温度である。According to a fifth aspect, in any one of the first to fourth aspects, the adsorbent temperature is an internal temperature or an outlet temperature of the adsorbent.

【００１３】第６の発明は、図１２に示すように、エン
ジン低温時に排気中のＨＣを吸着する吸着剤２１と、こ
の吸着剤２１の入口排気温度Ｔinを検出する手段２２
と、前記吸着剤２１の実際の温度ＴKJを検出する手段２
３と、前記吸着剤２１が前記ＨＣを吸着する条件にある
かどうかを判定する手段２４と、この判定結果より吸着
条件にあるとき前記入口排気温度Ｔinとエンジンの負荷
（たとえば吸入空気量ＱA）に基づいて吸着熱を生じな
いとしたときの前記吸着剤温度を予測する手段２５と、
この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段２６と、この吸着熱に応
じてＨＣ吸着量を算出する手段２７と、このＨＣ吸着量
と目標吸着量との比較から前記吸着剤２１に劣化が生じ
たかどうかを判定する手段４１とを設けた。As shown in FIG. 12, the sixth aspect of the present invention relates to an adsorbent 21 for adsorbing HC in exhaust gas at a low temperature of an engine, and a means 22 for detecting an inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 21.
Means 2 for detecting the actual temperature TKJ of the adsorbent 21
3, means 24 for determining whether or not the adsorbent 21 is in a condition for adsorbing the HC, and based on the result of this judgment, when the adsorbent 21 is in the adsorbent condition, the inlet exhaust gas temperature Tin and the engine load (for example, the intake air amount QA) Means 25 for predicting the adsorbent temperature when heat of adsorption is not generated based on
Means 26 for calculating the heat of adsorption according to the difference between the predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the temperature of the adsorbent; means 27 for calculating the amount of HC adsorption according to the heat of adsorption; Means 41 is provided for determining whether or not the adsorbent 21 has deteriorated based on a comparison with the target adsorption amount.

【００１４】第７の発明では、第６の発明において前記
吸着熱が正の値のとき前記吸着条件であると判定する。According to a seventh aspect, in the sixth aspect, when the heat of adsorption is a positive value, it is determined that the condition for the adsorption is satisfied.

【００１５】第８の発明では、第６または第７の発明に
おいて前記吸着熱算出手段２６が、図１３に示すよう
に、吸入空気量ＱAと設定空燃比Ａ／Ｆに基づいて排気
の熱容量ＮHを算出する手段３１と、この排気の熱容量
ＮH、前記吸着剤の熱容量ＮK、前記入口排気温度Ｔinお
よび前回の吸着剤温度の予測値ＴKn-1を用いて今回の吸
着剤温度の予測値ＴKnを算出する手段３２と、この今回
の吸着剤温度の予測値ＴKnと前記吸着剤温度の検出値Ｔ
KJの差を前記排気の熱容量ＮHと前記吸着剤の熱容量ＮK
の和に乗算した値を所定期間（たとえば所定時間）当た
りの吸着熱量Ｋnとして算出する手段３３と、この所定
期間当たりの吸着熱量Ｋnを所定期間のあいだだけ積算
する手段５１と、前記今回の吸着剤温度の予測値ＴKnを
次回の吸着剤温度の予測値の算出まで記憶する手段３５
とからなる。According to an eighth aspect of the present invention, in the sixth or seventh aspect, the heat-of-adsorption calculating means 26 calculates the heat capacity NH of the exhaust gas based on the intake air amount QA and the set air-fuel ratio A / F as shown in FIG. Using the heat capacity NH of the exhaust gas, the heat capacity NK of the adsorbent, the inlet exhaust gas temperature Tin, and the previous predicted value of the adsorbent temperature TKn-1 to calculate the current predicted value TKn of the adsorbent temperature. Calculating means 32, the current predicted value TKn of the adsorbent temperature and the detected value T of the adsorbent temperature.
The difference between KJ is determined by calculating the heat capacity NH of the exhaust gas and the heat capacity NK of the adsorbent.
Means 33 for calculating a value obtained by multiplying the sum of the heat of heat as the heat of adsorption per predetermined period (for example, predetermined time), means 51 for integrating the heat of adsorption Kn per predetermined period only during the predetermined period, and Means 35 for storing the predicted value TKn of the adsorbent temperature until the calculation of the next predicted value of the adsorbent temperature
Consists of

【００１６】第９の発明では、第８の発明において前記
今回の吸着剤温度の予測値と前記所定期間当たりの吸着
熱量の各算出に前記吸着剤から外気への放熱量を考慮す
る。In a ninth aspect, in the eighth aspect, the heat release amount from the adsorbent to the outside air is taken into consideration in the calculation of the current estimated value of the adsorbent temperature and the calculation of the amount of heat of adsorption per predetermined period.

【００１７】第１０の発明では、第８または第９の発明
において前記目標吸着量を算出する手段が、吸入空気量
ＱAに応じて所定期間（たとえば所定時間）当たりのＨ
Ｃ量を算出する手段と、この所定期間当たりのＨＣ量を
前記積算期間と同じ期間のあいだだけ積算する手段と、
このＨＣ積算量ＲSnに目標吸着率ＣKを乗算した値を目
標吸着量ＲMSとして設定する手段とからなる。According to a tenth aspect, in the eighth or ninth aspect, the means for calculating the target amount of adsorption is determined by detecting the amount of H per predetermined period (for example, a predetermined time) according to the intake air amount QA.
Means for calculating the C amount; means for integrating the HC amount per predetermined period only during the same period as the integration period;
Means for setting a value obtained by multiplying the integrated HC amount RSn by the target adsorption rate CK as the target adsorption amount RMS.

【００１８】第１１の発明では、第１０の発明において
前記所定期間当たりのＨＣ量を冷却水温ＴWに応じて補
正する。According to an eleventh aspect, in the tenth aspect, the HC amount per predetermined period is corrected according to the cooling water temperature TW.

【００１９】第１２の発明では、第１０の発明において
前記所定期間当たりのＨＣ量を前記設定空燃比Ａ／Ｆに
応じて補正する。In a twelfth aspect, in the tenth aspect, the HC amount per the predetermined period is corrected according to the set air-fuel ratio A / F.

【００２０】第１３の発明では、第８から第１２までの
いずれか一つの発明において前記所定期間がエンジン始
動からの短い期間である。In a thirteenth aspect, in any one of the eighth to twelfth aspects, the predetermined period is a short period from the start of the engine.

【００２１】第１４の発明では、第８から第１２までの
いずれか一つの発明において前記所定期間がエンジン始
動に続くアイドル期間である。In a fourteenth aspect, in the one of the eighth to twelfth aspects, the predetermined period is an idle period following engine start.

【００２２】第１５の発明は、図１４に示すように、エ
ンジン低温時に排気中のＨＣを吸着する吸着剤２１と、
この吸着剤２１の入口排気温度Ｔinを検出する手段２２
と、前記吸着剤２１の実際の温度ＴKJを検出する手段２
３と、前記吸着剤２１が前記ＨＣを吸着する条件にある
かどうかを判定する手段２４と、この判定結果より吸着
条件にあるとき前記入口排気温度Ｔinとエンジンの負荷
（たとえば吸入空気量ＱA）に基づいて吸着熱を生じな
いとしたときの前記吸着剤温度を予測する手段２５と、
この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段２６と、この吸着熱に応
じてＨＣ吸着量を算出する手段２７と、前記吸着剤２１
の上流に供給する二次空気量を調整可能な手段６１と、
前記吸着剤２１から前記ＨＣを離脱させる条件であるか
どうかを判定する手段６２と、この判定結果より離脱条
件にあるとき前記ＨＣ吸着量に応じて前記二次空気量を
制御する手段６３とを設けた。According to a fifteenth aspect, as shown in FIG. 14, an adsorbent 21 for adsorbing HC in exhaust gas at the time of low temperature of an engine,
Means 22 for detecting the inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 21
Means 2 for detecting the actual temperature TKJ of the adsorbent 21
3, means 24 for determining whether or not the adsorbent 21 is in a condition for adsorbing the HC, and based on the result of this judgment, when the adsorbent 21 is in the adsorbent condition, the inlet exhaust gas temperature Tin and the engine load (for example, the intake air amount QA) Means 25 for predicting the adsorbent temperature when heat of adsorption is not generated based on
A means 26 for calculating the heat of adsorption according to the difference between the predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the temperature of the adsorbent; a means 27 for calculating the amount of HC adsorption according to the heat of adsorption;
Means 61 capable of adjusting the amount of secondary air supplied upstream of
A means 62 for determining whether or not the condition for desorbing the HC from the adsorbent 21 and a means 63 for controlling the amount of secondary air according to the HC adsorption amount when the desorption condition is satisfied based on the determination result. Provided.

【００２３】第１６の発明は、図１５に示すように途中
より主通路７１とバイパス通路７２とに分岐された排気
管と、前記バイパス通路７２に流れる排気量を調整可能
な手段７３と、前記バイパス通路７２に介装され、エン
ジン低温時に排気中のＨＣを吸着する吸着剤２１と、こ
の吸着剤２１の入口排気温度Ｔinを検出する手段２２
と、前記吸着剤２１の実際の温度ＴKJを検出する手段２
３と、前記吸着剤２１が前記ＨＣを吸着する条件にある
かどうかを判定する手段２４と、この判定結果より吸着
条件にあるとき前記バイパス通路７２に排気が流れるよ
うに前記排気量調整手段７３に指示する手段７４と、前
記判定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度Ｔ
inとエンジンの負荷（たとえば吸入空気量ＱA）に基づ
いて吸着熱を生じないとしたときの前記吸着剤温度を予
測する手段２５と、この吸着剤温度の予測値と前記吸着
剤温度の検出値の差に応じて吸着熱を算出する手段２６
と、この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段２７
と、前記吸着剤２１から前記ＨＣを離脱させる条件であ
るかどうかを判定する手段６２と、この判定結果より離
脱条件にあるとき前記ＨＣ吸着量に応じた排気量が前記
バイパス通路７２に流れるように前記排気量調整手段７
３に指示する手段７５とを設けた。According to a sixteenth aspect of the present invention, as shown in FIG. 15, an exhaust pipe branched from the middle into a main passage 71 and a bypass passage 72, a means 73 capable of adjusting the amount of exhaust flowing through the bypass passage 72, An adsorbent 21 interposed in the bypass passage 72 for adsorbing HC in the exhaust gas when the engine temperature is low, and means 22 for detecting the inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 21
Means 2 for detecting the actual temperature TKJ of the adsorbent 21
3, a means 24 for determining whether or not the adsorbent 21 is in a condition for adsorbing the HC, and an exhaust amount adjusting means 73 for allowing exhaust gas to flow into the bypass passage 72 when the adsorbent 21 is in an adsorption condition based on the result of the determination. Means 74 for instructing the inlet exhaust temperature T
means 25 for predicting the adsorbent temperature when no heat of adsorption is generated based on in and the load of the engine (for example, intake air amount QA); a predicted value of the adsorbent temperature and a detected value of the adsorbent temperature Means for calculating the heat of adsorption according to the difference between
Means for calculating the amount of HC adsorption according to the heat of adsorption 27
Means 62 for determining whether or not the condition is such that the HC is released from the adsorbent 21. Based on the determination result, the exhaust amount corresponding to the HC adsorption amount flows to the bypass passage 72 when the release condition is satisfied. The displacement adjusting means 7
3 is provided with means 75 for instructing.

【００２４】第１７の発明では、第１５または第１６の
発明において前記吸着熱が正の値のとき前記吸着条件で
あると判定する。According to a seventeenth aspect, in the fifteenth or sixteenth aspect, when the heat of adsorption is a positive value, it is determined that the condition for the adsorption is satisfied.

【００２５】第１８の発明では、第１５から第１７まで
のいずれか一つの発明において前記吸着熱算出手段２６
が、図１６に示すように、吸入空気量ＱAと設定空燃比
Ａ／Ｆに基づいて排気の熱容量ＮHを算出する手段３１
と、この排気の熱容量ＮH、前記吸着剤の熱容量ＮK、前
記入口排気温度Ｔinおよび前回の吸着剤温度の予測値Ｔ
Kn-1を用いて今回の吸着剤温度の予測値ＴKnを算出する
手段３２と、この今回の吸着剤温度の予測値ＴKnと前記
吸着剤温度の検出値ＴKJの差を前記排気の熱容量ＮHと
前記吸着剤の熱容量ＮKの和に乗算した値を所定期間
（たとえば所定時間）当たりの吸着熱量Ｋnとして算出
する手段３３と、この所定期間当たりの吸着熱量Ｋnを
前記吸着条件のあいだ積算する手段３４と、前記今回の
吸着剤温度の予測値ＴKnを次回の吸着剤温度の予測値の
算出まで記憶する手段３５とからなる。According to an eighteenth aspect of the present invention, in any one of the fifteenth to seventeenth aspects, the heat of adsorption calculating means 26 is used.
Means 31 for calculating heat capacity NH of exhaust gas based on intake air amount QA and set air-fuel ratio A / F as shown in FIG.
And the heat capacity NH of the exhaust gas, the heat capacity NK of the adsorbent, the inlet exhaust gas temperature Tin and the previous predicted value T of the adsorbent temperature.
A means 32 for calculating a predicted value TKn of the current adsorbent temperature using Kn-1; and a difference between the predicted value TKn of the current temperature of the adsorbent and the detected value TKJ of the temperature of the adsorbent is calculated as the heat capacity NH of the exhaust gas. Means 33 for calculating the value obtained by multiplying the sum of the heat capacities NK of the adsorbents as the heat of adsorption Kn per predetermined period (for example, predetermined time), and means 34 for integrating the heat of adsorption Kn per predetermined period during the adsorption condition. Means 35 for storing the predicted value TKn of the current adsorbent temperature until the calculation of the predicted value of the next adsorbent temperature.

【００２６】第１９の発明では、第１８の発明において
前記今回の吸着剤温度の予測値と前記所定期間当たりの
吸着熱量の各算出に前記吸着剤から外気への放熱量を考
慮する。According to a nineteenth aspect, in the eighteenth aspect, the amount of heat released from the adsorbent to the outside air is taken into account in the calculation of the current predicted value of the adsorbent temperature and the calculation of the heat of adsorption per predetermined period.

【００２７】第２０の発明では、第６から第１９までの
いずれか一つの発明において前記吸着剤温度が前記吸着
剤の内部温度または出口温度である。In a twentieth aspect, in any one of the sixth to nineteenth aspects, the adsorbent temperature is an internal temperature or an outlet temperature of the adsorbent.

【００２８】[0028]

【発明の効果】第１の発明では、吸着条件において吸着
剤入口排気温度とエンジン負荷から吸着熱が発生しない
としたときの吸着剤温度を予測し、この吸着剤温度の予
測値と吸着剤温度の検出値（吸着熱が発生しているとき
の温度）の差に応じて吸着熱を算出し、この吸着熱に応
じてＨＣ吸着量を算出するので、吸着剤の入口排気温度
が吸着剤出口温度より高い場合においても、ＨＣ吸着量
を精度よく算出することができる。According to the first aspect of the present invention, the adsorbent temperature when the heat of adsorption is not generated from the adsorbent inlet exhaust temperature and the engine load under the adsorption condition is predicted, and the predicted value of the adsorbent temperature and the adsorbent temperature are predicted. Is calculated according to the difference between the detected values (temperature at which heat of adsorption is generated), and the amount of HC adsorbed is calculated according to the heat of adsorption. Even when the temperature is higher than the temperature, the HC adsorption amount can be accurately calculated.

【００２９】第６の発明では、このようにして算出され
たＨＣ吸着量と目標吸着量との比較から劣化判定を行う
ので、吸着剤の入口排気温度が吸着剤出口温度より高い
場合においても、劣化判定の精度が低下することがな
い。In the sixth aspect, the deterioration is determined by comparing the HC adsorption amount calculated in this way with the target adsorption amount. Therefore, even when the adsorbent inlet exhaust gas temperature is higher than the adsorbent outlet temperature, the deterioration judgment is made. The accuracy of the deterioration determination does not decrease.

【００３０】第２、第７、第１７の各発明では、吸着熱
が０の値のときが吸着限界のタイミング（吸着できなく
なったタイミング）となるので、エンジンの負荷が小さ
く、吸着剤の入口排気温度が低温となる状態が長時間続
いたときにも正確に吸着終了のタイミングを判定するこ
とができる。In each of the second, seventh and seventeenth aspects of the present invention, when the heat of adsorption is zero, the timing of the adsorption limit (timing at which adsorption becomes impossible) is achieved, so that the load on the engine is small and the inlet of the adsorbent is reduced. Even when the exhaust gas temperature is low for a long time, it is possible to accurately determine the end timing of the adsorption.

【００３１】冷間始動時にはエンジンの始動とともに吸
着条件になる。第１３の発明では、ＨＣ量の算出をエン
ジン始動からの短い期間に限定するので、吸着剤から外
気への放熱量の影響を無視でき、これによって吸着剤温
度の予測が簡単になる。At the time of a cold start, an adsorption condition is set when the engine is started. In the thirteenth aspect, since the calculation of the HC amount is limited to a short period from the start of the engine, the influence of the amount of heat released from the adsorbent to the outside air can be ignored, thereby simplifying the prediction of the adsorbent temperature.

【００３２】第１４の発明では、ＨＣ吸着量の算出を、
始動に続くアイドル期間だけに限定するので、さらにＨ
Ｃ吸着量の算出負荷を軽減することができる。In the fourteenth aspect, the calculation of the amount of adsorbed HC is
Since it is limited only to the idle period following the start,
The calculation load of the C adsorption amount can be reduced.

【００３３】吸着剤より離脱させたＨＣを浄化するため
必要以上に二次空気を導入したのでは、下流に位置する
触媒を冷やすことになり、触媒の浄化性能を落とすおそ
れがあるが、第１５の発明では、吸着剤より離脱させる
ＨＣ量に応じた量だけの二次空気量を導入することがで
き、これによって、二次空気の過大な導入による触媒の
冷やし過ぎを避けることができる。If the secondary air is introduced more than necessary to purify the HC desorbed from the adsorbent, the catalyst located downstream will be cooled, and the purification performance of the catalyst may be reduced. According to the invention, it is possible to introduce an amount of secondary air in an amount corresponding to the amount of HC desorbed from the adsorbent, thereby avoiding excessive cooling of the catalyst due to excessive introduction of the secondary air.

【００３４】高温の排気をバイパス通路に設けた吸着剤
に導いてＨＣを離脱させるとともに、この離脱したＨＣ
を二次空気とともに、下流の三元触媒に導いて浄化する
ようにしている場合に、二次空気量が一定であると、吸
着剤に導入される排気量が多い場合に、吸着剤における
ＨＣの離脱速度（離脱ＨＣ濃度）が大きくて触媒に流入
する排気の空燃比が理論空燃比よりもリッチ化すること
があり、このとき触媒でのＨＣの浄化性能が低下するの
であるが、第１６の発明では、ＨＣの離脱条件において
排気量調整手段を介し、吸着剤に導入される排気量をＨ
Ｃ吸着量（したがってＨＣ離脱量）に応じて制御するの
で、触媒のリッチ化を防止し、これによって触媒の浄化
性能の低下を防止することができる。The high-temperature exhaust gas is guided to the adsorbent provided in the bypass passage to release HC, and the released HC is removed.
Is introduced to the downstream three-way catalyst together with the secondary air for purification.If the amount of secondary air is constant, if the amount of exhaust gas introduced into the adsorbent is large, HC The desorption speed (desorption HC concentration) of the exhaust gas is high, and the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the catalyst may become richer than the stoichiometric air-fuel ratio. At this time, the purification performance of HC by the catalyst is reduced. According to the invention, the amount of exhaust gas introduced into the adsorbent through the exhaust gas amount adjusting means under the condition of HC desorption is H
Since the control is performed in accordance with the amount of C adsorbed (therefore, the amount of desorbed HC), the enrichment of the catalyst can be prevented, and thus the purification performance of the catalyst can be prevented from lowering.

【００３５】[0035]

【発明の実施の形態】図１において、１はエンジン本
体、２は排気管、３は三元触媒、４は三元触媒３の内部
温度を検出するセンサである。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In FIG. 1, 1 is an engine body, 2 is an exhaust pipe, 3 is a three-way catalyst, and 4 is a sensor for detecting the internal temperature of the three-way catalyst 3.

【００３６】三元触媒３の上流で排気管２が主通路２ａ
とバイパス通路２ｂに分岐され、両通路の分岐部に排気
の流れを主通路２ａとバイパス通路２ｂとに切換えるた
めの弁５を備える。この切換弁５はコントロールユニッ
ト１１により直接にあるいは図示しないアクチュエータ
を介して駆動される。The exhaust pipe 2 is connected to the main passage 2a upstream of the three-way catalyst 3.
A valve 5 for switching the flow of exhaust gas between the main passage 2a and the bypass passage 2b. The switching valve 5 is driven by the control unit 11 directly or via an actuator (not shown).

【００３７】上記のバイパス通路２ｂには、ＨＣの吸着
剤６が、またこの吸着剤６のすぐ上流側に空気を供給す
るため、空気供給通路８と空気ポンプ９からなる二次空
気供給装置を備える。In the bypass passage 2b, a secondary air supply device comprising an air supply passage 8 and an air pump 9 is provided to supply an adsorbent 6 for HC and air just upstream of the adsorbent 6. Prepare.

【００３８】ここで、吸着剤６はゼオライト粉末を主成
分とするスラリーをハニカム単体にコーティングしたも
ので、吸着剤には低温時にＨＣを吸着し一定温度（約２
００℃）を超えるとＨＣを離脱するという性質がある。Here, the adsorbent 6 is formed by coating a honeycomb body with a slurry containing zeolite powder as a main component.
(00 ° C.), there is a property that HC is released.

【００３９】吸着剤６の入口排気温度を検出するため、
吸着剤６のすぐ上流に温度センサ１２を備える。このセ
ンサ１２からの温度信号はマイコンからなるコントロー
ルユニット１１に入力され、この温度信号と上記センサ
３からの温度信号に基づいてコントロールユニット１１
では切換弁５と空気ポンプ９を制御することで、ＨＣの
吸着と離脱および離脱したＨＣの浄化の３つの処理を行
う。In order to detect the inlet exhaust gas temperature of the adsorbent 6,
A temperature sensor 12 is provided immediately upstream of the adsorbent 6. The temperature signal from the sensor 12 is input to a control unit 11 comprising a microcomputer, and based on the temperature signal and the temperature signal from the sensor 3, the control unit 11
By controlling the switching valve 5 and the air pump 9, three processes of adsorbing and releasing HC and purifying the released HC are performed.

【００４０】これらの処理を図２のフローチャートによ
り説明する。このフローは一定時間毎（たとえば１００
ｍｓ毎）に実行する。These processes will be described with reference to the flowchart of FIG. This flow is performed at regular intervals (for example, 100
ms).

【００４１】ステップ１ではセンサ４により検出される
触媒内部温度ＴＣと所定値Ｋcを比較する。ここで、Ｋc
は三元触媒３が活性化する温度(たとえば３５０℃）で
ある。したがって、冷間始動時であればＴＣ＜Ｋcであ
り、このとき触媒３がまだ活性状態にないと判断してス
テップ２以降の吸着処理に進む。In step 1, the catalyst internal temperature TC detected by the sensor 4 is compared with a predetermined value Kc. Where Kc
Is the temperature at which the three-way catalyst 3 is activated (for example, 350 ° C.). Therefore, if it is a cold start, TC <Kc, and at this time, it is determined that the catalyst 3 is not yet in the active state, and the process proceeds to the adsorption process of step 2 and subsequent steps.

【００４２】ステップ２では、センサ１２により検出さ
れる吸着剤６の入口排気温度Ｔinと所定値Ｋk（たとえ
ば２００℃）を比較し、Ｔin≦Ｋkであれば、吸着剤６
がＨＣを吸着可能であると判断し、ステップ３、４に進
む。ステップ３では切換弁５を駆動して排気をバイパス
通路２ｂ側に流し、排気中のＨＣを吸着剤６に吸着させ
る。ステップ４では吸着フラグ（始動時に“０”に初期
設定）ＦKに“１”を入れる。ＦK＝１により吸着条件に
あることを表すのである。In step 2, the inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 6 detected by the sensor 12 is compared with a predetermined value Kk (for example, 200 ° C.).
Determines that HC can be adsorbed, and proceeds to steps 3 and 4. In step 3, the switching valve 5 is driven to flow exhaust gas to the bypass passage 2b side, and HC in the exhaust gas is adsorbed by the adsorbent 6. In step 4, "1" is set to the suction flag FK (initial setting to "0" at startup). FK = 1 indicates that the condition is the adsorption condition.

【００４３】これに対して、排気温度が上昇しＴin＜Ｋ
kになると、吸着剤６がＨＣを吸着できなくなるので、
ステップ５、６に進み、切換弁５を駆動して排気をバイ
パス通路２ｂに流さないようにするとともに、吸着フラ
グＦKに“０”を入れる。ＴＣ＜Ｋcであるとき、空気ポ
ンプ９は非作動状態である。On the other hand, when the exhaust gas temperature rises and Tin <K
At k, the adsorbent 6 can no longer adsorb HC,
Proceeding to steps 5 and 6, the switching valve 5 is driven to prevent the exhaust gas from flowing into the bypass passage 2b, and "0" is set to the adsorption flag FK. When TC <Kc, the air pump 9 is not operating.

【００４４】一方、排気温度がさらに上昇してＴＣ≧Ｋ
cになると、触媒３が活性化したと判断し、ステップ１
よりステップ７に進んでフラグＦKをみる。ＦK＝１のと
き（つまり吸着剤６にＨＣが吸着されている）は、ステ
ップ８以降の離脱処理を行う。On the other hand, when the exhaust gas temperature further rises and TC ≧ K
When it becomes c, it is determined that the catalyst 3 has been activated, and step 1
The process proceeds to step 7 to check the flag FK. When FK = 1 (that is, HC is adsorbed on the adsorbent 6), the desorption process from step 8 is performed.

【００４５】ステップ８では、吸着剤６の入口排気温度
Ｔinと所定値Ｋdを比較する。ここで、ＫdはＨＣが吸着
剤６より完全に離脱する温度（たとえば３５０℃）であ
る。したがって、Ｔin＜Ｋdのときはステップ９、１０
に進み、切換弁５を駆動して排気をバイパス通路２ｂに
再び流すとともに、空気ポンプ９を作動する。高温の排
気を導いて吸着剤６からＨＣを離脱させるとともに、こ
の離脱したＨＣを二次空気中に多く存在する酸素を用い
て触媒３内で酸化処理により浄化するわけである。In step 8, the inlet exhaust temperature Tin of the adsorbent 6 is compared with a predetermined value Kd. Here, Kd is a temperature (for example, 350 ° C.) at which HC is completely released from the adsorbent 6. Therefore, when Tin <Kd, steps 9 and 10 are performed.
Then, the switching valve 5 is driven to discharge the exhaust gas to the bypass passage 2b again, and the air pump 9 is operated. The high-temperature exhaust gas is led to desorb HC from the adsorbent 6, and the desorbed HC is purified by oxidation treatment in the catalyst 3 using oxygen present in a large amount in the secondary air.

【００４６】ＦK＝１である場合に、排気温度の上昇に
よりＴin≧Ｋdになると、ＨＣが吸着剤６より完全に離
脱したと判断し、離脱処理を終了するためステップ８よ
りステップ１１、１２、１３に進み、切換弁５を駆動し
てバイパス通路２ｂへの排気流れを遮断し、空気ポンプ
９を作動を止め、吸着フラグＦKに“０”を入れる。こ
のフラグＦKの“０”へのセットにより、次回以降ステ
ップ１、７からステップ８以降の離脱処理に進むことが
できないのである。When Tin ≧ Kd due to a rise in the exhaust gas temperature when FK = 1, it is determined that HC has completely desorbed from the adsorbent 6, and steps 11, 12, and 11 are performed to complete the desorption process. In step 13, the switching valve 5 is driven to shut off the exhaust gas flow to the bypass passage 2b, the operation of the air pump 9 is stopped, and the suction flag FK is set to "0". Due to the setting of the flag FK to "0", it is impossible to proceed from the steps 1 and 7 to the departure processing from the step 8 onward.

【００４７】さて、吸着触媒５は、高温の排気に晒され
たり、排気中に含まれるオイル分が付着堆積したりする
ことによって劣化し、吸着性能が低下することがあるの
で、吸着熱を利用して吸着剤に劣化が生じたかどうかを
判定するようにした従来装置があるが、このものでは、
加速時やホットリスタート時など吸着剤の入口排気温度
が吸着剤の出口排気温度より高くなる場合に、吸着熱を
求めることができないので、その分だけ劣化判定の精度
が低下する。The adsorption catalyst 5 is deteriorated by being exposed to high-temperature exhaust gas or adhering and accumulating oil contained in the exhaust gas, and the adsorption performance may be reduced. There is a conventional device that determines whether or not the adsorbent has deteriorated.
If the inlet exhaust temperature of the adsorbent is higher than the outlet exhaust temperature of the adsorbent, such as during acceleration or hot restart, the heat of adsorption cannot be determined, and the accuracy of the deterioration determination is reduced accordingly.

【００４８】これに対処するため本発明の第１実施形態
では、吸着熱が発生しないとしたときの吸着剤の内部温
度（または吸着剤の出口温度）を予測し、この吸着剤の
内部温度の予測値と吸着剤の内部温度の実測値（つまり
吸着熱が発生しているときの温度）の差から算出した吸
着熱に応じてＨＣ吸着量を算出し、この算出したＨＣ吸
着量を用いて吸着剤の劣化判定を行う。In order to cope with this, in the first embodiment of the present invention, the internal temperature of the adsorbent (or the outlet temperature of the adsorbent) when the heat of adsorption is not generated is predicted, and the internal temperature of the adsorbent is calculated. The HC adsorption amount is calculated in accordance with the heat of adsorption calculated from the difference between the predicted value and the actually measured value of the internal temperature of the adsorbent (that is, the temperature when the heat of adsorption is generated), and the calculated HC adsorption amount is used. The deterioration of the adsorbent is determined.

【００４９】まず、吸着熱が発生しないと仮定したとき
の吸着剤の内部温度の予測方法について説明する。First, a method of predicting the internal temperature of the adsorbent when it is assumed that no heat of adsorption is generated will be described.

【００５０】吸着剤６は一般的にハニカム担体に担持さ
れており、表面積が広い構造である。吸着剤６に排気が
流れると排気と吸着剤６との温度差によって熱の授受が
行われるが、吸着剤６の表面積が広いために熱伝達率が
非常に高く、排気温度と吸着剤温度がほぼ一致するまで
熱の授受が行われる。このことを前提に吸着熱が発生し
ないと仮定したときの吸着剤６の内部温度を予測する。The adsorbent 6 is generally carried on a honeycomb carrier, and has a structure with a large surface area. When the exhaust gas flows into the adsorbent 6, heat is transferred due to the temperature difference between the exhaust gas and the adsorbent 6, but the heat transfer coefficient is very high because the surface area of the adsorbent 6 is large, and the exhaust temperature and the adsorbent temperature are low. The transfer of heat is performed until almost coincident. Based on this, the internal temperature of the adsorbent 6 is estimated when it is assumed that heat of adsorption is not generated.

【００５１】なお、吸着剤６の内部温度の予測は、図６
のフローチャートで後述するように、一定の周期（一定
時間毎に）でサイクリックに実行するので、ｎ回目の演
算タイミングにおける吸着剤の内部温度を考える。The prediction of the internal temperature of the adsorbent 6 is shown in FIG.
As will be described later with reference to the flowchart of the above, the cyclic operation is performed at a fixed cycle (every fixed time), so the internal temperature of the adsorbent at the n-th calculation timing is considered.

【００５２】吸着剤内部の今回（つまりｎ回目）の予測
温度ＴKnは前回（つまりｎ−１回目）の予測温度ＴKn-1
に、吸着剤６に与えられた熱量ＱKnより計算される温度
上昇分ΔＴKnを足したものであるため、 ＴKn＝ＴKn-1＋ΔＴKn＝ＴKn-1＋ＱKn／ＮK …（１） ただし、ＮK：吸着剤の熱容量 の式により表すことができる。なお、ＴKnの記号のうち
最後のｎがｎ回目を、またＴKn-1の記号のうち最後のｎ
−１がｎ−１回目を表している。ＮKは吸着剤入口より
吸着剤の内部温度を予測する位置までの熱容量である。The current (ie, n-th) predicted temperature TKn inside the adsorbent is the previous (ie, (n−1) -th) predicted temperature TKn−1.
TKn = TKn-1 + .DELTA.TKn = TKn-1 + QKn / NK (1) where NK is the heat capacity of the adsorbent. Can be represented by the following equation. Note that the last n of the symbols of TKn is the n-th time, and the last n of the symbols of TKn-1 is
-1 represents the (n-1) th time. NK is the heat capacity from the adsorbent inlet to the position where the internal temperature of the adsorbent is predicted.

【００５３】また、吸着剤６に与えられた熱量ＱKnは排
気からもらったので、吸着剤６の入口排気温度Ｔinと吸
着剤６の内部温度を予測する位置での排気温度Ｔoutの
差に排気の熱容量をかけたものから、吸着剤６より外気
への放熱量ＱHnを引いたものがＱKn、つまり ＱKn＝ＮH×（Ｔin−Ｔout）−ＱHn …（２） ただし、ＮH：排気の熱容量 である。Since the heat quantity QKn given to the adsorbent 6 is obtained from the exhaust gas, the difference between the exhaust gas temperature Tout at the position where the inlet exhaust gas temperature Tin of the adsorbent 6 is predicted and the internal temperature of the adsorbent 6 is estimated. QKn, ie, QKn = NH × (Tin−Tout) −QHn (2) where NH is the heat capacity of the exhaust gas.

【００５４】（２）式のＴoutはほぼＴKnに等しく、ま
た、吸着剤６より外気への放熱量ＱHnは ＱHn＝ＨK×（ＴKn-1−Ｔ外） …（３） ただし、ＨK：放熱率 Ｔ外：外気温 の式で表されるため、この（３）式を（２）式に代入す
ると、（２）式は、 ＱKn＝ＮH×（Ｔin−ＴKn）−ＨK×（ＴKn-1−Ｔ外） …（４） となる。この（４）式を（１）式に入れると、 ＴKn＝ＴKn-1＋｛ＮH×（Ｔin−ＴKn）−ＨK×（ＴKn-1−Ｔ外）｝／ＮK となり、これをＴKnについて式変形すると、 ＴKn＝｛ＮH×Ｔin＋（ＮK−ＨK）×ＴKn-1＋ＨK×Ｔ外｝／（ＮK＋ＮH） …（５） の式を得る。（５）式によれば、吸着剤内部の前回の予
測温度ＴKn-1（初期値ＴK0はセンサ１３による実測値を
用いる）、吸着剤６の入口排気温度Ｔin、排気の熱容量
ＮH、吸着剤６の熱容量ＮK、放熱率ＨK（定数）、外気
温であるＴ外（吸入空気温度で代用する）を与えること
で、吸着熱が発生しないと仮定したときの吸着剤の内部
温度を予測できるわけである。Tout in the equation (2) is substantially equal to Tkn, and the heat release amount QHn from the adsorbent 6 to the outside air is: QHn = HK × (TKn−1−T outside) (3) where HK is the heat release rate Since outside of T is expressed by the equation of outside air temperature, when this equation (3) is substituted into the equation (2), the equation (2) becomes: QKn = NH × (Tin−TKn) −HK × (TKn−1− Outside T) (4) When this equation (4) is put into the equation (1), TKn = TKn−1 + {NH × (Tin−TKn) −HK × (outside of TKn−1−T)} / NK. TKn = {NH × Tin + (NK−HK) × TKn−1 + HK × T outside} / (NK + NH) (5) According to the equation (5), the previous predicted temperature TKn-1 inside the adsorbent (the initial value TK0 uses the actual value measured by the sensor 13), the inlet exhaust temperature Tin of the adsorbent 6, the heat capacity NH of the exhaust, the adsorbent 6 By giving the heat capacity NK, the heat radiation rate HK (constant), and the outside temperature outside T (substituting with the intake air temperature), it is possible to predict the internal temperature of the adsorbent when it is assumed that no heat of adsorption is generated. is there.

【００５５】この場合、排気の熱容量ＮHは吸入空気の
熱容量ＮAと燃料の熱容量ＮNを足したものであるから、 ＮH＝ＮA＋ＮN＝ＱA×ρA×ＣA＋｛ＱA／（Ａ／Ｆ）｝×ρN×ＣN…（６） ただし、ＱA：吸入空気量 ρA：空気の密度（定数） ＣA：空気の比熱（定数） Ａ／Ｆ：設定空燃比 ρN：燃料の密度（定数） ＣN：燃料の比熱（定数） の式で求めることができる。In this case, since the heat capacity NH of the exhaust gas is the sum of the heat capacity NA of the intake air and the heat capacity NN of the fuel, NH = NA + NN = QA × ρA × CA + {QA / (A / F)} × ρN × CN: (6) where QA: intake air amount ρA: density of air (constant) CA: specific heat of air (constant) A / F: set air-fuel ratio ρN: density of fuel (constant) CN: specific heat of fuel (constant) ).

【００５６】次に、今回までの積算吸着熱量Ｋnの求め
方について説明する。Next, a method of obtaining the accumulated heat of adsorption Kn up to this time will be described.

【００５７】今回（ｎ回目）までの積算吸着熱量Ｋnは
前回（ｎ−１回目）までの積算吸着熱量Ｋn-1に、前回
から今回までに吸着剤６から発生した熱量ΔＫnを足し
たものであるため、 Ｋn＝Ｋn-1＋ΔＫn …（７） の式で表すことができる。The accumulated heat of adsorption Kn up to this time (n-th time) is obtained by adding the heat amount ΔKn generated from the adsorbent 6 from the previous time to the current time to the accumulated heat of adsorption Kn-1 up to the previous time (n-1 time). Therefore, Kn = Kn−1 + ΔKn (7)

【００５８】ここで、（７）式のΔＫnは、排気と吸着
剤６の両方を、吸着熱が発生しなかったとしたときの温
度ＴKnより吸着熱が発生したときの温度ＴKJ（吸着剤６
の内部温度の実測値）まで上昇させるための熱量と吸着
剤６から外気への放熱量とを足したもの、つまり ΔＫn＝（ＮK＋ＮH）×（ＴKJ−ＴKn）＋ＨK×（ＴKJ−Ｔ外） …（８） である。この（８）式を（７）式に代入すると、ｎ回目
までの積算吸着熱量Ｋnは、 Ｋn＝Ｋn-1＋（ＮK＋ＮH）×（ＴKJ−ＴKn）＋ＨK×（ＴKJ−Ｔ外）…（９） の式により計算することができる。（９）式の演算を吸
着期間のあいだ繰り返せば、吸着剤６に排気を流さなく
なったときまでの合計の吸着熱量を求めることができる
のである。Here, ΔKn in the equation (7) indicates a temperature TKJ (adsorbent 6) when both the exhaust gas and the adsorbent 6 generate heat of adsorption from a temperature TKn when no heat of adsorption is generated.
The sum of the amount of heat for raising the temperature up to the measured internal temperature) and the amount of heat released from the adsorbent 6 to the outside air, that is, ΔKn = (NK + NH) × (TKJ−TKn) + HK × (TKJ−T) (8) By substituting equation (8) into equation (7), the accumulated heat of adsorption Kn up to the n-th time is given by: Kn = Kn-1 + (NK + NH) * (TKJ-TKn) + HK * (outside of TKJ-T) (9) Can be calculated by the following equation. By repeating the calculation of the expression (9) during the adsorption period, the total heat of adsorption until the exhaust gas does not flow through the adsorbent 6 can be obtained.

【００５９】なお、（９）式において、必ず（ＴKJ−Ｔ
Kn）≧０、（ＴKJ−Ｔ外）≧０である。Note that in equation (9), (TKJ-T
Kn) ≧ 0 and (outside TKJ−T) ≧ 0.

【００６０】吸着熱とＨＣ吸着量との間には図３に示す
比例関係があるので、 ＲK＝Ｃ×Ｋn …（１０） ただし、Ｃ：定数 の式によりＨＣ吸着量ＲKを算出することができる。つ
まり、ＨＣを吸着するときに吸着剤６が吸着熱を発生
し、この発熱量は吸着剤６に吸着されたＨＣ量に比例す
るため、発熱量を計測することによりＨＣ吸着量を定量
化できたわけである。したがって、このＨＣ吸着量ＲK
と目標吸着量ＲMとの比較によりＲKがＲM未満であれ
ば、吸着剤に劣化が生じたと判定することができる。Since there is a proportional relationship between the heat of adsorption and the amount of adsorbed HC as shown in FIG. 3, RK = C × Kn (10) where the HC adsorbed amount RK can be calculated by the equation of C: constant. it can. That is, the adsorbent 6 generates heat of adsorption when adsorbing HC, and the calorific value is proportional to the amount of HC adsorbed on the adsorbent 6, so that the amount of HC adsorption can be quantified by measuring the calorific value. That's it. Therefore, this HC adsorption amount RK
If RK is smaller than RM by comparing the target adsorption amount RM with the target adsorption amount RM, it can be determined that the adsorbent has deteriorated.

【００６１】次に、上記の目標吸着量ＲMの求め方につ
いて説明する。Next, a method for obtaining the target adsorption amount RM will be described.

【００６２】今回（ｎ回目）の演算までに吸着剤に流し
たＨＣ量、つまりＨＣ積算量ＲSnは、前回（ｎ−１回
目）までのＨＣ積算量ＲSn-1に、前回から今回までに流
れたＨＣ量ΔＲSnを足したものであるため、 ＲSn＝ＲSn-1＋ΔＲSn …（１１） の式によりで表すことができる。The amount of HC that has flowed into the adsorbent up to the current (n-th) calculation, that is, the accumulated HC amount RSn, is the same as the HC accumulated amount RSn-1 up to the previous (n-1) th operation and from the previous to the present. Since the calculated HC amount ΔRSn is added, it can be expressed by the following equation: RSn = RSn−1 + ΔRSn (11)

【００６３】（１１）式のΔＲSnは、吸入空気量ＱAに
ＨＣ濃度をかけたものにほぼ等しいため、 ＲSn＝ＲSn-1＋ＱA×ＨＣ濃度 …（１２） と表すことができる。Since ΔRSn in the equation (11) is substantially equal to the intake air amount QA multiplied by the HC concentration, it can be expressed as: RSn = RSn−1 + QA × HC concentration (12)

【００６４】ここで、（１２）式のＨＣ濃度は設定空燃
比Ａ／Ｆおよび冷却水温ＴWとの間に図４、図５に示す
相関があるため、設定空燃比Ａ／Ｆと冷却水温ＴWによ
る各々のＨＣ濃度補正係数をＫaf 、Ｋtwとすれば、
（１２）式は、 ＲSn＝ＲSn-1＋ＱA×Ｋaf×Ｋtw …（１３） の式により表すことができる。吸着剤６にＨＣを吸着さ
せている間、この演算を繰り返すことによって、吸着剤
６に流したＨＣの総量を求めることができる。Here, since the HC concentration in equation (12) has a correlation shown in FIGS. 4 and 5 between the set air-fuel ratio A / F and the cooling water temperature TW, the set air-fuel ratio A / F and the cooling water temperature TW Assuming that the respective HC concentration correction coefficients according to are Kaf and Ktw,
Equation (12) can be represented by the following equation: RSn = RSn-1 + QA × Kaf × Ktw (13) By repeating this calculation while the adsorbent 6 is adsorbing HC, the total amount of HC that has flowed into the adsorbent 6 can be obtained.

【００６５】実際には、総量のうちの一部が吸着される
のであるから、吸着剤６の許容できる劣化後の吸着率
（たとえば３０％）をＨＣ積算量ＲSnにかけて、つまり ＲMS＝ＣK×ＲSn …（１４） ただし、ＣK：目標吸着率（定数） の式により目標吸着量ＲMSを算出する。Actually, a part of the total amount is adsorbed, so that the adsorbable rate (for example, 30%) of the adsorbent 6 after the allowable deterioration is multiplied by the integrated HC amount RSn, that is, RMS = CK × RSn (14) where CK is a target adsorption rate (constant), and the target adsorption amount RMS is calculated.

【００６６】ただし、吸着できる条件が長いとＨＣ積算
量ＲSnが大きくなり、（１４）式のように単純に吸着率
をかけるだけだと目標吸着量が過大になるおそれがある
ので、固定の目標吸着量ＲMCを定数として与えておき、
ＲMSとＲMCとの比較により小さい方を目標吸着量ＲMと
する。However, if the condition for adsorbing is long, the integrated amount of HC RSn becomes large, and if the adsorption rate is simply multiplied as in the equation (14), the target adsorbing amount may become excessively large. Given the adsorption amount RMC as a constant,
The smaller of RMS and RMC is set as the target adsorption amount RM.

【００６７】これで本発明によるＨＣ吸着量の算出と吸
着剤の劣化判定の各原理説明を終える。This concludes the description of each principle of the calculation of the HC adsorption amount and the determination of the deterioration of the adsorbent according to the present invention.

【００６８】コントロールユニット１１で実行されるこ
うした制御の内容を、以下のフローチャートに従って説
明する。The contents of such control executed by the control unit 11 will be described with reference to the following flowchart.

【００６９】図６のフローチャートは吸着剤６の劣化判
定を行うためのもので、一定時間毎（たとえば１００ｍ
ｓ毎）に実行する。The flowchart of FIG. 6 is for determining the deterioration of the adsorbent 6, and is performed at regular intervals (for example, 100 m).
s).

【００７０】なお、吸着剤６の実際の内部温度ＴKJを検
出するため、吸着剤６の中央部に温度センサ１３が設け
られ、このセンサ１３からの温度信号が、吸入空気量Ｑ
A、冷却水温ＴW、吸入空気温度ＴAを検出するセンサ
（図示しない）からの信号とともに、コントロールユニ
ット１１に入力されている。In order to detect the actual internal temperature TKJ of the adsorbent 6, a temperature sensor 13 is provided at the center of the adsorbent 6, and a temperature signal from the sensor 13 is used to detect the intake air amount Q
A, a signal from a sensor (not shown) for detecting the cooling water temperature TW and the intake air temperature TA are input to the control unit 11.

【００７１】ステップ２１ではフラグＦKより吸着条件
であるかどうかをみる。ＦK＝１のとき（吸着条件のと
き）はステップ２１よりステップ２２以降の積算吸着熱
量Ｋnの演算に進む。In step 21, it is determined from the flag FK whether or not the suction condition is satisfied. When FK = 1 (under the adsorption condition), the process proceeds from step 21 to the calculation of the accumulated heat of adsorption Kn from step 22 onward.

【００７２】ステップ２２では吸入空気量ＱA、吸着剤
６の入口排気温度Ｔin、吸着剤６の実際の内部温度ＴK
J、外気温Ｔ外（吸入空気温度ＴAで代用する）を各セン
サから、またステップ２３ではエンジンの運転条件から
判定される設定空燃比Ａ／Ｆをそれぞれ読み込み、ＱA
とＡ／Ｆからステップ２４において上記（６）式を用い
て排気の熱容量ＮHを算出する。In step 22, the intake air amount QA, the inlet exhaust temperature Tin of the adsorbent 6, and the actual internal temperature TK of the adsorbent 6
J, the outside air temperature T (substitute with the intake air temperature TA) is read from each sensor, and in step 23, the set air-fuel ratio A / F determined from the engine operating conditions is read, and QA is read.
In step 24, the heat capacity NH of the exhaust gas is calculated from the A / F and the A / F using the above equation (6).

【００７３】なお、上記の設定空燃比Ａ／Ｆについて
は、図示しないフローにおいて、 Ｔｉ＝ＴＰ×ＴＦＢＹＡ×α×２＋ＴＳ …（１５） ただし、ＴＰ：基本噴射パルス幅 ＴＦＢＹＡ：目標燃空比相当量 α：空燃比フィードバック補正係数 ＴＳ：無効パルス幅 の式（公知）によりシーケンシャル噴射方式の燃料噴射
パルス幅Ｔｉを求めているものでは、ＴＦＢＹＡ＝１の
ときが理論空燃比の値に相当するので、 Ａ／Ｆ＝１４．７×ＴＦＢＹＡ …（１６） の式により求めればよい。The above-mentioned set air-fuel ratio A / F is calculated by the following equation: Ti = TP × TFBYA × α × 2 + TS (15) where TP: basic injection pulse width TFBYA: target fuel-air ratio equivalent α: air-fuel ratio feedback correction coefficient TS: invalid pulse width In the case of obtaining the fuel injection pulse width Ti of the sequential injection system by the formula (known), when TFBYA = 1 corresponds to the value of the stoichiometric air-fuel ratio, A / F = 14.7 × TFBYA (16)

【００７４】ステップ２５ではこの排気の熱容量ＮH、
入口排気温度Ｔin、吸着剤内部の前回の予測温度Ｔkn-
1、Ｔ外から上記（５）式を用いて吸着熱が発生しなか
ったとしたときの吸着剤内部の予測温度ＴKnを算出し、
この吸着剤内部の予測温度Ｔkn、吸着剤の実際の内部温
度ＴKJ、Ｔ外からステップ２６において上記（９）式を
用い積算吸着熱量（始動時に０に初期設定）Ｋnを算出
する。ステップ２７では次回演算のためＴknの値をＴkn
-1（始動時に０に初期設定）に、またＫnの値をＫn-1
（始動時に０に初期設定）にそれぞれ移して今回の処理
を終了する。In step 25, the heat capacity of the exhaust gas NH,
Inlet exhaust temperature Tin, previous predicted temperature Tkn- inside the adsorbent
1. Calculate the predicted temperature TKn inside the adsorbent assuming that no heat of adsorption is generated from outside T using the above equation (5),
In step 26, from the predicted temperature Tkn inside the adsorbent, the actual internal temperature TKJ of the adsorbent, and outside T, an integrated heat of adsorption (initial setting to 0 at the time of starting) Kn is calculated using the above equation (9). In step 27, the value of Tkn is set to Tkn for the next calculation.
-1 (initial setting to 0 at startup) and the value of Kn to Kn-1
(Initial setting to 0 at start-up), and the current process ends.

【００７５】ステップ２２よりステップ２７の処理は吸
着条件の間（吸着の処理が終わるまで）繰り返す。The processing from step 22 to step 27 is repeated during the adsorption condition (until the adsorption processing is completed).

【００７６】一方、ＦK＝０のとき（吸着条件でないと
き）はステップ２８に進んで、前回は吸着条件であった
かどうかみる。前回は吸着条件であったとき（つまり吸
着を終了したとき）は、ステップ２９で積算吸着熱量Ｋ
nから上記（１０）式を用いてＨＣ吸着量ＲKを算出し、
このＨＣ吸着量ＲKと目標吸着量ＲMをステップ３０にお
いて比較する。ＲKがＲMに満たない場合は吸着剤６に許
容以上の劣化が生じていると判断し、その結果をドライ
バーに知らせるためステップ３１に進んで警告灯を点灯
する。これに対してＲKがＲM以上（吸着剤に劣化が生じ
ていない）のときはそのまま図６のフローを終了する。On the other hand, when FK = 0 (when the condition is not the suction condition), the process proceeds to step 28, and it is determined whether or not the previous condition was the suction condition. If the last time was the adsorption condition (that is, when the adsorption was completed), at step 29, the integrated adsorption heat amount K
The HC adsorption amount RK is calculated from n using the above equation (10),
The HC adsorption amount RK and the target adsorption amount RM are compared in step 30. If RK is less than RM, it is determined that the adsorbent 6 has deteriorated more than allowable, and the process proceeds to step 31 to turn on the warning lamp to inform the driver of the deterioration. On the other hand, when RK is equal to or higher than RM (the adsorbent is not deteriorated), the flow of FIG.

【００７７】図７のフローチャートは、目標吸着量ＲM
を算出するためのもので、これも一定時間毎（たとえば
１００ｍｓ毎）に実行する。なお、目標吸着量ＲMは、
前述した図６の処理に必要となるので、図６に示した処
理を行う直前に図７の処理を行っておく必要がある。The flowchart of FIG. 7 shows the target suction amount RM.
This is also executed at regular intervals (for example, every 100 ms). Note that the target adsorption amount RM is
Since it is necessary for the above-described processing of FIG. 6, it is necessary to perform the processing of FIG. 7 immediately before performing the processing shown in FIG.

【００７８】ステップ４１ではフラグＦKより吸着条件
であるかどうかみて、ＦK＝１（吸着条件）のときは、
ステップ４２以降のＨＣ積算量ＲSnの演算に進む。In step 41, it is determined whether or not the suction condition is satisfied based on the flag FK. When FK = 1 (adsorption condition),
The process proceeds to the calculation of the HC integrated amount RSn after step 42.

【００７９】ステップ４２では吸入空気量ＱA、冷却水
温ＴWを各センサから、またステップ４３ではエンジン
の運転条件から判断される設定空燃比Ａ／Ｆを読み込
み、冷却水温ＴW、設定空燃比Ａ／Ｆからステップ４
４、４５において図８、図９のテーブルをそれぞれ検索
して設定空燃比Ａ／Ｆに応じたＨＣ濃度補正係数Ｋaf、
冷却水温ＴWに応じたＨＣ濃度補正係数Ｋtwを求める。In step 42, the intake air amount QA and the cooling water temperature TW are read from each sensor. In step 43, the set air-fuel ratio A / F determined from the engine operating conditions is read, and the cooling water temperature TW and the set air-fuel ratio A / F are read. To Step 4
4 and 45, the HC concentration correction coefficient Kaf corresponding to the set air-fuel ratio A / F is searched by searching the tables of FIGS.
An HC concentration correction coefficient Ktw corresponding to the cooling water temperature TW is obtained.

【００８０】ステップ４６ではこれらのＨＣ濃度補正係
数Ｋaf、Ｋtwと吸入空気量ＱAから上記（１３）式を用
いてＨＣ積算量ＲSn（始動時に０に初期設定）を算出
し、ステップ４７において次回演算のためＲSnの値をＲ
Sn-1（始動時に０に初期設定）に移して今回の処理を終
了する。In step 46, the HC integrated amount RSn (initial setting to 0 at start-up) is calculated from the HC concentration correction coefficients Kaf and Ktw and the intake air amount QA using the above equation (13). The value of RSn for R
The process proceeds to Sn-1 (initial setting to 0 at startup) and the current process ends.

【００８１】ステップ４２よりステップ４７の処理は吸
着条件の間（吸着の処理が終わるまで）繰り返す。The processing from step 42 to step 47 is repeated during the suction condition (until the suction processing is completed).

【００８２】一方、ＦK＝０のとき（吸着条件でないと
き）はステップ４８に進んで、前回は吸着条件であった
かどうかみる。前回は吸着条件であったとき（つまり吸
着を終了したとき）、ステップ４９に進み、ＨＣ積算量
ＲSnから上記（１４）式を用いて目標吸着量ＲMSを算出
し、この算出された目標吸着量ＲMSと固定の目標値ＲMC
をステップ５０において比較する。ＲMSの方がＲMCより
小さい間はステップ５１でＲMSの値を吸着目標値ＲMに
入れ、ＲMS≧ＲMCになるとステップ５２に進み、ＲMCに
制限するためＲMCの値を吸着目標値ＲMに入れる。On the other hand, when FK = 0 (when the condition is not the suction condition), the routine proceeds to step 48, where it is checked whether or not the previous condition was the suction condition. If the last time was the adsorption condition (that is, when the adsorption was completed), the routine proceeds to step 49, where the target adsorption amount RMS is calculated from the integrated HC amount RSn using the above equation (14), and the calculated target adsorption amount is calculated. RMS and fixed target value RMC
Are compared in step 50. While RMS is smaller than RMC, the value of RMS is entered into the adsorption target value RM in step 51, and if RMS ≧ RMC, the process proceeds to step 52, where the value of RMC is entered into the adsorption target value RM to limit to RMC.

【００８３】このように本発明の第１実施形態では、Ｈ
Ｃ吸着条件において吸着剤６の入口排気温度Ｔinと吸入
空気量ＱAから吸着熱が発生しないとしたときの吸着剤
６の内部温度を予測し、この予測温度ＴKnと吸着剤６の
実際の内部温度（吸着熱が発生しているときの温度）Ｔ
KJの差に基づいて所定時間当たり（１００ｍｓ当たり）
の吸着熱量を求め、この所定時間当たりの吸着熱量を吸
着条件のあいだ積算し、この積算吸着熱量Ｋnに比例さ
せてＨＣ吸着量ＲKを算出するので、吸着剤６の入口排
気温度が吸着剤の出口排気温度より高い場合において
も、ＨＣ吸着量を精度よく算出することができる。As described above, in the first embodiment of the present invention, H
Under the C adsorption condition, the internal temperature of the adsorbent 6 when the heat of adsorption is assumed not to be generated is predicted from the inlet exhaust temperature Tin of the adsorbent 6 and the intake air amount QA, and the predicted temperature TKn and the actual internal temperature of the adsorbent 6 are estimated. (Temperature when heat of adsorption is generated) T
Per predetermined time (per 100ms) based on KJ difference
And the amount of heat of adsorption per predetermined time is integrated under the adsorption conditions, and the amount of HC adsorption RK is calculated in proportion to the integrated amount of heat of adsorption Kn. Even when the temperature is higher than the outlet exhaust gas temperature, the HC adsorption amount can be accurately calculated.

【００８４】また、このＨＣ吸着量ＲKと目標吸着量ＲM
との比較から吸着剤６の劣化判定を行うので、吸着剤６
の入口排気温度が吸着剤の出口排気温度より高い場合に
おいても、劣化判定の精度が低下することがない。The HC adsorption amount RK and the target adsorption amount RM
The deterioration of the adsorbent 6 is determined based on the comparison with
Even if the inlet exhaust gas temperature is higher than the outlet exhaust gas temperature of the adsorbent, the accuracy of the deterioration determination does not decrease.

【００８５】次に説明する３つの実施形態は第１実施形
態と同じに吸着剤の劣化判定を行うものが前提である。The following three embodiments are based on the assumption that the deterioration of the adsorbent is determined in the same manner as in the first embodiment.

【００８６】１）第２実施形態 上記（９）式によれば、所定時間当たりの吸着熱量
（（９）式右辺の第２項と第３項を足したもの）は、正
の値である間が吸着条件となり、０となったタイミング
が吸着限界のタイミング（吸着できなくなったタイミン
グ）となる。そこで、第２実施形態では、このタイミン
グをＨＣの吸着終了時期と判定し、切換弁５を駆動して
排気を主通路２ａに流す。これによって、吸着限界を超
えているのに、吸着剤６に排気を流し続けた場合に加速
等により吸着剤６の入口排気温度が急激に上昇したり排
気量が急激に増加することによる、吸着剤６からＨＣの
離脱を回避できる。1) Second Embodiment According to the above equation (9), the heat of adsorption per predetermined time (the sum of the second and third terms on the right side of equation (9)) is a positive value. The interval becomes the suction condition, and the timing at which it becomes 0 is the timing of the suction limit (the timing at which the suction becomes impossible). Therefore, in the second embodiment, this timing is determined as the end time of the adsorption of HC, and the switching valve 5 is driven to flow the exhaust gas to the main passage 2a. As a result, when the exhaust gas continues to flow through the adsorbent 6 even though it exceeds the adsorption limit, the adsorbent 6 has an adsorbent due to a sudden increase in the exhaust temperature at the inlet or a rapid increase in the exhaust amount due to acceleration or the like. Withdrawal of HC from the agent 6 can be avoided.

【００８７】これを以下に詳述する。長時間吸着剤６の
入口排気温度が低温となる状態が続くと、吸着剤６の吸
着能力（キャパシティ）を越えることがあり、この吸着
限界（温度からくる吸着能力の限界ではない）を越えた
場合に加速等により吸着剤の入口排気温度が急激に上昇
したり排気量が急激に増加したのでは、吸着剤６からＨ
Ｃが離脱する可能性がある。しかしながら、従来装置で
は、吸着期間を吸着剤温度（入口排気温度や内部温度）
と所定値の比較により吸着剤温度が所定値を超えたとき
あるいは触媒が活性化した時点で吸着終了であると判定
するシステムがほとんどであり、触媒が未活性の状態で
吸着期間が長くなったときの吸着終了時期を判定するこ
とはしていない。つまり、従来装置によれば、長時間吸
着剤６の入口排気温度が低温となる状態が続いたとき、
吸着剤６からＨＣが離脱してしまう可能性があるのであ
る。これに対して、第２実施形態では、長時間吸着剤６
の入口排気温度が低温となる状態が続いたときにも正確
に吸着限界となったタイミング（吸着できなくなったタ
イミング）を判定し、このタイミングをＨＣの吸着終了
時期として、切換弁５を駆動して排気を主通路２ａに流
すので、このような問題が生じなくなるのである。This will be described in detail below. If the inlet exhaust temperature of the adsorbent 6 continues to be low for a long time, the adsorbent 6 may exceed its adsorbing capacity (capacity), and may exceed this adsorbing limit (not the adsorbing ability that is derived from the temperature). If the temperature of the exhaust gas at the inlet of the adsorbent suddenly rises or the amount of exhaust gas suddenly increases due to acceleration or the like,
C may be detached. However, in the conventional apparatus, the adsorption period is set to the adsorbent temperature (inlet exhaust temperature or internal temperature).
In most systems, when the adsorbent temperature exceeds the predetermined value or when the catalyst is activated, the system determines that the adsorption has been completed by comparing the adsorbent temperature with the predetermined value. The end time of the adsorption at this time is not determined. That is, according to the conventional apparatus, when the state where the inlet exhaust gas temperature of the adsorbent 6 is kept low for a long time continues,
There is a possibility that HC may be released from the adsorbent 6. On the other hand, in the second embodiment, the long-term adsorbent 6
The timing at which the adsorption limit is reached (timing at which adsorption becomes impossible) is accurately determined even when the inlet exhaust gas temperature remains low, and the switching valve 5 is driven using this timing as the HC adsorption end timing. As a result, the exhaust gas flows through the main passage 2a, so that such a problem does not occur.

【００８８】２）第３実施形態 冷間始動時にはエンジンの始動とともに吸着条件にな
る。第１実施形態では、この吸着条件の全期間にわたる
ＨＣ吸着量Ｒn（したがって、これと比較するための目
標吸着量ＲMSも）を算出する場合で説明したが、この算
出をエンジンの始動から所定の期間（たとえば１０秒）
だけに限定し、この限定した期間でのＨＣ吸着量とこれ
に対応する目標吸着量との比較から劣化判定を行うよう
にすることもできる。始動からの短い期間に限定するこ
とで放熱量ＱHnの影響を無視できるので、上記（５）式
の吸着剤内部の予測温度ＴKnと上記（９）式の積算吸着
熱量Ｋnの算出が簡単になる。2) Third Embodiment At the time of the cold start, the adsorption condition is set together with the start of the engine. In the first embodiment, the case has been described in which the HC adsorption amount Rn over the entire period of the adsorption conditions (and therefore, the target adsorption amount RMS for comparison with this) is also calculated. Duration (for example, 10 seconds)
It is also possible to determine the deterioration by comparing the HC adsorption amount during this limited period with the corresponding target adsorption amount. Since the influence of the heat release amount QHn can be ignored by limiting the period to a short period from the start, the calculation of the predicted temperature TKn inside the adsorbent in the above equation (5) and the integrated adsorption heat quantity Kn in the above equation (9) can be simplified. .

【００８９】３）第４実施形態 さらに、ＨＣ吸着量とこれに対応する目標吸着量の算出
を、始動に続くアイドル期間だけに限定してもよい。ア
イドル期間に限定するときは放熱量ＱHnの影響を無視で
きるほか、排気の熱容量と吸着剤に導入されるＨＣ量を
それぞれ始動時水温に応じたテーブルを用いて容易に求
めることができるので、ＨＣ吸着量とこれに対応する目
標吸着量の各算出負荷を大幅に軽減することができる。3) Fourth Embodiment Further, the calculation of the HC adsorption amount and the corresponding target adsorption amount may be limited to only the idle period following the start. When limited to the idle period, the influence of the heat release amount QHn can be ignored, and the heat capacity of the exhaust gas and the amount of HC introduced into the adsorbent can be easily obtained using a table corresponding to the water temperature at the time of starting. Each calculation load of the suction amount and the corresponding target suction amount can be greatly reduced.

【００９０】次の２つの実施形態は第１実施形態で算出
したＨＣ吸着量を、ＨＣの離脱処理に用いるものであ
る。The following two embodiments use the HC adsorption amount calculated in the first embodiment for the HC desorption process.

【００９１】４）第５実施形態 第１実施形態で説明したように、吸着剤６より離脱させ
たＨＣを浄化するため空気ポンプ９を作動させて二次空
気を吸着剤６の上流に導入しているが、必要以上に二次
空気を導入したのでは、吸着剤６の下流に位置する三元
触媒３を冷やすことになり、触媒３の浄化性能を落とす
おそれがあるので、吸着剤６より離脱させるＨＣ量に応
じた量だけの二次空気量を導入してやればよい.この場
合、第１実施形態で算出したＨＣ吸着量ＲKが、吸着剤
６より離脱するＨＣ量になると予測することができる。4) Fifth Embodiment As described in the first embodiment, the air pump 9 is operated to purify HC desorbed from the adsorbent 6, and secondary air is introduced upstream of the adsorbent 6. However, if the secondary air is introduced more than necessary, the three-way catalyst 3 located downstream of the adsorbent 6 is cooled, and the purification performance of the catalyst 3 may be reduced. In this case, it is sufficient to introduce an amount of secondary air corresponding to the amount of HC to be desorbed. In this case, it is predicted that the HC adsorption amount RK calculated in the first embodiment will be the amount of HC desorbed from the adsorbent 6. it can.

【００９２】そこで、この第１実施形態で算出したＨＣ
吸着量ＲKに応じて二次空気量をコントロールすること
により、二次空気の過大な導入による触媒３の冷やし過
ぎを避けることができる。Therefore, the HC calculated in the first embodiment is
By controlling the amount of secondary air in accordance with the amount of adsorption RK, it is possible to avoid excessive cooling of the catalyst 3 due to excessive introduction of secondary air.

【００９３】５）第６実施形態 二次空気量が一定であると、吸着剤６に導入される排気
量が多い場合に、吸着剤におけるＨＣの離脱速度（離脱
ＨＣ濃度）が大きくて三元触媒３に流入する排気の空燃
比が理論空燃比よりもリッチ化することがあり、このと
き触媒３でのＨＣの浄化性能が低下する。5) Sixth Embodiment If the amount of exhaust air introduced into the adsorbent 6 is large when the amount of secondary air is constant, the desorption speed of HC (desorption HC concentration) in the adsorbent is large and the three-way The air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the catalyst 3 may become richer than the stoichiometric air-fuel ratio, and at this time, the purification performance of the catalyst 3 for HC is reduced.

【００９４】この場合、吸着剤６に導入する排気量を調
整することができれば、吸着剤６におけるＨＣの離脱速
度（離脱ＨＣ濃度）を変化させることができる。In this case, if the amount of exhaust gas introduced into the adsorbent 6 can be adjusted, it is possible to change the desorption speed of HC in the adsorbent 6 (desorption HC concentration).

【００９５】そこで、第１実施形態で説明した単なる切
換弁５に代えて、バイパス通路２ｂへの排気量を調整可
能な弁を設けておき、ＨＣの離脱条件においてこの流量
調整弁を介し、吸着剤６に導入される排気量を、第１実
施形態で算出したＨＣ吸着量ＲKに応じて制御すること
により、触媒３のリッチ化を防止し、これによって触媒
３の浄化性能の低下を防止できる。Therefore, instead of the mere switching valve 5 described in the first embodiment, a valve capable of adjusting the amount of exhaust gas to the bypass passage 2b is provided, and under the condition for desorbing HC, the adsorption through the flow regulating valve is performed. By controlling the amount of exhaust gas introduced into the agent 6 in accordance with the HC adsorption amount RK calculated in the first embodiment, the enrichment of the catalyst 3 can be prevented, thereby preventing the purification performance of the catalyst 3 from lowering. .

【００９６】図６、図７に示した実施形態では、演算周
期が時間である場合で説明したが、エンジン回転に同期
させることもできることはいうまでもない。In the embodiments shown in FIGS. 6 and 7, the case where the calculation cycle is time has been described, but it is needless to say that the calculation can be synchronized with the engine rotation.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】第１実施形態の制御システム図である。FIG. 1 is a control system diagram of a first embodiment.

【図２】排気システムの作動を説明するためのフローチ
ャートである。FIG. 2 is a flowchart illustrating the operation of the exhaust system.

【図３】吸着熱とＨＣ吸着量の関係を示す特性図であ
る。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between heat of adsorption and an amount of adsorbed HC.

【図４】空燃比とＨＣ濃度の関係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between an air-fuel ratio and an HC concentration.

【図５】冷却水温とＨＣ濃度の関係を示す特性図であ
る。FIG. 5 is a characteristic diagram showing a relationship between cooling water temperature and HC concentration.

【図６】吸着剤の劣化判定を説明するためのフローチャ
ートである。FIG. 6 is a flowchart for explaining a deterioration determination of an adsorbent.

【図７】目標吸着量の算出を説明するためのフローチャ
ートである。FIG. 7 is a flowchart for explaining calculation of a target suction amount.

【図８】空燃比によるＨＣ濃度補正係数Ｋafの特性図で
ある。FIG. 8 is a characteristic diagram of an HC concentration correction coefficient Kaf depending on an air-fuel ratio.

【図９】冷却水温によるＨＣ濃度補正係数Ｋtwの特性図
である。FIG. 9 is a characteristic diagram of an HC concentration correction coefficient Ktw depending on a cooling water temperature.

【図１０】第１の発明のクレーム対応図である。FIG. 10 is a diagram corresponding to the claims of the first invention.

【図１１】第３の発明のクレーム対応図である。FIG. 11 is a diagram corresponding to claims of the third invention.

【図１２】第６の発明のクレーム対応図である。FIG. 12 is a diagram corresponding to a claim of the sixth invention.

【図１３】第８の発明のクレーム対応図である。FIG. 13 is a diagram corresponding to the claims of the eighth invention.

【図１４】第１５の発明のクレーム対応図である。FIG. 14 is a diagram corresponding to a claim of the fifteenth invention.

【図１５】第１６の発明のクレーム対応図である。FIG. 15 is a diagram corresponding to a claim of the sixteenth invention.

【図１６】第１８の発明のクレーム対応図である。FIG. 16 is a diagram corresponding to the claims of the eighteenth invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

２ 排気管 ２ａ バイパス通路 ３ 三元触媒 ６ 吸着剤 １１ コントロールユニット １２ 入口排気温度センサ １３ 吸着剤内部温度センサ 2 exhaust pipe 2a bypass passage 3 three-way catalyst 6 adsorbent 11 control unit 12 inlet exhaust gas temperature sensor 13 adsorbent internal temperature sensor

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 圭司 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−101452（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−93847（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−189669（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−14035（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−93840（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F01N 3/08 - 3/36 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Keiji Okada 2 Nissan Motor Co., Ltd. 2 Takaracho, Kanagawa-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Prefecture (56) References JP-A-6-101452 (JP, A) JP-A-6-101 93847 (JP, A) JP-A-7-189669 (JP, A) JP-A-8-14035 (JP, A) JP-A-6-93840 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) F01N 3/08-3/36

Claims (20)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】エンジン低温時に排気中のＨＣを吸着する
吸着剤と、 この吸着剤の入口排気温度を検出する手段と、 前記吸着剤の実際の温度を検出する手段と、 前記吸着剤が前記ＨＣを吸着する条件にあるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度
とエンジンの負荷に基づいて吸着熱が生じないとしたと
きの前記吸着剤温度を予測する手段と、 この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段と、 この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段とを設け
たことを特徴とする吸着剤のＨＣ吸着量検出装置。1. An adsorbent for adsorbing HC in exhaust gas at a low temperature of an engine, a means for detecting an exhaust gas temperature at an inlet of the adsorbent, a means for detecting an actual temperature of the adsorbent, and the adsorbent comprising: Means for determining whether or not the condition for adsorbing HC is determined; and, based on the determination result, predicting the temperature of the adsorbent when no heat of adsorption is generated based on the inlet exhaust gas temperature and the load on the engine when the condition is satisfied. Means for calculating the heat of adsorption in accordance with the difference between the predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the temperature of the adsorbent; and means for calculating the amount of HC adsorption in accordance with the heat of adsorption. A device for detecting the amount of HC adsorbed on an adsorbent. 【請求項２】前記吸着熱が正の値のとき前記吸着条件で
あると判定することを特徴とする請求項１に記載の吸着
剤のＨＣ吸着量検出装置。2. The device for detecting the amount of HC adsorbed on an adsorbent according to claim 1, wherein it is determined that the adsorption condition is satisfied when the heat of adsorption is a positive value. 【請求項３】前記吸着熱算出手段は、吸入空気量と設定
空燃比に基づいて排気の熱容量を算出する手段と、この
排気の熱容量、前記吸着剤の熱容量、前記入口排気温度
および前回の吸着剤温度の予測値を用いて今回の吸着剤
温度の予測値を算出する手段と、この今回の吸着剤温度
の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差を前記排気の熱
容量と前記吸着剤の熱容量の和に乗算した値を所定期間
当たりの吸着熱量として算出する手段と、この所定期間
当たりの吸着熱量を前記吸着条件のあいだ積算する手段
と、前記今回の吸着剤温度の予測値を次回の吸着剤温度
の予測値の算出まで記憶する手段とからなることを特徴
とする請求項１または２に記載の吸着剤のＨＣ吸着量検
出装置。3. The means for calculating heat of adsorption comprises means for calculating heat capacity of exhaust gas based on the amount of intake air and a set air-fuel ratio; Means for calculating the current predicted value of the adsorbent temperature using the predicted value of the adsorbent temperature, and the difference between the current predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the adsorbent temperature is determined by the heat capacity of the exhaust gas and the adsorbent. Means for calculating a value obtained by multiplying the sum of the heat capacities of the adsorbents as the heat of adsorption per predetermined period; means for integrating the heat of adsorption per predetermined period during the adsorption condition; 3. A device for detecting the amount of adsorbed HC on an adsorbent according to claim 1, further comprising means for storing the predicted value of the adsorbent temperature up to the calculation. 【請求項４】前記今回の吸着剤温度の予測値と前記所定
期間当たりの吸着熱量の各算出に前記吸着剤から外気へ
の放熱量を考慮することを特徴とする請求項３に記載の
吸着剤のＨＣ吸着量検出装置。4. The adsorbent according to claim 3, wherein the estimated value of the adsorbent temperature at this time and the calorific value of the adsorbent per the predetermined period are calculated in consideration of the amount of heat released from the adsorbent to the outside air. A device for detecting the amount of HC adsorbed on the agent. 【請求項５】前記吸着剤温度は前記吸着剤の内部温度ま
たは出口温度であることを特徴とする請求項１から４ま
でのいずれか一つに記載の吸着剤のＨＣ吸着量検出装
置。5. The adsorbent HC adsorption amount detecting device according to claim 1, wherein the adsorbent temperature is an internal temperature or an outlet temperature of the adsorbent. 【請求項６】エンジン低温時に排気中のＨＣを吸着する
吸着剤と、 この吸着剤の入口排気温度を検出する手段と、 前記吸着剤の実際の温度を検出する手段と、 前記吸着剤が前記ＨＣを吸着する条件にあるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度
とエンジンの負荷に基づいて吸着熱を生じないとしたと
きの前記吸着剤温度を予測する手段と、 この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段と、 この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段と、 このＨＣ吸着量と目標吸着量との比較から前記吸着剤に
劣化が生じたかどうかを判定する手段とを設けたことを
特徴とするエンジンの排気浄化装置。6. An adsorbent for adsorbing HC in exhaust gas when the engine temperature is low, means for detecting the temperature of the exhaust gas at the inlet of the adsorbent, means for detecting the actual temperature of the adsorbent, and wherein the adsorbent is Means for determining whether or not a condition for adsorbing HC is determined; and, based on the determination result, predicting the adsorbent temperature when no heat of adsorption is generated based on the inlet exhaust gas temperature and the load of the engine when the condition for adsorption is satisfied. Means for calculating the heat of adsorption according to the difference between the predicted value of the temperature of the adsorbent and the detected value of the temperature of the adsorbent; means for calculating the amount of adsorbed HC in accordance with the heat of adsorption; Means for determining whether or not the adsorbent has deteriorated based on a comparison between the amount and the target adsorption amount. 【請求項７】前記吸着熱が正の値のとき前記吸着条件で
あると判定することを特徴とする請求項６に記載のエン
ジンの排気浄化装置。7. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 6, wherein it is determined that the adsorption condition is satisfied when the heat of adsorption is a positive value. 【請求項８】前記吸着熱算出手段は、吸入空気量と設定
空燃比に基づいて排気の熱容量を算出する手段と、この
排気の熱容量、前記吸着剤の熱容量、前記入口排気温度
および前回の吸着剤温度の予測値を用いて今回の吸着剤
温度の予測値を算出する手段と、この今回の吸着剤温度
の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差を前記排気の熱
容量と前記吸着剤の熱容量の和に乗算した値を所定期間
当たりの吸着熱量として算出する手段と、この所定期間
当たりの吸着熱量を所定期間のあいだだけ積算する手段
と、前記今回の吸着剤温度の予測値を次回の吸着剤温度
の予測値の算出まで記憶する手段とからなることを特徴
とする請求項６または７に記載のエンジンの排気浄化装
置。8. An adsorption heat calculating means for calculating an exhaust heat capacity based on an intake air amount and a set air-fuel ratio, and a heat capacity of the exhaust gas, a heat capacity of the adsorbent, a temperature of the inlet exhaust gas and a previous adsorbent temperature. Means for calculating the current predicted value of the adsorbent temperature using the predicted value of the adsorbent temperature, and the difference between the current predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the adsorbent temperature is determined by the heat capacity of the exhaust gas and the adsorbent. Means for calculating a value obtained by multiplying the sum of the heat capacities of the above as the heat of adsorption per predetermined period; means for integrating the heat of adsorption per predetermined period only during the predetermined period; 8. An exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 6, further comprising means for storing the calculated value of the predicted value of the adsorbent temperature. 【請求項９】前記今回の吸着剤温度の予測値と前記所定
期間当たりの吸着熱量の各算出に前記吸着剤から外気へ
の放熱量を考慮することを特徴とする請求項８に記載の
エンジンの排気浄化装置。9. The engine according to claim 8, wherein an amount of heat released from the adsorbent to the outside air is taken into consideration in each of the current predicted value of the adsorbent temperature and the calculation of the amount of heat of adsorption per predetermined period. Exhaust purification equipment. 【請求項１０】前記目標吸着量を算出する手段は、吸入
空気量に応じて所定期間当たりのＨＣ量を算出する手段
と、この所定期間当たりのＨＣ量を前記積算期間と同じ
期間のあいだだけ積算する手段と、このＨＣ積算量に目
標吸着率を乗算した値を目標吸着量として設定する手段
とからなることを特徴とする請求項８または９に記載の
エンジンの排気浄化装置。10. The means for calculating the target amount of adsorption includes means for calculating the amount of HC per predetermined period according to the amount of intake air, and calculating the amount of HC per predetermined period only during the same period as the integration period. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 8 or 9, comprising means for integrating, and means for setting a value obtained by multiplying the integrated amount of HC by a target adsorption rate as the target amount of adsorption. 【請求項１１】前記所定期間当たりのＨＣ量を冷却水温
に応じて補正することを特徴とする請求項１０に記載の
エンジンの排気浄化装置。11. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 10, wherein the HC amount per predetermined period is corrected according to a cooling water temperature. 【請求項１２】前記所定期間当たりのＨＣ量を前記設定
空燃比に応じて補正することを特徴とする請求項１０に
記載のエンジンの排気浄化装置。12. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 10, wherein the HC amount per predetermined period is corrected according to the set air-fuel ratio. 【請求項１３】前記所定期間はエンジン始動からの短い
期間であることを特徴とする請求項８から１２までのい
ずれか一つに記載のエンジンの排気浄化装置。13. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 8, wherein the predetermined period is a short period from the start of the engine. 【請求項１４】前記所定期間はエンジン始動に続くアイ
ドル期間であることを特徴とする請求項８から１２まで
のいずれか一つに記載のエンジンの排気浄化装置。14. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 8, wherein the predetermined period is an idle period following the start of the engine. 【請求項１５】エンジン低温時に排気中のＨＣを吸着す
る吸着剤と、 この吸着剤の入口排気温度を検出する手段と、 前記吸着剤の実際の温度を検出する手段と、 前記吸着剤が前記ＨＣを吸着する条件にあるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度
とエンジンの負荷に基づいて吸着熱を生じないとしたと
きの前記吸着剤温度を予測する手段と、 この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段と、 この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段と、 前記吸着剤の上流に供給する二次空気量を調整可能な手
段と、 前記吸着剤から前記ＨＣを離脱させる条件であるかどう
かを判定する手段と、 この判定結果より離脱条件にあるとき前記ＨＣ吸着量に
応じて前記二次空気量を制御する手段とを設けたことを
特徴とするエンジンの排気浄化装置。15. An adsorbent for adsorbing HC in exhaust gas when the engine temperature is low, means for detecting the exhaust gas temperature at the inlet of the adsorbent, means for detecting the actual temperature of the adsorbent, and wherein the adsorbent is Means for determining whether or not a condition for adsorbing HC is determined; and, based on the determination result, predicting the adsorbent temperature when no heat of adsorption is generated based on the inlet exhaust gas temperature and the load of the engine when the condition for adsorption is satisfied. Means for calculating the heat of adsorption according to the difference between the predicted value of the temperature of the adsorbent and the detected value of the temperature of the adsorbent; means for calculating the amount of HC adsorbed according to the heat of adsorption; Means for adjusting the amount of secondary air to be supplied upstream of the fuel cell; means for determining whether or not the condition for desorbing the HC from the adsorbent is satisfied; and According to the above Exhaust purification apparatus for an engine, characterized in that a means for controlling the following air quantity. 【請求項１６】途中より主通路とバイパス通路とに分岐
された排気管と、 前記バイパス通路に流れる排気量を調整可能な手段と、 前記バイパス通路に介装され、エンジン低温時に排気中
のＨＣを吸着する吸着剤と、 この吸着剤の入口排気温度を検出する手段と、 前記吸着剤の実際の温度を検出する手段と、 前記吸着剤が前記ＨＣを吸着する条件にあるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より吸着条件にあるとき前記バイパス通路
に排気が流れるように前記排気量調整手段に指示する手
段と、 前記判定結果より吸着条件にあるとき前記入口排気温度
とエンジンの負荷に基づいて吸着熱を生じないとしたと
きの前記吸着剤温度を予測する手段と、 この吸着剤温度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差
に応じて吸着熱を算出する手段と、 この吸着熱に応じてＨＣ吸着量を算出する手段と、 前記吸着剤から前記ＨＣを離脱させる条件であるかどう
かを判定する手段と、 この判定結果より離脱条件にあるとき前記ＨＣ吸着量に
応じた排気量が前記バイパス通路に流れるように前記排
気量調整手段に指示する手段とを設けたことを特徴とす
るエンジンの排気浄化装置。16. An exhaust pipe branched from a middle into a main passage and a bypass passage, means for adjusting an amount of exhaust gas flowing through the bypass passage, and HC interposed in the bypass passage and being exhausted when the engine temperature is low. An adsorbent for adsorbing the adsorbent; a means for detecting an inlet exhaust gas temperature of the adsorbent; a means for detecting an actual temperature of the adsorbent; and determining whether the adsorbent is in a condition for adsorbing the HC. Means for instructing the exhaust gas amount adjusting means so that exhaust gas flows through the bypass passage when the determination result indicates that the engine is in the adsorption condition. Means for predicting the temperature of the adsorbent when no heat of adsorption is generated, based on the difference; means for calculating the heat of adsorption according to the difference between the predicted value of the temperature of the adsorbent and the detected value of the temperature of the adsorbent A means for calculating the amount of HC adsorption in accordance with the heat of adsorption; a means for determining whether or not the condition for desorbing the HC from the adsorbent is satisfied; Means for instructing the exhaust amount adjusting means such that a corresponding amount of exhaust gas flows through the bypass passage. 【請求項１７】前記吸着熱が正の値のとき前記吸着条件
であると判定することを特徴とする請求項１５または１
６に記載のエンジンの排気浄化装置。17. The method according to claim 15, wherein when the heat of adsorption is a positive value, it is determined that the condition for the adsorption is satisfied.
7. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to 6. 【請求項１８】前記吸着熱算出手段は、吸入空気量と設
定空燃比に基づいて排気の熱容量を算出する手段と、こ
の排気の熱容量、前記吸着剤の熱容量、前記入口排気温
度および前回の吸着剤温度の予測値を用いて今回の吸着
剤温度の予測値を算出する手段と、この今回の吸着剤温
度の予測値と前記吸着剤温度の検出値の差を前記排気の
熱容量と前記吸着剤の熱容量の和に乗算した値を所定期
間当たりの吸着熱量として算出する手段と、この所定期
間当たりの吸着熱量を前記吸着条件のあいだ積算する手
段と、前記今回の吸着剤温度の予測値を次回の吸着剤温
度の予測値の算出まで記憶する手段とからなることを特
徴とする請求項１５から１７までのいずれか一つに記載
のエンジンの排気浄化装置。18. The heat of adsorption calculation means for calculating the heat capacity of exhaust gas based on the amount of intake air and a set air-fuel ratio, the heat capacity of exhaust gas, the heat capacity of the adsorbent, the temperature of the inlet exhaust gas, and the temperature of the previous adsorption. Means for calculating the current predicted value of the adsorbent temperature using the predicted value of the adsorbent temperature, and the difference between the current predicted value of the adsorbent temperature and the detected value of the adsorbent temperature is determined by the heat capacity of the exhaust gas and the adsorbent. Means for calculating a value obtained by multiplying the sum of the heat capacities of the adsorbents as the heat of adsorption per predetermined period; means for integrating the heat of adsorption per predetermined period during the adsorption condition; 18. An exhaust gas purifying apparatus for an engine according to claim 15, further comprising means for storing the calculated value of the predicted value of the adsorbent temperature. 【請求項１９】前記今回の吸着剤温度の予測値と前記所
定期間当たりの吸着熱量の各算出に前記吸着剤から外気
への放熱量を考慮することを特徴とする請求項１８に記
載のエンジンの排気浄化装置。19. The engine according to claim 18, wherein the amount of heat released from the adsorbent to the outside air is taken into account in the calculation of the estimated value of the adsorbent temperature and the calorific value of adsorption per predetermined period. Exhaust purification device. 【請求項２０】前記吸着剤温度は前記吸着剤の内部温度
または出口温度であることを特徴とする請求項６から１
９までのいずれか一つに記載のエンジンの排気浄化装
置。20. The method according to claim 6, wherein the temperature of the adsorbent is an internal temperature or an outlet temperature of the adsorbent.
9. The exhaust gas purifying apparatus for an engine according to any one of items 9 to 9.