JP3345206B2 - DC-DC conversion circuit and flat panel display using the same - Google Patents
DC-DC conversion circuit and flat panel display using the sameInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、プラズマディスプレイ
装置やエレクトロルミネセントディスプレイ装置などの
フラットパネル表示装置等の直流電圧を使用する装置に
用いられ、直流をチョッピングしてパルス化し、これを
変圧器で絶縁し、変圧器の２次コイルに流れる電流を整
流平滑して、入力電圧と絶縁された直流電圧を生成する
直流−直流変換回路及びこれを用いたフラットパネル表
示装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention is used for a device using a DC voltage such as a flat panel display device such as a plasma display device or an electroluminescent display device. The present invention relates to a DC-DC conversion circuit that generates a DC voltage insulated from an input voltage by rectifying and smoothing a current flowing through a secondary coil of a transformer, and a flat panel display device using the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ＯＡ機器の小型化、軽量化及び低消費電
力化の要求に伴い、直流−直流変換回路にも同じ要求が
なされている。図７は、従来の直流−直流変換回路を示
す。蓄電池１０に、変圧器１２Ａの１次コイル１２１と
ＭＯＳトランジスタスイッチ１４とが直列接続されてい
る。このＭＯＳトランジスタスイッチ１４は、制御回路
１６から出力されたパルス列で周期的にオン・オフされ
る。ＭＯＳトランジスタスイッチ１４のオン抵抗を小さ
くして変換効率を高め、かつ、ＭＯＳトランジスタスイ
ッチ１４のスイッチングを高速に行うために、制御回路
１６用の電源電圧Ｖccは、蓄電池１０の電圧Ｖddよりも
高いものが用いられる。例えば、Ｖdd＝１２Ｖの場合、
Ｖcc＝１５Ｖとされる。2. Description of the Related Art Along with demands for miniaturization, weight reduction and low power consumption of OA equipment, the same demands have been made on DC-DC conversion circuits. FIG. 7 shows a conventional DC-DC conversion circuit. The primary coil 121 of the transformer 12A and the MOS transistor switch 14 are connected in series to the storage battery 10. The MOS transistor switch 14 is periodically turned on / off by a pulse train output from the control circuit 16. The power supply voltage Vcc for the control circuit 16 is higher than the voltage Vdd of the storage battery 10 in order to increase the conversion efficiency by reducing the on-resistance of the MOS transistor switch 14 and to perform high-speed switching of the MOS transistor switch 14. Is used. For example, when Vdd = 12V,
Vcc = 15V.
【０００３】変圧器１２Ａの２次コイル１２３に誘起さ
れた交流は、ダイオード１８で整流され、コンデンサ２
０で平滑されて、制御回路１６の電源電圧入力端子Ｖcc
に供給される。ＭＯＳトランジスタスイッチ１４をオン
・オフしないと２次コイル１２３に電圧が誘起されない
ので、スタート時には、蓄電池１０からダイオード２２
を介して制御回路１６に電圧が供給される。The alternating current induced in the secondary coil 123 of the transformer 12A is rectified by the diode 18 and
0, and the power supply voltage input terminal Vcc of the control circuit 16
Supplied to If the MOS transistor switch 14 is not turned on / off, no voltage is induced in the secondary coil 123.
A voltage is supplied to the control circuit 16 via the control circuit 16.
【０００４】変圧器１２Ａの２次コイル１２２に誘起さ
れた交流電圧は、整流回路２４Ａで整流され、平滑回路
２６Ａで平滑され、直流電圧Ｖeeとして出力される。Ｍ
ＯＳトランジスタスイッチ１４をオンからオフにしたと
きには、２次コイル１２２を介して１次コイル１２１
に、所謂フライバック電圧が誘起されて、ＭＯＳトラン
ジスタスイッチ１４及び制御回路１６に高電圧のスパイ
クノイズが印加される。このスパイクノイズを除去する
ために、スナバ回路２８Ａが１次コイル１２１に接続さ
れている。このフライバック電圧によりコンデンサ２８
１が充電され、充電された電荷が、抵抗２８２Ａを通し
て放電される。[0004] The AC voltage induced in the secondary coil 122 of the transformer 12A is rectified by a rectifier circuit 24A, smoothed by a smoothing circuit 26A, and output as a DC voltage Vee. M
When the OS transistor switch 14 is turned off from on, the primary coil 121
Then, a so-called flyback voltage is induced, and a high-voltage spike noise is applied to the MOS transistor switch 14 and the control circuit 16. A snubber circuit 28A is connected to the primary coil 121 to remove the spike noise. This flyback voltage causes the capacitor 28
1 is charged, and the charged charge is discharged through the resistor 282A.
【０００５】図８は、従来の他の直流−直流変換回路を
示す。この回路では、２次側をコイル１２２のみとした
変圧器１２を用い、出力電圧Ｖeeを３端子レギュレータ
３０に供給して制御回路１６用の電源電圧Ｖccを生成し
ている。FIG. 8 shows another conventional DC-DC conversion circuit. In this circuit, the output voltage Vee is supplied to the three-terminal regulator 30 using the transformer 12 having only the coil 122 on the secondary side, and the power supply voltage Vcc for the control circuit 16 is generated.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかし、図７の回路で
は、変圧器１２Ａに２つの２次コイルを備えているの
で、変圧器１２Ａの寸法及び重量が増加する。また、図
８の回路では、３端子レギュレータ３０により電圧Ｖee
を電圧Ｖccにステップダウンしているため、３端子レギ
ュレータ３０の消費電力が大きい。However, in the circuit of FIG. 7, since the transformer 12A has two secondary coils, the size and weight of the transformer 12A are increased. In addition, in the circuit of FIG.
Is stepped down to the voltage Vcc, the power consumption of the three-terminal regulator 30 is large.
【０００７】本発明の目的は、このような問題点に鑑
み、小型化、軽量化及び低消費電力化が可能な直流−直
流変換回路及びこれを用いたフラットパネル表示装置を
提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above problems, an object of the present invention is to provide a DC-DC conversion circuit which can be reduced in size, weight and power consumption, and a flat panel display device using the same. .
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段及びその作用】図１は、本
発明に係る直流−直流変換回路の原理構成を示す。本発
明では、一端が第１直流電圧入力端子に接続された１次
コイル１２１と、２次コイル１２２とを有する変圧器１
２と、１次コイル１２１の他端と第２直流電圧入力端子
との間に接続され、制御入力端子に供給される信号に応
じてオン・オフされるスイッチ素子１４と、２次コイル
１２２に誘起された交流を整流して直流にする整流回路
２４と、整流された該直流を平滑化し直流電源電圧とし
て出力する平滑回路２６と、パルス列を該信号として該
制御入力端子に供給する制御回路１６と、１次コイル１
２１の該一端と該他端との間に接続され、スイッチ素子
１４がオフになったときの２次コイル１２２から１次コ
イル１２１へのフライバック電圧によるエネルギーを吸
収し、この吸収エネルギーにより生じた電圧が、該第１
直流電圧入力端子の電位に、絶対値が大きくなる方向に
加えられる端子を有するスナバ回路２８と、該スナバ回
路３２の該端子と該制御回路の電源電圧入力端子との間
に接続されたローパスフィルタ３４と、を有する。FIG. 1 shows the principle configuration of a DC-DC converter according to the present invention. According to the present invention, the transformer 1 having the primary coil 121 and the secondary coil 122 each having one end connected to the first DC voltage input terminal.
2, a switch element 14 connected between the other end of the primary coil 121 and the second DC voltage input terminal and turned on / off in response to a signal supplied to the control input terminal; A rectifying circuit 24 for rectifying the induced alternating current to direct current, a smoothing circuit 26 for smoothing the rectified direct current and outputting it as a DC power supply voltage, and a control circuit 16 for supplying a pulse train as the signal to the control input terminal And the primary coil 1
21 is connected between the one end and the other end of the switch 21 and absorbs energy by a flyback voltage from the secondary coil 122 to the primary coil 121 when the switch element 14 is turned off. Voltage is the first
A snubber circuit having a terminal applied to the potential of the DC voltage input terminal in a direction of increasing the absolute value; and a low-pass filter connected between the terminal of the snubber circuit 32 and a power supply voltage input terminal of the control circuit. 34.
【０００９】本発明では、スイッチ素子１４がオフにな
ったときの２次コイル１２２から１次コイル１２１への
フライバック電圧によるエネルギ−がスナバ回路２８に
吸収され、吸収されたエネルギーが、ローパスフィルタ
３４を介して制御回路１６の電源電圧入力端子に供給さ
れ、ローパスフィルタ３４により電圧が平滑化され、か
つ、該フライバック電圧のスパイクノイズがカットされ
る。スナバ回路２８の上記端子の電位は、上記第１直流
電圧入力端子の電位に、吸収エネルギーにより生じた電
圧が、絶対値が大きくなる方向に加えられた電位とな
る。したがって、該フライバック電圧によるエネルギ−
が有効利用され、変圧器に制御回路に対する電源用の２
次コイルを備える必要がなく、直流−直流変換回路の小
型化、軽量化及び低消費電力化が可能となる。In the present invention, when the switch element 14 is turned off, the energy due to the flyback voltage from the secondary coil 122 to the primary coil 121 is absorbed by the snubber circuit 28, and the absorbed energy is transmitted to the low-pass filter. The voltage is supplied to the power supply voltage input terminal of the control circuit 16 through the low-pass filter 34, the voltage is smoothed by the low-pass filter 34, and the spike noise of the flyback voltage is cut. The potential of the terminal of the snubber circuit 28 is a potential obtained by adding a voltage generated by the absorbed energy to the potential of the first DC voltage input terminal in a direction in which the absolute value increases. Therefore, the energy due to the flyback voltage
Is used effectively and the transformer has two power supplies for the control circuit.
There is no need to provide a secondary coil, and the DC-DC converter can be reduced in size, weight, and power consumption.
【００１０】本発明の第１態様では、例えば図２に示す
如く、スナバ回路２８Ａは、一端が１次コイル１２１の
一端に接続されたコンデンサ２８１と、１次コイル１２
１の上記他端とコンデンサ２８１の他端との間に接続さ
れたダイオード２８３と、コンデンサ２８１に並列接続
されコンデンサ２８１に蓄積された電荷を放電させるた
めの放電素子２８２と、を有する。ダイオードの向き
は、上記のように、吸収エネルギーにより生じた電圧
が、第１直流電圧入力端子の電位に、絶対値が大きくな
る方向に加えられるようにする向きである。In the first embodiment of the present invention, as shown in FIG. 2, for example, the snubber circuit 28A includes a capacitor 281 having one end connected to one end of the primary coil 121,
1 has a diode 283 connected between the other end of the capacitor 281 and the other end of the capacitor 281; and a discharge element 282 connected in parallel with the capacitor 281 to discharge the electric charge stored in the capacitor 281. As described above, the direction of the diode is such that the voltage generated by the absorbed energy is applied to the potential of the first DC voltage input terminal in a direction in which the absolute value increases.
【００１１】本発明の第２態様では、例えば図２に示す
如く、ローパスフィルタ３４Ａは、スナバ回路２８Ａの
上記端子と制御回路１６の上記電源電圧入力端子との間
に接続されたコイル３４１と、一端が該電源電圧入力端
子に接続され、他端が定電位に保持されたコンデンサ３
４２と、を有する。この第２態様によれば、コイル３４
１とコンデンサ３４２でローパスフィルタ３４Ａが構成
されているので、制御回路１６用の直流電源回路３２の
構成が特に簡単となる。In a second embodiment of the present invention, as shown in FIG. 2, for example, a low-pass filter 34A includes a coil 341 connected between the terminal of the snubber circuit 28A and the power supply voltage input terminal of the control circuit 16, A capacitor 3 having one end connected to the power supply voltage input terminal and the other end held at a constant potential;
42. According to the second aspect, the coil 34
1 and the capacitor 342 constitute the low-pass filter 34A, so that the configuration of the DC power supply circuit 32 for the control circuit 16 is particularly simple.
【００１２】本発明の第３態様では、例えば図２に示す
如く、放電素子は、抵抗２８２である。コンデンサ２８
１に吸収されたエネルギーのうち余ったエネルギーは、
抵抗２８２で消費される。本発明の第４態様では、例え
ば図４に示す如く、放電素子は、ツェナーダイオード２
８４である。ツェナーダイオードの向きは、上記フライ
バック電圧が逆方向に印加される向きである。In a third embodiment of the present invention, the discharge element is a resistor 282, for example, as shown in FIG. Capacitor 28
The surplus energy of the energy absorbed in 1 is
It is consumed by the resistor 282. In the fourth embodiment of the present invention, for example, as shown in FIG.
84. The direction of the Zener diode is the direction in which the flyback voltage is applied in the opposite direction.
【００１３】この第４態様では、コンデンサ２８１の端
子間電圧がツェナーダイオード２８４の降伏電圧を越え
たときのみツェナーダイオード２８４に逆方向電流が流
れるので、第３態様の場合よりも上記フライバック電圧
によるエネルギーを効率よく利用することができる。本
発明の第５態様では、例えば図２に示す如く、スイッチ
素子１４に流れる電流を平滑化した電流が基準値以上に
なったときスイッチ素子１４を強制的にオフにする過電
流保護回路を有する。In the fourth embodiment, since the reverse current flows through the Zener diode 284 only when the voltage between the terminals of the capacitor 281 exceeds the breakdown voltage of the Zener diode 284, the flyback voltage is higher than in the third embodiment. Energy can be used efficiently. In the fifth aspect of the present invention, as shown in FIG. 2, for example, an overcurrent protection circuit is provided which forcibly turns off the switch element 14 when the current obtained by smoothing the current flowing through the switch element 14 becomes equal to or more than a reference value. .
【００１４】本発明の第６態様では、例えば図２に示す
如く、平滑回路２６Ｂの出力電圧が基準値以上になった
ときスイッチ素子１４を強制的にオフにする過電圧保護
回路を有する。本発明の第６態様では、例えば図２に示
す如く、制御回路１６は、平滑回路２６Ｂの出力電圧Ｖ
eeが一定値になるように出力パルスのデュ−ティ比を制
御する。In a sixth aspect of the present invention, as shown in FIG. 2, for example, there is provided an overvoltage protection circuit for forcibly turning off the switch element 14 when the output voltage of the smoothing circuit 26B exceeds a reference value. In the sixth embodiment of the present invention, for example, as shown in FIG. 2, the control circuit 16 controls the output voltage V of the smoothing circuit 26B.
The duty ratio of the output pulse is controlled so that ee becomes a constant value.
【００１５】[0015]
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明
する。 ［第１実施例］図２は、第１実施例の直流−直流変換回
路を示す。図７及び図８と同一構成要素には、同一符号
を付している。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. [First Embodiment] FIG. 2 shows a DC-DC conversion circuit according to a first embodiment. The same components as those in FIGS. 7 and 8 are denoted by the same reference numerals.
【００１６】蓄電池１０の正極は、変圧器１２の１次コ
イル１２１の一端に接続され、１次コイル１２１の他端
は、ＭＯＳトランジスタスイッチ１４及び電流検出回路
１５の抵抗１５１を介してグランド線に接続されてい
る。ＭＯＳトランジスタスイッチ１４のオン・オフを制
御する制御回路１６は、例えば、富士通製型式ＭＢ３７
７０のＩＣであり、図３に示すような三角波Ｖt を生成
する回路と、基準電圧Ｖ0 を生成する回路と、三角波Ｖ
t と基準電圧Ｖ0 とを比較して図３に示すような出力信
号ＯＵＴを生成する比較器とが内蔵されている。出力端
子ＯＵＴは、抵抗１７を介してＭＯＳトランジスタスイ
ッチ１４のゲートに接続されており、出力端子ＯＵＴが
高レベルのときのみＭＯＳトランジスタスイッチ１４が
オンになる。ＭＯＳトランジスタスイッチ１４をオン・
オフする際にＭＯＳトランジスタスイッチ１４に流れる
スパイク電流をバイパスさせるため、抵抗１９１とコン
デンサ１９２とを直列接続した回路１９ものがＭＯＳト
ランジスタスイッチ１４に並列接続されている。The positive electrode of the storage battery 10 is connected to one end of a primary coil 121 of the transformer 12, and the other end of the primary coil 121 is connected to a ground line via a MOS transistor switch 14 and a resistor 151 of a current detection circuit 15. It is connected. The control circuit 16 for controlling ON / OFF of the MOS transistor switch 14 is, for example, a model MB37 manufactured by Fujitsu.
70, a circuit for generating a triangular wave Vt as shown in FIG. 3, a circuit for generating a reference voltage V0,
A comparator for comparing t with the reference voltage V0 to generate an output signal OUT as shown in FIG. 3 is incorporated. The output terminal OUT is connected to the gate of the MOS transistor switch 14 via the resistor 17, and the MOS transistor switch 14 is turned on only when the output terminal OUT is at a high level. Turn on the MOS transistor switch 14
A circuit 19 in which a resistor 191 and a capacitor 192 are connected in series is connected in parallel to the MOS transistor switch 14 in order to bypass a spike current flowing through the MOS transistor switch 14 when the MOS transistor switch 14 is turned off.
【００１７】変圧器１２の２次コイル１２２は、周知の
整流回路２４Ａ及び平滑回路２６Ｂを介して、直流電圧
Ｖeeの出力端子に接続されている。整流回路２４Ａは、
ダイオード２４１とダイオード２４２とからなり、平滑
回路２６Ｂは、コイル２６１とコンデンサ２６２と電解
コンデンサ２６３とからなる。ＭＯＳトランジスタスイ
ッチ１４がオンからオフへ遷移するとき、２次コイル１
２２から１次コイル１２１へスパイク状のフライバック
電圧が誘起されるので、このエネルギーを吸収するため
に、１次コイル１２１にスナバ回路２８Ａが接続されて
いる。スナバ回路２８Ａは、コンデンサ２８１と抵抗２
８２とダイオード２８３とからなり、コンデンサ２８１
の一端が１次コイル１２１の一端に接続され、コンデン
サ２８１に抵抗２８２が並列接続され、コンデンサ２８
１の他端がダイオード２８３のカソードに接続され、ダ
イオード２８３のアノードが１次コイル１２１の他端に
接続されている。The secondary coil 122 of the transformer 12 is connected to an output terminal of the DC voltage Vee via a well-known rectifier circuit 24A and a smoothing circuit 26B. The rectifier circuit 24A
The smoothing circuit 26 </ b> B includes a coil 261, a capacitor 262, and an electrolytic capacitor 263. When the MOS transistor switch 14 transitions from on to off, the secondary coil 1
Since a spike-like flyback voltage is induced from 22 to the primary coil 121, a snubber circuit 28A is connected to the primary coil 121 to absorb this energy. The snubber circuit 28A includes a capacitor 281 and a resistor 2
82 and a diode 283, and a capacitor 281
Is connected to one end of the primary coil 121, a resistor 282 is connected in parallel with the capacitor 281,
The other end of 1 is connected to the cathode of diode 283, and the anode of diode 283 is connected to the other end of primary coil 121.
【００１８】このフライバック電圧により、ダイオード
２８３を通してコンデンサ２８１に電荷が蓄積され、蓄
積電荷は、抵抗２８２を通って徐々に放電される。コン
デンサ２８１に蓄積されたエネルギーを有効利用するた
めに、ダイオード２８３のカソードが、ＬＣローパスフ
ィルタ３４Ａを介して制御回路１６の電源電圧入力端子
Ｖccに接続されており、スナバ回路２８ＡとＬＣローパ
スフィルタ３４Ａとで制御回路１６用の補助電源回路３
２Ａが構成されている。With this flyback voltage, charges are accumulated in the capacitor 281 through the diode 283, and the accumulated charges are gradually discharged through the resistor 282. In order to effectively use the energy stored in the capacitor 281, the cathode of the diode 283 is connected to the power supply voltage input terminal Vcc of the control circuit 16 via the LC low-pass filter 34A, and the snubber circuit 28A and the LC low-pass filter 34A And the auxiliary power supply circuit 3 for the control circuit 16
2A is configured.
【００１９】次に、制御回路１６に対する付加回路につ
いて簡単に説明する。例えば、電圧Ｖeeの出力端がグラ
ンド線と短絡すると、ＭＯＳトランジスタスイッチ１４
に過電流が流れる。この過電流を検出するために、ＭＯ
Ｓトランジスタスイッチ１４に流れる電流を電圧に変換
するための抵抗１５１と、抵抗１５２と電解コンデンサ
１５３とからなる、スパイクノイズを平滑化するための
積分回路とで、電流検出回路１５が構成されており、そ
の出力は、制御回路１６の入力端子ＯＣＰに供給され
る。制御回路１６は、入力端子ＯＣＰが基準電圧以上に
なったことを内部の比較器で検出したとき、出力端子Ｏ
ＵＴを強制的に低レベルにして、変圧器１２の動作を停
止させる。Next, an additional circuit for the control circuit 16 will be briefly described. For example, when the output terminal of the voltage Vee is short-circuited to the ground line, the MOS transistor switch 14
Overcurrent flows in In order to detect this overcurrent, MO
The current detection circuit 15 is composed of a resistor 151 for converting a current flowing through the S transistor switch 14 into a voltage, and an integration circuit for smoothing spike noise, which includes a resistor 152 and an electrolytic capacitor 153. , And its output is supplied to an input terminal OCP of the control circuit 16. When the internal comparator detects that the input terminal OCP has become equal to or higher than the reference voltage, the control circuit 16 outputs the output terminal OCP.
The UT is forced to a low level, and the operation of the transformer 12 is stopped.
【００２０】過電圧検出回路３６は、出力電圧Ｖeeが設
定値以上の過電圧になったことを検出するためのもので
あり、出力電圧Ｖeeを分圧する抵抗３６１及び３６２
と、ノイズによる過電圧を無視するための電解コンデン
サ３６３と、基準電圧発生器３６４と、基準電圧発生器
３６４の電圧と電解コンデンサ３６３の端子間電圧とを
比較する比較器３６５とを備えている。比較器３６５の
出力は、制御回路１６の入力端子ＯＶＰに供給され、制
御回路１６は、入力端子ＯＶＰが高レベルになると、出
力端子ＯＵＴを強制的に低レベルにして変圧器１２の動
作を停止させる。The overvoltage detecting circuit 36 is for detecting that the output voltage Vee has become an overvoltage equal to or higher than a set value, and includes resistors 361 and 362 for dividing the output voltage Vee.
And an electrolytic capacitor 363 for ignoring an overvoltage due to noise, a reference voltage generator 364, and a comparator 365 for comparing the voltage of the reference voltage generator 364 with the voltage between terminals of the electrolytic capacitor 363. The output of the comparator 365 is supplied to the input terminal OVP of the control circuit 16. When the input terminal OVP goes high, the control circuit 16 forcibly sets the output terminal OUT low and stops the operation of the transformer 12. Let it.
【００２１】フィードバック回路３８は、制御回路１６
の端子＋ＩＮに出力電圧Ｖeeの分圧を供給するための抵
抗３８１及び３８２と、制御回路１６により生成された
基準電圧Ｖref を分圧して制御回路１６の入力端子−Ｉ
Ｎに供給するための抵抗３８３及び３８４と、制御回路
１６に対する外付け回路であるコンデンサ３８５及び抵
抗３８６とからなる。制御回路１６は、両分圧の差のＡ
Ｃ成分をコンデンサ３８５及び抵抗３８６を介して基準
電圧Ｖeeの分圧に加え、出力電圧Ｖeeが一定になるよう
に出力端子ＯＵＴからのパルスのデューティ比を制御す
る。The feedback circuit 38 controls the control circuit 16
And resistors 381 and 382 for supplying the divided voltage of the output voltage Vee to the terminal + IN of the control circuit 16 and the input terminal −I of the control circuit 16 by dividing the reference voltage Vref generated by the control circuit 16.
It comprises resistors 383 and 384 for supplying N, and a capacitor 385 and a resistor 386 which are external circuits to the control circuit 16. The control circuit 16 calculates the difference A between the two partial pressures.
The C component is added to the divided voltage of the reference voltage Vee via the capacitor 385 and the resistor 386, and the duty ratio of the pulse from the output terminal OUT is controlled so that the output voltage Vee becomes constant.
【００２２】図２において、例えば、Ｖdd＝１２Ｖ、Ｖ
cc＝１８Ｖ、Ｖee＝１００Ｖである。次に、上記の如く
構成された直流−直流変換回路の動作を説明する。最初
は変圧器１２が動作していないので、蓄電池１０の電圧
Ｖddが抵抗２８２及びコイル３４１を介して制御回路１
６の電源電圧入力端子Ｖccに印加され、制御回路１６が
動作を開始する。In FIG. 2, for example, Vdd = 12 V, V
cc = 18V and Vee = 100V. Next, the operation of the DC-DC converter configured as described above will be described. At first, since the transformer 12 is not operating, the voltage Vdd of the storage battery 10 is controlled by the control circuit 1 via the resistor 282 and the coil 341.
6 is applied to the power supply voltage input terminal Vcc, and the control circuit 16 starts operating.
【００２３】制御回路１６の出力端子ＯＵＴが高レベル
に遷移してＭＯＳトランジスタスイッチ１４がオンにな
ると、１次コイル１２１に電流が流れ、２次コイル１２
２に電圧が誘起される。制御回路１６の出力端子ＯＵＴ
が低レベルに遷移してＭＯＳトランジスタスイッチ１４
がオフになると、２次コイル１２２から１次コイル１２
１へフライバック電圧が誘起され、ダイオード２８３を
通ってコンデンサ２８１に電荷が蓄積される。この際、
高周波であるスパイクノイズは、コイル３４１のインダ
クタンスにより、コイル３４１側へは殆ど通らず、通っ
てもコンデンサ３４２で吸収される。蓄電池１０の電圧
Ｖddとコンデンサ２８１の端子間電圧Ｖr との和は、Ｌ
Ｃローパスフィルタ３４Ａで平滑化されて電圧Ｖccに供
給され、余ったエネルギーは抵抗２８２で消費される。When the output terminal OUT of the control circuit 16 transitions to the high level and the MOS transistor switch 14 is turned on, a current flows through the primary coil 121 and the secondary coil 12
2, a voltage is induced. Output terminal OUT of control circuit 16
Transitions to the low level and the MOS transistor switch 14
Is turned off, the primary coil 12
A flyback voltage is induced to 1 and charge is stored in the capacitor 281 through the diode 283. On this occasion,
The high frequency spike noise hardly passes through the coil 341 due to the inductance of the coil 341, but is absorbed by the capacitor 342 even if it passes. The sum of the voltage Vdd of the storage battery 10 and the voltage Vr between terminals of the capacitor 281 is L
The voltage is smoothed by the C low-pass filter 34A and supplied to the voltage Vcc, and the surplus energy is consumed by the resistor 282.
【００２４】ＭＯＳトランジスタスイッチ１４に流れる
電流Ｉ及びＭＯＳトランジスタスイッチ１４のドレイン
とグランド線との間の電圧Ｖは図３に示す如くなる。 ［第２実施例］図４は、第２実施例の直流−直流変換回
路の概略構成を示す。図２と同一構成要素には、同一符
号を付している。The current I flowing through the MOS transistor switch 14 and the voltage V between the drain of the MOS transistor switch 14 and the ground line are as shown in FIG. [Second Embodiment] FIG. 4 shows a schematic configuration of a DC-DC converter according to a second embodiment. The same components as those in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals.
【００２５】スナバ回路２８Ｂは、図２の抵抗２８２の
代わりに、ツェナーダイオード２８４を用いている。補
助電源回路３２Ｂは、このスナバ回路２８Ｂと、ＬＣロ
ーパスフィルタ３４Ａとからなる。ツェナーダイオード
２８４の降伏電圧の好ましい値は、蓄電池１０の電圧Ｖ
ddに等しい値であり、上記の例では１２Ｖである。コン
デンサ２８１の端子間電圧がこの電圧を越えたときのみ
ツェナーダイオード２８４に逆方向電流が流れるので、
フライバック電圧によるエネルギーを効率よく利用する
ことができる。他の点は上記第１実施例と同一である。The snubber circuit 28B uses a Zener diode 284 instead of the resistor 282 in FIG. The auxiliary power supply circuit 32B includes the snubber circuit 28B and an LC low-pass filter 34A. The preferred value of the breakdown voltage of the Zener diode 284 is the voltage V
This value is equal to dd, and is 12 V in the above example. Since a reverse current flows through the Zener diode 284 only when the voltage between the terminals of the capacitor 281 exceeds this voltage,
Energy from the flyback voltage can be used efficiently. Other points are the same as those of the first embodiment.
【００２６】［第３実施例］図５は、第３実施例の直流
／直流変換回路の概略構成を示す。図１と同一構成要素
には、同一符号を付している。この直流／直流変換回路
では、蓄電池１０、スナバ回路２８Ｃのダイオード２８
３、整流回路２４Ｂのダイオード２４１及び２４２、並
びに平滑回路２６Ｃの電解コンデンサ２６３の接続方向
が、図２の場合と逆になっており、負の直流電圧−Ｖee
が生成される。これに伴い、ＬＣローパスフィルタ３４
Ａの出力端子は制御回路１６の一方の電源電圧入力端子
ＧＮＤに接続され、制御回路１６の他方の電源電圧入力
端子Ｖccはグランド線に接続され、図２のｎＭＯＳトラ
ンジスタスイッチ１４の代わりにｐＭＯＳトランジスタ
１４Ａが用いられている。図５では簡単化のために、図
２の回路１５、１９及び３６を図示省略している。Third Embodiment FIG. 5 shows a schematic configuration of a DC / DC converter according to a third embodiment. The same components as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals. In this DC / DC conversion circuit, the storage battery 10, the diode 28 of the snubber circuit 28C
3. The connection directions of the diodes 241 and 242 of the rectifier circuit 24B and the electrolytic capacitor 263 of the smoothing circuit 26C are opposite to those in FIG.
Is generated. Accordingly, the LC low-pass filter 34
The output terminal of A is connected to one power supply voltage input terminal GND of the control circuit 16, the other power supply voltage input terminal Vcc of the control circuit 16 is connected to the ground line, and a pMOS transistor is used instead of the nMOS transistor switch 14 of FIG. 14A is used. 5, the circuits 15, 19 and 36 of FIG. 2 are not shown for simplicity.
【００２７】上記構成から明らかなように、この直流／
直流変換回路の動作は、図２の場合と電流の向きが逆に
なる。なお、スナバ回路２８Ｃは、抵抗２８２の替わり
に、図４の場合と逆向きに接続したツェナーダイオード
を用いてもよい。 ［第４実施例］図６は、本発明の直流／直流変換回路が
適用された第４実施例のＡＣ型かつ２電極型のプラズマ
ディスプレイ装置４０を示す。As is apparent from the above configuration, this DC /
In the operation of the DC conversion circuit, the direction of the current is opposite to that in the case of FIG. Note that the snubber circuit 28C may use a Zener diode connected in the opposite direction to the case of FIG. 4 instead of the resistor 282. Fourth Embodiment FIG. 6 shows an AC-type and two-electrode type plasma display device 40 according to a fourth embodiment to which the DC / DC converter of the present invention is applied.
【００２８】従来では、直流／直流変換回路４１を用い
ずにプラズマディスプレイ装置４０に電源電圧ＶCC、例
えば５Ｖ、及びＶee、例えば１００Ｖ、を供給していた
のを、直流／直流変換回路４１を用いて電源電圧ＶCC及
び電圧Ｖdd、例えば１２Ｖ、をプラズマディスプレイ装
置４０に供給している。表示パネル４２の行電極及び列
電極にはそれぞれ、行ドライバ４３及び列ドライバ４４
の出力が供給される。行ドライバ４３は、制御回路４５
からの走査信号及び制御信号に基づいて表示パネル４２
の行電極に対し、走査用駆動信号を線順次に供給し、又
は維持電圧の一方の電位を供給する。列ドライバ４４
は、制御回路４５からの表示データ及び制御信号に基づ
いて、水平同期信号ＨＳＹＮＣの１パルス毎に１行分の
表示用駆動信号を表示パネル４２の列電極に供給し、又
は維持電圧の他方の電位を供給する。制御回路４５は、
行ドライバ４３及び列ドライバ４４への上記信号を、表
示データＤＡＴＡ、クロックＣＬＫ、垂直同期信号ＶＳ
ＹＮＣ及び水平同期信号ＨＳＹＮＣに基づいて生成す
る。Conventionally, the power supply voltage VCC, for example, 5 V, and Vee, for example, 100 V, are supplied to the plasma display device 40 without using the DC / DC conversion circuit 41. Thus, the power supply voltage VCC and the voltage Vdd, for example, 12 V, are supplied to the plasma display device 40. A row driver 43 and a column driver 44 are applied to the row electrodes and the column electrodes of the display panel 42, respectively.
Is supplied. The row driver 43 includes a control circuit 45
Panel 42 based on a scanning signal and a control signal from
, A scanning drive signal is supplied line-sequentially, or one of the sustain voltages is supplied. Column driver 44
Supplies the display drive signal for one row to the column electrode of the display panel 42 every one pulse of the horizontal synchronization signal HSYNC based on the display data and the control signal from the control circuit 45, or the other of the sustain voltage. Supply potential. The control circuit 45
The above signals to the row driver 43 and the column driver 44 are represented by the display data DATA, the clock CLK, and the vertical synchronization signal VS.
It is generated based on the YNC and the horizontal synchronization signal HSYNC.
【００２９】行ドライバ４３、列ドライバ４４及び制御
回路４５の論理回路には、電源電圧ＶCCが供給される。
列電極駆動電圧は、直流電圧Ｖddを直流電圧Ｖeeに変換
する直流／直流変換回路４１から列ドライバ４４に供給
される。電圧Ｖeeは、書込電圧生成回路４６、及び、加
算回路４７の一方の入力端子にも供給される。書込電圧
生成回路４６は、電圧Ｖeeを用いて制御回路４５からの
制御信号に基づき所定期間に書込電圧Ｖw を生成し、加
算回路４７の他方の入力端子に供給する。加算回路４７
の出力電圧は、Ｖw ＝０のときの維持電圧、Ｖw ≠０の
ときの走査電圧として行ドライバ４３を介し表示パネル
４２の行電極に供給される。The power supply voltage VCC is supplied to the logic circuits of the row driver 43, the column driver 44 and the control circuit 45.
The column electrode drive voltage is supplied to a column driver 44 from a DC / DC conversion circuit 41 that converts a DC voltage Vdd into a DC voltage Vee. The voltage Vee is also supplied to the write voltage generation circuit 46 and one input terminal of the addition circuit 47. The write voltage generation circuit 46 generates the write voltage Vw for a predetermined period based on the control signal from the control circuit 45 using the voltage Vee, and supplies the write voltage Vw to the other input terminal of the adder circuit 47. Adder circuit 47
Are supplied to the row electrodes of the display panel 42 via the row driver 43 as the sustain voltage when Vw = 0 and the scanning voltage when Vw ≠ 0.
【００３０】上記構成のプラズマディスプレイ装置４０
によれば、蓄電池による使用が可能となり、比較的軽量
の変圧器を直流／直流変換回路４１に用いているのでプ
ラズマディスプレイ装置４０が軽量となり、かつ、直流
／直流変換回路４１においてフライバック電圧によるエ
ネルギ−を有効利用しているので、蓄電池の使用可能時
間が長くなる。The plasma display device 40 having the above configuration
According to the method, the storage battery can be used, and a relatively lightweight transformer is used for the DC / DC conversion circuit 41, so that the plasma display device 40 becomes lightweight, and the DC / DC conversion circuit 41 uses a flyback voltage. Since the energy is effectively used, the usable time of the storage battery is prolonged.
【００３１】なお、本発明の直流／直流変換回路は、図
６に示すプラズマディスプレイ装置４０以外の種々の型
のプラズマディスプレイ装置に適用可能であり、例え
ば、プラズマディスプレイパネルにおいて互いに平行な
一対の維持放電電極と離間してこれらに交差するように
アドレス電極が設けられた３電極型プラズマディスプレ
イ装置の該維持放電電極間に、本発明の直流／直流変換
回路の出力電圧を供給する構成であってもよい。また、
本発明は、ＡＣ型に限定されずＤＣ型プラズマディスプ
レイ装置にも当然適用可能であり、さらに、他のフラッ
トパネル表示装置等にも適用可能である。The DC / DC conversion circuit of the present invention can be applied to various types of plasma display devices other than the plasma display device 40 shown in FIG. The output voltage of the DC / DC conversion circuit of the present invention is supplied between the sustain discharge electrodes of a three-electrode type plasma display device provided with address electrodes so as to be separated from and intersect with the discharge electrodes. Is also good. Also,
The present invention is naturally applicable not only to the AC type but also to a DC type plasma display device, and further to other flat panel display devices and the like.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上説明した如く、本発明に係る直流−
直流変換回路では、スイッチ素子がオフになったときの
変圧器の２次コイルから１次コイルへのフライバック電
圧によるエネルギ−がスナバ回路に吸収され、吸収され
たエネルギーが、ローパスフィルタを介して制御回路の
電源電圧入力端子に供給され、このローパスフィルタに
より電圧が平滑化され、かつ、該フライバック電圧のス
パイクノイズがカットされ、また、スナバ回路の端子の
電位は、第１直流電圧入力端子の電位に、吸収エネルギ
ーにより生じた電圧が、絶対値が大きくなる方向に加え
られた電位となり、したがって、該フライバック電圧に
よるエネルギ−が有効利用され、変圧器に制御回路に対
する電源用の２次コイルを備える必要がなく、直流−直
流変換回路及びこれを用いたフラットパネル表示装置等
の小型化、軽量化及び低消費電力化が可能となるという
優れた効果を奏する。As described above, the direct current according to the present invention is
In the DC conversion circuit, the energy due to the flyback voltage from the secondary coil to the primary coil of the transformer when the switch element is turned off is absorbed by the snubber circuit, and the absorbed energy is passed through the low-pass filter. The voltage is supplied to a power supply voltage input terminal of the control circuit, the voltage is smoothed by the low-pass filter, the spike noise of the flyback voltage is cut, and the potential of the terminal of the snubber circuit is set to the first DC voltage input terminal. The voltage generated by the absorbed energy becomes the potential applied in the direction of increasing the absolute value to the potential of the power supply. Therefore, the energy by the flyback voltage is effectively used, and the secondary for power supply to the control circuit is provided to the transformer. It is not necessary to provide a coil, so that a DC-DC conversion circuit and a flat panel display device using the same can be reduced in size and weight. Beauty an excellent effect that power consumption can be reduced.
【図１】本発明の原理構成を示す直流−直流変換回路図
である。FIG. 1 is a DC-DC conversion circuit diagram showing the principle configuration of the present invention.
【図２】本発明の第１実施例の直流−直流変換回路図で
ある。FIG. 2 is a DC-DC conversion circuit diagram of the first embodiment of the present invention.
【図３】図２の回路の動作を示す波形図である。FIG. 3 is a waveform chart showing an operation of the circuit of FIG. 2;
【図４】本発明の第２実施例の直流−直流変換回路図で
ある。FIG. 4 is a DC-DC conversion circuit diagram of a second embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第３実施例の直流−直流変換回路図で
ある。FIG. 5 is a DC-DC conversion circuit diagram according to a third embodiment of the present invention.
【図６】本発明の直流−直流変換回路が適用されたプラ
ズマディスプレイ装置を示すブロック図である。FIG. 6 is a block diagram showing a plasma display device to which the DC-DC conversion circuit of the present invention is applied.
【図７】従来の直流−直流変換回路図である。FIG. 7 is a conventional DC-DC conversion circuit diagram.
【図８】従来の他の直流−直流変換回路図である。FIG. 8 is another conventional DC-DC conversion circuit diagram.
１０ 蓄電池 １２Ａ、１２ 変圧器 １４、１４Ａ ＭＯＳトランジスタスイッチ １５ 電流検出回路 ２４、２４Ａ、２４Ｂ 整流回路 ２６、２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃ 平滑回路 ２８、２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃ スナバ回路 ３２、３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃ 補助電源回路 ３４、３４Ａ ローパスフィルタ ３６ 過電圧検出回路 ３８ フィードバック回路 Reference Signs List 10 Storage battery 12A, 12 Transformer 14, 14A MOS transistor switch 15 Current detection circuit 24, 24A, 24B Rectifier circuit 26, 26A, 26B, 26C Smoothing circuit 28, 28A, 28B, 28C Snubber circuit 32, 32A, 32B, 32C Power supply circuit 34, 34A Low-pass filter 36 Overvoltage detection circuit 38 Feedback circuit
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 棚橋 陸郎 神奈川県川崎市中原区上小田中1015番地 富士通株式会社内 (72)発明者 山本 晃 神奈川県川崎市中原区上小田中1015番地 富士通株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−176533（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−344724（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02M 3/28 G09G 3/20 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing from the front page (72) Inventor Rikuo Tanahashi 1015 Uedanaka, Nakahara-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture Inside Fujitsu Limited (72) Inventor Akira Yamamoto 1015 Ueodanaka, Nakahara-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Fujitsu Limited ( 56) References JP-A-5-176533 (JP, A) JP-A-5-344724 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) H02M 3/28 G09G 3/20
Claims (10)
た１次コイルと、２次コイルとを有する変圧器と、 該１次コイルの他端と第２直流電圧入力端子との間に接
続され、制御入力端子に供給される信号に応じてオン・
オフされるスイッチ素子と、 該２次コイルに誘起された交流を整流して直流にする整
流回路と、 整流された該直流を平滑化し直流電源電圧として出力す
る平滑回路と、 パルス列を該信号として該制御入力端子に供給する制御
回路と、 該１次コイルの該一端と該他端との間に接続され、該ス
イッチ素子がオフになったときの該２次コイルから該１
次コイルへのフライバック電圧によるエネルギーを吸収
し、この吸収エネルギーにより生じた電圧が、該第１直
流電圧入力端子の電位に、絶対値が大きくなる方向に加
えられる端子を有するスナバ回路と、 該スナバ回路の該端子と該制御回路の電源電圧入力端子
との間に接続されたローパスフィルタと、 を有し、該スナバ回路と該ローパスフィルタとで該制御
回路用の直流電源回路が構成されていることを特徴とす
る直流−直流変換回路。1. A transformer having a primary coil having one end connected to a first DC voltage input terminal and a secondary coil; and a transformer between the other end of the primary coil and a second DC voltage input terminal. Connected and turned on according to the signal supplied to the control input terminal.
A switch element to be turned off; a rectifier circuit for rectifying the alternating current induced in the secondary coil to convert it to a direct current; a smoothing circuit for smoothing the rectified direct current and outputting it as a DC power supply voltage; A control circuit for supplying to the control input terminal; a control circuit connected between the one end and the other end of the primary coil;
A snubber circuit having a terminal for absorbing energy generated by a flyback voltage to the next coil and applying a voltage generated by the absorbed energy to a potential of the first DC voltage input terminal in a direction of increasing an absolute value; A low-pass filter connected between the terminal of the snubber circuit and the power supply voltage input terminal of the control circuit, wherein the snubber circuit and the low-pass filter constitute a DC power supply circuit for the control circuit. DC-DC converter circuit.
サと、 該１次コイルの前記他端と該コンデンサの他端との間に
接続されたダイオードと、 該コンデンサに並列接続され該コンデンサに蓄積された
電荷を放電させるための放電素子と、 を有することを特徴とする請求項１記載の直流−直流変
換回路。2. The snubber circuit includes: a capacitor having one end connected to the one end of the primary coil; a diode connected between the other end of the primary coil and the other end of the capacitor; The DC-DC conversion circuit according to claim 1, further comprising: a discharge element connected in parallel to the capacitor for discharging electric charges stored in the capacitor.
圧入力端子との間に接続されたコイルと、 一端が該電源電圧入力端子に接続され、他端が定電位に
保持されたコンデンサと、 を有することを特徴とする請求項２記載の直流−直流変
換回路。3. The low-pass filter comprises: a coil connected between the terminal of the snubber circuit and the power supply voltage input terminal of the control circuit; one end connected to the power supply voltage input terminal; The DC-DC converter according to claim 2, further comprising: a capacitor held at a constant potential.
とする請求項２記載の直流−直流変換回路。4. The DC-DC converter according to claim 2, wherein the discharge element is a resistor.
あることを特徴とする請求項２記載の直流−直流変換回
路。5. The DC-DC converter according to claim 2, wherein the discharge element is a Zener diode.
値以上になったとき該スイッチ素子を強制的にオフにす
る過電流保護回路、 を有することを特徴とする直流−直流変換回路。6. The overcurrent protection circuit according to claim 3, further comprising: an overcurrent protection circuit for forcibly turning off the switch element when a current obtained by smoothing a current flowing through the switch element becomes equal to or more than a reference value. DC-DC conversion circuit.
イッチ素子を強制的にオフにする過電圧保護回路、 を有することを特徴とする直流−直流変換回路。7. The DC-DC converter according to claim 3, further comprising: an overvoltage protection circuit for forcibly turning off the switch element when an output voltage of the smoothing circuit becomes higher than a reference value. circuit.
圧が一定値になるように前記出力パルスのデューティ比
を制御する、 ことを特徴とする請求項３記載の直流−直流変換回路。8. The DC-DC converter according to claim 3, wherein the control circuit controls a duty ratio of the output pulse so that an output voltage of the smoothing circuit becomes a constant value.
項１乃至８のいずれか１つに記載の直流−直流変換回路
を有し、該直流−直流変換回路の出力電圧がフラットパ
ネルの駆動電圧として用いられることを特徴とするフラ
ットパネル表示装置。9. A flat panel display device, comprising the DC-DC conversion circuit according to claim 1, wherein an output voltage of the DC-DC conversion circuit is used as a driving voltage of the flat panel. A flat panel display device.
れた１次コイルと、２次コイルとを有する変圧器と、 該１次コイルの他端と第２直流電圧入力端子との間に接
続され、制御入力端子に供給される信号に応じてオン・
オフされるスイッチ素子と、 該２次コイルに誘起された交流を整流して直流にする整
流回路と、 整流された該直流を平滑化し直流電源電圧として出力す
る平滑回路と、 パルス列を該信号として該制御入力端子に供給する制御
回路と、 該１次コイルの該一端と該他端との間に接続され、該ス
イッチ素子がオフになったときの該２次コイルから該１
次コイルへのフライバック電圧によるエネルギーを吸収
し、この吸収エネルギーにより生じた電圧が、該第１直
流電圧入力端子 の電位に、絶対値が大きくなる方向に加
えられる端子を有するスナバ回路と、 該スイッチ素子に流れる電流を検出する過電流検出回路
と、 該平滑回路の出力電圧を検出する過電圧検出回路と、 を有し、該制御回路は、該スナバ回路における該端子か
ら出力される電圧が供給される電源電圧入力端子を備え
ると共に、該過電流検出回路及び該過電圧検出回路の出
力に基づいて該変圧器の動作を制御することを特徴とす
る直流−直流変換回路。 10. One end is connected to a first DC voltage input terminal.
A transformer having a primary coil and a secondary coil, and a transformer connected between the other end of the primary coil and a second DC voltage input terminal.
Connected in response to the signal supplied to the control input terminal.
A switch element to be turned off; and a rectifier for rectifying an alternating current induced in the secondary coil to a direct current.
Current circuit and smoothes the rectified DC, and outputs it as a DC power supply voltage.
And a control circuit for supplying a pulse train as the signal to the control input terminal.
A circuit connected between the one end and the other end of the primary coil;
From the secondary coil when the switch element is turned off.
Absorbs energy due to flyback voltage to secondary coil
Then, the voltage generated by the absorbed energy is the first direct current.
Current voltage input terminal potential in the direction of increasing absolute value.
And an overcurrent detection circuit for detecting a current flowing through the switch element.
And an overvoltage detection circuit for detecting an output voltage of the smoothing circuit , wherein the control circuit is connected to the terminal in the snubber circuit.
Power supply voltage input terminal to which the voltage output from
Output of the overcurrent detection circuit and the overvoltage detection circuit.
Controlling the operation of the transformer based on the force.
DC-DC conversion circuit.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01211995A JP3345206B2 (en) | 1994-01-28 | 1995-01-27 | DC-DC conversion circuit and flat panel display using the same |
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|---|---|---|---|
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| JP6-8810 | 1994-01-28 | ||
| JP01211995A JP3345206B2 (en) | 1994-01-28 | 1995-01-27 | DC-DC conversion circuit and flat panel display using the same |
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| JPH07255170A JPH07255170A (en) | 1995-10-03 |
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ID=26343403
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP (1) | JP3345206B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018166030A1 (en) * | 2017-03-14 | 2018-09-20 | 深圳市华星光电技术有限公司 | Dual output flyback voltage conversion circuit and display device |
-
1995
- 1995-01-27 JP JP01211995A patent/JP3345206B2/en not_active Expired - Lifetime
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| WO2018166030A1 (en) * | 2017-03-14 | 2018-09-20 | 深圳市华星光电技术有限公司 | Dual output flyback voltage conversion circuit and display device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH07255170A (en) | 1995-10-03 |
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