JP3327788B2 - Device to prevent malfunction of ground fault overcurrent relay - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、使用される系統電
圧が高く、かつ小型化が要求されるＧＩＳと称されるガ
ス絶縁型の開閉装置に関連して好適に用いられる地絡過
電流継電器の誤動作防止装置に関する。The present invention relates to the high system voltage to be used, and the over-ground fault is preferably used in connection with gas-insulated switchgear called GIS miniaturization is required
The present invention relates to a device for preventing malfunction of a current relay .

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来から、地絡保護回路は、ＣＴ（変流
器）またはＺＣＴ（零相変流器）によって得られた零相
電流値が所定の整定値以上となり、かつ３相ＰＴ（電圧
変成器）またはＧＰＴ（接地計器用変圧器）によって検
出された零相電圧が所定の整定値以上となると、地絡が
発生しているものと判定し、遮断器へトリップ出力を導
出するように構成されている。2. Description of the Related Art Conventionally, a ground fault protection circuit has a three-phase PT (a zero-phase current value) obtained by a CT (current transformer) or a ZCT (zero-phase current transformer) or more. When the zero-phase voltage detected by the voltage transformer) or the GPT (grounding transformer) is equal to or more than a predetermined set value, it is determined that a ground fault has occurred, and a trip output is derived to the circuit breaker. Is configured.

【０００３】しかしながら、前記ＧＩＳは、小型化によ
って装置コストおよび設置スペースを縮小することを目
的としており、線路電圧の高圧化に伴って、大型化して
しまう前記ＰＴ，ＧＰＴは、搭載されなくなってきてい
る。図１１に従来技術のＧＩＳの地絡保護継電系統を説
明するための単線結線図を示す。However, the purpose of the GIS is to reduce the device cost and the installation space by downsizing, and the PT and GPT, which become larger as the line voltage becomes higher, are no longer mounted. I have. FIG. 11 shows a single-line diagram for explaining a ground fault protection relay system of a conventional GIS.

【０００４】２重化されているうちの一方の母線１Ｌ
は、開閉器ＬＳ１２、遮断器ＣＢ１、変圧器１Ｔを介し
て、配電線１Ｂに接続されている。他方の母線２Ｌも同
様に、開閉器ＬＳ２２、遮断器ＣＢ２、変圧器２Ｔを介
して、配電線２Ｂに接続されている。前記母線１Ｌ，２
Ｌ間は、連絡用の母線Ｌによって接続されている。この
母線Ｌには、母線１Ｌ側に開閉器ＬＳ１１が設けられて
おり、母線２Ｌ側に開閉器ＬＳ２１が設けられている。
したがって、開閉器ＬＳ１１，ＬＳ２１を導通すること
によって、開閉器ＬＳ１２またはＬＳ２２のいずれか一
方を導通すると、前記母線１Ｌまたは２Ｌの電力を、両
配電線１Ｂ，２Ｂに接続された負荷へ供給することがで
きる。また、重負荷時には、両開閉器ＬＳ１２，ＬＳ２
２が導通されて、前記負荷へ電力供給が行われる。[0004] One of the buses 1L of the duplexed
Is connected to the distribution line 1B via the switch LS12, the circuit breaker CB1, and the transformer 1T. Similarly, the other bus 2L is connected to the distribution line 2B via the switch LS22, the circuit breaker CB2, and the transformer 2T. The bus 1L, 2
L is connected by a bus L for communication. In the bus L, a switch LS11 is provided on the bus 1L side, and a switch LS21 is provided on the bus 2L side.
Therefore, when one of the switches LS12 and LS22 is turned on by turning on the switches LS11 and LS21, the power of the bus 1L or 2L is supplied to the loads connected to the two distribution lines 1B and 2B. Can be. When the load is heavy, both switches LS12, LS2
2 is turned on, and power is supplied to the load.

【０００５】このように構成されるＧＩＳ内の給電系統
において、また検査用に、母線１Ｌ側では、前記開閉器
ＬＳ１２の上流側を地絡することができる開閉器ＥＳ１
２、前記開閉器ＬＳ１２の下流側を地絡することができ
る開閉器ＥＳ１３および開閉器ＬＳ１１の母線２Ｌ側を
地絡することができる開閉器ＥＳ１１等が設けられてい
る。また、母線２Ｌ側では、開閉器ＬＳ２２の上流側を
地絡することができる開閉器ＥＳ２２、前記開閉器ＬＳ
２２の下流側を地絡することができる開閉器ＥＳ２３お
よび開閉器ＬＳ２１の母線１Ｌ側を地絡することができ
る開閉器ＥＳ２１等が設けられている。[0005] In the power supply system in the GIS configured as described above, and for inspection, on the bus 1L side, a switch ES1 that can ground to the upstream side of the switch LS12 is provided.
2. A switch ES13 capable of grounding the downstream side of the switch LS12, a switch ES11 capable of grounding the bus 2L side of the switch LS11, and the like are provided. On the bus 2L side, a switch ES22 capable of grounding the upstream side of the switch LS22, the switch LS
A switch ES23 capable of grounding the downstream side of the switch 22 and a switch ES21 capable of grounding the bus 1L side of the switch LS21 are provided.

【０００６】たとえば、配電線１Ｂ側の点検時には、開
閉器ＬＳ１２，ＬＳ２１が遮断されて該配電線１Ｂ側が
停電状態とされ、同様に配電線２Ｂ側の点検時には、開
閉器ＬＳ２２，ＬＳ１１が遮断されて該配電線２Ｂ側が
停電状態とされる。For example, when inspecting the distribution line 1B, the switches LS12 and LS21 are shut off, and the distribution line 1B is turned off. Similarly, when inspecting the distribution line 2B, the switches LS22 and LS11 are shut off. Thus, the power distribution line 2B side is brought into a power failure state.

【０００７】また、開閉器ＬＳ１２の点検時には、前記
開閉器ＬＳ１１が遮断されるとともに、母線１Ｌへの送
電が停止され、かつ該開閉器ＬＳ１２の上流側と接地と
の間に介在される開閉器ＥＳ１２が導通される。これに
よって、母線１Ｌが充電状態となっても、その線路電流
は、開閉器ＥＳ１２を介して地絡され、事故防止が図ら
れる。同様に、開閉器ＬＳ２２の点検時には、開閉器Ｌ
Ｓ２１が遮断されるとともに、母線２Ｌへの送電が停止
され、かつ該開閉器ＬＳ２２の上流側と接地との間に介
在される開閉器ＥＳ２２が導通される。At the time of inspection of the switch LS12, the switch LS11 is shut off, power transmission to the bus 1L is stopped, and a switch interposed between the upstream side of the switch LS12 and the ground. ES12 is turned on. As a result, even if the bus 1L is charged, the line current of the bus 1L is grounded via the switch ES12 to prevent accidents. Similarly, when inspecting the switch LS22, the switch L
While S21 is cut off, power transmission to the bus 2L is stopped, and the switch ES22 interposed between the upstream side of the switch LS22 and the ground is turned on.

【０００８】前記母線１Ｌには、変流器ＣＴ１２が介在
されており、また母線Ｌの開閉器ＬＳ２１側には、変流
器ＣＴ１１が介在されており、これらの変流器ＣＴ１
２，ＣＴ１１は、相互に差動接続されて、各相毎に過電
流継電器ＯＣ１に接続されている。また、前記変流器Ｃ
Ｔ１２，ＣＴ１１からの出力電流は、３相一括で地絡過
電流継電器ＯＣＧ１に入力されている。A current transformer CT12 is interposed on the bus 1L, and a current transformer CT11 is interposed on the switch LS21 side of the bus L.
2, CT11 are differentially connected to each other and connected to the overcurrent relay OC1 for each phase. The current transformer C
Output currents from T12 and CT11 are input to the ground fault overcurrent relay OCG1 in three phases at a time.

【０００９】同様に、母線２Ｌには、変流器ＣＴ２２が
設けられ、母線Ｌの開閉器ＬＳ１１側には、変流器ＣＴ
２１が設けられている。これらの変流器ＣＴ２２，ＣＴ
２１の出力は、差動接続されて、各相毎に過電流継電器
ＯＣ２に入力されるとともに、３相一括で地絡過電流継
電器ＯＣＧ２に入力される。Similarly, a current transformer CT22 is provided on the bus 2L, and a current transformer CT22 is provided on the switch LS11 side of the bus L.
21 are provided. These current transformers CT22, CT
The output of 21 is differentially connected, input to the overcurrent relay OC2 for each phase, and input to the ground fault overcurrent relay OCG2 in three phases at a time.

【００１０】また、電圧の有無を検知して、地絡電圧等
の検知に用いるために、母線１Ｌには検圧器用電極Ｋ１
２が設けられ、母線２Ｌには検圧器用電極Ｋ２２が設け
られている。また、母線Ｌの母線１Ｌ側には検圧器用電
極Ｋ１１が設けられ、母線Ｌの母線２Ｌ側には検圧器用
電極Ｋ２１が設けられている。前記各検圧器用電極Ｋ１
１，Ｋ１２；Ｋ２１，Ｋ２２には、検圧器ＶＤ１１，Ｖ
Ｄ１２；ＶＤ２１，ＶＤ２２がそれぞれ接続されてい
る。In order to detect the presence / absence of a voltage and to use it for detecting a ground fault voltage or the like, a bus electrode 1L is connected to a voltage detector electrode K1.
2, and a bus 2L is provided with a voltage detector electrode K22. Further, a voltage detector electrode K11 is provided on the bus 1L side of the bus L, and a voltage detector electrode K21 is provided on the bus 2L side of the bus L. Each of the electrodes K1 for the pressure detector
1, K12; K21, K22 have a voltage detector VD11, V
D12: VD21 and VD22 are connected respectively.

【００１１】図１２は、前記過電流継電器ＯＣ１および
地絡過電流継電器ＯＣＧ１の結線を詳細に説明するため
の３相結線図である。この図１２および前記図１１を参
照して、前記変流器ＣＴ１２は、母線１Ｌの各相Ｕ，
Ｖ，Ｗのそれぞれに対応して、ＣＴ１２Ｕ，ＣＴ１２
Ｖ，ＣＴ１２Ｗから構成されている。同様に、母線Ｌの
変流器ＣＴ１１も、ＣＴ１１Ｕ，ＣＴ１１Ｖ，ＣＴ１１
Ｗから構成されている。これらの変流器ＣＴ１２Ｕ，Ｃ
Ｔ１２Ｖ，ＣＴ１２Ｗ；ＣＴ１１Ｕ，ＣＴ１１Ｖ，ＣＴ
１１Ｗからの出力は、相互に対応する相同士が差動接続
されて、各相毎の過電流継電器ＯＣ１Ｕ，ＯＣ１Ｖ，Ｏ
Ｃ１Ｗに入力されている。また、各変流器ＣＴ１２Ｕ，
ＣＴ１２Ｖ，ＣＴ１２Ｗ；ＣＴ１１Ｕ，ＣＴ１１Ｖ，Ｃ
Ｔ１１Ｗからの出力はまた、３相一括で地絡過電流継電
器ＯＣＧ１に入力される。FIG. 12 is a three-phase connection diagram for explaining the connection between the overcurrent relay OC1 and the ground fault overcurrent relay OCG1 in detail. Referring to FIG. 12 and FIG. 11, the current transformer CT12 is connected to each phase U,
CT12U and CT12 corresponding to V and W, respectively.
V, CT12W. Similarly, the current transformer CT11 of the bus L also includes CT11U, CT11V, and CT11.
W. These current transformers CT12U, C
T12V, CT12W; CT11U, CT11V, CT
The output from the 11W is such that the mutually corresponding phases are differentially connected, and the overcurrent relays OC1U, OC1V, O
Input to C1W. In addition, each current transformer CT12U,
CT12V, CT12W; CT11U, CT11V, C
The output from T11W is also input to the ground fault overcurrent relay OCG1 in three phases.

【００１２】したがって、地絡などによって、母線１Ｌ
のいずれかの相、たとえばＵ相が過電流となって、予め
定める過電流整定値以上の電流が流れると、対応するＵ
相の過電流継電器ＯＣ１Ｕは、遮断器ＣＢ１ヘトリップ
出力を導出する。また、各相一括、すなわち零相電流を
監視している地絡過電流継電器ＯＣＧ１は、定常運転時
には、各相のバランスが崩れていても前記零相電流はほ
ぼ零であるのに対して、地絡事故の発生時には該零相電
流が発生することから、前記過電流整定値よりも低い値
に設定される地絡過電流整定値以上となると、遮断器Ｃ
Ｂ１ヘトリップ出力を導出する。Therefore, the bus 1L
, For example, the U-phase becomes overcurrent and a current equal to or greater than a predetermined overcurrent set value flows, the corresponding U
The phase overcurrent relay OC1U derives a trip output to the circuit breaker CB1. Further, the ground fault overcurrent relay OCG1 which monitors all phases, that is, the zero-phase current, has a zero-phase current that is almost zero during steady operation, even if the balance of each phase is broken. Since a zero-phase current is generated when a ground fault occurs, if the ground fault overcurrent set value is set to a value lower than the overcurrent set value, the breaker C
The trip output is derived to B1.

【００１３】こうして、地絡過電流継電器ＯＣＧ１は、
対応する変流器ＣＴ１２，ＣＴ１１によって挟まれた電
力系統内に地絡事故が発生したときに、遮断器ＣＢ１を
トリップする。Thus, the ground fault overcurrent relay OCG1 is
When a ground fault occurs in the power system sandwiched by the corresponding current transformers CT12 and CT11, the circuit breaker CB1 is tripped.

【００１４】[0014]

【発明が解決しようとする課題】上述のように構成され
る電力系統において、開閉器の寿命などを予測して、保
守・管理などに役立てるために、導通時の接触抵抗の測
定等の点検作業が定期的に行われている。従来技術のＧ
ＩＳの保護継電系統では、図１１および図１２を参照し
て、たとえば開閉器ＬＳ２２，ＬＳ１１を遮断して、配
電線２Ｂ側を停電状態として、開閉器ＬＳ２１の各相の
接点の前記接触抵抗を測定するとき、たとえば開閉器Ｅ
Ｓ２１との接続点Ｐ１と、開閉器ＥＳ２３との接続点Ｐ
２とにそれそれ測定器の端子が接続される。これに対し
て、開閉器ＬＳ１１の接触抵抗測定時には、前記接続点
Ｐ１の端子はそのままで、接続点Ｐ２の端子のみが開閉
器ＥＳ１３との接続点Ｐ３に接続されて測定が行われ
る。In the power system configured as described above, inspection work such as measurement of contact resistance at the time of conduction is carried out in order to predict the life of the switch and utilize it for maintenance and management. Is regularly conducted. Prior art G
In the protection relay system of the IS, referring to FIGS. 11 and 12, for example, the switches LS22 and LS11 are shut off, the distribution line 2B side is set to a power outage state, and the contact resistance of the contact of each phase of the switch LS21 is set. Is measured, for example, the switch E
A connection point P1 with S21 and a connection point P with switch ES23
2 are connected to the terminals of the measuring device respectively. On the other hand, when the contact resistance of the switch LS11 is measured, only the terminal of the connection point P2 is connected to the connection point P3 with the switch ES13, and the measurement is performed while the terminal of the connection point P1 is kept as it is.

【００１５】前記開閉器ＬＳ２１，ＬＳ１１等の接触抵
抗は、たとえば数百μΩ程度であり、したがって接触抵
抗測定時には、ｍＶオーダーの測定が可能な電圧計を使
用しても、数百Ａの直流電流を流す必要がある。したが
って、開閉器ＬＳ１１の接触抵抗測定時に、変流器ＣＴ
１１Ｕ，ＣＴ１１Ｖ，ＣＴ１１Ｗ；ＣＴ１２Ｕ，ＣＴ１
２Ｖ，ＣＴ１２Ｗのいずれか１相または２相（図１２の
例では、Ｕ相）に大きな直流電流が流れ、磁気飽和が生
じると、その相の変流器のインピーダンスは、ほぼ零と
なり、仮想線で示すように、電流がバイパスされたこと
と等価となる。これに対して、残余の磁気飽和が発生し
ていない相（図１２の例では、Ｖ相およびＷ相）の電流
の流れには変化がなく、したがって、３相を加算した電
流には、零相分が発生する。The contact resistance of the switches LS21, LS11, etc. is, for example, about several hundred μΩ. Therefore, when measuring the contact resistance, even if a voltmeter capable of measuring on the order of mV is used, a DC current of several hundred A is used. Need to be shed. Therefore, when measuring the contact resistance of the switch LS11, the current transformer CT
11U, CT11V, CT11W; CT12U, CT1
When a large DC current flows in any one or two phases of 2V and CT12W (U phase in the example of FIG. 12) and magnetic saturation occurs, the impedance of the current transformer in that phase becomes almost zero, and the virtual line As shown by, this is equivalent to the current being bypassed. On the other hand, there is no change in the current flow of the phase in which the residual magnetic saturation has not occurred (the V phase and the W phase in the example of FIG. 12). A phase occurs.

【００１６】これによって、通電されている配電線１Ｂ
側の地絡過電流継電器ＯＣＧ１が作動して、遮断器ＣＢ
１が遮断し、該配電線１Ｂ側も停電してしまうという問
題がある。As a result, the distribution line 1B
The ground fault overcurrent relay OCG1 on the side operates and the circuit breaker CB
1 is cut off, and there is a problem that the power distribution line 1B side also loses power.

【００１７】この点、測定すべき開閉器、たとえば前記
ＬＳ１１に関しては、前記測定器の端子を締結すべき接
続点を、前記Ｐ３と、開閉器ＥＳ１１の接続点であるＰ
４とに変更すれば、このような不具合を解消することが
できる。しかしながら、前述のように測定には大電流を
要し、前記端子の締結が不充分であると、接触安定度が
低下し、精密な測定を行うことができないという問題が
ある。また、そのような端子の締結および離脱作業が煩
雑であり、端子の移動（切換え）を最小限に止めて、測
定作業を簡略化することが望まれている。In this regard, regarding the switch to be measured, for example, the LS11, the connection point to which the terminal of the measurement device is to be fastened is P3, which is the connection point between the switch P3 and the switch ES11.
By changing to 4, such a problem can be solved. However, as described above, a large current is required for the measurement, and if the terminals are not sufficiently fastened, there is a problem that the contact stability is reduced and accurate measurement cannot be performed. Further, the work of fastening and detaching such terminals is complicated, and it is desired to simplify the measurement work by minimizing the movement (switching) of the terminals.

【００１８】本発明の目的は、点検などによるＣＴ過電
流に対する誤った地絡保護継電動作を防止して、点検の
ための端子の移動を最小限に止めることができる地絡保
護回路の誤動作防止装置を提供することである。It is an object of the present invention to prevent an erroneous ground fault protection relay operation against a CT overcurrent due to a check or the like, and to minimize a malfunction of a ground fault protection circuit capable of minimizing the movement of terminals for check. It is to provide a prevention device.

【００１９】[0019]

【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る地
絡過電流継電器の誤動作防止装置は、地絡が発生してい
るものと判定すると遮断器へトリップ出力を導出する地
絡過電流継電器の誤動作を防止する地絡過電流継電器の
誤動作防止装置であって、線路導体に対向する導体から
成る地絡電圧の検出のための検圧器用電極の電圧の変化
率を検出する変化率検出手段と、前記地絡過電流継電器
のトリップ出力ラインに直列に介在される変化率用スイ
ッチと、前記変化率検出手段の検出結果を予め定める変
化率整定値と比較し、該検出結果が該変化率整定値以上
であるときには前記変化率用スイッチを導通して前記地
絡過電流継電器のトリップ出力を有効にする一方、前記
検 出結果が前記変化率整定値未満であるときには前記変
化率用スイッチを非導通して前記地絡過電流継電器のト
リップ出力を無効にすることを特徴とする。Means for Solving the Problems] malfunction prevention apparatus of the earth <br/> fault overcurrent relay according to a first aspect of the invention, have a ground fault has occurred
If the trip output is determined to be
Of ground fault overcurrent relay to prevent malfunction of ground fault overcurrent relay
A malfunction prevention device, which starts from the conductor facing the line conductor.
Of the voltage of the voltage detector electrode for the detection of a variable ground fault voltage
Rate-of-change detection means for detecting the rate, and the ground fault overcurrent relay
Switch for the rate of change interposed in series with the trip output line of
Switch and a predetermined change in the detection result of the change rate detecting means.
And the detection result is equal to or greater than the change rate set value.
The switch for change rate is turned on to
While enabling the trip output of the
The strange when detection result is less than the change RitsuSei value
Of the ground fault overcurrent relay by turning off the switch for
The lip output is invalidated .

【００２０】上記の構成によれば、特に線路電圧が高
く、かつ小型化を目的とするガス絶縁型の開閉装置にお
いて、設置スペースおよび低コスト化のために、ＰＴ，
ＧＰＴが設けられていなくても、線路電圧の有無を検知
する検圧器のための電極を用いて、地絡による電圧変化
を検知する。たとえば、検知相が地絡したときには、検
出電圧が低下し、これに対して検知相以外の相が地絡し
たときには、前記検出電圧は上昇する。通常の負荷変動
を上回るこのような線路電圧の変動を検知し、地絡過電
流継電器による遮断器へのトリップ出力に、この地絡電
圧の検知による条件を付加する。According to the above configuration, in particular, in a gas-insulated switchgear having a high line voltage and a small size, the PT, PT,
Even if the GPT is not provided, a voltage change due to a ground fault is detected using an electrode for a voltage detector that detects the presence or absence of a line voltage. For example, when the detection phase has a ground fault, the detection voltage decreases. On the other hand, when a phase other than the detection phase has a ground fault, the detection voltage increases. Such a line voltage fluctuation exceeding a normal load fluctuation is detected, and a condition based on the detection of the ground fault voltage is added to the trip output to the circuit breaker by the ground fault overcurrent relay.

【００２１】したがって、開閉器の接触抵抗の測定のた
めなどに特定の相にのみ大きな直流電流が流れても、実
際に地絡事故が発生していなければ、線路電圧の変動は
前記通常の負荷変動の範囲内であり、前記検圧器用電極
の電圧は大きく変動せず、したがって地絡過電流継電器
によるトリップ出力を無効として、ミストリップを防止
することができる。これによって、前記接触抵抗測定な
どの比較的大きな直流電流を使用する点検を行うため
に、前記開閉器に端子を接続するにあたって、前記ミス
トリップの防止が可能であることから、端子の移動（切
換え）を最小限に止め、接触安定度を維持して高い精度
で点検を行うことができるとともに、点検作業を簡略化
することができる。Therefore, even if a large DC current flows only in a specific phase for measuring the contact resistance of a switch or the like, if a ground fault does not actually occur, the fluctuation of the line voltage will not be affected by the normal load. This is within the range of fluctuation, and the voltage of the electrode for the voltage detector does not fluctuate greatly. Therefore, the trip output by the ground fault overcurrent relay is invalidated, and the mistrip can be prevented. Accordingly, in order to perform the inspection using a relatively large DC current such as the contact resistance measurement, it is possible to prevent the mistrip when the terminal is connected to the switch. ) Can be minimized, the inspection can be performed with high accuracy while maintaining the contact stability, and the inspection work can be simplified.

【００２２】また上記の構成によれば、たとえば前記変
化率整定値を、１周期当り定格電圧の１０％以上に選ぶ
ことによって、通常の負荷変動を超えた地絡発生時にの
み、変化率用スイッチは導通する。この変化率用スイッ
チは、地絡過電流継電器の出力接点と遮断器のコイルの
端子との間の前記トリップ出力ラインに直列に介在され
ており、したがって過電流状態であり、かつ電圧変化率
が前記変化率整定値以上となったときにのみ遮断器がト
リップされる。 [0022] According to the above configuration, for example, the change RitsuSei value, by choosing more than 10% of one cycle per rated voltage, only when a ground fault occurs beyond the normal load variations, switching rate of change Conducts. The rate-of-change switch is interposed in series with the trip output line between the output contact of the ground fault overcurrent relay and the terminal of the coil of the circuit breaker. The circuit breaker is tripped only when the change rate setting value is exceeded.

【００２３】したがって、小型化および低コスト化のた
めに前記ＰＴ，ＧＰＴが設けられていなくても、地絡が
検知されない状態での地絡過電流継電器の誤動作を確実
に防止して、保護継電動作の信頼性を向上することがで
きる。Therefore, even if the PT and GPT are not provided for miniaturization and cost reduction, malfunction of the ground fault overcurrent relay in a state where the ground fault is not detected is surely prevented, and the protection relay is prevented. Operational reliability can be improved.

【００２４】さらにまた請求項２の発明に係る地絡過電
流継電器の誤動作防止装置は、前記変化率用スイッチと
並列に接続される検圧値用スイッチと、前記検圧器用電
極の電圧を予め定める検圧値整定値と比較し、該検圧値
整定値以下であるときには前記検圧値用スイッチを導通
する検圧値比較手段とをさらに備えることを特徴とす
る。[0024] Furthermore ground fault overcurrent according to the invention of claim 2
The device for preventing malfunction of the relay includes comparing the voltage of the voltage detection electrode connected in parallel with the rate-of-change switch with the voltage of the voltage detection electrode with a predetermined voltage detection value set value, and setting the voltage detection value setting. A detection value comparison means for conducting the detection value switch when the value is equal to or less than the value.

【００２５】上記の構成によれば、前記変化率用スイッ
チと並列に、さらに前記地絡過電流継電器からのトリッ
プ出力を有効とする検圧値用スイッチを設けておき、検
圧値整定値を、たとえば定格電圧の１／２以下とするこ
とによって、電圧変化率が前記変化率整定値未満で緩や
かに変化しても、地絡によって線路電圧が前記検圧値整
定値以下に低下すると、地絡が発生しているものと判定
して、前記地絡過電流継電器からのトリップ出力を有効
とする。According to the above configuration, in parallel with the rate-of-change switch, there is further provided a pressure-value switch for making the trip output from the ground-fault overcurrent relay effective, and the voltage-regulation value set value is For example, by setting the voltage to not more than の of the rated voltage, even if the voltage change rate gradually changes below the change rate set value, if the line voltage falls below the detection value set value due to a ground fault, the ground fault will occur. Is determined to have occurred, and the trip output from the ground fault overcurrent relay is validated.

【００２６】したがって、線路電圧とその変化率とのい
ずれかによって地絡が検出されると、地絡過電流継電器
からのトリップ出力を有効とし、信頼性をさらに向上す
ることができる。Therefore, when a ground fault is detected based on either the line voltage or its rate of change, the trip output from the ground fault overcurrent relay is made effective, and the reliability can be further improved.

【００２７】また請求項３の発明に係る地絡過電流継電
器の誤動作防止装置は、前記変化率用スイッチと並列に
接続される異常時用スイッチと、該誤動作防止装置への
電源電圧を監視し、該電源電圧が予め定める電圧以下と
なると前記異常時用スイッチを導通する異常検出手段と
を備えることを特徴とする。A ground fault overcurrent relay according to a third aspect of the present invention.
Vessels of malfunction prevention apparatus, and the rate of change switches and malfunction-time switch connected in parallel to monitor the power supply voltage to said error operation preventing device, wherein for abnormality and power supply voltage becomes less than the predetermined voltage Abnormality detecting means for conducting the switch.

【００２８】上記の構成によれば、前記変化率用スイッ
チと並列に、さらに前記地絡過電流継電器からのトリッ
プ出力を有効とする異常時用スイッチを設けておき、異
常検出手段が、前記変化率検出手段および変化率比較手
段などが正常に動作しているか否かを、それらへの電源
供給が正常であるか否かから判定し、異常であるときに
は、前記異常時用スイッチを導通して、地絡過電流継電
器のトリップ出力を有効とする。According to the above arrangement, an abnormality switch for enabling a trip output from the ground fault overcurrent relay is provided in parallel with the change rate switch. Whether the detecting means and the change rate comparing means and the like are operating normally is determined from whether the power supply to them is normal, and when abnormal, the abnormal time switch is turned on, Enable the trip output of the ground fault overcurrent relay.

【００２９】したがって、誤動作防止装置のフェイルセ
ーフも実現することができ、信頼性をさらに向上するこ
とができる。Therefore, fail-safe of the malfunction preventing device can be realized, and reliability can be further improved.

【００３０】さらにまた請求項４の発明に係る地絡過電
流継電器の誤動作防止装置では、前記地絡保護回路は、
２重の母線のそれぞれに配電線が設けられ、両母線間が
連絡用の母線で接続される電力系統に用いられ、一方の
母線および連絡用の母線に介在されて差動接続された変
流器の出力に応答して前記一方の母線側の配電線の遮断
器をトリップし、かつ他方の母線および連絡用母線に介
在されて差動接続された変流器の出力に応答して前記他
方の母線側の配電線の遮断器をトリップすることを特徴
とする。[0030] Furthermore ground fault overcurrent according to the invention of claim 4
In the malfunction prevention device for a relay, the ground fault protection circuit includes:
A power distribution line is provided for each of the double buses, and is used in an electric power system in which both buses are connected by a communication bus, and the current transformer is differentially connected by being interposed between one of the buses and the communication bus. Trips the circuit breaker of the distribution line on the one bus side in response to the output of the transformer, and responds to the output of the current transformer that is differentially connected to the other bus and the communication bus. Characterized in that the circuit breaker of the distribution line on the bus side is tripped.

【００３１】上記の構成によれば、一方のバンクを停止
して、すなわち一方の母線の開閉器および連絡用の母線
の開閉器を遮断して一方の母線側の配電線を停電とし、
前記連絡用の母線に介在されている２つの開閉器の前記
接触抵抗を測定するにあたって、その一方のバンク側の
開閉器の測定を行った後、同様の測定を充電状態の他方
のバンク側の開閉器で行うとき、測定器の両端子の一方
を、これらの開閉器のほぼ中間地点に接続し、前記測定
器のもう１つの端子のみを２つの開閉器の相互に離反す
る側の端子間で着脱を行うと、各開閉器に近接して設け
られている変流器が磁気飽和し、地絡過電流継電器から
トリップ出力が導出されるけれども、該トリップ出力
を、誤動作防止装置によって阻止することができる。According to the above configuration, one bank is stopped, that is, the switch of one bus and the switch of the communication bus are shut off, and the power distribution line on one bus side is cut off,
In measuring the contact resistance of the two switches interposed in the communication bus, after measuring the switch on one bank side, the same measurement is performed on the other bank side in the charged state. When a switch is used, one of the two terminals of the measuring instrument is connected to a substantially intermediate point between these switches, and only the other terminal of the measuring instrument is connected between the terminals of the two switches which are separated from each other. When the switch is attached or detached, the current transformer provided in the vicinity of each switch is magnetically saturated, and the trip output is derived from the ground fault overcurrent relay.However, the trip output is prevented by the malfunction prevention device. Can be.

【００３２】したがって、前記測定器の両端子を測定す
べき開閉器の極近傍に接続する必要はなく、一方の端子
を接続した状態で、もう一方の端子のみを切換えるだけ
で、前記ミストリップを防止しつつ測定を行うことがで
き、端子の移動を最小限に止め、接触安定度を維持して
高精度な点検を可能とすることができるとともに、点検
作業を簡略化することができる。Therefore, it is not necessary to connect both terminals of the measuring instrument to the very vicinity of the switch to be measured. With only one terminal being connected, only the other terminal is switched, so that the mistrip can be connected. It is possible to perform measurement while preventing the movement of the terminal, minimize the movement of the terminal, maintain the contact stability, enable highly accurate inspection, and simplify the inspection work.

【００３３】[0033]

【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態について、
図１〜図１０に基づいて説明すれば以下のとおりであ
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS One embodiment of the present invention will be described.
The following is a description based on FIGS. 1 to 10.

【００３４】図１は、本発明の実施の一形態のＧＩＳ内
の保護継電系統を説明するための単線結線図である。こ
の図１で示すＧＩＳ内の給電系統は、前述の図１１で示
す従来技術の給電系統と同一であり、対応する部分には
同一の参照符号を付して、その説明を省略する。FIG. 1 is a single-line diagram for explaining a protective relay system in a GIS according to an embodiment of the present invention. The power supply system in the GIS shown in FIG. 1 is the same as the conventional power supply system shown in FIG. 11, and the corresponding parts are denoted by the same reference numerals and description thereof will be omitted.

【００３５】注目すべきは、本発明では、前記検圧器用
電極Ｋ１１，Ｋ２１には、前記検圧器ＶＤ１１，ＶＤ２
１に代えて、電圧変化検出器ｄＶＤ１，ｄＶＤ２がそれ
ぞれ接続されていることである。電圧変化検出器ｄＶＤ
１，ｄＶＤ２は、検圧器用電極Ｋ１１，Ｋ２１の電圧変
化率を検知し、所定の整定値以上であるときには、零相
電流の増加が地絡によるものと判定して、前記地絡過電
流継電器ＯＣＧ１，ＯＣＧ２から遮断器ＣＢ１，ＣＢ２
へのトリップ出力を有効とし、そうでないときには前記
トリップ出力を無効として、ミストリップを防止する。It should be noted that, in the present invention, the electrodes V11 and VD2 are connected to the electrodes K11 and K21.
1 is that the voltage change detectors dVD1 and dVD2 are connected respectively. Voltage change detector dVD
1, dVD2 detects the voltage change rate of the voltage detector electrodes K11 and K21, and when the voltage change rate is equal to or greater than a predetermined set value, it is determined that the increase in the zero-phase current is caused by a ground fault, and the ground fault overcurrent relay OCG1 is detected. , OCG2 to circuit breakers CB1, CB2
The trip output to the controller is made valid, and otherwise, the trip output is made invalid to prevent mistrip.

【００３６】図２は、そのようなミストリップを防止す
るための具体的構成を示す電気回路図であり、遮断器Ｃ
Ｂ１に関する構成のみを示している。該遮断器ＣＢ１の
トリップ用電源ラインＪ１，Ｊ２間には、前記電圧変化
検出器ｄＶＤ１において、変化率用のトリップコイルが
励磁されることによって導通する接点ＳＷｄＶＤと、地
絡過電流継電器ＯＣＧ１のトリップコイルが励磁される
ことによって導通する接点ＳＷＯＣＧと、遮断器ＣＢ１
のトリップコイル５２Ｔとが直列に接続されて介在され
ている。FIG. 2 is an electric circuit diagram showing a specific configuration for preventing such a mistrip.
Only the configuration related to B1 is shown. Between the trip power supply lines J1 and J2 of the circuit breaker CB1, a contact SWdVD that becomes conductive when the trip coil for change rate is excited in the voltage change detector dVD1, and a trip coil of the ground fault overcurrent relay OCG1 SWOCG, which is turned on by being energized, and a circuit breaker CB1
And the trip coil 52T are connected in series and interposed.

【００３７】また、前記接点ＳＷｄＶＤと並列に、前記
電圧変化検出器ｄＶＤ１の検圧値用のトリップコイルが
励磁されることによって導通する接点ＳＷＶＤと、電圧
変化検出器ｄＶＤ１の異常時用のトリップコイルが励磁
されることによって導通する接点ＳＷＦＡＩＬとが設け
られている。したがって、遮断器ＣＢ１は、接点ＳＷＯ
ＣＧが導通し、かつ接点ＳＷｄＶＤ，ＳＷＶＤ，ＳＷＦ
ＡＩＬのいずれかが導通することによって、遮断駆動さ
れる。同様に遮断器ＣＢ２に関しても、トリップのため
の構成が実現されている。In parallel with the contact SWdVD, a contact SWVD that is turned on when the trip coil for the detection value of the voltage change detector dVD1 is excited is excited, and a trip coil for an abnormal time of the voltage change detector dVD1. And a contact SWFAIL that conducts when is excited. Therefore, the breaker CB1 is connected to the contact SWO
CG conducts and contacts SWdVD, SWVD, SWF
When any one of the AILs is turned on, the cutoff driving is performed. Similarly, the circuit breaker CB2 also has a configuration for tripping.

【００３８】図３は、前記電圧変化検出器ｄＶＤ１の電
気的構成を示すブロック図である。前記検圧器用電極Ｋ
１１は、母線Ｌの充電導体と平行に設けられる導体から
構成されており、この導体は、信号線１を介して該電圧
変化検出器ｄＶＤ１と接続され、前記検圧器用電極Ｋ１
１の電圧は、端子ｈを介してコンデンサ２の一方の端子
に印加される。コンデンサ２の他方の端子は、端子ｌを
介して接地されている。したがって、前記母線Ｌの充電
導体と検圧器用電極Ｋ１１とは、浮遊容量Ｃｃを有する
コンデンサと見なすことができ、前記コンデンサ２の容
量Ｃｄとによって、前記母線Ｌの線路電圧、たとえば７
７／√３ｋＶが、Ｃｄ／（Ｃｃ＋Ｃｄ）に分圧され、そ
の分圧して得られた電圧Ｖｄが点検回路３に入力され
る。前記コンデンサ２には、並列にアレスタ４が設けら
れており、電極側から侵入したサージが除去される。FIG. 3 is a block diagram showing an electrical configuration of the voltage change detector dVD1. The electrode K for the pressure detector
Reference numeral 11 denotes a conductor provided in parallel with the charging conductor of the bus L. This conductor is connected to the voltage change detector dVD1 via the signal line 1, and is connected to the voltage sensing electrode K1.
The voltage of 1 is applied to one terminal of the capacitor 2 via the terminal h. The other terminal of the capacitor 2 is grounded via a terminal l. Therefore, the charging conductor of the bus L and the voltage detector electrode K11 can be regarded as a capacitor having a stray capacitance Cc, and the line voltage of the bus L, for example, 7 depending on the capacitance Cd of the capacitor 2.
7 / √3 kV is divided into Cd / (Cc + Cd), and the voltage Vd obtained by the division is input to the inspection circuit 3. The capacitor 2 is provided with an arrester 4 in parallel to remove surges that have entered from the electrode side.

【００３９】点検回路３は、後段側の回路の点検のため
に設けられており、たとえば共通接点と２つの個別接点
とを有するスイッチなどで実現される。この点検回路３
に関連して発振回路５が設けられている。発振回路５
は、たとえば系統電圧に等しい周期で、かつ母線Ｌの定
常時における電圧振幅を前記容量Ｃｃ，Ｃｄによる分圧
比で分圧した振幅を有する信号を発振する。点検回路３
において、前記コンデンサ２の一方の端子は共通接点に
接続されており、かつ一方の個別接点はコンデンサ２の
他方の端子に接続されており、他方の個別接点は前記発
振回路５に接続されている。こうして、点検回路３の前
記共通接点からは、前記電圧Ｖｄを、前記定常時に対応
した電圧と、０Ｖとに切換えて後段の回路へ出力するこ
とができ、点検を可能とする。The inspection circuit 3 is provided for inspecting a circuit at a subsequent stage, and is realized by, for example, a switch having a common contact and two individual contacts. This inspection circuit 3
An oscillation circuit 5 is provided in connection with the above. Oscillation circuit 5
Oscillates, for example, a signal having a period equal to the system voltage and having an amplitude obtained by dividing the voltage amplitude of the bus L in a stationary state by the voltage dividing ratio of the capacitors Cc and Cd. Inspection circuit 3
, One terminal of the capacitor 2 is connected to a common contact, one individual contact is connected to the other terminal of the capacitor 2, and the other individual contact is connected to the oscillation circuit 5. . In this way, the voltage Vd can be switched from the common contact of the inspection circuit 3 to the voltage corresponding to the steady state and 0 V and output to the subsequent circuit, thereby enabling the inspection.

【００４０】点検回路３からの出力は、入力フィルタ６
を介して増幅回路７に入力される。増幅回路７は、出力
側に変成器ＰＴ，Ｔを有する。増幅回路７は、前記ＰＴ
を介して端子ｕｐ，ｖｐヘ、母線Ｌの電圧に対応した電
圧、たとえば定常時に、振幅値が４Ｖ、かつ出力電力が
０．１ＶＡの出力を導出する。また、増幅回路７は、変
成器Ｔから整流回路８を介して端子ｏｐ＋，ｏｐ−へ、
線路電圧の実効値に対応したレベルの出力を導出する。
前記端子ｕｐ，ｖｐ；ｏｐ＋，ｏｐ−は、テレメータ装
置などと接続される。The output from the inspection circuit 3 is input to the input filter 6
Is input to the amplifier circuit 7 via the. The amplifier circuit 7 has transformers PT and T on the output side. The amplifying circuit 7 includes the PT
To the terminals up and vp and outputs a voltage corresponding to the voltage of the bus L, for example, an output having an amplitude value of 4 V and an output power of 0.1 VA in a steady state. Further, the amplifier circuit 7 is connected to terminals op + and op− from the transformer T via the rectifier circuit 8.
A level output corresponding to the effective value of the line voltage is derived.
The terminals up, vp; op +, op- are connected to a telemeter device or the like.

【００４１】前記増幅回路７の出力はまた、入力Ｉとし
てバンドパスフィルタ１１に入力されており、バンドパ
スフィルタ１１において、振幅制御部１１ａによって振
幅レベルが変化され、かつ共振周波数制御部１１ｂによ
って設定された周波数成分が抽出された後、減算回路１
２に入力される。この減算回路１２にはまた、前記入力
Ｉが直接入力されており、こうして減算回路１２は、バ
ンドパスフィルタ１１からの、１周期だけ以前で、かつ
系統周波数の±３Ｈｚ以内の成分Ｉ’と、今回の電圧波
形Ｉとを比較し、両者の差を反転増幅して、出力ΔＩ
を、ΔＩ＝−Ｉ＋Ｉ’として出力する。The output of the amplifying circuit 7 is also input to the band-pass filter 11 as an input I. In the band-pass filter 11, the amplitude level is changed by the amplitude controller 11a and set by the resonance frequency controller 11b. After the extracted frequency components are extracted, the subtraction circuit 1
2 is input. The input I is also directly input to the subtraction circuit 12, so that the subtraction circuit 12 outputs a component I ′ from the band-pass filter 11 one cycle before and within ± 3 Hz of the system frequency. This voltage waveform is compared with the current voltage I, the difference between them is inverted and amplified, and the output ΔI
Is output as ΔI = −I + I ′.

【００４２】前記バンドパスフィルタ１１に関連して、
位相誤差検出回路１３および振幅誤差検出回路１４が設
けられており、これらの回路１３，１４には、共通に前
記入力Ｉが与えられるとともに、減算回路１２からの出
力ΔＩが入力される。In connection with the band pass filter 11,
A phase error detection circuit 13 and an amplitude error detection circuit 14 are provided. These circuits 13 and 14 receive the input I in common and the output ΔI from the subtraction circuit 12.

【００４３】前記減算回路１２からの出力ΔＩ＝−Ｉ＋
Ｉ’は、バンドパスフィルタ１１への入力Ｉに対して、
その出力Ｉ’の位相が進んでいるかまたは遅れているか
に対応して、入力Ｉよりも９０°進みまたは９０°遅れ
となる。このため、前記位相誤差検出回路１３は、前記
バンドパスフィルタ１１への入力Ｉと減算回路１２から
の出力ΔＩとを加算し、入力Ｉに対して出力Ｉ’が進ん
でいるときにはバンドパスフィルタ１１の共振周波数が
高いと判定し、遅れているときには前記共振周波数が低
いと判定して、その判定結果に対応した出力を前記共振
周波数制御部１１ｂへ与え、共振周波数を変化させる。Output ΔI = −I + from the subtraction circuit 12
I ′ is, for the input I to the bandpass filter 11,
Depending on whether the phase of the output I ′ is advanced or delayed, it is advanced or delayed by 90 ° from the input I. Therefore, the phase error detection circuit 13 adds the input I to the band-pass filter 11 and the output ΔI from the subtraction circuit 12, and when the output I ′ is ahead of the input I, the band-pass filter 11 It is determined that the resonance frequency is high, and when it is late, it is determined that the resonance frequency is low, and an output corresponding to the determination result is supplied to the resonance frequency control unit 11b to change the resonance frequency.

【００４４】また、振幅誤差検出回路１４は、前記入力
Ｉと出力ΔＩとの位相を比較し、同相であるときには前
記出力Ｉ’が大きく、すなわちバンドパスフィルタ１１
のゲインが大きいと判定し、逆相であるときには前記出
力Ｉ’が小さい、すなわち前記ゲインが小さいものと判
定し、その判定結果に対応した出力を前記振幅制御部１
１ａへ出力する。こうしてバンドパスフィルタ１１から
は、所定のゲインで、かつ所定の周波数のみの成分の位
相が反転されて出力される。The amplitude error detection circuit 14 compares the phase of the input I with the phase of the output ΔI, and when they are in phase, the output I ′ is large.
Is determined to be large, and when the phases are opposite, the output I ′ is determined to be small, that is, the gain is determined to be small, and an output corresponding to the determination result is output to the amplitude control unit 1.
1a. In this manner, the bandpass filter 11 outputs a component having only a predetermined gain and a predetermined frequency, with its phase inverted.

【００４５】前記母線Ｌの１周期間の電圧変化量に対応
した出力ΔＩは、整流回路１５に入力され、直流電圧に
整流・平滑化された後、レベル検出回路１６に入力され
る。レベル検出回路１６では、整流回路１５の出力レベ
ルが予め定める電圧変化率の整定値、たとえば系統電圧
の１０％に対応した値以上であるか否かを判断し、前記
整定値に対応した値以上であるときには、復帰遅延回路
１７を介して、駆動回路１８へトリップ出力を導出す
る。The output ΔI corresponding to the amount of voltage change during one cycle of the bus L is input to the rectifier circuit 15, rectified and smoothed to a DC voltage, and then input to the level detection circuit 16. The level detection circuit 16 determines whether the output level of the rectifier circuit 15 is equal to or higher than a set value of a predetermined voltage change rate, for example, a value corresponding to 10% of the system voltage, and is equal to or higher than the value corresponding to the set value. If, the trip output is derived to the drive circuit 18 via the return delay circuit 17.

【００４６】駆動回路１８は、スイッチング用のパワー
素子および逆起電力吸収用のダイオードなどを備えて構
成されており、前記トリップ出力に応答して、前記接点
ＳＷｄＶＤを導通する。The drive circuit 18 includes a switching power element and a diode for absorbing a back electromotive force, and conducts the contact SWdVD in response to the trip output.

【００４７】前記接点ＳＷｄＶＤは、端子ｄＶａに接続
される個別接点と、端子ｄＶｂに接続されるもう１つの
個別接点と、端子ｄＶｃに接続される共通接点とを備え
て構成されており、前記トリップ出力に応答して、前記
端子ｄＶａと端子ｄＶｃとを導通する。The contact SWdVD includes an individual contact connected to the terminal dVa, another individual contact connected to the terminal dVb, and a common contact connected to the terminal dVc. In response to the output, the terminal dVa and the terminal dVc conduct.

【００４８】前記復帰遅延回路１７は、接点ＳＷｄＶＤ
の正常動作のために設けられており、該接点ＳＷｄＶＤ
の切換えから予め定める時間、たとえば１秒間の切換え
を禁止するために設けられており、前記レベル検出回路
１６からの出力が反転した後、前記時間が経過するま
で、その出力状態を保持する。The return delay circuit 17 has a contact SWdVD
Is provided for normal operation of the contact SWdVD
This is provided to prohibit switching for a predetermined time, for example, one second, from the switching of the level detection circuit. After the output from the level detection circuit 16 is inverted, the output state is held until the time elapses.

【００４９】こうして電圧変化率が所定の整定値以上と
なることによって、地絡過電流継電器ＯＣＧ１の出力を
有効とすることができる。The output of the ground fault overcurrent relay OCG1 can be made effective by setting the voltage change rate to a predetermined set value or more.

【００５０】また、この電圧変化検出器ｄＶＤ１におい
て、前記増幅回路７からの出力は整流回路２１に与えら
れており、この整流回路２１において、整流・平滑化さ
れた後、レベル検出回路２２に入力される。レベル検出
回路２２は、前記整流回路２１の出力電圧レベルを、所
定の整定値、たとえば定格電圧の５０％に対応した電圧
レベルと比較し、整定値に対応した電圧レベル以下とな
ると、駆動回路２３を介して前記接点ＳＷＶＤにトリッ
プ出力を導出する。In the voltage change detector dVD1, the output from the amplifying circuit 7 is given to a rectifier circuit 21. After the rectifier circuit 21 rectifies and smoothes the output, it inputs to a level detector circuit 22. Is done. The level detection circuit 22 compares the output voltage level of the rectifier circuit 21 with a predetermined set value, for example, a voltage level corresponding to 50% of the rated voltage. Via the contact SWVD.

【００５１】接点ＳＷＶＤは、前記接点ＳＷｄＶＤと同
様に、端子１ａに接続される一方の個別接点と、端子１
ｂに接続される他方の個別接点と、端子１ｃに接続され
る共通接点とを備えている。前記トリップ出力に応答し
て、接点ＳＷＶＤは、端子１ａ，１ｃ間を導通する。前
記端子１ａ，１ｃは、それぞれ前記端子ｄＶａ，ｄＶｃ
に並列に接続されており、こうして線路電圧が所定の整
定値以下となることによってもまた、前記地絡過電流継
電器ＯＣＧ１からのトリップ出力を有効とすることがで
きる。The contact SWVD, like the contact SWdVD, has one of the individual contacts connected to the terminal 1a and the terminal 1
b, and a common contact connected to the terminal 1c. In response to the trip output, the contact SWVD conducts between the terminals 1a and 1c. The terminals 1a and 1c are connected to the terminals dVa and dVc, respectively.
The trip output from the ground fault overcurrent relay OCG1 can also be made effective when the line voltage falls below a predetermined set value in this way.

【００５２】さらにまた、この電圧変化検出器ｄＶＤ１
内には、前記増幅回路７やバンドパスフィルタ１１等の
アクティブ回路のために、電源回路２４が設けられてい
る。この電源回路２４へは、電源２５からの、たとえば
直流１１０Ｖの電圧が、端子Ｐ，Ｎ、電源スイッチＳＷ
ＰＷおよびヒューズＦＵを介して入力されており、この
電源回路２４は、前記電源２５からの電力を、前記各ア
クティブ回路に適応した直流電圧に安定化して、それぞ
れ供給を行う。Further, the voltage change detector dVD1
Inside, a power supply circuit 24 is provided for active circuits such as the amplifier circuit 7 and the band pass filter 11. A voltage of, for example, 110 V DC from a power supply 25 is supplied to the power supply circuit 24 through terminals P and N and a power switch SW.
The power is supplied through the PW and the fuse FU, and the power supply circuit 24 stabilizes the power from the power supply 25 to a DC voltage suitable for each of the active circuits and supplies the DC voltage.

【００５３】本発明では、前記電源回路２４に関連して
電源電圧監視回路２６が設けられており、この電源電圧
監視回路２６は、電源回路２４からの前記各アクティブ
回路への出力電圧を監視し、該出力電圧が各アクティブ
回路の正常動作を保証することができない値以下となる
と、駆動回路２７を介して、前記接点ＳＷＦＡＩＬを導
通する。接点ＳＷＦＡＩＬは、前記端子１ａ，１ｃに並
列に接続される端子Ｐａ，Ｐｃに接続される。こうし
て、該電圧変化検出器ｄＶＤ１の異常時においても、前
記地絡過電流継電器ＯＣＧ１からのトリップ出力を有効
とすることができる。In the present invention, a power supply voltage monitoring circuit 26 is provided in connection with the power supply circuit 24, and the power supply voltage monitoring circuit 26 monitors an output voltage from the power supply circuit 24 to each of the active circuits. When the output voltage falls below a value at which normal operation of each active circuit cannot be guaranteed, the contact SWFAIL is turned on via the drive circuit 27. The contact SWFAIL is connected to terminals Pa and Pc connected in parallel to the terminals 1a and 1c. Thus, even when the voltage change detector dVD1 is abnormal, the trip output from the ground fault overcurrent relay OCG1 can be made valid.

【００５４】なお、この図３で示す電圧変化検出器ｄＶ
Ｄ１の構成は、１相分であり、３相に共通の構成である
接点ＳＷｄＶＤ，ＳＷＶＤ，ＳＷＦＡＩＬおよび電源回
路２４等の構成を除いて、３相分設けられており、した
がって母線Ｌの電圧も、３相それぞれに検電される。ま
た、もう１つの電圧変化検出器ｄＶＤ２も、この電圧変
化検出器ｄＶＤ１と同様に構成されている。The voltage change detector dV shown in FIG.
The configuration of D1 is equivalent to one phase, and is provided for three phases except for the configuration of the contacts SWdVD, SWVD, SWFAIL and the power supply circuit 24 which are common to the three phases. The voltage is detected for each of the three phases. Further, another voltage change detector dVD2 is configured similarly to the voltage change detector dVD1.

【００５５】図４は、前記電圧変化率を検出するための
具体的構成を説明するための電気回路図である。前記バ
ンドパスフィルタ１１は、前記振幅制御部１１ａと、共
振周波数制御部１１ｂと、フィルタ部１１ｃとを備えて
構成されている。前記振幅制御部１１ａは、ＦＥＴ（電
界効果トランジスタ）Ｑ１と、抵抗Ｒ１，Ｒ２と、コン
デンサＣ１とを備えて構成されており、前記入力Ｉは、
ライン３１を介して入力される。ライン３１には、直列
にＦＥＴＱ１が介在されており、ドレインには抵抗Ｒ１
を介して前記増幅回路７からの入力Ｉが与えられ、ソー
スは前記共振周波数制御部１１ｂおよびフィルタ部１１
ｃと接続され、ゲートには前記振幅誤差検出回路１４か
らの出力が抵抗Ｒ２を介して与えられる。またこのＦＥ
ＴＱ１のゲート−ソース間には、コンデンサＣ１が介在
されている。したがって、振幅誤差検出回路１４からの
出力電圧が高くなる程、ＦＥＴＱ１の実効抵抗値が低く
なり、最大振幅が大きくなる。FIG. 4 is an electric circuit diagram for explaining a specific configuration for detecting the voltage change rate. The band-pass filter 11 includes the amplitude controller 11a, a resonance frequency controller 11b, and a filter 11c. The amplitude controller 11a includes an FET (field effect transistor) Q1, resistors R1 and R2, and a capacitor C1, and the input I is
Input via line 31. An FET Q1 is interposed in series with the line 31, and a resistor R1 is connected to the drain.
The input I from the amplifying circuit 7 is provided via the resonance frequency control unit 11b and the filter unit 11
The output from the amplitude error detection circuit 14 is given to the gate via a resistor R2. Also this FE
A capacitor C1 is interposed between the gate and source of TQ1. Therefore, as the output voltage from the amplitude error detection circuit 14 increases, the effective resistance value of the FET Q1 decreases and the maximum amplitude increases.

【００５６】共振周波数制御部１１ｂは、ＦＥＴＱ２
と、抵抗Ｒ３，Ｒ４とを備えて構成されている。抵抗Ｒ
３，Ｒ４は、前記ＦＥＴＱ１のソースと、接地レベルの
ライン３２との間に直列に介在されており、それらの分
圧点がＦＥＴＱ２のドレインと接続される。ＦＥＴＱ２
のゲートには、前記位相誤差検出回路１３からの出力が
与えられ、またソースは前記ライン３２に接続されてい
る。したがって、位相誤差検出回路１３からの出力電圧
が高くなる程、ＦＥＴＱ２の実効抵抗値が低くなり、前
記抵抗Ｒ３，Ｒ４による分圧比が変化し、共振周波数が
高くなる。The resonance frequency control section 11b is connected to the FET Q2
And resistors R3 and R4. Resistance R
3, R4 are interposed in series between the source of the FET Q1 and the ground level line 32, and their voltage dividing points are connected to the drain of the FET Q2. FET Q2
The output from the phase error detection circuit 13 is given to the gate of the IGBT, and the source is connected to the line 32. Therefore, as the output voltage from the phase error detection circuit 13 increases, the effective resistance value of the FET Q2 decreases, the voltage division ratio of the resistors R3 and R4 changes, and the resonance frequency increases.

【００５７】フィルタ部１１ｃは、差動増幅器ＯＰ１
と、抵抗Ｒ５〜Ｒ７と、コンデンサＣ２，Ｃ３とを備え
て構成されている。前記振幅制御部１１ａおよび共振周
波数制御部１１ｂからの出力は、入力結合用のコンデン
サＣ２を介して、差動増幅器ＯＰ１の反転入力端子に入
力される。この差動増幅器ＯＰ１の非反転入力端子は前
記ライン３２に接続され、出力端からは出力−Ｉ’が導
出される。また、この差動増幅器ＯＰ１の出力−Ｉ’
は、抵抗Ｒ５，Ｒ６で分圧された後、帰還抵抗Ｒ７を介
して負帰還されるとともに、コンデンサＣ３を介してコ
ンデンサＣ２の入力側に帰還される。したがって、帰還
抵抗Ｒ７によって、共振周波数を制御することができ
る。The filter unit 11c includes a differential amplifier OP1
, Resistors R5 to R7, and capacitors C2 and C3. Outputs from the amplitude control unit 11a and the resonance frequency control unit 11b are input to the inverting input terminal of the differential amplifier OP1 via the input coupling capacitor C2. The non-inverting input terminal of the differential amplifier OP1 is connected to the line 32, and an output -I 'is derived from the output terminal. Also, the output -I 'of the differential amplifier OP1
Is divided by the resistors R5 and R6, then negatively fed back through the feedback resistor R7, and fed back to the input side of the capacitor C2 through the capacitor C3. Therefore, the resonance frequency can be controlled by the feedback resistor R7.

【００５８】前記減算回路１２は、差動増幅器ＯＰ２
と、抵抗Ｒ８〜Ｒ１０とを備えて構成されている。前記
バンドパスフィルタ１１の出力−Ｉ’は、抵抗Ｒ１０を
介して差動増幅器ＯＰ２の反転入力端子に入力され、か
つこの差動増幅器ＯＰ２の反転入力端子には、前記入力
Ｉが抵抗Ｒ８を介して入力され、したがってＩ＋（−
Ｉ’）の加算動作、すなわちＩ−Ｉ’の減算動作を行
い、反転して出力する。この差動増幅器ＯＰ２の非反転
入力端子は前記ライン３２に接続され、出力ΔＩは帰還
抵抗Ｒ９を介して負帰還されている。The subtraction circuit 12 includes a differential amplifier OP2
And resistors R8 to R10. The output -I 'of the band-pass filter 11 is input to an inverting input terminal of a differential amplifier OP2 via a resistor R10, and the input I is connected to an inverting input terminal of the differential amplifier OP2 via a resistor R8. And therefore I + (−
I ′) is added, that is, a subtraction operation of II ′ is performed, inverted, and output. The non-inverting input terminal of the differential amplifier OP2 is connected to the line 32, and the output ΔI is negatively fed back via a feedback resistor R9.

【００５９】位相誤差検出回路１３は、前述のようにバ
ンドパスフィルタ１１の入出力Ｉ，−Ｉ’間の位相誤差
を検出するものであり、前記入力Ｉと減算回路１２から
の出力ΔＩとを入力としている。一方、ΔＩ＝−Ｉ＋
Ｉ’であることから、位相差があるときには、図５で示
すように、前記出力ΔＩが生じる。前記入力Ｉに対し
て、出力Ｉ’が進んでいるとき、すなわち共振周波数が
高すぎるときには、図５（ａ）で示すように、前記出力
ΔＩは９０°進み、これに対して出力Ｉ’が遅れている
とき、すなわち共振周波数が低すぎるときには、図５
（ｂ）で示すように、出力ΔＩは９０°遅れとなる。こ
れを利用して、この位相誤差検出回路１３は、出力Ｉ’
の入力Ｉに対する直角方向の成分であり、位相誤差に対
応している出力ΔＩに対応して、前記共振周波数制御部
１１ｂのＦＥＴＱ２のゲート電圧を制御する。The phase error detection circuit 13 detects the phase error between the input and output I and -I 'of the band-pass filter 11 as described above, and calculates the input I and the output ΔI from the subtraction circuit 12. Input. On the other hand, ΔI = −I +
Because of I ′, when there is a phase difference, the output ΔI is generated as shown in FIG. When the output I ′ is advanced with respect to the input I, that is, when the resonance frequency is too high, the output ΔI is advanced by 90 ° as shown in FIG. When it is late, that is, when the resonance frequency is too low, FIG.
As shown in (b), the output ΔI is delayed by 90 °. Utilizing this, the phase error detection circuit 13 outputs the output I ′
, And controls the gate voltage of the FET Q2 of the resonance frequency control section 11b in accordance with the output ΔI corresponding to the phase error.

【００６０】この位相誤差検出回路１３において、図６
（ａ）で示すような前記入力Ｉは、抵抗Ｒ１１と、コン
デンサＣ４とから成る積分回路に入力される。したがっ
て、コンデンサＣ４の端子電圧は、図６（ｂ）で示すよ
うに、前記入力Ｉに対して９０°遅れとなり、比較器Ｃ
ＭＰ１に入力される。比較器ＣＭＰ１は、入力電圧と基
準電圧、すなわち０Ｖと比較し、同相出力ＯＵＴと、逆
相出力／ＯＵＴとに、それぞれ図６（ｃ）および図６
（ｄ）で示すような出力を導出する。In this phase error detection circuit 13, FIG.
The input I as shown in (a) is input to an integrating circuit including a resistor R11 and a capacitor C4. Therefore, the terminal voltage of the capacitor C4 is delayed by 90 degrees with respect to the input I as shown in FIG.
Input to MP1. The comparator CMP1 compares the input voltage with a reference voltage, that is, 0 V, and outputs the in-phase output OUT and the anti-phase output / OUT as shown in FIGS.
An output as shown in (d) is derived.

【００６１】一方、前記出力ΔＩは、抵抗Ｒ１２，Ｒ１
３およびコンデンサＣ５による大きな時定数で、差動増
幅器ＯＰ３の反転入力端子に入力されている。この差動
増幅器ＯＰ３の非反転入力端子は前記ライン３２に接続
されており、出力は、抵抗Ｒ１４，Ｒ１５によって分圧
されて前記ＦＥＴＱ２のゲートに与えられるとともに、
コンデンサＣ５またはダイオードＤ１を介して負帰還さ
れている。On the other hand, the output ΔI is determined by the resistances R12 and R1.
3, and is input to the inverting input terminal of the differential amplifier OP3 with a large time constant due to the capacitor C5. The non-inverting input terminal of the differential amplifier OP3 is connected to the line 32, and the output is divided by resistors R14 and R15 and applied to the gate of the FET Q2.
Negative feedback is provided via the capacitor C5 or the diode D1.

【００６２】前記抵抗Ｒ１２とＲ１３との接続点には、
バイパス用として、相互に逆極性のトランジスタＴｒ
１，Ｔｒ２が、それぞれダイオードＤ２，Ｄ３を介して
接続されている。トランジスタＴｒ１のべ一スには、抵
抗Ｒ１６およびダイオードＤ４を介して前記同相出力Ｏ
ＵＴが与えられ、これに対してトランジスタＴｒ２のベ
ースには、前記逆相出力／ＯＵＴが抵抗Ｒ１７およびダ
イオードＤ５を介して与えられている。したがって、前
記図６（ｃ）および図６（ｄ）で示す前記同相出力ＯＵ
Ｔおよび逆相出力／ＯＵＴにそれぞれ応答して、トラン
ジスタＴｒ１，Ｔｒ２は、図６（ｅ）および図６（ｆ）
で示すように、同時に導通／遮断する。トランジスタＴ
ｒ１，Ｔｒ２の導通時には、前記出力ΔＩはバイパスさ
れ、これに対して遮断時には、前記出力ΔＩは差動増幅
器ＯＰ３へ入力される。At the connection point between the resistors R12 and R13,
Transistors Tr of opposite polarities for bypass
1 and Tr2 are connected via diodes D2 and D3, respectively. The common mode output O is connected to the base of the transistor Tr1 via a resistor R16 and a diode D4.
UT is provided, and the opposite-phase output / OUT is provided to the base of the transistor Tr2 via the resistor R17 and the diode D5. Therefore, the in-phase output OU shown in FIGS. 6C and 6D
The transistors Tr1 and Tr2 respond to T and the negative phase output / OUT, respectively, as shown in FIGS.
As shown in FIG. Transistor T
When r1 and Tr2 are conducting, the output ΔI is bypassed, while when cut off, the output ΔI is input to the differential amplifier OP3.

【００６３】したがって、前記出力ΔＩが、図６（ｇ）
で示すように前記図６（ａ）で示す入力Ｉに対して、位
相が進んだ波形であるときには、積分回路を構成する差
動増幅器ＯＰ３への入力が図６（ｈ）で示すように正極
性側となり、差動増幅器ＯＰ３からの出力は図６（ｉ）
で示すように低下してゆき、ＦＥＴＱ２の実効抵抗値が
大きくなって、バンドパスフィルタ１１の共振周波数が
低くなる。Therefore, the output ΔI is as shown in FIG.
When the input I shown in FIG. 6A has a waveform advanced in phase with respect to the input I shown in FIG. 6A, the input to the differential amplifier OP3 forming the integration circuit is positive as shown in FIG. The output from the differential amplifier OP3 is shown in FIG.
, The effective resistance value of the FET Q2 increases, and the resonance frequency of the bandpass filter 11 decreases.

【００６４】これに対して、図７（ａ）〜図７（ｆ）が
それぞれ図６（ａ）〜図６（ｆ）に対応している状態
で、図７（ｇ）で示すように、前記出力ΔＩの位相が入
力Ｉに対して遅れているときには、図７（ｈ）で示すよ
うに、差動増幅器ＯＰ３への入力が負極性側となり、該
差動増幅器ＯＰ３の出力が図７（ｉ）で示すように高く
なって、ＦＥＴＱ２の実効抵抗値が低下し、バンドパス
フィルタ１１の共振周波数が高くなる。こうして、位相
誤差検出回路１３によってバンドパスフィルタ１１の共
振周波数の制御が可能となる。On the other hand, in a state where FIGS. 7A to 7F correspond to FIGS. 6A to 6F, respectively, as shown in FIG. When the phase of the output ΔI lags behind the input I, as shown in FIG. 7H, the input to the differential amplifier OP3 is on the negative polarity side, and the output of the differential amplifier OP3 is i), the effective resistance value of the FET Q2 decreases, and the resonance frequency of the bandpass filter 11 increases. Thus, the resonance frequency of the bandpass filter 11 can be controlled by the phase error detection circuit 13.

【００６５】振幅誤差検出回路１４は、前述のようにバ
ンドパスフィルタ１１の入力Ｉと出力Ｉ’との間に振幅
誤差があり、入力Ｉに対して、図８（ａ）で示すよう
に、出力Ｉ’が大きく、すなわち出力ΔＩが正であると
きには、バンドパスフィルタ１１のゲインが大きすぎ、
これに対して、図８（ｂ）で示すように、出力Ｉ’が小
さく、出力ΔＩが負であるときには、前記ゲインが小さ
すぎると判定し、前記出力ΔＩに対応して前記振幅制御
部１１ａのＦＥＴＱ１のゲート電圧を制御するものであ
る。The amplitude error detection circuit 14 has an amplitude error between the input I and the output I 'of the band-pass filter 11 as described above. When the output I ′ is large, that is, when the output ΔI is positive, the gain of the band-pass filter 11 is too large,
On the other hand, as shown in FIG. 8B, when the output I ′ is small and the output ΔI is negative, it is determined that the gain is too small, and the amplitude control unit 11a corresponding to the output ΔI is determined. To control the gate voltage of the FET Q1.

【００６６】したがって、該振幅誤差検出回路１４は、
前記位相誤差検出回路１３と同様に、入力Ｉと出力ΔＩ
と比較する。ただし、前記位相誤差検出回路１３では、
入力Ｉが、抵抗Ｒ１１とコンデンサＣ４とから成る積分
回路を介して、すなわち位相が９０°遅延されて入力さ
れたのに対して、この振幅誤差検出回路１４では、入力
Ｉが、分圧抵抗Ｒ２１，Ｒ２２を介して入力されてい
る。また、比較器ＣＭＰ１ａの出力も逆とされ、同相出
力ＯＵＴａがトランジスタＴｒ１ａに与えられ、逆相出
力／ＯＵＴａがトランジスタＴｒ２ａに与えられる。残
余の構成については、前記位相誤差検出回路１３と同様
に構成されており、対応する部分には同一の参照符号に
添字ａを付して示す。ただし、抵抗値および静電容量等
のパラメータは必ずしも同一ではない。Therefore, the amplitude error detection circuit 14
Similarly to the phase error detecting circuit 13, the input I and the output ΔI
Compare with However, in the phase error detection circuit 13,
While the input I is input via an integrating circuit consisting of a resistor R11 and a capacitor C4, that is, with a phase delayed by 90 °, in the amplitude error detection circuit 14, the input I is connected to a voltage dividing resistor R21. , R22. The output of the comparator CMP1a is also inverted, and the in-phase output OUTa is given to the transistor Tr1a, and the opposite-phase output / OUTa is given to the transistor Tr2a. The rest of the configuration is the same as that of the phase error detection circuit 13, and corresponding portions are denoted by the same reference numerals with the suffix a. However, parameters such as the resistance value and the capacitance are not necessarily the same.

【００６７】図９および図１０は、振幅誤差検出回路１
４の動作を説明するための波形図である。図９（ａ）お
よび図１０（ａ）で示す前記入力Ｉに対して、抵抗Ｒ２
１，Ｒ２２からの分圧出力は、図９（ｂ）および図１０
（ｂ）で示すようになる。これによって、比較器ＣＭＰ
１ａの同相出力ＯＵＴａは、図９（ｃ）および図１０
（ｃ）で示すようになり、逆相出力／ＯＵＴａは、図９
（ｄ）および図１０（ｄ）で示すようになる。また、ト
ランジスタＴｒ１ａは、図９（ｅ）および図１０（ｅ）
で示すように導通／遮断し、トランジスタＴｒ２ａもこ
れに連動して、図９（ｆ）および図１０（ｆ）で示すよ
うに導通／遮断する。FIGS. 9 and 10 show the amplitude error detecting circuit 1.
FIG. 6 is a waveform chart for explaining the operation of FIG. With respect to the input I shown in FIG. 9A and FIG.
1 and R22 are shown in FIG. 9B and FIG.
As shown in FIG. This allows the comparator CMP
The output signal OUTa of FIG.
As shown in FIG. 9C, the reverse phase output / OUTa is
(D) and FIG. 10 (d). Further, the transistor Tr1a has a structure shown in FIGS.
The transistor Tr2a is turned on / off as shown in FIG. 9 and the transistor Tr2a is also turned on / off as shown in FIGS. 9 (f) and 10 (f).

【００６８】ここで、前記出力ΔＩが、図９（ｇ）で示
すように、図９（ａ）で示す入力Ｉと同位相であると
き、すなわちＩ’＞Ｉであるときには、前記入力ΔＩ
は、トランジスタＴｒ１ａ，Ｔｒ２ａを介して、差動増
幅器ＯＰ３ａへは、図９（ｈ）で示すように、その正極
性の成分が入力される。したがって、差動増幅器ＯＰ３
ａの出力電圧は、図９（ｉ）で示すように低くなってゆ
き、これによってバンドパスフィルタ１１の振幅制御部
１１ａのＦＥＴＱ１の実効抵抗値が大きくなり、該バン
ドパスフィルタ１１の最大振幅が小さくなる。Here, when the output ΔI is in phase with the input I shown in FIG. 9A as shown in FIG. 9G, that is, when I ′> I, the input ΔI
As shown in FIG. 9H, the positive polarity component is input to the differential amplifier OP3a via the transistors Tr1a and Tr2a. Therefore, the differential amplifier OP3
9 (i), the effective voltage of the FET Q1 of the amplitude controller 11a of the bandpass filter 11 increases, and the maximum amplitude of the bandpass filter 11 decreases. Become smaller.

【００６９】これに対して、図１０（ｇ）で示すよう
に、出力ΔＩが図１０（ａ）で示す入力Ｉと逆位相であ
るとき、すなわちＩ＞Ｉ’であるときには、差動増幅器
ＯＰ３ａへの入力は、図１０（ｈ）で示すように負極性
となり、該差動増幅器ＯＰ３ａの出力電圧が図１０
（ｉ）で示すように高くなってゆき、ＦＥＴＱ１の実効
抵抗値が小さくなって、バンドパスフィルタ１１の最大
振幅が大きくなる。On the other hand, as shown in FIG. 10 (g), when the output .DELTA.I has a phase opposite to that of the input I shown in FIG. 10 (a), that is, when I> I ', the differential amplifier OP3a 10 (h) becomes negative, and the output voltage of the differential amplifier OP3a becomes
(I), the effective resistance value of the FET Q1 decreases, and the maximum amplitude of the bandpass filter 11 increases.

【００７０】以上のように構成される電圧変化検出器ｄ
ＶＤ１，ｄＶＤ２を検圧器用電極Ｋ１１，Ｋ２１にそれ
ぞれ接続し、地絡過電流継電器ＯＣＧ１，ＯＣＧ２のト
リップ出力ラインに、図２で示すように該電圧変化検出
器ｄＶＤ１，ｄＶＤ２の接点ＳＷｄＶＤ，ＳＷＶＤ，Ｓ
ＷＦＡＩＬを介在する。The voltage change detector d configured as described above
VD1 and dVD2 are connected to the voltage detector electrodes K11 and K21, respectively, and the contacts SWdVD, SWVD and SVD2 of the voltage change detectors dVD1 and dVD2 are connected to the trip output lines of the ground fault overcurrent relays OCG1 and OCG2 as shown in FIG.
Mediates WFAIL.

【００７１】したがって、前記接点ＳＷｄＶＤによっ
て、地絡過電流継電器ＯＣＧ１，ＯＣＧ２のミストリッ
プを防止することができ、開閉器ＬＳ１１，ＬＳ２１の
接触抵抗測定などの点検にあたって、ＣＴ２１，ＣＴ１
１の磁気飽和による前記ミストリップが防止されている
ので、測定器の端子の移動を最小限に止めることがで
き、接触安定度を維持して高い精度で測定を行うことが
できるとともに、測定作業を簡略化することができる。Therefore, the contact SWdVD can prevent the earth fault overcurrent relays OCG1 and OCG2 from being mis-stripped. When checking the contact resistance of the switches LS11 and LS21, the CT21 and CT1 can be used.
1, since the mistrip due to magnetic saturation is prevented, the movement of the terminals of the measuring instrument can be minimized, the contact stability can be maintained and the measurement can be performed with high accuracy. Can be simplified.

【００７２】また、電圧変化率が整定値未満で、前記接
点ＳＷｄＶＤが導通しなくても、地絡が発生して線路電
圧が整定値以下に低下すると、接点ＳＷＶＤが導通し、
前記過電流継電器ＯＣＧ１，ＯＣＧ２からのトリップ出
力を有効とすることができ、線路電圧とその変化率との
いずれかによって地絡を検出することができ、信頼性を
さらに向上することができる。Even if the voltage change rate is less than the set value and the contact SWdVD does not conduct, when a ground fault occurs and the line voltage falls below the set value, the contact SWVD conducts,
The trip output from the overcurrent relays OCG1 and OCG2 can be made valid, a ground fault can be detected by either the line voltage or the rate of change thereof, and the reliability can be further improved.

【００７３】さらにまた、該電圧変化検出器ｄＶＤ１，
ｄＶＤ２の異常時には、接点ＳＷＦＡＩＬが導通され、
前記地絡過電流継電器ＯＣＧ１，ＯＣＧ２からのトリッ
プ出力が有効とされるので、フェイルセーフを実現する
こともできる。Further, the voltage change detector dVD1,
When dVD2 is abnormal, the contact SWFAIL is turned on,
Since the trip outputs from the ground fault overcurrent relays OCG1 and OCG2 are validated, fail-safe can be realized.

【００７４】なお、本発明は、前記ＧＩＳに限らず、線
路電圧が高く、前記ＰＴ，ＧＰＴのコストおよび設置ス
ペースが問題となるような特高または高圧の系統に好適
に実施することができる。The present invention is not limited to the above-mentioned GIS, but can be suitably applied to an extra high voltage or high voltage system in which the line voltage is high and the cost and the installation space of the PT and GPT pose problems.

【００７５】[0075]

【発明の効果】請求項１の発明に係る地絡過電流継電器
の誤動作防止装置は、以上のように、地絡が発生してい
るものと判定すると遮断器へトリップ出力を導出する地
絡過電流継電器の誤動作を防止するものであって、線路
導体に対向する導体から成る地絡電圧の検出のための検
圧器用電極の電圧の変化率を検出する変化率検出手段
と、前記地絡過電流継電器のトリップ出力ラインに直列
に介在される変化率用スイ ッチと、前記変化率検出手段
の検出結果を予め定める変化率整定値と比較し、該検出
結果が該変化率整定値以上であるときには前記変化率用
スイッチを導通して前記地絡過電流継電器のトリップ出
力を有効にする一方、前記検出結果が前記変化率整定値
未満であるときには前記変化率用スイッチを非導通して
前記地絡過電流継電器のトリップ出力を無効にする変化
率比較手段とを含んでいる。Malfunction prevention apparatus of a ground fault overcurrent relay <br/> according to the invention of claim 1 according to the present invention, as described above, have a ground fault has occurred
If the trip output is determined to be
This is to prevent malfunction of the overcurrent relay,
Detection for the detection of a ground fault voltage consisting of a conductor opposite to a conductor
Rate-of-change detecting means for detecting the rate of change of the voltage of the pressure electrode
In series with the trip output line of the ground fault overcurrent relay.
A switch for changing rate which is interposed, said change rate detecting means
Is compared with a predetermined change rate set value, and
When the result is not less than the change rate set value, the change rate
Turns on the switch and trips the ground fault overcurrent relay.
While the force is enabled, the detection result is the change rate set value.
When it is less than, the change rate switch is turned off.
Changes that invalidate the trip output of the ground fault overcurrent relay
Rate comparing means .

【００７６】それゆえ、前記地絡電圧の検出によって地
絡過電流継電器による遮断器へのトリップ出力を有効と
することによって、開閉器の点検などで特定の相にのみ
大きな直流電流が流れても、ミストリップを阻止するこ
とができ、点検のための端子の移動を最小限に止めるこ
とができ、接触安定度を維持して高い精度で測定を行う
ことができるとともに、点検作業を簡略化することがで
きる。Therefore, by enabling the trip output to the circuit breaker by the ground fault overcurrent relay by detecting the ground fault voltage, even if a large DC current flows only in a specific phase during inspection of the switch, etc. Misstrips can be prevented, terminal movement for inspection can be minimized, contact stability can be maintained and measurement can be performed with high accuracy, and inspection work can be simplified. Can be.

【００７７】また、前記検圧器用電極の電圧の変化率を
検出し、予め定める変化率整定値以上であるときには、
地絡過電流継電器のトリップ出力ラインに直列に設けた
変化率用スイッチを導通し、該トリップ出力を有効とす
る一方、予め定める変化率整定値未満であるときには、
変化率用スイッチを非導通し、該トリップ出力を無効と
する。[0077] Also, the detected change rate of the voltage of the test divider electrode, when it is previously determined change RitsuSei value or more,
When the change rate switch provided in series with the trip output line of the ground fault overcurrent relay is turned on to enable the trip output, while the change rate is less than a predetermined change rate set value,
Turn off the change rate switch and disable the trip output.
I do .

【００７８】それゆえ、小型化および低コスト化のため
に、ＰＴ，ＧＰＴが設けられていなくても、前記検圧器
用電極の電圧を使用して、その変化率から地絡を検知す
るので、地絡が検知されない状態での地絡過電流継電器
の誤動作を確実に防止して、保護継電動作の信頼性を向
上することができる。Therefore, even if PT and GPT are not provided for miniaturization and cost reduction, the ground fault is detected from the rate of change using the voltage of the electrode for the voltage detector. Malfunction of the ground fault overcurrent relay in a state where no ground fault is detected can be reliably prevented, and the reliability of the protection relay operation can be improved.

【００７９】さらにまた請求項２の発明に係る地絡過電
流継電器の誤動作防止装置は、以上のように、前記変化
率用スイッチと並列に検圧値用スイッチを設け、前記検
圧器用電極の電圧が予め定める検圧値整定値以下となる
と、該検圧値用スイッチを導通し、地絡過電流継電器か
らのトリップ出力を有効とする。[0079] Furthermore ground fault overcurrent according to the invention of claim 2
As described above, the malfunction preventing device for the relay has the switch for the detection value provided in parallel with the switch for the rate of change, and when the voltage of the electrode for the pressure sensor becomes equal to or less than the predetermined detection value set value, the detection is performed. Conducts the voltage value switch and enables the trip output from the ground fault overcurrent relay.

【００８０】それゆえ、線路電圧とその変化率とのいず
れかによって地絡が検知されると、前記地絡過電流継電
器からのトリップ出力を有効とすることができ、信頼性
をさらに向上することができる。Therefore, when a ground fault is detected based on either the line voltage or its rate of change, the trip output from the ground fault overcurrent relay can be made effective, and the reliability can be further improved. it can.

【００８１】また請求項３の発明に係る地絡過電流継電
器の誤動作防止装置は、以上のように、前記変化率用ス
イッチと並列に異常時用スイッチを設け、該誤動作防止
装置が異常状態となると、この異常時用スイッチを導通
する。[0081] The ground fault over-current relay according to the invention of claim 3
As described above, the malfunction prevention device of the vessel is provided with the abnormality switch in parallel with the change rate switch, and when the malfunction prevention device is in the abnormal state, the abnormality switch is turned on.

【００８２】それゆえ、該誤動作防止装置が異常状態と
なっても、地絡過電流継電器のトリップ出力を有効とす
ることができ、フェイルセーフを実現することができ
る。Therefore, even if the malfunction prevention device is in an abnormal state, the trip output of the ground fault overcurrent relay can be made effective, and fail-safe can be realized.

【００８３】さらにまた請求項４の発明に係る地絡過電
流継電器の誤動作防止装置では、以上のように、前記地
絡保護回路は、２重の母線のそれぞれに配電線が設けら
れ、両母線間が連絡用の母線で接続される電力系統に用
いられ、一方の母線および連絡用の母線に介在されて差
動接続された変流器の出力に応答して前記一方の母線側
の配電線の遮断器をトリップし、かつ他方の母線および
連絡用母線に介在されて差動接続された変流器の出力に
応答して前記他方の母線側の配電線の遮断器をトリップ
する。[0083] Furthermore ground fault overcurrent according to the invention of claim 4
In the malfunction prevention device for a relay , as described above, the ground fault protection circuit is used in a power system in which a distribution line is provided for each of the double buses, and the two buses are connected by a communication bus. Responding to the output of a current transformer that is differentially connected to and interposed between the one bus and the communication bus, tripping the circuit breaker of the one bus side distribution line, and the other bus and the communication bus In response to the output of the differentially connected current transformer, the circuit breaker of the distribution line on the other bus side is tripped.

【００８４】それゆえ、一方のバンクを停止して、その
一方のバンク側の開閉器の点検を行った後、同様の点検
を充電状態の他方のバンク側の開閉器で行うとき、前記
ミストリップが防止されているので、測定器の両端子を
測定対象の極近傍に接続する必要はなく、端子の移動を
最小限に止め、接触安定度を維持して高精度な測定を可
能とすることができるとともに、測定作業を簡略化する
ことができる。Therefore, when one bank is stopped and the switch on one bank side is checked, when the same check is performed on the switch on the other bank side in the charged state, the mis- It is not necessary to connect both terminals of the measuring instrument very close to the object to be measured, minimizing the movement of the terminals and maintaining high contact stability to enable highly accurate measurement. And the measurement operation can be simplified.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施の一形態のＧＩＳにおける地絡保
護継電系統を説明するための単線結線図である。FIG. 1 is a single-line diagram for describing a ground fault protection relay system in a GIS according to an embodiment of the present invention.

【図２】本発明に従う誤動作防止動作を実現するための
遮断器のトリップラインの構成を説明するための回路図
である。FIG. 2 is a circuit diagram illustrating a configuration of a trip line of a circuit breaker for implementing a malfunction prevention operation according to the present invention.

【図３】前記誤動作防止動作を実現するための電圧変化
検出器の電気的構成を示すブロク図である。FIG. 3 is a block diagram showing an electrical configuration of a voltage change detector for implementing the malfunction prevention operation.

【図４】前記電圧変化検出器において、電圧変化率を検
出するための具体的構成を示す電気回路図である。FIG. 4 is an electric circuit diagram showing a specific configuration for detecting a voltage change rate in the voltage change detector.

【図５】前記図３および図４で示す位相誤差検出回路に
よる位相誤差の検出動作を説明するためのベクトル図で
ある。FIG. 5 is a vector diagram for explaining a phase error detection operation by the phase error detection circuit shown in FIGS. 3 and 4;

【図６】前記位相誤差検出回路による図５で示す位相誤
差の検出動作およびその検出結果に対応したバンドパス
フィルタの共振周波数制御動作を説明するための波形図
である。FIG. 6 is a waveform chart for explaining a phase error detection operation shown in FIG. 5 by the phase error detection circuit and a resonance frequency control operation of a bandpass filter corresponding to the detection result.

【図７】前記位相誤差検出回路による図５で示す位相誤
差の検出動作およびその検出結果に対応したバンドパス
フィルタの共振周波数制御動作を説明するための波形図
である。FIG. 7 is a waveform diagram for explaining a phase error detection operation shown in FIG. 5 by the phase error detection circuit and a resonance frequency control operation of a band-pass filter corresponding to the detection result.

【図８】図３および図４で示す振幅誤差検出回路による
振幅誤差の検出動作を説明するためのベクトル図であ
る。8 is a vector diagram for explaining an operation of detecting an amplitude error by the amplitude error detection circuit shown in FIGS. 3 and 4. FIG.

【図９】前記振幅誤差検出回路による図８で示す振幅誤
差の検出動作およびその検出結果に対応したバンドパス
フィルタの振幅制御動作を説明するための波形図であ
る。FIG. 9 is a waveform chart for explaining the amplitude error detection operation shown in FIG. 8 by the amplitude error detection circuit and the amplitude control operation of the band-pass filter corresponding to the detection result.

【図１０】前記振幅誤差検出回路による図８で示す振幅
誤差の検出動作およびその検出結果に対応したバンドパ
スフィルタの振幅制御動作を説明するための波形図であ
る。FIG. 10 is a waveform chart for explaining an amplitude error detection operation shown in FIG. 8 by the amplitude error detection circuit and an amplitude control operation of a band-pass filter corresponding to the detection result.

【図１１】ＧＩＳにおける典型的な従来技術の地絡保護
継電系統を説明するための単線結線図である。FIG. 11 is a single-line diagram illustrating a typical prior art ground fault protection relay system in GIS.

【図１２】図１１で示す従来技術の地絡過電流継電器に
よる点検時のミストリップ動作を説明するための３相結
線図である。FIG. 12 is a three-phase connection diagram for explaining a mistrip operation at the time of inspection by the conventional ground fault overcurrent relay shown in FIG. 11;

【符号の説明】[Explanation of symbols]

３ 点検回路 ５ 発振回路 ６ 入力フィルタ １１ バンドパスフィルタ（変化率検出手段） １１ａ 振幅制御部 １１ｂ 共振周波数制御部 １１ｃ フィルタ部 １２ 減算回路（変化率検出手段） １３ 位相誤差検出回路 １４ 振幅誤差検出回路 １６ レベル検出回路（変化率比較手段） １７ 復帰遅延回路 ２２ レベル検出回路（検圧値比較手段） ２４ 電源回路 ２５ 電源 ２６ 電源電圧監視回路（異常検出手段） １Ｂ，２Ｂ 配電線 １Ｌ，２Ｌ 母線 １Ｔ，２Ｔ 変圧器 ＣＢ１，ＣＢ２ 遮断器 ＣＴ１１，ＣＴ１２；ＣＴ２１，ＣＴ２２ 変流器 ｄＶＤ１，ｄＶＤ２ 電圧変化
検出器 Ｋ１１，Ｋ１２；Ｋ２１，Ｋ２２ 検圧器用
電極 Ｌ 母線 ＯＣ１，ＯＣ２ 過電流継電器 ＯＣＧ１，ＯＣＧ２ 地絡過電流継電器 ＳＷＯＣＧ 接点（トリップ出力ライン） ＳＷｄＶＤ 接点（変化率用スイッチ） ＳＷＶＤ 接点（検圧値用スイッチ） ＳＷＦＡＩＬ 接点（異常時用スイッチ）Reference Signs List 3 inspection circuit 5 oscillation circuit 6 input filter 11 band-pass filter (change rate detection means) 11a amplitude control section 11b resonance frequency control section 11c filter section 12 subtraction circuit (change rate detection means) 13 phase error detection circuit 14 amplitude error detection circuit Reference Signs List 16 Level detection circuit (change rate comparison means) 17 Return delay circuit 22 Level detection circuit (detection value comparison means) 24 Power supply circuit 25 Power supply 26 Power supply voltage monitoring circuit (Abnormality detection means) 1B, 2B Distribution line 1L, 2L Bus 1T , 2T Transformers CB1, CB2 Circuit breakers CT11, CT12; CT21, CT22 Current transformers dVD1, dVD2 Voltage change detectors K11, K12; K21, K22 Electrodes for voltage detector L Bus OC1, OC2 Overcurrent relay OCG1, OCG2 Ground fault Current relay SWOCG contact (trip output line) S dVD contact (switch for the rate of change) SWVD contact (test pressure value for the switch) SWFAIL contact (abnormal at the time for the switch)

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊澤 輝二 愛知県名古屋市東区東新町１番地 中部 電力株式会社内 (72)発明者 天雨 徹 愛知県名古屋市東区東新町１番地 中部 電力株式会社内 (72)発明者 直原 志延 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機株式会社内 (72)発明者 鵜野 克彦 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機株式会社内 (72)発明者 奥田 博 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機株式会社内 (72)発明者 大橋 俊雄 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−8822（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−65016（ＪＰ，Ａ) 特公 平１−59802（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平１−27647（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02H 3/44 H02H 3/16 H02H 3/34 H02H 7/22 G01R 31/02 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Teruji Izawa 1 Higashi-ku, Higashi-ku, Nagoya City, Aichi Prefecture Inside Chubu Electric Power Co. (72) Inventor Toru Amame 1 Higashi-Shimmachi, Higashi-ku, Nagoya City, Aichi Prefecture Chubu Electric Power Company (72) Inventor Shinobu Naohara 47, Umezu Takaune-cho, Ukyo-ku, Kyoto-shi, Kyoto Nishi Electric Co., Ltd. (72) Inventor Katsuhiko Uno 47-Umezu Takaune-cho, Ukyo-ku, Kyoto, Kyoto Nissin Electric Co., Ltd. (72 ) Inventor Hiroshi Okuda 47th Umezu Takaune-cho, Ukyo-ku, Kyoto-shi, Kyoto Nishi Electric Co., Ltd. (72) Inventor Toshio Ohashi 47th Umezu Takaune-cho, Ukyo-ku, Kyoto, Kyoto Nissin Electric Co., Ltd. (56) References JP-A 64-8822 (JP, A) JP-A-3-65016 (JP, A) JP-B Hei 1-59802 (JP, B2) JP-B Hei 1-27647 (JP, B2) (58) The field (Int.Cl. ^7, DB name) H02H 3/44 H02H 3/16 H02H 3/34 H02H 7/22 G01R 31/02

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】地絡が発生しているものと判定すると遮断
器へトリップ出力を導出する地絡過電流継電器の誤動作
を防止する地絡過電流継電器の誤動作防止装置であっ
て、 線路導体に対向する導体から成る地絡電圧の検出のため
の検圧器用電極の電圧の変化率を検出する変化率検出手
段と、前記 地絡過電流継電器のトリップ出力ラインに直列に介
在される変化率用スイッチと、 前記変化率検出手段の検出結果を予め定める変化率整定
値と比較し、該検出結果が該変化率整定値以上であると
きには前記変化率用スイッチを導通して前記地絡過電流
継電器のトリップ出力を有効にする一方、前記検出結果
が前記変化率整定値未満であるときには前記変化率用ス
イッチを非導通して前記地絡過電流継電器のトリップ出
力を無効にする変化率比較手段とを含むことを特徴とす
る請求項１記載の地絡過電流継電器の誤動作防止装置。(1) When it is determined that a ground fault has occurred, cutoff is performed.
Malfunction of ground fault overcurrent relay that derives trip output to switch
This is a device to prevent the malfunction of the ground fault overcurrent relay to prevent
To detect the ground fault voltage consisting of the conductor facing the line conductor
A change rate detecting means for detecting a rate of change of the voltage of the test voltage divider electrodes, and the switch change rate which is interposed in series with the trip output line of the ground fault over-current relay, the detection result of the rate of change detecting means Compared with a predetermined change rate setting value, when the detection result is equal to or more than the change rate set value, the change rate switch is turned on to connect the ground fault overcurrent.
While the trip output of the relay is enabled, the detection result
Is smaller than the change rate set value, the change rate switch
Switch to non-conducting and the ground fault overcurrent relay trips.
Malfunction prevention apparatus of a ground fault over-current relay according to claim 1, characterized in that it comprises a change rate comparing means for disabling the power. 【請求項２】前記変化率用スイッチと並列に接続される
検圧値用スイッチと、 前記検圧器用電極の電圧を予め定める検圧値整定値と比
較し、該検圧値整定値以下であるときには前記検圧値用
スイッチを導通する検圧値比較手段とをさらに備える こ
とを特徴とする請求項１記載の地絡過電流継電器の誤動
作防止装置。2. A switch connected in parallel with the change rate switch.
A switch for the detected pressure value, and a ratio of the voltage of the electrode for the pressure detector to a predetermined detected pressure set value.
If the detected pressure value is not more than the set value,
Malfunction prevention apparatus of a ground fault over-current relay according to claim 1, further comprising a detection pressure value comparing means for conducting a switch. 【請求項３】前記変化率用スイッチと並列に接続される
異常時用スイッチと、該誤動作防止装置への電源電圧を監視し、該電源電圧が
予め定める電圧以下となると前記異常時用スイッチを導
通する異常検出手段とを 備えることを特徴とする請求項
２または３記載の地絡過電流継電器の誤動作防止装置。3. A switch connected in parallel with said change rate switch.
Monitors the power supply voltage to the malfunction switch and the malfunction prevention device.
When the voltage drops below the predetermined voltage, the switch for abnormal condition is activated.
Malfunction prevention apparatus of a ground fault over-current relay according to claim 2 or 3, wherein further comprising an abnormality detecting means for passing. 【請求項４】前記地絡過電流継電器は、２重の母線のそ
れぞれに配電線が設けられ、両母線間が連絡用の母線で
接続される電力系統に用いられ、 一方の母線および連絡用の母線に介在されて差動接続さ
れた変流器の出力に応答して前記一方の母線側の配電線
の遮断器をトリップし、かつ他方の母線および連絡用母
線に介在されて差動接続された変流器の出力に応答して
前記他方の母線側の配電線の遮断器をトリップすること
を特徴とする請求項１〜４のいずれかに 記載の地絡過電
流継電器の誤動作防止装置。 4. The ground fault overcurrent relay has a double bus bar.
Distribution lines are provided for each, and the bus between both buses is
It is used for the power system to be connected, and is connected differentially by being interposed between one bus and the bus for communication.
Distribution line on the one bus side in response to the output of the
Tripping the circuit breaker of the other, and the other bus and communication bus
In response to the output of a differentially connected current transformer
Tripping the circuit breaker of the distribution line on the other bus side
Ground fault overvoltage according to any one of claims 1 to 4, characterized in
Device to prevent malfunction of relay .