JP3323781B2 - ガス移送配管 - Google Patents

ガス移送配管

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    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
    • B04C2003/006—Construction of elements by which the vortex flow is generated or degenerated

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  • Centrifugal Separators (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば化学プラン
トにおいて、粒径８μｍ以上の液滴粒子を含むガスを流
速６ｍ／秒以上で流すガスの移送配管に関する。
【０００２】
【従来の技術】石油精製、石油化学工業等における多く
のプラントにおいては、プロセス中にガス流に液滴を伴
うことがあり、このガス流を移送するにあたり、移送先
の工程の都合上ガス流に含まれる液滴を除去する必要が
ある場合がある。例えばＬＮＧやエチレンプラントにお
けるコンプレッサ−の入口では、ガスの性状として８μ
ｍ以上の液滴を９９．９％以上除去することが要求さ
れ、またある種の反応系においてはガス流に含まれる液
滴を極力抑える必要がある。このため、従来ではこれら
の工程の前の移送系において、互いに隣接する配管の間
にノックアウトドラムやコンプレッササクションドラム
などと呼ばれている液滴分離機能を備えた特別の設備を
介在させ、ガス流中の液滴を除去するようにしている。
【０００３】このような液滴分離器としては、液滴を重
力沈降させて分離する重力型や、ガスを通過させる充填
物に液滴を衝突させて分離する衝突型や、慣性力を利用
しガスと液滴との比重の違いにより液滴を分離する慣性
力型や、ガス流中の液滴に遠心力を与え、ガスと液滴と
の比重の違いにより分離する遠心力型等がある。
【０００４】例えば図１２は遠心力型の例であり、この
例では分離容器８１の内部にチュ−ヤ８２と呼ばれる旋
回流形成手段が備えられている。このチュ−ヤ８２は、
三角形の羽根を隣接する羽根との間に隙間を設けながら
等間隔に配設し、全体で傘型を構成したものであり、頂
部が分離容器８１の軸方向上流側に向くように配設され
ている。液滴を含むガスは、上流配管に接続されるガス
供給口８１ａから液滴分離容器８１内に供給され、チュ
−ヤ８２を通過する際、旋回流が与えられ、この旋回流
による遠心力により、ガスから液滴が分離される。図中
８１ｂは下流配管に接続されるガス排出口であり、８１
ｃは液排出口である。
【０００５】また図１３は慣性力型の例であり、この例
では分離容器８３の内部にベ−ン８４と呼ばれる例えば
断面形状が波型の垂直な衝突板を、ガスの流路に対して
平行に、かつ隣接する衝突板との間に隙間を開けて配列
して構成したものである。この液滴分離器では、液滴を
含むガスは各衝突板の間を蛇行して流れるが、この際比
重が大きく、液滴径の大きい液滴に慣性力が働いて、液
滴はガスの流線から離れ、前記板面に衝突して液膜とな
り、ガス流から分離される。図中８４ａはガス供給口、
８４ｂはガス排出口、８４ｃは液滴排出口であり、分離
容器８４とガス供給口及びガス排出口の間には、ガスの
流路を形成する流路部材８５ａ，８５ｂが設けられてい
る。
【０００６】さらに図１４は衝突型の例であり、この例
では分離容器８６内の上方側に例えばメッシュ体からな
る充填部材８７が備えられている。この液滴分離器で
は、液滴を含むガスは、分離容器８６の側壁のほぼ中央
に設けられたガス供給口８６ａから分離容器８６の頂部
に設けられたガス排出口８６ｂに向けて、分離容器８６
内を下方側から上方側に向けて充填部材８７を介して流
れていくが、この際液滴は充填部材８７の表面に衝突
し、やがて膜状に合一されて重力作用により下方側へ落
下し、こうしてガス流から分離される。図中８６ｃは液
滴排出口である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上述のタ
イプの液滴分離器は、いずれもガス流速の適用範囲が小
さく、配管よりも内径を大きくすることが必要であるた
め、配管と配管との間に特別に用意した大口径の容器を
取付けてなるものである。従って配管と容器との形状や
大きさの差に起因して、配管と液滴分離器との接続部分
では内径が一気に拡大したり縮小したりする。このため
これらが原因となって圧力損失の増大を招いてしまう。
また上述のように配管と液滴分離器とは形状が異なるた
め、ガス流が乱れたり液滴軌跡が不規則になりやすく、
ガス流や液滴軌跡の乱れの許容範囲も小さい。このため
より安全を見込んだ設計が必要になり、コストの増大の
一因になっている。
【０００８】さらにＬＮＧプラントでは、配管の内径が
数十ｃｍ〜１ｍ程度と大きいため、これに対応する液滴
分離器が大型化してしまう。このため液滴分離器自体の
コストが増大すると共に、その分の設置スペ−スも必要
となり、また配管の引回しも複雑となるため、結果的に
コストの増大を招くこととなる。さらにまた液滴分離器
が大型化すると液滴分離器で分離された液滴を捕集する
機器も大型化するため、保守点検や回収に多大の手間と
時間を要するという問題もある。
【０００９】本発明はこのような事情の下になされたも
のであり、その目的はガス移送配管内で気液分離を行な
うことにより、プラント全体のコストの低減を図ること
のできるガス移送配管を提供することにある。また他の
目的は圧力損失が小さく、ガス流速が大きくなった場合
にも確実に液滴除去ができるガス移送配管を提供するこ
とにある。
【００１０】
【発明を解決するための手段】本発明は、液滴粒子を含
むガスの移送配管をガスの移送という本質的な使用目的
の他に、液滴分離器として機能させることに着目してな
されたものである。このため本発明は、粒径８μｍ以上
の例えば炭素数が４以上８以下の炭化水素からなる液滴
粒子を含む、例えば炭素数が１以上８以下の炭化水素ガ
スを流速６ｍ／秒以上で流すガス移送配管において、前
記配管内を流れるガスに半径方向の遠心力を与えてガス
中の液滴粒子を配管の内壁面に付着させて分離する遠心
力型分離部材と、この遠心力型分離部材の下流側に位置
し、前記遠心力型分離部材により分離された液滴粒子の
集合である液を捕集するために、配管の内周に環状に設
けられた液捕集部材と、この液捕集部材で捕集された液
を配管外に排出する排出部材と、遠心力分離部材の上流
側に設けられた整流手段と、を備えたことを特徴とす
る。
【００１１】またガス移送配管が大口径の場合には、配
管内の流路を断面に沿って小径流路に分割し、この小径
流路の束を形成するための多数の流路部材と、各流路部
材に設けられ、流路部材の中を流れるガスに半径方向の
遠心力を与えてガス中の液滴粒子を当該流路部材の内壁
面に付着させて分離する遠心力型分離部材と、この遠心
力型分離部材の下流側に位置し、前記遠心力型分離部材
により分離された液滴粒子の集合である液を捕集するた
めに、前記流路部材の内周に環状に設けられた液捕集部
材と、この液捕集部材で捕集された液を配管外に排出す
る排出部材と、を備えるようにしてもよい。
【００１２】前記遠心力型分離部材は、複数の三角形状
のガイド板を、頂部が配管の軸方向上流側に向いた略円
錐形状になるように、かつ各板が配管の直径に対して斜
め向きとなるように、配管の中心軸のまわりに互いに周
方向に間隙を介して配列して構成した構造体よりなる。
ここで液滴分離手段の上流側に例えばメッシュ体からな
る整流手段を設けるようにしてもよい。またこの遠心力
型分離部材は、配管の屈曲部から、配管の直径の５倍以
上下流側に直線的に離れた位置に設けられることが望ま
しい。
【００１３】また前記遠心力型分離部材は、前記配管の
中心軸と同じ中心軸を持ち、頂部が配管の軸方向上流側
に向いた略円錐形状をなす円柱体と、この円柱体の外周
面上に、当該円柱体の軸方向に螺旋状に伸びるように、
かつ配管の内壁面と外周縁とが接するように設けられた
螺旋状翼より構成してもよいし、前記配管の中心軸と同
じ中心軸を持ち、当該配管の軸方向に螺旋状に伸びるよ
うに、かつ配管の内壁面と外周縁とが接するように設け
られた螺旋状体より構成してもよい。この場合遠心力型
分離部材は、配管の屈曲部から、配管の直径の１．５倍
以上下流側に直線的に離れた位置に設けられることが望
ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態について
説明する。先ず本発明は、従来のように配管の間に液滴
分離器を設ける手法は、ガスの流速が大きい場合に圧力
損失の問題が顕著になる点に着目している。即ち化学プ
ラントにおけるガス移送配管内の流速が通常６ｍ／秒以
上であり、このように早い流れにおいて圧力損失が大き
いと、コンプレッサー等のエネルギー消費、即ち運転コ
ストが増加する等の問題があるからである。このため本
発明ではガスが６ｍ／秒以上の場合を対象とし、また化
学プラントにおいて除去が要請されている粒径８μｍ以
上の液滴粒子の場合に特に有効な手法であることから、
６ｍ／秒以上のガスから粒径８μｍ以上の液滴粒子を分
離する場合を対象としている。
【００１５】図１は例えば石油精製プラントにおいて、
例えば粒径が８μｍ以上の液滴粒子を含むガスを例えば
６ｍ／秒以上の流速でコンプレッサ−に送る配管系１を
示し、これら配管系１は金属製であって、例えば内径１
ｍの大口径の配管を接続してなる。図１にて１００で示
す配管は、本発明の実施の形態に係るガス移送配管に相
当するものであり、この配管について図２、３、４、５
に基づいて詳述する。図２は図１において点線で示した
配管１００の一部分の断面図であり、この配管１００は
隣接する配管と互いに溶接されていて一体化している。
図中２は、配管内を流れるガスに半径方向の遠心力を与
えて、ガス中の液滴を配管の内壁面に付着させて分離す
る遠心力型分離部材である。
【００１６】この遠心力型分離部材２は、例えば図２、
３に示すように、複数の三角形状のガイド板２１をリン
グ状の支持枠２２上に、配管の直径に対して斜め向きに
（図３（イ）の下側部分ではガイド板２１の底面を示し
ている。）、かつ互いに隣接するガイド板２１、２１と
の間に周方向に間隙を介して、三角形の長辺部分が重な
るように配列して構成されており、頂部が配管１００の
軸方向上流側に向いた略円錐形状の傘型構造体（ＴＵＹ
ＥＲＥ；チュ−ヤ）になっている。前記遠心力型分離部
材２の下流側端部の支持枠２２の周面は、配管１００の
内周面に溶接接合されている。従って配管１００を流れ
てきたガスは遠心力型分離部材２におけるガイド板２
１、２１間の間隙を通ることになる。そしてガイド板２
１により液滴を含むガスから液滴が分離され、配管の内
壁面に案内される。
【００１７】この遠心力型分離部材２は、配管径により
設計仕様は異なるが、例えば１ｍ径に適用する場合、約
５０枚のガイド板２１からなり、底面の直径Ｌ１が約１
ｍ、高さＬ２が約０．６ｍ、ガイド板２１の底辺の長さ
ａが約７ｃｍ、この底辺の外端と隣接するガイド板２１
の底辺の外端との周方向の距離ｂが約６ｃｍ、中心Ｏと
ガイド板２１の底辺の外端部とを結ぶ線と前記底辺との
なす角αが約４５°になるように構成されている（図３
（ハ）参照）。
【００１８】前記遠心力型分離部材２の下流側には、例
えば図２及び図４に示すように、配管１００の内周に沿
って環状に形成された液捕集部材３が設けられている。
この液捕集部材３は、例えば配管１００の内周囲に溶接
固定された環状の固定部３１と、上流側に向かって配管
の軸方向に延びる筒状部３２とからなり、例えば筒状部
３２と管壁との間隔Ｌ３が例えば１０〜２０ｍｍ、長さ
Ｌ４が２００ｍｍ程度になるように構成されている。
【００１９】また配管１００の液捕集部材３の直ぐ上流
側の下端部には、前記液捕集部材３により捕集された液
を配管１００の外に排出するための排出部材である排出
管３３が接続されており、この排出管３３の他端側はバ
ルブ３４を介してトラップ３５に接続されている。
【００２０】ここで例えば図５に示すように、遠心力型
分離部材２を、配管１００内に嵌合された筒状の支持部
材２３の内周面に接合し、この支持部材２３の上流側端
部を内方側に屈曲して、この屈曲端２３ａを、配管１０
０の内周囲に形成されたリング状の固定部材１１と接合
して、例えば周方向の４か所の位置で固定ピン１２によ
り固定することにより、配管１００内に脱着可能に設け
るようにしてもよい。
【００２１】このようなガス移送配管では、前記液滴を
含むガス流（図２中Ａで示す）は遠心力型分離部材２の
各ガイド板２１の間の間隙を通流していくが、各ガイド
板２１が配管１００の直径に対して斜めに向いているた
め、軸方向に流れようとする力と、ガイド板２１に沿っ
て流れようとする力の合成により、前記液滴を含むガス
流に、例えば図６に点線Ａで示すように、配管１００の
軸のまわりに回る旋回流が形成され、この旋回流により
遠心力が生じる。
【００２２】この際ガス流に含まれる液滴は慣性力によ
り、円錐体から見てガイド板２１の表面に衝突して凝集
するとともに液膜となり、この液膜は旋回するガス流に
よって生じる遠心力により外側に向けて引っ張られ、図
６に実線Ｃで示すように、配管１００の内壁に沿って回
転しながら下流側に流れていく。一方ガスは、配管１０
０の中央部分を下流側へ向けて流れていき、このように
して液滴とガスとは分離した状態で配管１００中を通流
していく。
【００２３】そして液膜は、図４に示すように配管１０
０の内面を伝わって下流側へ流れていき、固定部３１に
当たって下方側に流れ、排出管３３を介して配管１００
の外へ排出されて、トラップ３５に捕集される。この際
円筒状の筒状部３２により液膜の再飛散が防止される。
このように液膜は液捕集部材３により下流側への通流が
阻止されて捕集されるが、ガスは点線Ｂで示すように液
捕集部材３の開口部分を通過してさらに下流側へ通流し
ていき、これにより液滴を含むガス流から液滴が除去さ
れる。
【００２４】本実施の形態では、ガス移送配管内に遠心
力型分離部材２と液捕集部材３とを設けて、ガス流に旋
回流を形成し、この旋回流に伴なう遠心力を利用して、
液滴は液膜として配管の内壁に沿って通流させ、この液
膜を環状の液捕集部材３で捕集するようにしたので、ガ
ス移送配管内において、液滴を含むガス流から液滴を除
去することができる。
【００２５】そしてこのようにガス移送配管内におい
て、ガスと液滴の分離を行なっているので、配管と配管
との間に特別に用意した大口径の液滴分離器を取付ける
必要がない。このため、従来に比べて通流路の内径の変
化の程度が格段に小さいので、通流路の内径の変化に起
因するガス流の乱れや圧力損失の増大が生じにくくな
り、ガス流速の適用範囲が大きくなると共に、圧力損失
を低減することができる。
【００２６】例えばガス流速の適用範囲は、後述の実施
例で示すように、８μｍ以上の液滴粒子を１００％除去
可能な範囲は２．３〜６８ｍ／秒であり、従来の液滴分
離器に比べて格段に大きい。このようにガス流速の適用
範囲が大きいと例えばＬＮＧプラントにおいて需要量の
変化に応じてプラントの処理量が変化し、これにより配
管内のガスの流速が変化したとしてもその変化に十分対
応することができる。
【００２７】また圧力損失が低減すると、ガスを移送す
るためのコンプレッサを従来よりも小型にすることがで
きて設備費および運転費用の低減化を図ることができる
上、ガス流の乱れが抑えられることから、ガスのフロ−
パタ−ンや液滴軌跡に規則性が生じて設計の信頼性が増
す。この結果余裕を過剰に見込んだ設計を回避でき、コ
ストダウンを図ることができる。
【００２８】さらに液滴分離用のノックアウトドラムや
コンプレッサ−サクションドラム等を特別に用意する必
要がなくなるため、これらの設置に必要なスペ−スや周
辺機器類も不要となり、建設コストも含めた設備全体の
コストダウンを図ることができる。さらに配管の遠心力
型分離手段の近傍に、例えばマンホ−ルを設置すること
により、保守点検を容易に行うことができる。
【００２９】続いて本発明の第２の実施の形態について
図７に基づいて説明する。この実施の形態が上述の実施
の形態と異なる点は、例えば屈曲する配管１００中に遠
心力型分離部材２を配設する場合において、屈曲部にて
生じたガス流の乱れを抑えることにある。先ず図７
（イ）の例では、屈曲部の下流側に例えば線径１２０μ
ｍのワイヤを用いて形成されたメッシュ体からなる整流
手段４が、配管１００の一部の断面を塞ぐようにガスの
通流方向に対して垂直に設けられている。
【００３０】図のように配管１００に屈曲部があると、
この屈曲部におけるガス流の流速は、屈曲部の内側
（ａ）よりも外側（ｂ）の方が速くなり、この部分を通
過したガス流には偏流が生じる。このため遠心力型分離
部材２の近傍では、配管断面でのガス流の速度分布の偏
りが大きくなってしまい、これにより配管内のガス流の
乱れが生じ、圧力損失が大きくなってしまう。
【００３１】ここで屈曲部の下流側に整流手段４を設け
ると、液滴を含むガス流はこの整流手段４を通過して通
流するが、整流手段４のメッシュ体を通過することによ
り、ガス流は配管断面での速度が均一化されて整流され
る。即ち流速が大きい場合には、メッシュ体で一旦捕獲
された液滴がガス流により飛散されて潜り抜けるが、ガ
ス流はこのメッシュ体により整流化される。このため整
流手段４の上流側ではガス流に偏流が生じていても、整
流手段４を通過した後のガス流は偏流が抑えられ、ガス
の乱れが抑えられた状態で、遠心力型分離部材２に到達
する。上記の整流手段４は整流効果を有するものであれ
ば多孔板等でもよく、圧力損失の小さいものが好まし
い。
【００３２】また図７（ロ）は整流手段４を設けずにガ
ス流の乱れを抑える例であり、この例では遠心力型分離
部材２は、配管１００の屈曲部の下流側に屈曲部から配
管１００の直径Ｄの５倍以上の長さＬ例えば５ｍ直線状
に離れた位置に設けられている。このように遠心力型分
離部材２の上流側の直管部の長さが十分長いと、屈曲部
を通過する際に偏流が生じても、屈曲部にて生じた偏流
が直管部を通流する際に次第に整流されるため、ガスの
乱れが抑えられることが後述の本発明者らの実験により
確認されている。
【００３３】このように本実施の形態では、配管が屈曲
している場合であっても、配管内に整流手段を設けた
り、液滴分離手段の上流側の直管部の長さを十分に設定
することによりガス流の偏流を整流することができ、こ
の結果ガス流の乱れが抑えられ、液滴粒子を確実に分離
することができる。
【００３４】更に本発明の第３の実施の形態について図
８に基づいて説明する。この実施の形態が上述の実施の
形態と異なる点は、配管１００内の流路を断面に沿って
分割し、多数の小径の流路の束を形成すると共に、各流
路に複数の遠心力型分離部材２と液捕集部材３とを設け
たことである。すなわち小口径かつ長さの短い流路部材
５１の内部に、上述の第１の実施の形態と同様に、遠心
力型分離部材２と液捕集部材３とを設けて複数の流路ユ
ニット５を構成し（図８（ロ）参照）、これら複数の流
路ユニット５を配管１００内に、ガスの通流方向に管５
１の軸方向が向くように、配管１００の軸方向に垂直な
断面において縦横に配列して構成されている。
【００３５】前記流路ユニット５の集合体の前端と後端
には、夫々流路部材５１の挿入孔５２ａ（５３ａ）が設
けられた支持板５２（５３）が設けられており、例えば
前記挿入孔５２ａに流路部材５１が挿入され、これら流
路部材５１と支持板５２とは例えば溶接により接合され
ている。また支持板５２は配管１００の内径に適合する
円形形状をなしており、配管１００の内壁と支持板５２
とは例えば溶接により接合されていて、これにより、配
管１００は複数の流路ユニット５により前記断面におい
て複数に分割され、従って液滴を含むガスは夫々流路部
材５１内を通ることになる。
【００３６】各流路ユニット５の液捕集部材３の固定部
３１の上流側の下端部には液排出口５４が設けられてお
り、ガスの通流方向に対して前方側の支持板５２及び後
方側の支持板５３の直ぐ上流側の下端部、及び前方側の
支持板５２の直ぐ下流側の下端部には捕集された液を配
管１００の外に排出するための排出部材である排出管５
５、５６、５７が接続されている。
【００３７】このような実施の形態では、液滴粒子を含
むガスは各流路部材５１に分かれて通流していき、夫々
の遠心力型分離部材２により液滴粒子が分離され、夫々
の液捕集部材３により液滴が捕集される。そして各液捕
集部材３により捕集された液は、各流路ユニット５の液
排出口５４を介して重力により下方側に流れていき、最
終的には液排出管５６により配管１００の外に排出され
る。また前方側の支持板５２に衝突して凝集した液膜は
支持板５２を伝わって重力により下方側に流れていき、
排出管５５を介して配管１００の外に排出される。
【００３８】本実施の形態では、配管１００内に多数の
ユニット５を配設して、配管を小口径の流路部材５１に
分割することにより、液滴分離効果の優れた小型の遠心
力型分離部材２によって液滴を分離することができるの
で、液滴粒子を確実に分離することができる。
【００３９】以上において、本発明では遠心力型分離部
材として、例えば図９、１０に示すような構造のものを
用いるようにしてもよい。図９に示す遠心力型分離部材
６は、例えば底面の直径Ｌ５が０．６ｍ，高さＬ６が
０．４ｍの円錐体の外表面に、複数枚例えば６枚の旋回
流形成羽根６１を螺旋を描くように取り付けて構成され
ている。この遠心力型分離部材６は、配管１００内に円
錐体の頂部が上流側を向き、配管の軸と円錐体の軸とが
平行になるように配設される。このような遠心力型分離
部材６では、ガス流は図中矢印で示すように旋回流形成
羽根６１の間を通ってガス流路６２を通流していき、こ
れにより旋回流が形成され、これに伴って遠心力が発生
する。そして液滴は、旋回流形成羽根６１や円錐体の表
面に付着して凝集し、液膜となって配管の内壁面に沿っ
て流れていく。
【００４０】図１０に示す遠心力型分離部材７は４枚の
プロペラ状の旋回流形成羽根７１を軸７２に取り付けて
構成される。これらの旋回流形成羽根７１は固定されて
おり、ガス流は羽根７１の表面から各羽根７１の間の間
隙に入り込むように通流し、これにより旋回流が形成さ
れ、これに伴って遠心力が発生する。また前記旋回流形
成羽根７１を回転自在に構成してもよい。
【００４１】さらに本発明では例えば図１１に示すよう
な構造の遠心力型分離部材を用いるようにしてもよい。
この遠心力型分離部材９は、例えば配管１００の中心軸
と同じ中心軸を持ち、頂部９０が配管１００の軸方向上
流側に向いた略円錐形状をなす円柱体９１の外周面上
に、旋回流形成用の翼（螺旋状翼）９２を、当該円柱体
９１の軸方向に螺旋を描くように取り付けて構成されて
おり、前記螺旋状翼９２の外周縁は配管１００の内壁面
と接するように設けられている。
【００４２】このような遠心力型分離部材９は、例えば
内径８０ｍｍの配管１００内に設けられる場合は、頂部
９０から下流端までの長さＬ７が１５０ｍｍ〜２５０ｍ
ｍ、円柱体９１の長さＬ８が１００ｍｍ〜２００ｍｍ、
円柱体９１の底面の直径Ｌ９が１０ｍｍ〜６０ｍｍ程度
に設定される。
【００４３】またこの例では、遠心力型分離部材９の下
流側に、第１の液捕集部材９３Ａと第２の液捕集部材９
３Ｂとが設けられている。第１の液捕集部材９３Ａは筒
状部９４と、この筒状部９４の下流端から配管１００の
内壁面まで下流側に向けてラッパ状に拡がるガイド部９
５とを備えている。このガイド部９５は内壁面も配管１
００の内壁面まで徐々に拡がるように構成されており、
下流端は配管１００の内壁面に固定されている。第２の
液捕集部材９３Ｂは、上述の液捕集部材３と同様に筒状
部９６とガイド部（固定部）９７とにより構成されてお
り、筒状部９６は第１の液捕集部材９３Ａの筒状部９４
よりも開口が大きくなるように設定されている。配管１
００のこれら液捕集部材９３Ａ，９３Ｂの直ぐ上流側の
下端部には、夫々排出管９８、９９が接続されている。
【００４４】このような遠心力型分離部材９では、ガス
流は図中矢印で示すように円柱体９１の外周面を螺旋状
翼９２に導かれながら螺旋状に通流していき、これによ
り旋回流が形成され、これに伴って遠心力が発生する。
この際ガス流に含まれる液滴は、円柱体９１や螺旋状翼
９２に衝突して凝集するとともに液膜となり、この液膜
はガス流によって生じた遠心力により外側に向けて引っ
張られ、配管１００の内壁に沿って下流側に流れてい
く。こうして遠心力型分離部材９で捕捉された液膜は、
第１の液捕集部材９３Ａのガイド部９５に当たって下方
側に流れ、排出管９８を介して捕集される。
【００４５】一方ガスは第１の液捕集部材９３Ａの開口
部分を通過してさらに下流側へ通流していき、これによ
り液滴を含むガス流から液滴が除去される。また遠心力
型分離部材９で捕捉されない微細な液滴粒子は、ガスと
共に第１の液捕集部材９３Ａの開口部を通過しようとす
るが、この際開口部の内壁面に付着し、この壁を伝わっ
て下流側に向けて流れていく。そしてラッパ状に広がる
ガイド部９５の内壁面に沿って配管１００の内壁面まで
流れていき、配管１００の内壁面に沿って第２の液捕集
部材９３Ｂまで流れ、ここで捕集される。微細な液滴粒
子が除去されたガスは、第２の液捕集部材９３Ｂの開口
部を通過して下流側に流れていく。
【００４６】この際前記ガイド部９５の内壁面は、配管
１００の内壁面まで徐々に拡がるように構成されている
ので、第１の液捕集部材９３Ａの開口部の内壁面に付着
した液滴が配管１００まで流れていきやすく、一旦前記
内壁面に付着した液滴が再び飛散することを抑えられ
る。
【００４７】また第１の液捕集部材９３Ａよりも第２の
液捕集部材９３Ｂの開口部を大きく設定したのは、第２
の液捕集部材９３Ｂの方が第１の液捕集部材９３Ａより
も捕集する液滴の量が少ないので開口部を大きくする必
要がない上、開口部が小さい方がこの部分における圧力
損失を小さくすることができるからである。
【００４８】なおこの例では、遠心力型分離部材９を、
円柱体９１を設けない構成として、例えば幅が配管１０
０の半径よりも大きい螺旋状のガイド（螺旋状体）を、
その外周面が配管１００の内壁面に接するように配管１
００内に設け、配管１００内において螺旋状体の上流側
から下流側を見たときに下流側が見えないような構成と
してもよい。
【００４９】またこの例では、図７（ロ）に示す、整流
手段４を設けずにガス流の乱れを抑える場合には、後述
の本発明者らの実験により、配管１００の屈曲部の下流
側の、屈曲部から配管１００の直径Ｄの１．５倍以上直
線状に離れた位置に設けるようにすればよい。
【００５０】以上において本発明のガス移送配管は、例
えば主成分が炭素数４以上８以下の炭化水素からなる液
滴を含む、主成分が炭素数１以上８以下の炭化水素から
なるガスを移送する配管に適用することが望ましい。ま
た本発明の遠心力型分離手段は、耐蝕性や耐熱性を有
し、かつ軽量な材質で構成することが望ましいが、これ
らの性質を有する材質であれば用途に応じて例えばスチ
−ルや硬質樹脂等の各種の素材を用いることができる。
【００５１】さらに本発明の遠心力型分離手段は、用途
に応じて複数の遠心力型分離手段を組み合わせて用いる
ようにしてもよいし、この際方式の異なる遠心力型分離
手段を組み合わせるようにしてもよい。これにより、適
用できるガスの流速範囲をさらに拡大することができ
る。さらにまた本発明の遠心力型分離手段はガス移送配
管の内壁に固定してもよいし、脱着可能に取り付けるよ
うにしてよく、ある配管に遠心力型分離手段を配設した
後に、この配管と他の配管とを溶接やその他の方法によ
り接続すればよい。
【００５２】
【実施例】以下に本発明の実施条件を決定するために行
った実施例を比較例と共に記載する。
【００５３】（実施例１）内径７９ｍｍ、長さ５ｍの塩
化ビニル製の水平な配管を用意し、この配管を複数本接
続して、その内部に、上述の図２に示す構造の、例えば
底面の直径Ｌ１が７９ｍｍ、高さＬ２が１０４ｍｍの大
きさのチュ−ヤ型の遠心力型分離部材（チュ−ヤ型）を
配設した。ここに配管内の圧力を大気圧として、平均粒
径が１０〜２０μｍ、粒径分布が１．８〜１６５μｍの
液滴を０．２〜６．５重量％含むガスをスプレ−ノズル
により生成して流速を変えながら供給し、粒径８μｍ以
上の液滴を１００％捕集できる配管内のガスの流速、ガ
ス流れのエネルギ−、配管内のガスの流速に対応する圧
力損失、配管内のガスの流速を７ｍ／秒としたときの圧
力損失を求めた。
【００５４】ここでガスを生成するときの条件は、空気
の温度が９〜２０℃、水の温度は８〜１６℃とし、遠心
力型分離部材の設置位置は曲がり部から直線距離で配管
の内径の５倍即ち約４００ｍｍとした。またチュ−ヤ型
の遠心力型分離部材の代わりに、図９に示す螺旋状の旋
回流形成羽根を備えた遠心力型分離部材（螺旋型）を配
設した場合、及び図１０に示すプロペラ状の旋回流形成
羽根を備えた遠心力型分離部材（プロペラ型）を配設し
た場合、図１１に示す螺旋状翼を備えた遠心力型分離部
材（ヘリカル型）を配設した場合においても、同様に実
験を行った。この際ヘリカル型の遠心力型分離部材は、
頂部９０から下流端までの長さＬ７が１００〜２５０ｍ
ｍ、円柱体９１の長さＬ８が５０〜２００ｍｍ、円柱体
９１の底面の直径Ｌ９が１０〜６０ｍｍとした。
【００５５】また比較例として、チュ−ヤを備えた液滴
分離器（図１２参照）、ベ−ンを備えた液滴分離器（図
１３参照）、メッシュを備えた液滴分離器（図１４参
照）からなる従来の液滴分離器を用意して同様の実験を
行なった。前記チュ−ヤを備えた液滴分離器としては、
分離容器８１の長さＡ１が３４０ｍｍ，内径Ａ２が８０
ｍｍ，チュ−ヤ８２の長さＡ３が５２ｍｍ，分離容器８
１の上流側端部とチュ−ヤ８２の頂点との距離Ａ４が７
８ｍｍであるものを用いた。
【００５６】またベ−ンを備えた液滴分離器としては、
分離容器８３の大きさが１０００ｍｍ×１０００ｍｍ×
４００ｍｍ程度であり、流路部８５ａ，８５ｂの高さＢ
が５００ｍｍであるものを用いた。さらにメッシュを備
えた液滴分離器としては、分離容器８６の長さＣ１が３
０００ｍｍ，内径Ｃ２が８００ｍｍ，充填部材８７の厚
さＣ３が１５０ｍｍであるものを用いた。この結果を表
１に示す。
【表１】
【００５７】表１より、本発明の遠心力型分離部材で
は、粒径８μｍ以上の液滴を１００％捕集できるときの
ガス流速の適用範囲は、チュ−ヤ型では２．３〜３７ｍ
／秒、螺旋型では１．２〜２５ｍ／秒、プロペラ型では
２．３〜５１ｍ／秒、ヘリカル型では０．３〜７０ｍ／
秒であり、従来の液滴分離器に比べて上限値が格段に大
きく、特にヘリカル型の遠心力型分離部材を用いた場合
は大きいことが確認された。またこれに合わせてガス流
れのエネルギ−も従来の液滴分離器の上限が１７〜４２
０ｋｇ／ｍ・ｓ2 程度であるのに比べて、本発明の遠心
力型分離部材では、上限が７５０〜５８８０ｋｇ／ｍ・
ｓ2 と格段に大きいことが確認された。
【００５８】またヘリカル型の遠心力型分離部材は、頂
部９０から下流端までの長さＬ７を１００〜２５０ｍ
ｍ、円柱体９１の長さＬ８を５０〜２００ｍｍ、円柱体
９１の底面の直径Ｌ９を１０〜６０ｍｍとすれば、表１
に示す結果を得られることが確認された。
【００５９】ここでＬＮＧやエチレンプラントでは、ガ
ス中の液滴粒子は８μｍより大きい大きさであり、ガス
流れのエネルギ−は５００〜４０００ｋｇ／ｍ・ｓ2 程
度である。従って従来の液滴分離器ではガス流れのエネ
ルギ−の許容範囲を越えているので、ガス中の液滴粒子
を完全に分離することは困難である。従来の液滴分離器
では、ガス流速の適用範囲の上限が３．８〜１９ｍ／ｓ
と小さいため、ガス流速が大きくなると、液滴が液滴分
離器を通り抜けてしまうからである。
【００６０】これに対し本発明の遠心力型分離部材を備
えたガス移送配管では、ＬＮＧやエチレンプラントのガ
ス流れのエネルギ−は許容範囲内にあるため、ガス中の
液滴粒子を完全に分離することができる。また本発明で
はガス流速の適用範囲が大きく、これに伴いガス流れの
エネルギ−の許容範囲も大きいため、需要量の変化に伴
い、ＬＮＧやエチレンプラントでの処理量が変化して、
配管中のガス流れのエネルギ−が変化しても、その変化
量に十分に対応することができる。
【００６１】さらに本発明の遠心力型分離部材では、ガ
ス速度が７ｍ／秒のときの圧力損失が１１〜１５５ｍｍ
Ｈ2 Ｏであり、従来の液滴分離器の圧力損失２５〜３８
０ｍｍＨ2 Ｏに比べてかなり少ないことが確認された。
この結果ガス移送に際してコンプレッサを少なくするこ
とができ、これにより設備コストを低減することができ
る。
【００６２】（実施例２）内径Ｄが７９ｍｍの塩化ビニ
ル製の配管を用意し、この配管を途中で９０°屈曲させ
て、屈曲部の下流側から距離Ｌ離れた位置に、上述の図
２に示す構造の、例えば底面の直径Ｌ１が７９ｍｍ，高
さＬ２が１０４ｍｍの大きさのチュ−ヤ型の遠心力型分
離部材を配設した。ここに平均粒径が１０〜２０μｍ、
粒径分布が２．４〜１６５μｍの水の液滴を含むガス
（空気）を、屈曲部の上流側から１００ｍｍ離れた位置
に設けられたスプレ−ノズルにより生成して、配管内の
ガス流速を０．６〜３７ｍ／秒と変えながら供給し、距
離Ｌを変えて、距離Ｌと内径Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）と、粒
径８μｍ以上の液滴粒子の捕集効率を求めた。この結果
を表２に示す。
【表２】
【００６３】この結果より、距離Ｌと内径Ｄとの比（Ｌ
／Ｄ）が４．９以上であれば、粒径８μｍ以上の液滴粒
子の捕集効率は１００％になることが確認され、これに
より配管に屈曲部があり、ガス流に偏流が生じても、屈
曲部から配管の内径の５倍以上下流側の位置に遠心力型
分離部材を配設すれば、粒径８μｍ以上の液滴粒子は完
全にガスから分離できることが確認された。
【００６４】（実施例３）内径Ｄが７９ｍｍの塩化ビニ
ル製の配管を用意し、この配管を途中で９０°屈曲させ
て、屈曲部の下流側から距離Ｌ離れた位置に、上述の図
１１に示す構造の、例えば頂部９０から下流端までの長
さＬ７が１００〜２５０ｍｍ、円柱体９１の長さＬ８が
５０〜２００ｍｍ、円柱体９１の底面の直径Ｌ９が１０
〜６０ｍｍの大きさのヘリカル型の遠心力型分離部材を
配設した。そして上述の実施例２と同様の条件で実験を
行い、距離Ｌと内径Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）と、粒径８μｍ
以上の液滴粒子の捕集効率を求めた。この結果を表３に
示す。
【表３】
【００６５】この結果より、距離Ｌと内径Ｄとの比（Ｌ
／Ｄ）が１．５以上であれば、粒径８μｍ以上の液滴粒
子の捕集効率は１００％になることが確認され、これに
より配管に屈曲部があってガス流に偏流が生じても、屈
曲部から配管の内径の１．５倍以上下流側の位置に遠心
力型分離部材を配設すれば、粒径８μｍ以上の液滴粒子
は完全にガスから分離できることが確認された。
【００６６】
【発明の効果】本発明によれば、特別な液滴分離器を用
意しなくても、ガス移送配管内で液滴を含むガスから液
滴の分離を行なうことができ、この結果、ガス移送配管
内のガス移送速度の適用範囲を大きくすることができる
と共に、圧力損失を低減することができ、全体のコスト
の低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用されるガス移送配管を示す図であ
る。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係るガス移送配管
を示す断面図である。
【図３】本発明の遠心力型分離部材の一例の平面図と側
面図である。
【図４】本発明の遠心力型分離部材の一例の説明図であ
る。
【図５】本発明の遠心力型分離部材と液捕集部材を示す
斜視図である。
【図６】遠心力型分離部材の作用を説明するための説明
図である。
【図７】本発明の第２の実施の形態に係るガス移送配管
を示す断面図である。
【図８】本発明の第３の実施の形態に係るガス移送配管
を示す断面図である。
【図９】遠心力型分離部材の他の例を示す平面図と側面
図である。
【図１０】遠心力型分離部材のさらに他の例を示す平面
図である。
【図１１】遠心力型分離部材のさらに他の例を示す平面
図である。
【図１２】従来のチュ−ヤを備えた液滴分離器を示す側
面図である。
【図１３】従来のベ−ンを備えた液滴分離器を示す斜視
図である。
【図１４】従来の充填部材を備えた液滴分離器を示す側
面図である。
【符号の説明】
１、１００ 配管 ２、６、７、９ 遠心力型分離部材 ２１ ガイド板 ３、９３Ａ、９３Ｂ 液捕集部材 ３３、９８、９９ 排出管 ４ 整流手段 ５ 流路ユニット ５１ 流路部材
フロントページの続き (72)発明者 田村 健二 神奈川県横浜市南区別所１−14−１ 日 揮株式会社横浜事業所内 (56)参考文献 特開 平９−206526（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−71571（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−164616（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−154328（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−108023（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−32724（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 45/12 F16T 1/00 F17D 3/14

Claims (10)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 粒径８μｍ以上の液滴粒子を含むガスを
    流速６ｍ／秒以上で流すガス移送配管において、 前記配管内を流れるガスに半径方向の遠心力を与えてガ
    ス中の液滴粒子を配管の内壁面に付着させて分離する遠
    心力型分離部材と、 この遠心力型分離部材の下流側に位置し、前記遠心力型
    分離部材により分離された液滴粒子の集合である液を捕
    集するために、配管の内周に環状に設けられた液捕集部
    材と、 この液捕集部材で捕集された液を配管外に排出する排出
    部材と、前記遠心力分離部材の上流側に設けられた整流手段と、
    を備え、 前記液滴粒子は主成分が炭素数４以上８以下の炭化水素
    であり、前記ガスは主成分が炭素数１以上８以下の炭化
    水素である ことを特徴とするガス移送配管。
  2. 【請求項２】 粒径８μｍ以上の液滴粒子を含むガスを
    流速６ｍ／秒以上で流すガス移送配管において、 前記配管内の流路を断面に沿って小径流路に分割し、こ
    の小径流路の束を形成するための多数の流路部材と、 各流路部材に設けられ、流路部材の中を流れるガスに半
    径方向の遠心力を与えてガス中の液滴粒子を当該流路部
    材の内壁面に付着させて分離する遠心力型分離部材と、 この遠心力型分離部材の下流側に位置し、前記遠心力型
    分離部材により分離された液滴粒子の集合である液を捕
    集するために、前記流路部材の内周に環状に設けられた
    液捕集部材と、 この液捕集部材で捕集された液を配管外に排出する排出
    部材と、を備えたことを特徴とするガス移送配管。
  3. 【請求項３】 遠心力型分離部材は、複数の三角形状の
    ガイド板を、頂部が配管の軸方向上流側に向いた略円錐
    形状になるように、かつ各板が配管の直径に対して斜め
    向きとなるように、配管の中心軸のまわりに互いに周方
    向に間隙を介して配列して構成した構造体よりなること
    を特徴とする請求項１又は２記載のガス移送配管。
  4. 【請求項４】 遠心力型分離部材は、前記配管の中心軸
    と同じ中心軸を持ち、頂部が配管の軸方向上流側に向い
    た略円錐形状をなす円柱体と、 この円柱体の外周面上に、当該円柱体の軸方向に螺旋状
    に伸びるように、かつ配管の内壁面と外周縁とが接する
    ように設けられた螺旋状翼と、を備えたことを特徴とす
    る請求項１又は２記載のガス移送配管。
  5. 【請求項５】 遠心力型分離部材は、前記配管の中心軸
    と同じ中心軸を持ち、配管の軸方向に螺旋状に伸びるよ
    うに、かつ配管の内壁面と外周縁とが接するように設け
    られた螺旋状体よりなることを特徴とする請求項１又は
    ２記載のガス移送配管。
  6. 【請求項６】 遠心力分離部材の上流側に整流手段を設
    けたことを特徴とする請求項２ないし５のいずれかに記
    載のガス移送配管。
  7. 【請求項７】 整流手段はメッシュ体または多孔板から
    なることを特徴とする請求項６記載のガス移送配管。
  8. 【請求項８】 遠心力型分離部材は、配管の屈曲部か
    ら、配管の直径の５倍以上下流側に直線的に離れた位置
    に設けられることを特徴とする請求項１、２又は３記載
    のガス移送配管。
  9. 【請求項９】 遠心力型分離部材は、配管の屈曲部か
    ら、配管の直径の１．５倍以上下流側に直線的に離れた
    位置に設けられることを特徴とする請求項４又は５記載
    のガス移送配管。
  10. 【請求項１０】 液滴粒子は主成分が炭素数４以上８以
    下の炭化水素であり、ガスは主成分が炭素数１以上８以
    下の炭化水素であることを特徴とする請求項２ないし９
    のいずれかに記載のガス移送配管。
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Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999059867A1 (en) * 1998-05-20 1999-11-25 Alliedsignal Inc. Coanda water extractor
FR2788454B1 (fr) * 1999-01-18 2001-02-23 Alstom Gaine d'entree de fumees dans un separateur cyclone
WO2001020221A1 (fr) * 1999-09-13 2001-03-22 Fujikin Incorporated Procede d'assechement dans les systemes d'alimentation en gaz
DE10029498A1 (de) * 2000-06-21 2002-01-03 Mann & Hummel Filter Ansaugsystem
US6540917B1 (en) 2000-11-10 2003-04-01 Purolator Facet Inc. Cyclonic inertial fluid cleaning apparatus
NO318709B1 (no) * 2000-12-22 2005-05-02 Statoil Asa Innretning for separasjon av en vaeske fra en flerfase-fluidstrom
DE10251925A1 (de) * 2001-11-13 2003-07-03 Alstom Switzerland Ltd Vorrrichtung zur Staub- und Schmutzabscheidung in strömenden Medien
KR100475808B1 (ko) * 2001-12-10 2005-03-10 현대자동차주식회사 에어클리너로 도입되는 공기속의 수분 분리 기능을 갖는흡기덕트
KR100482857B1 (ko) * 2002-02-09 2005-04-14 현대자동차주식회사 트럭 엔진의 에어 인테이크 덕트
KR20030087298A (ko) * 2002-05-08 2003-11-14 현대자동차주식회사 차량의 에어클리너장치
US6921424B2 (en) * 2002-08-06 2005-07-26 Visteon Global Technologies, Inc. Dust pre-separator for an automobile engine
US6953490B2 (en) * 2002-12-16 2005-10-11 Carrier Corporation In-line oil separator
WO2005018778A1 (en) * 2003-08-26 2005-03-03 Hydrogenics Corporation An energy and/or mass exchange apparatus having an integrated fluid separator
JP2005199158A (ja) * 2004-01-15 2005-07-28 Tlv Co Ltd 気液分離器
CA2456375A1 (en) * 2004-01-27 2005-07-27 Alberta Research Council, Inc. Method and apparatus for separating particles from a gas stream
NO320351B1 (no) * 2004-03-05 2005-11-28 Bjorn Christiansen Skovldiffusor
ES2674597T3 (es) * 2005-05-19 2018-07-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Dispositivo de entrada de fluido y su uso
US7537627B2 (en) * 2005-06-17 2009-05-26 Eastman Chemical Company Gas-liquid impingement separators
US20070014708A1 (en) * 2005-07-15 2007-01-18 Barnett John O Method and apparatus for collecting and redirecting liquid separated from a gaseous stream
WO2007071514A1 (en) * 2005-12-20 2007-06-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fluid inlet device, use, and method of retrofitting
JP5201718B2 (ja) * 2007-12-14 2013-06-05 フルタ電機株式会社 浮遊ミスト捕捉機と、この浮遊ミスト捕捉機を利用した工場、建屋のオイルミスト捕捉方法
WO2009150666A1 (en) * 2008-06-13 2009-12-17 Ashok Kumar Datta An artificial sink for removal of pollutants from flue-gases
JP5564778B2 (ja) * 2008-10-30 2014-08-06 株式会社島津製作所 水分離器
JP4660651B2 (ja) * 2009-02-27 2011-03-30 吉崎 亨 異物除去装置
US7955404B2 (en) * 2009-10-29 2011-06-07 Tony Lin Dust collector
FI125659B (en) * 2012-06-04 2015-12-31 Outotec Oyj Drip Remover, Method for Modifying Existing Wet Type Gas Washer and Wet Type Gas Washer
EP2908922B1 (en) * 2012-10-19 2018-11-21 FMC Separation Systems, BV Two stage in-line separator
DE102012220186A1 (de) * 2012-11-06 2014-05-08 Efficient Energy Gmbh Tropfenabscheider und Verdampfer
JP5954208B2 (ja) * 2013-02-13 2016-07-20 トヨタ自動車株式会社 蓄電装置の冷却構造
ES2547957B1 (es) * 2014-04-08 2016-04-29 Tecdican S.L.U. Dispositivo ahorrador de gas
US10792604B2 (en) * 2015-06-25 2020-10-06 Tm Industrial Supply, Inc. Horizontal coalescing filter
WO2018013661A1 (en) * 2016-07-12 2018-01-18 Sikorsky Aircraft Corporation Inline water separators
JP2018162920A (ja) * 2017-03-27 2018-10-18 株式会社富士通ゼネラル 空気調和機
RU2670283C1 (ru) * 2017-04-12 2018-10-22 Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия материально-технического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской Федерации Устройство транспортировки и сепарации газообразных продуктов по трубопроводам
CN107202220A (zh) * 2017-05-12 2017-09-26 贺州思通信息技术有限公司 架空燃气保温防冻管道及其使用方法
KR102074716B1 (ko) * 2018-10-22 2020-02-07 (주)조선내화이엔지 배기가스 재 순환 방식 소각로 시스템
DE202019005302U1 (de) * 2019-04-08 2020-02-20 Elsässer Filtertechnik GmbH Impaktor-Abscheideelement und Vorrichtungen mit einem solchen Impaktor-Abscheideelement
JP7435794B2 (ja) * 2021-03-30 2024-02-21 Ｊｆｅスチール株式会社 サイクロン集塵装置およびサイクロン集塵装置を用いた集塵方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1735298A (en) * 1927-02-09 1929-11-12 American Blower Corp Apparatus for collecting dust particles
US2186344A (en) * 1938-04-02 1940-01-09 Boeing Aircraft Co Oil-air separator
US2659451A (en) * 1950-08-18 1953-11-17 Fluor Corp Centrifugal gas cleaner
US2925884A (en) * 1956-07-13 1960-02-23 Centrifix Corp Line purifier construction
US2921646A (en) * 1957-01-31 1960-01-19 Fairchild Engine & Airplane Moisture separator
US3258895A (en) * 1962-10-19 1966-07-05 Joy Mfg Co Device for separating solids from a gaseous medium
US3461652A (en) * 1965-10-19 1969-08-19 Hitachi Ltd Steam separator of axial flow and centrifugal separation type
US3360908A (en) * 1966-08-15 1968-01-02 Gen Electric Nested vortex separator
DE1794340C2 (de) * 1967-04-24 1982-05-27 Porta Test Manufacturing Ltd., Edmonton, Alberta Zentrifugalabscheider
US3546854A (en) * 1967-11-30 1970-12-15 Oke W Muller Centrifugal separator
US3641745A (en) * 1969-01-31 1972-02-15 Lester P Moore Gas liquid separator
US3633342A (en) * 1969-05-23 1972-01-11 Vernon C H Richardson Apparatus for separating water and particulate material from flowing gases
GB1310792A (en) * 1970-04-24 1973-03-21 Pall Corp Vortex separator
US3713279A (en) * 1970-06-17 1973-01-30 L Moore Gas-liquid separator
US3885935A (en) * 1971-09-02 1975-05-27 Heat Fluid Engineering Corp Centrifugal apparatus for separating entrained liquids from a gaseous stream
DE2513991C3 (de) * 1975-03-29 1980-07-03 Ktd Gesellschaft Fuer Verfahrenstechnik Mbh & Co Kg, 4220 Dinslaken Vorrichtung zum Abtrennen von festen und flüssigen Teilchen aus strömenden Gasen durch Zentrifugalkraft
US4180391A (en) * 1977-06-13 1979-12-25 Perry Equipment Co. Gas particulate separator with scavenging gas separation device
US4311494A (en) * 1977-09-26 1982-01-19 Facet Enterprises, Inc. Axial flow gas cleaning device
DE2818510C2 (de) * 1978-04-27 1982-11-11 Ulrich Dr.-Ing. 5100 Aachen Regehr Vorrichtung zur Drallabscheidung
GB9211663D0 (en) * 1992-06-02 1992-07-15 Merpro Azgaz Ltd Liquid/gas seperator

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