JP3308084B2 - 極低酸素鋼溶製方法 - Google Patents
極低酸素鋼溶製方法Info
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- JP3308084B2 JP3308084B2 JP34841493A JP34841493A JP3308084B2 JP 3308084 B2 JP3308084 B2 JP 3308084B2 JP 34841493 A JP34841493 A JP 34841493A JP 34841493 A JP34841493 A JP 34841493A JP 3308084 B2 JP3308084 B2 JP 3308084B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼中の介在物量が極
めて低い極低酸素鋼の製造方法に係り、より詳しくは転
炉、電気炉その他適宜の装置であらかじめ精錬した溶鋼
を減圧下でさらに精錬して、高い清浄性および介在物の
無害化が要求される鋼、例えば軸受鋼やコードワイヤー
用鋼あるいは薄板用鋼を製造する方法に関する。
めて低い極低酸素鋼の製造方法に係り、より詳しくは転
炉、電気炉その他適宜の装置であらかじめ精錬した溶鋼
を減圧下でさらに精錬して、高い清浄性および介在物の
無害化が要求される鋼、例えば軸受鋼やコードワイヤー
用鋼あるいは薄板用鋼を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】軸受鋼やコードワイヤー用鋼あるいは薄
板用鋼等のように高い清浄度が要求される鋼の製造方法
としては、従来様々な手段が提案されている。これらの
手段のうち、代表的なものとして下記の２つがある。
板用鋼等のように高い清浄度が要求される鋼の製造方法
としては、従来様々な手段が提案されている。これらの
手段のうち、代表的なものとして下記の２つがある。
【０００３】（１）フラックス吹込法 この方法は、溶鋼中の介在物を除去する手段としては最
も一般的であり、溶鋼中にＣａＯを主成分とするフラッ
クスを吹込み、そのフラックスと溶鋼中の介在物とを接
触させて凝集させることにより、介在物を浮上させて除
去する方法である。
も一般的であり、溶鋼中にＣａＯを主成分とするフラッ
クスを吹込み、そのフラックスと溶鋼中の介在物とを接
触させて凝集させることにより、介在物を浮上させて除
去する方法である。
【０００４】すなわち、溶鋼を脱酸する時に生成する脱
酸生成物のうちＡｌ２Ｏ３を主成分とする介在物の除去
が最も困難であるため、この方法ではフラックス中の主
成分であるＣａＯと、介在物の主成分であるＡｌ２Ｏ３
とを結合させ、低融点化合物を形成させてＡｌ２Ｏ３を
分離、除去することを特徴としている。さらに、溶鋼中
にフラックスを吹込むために用いるガスが溶鋼の撹拌を
促進し、吹込んだフラックスを溶鋼中に均一に分散させ
るため、フラックスのＣａＯと介在物のＡｌ２Ｏ３との
結合をいっそう促進するという効果を有する。
酸生成物のうちＡｌ２Ｏ３を主成分とする介在物の除去
が最も困難であるため、この方法ではフラックス中の主
成分であるＣａＯと、介在物の主成分であるＡｌ２Ｏ３
とを結合させ、低融点化合物を形成させてＡｌ２Ｏ３を
分離、除去することを特徴としている。さらに、溶鋼中
にフラックスを吹込むために用いるガスが溶鋼の撹拌を
促進し、吹込んだフラックスを溶鋼中に均一に分散させ
るため、フラックスのＣａＯと介在物のＡｌ２Ｏ３との
結合をいっそう促進するという効果を有する。
【０００５】（２）ガスバブリング法 この方法は、溶鋼中の介在物除去の簡易手段として広く
行われている方法であり、溶鋼表面にスラグ層を形成さ
せておき溶鋼中にガスを吹込むことにより、溶鋼を撹拌
して溶鋼中の介在物を浮上させ、溶鋼表面上のスラグで
介在物を吸収させる方法である。介在物の除去効果は、
前記（１）のフラックス吹込法よりも劣るが、処理操作
が簡便であるため広く用いられている。
行われている方法であり、溶鋼表面にスラグ層を形成さ
せておき溶鋼中にガスを吹込むことにより、溶鋼を撹拌
して溶鋼中の介在物を浮上させ、溶鋼表面上のスラグで
介在物を吸収させる方法である。介在物の除去効果は、
前記（１）のフラックス吹込法よりも劣るが、処理操作
が簡便であるため広く用いられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の方
法を採用して取鍋内で清浄鋼を溶製する方法は、大気圧
下で介在物をスラグに接触、またはガス気泡にトラップ
させて浮上分離させる方法であるため、あるレベル（例
えば溶鋼中の酸素濃度Ｔ．Ｏ≧２０ｐｐｍ程度）までは
介在物の量を低減することができるが、微細な介在物は
残留するため、それ以上の清浄度が要求される鋼の溶製
には有効性に欠ける。また、微細介在物を溶鋼中で凝集
させて浮上させるためには、数十分間の処理を行うこと
が必要であるが、かかる処理を行っても粒径５０μｍ以
上の介在物は残留する。
法を採用して取鍋内で清浄鋼を溶製する方法は、大気圧
下で介在物をスラグに接触、またはガス気泡にトラップ
させて浮上分離させる方法であるため、あるレベル（例
えば溶鋼中の酸素濃度Ｔ．Ｏ≧２０ｐｐｍ程度）までは
介在物の量を低減することができるが、微細な介在物は
残留するため、それ以上の清浄度が要求される鋼の溶製
には有効性に欠ける。また、微細介在物を溶鋼中で凝集
させて浮上させるためには、数十分間の処理を行うこと
が必要であるが、かかる処理を行っても粒径５０μｍ以
上の介在物は残留する。
【０００７】この発明は、このような問題点に鑑み、従
来技術で困難とされている粒径５０μｍ以上の介在物を
も効果的に低減可能で、かつ高融点であるＡｌ２Ｏ３の
介在物を低融点の延性介在物にして無害化に形態制御す
ることができる極低酸素鋼の溶製方法を提案しようとす
るものである。
来技術で困難とされている粒径５０μｍ以上の介在物を
も効果的に低減可能で、かつ高融点であるＡｌ２Ｏ３の
介在物を低融点の延性介在物にして無害化に形態制御す
ることができる極低酸素鋼の溶製方法を提案しようとす
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明者らは、上記の
課題を解決する方法として、減圧下の溶鋼中にフラック
スのキャリアガスとして吹込まれたガスが気泡となり膨
張し、圧力差によって浮上速度が大きくなり、しかも気
泡が介在物をトラップし、浮上分離することに着目し、
またフラックス組成としては、介在物を凝集肥大、延性
化を促進するため溶鋼中で液体、または介在物と反応し
て液体となる組成にすることが効果的であることを知見
し、清浄性の高い極低酸素鋼の製造を可能とする方法を
見い出したのである。
課題を解決する方法として、減圧下の溶鋼中にフラック
スのキャリアガスとして吹込まれたガスが気泡となり膨
張し、圧力差によって浮上速度が大きくなり、しかも気
泡が介在物をトラップし、浮上分離することに着目し、
またフラックス組成としては、介在物を凝集肥大、延性
化を促進するため溶鋼中で液体、または介在物と反応し
て液体となる組成にすることが効果的であることを知見
し、清浄性の高い極低酸素鋼の製造を可能とする方法を
見い出したのである。
【０００９】すなわち、この発明は、減圧下における鋼
の精錬において、精錬用のＣａＯを主成分とするフラッ
クスの粉体を、精錬用気体のキャリアガスと共に、粉体
が溶鋼中に十分侵入し得る速度で溶鋼表面に吹付け、溶
鋼中に生成したキャリアガス気泡により介在物の浮上分
離を促進すること、またフラックスとして、ＣａＯ単
独、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２系、またはＣａＯー
ＣａＦ２ーＭｇＯ系の粉体を用いることを要旨とするも
のである。
の精錬において、精錬用のＣａＯを主成分とするフラッ
クスの粉体を、精錬用気体のキャリアガスと共に、粉体
が溶鋼中に十分侵入し得る速度で溶鋼表面に吹付け、溶
鋼中に生成したキャリアガス気泡により介在物の浮上分
離を促進すること、またフラックスとして、ＣａＯ単
独、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２系、またはＣａＯー
ＣａＦ２ーＭｇＯ系の粉体を用いることを要旨とするも
のである。
【００１０】
【作用】溶鋼中の高融点非延性介在物は溶鋼中に吹込ま
れたフラックスと接触することにより反応して低融点の
延性介在物と形態変化する。例えば、Ａｌ脱酸した溶鋼
で生成する脱酸生成物、酸素吹きによるＡｌ昇熱時の生
成物等のＡｌ２Ｏ３系介在物等は高融点の非延性介在物
であるが、溶鋼中に吹込んだフラックス、例えばＣａ
Ｏ、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２、ＣａＯーＣａＦ２
ーＭｇＯ系の粉体と接触し反応してＣａＯーＡｌ２Ｏ３
系、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２系の低融点の延性介
在物となり凝集肥大する。
れたフラックスと接触することにより反応して低融点の
延性介在物と形態変化する。例えば、Ａｌ脱酸した溶鋼
で生成する脱酸生成物、酸素吹きによるＡｌ昇熱時の生
成物等のＡｌ２Ｏ３系介在物等は高融点の非延性介在物
であるが、溶鋼中に吹込んだフラックス、例えばＣａ
Ｏ、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２、ＣａＯーＣａＦ２
ーＭｇＯ系の粉体と接触し反応してＣａＯーＡｌ２Ｏ３
系、ＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２系の低融点の延性介
在物となり凝集肥大する。
【００１１】なお、フラックスの必須成分は、介在物Ａ
ｌ２Ｏ３と反応し低融点化させるためのＣａＯのみであ
るが、固体Ａｌ２Ｏ３とフラックス粉体との反応を促進
させるため、フラックスの融点は低い方が望ましい。フ
ラックスの融点を下げる手段としては、ＣａＦ２、Ａｌ
２Ｏ３、ＭｇＯ等を配合することが考えられる。ＭｇＯ
配合はフラックス粉体による耐火物溶損を抑制する効果
も期待できる。したがって、ＣａＯ、ＣａＯーＣａ
Ｆ２、ＣａＯーＣａＦ２ーＡｌ２Ｏ３、ＣａＯーＣａＦ
２ーＭｇＯ等を例示するが、ＣａＯを含有するフラック
ス粉体の範囲を制限するものではない。
ｌ２Ｏ３と反応し低融点化させるためのＣａＯのみであ
るが、固体Ａｌ２Ｏ３とフラックス粉体との反応を促進
させるため、フラックスの融点は低い方が望ましい。フ
ラックスの融点を下げる手段としては、ＣａＦ２、Ａｌ
２Ｏ３、ＭｇＯ等を配合することが考えられる。ＭｇＯ
配合はフラックス粉体による耐火物溶損を抑制する効果
も期待できる。したがって、ＣａＯ、ＣａＯーＣａ
Ｆ２、ＣａＯーＣａＦ２ーＡｌ２Ｏ３、ＣａＯーＣａＦ
２ーＭｇＯ等を例示するが、ＣａＯを含有するフラック
ス粉体の範囲を制限するものではない。
【００１２】一方、キャリアガスとして溶鋼中に吹込ま
れたガスは気泡となり膨張して、凝集肥大した介在物を
トラップし浮上する。しかも、減圧下であるため圧力差
が大きく短時間で浮上分離し効率的に介在物除去が促進
される。特に、ＲＨ処理の場合は溶鋼を環流しており、
撹拌効果が大きいためより効率的に介在物の浮上分離が
促進される。
れたガスは気泡となり膨張して、凝集肥大した介在物を
トラップし浮上する。しかも、減圧下であるため圧力差
が大きく短時間で浮上分離し効率的に介在物除去が促進
される。特に、ＲＨ処理の場合は溶鋼を環流しており、
撹拌効果が大きいためより効率的に介在物の浮上分離が
促進される。
【００１３】またこれらの処理後、介在物が鋼中に残留
しても延性介在物であり、しかも微細であるために、製
品等で欠陥とならず無害である。しかも、低融点介在物
であるためノズルに付着せず、ノズル閉塞が軽減され
る。
しても延性介在物であり、しかも微細であるために、製
品等で欠陥とならず無害である。しかも、低融点介在物
であるためノズルに付着せず、ノズル閉塞が軽減され
る。
【００１４】
【実施例】図１はこの発明方法を実施するためのＲＨ真
空脱ガス装置を示す概略図、図２は同じくこの発明方法
を実施するためのＶＯＤ精錬炉を示す概略図で、図１
中、１は真空槽、２ａ、２ｂは浸漬管、３は取鍋、４は
環流ガス吹込羽口、５は上吹ランス、６は溶鋼であり、
図２中、７は取鍋、８は真空容器、９は上吹ランス、１
０はポーラスプラグである。
空脱ガス装置を示す概略図、図２は同じくこの発明方法
を実施するためのＶＯＤ精錬炉を示す概略図で、図１
中、１は真空槽、２ａ、２ｂは浸漬管、３は取鍋、４は
環流ガス吹込羽口、５は上吹ランス、６は溶鋼であり、
図２中、７は取鍋、８は真空容器、９は上吹ランス、１
０はポーラスプラグである。
【００１５】すなわち、図１に示すＲＨ真空脱ガス装置
による場合は、溶鋼の環流が安定した後、真空槽１内の
溶鋼に脱酸剤を投入し、真空槽１の上部に昇降可能に設
置した上吹ランス５から鋼中に酸素ガスを吹込み、目的
の温度まで昇温させた後、当該上吹ランス５から、例え
ばＡｒガスをキャリアガスとしてフラックスを高速（マ
ッハ１〜２程度）で溶鋼６表面に吹付ける。
による場合は、溶鋼の環流が安定した後、真空槽１内の
溶鋼に脱酸剤を投入し、真空槽１の上部に昇降可能に設
置した上吹ランス５から鋼中に酸素ガスを吹込み、目的
の温度まで昇温させた後、当該上吹ランス５から、例え
ばＡｒガスをキャリアガスとしてフラックスを高速（マ
ッハ１〜２程度）で溶鋼６表面に吹付ける。
【００１６】また、図２に示すＶＯＤ精錬炉による場合
は、取鍋７内の溶鋼にＡｌ、Ｓｉ等の脱酸剤を投入した
後、真空容器８の上部に昇降可能に設置した上吹ランス
９より酸素ガスを溶鋼６表面に吹付ける一方、取鍋底部
のポーラスプラグ１０から例えばＡｒガスを吹込み溶鋼
６を撹拌する。その後、溶鋼が昇温して目的の温度に達
すると、酸素ガスの吹付けを終了し、当該ランスより例
えばＡｒガスをキャリアガスとしてフラックスを高速
（マッハ１〜２程度）で溶鋼６表面に吹付ける。
は、取鍋７内の溶鋼にＡｌ、Ｓｉ等の脱酸剤を投入した
後、真空容器８の上部に昇降可能に設置した上吹ランス
９より酸素ガスを溶鋼６表面に吹付ける一方、取鍋底部
のポーラスプラグ１０から例えばＡｒガスを吹込み溶鋼
６を撹拌する。その後、溶鋼が昇温して目的の温度に達
すると、酸素ガスの吹付けを終了し、当該ランスより例
えばＡｒガスをキャリアガスとしてフラックスを高速
（マッハ１〜２程度）で溶鋼６表面に吹付ける。
【００１７】実施例１ 図１に示すＲＨ真空脱ガス装置（１７０ｔｏｎ規模）に
より、表１に示す成分を有する溶鋼の精錬を実施し、精
錬後のＴ．Ｏ値と介在物の個数、大きさおよび形態を表
２に示す。本実施例では、真空槽１内を１〜２Ｔｏｒｒ
に減圧し溶鋼を真空槽内へ吸上げた。その後、浸漬管
（上昇管）２ａに設けられた環流ガス吹込口４からＡｒ
ガスを吹込みガスリフト原理に基づき浸漬管２ａ内の溶
鋼を上昇させることにより、溶鋼を環流させた。溶鋼の
環流が安定した後、真空槽内の溶鋼に脱酸および昇温を
目的としてＡｌを投入した。上吹ランス５から鋼中に酸
素ガスを吹込み目的の温度（１６５０℃）まで昇温させ
ると、酸素ガスの吹込みを停止し、真空槽１上部の上吹
ランス５（ランスー溶鋼湯面間距離は２．０ｍ）の先端
に取付けた２５ｍｍφノズルからＡｒガスをキャリアガ
スとしてフラックスを１００ｋｇ／ｍｉｎの供給速度で
吹込んだ。使用したフラックスは３０％ＣａＯー７０％
ＣａＦ２の組成のもので粒径０．１５ｍｍ以下とし、使
用量は約８ｋｇ／ｔｏｎであった。
より、表１に示す成分を有する溶鋼の精錬を実施し、精
錬後のＴ．Ｏ値と介在物の個数、大きさおよび形態を表
２に示す。本実施例では、真空槽１内を１〜２Ｔｏｒｒ
に減圧し溶鋼を真空槽内へ吸上げた。その後、浸漬管
（上昇管）２ａに設けられた環流ガス吹込口４からＡｒ
ガスを吹込みガスリフト原理に基づき浸漬管２ａ内の溶
鋼を上昇させることにより、溶鋼を環流させた。溶鋼の
環流が安定した後、真空槽内の溶鋼に脱酸および昇温を
目的としてＡｌを投入した。上吹ランス５から鋼中に酸
素ガスを吹込み目的の温度（１６５０℃）まで昇温させ
ると、酸素ガスの吹込みを停止し、真空槽１上部の上吹
ランス５（ランスー溶鋼湯面間距離は２．０ｍ）の先端
に取付けた２５ｍｍφノズルからＡｒガスをキャリアガ
スとしてフラックスを１００ｋｇ／ｍｉｎの供給速度で
吹込んだ。使用したフラックスは３０％ＣａＯー７０％
ＣａＦ２の組成のもので粒径０．１５ｍｍ以下とし、使
用量は約８ｋｇ／ｔｏｎであった。
【００１８】実施例２ 図２に示すＶＯＤ精錬炉（５０ｔｏｎ規模）により、表
１に示す成分を有する溶鋼の精錬を実施した。その結果
を表２に併せて示す。本実施例では、真空度１〜２Ｔｏ
ｒｒに減圧した取鍋７内の溶鋼６にＡｌを投入した後、
真空容器８の上部に設けた上吹ランス９の先端に設けた
２５ｍｍφのノズルから酸素ガスを溶鋼表面に吹付け
た。また、取鍋底部のポーラスプラグ１０からＡｒガス
を５ｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎで吹込んで溶鋼を撹拌した。溶
鋼の温度が目的の温度（１６５０℃）に達すると、酸素
ガスの吹込みを終了し、Ａｒガスをキャリアガスとして
フラックスを４０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度で上吹ランス
９から吹込んだ。使用したフラックスは、３０％ＣａＯ
ー７０％ＣａＦ２の組成のもので粒径０．１５ｍｍ以下
とし、使用量は約１１ｋｇ／ｔｏｎであった。
１に示す成分を有する溶鋼の精錬を実施した。その結果
を表２に併せて示す。本実施例では、真空度１〜２Ｔｏ
ｒｒに減圧した取鍋７内の溶鋼６にＡｌを投入した後、
真空容器８の上部に設けた上吹ランス９の先端に設けた
２５ｍｍφのノズルから酸素ガスを溶鋼表面に吹付け
た。また、取鍋底部のポーラスプラグ１０からＡｒガス
を５ｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎで吹込んで溶鋼を撹拌した。溶
鋼の温度が目的の温度（１６５０℃）に達すると、酸素
ガスの吹込みを終了し、Ａｒガスをキャリアガスとして
フラックスを４０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度で上吹ランス
９から吹込んだ。使用したフラックスは、３０％ＣａＯ
ー７０％ＣａＦ２の組成のもので粒径０．１５ｍｍ以下
とし、使用量は約１１ｋｇ／ｔｏｎであった。
【００１９】表２に、従来法の大気圧でのフラックス吹
込法（使用したフラックスは３０％ＣａＯー７０％Ｃａ
Ｆ２）とガスバブリング法の処理後の鋼中Ｔ．Ｏ値、介
在物の値と比較して示すごとく、本発明法はいずれも従
来法に比べＴ．０値は低い値を示しており、しかもＶＯ
Ｄ処理より撹拌力の大きいＲＨ処理の方がＴ．０、介在
物共に低減している。
込法（使用したフラックスは３０％ＣａＯー７０％Ｃａ
Ｆ２）とガスバブリング法の処理後の鋼中Ｔ．Ｏ値、介
在物の値と比較して示すごとく、本発明法はいずれも従
来法に比べＴ．０値は低い値を示しており、しかもＶＯ
Ｄ処理より撹拌力の大きいＲＨ処理の方がＴ．０、介在
物共に低減している。
【００２０】また、処理後の介在物の形態は従来法のガ
スバブリング法では９４％が、フラックス吹込法では３
３％がそれぞれＡｌ２Ｏ３およびＡｌ２Ｏ３系の群落状
の介在物であったのに対し、本発明ではＡｌ２Ｏ３およ
びＡｌ２Ｏ３系の群落状介在物は１３％以下に低減し、
大半の介在物はＡｌーＣａーＯ系の球状の延性介在物と
なっていた。しかも、ＶＯＤ法よりＲＨ法の方が延性介
在物が多く生成した。また、介在物の大きさは、従来法
ではＲＨ法、ＶＯＤ法ともに５０μｍ前後と大きいのに
対し、本発明ではＲＨ法で１５．２μｍ、ＶＯＤ法で１
８．５μｍと著しく小さい。
スバブリング法では９４％が、フラックス吹込法では３
３％がそれぞれＡｌ２Ｏ３およびＡｌ２Ｏ３系の群落状
の介在物であったのに対し、本発明ではＡｌ２Ｏ３およ
びＡｌ２Ｏ３系の群落状介在物は１３％以下に低減し、
大半の介在物はＡｌーＣａーＯ系の球状の延性介在物と
なっていた。しかも、ＶＯＤ法よりＲＨ法の方が延性介
在物が多く生成した。また、介在物の大きさは、従来法
ではＲＨ法、ＶＯＤ法ともに５０μｍ前後と大きいのに
対し、本発明ではＲＨ法で１５．２μｍ、ＶＯＤ法で１
８．５μｍと著しく小さい。
【００２１】また、実施例１の介在物の個数挙動を従来
法（ガスバブリング法）と比較して図３に、非延性介在
物の個数挙動を従来法（ガスバブリング法）と比較して
図４にそれぞれ示す。これらの結果より、本発明法によ
り介在物の総個数、非延性介在物個数のいずれも大幅に
低減できることがわかる。
法（ガスバブリング法）と比較して図３に、非延性介在
物の個数挙動を従来法（ガスバブリング法）と比較して
図４にそれぞれ示す。これらの結果より、本発明法によ
り介在物の総個数、非延性介在物個数のいずれも大幅に
低減できることがわかる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例３ 表３に示す３種の組成を有するフラックス粉体を使用し
て、フラックス組成以外は実施例１と同じ条件下にて溶
鋼の精錬を実施し、精錬後のＴ．Ｏ値と介在物の個数、
大きさおよび形態を表３に示す。
て、フラックス組成以外は実施例１と同じ条件下にて溶
鋼の精錬を実施し、精錬後のＴ．Ｏ値と介在物の個数、
大きさおよび形態を表３に示す。
【００２５】表３の結果より、ＣａＯ、およびＣａＯを
含有するフラックス粉体により、Ａｌ２Ｏ３系介在物を
ＡｌーＣａー０系の球状の延性介在物へと組成制御でき
ることがわかる。
含有するフラックス粉体により、Ａｌ２Ｏ３系介在物を
ＡｌーＣａー０系の球状の延性介在物へと組成制御でき
ることがわかる。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、減圧下の溶鋼にキャリアガスとともにフラックス
を吹込むことで、高融点、非延性のＡｌ２Ｏ３系介在物
を低融点、延性介在物への形態制御、およびガス気泡に
より浮上分離を促進させた介在物除去作用により清浄性
の高い極低酸素鋼を製造することができる。また、処理
後の溶鋼中に介在物が残留しても低融点介在物であるた
め介在物によるノズル閉塞の問題も解消され、さらに延
性介在物であるため製品において無害である等の効果を
奏する。
れば、減圧下の溶鋼にキャリアガスとともにフラックス
を吹込むことで、高融点、非延性のＡｌ２Ｏ３系介在物
を低融点、延性介在物への形態制御、およびガス気泡に
より浮上分離を促進させた介在物除去作用により清浄性
の高い極低酸素鋼を製造することができる。また、処理
後の溶鋼中に介在物が残留しても低融点介在物であるた
め介在物によるノズル閉塞の問題も解消され、さらに延
性介在物であるため製品において無害である等の効果を
奏する。
【図１】この発明方法を実施するためのＲＨ真空脱ガス
装置を示す概略図である。
装置を示す概略図である。
【図２】この発明方法を実施するためのＶＯＤ精錬炉を
示す概略図である。
示す概略図である。
【図３】この発明の実施例１の介在物の個数挙動を従来
法（ガスバブリング法）と比較して示す図である。
法（ガスバブリング法）と比較して示す図である。
【図４】同上実施例における非延性介在物の個数挙動を
示す従来法（ガスバブリング法）と比較して示す図であ
る。
示す従来法（ガスバブリング法）と比較して示す図であ
る。
１ 真空槽 ２ａ、２ｂ 浸漬管 ３ 取鍋 ４ 環流ガス吹込羽口 ５ 上吹ランス ６ 溶鋼 ７ 取鍋 ８ 真空容器 ９ 上吹ランス １０ ポーラスプラグ
フロントページの続き (72)発明者 海老原 明彦 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−318119（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−245717（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−196317（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/10 C21C 7/04 C21C 7/076
Claims (2)
- 【請求項１】 減圧下における鋼の精錬において、精錬
用のＣａＯを主成分とするフラックスの粉体を、精錬用
気体のキャリアガスと共に、粉体が溶鋼中に十分侵入し
得る速度で溶鋼表面に吹付け、溶鋼中に生成したキャリ
アガス気泡により介在物の浮上分離を促進することを特
徴とする極低酸素鋼溶製方法。 - 【請求項２】 フラックスとして、ＣａＯ単独、ＣａＯ
ーＡｌ２Ｏ３ーＣａＦ２系、またはＣａＯーＣａＦ２ー
ＭｇＯ系の粉体を用いることを特徴とする請求項１記載
の極低酸素鋼溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34841493A JP3308084B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 極低酸素鋼溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34841493A JP3308084B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 極低酸素鋼溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188731A JPH07188731A (ja) | 1995-07-25 |
| JP3308084B2 true JP3308084B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=18396856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34841493A Expired - Lifetime JP3308084B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 極低酸素鋼溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3308084B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP5157228B2 (ja) * | 2007-04-11 | 2013-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鋼の脱硫方法 |
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-
1993
- 1993-12-27 JP JP34841493A patent/JP3308084B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07188731A (ja) | 1995-07-25 |
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