JP3289662B2 - 圧延機のミル定数差測定方法 - Google Patents
圧延機のミル定数差測定方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延鋼板等の板材
を圧延する圧延機のミル定数差を正確に測定する際に適
用して好適な、圧延機のミル定数差測定方法に関する。
を圧延する圧延機のミル定数差を正確に測定する際に適
用して好適な、圧延機のミル定数差測定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば熱間圧延では、圧延機の設備診断
のための指標として、圧延機のミル定数（縦剛性）が一
般に用いられている。このミル定数は、下記（１）式で
与えられる圧延機のバネ定数であり、経時的に圧延機の
ハウジングが劣化したり、構成材料のプレート類が偏摩
耗したりすると変化する（大抵の場合は小さくなる）。
のための指標として、圧延機のミル定数（縦剛性）が一
般に用いられている。このミル定数は、下記（１）式で
与えられる圧延機のバネ定数であり、経時的に圧延機の
ハウジングが劣化したり、構成材料のプレート類が偏摩
耗したりすると変化する（大抵の場合は小さくなる）。
【０００３】Ｋ＝ΔＰ／ΔＳ …（１） ここで、Ｋ：ミル定数（ＴＯＮ／ｍｍ） ΔＰ：荷重変化量（ＴＯＮ） ΔＳ：圧下締め込み量（ｍｍ）
【０００４】そこで、設備の異常が発生したか否かを判
断する指標とするために、所定の圧下締め込み量ΔＳで
圧下したときの荷重変化量ΔＰを定期的に測定し、上記
（１）式によりミル定数Ｋを算出して、この値を管理し
ている。
断する指標とするために、所定の圧下締め込み量ΔＳで
圧下したときの荷重変化量ΔＰを定期的に測定し、上記
（１）式によりミル定数Ｋを算出して、この値を管理し
ている。
【０００５】上記ミル定数を得る方法としては、例えば
特開昭６３−１４０７２１には、圧延機を板無しの空転
状態として、図３に圧下位置と圧延力（圧延荷重）との
関係を示したように、設定圧下位置からΔＳだけ変化さ
せると共に、そのときの荷重変化ΔＰからミル定数を、
上記（１）式と実質上同一の式で求める方法が開示され
ている。
特開昭６３−１４０７２１には、圧延機を板無しの空転
状態として、図３に圧下位置と圧延力（圧延荷重）との
関係を示したように、設定圧下位置からΔＳだけ変化さ
せると共に、そのときの荷重変化ΔＰからミル定数を、
上記（１）式と実質上同一の式で求める方法が開示され
ている。
【０００６】又、一方では、上記ミル定数と同様の方法
により、オペレータ（以下Ｏｐと略記する）側とドライ
ブ（以下Ｄｒと略記する）側のそれぞれについて、単独
にミル定数を算出すると共に、これら両者の偏差をとっ
て、下記（２）式に示すミル定数差を求め、その値を管
理することも通常行われている。以下、上記のように測
定値からミル定数（差）を算出することを、ミル定数
（差）を測定するとも言う。
により、オペレータ（以下Ｏｐと略記する）側とドライ
ブ（以下Ｄｒと略記する）側のそれぞれについて、単独
にミル定数を算出すると共に、これら両者の偏差をとっ
て、下記（２）式に示すミル定数差を求め、その値を管
理することも通常行われている。以下、上記のように測
定値からミル定数（差）を算出することを、ミル定数
（差）を測定するとも言う。
【０００７】 ΔＫ＝（ΔＰop−ΔＰdr）／ΔＳ …（２） ここで、ΔＫ：ミル定数差（ＴＯＮ／ｍｍ） ΔＰop：Ｏｐ側荷重変化量（ＴＯＮ） ΔＰdr：Ｄｒ側荷重変化量（ＴＯＮ）
【０００８】このように求められるミル定数差が大きい
と、圧延荷重の変化に対するミル伸び量がＯｐ側、Ｄｒ
側で異なることになり、その結果Ｏｐ側、Ｄｒ側でロー
ル間開度に差が生じて片圧下となることから、圧延材が
蛇行することになる。そこで、このような圧延材の蛇行
を防止するために、通常は、上記ミル定数差が２０ＴＯ
Ｎ／ｍｍ以下に収まるように管理している。
と、圧延荷重の変化に対するミル伸び量がＯｐ側、Ｄｒ
側で異なることになり、その結果Ｏｐ側、Ｄｒ側でロー
ル間開度に差が生じて片圧下となることから、圧延材が
蛇行することになる。そこで、このような圧延材の蛇行
を防止するために、通常は、上記ミル定数差が２０ＴＯ
Ｎ／ｍｍ以下に収まるように管理している。
【０００９】ここで、上述したミル定数（差）の測定方
法について詳述する。
法について詳述する。
【００１０】図４は、この測定に用いる圧延機の概略を
示す正面図である。この圧延機は、鋼板（図示せず）を
圧延するための上下一対のワークロール１０Ａ、１０Ｂ
と、これらワークロールをそれぞれ支持する上下バック
アップロール１２Ａ、１２Ｂからなる４段圧延機であ
り、Ｏｐ側、Ｄｒ側の下側バックアップロール１２Ｂの
下方には圧延荷重を測定するＯｐ側、Ｄｒ側ロードセル
１４Ａ、１４Ｂが、又、上側バックアップロール１２Ａ
の上方にはこれらロールを圧下するためのＯｐ側、Ｄｒ
側油圧圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂがそれぞれ配設され
ている。
示す正面図である。この圧延機は、鋼板（図示せず）を
圧延するための上下一対のワークロール１０Ａ、１０Ｂ
と、これらワークロールをそれぞれ支持する上下バック
アップロール１２Ａ、１２Ｂからなる４段圧延機であ
り、Ｏｐ側、Ｄｒ側の下側バックアップロール１２Ｂの
下方には圧延荷重を測定するＯｐ側、Ｄｒ側ロードセル
１４Ａ、１４Ｂが、又、上側バックアップロール１２Ａ
の上方にはこれらロールを圧下するためのＯｐ側、Ｄｒ
側油圧圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂがそれぞれ配設され
ている。
【００１１】上記圧延機では、ミル定数（差）を測定す
るために、必要な荷重変化量ΔＰop、ΔＰdrを、上記Ｏ
ｐ側、Ｄｒ側ロードセル１４Ａ、１４Ｂにより、又、圧
下締め込み量ΔＳはＯｐ側、Ｄｒ側油圧圧下シリンダ１
６Ａ、１６Ｂ内のマグネスケール（図示せず）により測
定される。
るために、必要な荷重変化量ΔＰop、ΔＰdrを、上記Ｏ
ｐ側、Ｄｒ側ロードセル１４Ａ、１４Ｂにより、又、圧
下締め込み量ΔＳはＯｐ側、Ｄｒ側油圧圧下シリンダ１
６Ａ、１６Ｂ内のマグネスケール（図示せず）により測
定される。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ミル定
数差を測定するための上記荷重変化量や圧下締め込み量
の測定は、前述した公報に開示されている方法のよう
に、通常はロールが回転している状態で実行されるた
め、ワークロール１０Ａ、１０Ｂ間やバックアップロー
ル１２Ａ、１２Ｂ間でロールが互いにクロスしている場
合には、そのロール間で軸方向に作用するスラスト力が
発生することから、後述する問題があることが明らかに
なった。
数差を測定するための上記荷重変化量や圧下締め込み量
の測定は、前述した公報に開示されている方法のよう
に、通常はロールが回転している状態で実行されるた
め、ワークロール１０Ａ、１０Ｂ間やバックアップロー
ル１２Ａ、１２Ｂ間でロールが互いにクロスしている場
合には、そのロール間で軸方向に作用するスラスト力が
発生することから、後述する問題があることが明らかに
なった。
【００１３】まず、ロール軸方向に作用するこのスラス
トカについて説明する。図５は、水冷されているワーク
ロール１０Ａ、１０Ｂについて、クロス角と、スラスト
係数（スラスト力を計算する際に圧延荷重に乗じる係
数）との関係を示したものであり、この図よりクロス角
θ（°）が０．２°以下という微小の場合でも、スラス
ト係数は直線的に大きく増大することが分かる。従っ
て、極めてわずかのクロス角の場合でも、大きなスラス
ト力が発生することになる。
トカについて説明する。図５は、水冷されているワーク
ロール１０Ａ、１０Ｂについて、クロス角と、スラスト
係数（スラスト力を計算する際に圧延荷重に乗じる係
数）との関係を示したものであり、この図よりクロス角
θ（°）が０．２°以下という微小の場合でも、スラス
ト係数は直線的に大きく増大することが分かる。従っ
て、極めてわずかのクロス角の場合でも、大きなスラス
ト力が発生することになる。
【００１４】図６は、ワークロール１０を回転自在に支
持するロールチョック１８と、圧延機のハウジング（ク
ロスヘッド）２０との関係を概念的に示した要部平面図
である。
持するロールチョック１８と、圧延機のハウジング（ク
ロスヘッド）２０との関係を概念的に示した要部平面図
である。
【００１５】この図６に示すように、一般に、圧延機で
は、上記ロールチョック１８とハウジング２０との間に
クリアランスＣをもっており、これに相当範囲でクロス
角θが変化することは避けられない。この図６には、上
記クラアランスＣにより生じるクロス角θとして０．０
４°という微小角度を示してあるが、通常この程度のク
ロス角は生じ得る。
は、上記ロールチョック１８とハウジング２０との間に
クリアランスＣをもっており、これに相当範囲でクロス
角θが変化することは避けられない。この図６には、上
記クラアランスＣにより生じるクロス角θとして０．０
４°という微小角度を示してあるが、通常この程度のク
ロス角は生じ得る。
【００１６】そこで、０．０４°の微小クロス角がある
場合の圧下荷重とスラスト力の関係を詳細に検討したと
ころ、図７に示す結果が得られた。即ち、圧下荷重が大
きくなるに連れてスラスト力は大きくなり、１５００Ｔ
ＯＮの圧下時には１２０ＴＯＮのスラスト力が発生す
る。このスラスト力は、モーメントバランスによりＯｐ
側、Ｄｒ側の荷重を変化させることになる。
場合の圧下荷重とスラスト力の関係を詳細に検討したと
ころ、図７に示す結果が得られた。即ち、圧下荷重が大
きくなるに連れてスラスト力は大きくなり、１５００Ｔ
ＯＮの圧下時には１２０ＴＯＮのスラスト力が発生す
る。このスラスト力は、モーメントバランスによりＯｐ
側、Ｄｒ側の荷重を変化させることになる。
【００１７】ミル定数差は、前記（２）式により算出さ
れる値であることから、このスラスト力によるＯｐ側と
Ｄｒ側の間の荷重変化（図中破線で示したＯｐ側、Ｄｒ
側間の差荷重）の影響を大きく受けることになる。上記
図７には、その関係を併せて示したが、３００ＴＯＮか
ら１５００ＴＯＮまでの間でミル定数の測定を実施した
ところ、図中、「差荷重変化」で示したように、この間
でＯｐ側、Ｄｒ側間の差荷重が５０ＴＯＮ変化してお
り、そのときの圧下締め込み量ΔＳ＝２．５ｍｍであっ
たすると、ミル定数差が２０ＴＯＮ／ｍｍ生じることに
なる。
れる値であることから、このスラスト力によるＯｐ側と
Ｄｒ側の間の荷重変化（図中破線で示したＯｐ側、Ｄｒ
側間の差荷重）の影響を大きく受けることになる。上記
図７には、その関係を併せて示したが、３００ＴＯＮか
ら１５００ＴＯＮまでの間でミル定数の測定を実施した
ところ、図中、「差荷重変化」で示したように、この間
でＯｐ側、Ｄｒ側間の差荷重が５０ＴＯＮ変化してお
り、そのときの圧下締め込み量ΔＳ＝２．５ｍｍであっ
たすると、ミル定数差が２０ＴＯＮ／ｍｍ生じることに
なる。
【００１８】従って、圧延ロールが回転している状態の
下では、実際には、ミル定数差が生じていない場合で
も、前記クラアランス等に起因して微小のクロス角が生
じているだけでも、ミル定数差が測定されることにな
る。
下では、実際には、ミル定数差が生じていない場合で
も、前記クラアランス等に起因して微小のクロス角が生
じているだけでも、ミル定数差が測定されることにな
る。
【００１９】上述した如く、スラスト力によるＯｐ側、
Ｄｒ側間に荷重変化が生じる状態でミル定数差を測定す
る従来の方法では、クロス角に起因して生じるスラスト
力により、ミル定数差が真の値から変化することになる
ため、圧延機の圧下系は正常な状態にあるにも拘らず異
常と判断されたり、逆に大きなミル定数差が生じている
にも拘らずスラスト力によりそれが小さく計測され、異
常発生に対する対応が遅れたりする可能性がある等の問
題がある。
Ｄｒ側間に荷重変化が生じる状態でミル定数差を測定す
る従来の方法では、クロス角に起因して生じるスラスト
力により、ミル定数差が真の値から変化することになる
ため、圧延機の圧下系は正常な状態にあるにも拘らず異
常と判断されたり、逆に大きなミル定数差が生じている
にも拘らずスラスト力によりそれが小さく計測され、異
常発生に対する対応が遅れたりする可能性がある等の問
題がある。
【００２０】本発明は、前記問題点を解決するべくなさ
れたもので、圧延機のミル定数差の測定精度を向上する
ことができる技術を提供することを課題とする。
れたもので、圧延機のミル定数差の測定精度を向上する
ことができる技術を提供することを課題とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明は、圧延機を所定
の圧下締め込み量に圧下した際の、Ｏｐ側とＤｒ側それ
ぞれにおける荷重変化量を測定し、これら測定値に基づ
いて圧延機のミル定数差を算出する圧延機のミル定数差
測定方法であって、前記Ｏｐ側とＤｒ側それぞれにおけ
る荷重変化量を、圧延ロールの回転を停止させた状態で
測定することにより、前記課題を解決したものである。
の圧下締め込み量に圧下した際の、Ｏｐ側とＤｒ側それ
ぞれにおける荷重変化量を測定し、これら測定値に基づ
いて圧延機のミル定数差を算出する圧延機のミル定数差
測定方法であって、前記Ｏｐ側とＤｒ側それぞれにおけ
る荷重変化量を、圧延ロールの回転を停止させた状態で
測定することにより、前記課題を解決したものである。
【００２２】本発明においては、ミル定数差を測定する
際、圧延ロールの回転を停止させた状態で、Ｏｐ側とＤ
ｒ側それぞれにおける荷重変化量を測定するようにした
ので、クロス角が大きいときはもとより、微小角度のと
きでも、圧延ロールの回転に伴って発生するスラスト力
に起因して、上記両側の測定値に誤差が生じることを防
止できるため、正確にミル定数差を測定することができ
る。
際、圧延ロールの回転を停止させた状態で、Ｏｐ側とＤ
ｒ側それぞれにおける荷重変化量を測定するようにした
ので、クロス角が大きいときはもとより、微小角度のと
きでも、圧延ロールの回転に伴って発生するスラスト力
に起因して、上記両側の測定値に誤差が生じることを防
止できるため、正確にミル定数差を測定することができ
る。
【００２３】従って、積極的に圧延ロールをクロスさせ
るクロス圧延はもとより、微小クロス角の発生が避けら
れない非クロス圧延でも圧延機の設備診断を常に正確に
行うことが可能となる。
るクロス圧延はもとより、微小クロス角の発生が避けら
れない非クロス圧延でも圧延機の設備診断を常に正確に
行うことが可能となる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
実施の形態について詳細に説明する。
実施の形態について詳細に説明する。
【００２５】本実施形態は、前記図４に示したものと実
質上同一の圧延機について、設備診断のためにその指標
となるミル定数差を測定するものである。
質上同一の圧延機について、設備診断のためにその指標
となるミル定数差を測定するものである。
【００２６】本実施形態では、上記圧延機について、圧
延ロールの回転を停止させた状態で、ミル定数差の算出
に必要な圧下締め込み量ΔＳと、その締め込み量に圧下
したときのＯｐ側及びＤｒ側それぞれの荷重変化量ΔＰ
op、ΔＰdrを測定する。
延ロールの回転を停止させた状態で、ミル定数差の算出
に必要な圧下締め込み量ΔＳと、その締め込み量に圧下
したときのＯｐ側及びＤｒ側それぞれの荷重変化量ΔＰ
op、ΔＰdrを測定する。
【００２７】即ち、圧延ロールの回転が停止している状
態で、前記Ｏｐ側、Ｄｒ側油圧圧下シリンダ１６Ａ、１
６Ｂにより、所定の圧下量に圧下しているときのＯｐ
側、Ｄｒ側それぞれの圧延荷重を前記Ｏｐ側、Ｄｒ側ロ
ードセル１４Ａ、１４Ｂでそれぞれ測定すると共に、そ
の後、上記圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂにより更に圧下
して所定の圧下締め込み量ΔＳになるまで圧下し、その
ときの同圧下荷重を同様に測定し、Ｏｐ側、Ｄｒ側それ
ぞれの荷重変化量ΔＰop、ΔＰdrを求める。
態で、前記Ｏｐ側、Ｄｒ側油圧圧下シリンダ１６Ａ、１
６Ｂにより、所定の圧下量に圧下しているときのＯｐ
側、Ｄｒ側それぞれの圧延荷重を前記Ｏｐ側、Ｄｒ側ロ
ードセル１４Ａ、１４Ｂでそれぞれ測定すると共に、そ
の後、上記圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂにより更に圧下
して所定の圧下締め込み量ΔＳになるまで圧下し、その
ときの同圧下荷重を同様に測定し、Ｏｐ側、Ｄｒ側それ
ぞれの荷重変化量ΔＰop、ΔＰdrを求める。
【００２８】上記圧下締め込み量ΔＳは、油圧圧下シリ
ンダ１６Ａ、１６Ｂそれぞれに設置されているマグネス
ケールにより測定される。即ち、Ｏｐ側、Ｄｒ側それぞ
れのマグネスケールによる測定値がいずれもΔＳになる
ように、上記圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂにより圧下量
を調整する。
ンダ１６Ａ、１６Ｂそれぞれに設置されているマグネス
ケールにより測定される。即ち、Ｏｐ側、Ｄｒ側それぞ
れのマグネスケールによる測定値がいずれもΔＳになる
ように、上記圧下シリンダ１６Ａ、１６Ｂにより圧下量
を調整する。
【００２９】以上のようにして測定されたΔＳ及びΔＰ
op、ΔＰdrを、前記（２）式に代入して、ミル定数差Δ
Ｋを算出する。
op、ΔＰdrを、前記（２）式に代入して、ミル定数差Δ
Ｋを算出する。
【００３０】図１は、ミル定数差のない正常な圧延機に
ついて、本実施形態により上記のように圧延ロールの回
転を停止した状態で測定した場合と、ロールを回転させ
ながら測定した場合のミル定数差を比較して示した。な
お、使用した圧延機が正常でミル定数差が無いことは、
予めハウジングに変位計を設置し、圧下荷重負荷時のＯ
ｐ側、Ｄｒ側の変位量が同じであることにより、確認し
ている。
ついて、本実施形態により上記のように圧延ロールの回
転を停止した状態で測定した場合と、ロールを回転させ
ながら測定した場合のミル定数差を比較して示した。な
お、使用した圧延機が正常でミル定数差が無いことは、
予めハウジングに変位計を設置し、圧下荷重負荷時のＯ
ｐ側、Ｄｒ側の変位量が同じであることにより、確認し
ている。
【００３１】この図１より、圧延ロールが回転している
場合はミル定数差が大きく現われているのに対し、停止
した状態で測定する本実施形態の場合は、ミル定数差が
なく正確に測定されていることが分かる。このように、
本実施形態によれば、圧延機のミル定数差を計測する際
に、圧延ロールの回転を停止して上記計測を行うように
したことにより、ロール間同士のクロス角に起因するス
ラスト力によりＯｐ側、Ｄｒ側の荷重変化の影響を受け
ることがなくなり、正確にミル定数差を測定できるよう
になったことから、圧下系の正確な診断ができるように
なった。
場合はミル定数差が大きく現われているのに対し、停止
した状態で測定する本実施形態の場合は、ミル定数差が
なく正確に測定されていることが分かる。このように、
本実施形態によれば、圧延機のミル定数差を計測する際
に、圧延ロールの回転を停止して上記計測を行うように
したことにより、ロール間同士のクロス角に起因するス
ラスト力によりＯｐ側、Ｄｒ側の荷重変化の影響を受け
ることがなくなり、正確にミル定数差を測定できるよう
になったことから、圧下系の正確な診断ができるように
なった。
【００３２】次に、本実施形態のミル定数差の測定方法
を圧延機の設備診断に実際に適用した結果について説明
する。
を圧延機の設備診断に実際に適用した結果について説明
する。
【００３３】図２は、熱間仕上圧延機のあるスタンドに
ついて、本実施形態により測定したミル定数差の推移を
示したものである。この図２から、５回目の測定時にミ
ル定数差が、限界値である２０ＴＯＮ／ｍｍより大きく
なった。
ついて、本実施形態により測定したミル定数差の推移を
示したものである。この図２から、５回目の測定時にミ
ル定数差が、限界値である２０ＴＯＮ／ｍｍより大きく
なった。
【００３４】そのため、圧延機を構成するプレートやラ
イナー類を調査したところ、偏摩耗しているプレートが
存在することが明らかになった。そこで、このプレート
の交換を行ったところ、６回目の測定からは元の正常な
状態に戻すことができた。このように、本実施形態によ
れば、圧下系の異常を正確に診断することができるよう
になり、対応を直ぐに取ることができるようになった。
イナー類を調査したところ、偏摩耗しているプレートが
存在することが明らかになった。そこで、このプレート
の交換を行ったところ、６回目の測定からは元の正常な
状態に戻すことができた。このように、本実施形態によ
れば、圧下系の異常を正確に診断することができるよう
になり、対応を直ぐに取ることができるようになった。
【００３５】以上詳述した如く、本実施形態によれば、
圧延機のミル定数差を計測する際、圧延ロールの回転を
停止して測定するようにしたので、ロール間同士のクロ
ス角に起因するスラスト力によるＯｐ側、Ｄｒ側の荷重
変化の影響を受けることがなくなり、正確にミル定数差
を測定できるようになったため、圧下系の正確な診断が
できるようになった。
圧延機のミル定数差を計測する際、圧延ロールの回転を
停止して測定するようにしたので、ロール間同士のクロ
ス角に起因するスラスト力によるＯｐ側、Ｄｒ側の荷重
変化の影響を受けることがなくなり、正確にミル定数差
を測定できるようになったため、圧下系の正確な診断が
できるようになった。
【００３６】以上、本発明について具体的に説明した
が、本発明は、前記実施形態に示したものに限られるも
のでなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能で
ある。
が、本発明は、前記実施形態に示したものに限られるも
のでなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能で
ある。
【００３７】例えば、前記実施形態では、本発明を４段
圧延機に適用する場合を示したが、これに限定されず、
任意の段数の圧延機に適用できる。又、熱間圧延の場合
を中心に説明したが、これに限らず冷間圧延であっても
よいことは言うまでもない。
圧延機に適用する場合を示したが、これに限定されず、
任意の段数の圧延機に適用できる。又、熱間圧延の場合
を中心に説明したが、これに限らず冷間圧延であっても
よいことは言うまでもない。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
圧延機のミル定数差の測定精度を向上することができ
る。従って、圧延機の圧下系に対する設備診断を常に正
確に行うことができる。
圧延機のミル定数差の測定精度を向上することができ
る。従って、圧延機の圧下系に対する設備診断を常に正
確に行うことができる。
【図１】本発明方法と従来法によるミル定数差の測定結
果を比較して示す線図
果を比較して示す線図
【図２】本発明により測定されたあるスタンドのミル定
数差の推移を示す線図
数差の推移を示す線図
【図３】従来のミル定数の測定方法を説明するための概
念図
念図
【図４】４段圧延機の概略構成を示す正面図
【図５】クロス角とスラスト係数の関係を示す線図
【図６】クラアランスに起因して生じる微小クロス角を
示す説明図
示す説明図
【図７】微小クロス角により生じるスラスト力と差荷重
の変化の関係を示す線図
の変化の関係を示す線図
１０Ａ…上側ワークロール １０Ｂ…下側ワークロール １２Ａ…上側バックアップロール １２Ｂ…下側バックアップロール １４Ａ…Ｏｐ側ロードセル １４Ｂ…Ｄｒ側ロードセル １６Ａ…Ｏｐ側油圧圧下シリンダ １６Ｂ…Ｄｒ側油圧圧下シリンダ １８…ロールチョック ２０…ハウジング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−178426（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−140721（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−128416（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 37/00 - 37/78
Claims (1)
- 【請求項１】圧延機を所定の圧下締め込み量に圧下した
際の、Ｏｐ側とＤｒ側それぞれにおける荷重変化量を測
定し、これら測定値に基づいて圧延機のミル定数差を算
出する圧延機のミル定数差測定方法であって、 前記Ｏｐ側とＤｒ側それぞれにおける荷重変化量を、圧
延ロールの回転を停止させた状態で測定することを特徴
とする圧延機のミル定数差測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35424297A JP3289662B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 圧延機のミル定数差測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35424297A JP3289662B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 圧延機のミル定数差測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11179409A JPH11179409A (ja) | 1999-07-06 |
| JP3289662B2 true JP3289662B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=18436235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35424297A Expired - Lifetime JP3289662B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 圧延機のミル定数差測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3289662B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018163930A1 (ja) * | 2017-03-07 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | クロス角同定方法、クロス角同定装置、及び圧延機 |
-
1997
- 1997-12-24 JP JP35424297A patent/JP3289662B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11179409A (ja) | 1999-07-06 |
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