JP3269798B2 - Mold flux for continuous casting - Google Patents
Mold flux for continuous castingInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造の際
に、スラグベアの発生を防止し、安定な鋳造を確保する
と共に、鋳片の表面欠陥発生を防止するために、適切な
溶融特性を有する鋼の連続鋳造用モールドフラックスに
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for preventing the occurrence of slag bears during continuous casting of steel, ensuring stable casting, and preventing the occurrence of surface defects in cast slabs. The present invention relates to a mold flux for continuous casting of steel having:
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼の連続鋳造時に鋳型内に添加するモー
ルドフラックス（以下単にフラックスと称す）は種々の
役割を担っている。すなわち、鋳造される溶鋼表面を
保温すること、鋳型内溶鋼表面の酸化防止および浮上
する介在物を迅速溶解すること、鋳型の鋳片間の潤滑
をつかさどること、鋳片より最適な抜熱量をコントロ
ールすることなどの働きを課せられている。フラックス
のこれらの作用によって鋳片の表面欠陥をなくし、美麗
な鋳肌を形成できる効果を有し、特に連続鋳造操業の鋳
込作業の安定性の確保と鋳片鋳造歩留り向上を図るため
には必要不可欠なものである。2. Description of the Related Art Mold flux (hereinafter simply referred to as flux) added to a mold during continuous casting of steel plays various roles. In other words, keeping the surface of the molten steel to be heated warm, preventing oxidation of the surface of the molten steel in the mold and rapidly melting the floating inclusions, controlling the lubrication between the slabs of the mold, and controlling the optimal heat removal from the slab The task of doing things is imposed. These effects of the flux have the effect of eliminating the surface defects of the slab and forming a beautiful casting surface.In particular, to ensure the stability of the casting operation in continuous casting operation and to improve the slab casting yield Indispensable.
【０００３】フラックスは、通常粉体あるいは顆粒状で
あり、その成分は一般にＣａＯ、ＳｉＯ2 を主成分と
し、他にＡｌ2 Ｏ3 、アルカリ土類金属およびアルカリ
金属の化合物（酸化物、炭酸塩、弗化物等）を加えてな
るものであり、溶融温度、粘度等を調整し、さらに、溶
融速度を調整するためにカーボンを添加してフラックス
組成が構成されており、顆粒状の場合は、有機、無機質
のバインダー等が用いられ一定の形状を保持している。[0003] The flux is usually in the form of powder or granules, and its components are generally composed mainly of CaO and SiO 2 , as well as Al 2 O 3 , alkaline earth metals and alkali metal compounds (oxides, carbonates). , Fluoride, etc.) to adjust the melting temperature, viscosity, etc., and further add carbon to adjust the melting rate to form a flux composition. An organic or inorganic binder or the like is used to keep a certain shape.
【０００４】最近の厳しい品質要求の中で、コストの低
減も要求され、熱片での加熱炉への直接装入または、直
接圧延を円滑に保証するためには、ブレークアウト、鋳
片表面品位のみならず、鋳片の内質特にフラックスの巻
き込みがなく介在物の少ない鋳片を製造する必要があ
る。近年、鋼の連続鋳造は、鋳造歩留りの向上、省資源
および省エネルギー等の点において有利なことから急速
に普及し、極低炭素鋼、低炭アルミキルド鋼の連鋳比率
は確実に増加し、その大部分を占めている。[0004] In recent strict quality requirements, cost reduction is also required. In order to smoothly assure direct charging to a heating furnace or direct rolling with a hot strip, breakout and slab surface quality are required. In addition, it is necessary to produce a slab having no inclusions, particularly flux, and having few inclusions. In recent years, continuous casting of steel has rapidly spread because it is advantageous in terms of improving casting yield, saving resources and saving energy, and the continuous casting ratio of ultra-low carbon steel and low-carbon aluminum killed steel has steadily increased. Make up the majority.
【０００５】さらに生産性向上、コストダウンのため
に、また連続鋳造法の優位性を発展拡大した工程として
無手入れ熱片の加熱炉装入−圧延、さらには、製鋼−圧
延の直結プロセスすなわち、直送圧延への技術が確立
し、安定した高温鋳片の製造供給のためには高速鋳造化
は必須であり、一部の低グレードの低炭アルミキルド鋼
においては実施されている。[0005] In order to further improve the productivity and reduce the cost, and as a process that has developed and expanded the advantages of the continuous casting method, a heating furnace charging-rolling of a maintenance-free heat piece, and a direct steelmaking-rolling process, that is, The technology for direct rolling has been established, and high-speed casting is indispensable for stable production and supply of high-temperature slabs, and some low-grade low-carbon aluminum-killed steels have been implemented.
【０００６】しかしながら、高速鋳造である１．４ｍ／
ｍｉｎ以上（偏平鋳型の使用）で鋳造した場合は、フラ
ックスの使用量が鋳造速度に比例して増大していかなけ
ればならないが、従来の高速鋳造用フラックスは、溶融
速度が遅いため溶融の湯面に溶融フラックス層を必要量
確保することができず、鋳片と鋳型との間に適量の溶融
フラックスが供給されないためフラックスフィルムが薄
くなっていると推定され、したがって、鋳片から抜熱度
が非常に高く、このため、鋳片の表面品位については、
極低炭素鋼、低炭Ａｌ−Ｋ鋼とはいえ、コーナー部の割
れ、表面割れが発生し、熱片無手入れ圧延の時、表面疵
の原因となり、品質の劣化となっていた。このように、
鋳片の表面品位については、充分に満足する成品は得ら
れていなかった。また、溶融フラックスの流入が不足し
て潤滑不良を起こしブレークアウトに至ることもあっ
た。However, the high speed casting of 1.4 m /
min or more (using a flat mold), the amount of flux used must increase in proportion to the casting speed. However, the conventional high-speed casting flux has a slow melting The required amount of molten flux layer cannot be secured on the surface, and it is estimated that the flux film is thin because an appropriate amount of molten flux is not supplied between the slab and the mold. Very high, so for the surface quality of the slab,
Despite the extremely low carbon steel and low carbon Al-K steel, cracks in the corners and surface cracks occurred, causing surface flaws during hot strip maintenance-free rolling, resulting in quality deterioration. in this way,
Regarding the surface quality of the cast slab, no satisfactory product was obtained. In addition, the inflow of the molten flux was insufficient, resulting in poor lubrication, sometimes leading to breakout.
【０００７】このような現象を克服するためには、フラ
ックスの溶融速度を調整している骨材としてのカーボン
量を少なくし、フラックスの溶融速度を早め、鋳造速度
に見合ったフラックスフィルム膜厚を保持するための溶
融フラックス量を湯面上に確保すればよいが、この骨材
を減少させるとフラックスの溶融過程で焼結性が増し、
スラグベアの異常発達やデッケルの生成が起こり、これ
が原因となってフラックスの溶融速度が逆に遅くなり、
前記したフラックスフィルム膜厚が薄くなることを助長
する結果となる。In order to overcome such a phenomenon, the amount of carbon as an aggregate for controlling the flux melting rate is reduced, the flux melting rate is increased, and the flux film thickness suitable for the casting rate is reduced. What is necessary is just to secure the amount of molten flux for holding on the surface of the molten metal, but when this aggregate is reduced, the sinterability increases in the process of melting the flux,
Abnormal development of slag bear and formation of deckle occur, which causes the melting rate of flux to slow down,
The result is that the flux film thickness is promoted to be reduced.
【０００８】従来からフラックス中におけるカーボン
が、連続鋳造鋳片の表面に浸炭という悪影響を及ぼすこ
とについては知られており、特に極低炭素鋼、ステンレ
ス鋼などにおいては、問題視されていた。このためフラ
ックス中のカボーン質原料の使用量を極力抑えるとの発
想から、溶融速度調整材の代替としてＳｉ3 Ｎ4 、Ｔｉ
Ｎ、ＳｉＣなどの窒化物、炭化物または金属などが提案
され、また、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 を用いる方法も提案さ
れている。これらの溶融速度調整材を併用することによ
りカーボン質原料の使用量の少ないフラックスが開発さ
れている。Hitherto, it has been known that carbon in a flux has an adverse effect of carburizing on the surface of a continuously cast slab, and this has been regarded as a problem particularly in ultra-low carbon steel and stainless steel. For this reason, based on the idea of minimizing the use of cabonaceous raw materials in the flux, Si 3 N 4 , Ti
Nitride, carbide or metal such as N and SiC have been proposed, and a method using 2CaO.SiO 2 has also been proposed. A flux using a small amount of a carbonaceous raw material has been developed by using these melting rate adjusting materials in combination.
【０００９】しかし、このフラックスは保温性の低下や
滓化不良等の問題を引き起こし、実作業上問題なしとは
言い難い。なぜなら、カーボン質原料は滓化溶融速度調
整材としての役割を果たすだけでなく、未溶融のフラッ
クス層内においては、前述した如く種々の原料相互の焼
結抑制材として寄与し、低熱伝導の層を維持すると共
に、酸化時の発熱反応により溶鋼の保温性に果たす役割
が大きく、上記のフラックスは、これらの役割を充分果
たせないためである。従って、フラックスにおいては骨
材としてのカーボンは必要不可欠の組成であるとの認識
が一般化されている。However, this flux causes problems such as a decrease in heat retention and poor slag formation, and it is hard to say that there is no problem in actual work. This is because the carbonaceous raw material not only plays a role as a slag-melting rate adjusting material, but also as a sintering inhibitor between various raw materials in the unmelted flux layer as described above, and has a low thermal conductivity layer. This is because the flux plays a large role in keeping the molten steel warm due to the exothermic reaction during oxidation, and the above-mentioned flux cannot sufficiently fulfill these roles. Therefore, it has been generally accepted that carbon as an aggregate is an indispensable composition in flux.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】上記のようにフラック
ス中におけるカーボン量を減少せしめることは、連続鋳
造操業において鋳造される鋳片の表面および内部欠陥の
発生を惹起せしめることに繋がるため、フラックス中の
カーボン量を通常の範囲で維持したうえでフラックスの
溶融速度を早めなけれなならない課題が残されていた。
本発明はこのような従来の課題を解決を図るために考え
を出されたものでそのための適切な手段を提供すること
を目的とするものである。The reduction of the amount of carbon in the flux as described above leads to the occurrence of surface and internal defects of the slab cast in the continuous casting operation. However, there is a problem that the melting rate of the flux must be increased while maintaining the carbon amount in the usual range.
The present invention has been conceived in order to solve such a conventional problem, and has as its object to provide appropriate means therefor.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたもので、下記手段をとるものであ
る。 （１）鋳片断面が偏平であるスラブ（厚さ５０〜３００
ｍｍ、幅５００〜３０００ｍｍ）を鋳造速度１．４ｍ／
ｍｉｎ以上で連続鋳造するためのモールドフラックスに
おいて、ＳｉＯ2 ：０．５〜４５．０ｗｔ％、ＣａＯ：
２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ2 Ｏ3 ：１．０〜４
５．０ｗｔ％、Ｒ2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ（Ｒ 2 Ｏはアルカリ金
属酸化物、ＲＯはアルカリ土類金属酸化物を表す、本明
細書の他の個所においても同じ）：１．０〜４５．０ｗ
ｔ％、Ｆ・Ｃ：０．２〜１５．０ｗｔ％を主体とし、こ
れに酸化剤としてＮａＮＯ3 、ＫＮＯ3 、ＮＨ4 ＮＯ
3 、ＮａＣｌＯ3 、ＫＣｌＯ3 、ＫＣｌＯ4 のうち１種
または２種以上を酸化剤とＦ・Ｃ（Ｆ・Ｃは炭素粉末を
表す、本明細書の他の個所においても同じ）の比（酸化
剤／Ｆ・Ｃ）で５．０未満としたことを特徴とする連続
鋳造用モールドフラックス。 （２）鋳片断面が角形であるブルーム（厚さ２００〜５
００ｍｍ、幅２００〜６００ｍｍ）あるいは丸ブルーム
（直径２２０〜５００ｍｍ）を鋳造速度１．５ｍ／ｍ以
上で連続鋳造するためのモールドフラックスにおいて、
ＳｉＯ 2 ：０．５〜４５．０ｗｔ％、ＣａＯ：２０．０
〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ 2 Ｏ 3 ：１．０〜４５．０ｗｔ
％、Ｒ 2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ：１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｆ・
Ｃ：０．２〜１５．０ｗｔ％を主体とし、これに酸化剤
としてＮａＮＯ 3 、ＫＮＯ 3 、ＮＨ 4 ＮＯ 3 、ＮａＣｌ
Ｏ 3 、ＫＣｌＯ 3 、ＫＣｌＯ 4 のうち１種または２種以
上を酸化剤とＦ・Ｃの比（酸化剤／Ｆ・Ｃ）で５．０未
満としたことを特徴とする連続鋳造用モールドフラック
ス。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and employs the following means. (1) A slab having a flat slab section (thickness of 50 to 300)
mm, width 500-3000mm) at a casting speed of 1.4m /
For mold flux for continuous casting in min.
Oite, SiO 2: 0.5~45.0wt%, CaO :
20.0~45.0wt%, Al 2 O 3: 1.0~4
5.0 wt%, R 2 O + RO + F (R 2 O is alkali gold
Group oxides and RO represent alkaline earth metal oxides.
The same applies to other parts of the detailed book ) : 1.0 to 45.0 w
t%, FC: 0.2-15.0 wt%, and NaNO 3 , KNO 3 , NH 4 NO as an oxidizing agent
3 , one or more of NaClO 3 , KClO 3 , and KClO 4 are combined with an oxidizing agent and FC (FC is carbon powder).
A mold flux for continuous casting, wherein the ratio (oxidizing agent / FC) is less than 5.0. (2) A bloom having a square slab section (thickness of 200 to 5)
00mm, width 200-600mm) or round bloom
(Diameter 220-500mm) with casting speed 1.5m / m or less
In the mold flux for continuous casting on the above,
SiO 2 : 0.5 to 45.0 wt%, CaO: 20.0
４５45.0 wt%, Al 2 O 3 : 1.0〜45.0 wt
%, R 2 O + RO + F: 1.0 to 45.0 wt%, F ·
C: 0.2 to 15.0 wt% as a main component and an oxidizing agent
NaNO 3 , KNO 3 , NH 4 NO 3 , NaCl
O 3, KClO 3, 1 kind or two or more kinds of KClO 4
Above is the ratio of oxidizer to FC (oxidizer / FC) less than 5.0
Fully filled mold flux for continuous casting
Su.
【００１２】（３）鋳片断面の一辺が２２０ｍｍ以下で
ある角ビレットあるいは直径２２０ｍｍ以下の丸ビレッ
トを鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎ以上で連続鋳造するため
のモールドフラックスにおいて、ＳｉＯ 2 ：０．５〜４
５．０ｗｔ％、ＣａＯ：２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａ
ｌ 2 Ｏ 3 ：１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｒ 2 Ｏ＋ＲＯ＋
Ｆ：１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｆ・Ｃ：０．２〜１５．
０ｗｔ％を主体とし、これに酸化剤としてＮａＮＯ 3 、
ＫＮＯ 3 、ＮＨ 4 ＮＯ 3 、ＮａＣｌＯ 3 、ＫＣｌＯ 3 、
ＫＣｌＯ 4 のうち１種または２種以上を酸化剤とＦ・Ｃ
の比（酸化剤／Ｆ・Ｃ）で５．０未満としたことを特徴
とする連続鋳造用モールドフラックス。 （４）前記フラックスの形状が常温で中空顆粒状を呈し
ていることを特徴とする（１）ないし（３）のいずれか
に記載の連続鋳造用モールドフラックス。 （５）前記フラックスの形状が常温で中実顆粒状または
粉末状を呈していることを特徴とする（１）ないし
（３）のいずれかに記載の連続鋳造用モールドフラック
ス。 (3) When one side of the section of the slab is 220 mm or less
A square billet or a round billet with a diameter of 220 mm or less
For continuous casting at a casting speed of 1.6 m / min or more
In the mold flux, SiO 2 : 0.5 to 4
5.0 wt%, CaO: 20.0-45.0 wt%, A
l 2 O 3 : 1.0 to 45.0 wt%, R 2 O + RO +
F: 1.0 to 45.0 wt%, FC: 0.2 to 15.
0 wt% as a main component, NaNO 3 as an oxidizing agent ,
KNO 3 , NH 4 NO 3 , NaClO 3 , KClO 3 ,
One or more of KClO 4 and an oxidizing agent and FC
(Oxidizer / FC) less than 5.0
Mold flux for continuous casting. (4) The flux has a hollow granular shape at room temperature.
Any of (1) to (3), characterized in that
The mold flux for continuous casting according to 1. (5) The shape of the flux is solid granular at room temperature or
(1) to characterized in that it is in the form of powder
The mold flux for continuous casting according to any one of (3).
Su.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】本発明者らは骨材のカーボンを減
ぜずにフラックスの溶融速度を早めることについて種々
の実験研究を重ねた結果、酸化剤はカーボンが酸化開始
する温度より低い温度で分解して酸素を供給すること、
この酸素でもってフラックスの溶融過程で不要のカーボ
ンを燃焼（酸化）せしめれば、通常のフラックス中に含
まれるカーボン量を確保し、カーボン減少による種々の
弊害を回避したうえ、不要となったカーボンを消失させ
ることが可能となり、低温で分解生成した組成物はフラ
ックスの溶融を助長するので、適正な溶融速度が得ら
れ、その結果、フラックスの均一な厚みの溶融層を保つ
ことができ、鋳型と鋳片間へのフラックスの流入が絶え
ず一定量供給されて鋳片の表面欠陥の発生やブレークア
ウトを惹起することがないとの結論を得た。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The inventors of the present invention have conducted various experimental studies on increasing the flux melting rate without reducing the carbon of the aggregate. As a result, the oxidizing agent has a temperature lower than the temperature at which carbon starts to oxidize. To supply oxygen by decomposing
By burning (oxidizing) unnecessary carbon in the flux melting process with this oxygen, the amount of carbon contained in the normal flux is secured, and various adverse effects due to carbon reduction are avoided. And the composition decomposed at low temperature promotes the melting of the flux, so that an appropriate melting rate can be obtained.As a result, a molten layer having a uniform thickness of the flux can be maintained, and It was concluded that the flow of flux between the slabs was constantly supplied at a constant rate and did not cause the occurrence of surface defects or breakout of the slabs.
【００１４】このようなカーボンを酸化せしめる作用を
有する物質をフラックス中に含有せしめれば、カーボン
量を減少することなく通常のフラックス組成のままで連
続鋳造鋳片の製造が容易に可能になることを見出すに至
った。If such a substance having an action of oxidizing carbon is contained in the flux, it is possible to easily produce a continuous cast slab without reducing the amount of carbon and with a normal flux composition. I came to find.
【００１５】本発明のフラックスは上記知見を基にして
なされたものである。すなわち、フラックス中にカーボ
ンを酸化させるための物質として硝酸ナトリウム（硝酸
ソーダ、ＮａＮＯ 3 ）、硝酸カリウム（硝酸カリ、ＫＮ
Ｏ3 ）、硝酸アンモニウム（硝安、ＮＨ4 ＮＯ3 ）、塩
素酸ナトリウム（塩素酸ソーダ、ＮａＣｌＯ3 ）、塩素
酸カリウム（塩素酸カリ、ＫＣｌＯ3 ）、過塩素酸カリ
ウム（過塩素酸カリ、ＫＣｌＯ4 ）のうち１種または２
種以上を適量含有せしめることにより、カーボンを安定
に、かつ酸化させることができる。The flux of the present invention has been made based on the above findings. That is, sodium nitrate (sodium nitrate, NaNO 3) is used as a substance for oxidizing carbon in the flux. ), Potassium nitrate (potassium nitrate, KN
O 3 ), ammonium nitrate (ammonium nitrate, NH 4 NO 3 ), sodium chlorate (sodium chlorate, NaClO 3 ), potassium chlorate (potassium chlorate, KClO 3 ), potassium perchlorate (potassium perchlorate, KClO 4) One or two of
By containing an appropriate amount of the seed or more, carbon can be oxidized stably and oxidized.
【００１６】ここで本発明と異なった目的で（鋳片への
浸炭の防止）でフラックス中のカーボンの消滅を図るた
めに、カーボンの燃焼促進剤として例えば本発明中の一
部の物質を取り上げた特開平４−２９４８４９号公報が
存在する。該公報を要約して記すと「連続鋳造用モール
ドパウダーは、比表面積９５ＢＥＴ装入管−ｍ2 ／ｇ以
上で、かつｐＨ８未満のカーボンブラック６０重量％以
上を含むカーボン質原料を０．５〜５重量％、カーボン
の燃焼促進剤として炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウ
ム、硝酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウ
ム、硝酸カリウム、炭酸リチウムの１種または２種以上
を３〜３５重量％、及び適宜シリカ含有量６０重量％以
上のシリカ質原料を１０重量％未満含有し、シリカ質原
料を添加する場合には、燃焼促進剤とシリカ質原料の配
合比が重量比で１．５以上であり、かつ燃焼促進剤とカ
ーボン質原料の配合比が重量比で５．０以上であること
を特徴とする。」とある。Here, in order to eliminate carbon in the flux for a purpose different from that of the present invention (prevention of carburization of the slab), for example, some substances in the present invention are taken up as a carbon combustion promoter. Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 4-294849 exists. When referred summarizes the publication "mold powder for continuous casting, with a specific surface area 95BET instrumentation pipe -m 2 / g or more, and 0.5 a carbonaceous material containing carbon black 60 wt% or more less than pH8 5% by weight, 3 to 35% by weight of one or more of sodium carbonate, sodium hydrogen carbonate, sodium nitrate, potassium carbonate, potassium hydrogen carbonate, potassium nitrate, lithium carbonate as a carbon combustion promoter, and silica content as appropriate When the siliceous material is contained in an amount of 60% by weight or more and less than 10% by weight, and the siliceous material is added, the compounding ratio between the combustion accelerator and the siliceous material is 1.5 or more by weight and And the compounding ratio of the agent and the carbonaceous raw material is 5.0 or more by weight. "
【００１７】しかし、本発明で使用される硝酸ナトリウ
ム等の使用量はその使用目的が異なるため相違し、本発
明の目的を達成することはできない。本発明のフラック
ス組成はＳｉＯ2 ：０．５〜４５．０ｗｔ％、ＣａＯ：
２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ2 Ｏ3 ：１．０〜４
５．０ｗｔ％、Ｒ2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ：１．０〜４５．０ｗ
ｔ％、ＦＣ：０．２〜１５．０ｗｔ％を主体としこのフ
ラックスにＮａＮＯ3 、ＫＮＯ3 、ＮＨ4 ＮＯ3 、ＫＣ
ｌＯ3 、ＫＣｌＯ4 のうち１種または２種以上を、カー
ボン酸化剤とカーボン含有量の配合比が重量比で５．０
未満になるよう規制したものである。However, the amounts of sodium nitrate and the like used in the present invention are different because the purposes of use are different, and the objects of the present invention cannot be achieved. The flux composition of the present invention is SiO 2 : 0.5 to 45.0 wt%, CaO:
20.0~45.0wt%, Al 2 O 3: 1.0~4
5.0wt%, R 2 O + RO + F: 1.0~45.0w
t%, FC: 0.2 to 15.0 wt% as a main component, and this flux contains NaNO 3 , KNO 3 , NH 4 NO 3 , KC
One or two or more of 10 3 and KClO 4 are mixed at a weight ratio of carbon oxidizing agent to carbon content of 5.0.
It is regulated to be less than.
【００１８】本発明のフラックス組成の依ってきたる根
拠はフィルム膜厚が適切な厚さをもって絶えず鋳型と鋳
片間で存在しなければならないが、そのためには溶融し
ているフラックス層厚を適正量確保しておかなければな
らない。このフラックス層厚はいかなる鋳造速度におい
ても同様であるが、鋳造速度が速くなれば消費されるフ
ラックス量が多くなるので、鋳造速度とフラックス消費
量の間では許容される適正範囲が存在する。例えば図１
は寸法（幅１５００ｍｍ×厚さ２５０ｍｍ）の鋳片を鋳
造したときの鋳造速度とフラックス消費量の関係を示し
たもので、図中斜線で表している範囲が略適正条件と見
倣せる。The root of the flux composition of the present invention is that the film thickness must be constantly present between the mold and the slab with an appropriate thickness. Must be secured. This flux layer thickness is the same at any casting speed, but the higher the casting speed, the greater the amount of flux consumed, so there is an acceptable range between the casting speed and the flux consumption. For example, FIG.
Shows the relationship between the casting speed and the flux consumption when casting a slab of dimensions (width 1500 mm × thickness 250 mm), and the range indicated by oblique lines in the figure can be regarded as substantially appropriate conditions.
【００１９】しかしてこの消費量に見合った溶融フラッ
クス厚としては７〜２５ｍｍを必要とし、常時この溶融
厚みを保持できれば鋳片の表面欠陥を最小に維持するこ
とができる。このためにはスラグベアやデッケルの発生
を抑制するために必要なカーボンを確保すると共にフラ
ックス中に前記カーボン酸化剤を含有せしめたものであ
る。However, a molten flux thickness of 7 to 25 mm is required in accordance with the consumption, and if this molten thickness can be maintained at all times, the surface defects of the slab can be kept to a minimum. For this purpose, carbon necessary for suppressing the generation of slag bear and deckle is secured, and the carbon oxidizing agent is contained in the flux.
【００２０】本発明で用いるカーボン酸化剤はその使用
目的からみてフラックス中に含有されるカーボン量に見
合った酸素量を含有するだけでよく、従って使用される
酸化剤の種類によってその配合量を本発明で規制した範
囲内で適宜調整し実施する。本発明で用いる酸化剤の酸
素発生量の比較を表１に示したが、酸素供給物質単位重
量当たりの酸素発生量としてはＮａＮＯ3 が最大であ
り、最も使用に適していることが判る。The carbon oxidizing agent used in the present invention need only contain an amount of oxygen commensurate with the amount of carbon contained in the flux in view of its intended use. The adjustment is performed appropriately within the range regulated by the invention. Table 1 shows a comparison of the amount of oxygen generated by the oxidizing agent used in the present invention. It can be seen that NaNO 3 is the largest in terms of the amount of oxygen generated per unit weight of the oxygen supply substance, and is most suitable for use.
【００２１】[0021]
【表１】 [Table 1]
【００２２】このカーボン酸化剤の配合量は複合添加で
あってもよく、カーボン酸化剤とカーボンの配合比は重
量比で５．０未満で充分カーボンを酸化することがで
き、余分な配合は徒に酸素源の増加を招き、必要なカー
ボンまで酸化させることになる。また、過剰な溶融フラ
ックス層厚みとなり、過剰な溶融フラックス層厚になっ
た場合は、溶鋼湯面コントロールが困難となることか
ら、溶融フラックスの汲み出しを行うか、未溶融フラッ
クス層が存在しない赤熱状態の操業を余儀なくされる。The compounding amount of the carbon oxidizing agent may be a composite addition, and the compounding ratio of the carbon oxidizing agent and the carbon is less than 5.0 by weight so that the carbon can be sufficiently oxidized. This causes an increase in the number of oxygen sources, and oxidizes to the required carbon. In addition, if the molten flux layer becomes excessively thick, and if the molten flux layer becomes excessively thick, it is difficult to control the molten steel surface. Operation is forced.
【００２３】本発明で用いるカーボン酸化剤は前述の如
き物質を全て使用することができるが、通常取扱い上の
優位性（使用時のカーボンとの反応の容易性、価格の低
廉性、搬送時の爆発の危険性、反応による発生ガスの環
境汚染等）を考慮するとＮａＮＯ3 、ＫＮＯ3 が最も好
ましい。さらに、フラックスはその製造方法によって中
実状（押出成形）、中空状の成品が得られるが本発明の
適用に当たってはどちらでもよく、また顆粒状、粉末状
のいずれであってもその可否を問わない。As the carbon oxidizing agent used in the present invention, all of the above-mentioned substances can be used. Usually, the superiority in handling (ease of reaction with carbon at the time of use, low cost, transportation, Considering the danger of explosion and environmental pollution of the gas generated by the reaction, NaNO 3 and KNO 3 are most preferable. Further, the flux can be obtained in a solid (extrusion molding) or hollow product depending on the production method, but any flux can be used in the application of the present invention, and it does not matter whether the flux is granular or powdery. .
【００２４】また、一般的に偏平鋳片の鋳造において鋳
造速度が１．４ｍ／ｍｉｎ以上の高速鋳造においては、
その操業条件が厳しくなるため、フラックスもそれに適
応した性質が要求されるが、本発明においては前記した
如き組成をフラックスに付与することにより、スラブで
は断面厚さ５０〜３００ｍｍ、幅５００〜３０００ｍｍ
の鋳片を１．４ｍ／ｍｉｎ以上、断面が角形である厚さ
２００〜５００ｍｍ、幅２００〜６００ｍｍのブルー
ム、あるいは直径２２０〜５００ｍｍの丸ブルームを鋳
造速度１．５ｍ／ｍ以上、断面の一辺が２２０ｍｍ以下
である角ビレットあるいは直径２２０ｍｍ以下の丸ビレ
ットを１．６ｍ／ｍｉｎ以上の高速で鋳造を行うことが
できる。In general, in the casting of flat cast slabs, in the high-speed casting in which the casting speed is 1.4 m / min or more,
Since the operating conditions are strict, the flux is required to have a property adapted thereto. In the present invention, the slab is provided with the composition as described above to have a cross-sectional thickness of 50 to 300 mm and a width of 500 to 3000 mm.
A slab of 1.4 m / min or more, a cross section of a square bloom having a thickness of 200 to 500 mm and a width of 200 to 600 mm, or a round bloom having a diameter of 220 to 500 mm is cast at a casting speed of 1.5 m / m or more and one side of the cross section. Can be cast at a high speed of 1.6 m / min or more for a square billet having a diameter of 220 mm or less or a round billet having a diameter of 220 mm or less.
【００２５】さらに、本発明のカーボン酸化剤は、フラ
ックス中に含有する割合が少なく前記した特開平４−２
９４８４９号のフラックスより取扱い上での爆発の危険
性は少ないが、酸化剤中に例えば塩素系の物質は毒性の
ガスを発生するものもあるので、該酸化剤を使用するに
際しては、鋳型近傍の集気、換気等に充分留意する必要
がある。Further, the content of the carbon oxidizing agent of the present invention in the flux is small, as described in Japanese Patent Laid-Open No.
Although there is less danger of explosion during handling than the flux of No. 94849, for example, some oxidizing agents, such as chlorine-based substances, generate toxic gases. Careful attention must be paid to air collection and ventilation.
【００２６】[0026]
【実施例】本発明の実施例に用いたフラックスの化学組
成を表２に示し、そのフラックスを用いて鋳片の鋳造を
行った操業条件と鋳造時のフラックスの状態およびそれ
によって得られた鋳片の品質状況を表３および表４に示
した。なお、比較のために従来のフラックス、鋳造操業
条件、鋳造時フラックス状態、鋳片品質状況も併せてそ
れぞれ表２と表４に併記した。EXAMPLES The chemical compositions of the fluxes used in the examples of the present invention are shown in Table 2, and the operating conditions for casting slabs using the flux, the state of the flux at the time of casting, and the casting obtained therefrom. The quality status of the pieces is shown in Tables 3 and 4. For comparison, the conventional flux, the casting operation conditions, the state of the flux at the time of casting, and the quality of the slab are also shown in Tables 2 and 4, respectively.
【００２７】[0027]
【表２】 [Table 2]
【００２８】[0028]
【表３】 [Table 3]
【００２９】[0029]
【表４】 [Table 4]
【００３０】[0030]
【発明の効果】本発明によれば、フラックス中の溶融速
度調整剤である骨材としてのカーボンを減ずることな
く、カーボン酸化剤を含有せしめることによって高速鋳
造においても、鋳型と鋳片間のフィルム膜厚を安定に、
かつ均一に保つことができ、鋳片の表面品質を高位に保
つことができ、鋳造操業の安定化に寄与すること大なる
ものがある。According to the present invention, a film between a mold and a slab can be produced even in high-speed casting by adding a carbon oxidizing agent without reducing carbon as an aggregate which is a melting rate adjusting agent in a flux. Stable film thickness
In addition, there is a material that can maintain the uniformity, maintain the surface quality of the slab at a high level, and contribute to stabilization of the casting operation.
【図１】連続鋳造速度とフラックス消費量の関係を示す
図FIG. 1 is a diagram showing the relationship between continuous casting speed and flux consumption.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−57407（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−294849（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−198403（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−184666（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−118947（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−258343（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−305403（ＪＰ，Ａ) 特公 平６−73728（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平７−41383（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 C21C 7/076 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-9-57407 (JP, A) JP-A-4-294849 (JP, A) JP-A-6-198403 (JP, A) JP-A-3-1994 184666 (JP, A) JP-A-3-118947 (JP, A) JP-A-10-258343 (JP, A) JP-A-5-305403 (JP, A) JP-B-6-73728 (JP, B2) Japanese Patent Publication No. 7-41383 (JP, B2) (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) B22D 11/108 C21C 7/076
Claims (5)
〜３００ｍｍ、幅５００〜３０００ｍｍ）を鋳造速度
１．４ｍ／ｍｉｎ以上で連続鋳造するためのモールドフ
ラックスにおいて、ＳｉＯ2 ：０．５〜４５．０ｗｔ
％、ＣａＯ：２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ2 Ｏ3 ：
１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｒ2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ：１．０〜
４５．０ｗｔ％、Ｆ・Ｃ：０．２〜１５．０ｗｔ％を主
体とし、これに酸化剤としてＮａＮＯ3 、ＫＮＯ3 、Ｎ
Ｈ4 ＮＯ3 、ＮａＣｌＯ3 、ＫＣｌＯ3 、ＫＣｌＯ4 の
うち１種または２種以上を酸化剤とＦ・Ｃの比（酸化剤
／Ｆ・Ｃ）で５．０未満としたことを特徴とする連続鋳
造用モールドフラックス。A slab having a flat slab cross section (thickness: 50)
~ 300mm, width 500 ~ 3000mm)
Mold mold for continuous casting at 1.4 m / min or more
In Lux, SiO 2: 0.5~45.0wt
%, CaO: 20.0~45.0wt%, Al 2 O 3:
1.0~45.0wt%, R 2 O + RO + F: 1.0~
45.0% by weight, F · C: 0.2 to 15.0% by weight, and NaNO 3 , KNO 3 , N
One or more of H 4 NO 3 , NaClO 3 , KClO 3 , and KClO 4 are characterized in that the ratio of oxidizing agent to FC is less than 5.0 (oxidizing agent / FC). Mold flux for continuous casting.
００〜５００ｍｍ、幅２００〜６００ｍｍ）あるいは丸
ブルーム（直径２２０〜５００ｍｍ）を鋳造速度１．５
ｍ／ｍ以上で連続鋳造するためのモールドフラックスに
おいて、ＳｉＯ 2 ：０．５〜４５．０ｗｔ％、ＣａＯ：
２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ 2 Ｏ 3 ：１．０〜４
５．０ｗｔ％、Ｒ 2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ：１．０〜４５．０ｗ
ｔ％、Ｆ・Ｃ：０．２〜１５．０ｗｔ％を主体とし、こ
れに酸化剤としてＮａＮＯ 3 、ＫＮＯ 3 、ＮＨ 4 ＮＯ
3 、ＮａＣｌＯ 3 、ＫＣｌＯ 3 、ＫＣｌＯ 4 のうち１種
または２種以上を酸化剤とＦ・Ｃの比（酸化剤／Ｆ・
Ｃ）で５．０未満としたことを特徴とする連続鋳造用モ
ールドフラックス。 (2)Bloom (thickness 2)
(00-500mm, width 200-600mm) or round
Bloom (diameter 220-500mm) casting speed 1.5
Mold flux for continuous casting at m / m or more
In addition, SiO Two : 0.5 to 45.0 wt%, CaO:
20.0-45.0wt%, Al Two O Three : 1.0 to 4
5.0wt%, R Two O + RO + F: 1.0 to 45.0 w
t%, F · C: 0.2-15.0 wt%
NaNO as an oxidizing agent Three , KNO Three , NH Four NO
Three , NaClO Three , KCLO Three , KCLO Four One of
Or, at least two kinds of oxidizing agents and the ratio of F · C (oxidizing agent / F · C)
C) is less than 5.0.
Flux.
角ビレットあるいは直径２２０ｍｍ以下の丸ビレットを
鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎ以上で連続鋳造するためのモ
ールドフラックスにおいて、ＳｉＯ 2 ：０．５〜４５．
０ｗｔ％、ＣａＯ：２０．０〜４５．０ｗｔ％、Ａｌ 2
Ｏ 3 ：１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｒ 2 Ｏ＋ＲＯ＋Ｆ：
１．０〜４５．０ｗｔ％、Ｆ・Ｃ：０．２〜１５．０ｗ
ｔ％を主体とし、これに酸化剤としてＮａＮＯ 3 、ＫＮ
Ｏ 3 、ＮＨ 4 ＮＯ 3 、ＮａＣｌＯ 3 、ＫＣｌＯ 3 、ＫＣ
ｌＯ 4 のうち１種または２種以上を酸化剤とＦ・Ｃの比
（酸化剤／Ｆ・Ｃ）で５．０未満としたことを特徴とす
る連続鋳造用モールドフラックス。 3. A section of a slab having a side of 220 mm or less.
Square billets or round billets with a diameter of 220 mm or less
A model for continuous casting at a casting speed of 1.6 m / min or more.
In the field flux, SiO 2 : 0.5 to 45.
0 wt%, CaO: 20.0-45.0 wt%, Al 2
O 3 : 1.0 to 45.0 wt%, R 2 O + RO + F:
1.0-45.0 wt%, FC: 0.2-15.0 w
t%, and NaNO 3 , KN
O 3 , NH 4 NO 3 , NaClO 3 , KClO 3 , KC
One or two or more of 10 4 are the ratio of oxidizing agent to FC
(Oxidizing agent / FC) is less than 5.0.
Mold flux for continuous casting.
状を呈していることを特徴とする請求項１ないし請求項
３のいずれかに記載の連続鋳造用モールドフラックス。4. The method of claim 1 to claim, characterized in that the shape of the flux and has a hollow granular at room temperature
3. The mold flux for continuous casting according to any one of 3 .
状または粉末状を呈していることを特徴とする請求項１
ないし請求項３のいずれかに記載の連続鋳造用モールド
フラックス。5. The flux according to claim 1, wherein the flux has a solid granular form or a powder form at room temperature.
The mold flux for continuous casting according to claim 3 .
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|---|---|---|---|
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