JP3259262B2 - 電圧レギュレータ - Google Patents
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- G05F1/46—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc
- G05F1/56—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc using semiconductor devices in series with the load as final control devices
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
- H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
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- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
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- H02J2207/20—Charging or discharging characterised by the power electronics converter
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- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、負荷の間の電圧を
所定値に維持することによって、負荷に供給するd.c./
d.c.電圧コンバータの分野に関する。本発明は、より詳
細には、バッテリを用いて移動体装置に供給するステッ
プダウン型コンバータに適する。特に、本発明は、充電
可能バッテリを移動体電話に供給するのに適する。
所定値に維持することによって、負荷に供給するd.c./
d.c.電圧コンバータの分野に関する。本発明は、より詳
細には、バッテリを用いて移動体装置に供給するステッ
プダウン型コンバータに適する。特に、本発明は、充電
可能バッテリを移動体電話に供給するのに適する。
【0002】
【従来の技術】d.c./d.c.コンバータは、2つのカテゴ
リに本質的に分けられる。第1のカテゴリはスイッチモ
ード電力供給器を含み、第2のカテゴリはリニアレギュ
レータを含む。
リに本質的に分けられる。第1のカテゴリはスイッチモ
ード電力供給器を含み、第2のカテゴリはリニアレギュ
レータを含む。
【0003】図1は、スイッチモード電力供給タイプ
(SMPS)の従来のコンバータの一例を表している。
このようなコンバータは、例えば充電可能バッテリ2に
よって提供されたd.c.入力電圧Vbatを与えるために
用いられた2つの端子A及びBの間に直列に接続され
た、PチャネルMOSトランジスタMP及びNチャネル
MOSトランジスタMNを含む。端子Bは回路のグラン
ドを表している。トランジスタMP及びMNの直列接続
の中間点は、インダクタンスLの第1の端子に接続され
る。インダクタンスLの第2の端子は、所定電圧Vou
tを負荷Qに供給する出力端子Sに直接接続される。蓄
電キャパシタC、一般に高値のケミカルキャパシタは、
端子Sとグランドとの間に接続される。デカップリング
キャパシタC’は、更に、通常、インダクタンスLの第
2の端子とグランドとの間に接続される。それは、通
常、低値のセラミックキャパシタである。インダクタン
スLは、その第1の端子とグランドとの間に接続された
リカバリダイオードDに係合される。パルス幅変調(P
WN)制御ブロック1は、所望の所定値で出力電圧Vo
utを提供するためにトランジスタMP及びMNを制御
する。ブロック1は、端子Sとグランドとの間に接続さ
れた抵抗R1及びR2の直列接続の中間点で得られた信
号FBを受信する。ブロック1は、更に、クロック信号
(図示なし)を受信し、キャパシタCinは、通常、端
子A及びBの間でバッテリと並列に接続される。このよ
うなコンバータの作用は周知であり、更に説明すること
はしない。
(SMPS)の従来のコンバータの一例を表している。
このようなコンバータは、例えば充電可能バッテリ2に
よって提供されたd.c.入力電圧Vbatを与えるために
用いられた2つの端子A及びBの間に直列に接続され
た、PチャネルMOSトランジスタMP及びNチャネル
MOSトランジスタMNを含む。端子Bは回路のグラン
ドを表している。トランジスタMP及びMNの直列接続
の中間点は、インダクタンスLの第1の端子に接続され
る。インダクタンスLの第2の端子は、所定電圧Vou
tを負荷Qに供給する出力端子Sに直接接続される。蓄
電キャパシタC、一般に高値のケミカルキャパシタは、
端子Sとグランドとの間に接続される。デカップリング
キャパシタC’は、更に、通常、インダクタンスLの第
2の端子とグランドとの間に接続される。それは、通
常、低値のセラミックキャパシタである。インダクタン
スLは、その第1の端子とグランドとの間に接続された
リカバリダイオードDに係合される。パルス幅変調(P
WN)制御ブロック1は、所望の所定値で出力電圧Vo
utを提供するためにトランジスタMP及びMNを制御
する。ブロック1は、端子Sとグランドとの間に接続さ
れた抵抗R1及びR2の直列接続の中間点で得られた信
号FBを受信する。ブロック1は、更に、クロック信号
(図示なし)を受信し、キャパシタCinは、通常、端
子A及びBの間でバッテリと並列に接続される。このよ
うなコンバータの作用は周知であり、更に説明すること
はしない。
【0004】図2は、正電圧リニアレギュレータの従来
のダイアグラムの一例を表している。このようなレギュ
レータは、本質的に、所定の電圧Voutを負荷Qに供
給する電力素子MPを制御する増幅器4を含む。充電可
能バッテリ2は、レギュレータの入力端子A及びBの間
に接続されており、端子Bは組立体のグランドを形成す
る。負荷Qは、レギュレータの出力端子Sとグランドと
の間に接続される。バイポーラトランジスタの使用に対
して、いわゆる無駄電圧、即ちレギュレータの端子A及
びSの間の電圧降下を最小にし、バイポーラトランジス
タのベースに「入る」電流をセーブするために、電力素
子は、通常、例えばPチャネルのMOSトランジスタか
ら形成される。トランジスタMPのソースは、端子Aに
接続されており、一方、そのドレインは端子Sを形成す
る。デカップリングキャパシタC’は、通常、端子S及
びグランドの間に接続されており、キャパシタCin
は、通常、充電可能バッテリ2と並列に端子A及びBの
間に接続されている。増幅器4は、リファレンス電圧V
refが与えられる端子Rに接続された第1の反転入力
を含む。増幅器4の第2の非反転入力は、反転入力と非
反転入力との間のエラー電圧に従って、トランジスタM
Pのゲート−ソース電圧を変更するためにトランジスタ
MPのゲートに接続されており、従って維持電圧Vou
tはリファレンス電圧Vrefとなる。
のダイアグラムの一例を表している。このようなレギュ
レータは、本質的に、所定の電圧Voutを負荷Qに供
給する電力素子MPを制御する増幅器4を含む。充電可
能バッテリ2は、レギュレータの入力端子A及びBの間
に接続されており、端子Bは組立体のグランドを形成す
る。負荷Qは、レギュレータの出力端子Sとグランドと
の間に接続される。バイポーラトランジスタの使用に対
して、いわゆる無駄電圧、即ちレギュレータの端子A及
びSの間の電圧降下を最小にし、バイポーラトランジス
タのベースに「入る」電流をセーブするために、電力素
子は、通常、例えばPチャネルのMOSトランジスタか
ら形成される。トランジスタMPのソースは、端子Aに
接続されており、一方、そのドレインは端子Sを形成す
る。デカップリングキャパシタC’は、通常、端子S及
びグランドの間に接続されており、キャパシタCin
は、通常、充電可能バッテリ2と並列に端子A及びBの
間に接続されている。増幅器4は、リファレンス電圧V
refが与えられる端子Rに接続された第1の反転入力
を含む。増幅器4の第2の非反転入力は、反転入力と非
反転入力との間のエラー電圧に従って、トランジスタM
Pのゲート−ソース電圧を変更するためにトランジスタ
MPのゲートに接続されており、従って維持電圧Vou
tはリファレンス電圧Vrefとなる。
【0005】スイッチモード電力供給器とリニアレギュ
レータとの間での選択は、用途に依存し、特に用いられ
た充電可能バッテリのタイプに依存する。
レータとの間での選択は、用途に依存し、特に用いられ
た充電可能バッテリのタイプに依存する。
【0006】実際に、充電可能バッテリの放電の発生
は、それらのタイプによって異なる。例えば、カドミウ
ム−ニッケル(Ni−Cd)タイプのバッテリは、急激
に放電する特徴を有しており、即ちそれらが提供する電
圧は、急激に降下する前に実質的に一定に持続する。逆
に、リチウムイオン(Li−ion)タイプのバッテリ
は、なめらかに放電する特徴を有しており、即ちそれら
が提供する電圧は、それらの使用に従って徐々に減少す
る。
は、それらのタイプによって異なる。例えば、カドミウ
ム−ニッケル(Ni−Cd)タイプのバッテリは、急激
に放電する特徴を有しており、即ちそれらが提供する電
圧は、急激に降下する前に実質的に一定に持続する。逆
に、リチウムイオン(Li−ion)タイプのバッテリ
は、なめらかに放電する特徴を有しており、即ちそれら
が提供する電圧は、それらの使用に従って徐々に減少す
る。
【0007】これは、特に移動電話に対する特定の用途
において妨害する。実際に、このような用途において、
いくつかの電話(例えば8個)が同一通信チャネルを共
有する。結果として、所与の電話の電流の必要性は一定
ではない。10μs以下で完全充電モードからほどんど
電流のないモードへ切り換えることが、通常、要求され
る。バッテリ電圧が出力電圧に対して十分に高いなら
ば、この問題は起こらない。逆に入力電圧が低いなら
ば、電流スロープがインダクタンスL(図1)にリンク
されるために、この制約を満足することができない。こ
の制約の点で、スイッチモード電力供給器は、200k
Hzのオーダの通常の使用周波数よりも十分に高い周波
数で動作すべきである。
において妨害する。実際に、このような用途において、
いくつかの電話(例えば8個)が同一通信チャネルを共
有する。結果として、所与の電話の電流の必要性は一定
ではない。10μs以下で完全充電モードからほどんど
電流のないモードへ切り換えることが、通常、要求され
る。バッテリ電圧が出力電圧に対して十分に高いなら
ば、この問題は起こらない。逆に入力電圧が低いなら
ば、電流スロープがインダクタンスL(図1)にリンク
されるために、この制約を満足することができない。こ
の制約の点で、スイッチモード電力供給器は、200k
Hzのオーダの通常の使用周波数よりも十分に高い周波
数で動作すべきである。
【0008】ステップダウン型スイッチモード電力供給
器の別の不都合な点は、リニアレギュレータよりも無駄
電圧が高いことである。実際に、スイッチモード電力供
給器は、2.7ボルトの出力電圧に対して少なくとも3
ボルトの供給電圧を必要とする。
器の別の不都合な点は、リニアレギュレータよりも無駄
電圧が高いことである。実際に、スイッチモード電力供
給器は、2.7ボルトの出力電圧に対して少なくとも3
ボルトの供給電圧を必要とする。
【0009】更に、移動体電話において、スイッチモー
ド電力供給器は、2つの動作モードを有する。第1の動
作モードは、負荷によって高い電流消費の周期を意味す
る。このモードにおいて、制御パルス列は、固定周波数
を有する。このような動作モードにおいて、スイッチモ
ード電力供給器の内部消費は、1mAのオーダである。
第2の動作モード(通常「スキップモードのPFM」と
して参照される)は、第1のモードの固定周波数の同期
が続く間は、クロックサイクルがスキップされるという
動作モードである。従って、第2の動作モードにおいて
は、パルス幅が変化するだけでなく、周波数も変化す
る。この動作モードは、負荷による低電流サージの周期
を意味し、結果として、100μAのオーダで低い内部
電力消費となる。しかしながら、通常、周波数が電話で
用いられる音響帯域内にあるために、パルス列の周波数
減少がノイズ問題を生じる。従って、妨害を避けるため
に追加フィルタを用いることが必要となる。
ド電力供給器は、2つの動作モードを有する。第1の動
作モードは、負荷によって高い電流消費の周期を意味す
る。このモードにおいて、制御パルス列は、固定周波数
を有する。このような動作モードにおいて、スイッチモ
ード電力供給器の内部消費は、1mAのオーダである。
第2の動作モード(通常「スキップモードのPFM」と
して参照される)は、第1のモードの固定周波数の同期
が続く間は、クロックサイクルがスキップされるという
動作モードである。従って、第2の動作モードにおいて
は、パルス幅が変化するだけでなく、周波数も変化す
る。この動作モードは、負荷による低電流サージの周期
を意味し、結果として、100μAのオーダで低い内部
電力消費となる。しかしながら、通常、周波数が電話で
用いられる音響帯域内にあるために、パルス列の周波数
減少がノイズ問題を生じる。従って、妨害を避けるため
に追加フィルタを用いることが必要となる。
【0010】
【発明が解決しようとする課題】従って、これは、リニ
アレギュレータ、特にリチウムイオンバッテリの選択に
つながる。しかしながら、リニアレギュレータは別の不
都合な点を有する。
アレギュレータ、特にリチウムイオンバッテリの選択に
つながる。しかしながら、リニアレギュレータは別の不
都合な点を有する。
【0011】不都合な点は、このようなレギュレータの
効率が入力電圧に反比例することである。従って、リチ
ウムイオンバッテリについて、バッテリが完全に充電さ
れたときに、非常に不十分な効率しか得られない。更
に、リニアレギュレータの電力消費が負荷によって消費
されるどのような電流に対しても実質的に一定であるの
で、この消費は、レギュレータに提供される最大電流に
つながり、低電流サージ周期で特に高くなる。
効率が入力電圧に反比例することである。従って、リチ
ウムイオンバッテリについて、バッテリが完全に充電さ
れたときに、非常に不十分な効率しか得られない。更
に、リニアレギュレータの電力消費が負荷によって消費
されるどのような電流に対しても実質的に一定であるの
で、この消費は、レギュレータに提供される最大電流に
つながり、低電流サージ周期で特に高くなる。
【0012】レギュレータ出力電圧より高く且つ離れ過
ぎない通常の電圧を有するニッケル−カドミウムバッテ
リの場合には、急激に降下する時間までバッテリの電圧
の減少が零に近い傾斜を有するので、リニアレギュレー
タが通常用いられる。
ぎない通常の電圧を有するニッケル−カドミウムバッテ
リの場合には、急激に降下する時間までバッテリの電圧
の減少が零に近い傾斜を有するので、リニアレギュレー
タが通常用いられる。
【0013】本発明は、それに供給する充電可能バッテ
リのどのようなタイプにも適切に動作する新しい電圧レ
ギュレータを提供することによって、従来の電圧レギュ
レータの不都合な点を克服することを目的とする。
リのどのようなタイプにも適切に動作する新しい電圧レ
ギュレータを提供することによって、従来の電圧レギュ
レータの不都合な点を克服することを目的とする。
【0014】本発明はまた、スイッチモード電力供給シ
ステムに対して、制御がもはや保証されない入力電圧ス
レッショルド(効率的に低くすることによって)を改善
するレギュレータを提供することを目的とする。
ステムに対して、制御がもはや保証されない入力電圧ス
レッショルド(効率的に低くすることによって)を改善
するレギュレータを提供することを目的とする。
【0015】本発明はまた、どのような動作モード及び
/又はバッテリ電圧レベルにも、負荷への電圧供給の効
率を最適化することを目的とする。
/又はバッテリ電圧レベルにも、負荷への電圧供給の効
率を最適化することを目的とする。
【0016】本発明は、更に、完全充電周期から低充電
周期へ急速に切り換えるレギュレータを有することを目
的とする。
周期へ急速に切り換えるレギュレータを有することを目
的とする。
【0017】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴は、同一電
圧調整回路の中で、スイッチモード電力供給器システム
とリニアレギュレーションシステムとの組合せを可能に
することである。本発明の別の特徴は、少なくとも充電
可能バッテリの間で利用できる電圧に従って、及び好ま
しくは負荷によって消費された電流に従って、スイッチ
モード電力供給動作及びリニアレギュレータ動作の間で
選択を可能にすることである。
圧調整回路の中で、スイッチモード電力供給器システム
とリニアレギュレーションシステムとの組合せを可能に
することである。本発明の別の特徴は、少なくとも充電
可能バッテリの間で利用できる電圧に従って、及び好ま
しくは負荷によって消費された電流に従って、スイッチ
モード電力供給動作及びリニアレギュレータ動作の間で
選択を可能にすることである。
【0018】より詳細には、本発明は、バッテリから負
荷に供給する電圧レギュレータにおいて、第1のスイッ
チモード電力供給型の電圧調整素子と、第2のリニアレ
ギュレータ型の電圧調整素子と、バッテリ電圧及び出力
電圧の間の電圧差に従って、2つの調整素子の一方を選
択する制御手段とを含んでおり、電圧差が第1のスレッ
ショルド値よりも高く、且つ負荷によって消費された電
流が第2のスレッショルド値よりも高いとき、第1のス
イッチモード電力供給型の電圧調整素子が選択され、電
圧差が第1の所定のスレッショルド値よりも低く、又は
負荷によって消費された電流が第2のスレッショルド値
よりも低いとき、第2のリニアレギュレータ型の電圧調
整素子が選択される電圧レギュレータを提供する。
荷に供給する電圧レギュレータにおいて、第1のスイッ
チモード電力供給型の電圧調整素子と、第2のリニアレ
ギュレータ型の電圧調整素子と、バッテリ電圧及び出力
電圧の間の電圧差に従って、2つの調整素子の一方を選
択する制御手段とを含んでおり、電圧差が第1のスレッ
ショルド値よりも高く、且つ負荷によって消費された電
流が第2のスレッショルド値よりも高いとき、第1のス
イッチモード電力供給型の電圧調整素子が選択され、電
圧差が第1の所定のスレッショルド値よりも低く、又は
負荷によって消費された電流が第2のスレッショルド値
よりも低いとき、第2のリニアレギュレータ型の電圧調
整素子が選択される電圧レギュレータを提供する。
【0019】本発明の一実施形態によれば、制御手段
は、負荷によって消費された電流に従って調整素子の一
方を選択する。
は、負荷によって消費された電流に従って調整素子の一
方を選択する。
【0020】本発明によれば、電圧レギュレータは、バ
ッテリ電圧を受信する2つの端子間に直列に設けられた
2つのMOSトランジスタと、パルス幅変調により2つ
のトランジスタの一方をオン他方をオフとする制御回路
と、第1のトランジスタのリニア制御回路と、バッテリ
電圧及び出力電圧の間の電圧差と負荷によって消費され
た電流とに従って、2つの制御回路の一方を選択する選
択回路とを含む。
ッテリ電圧を受信する2つの端子間に直列に設けられた
2つのMOSトランジスタと、パルス幅変調により2つ
のトランジスタの一方をオン他方をオフとする制御回路
と、第1のトランジスタのリニア制御回路と、バッテリ
電圧及び出力電圧の間の電圧差と負荷によって消費され
た電流とに従って、2つの制御回路の一方を選択する選
択回路とを含む。
【0021】本発明の一実施形態によれば、第1のMO
Sトランジスタのゲートに送られる、制御回路のそれぞ
れの出力信号が3状態増幅器(出力状態を高インピーダ
ンス状態に制御できる増幅器)から出力される。
Sトランジスタのゲートに送られる、制御回路のそれぞ
れの出力信号が3状態増幅器(出力状態を高インピーダ
ンス状態に制御できる増幅器)から出力される。
【0022】本発明の一実施形態によれば、第1のトラ
ンジスタが飽和される調整動作モードを含んでいる。
ンジスタが飽和される調整動作モードを含んでいる。
【0023】本発明の一実施形態によれば、移動体電話
に供給しており、該移動体電話のスタンバイ状態の信号
指示の受信の端子を含む。
に供給しており、該移動体電話のスタンバイ状態の信号
指示の受信の端子を含む。
【0024】
【発明の実施の形態】本発明の前述した目的、特徴及び
効果が、添付図面を参照する特別の実施形態の限定しな
い記載の中で、詳細に説明される。
効果が、添付図面を参照する特別の実施形態の限定しな
い記載の中で、詳細に説明される。
【0025】同一素子は、異なる図面においても同一参
照番号で参照されている。明確には、本発明での理解に
必要な素子のみが、図面に表されており且つ以下に説明
されている。
照番号で参照されている。明確には、本発明での理解に
必要な素子のみが、図面に表されており且つ以下に説明
されている。
【0026】図3は、本発明による電圧調整回路10の
一実施形態を表している。この回路は、充電可能バッテ
リ2の正端子に接続される端子Vddとグランド端子G
NDとの間で直列に接続された、PチャネルMOSトラ
ンジスタMPとNチャネルMOSトランジスタMNとを
含む。トランジスタMP及びMNの直列接続の中間点
は、回路の出力端子OUTを形成する。調整回路10
(MAC)は、出力トランジスタを制御する2つのブロ
ック11及び12を含む。第1のブロック11は、スイ
ッチモード電力供給(SMPS)モードのトランジスタ
MP及びMNを制御する手段である。第2のブロック1
2は、低無駄電圧(LDO)でリニアレギュレータモー
ドのトランジスタMPを制御する手段である。ブロック
11及び12は、回路10の動作モードを選択する回路
13(CONTROL)によって制御される。回路10
の出力端子OUTは、負荷供給電圧Voutを提供する
端子Sに、インダクタンスLを介して接続される。前述
したように、キャパシタCinは、充電可能バッテリ2
と並列に配置されており、蓄電キャパシタC及びデカッ
プリングキャパシタC’は、端子Sとグランドとの間に
並列に接続される。
一実施形態を表している。この回路は、充電可能バッテ
リ2の正端子に接続される端子Vddとグランド端子G
NDとの間で直列に接続された、PチャネルMOSトラ
ンジスタMPとNチャネルMOSトランジスタMNとを
含む。トランジスタMP及びMNの直列接続の中間点
は、回路の出力端子OUTを形成する。調整回路10
(MAC)は、出力トランジスタを制御する2つのブロ
ック11及び12を含む。第1のブロック11は、スイ
ッチモード電力供給(SMPS)モードのトランジスタ
MP及びMNを制御する手段である。第2のブロック1
2は、低無駄電圧(LDO)でリニアレギュレータモー
ドのトランジスタMPを制御する手段である。ブロック
11及び12は、回路10の動作モードを選択する回路
13(CONTROL)によって制御される。回路10
の出力端子OUTは、負荷供給電圧Voutを提供する
端子Sに、インダクタンスLを介して接続される。前述
したように、キャパシタCinは、充電可能バッテリ2
と並列に配置されており、蓄電キャパシタC及びデカッ
プリングキャパシタC’は、端子Sとグランドとの間に
並列に接続される。
【0027】本発明の特徴は、トランジスタMPの高ゲ
ートキャパシタンスにもかかわらず、応答時間を最小に
して回路10の動作モードの選択を可能にするために、
高インピーダンスで出力状態を制御可能な回路14及び
15が、ブロック11及び12の出力にぞれぞれ提供さ
れていることである。
ートキャパシタンスにもかかわらず、応答時間を最小に
して回路10の動作モードの選択を可能にするために、
高インピーダンスで出力状態を制御可能な回路14及び
15が、ブロック11及び12の出力にぞれぞれ提供さ
れていることである。
【0028】回路11は、従来と同様にトランジスタM
P及びMNのゲートを制御するパルス幅変調(PWM)
制御ブロック1’を含む。ブロック1’の第1の出力1
6は、トランジスタMPのゲートに、回路14の3状態
増幅器(図示なし)を介して接続される。ブロック1’
の第2の出力17は、トランジスタMNのゲートに、回
路14のスイッチ(好ましくは、3状態増幅器、図示な
し)を介して接続される。回路14は、回路13によっ
て提供された信号18により制御される。ブロック1’
は、従来、出力電圧を測定する端子Sに接続された、回
路10の入力端子FBTから得られた信号FBによって
制御される。望むなら、出力電圧のこの測定は、抵抗分
割ブリッジを介して、図1に表されているようにするこ
とができる。ブロック1’もまた、クロック信号(図示
なし)を受信する。
P及びMNのゲートを制御するパルス幅変調(PWM)
制御ブロック1’を含む。ブロック1’の第1の出力1
6は、トランジスタMPのゲートに、回路14の3状態
増幅器(図示なし)を介して接続される。ブロック1’
の第2の出力17は、トランジスタMNのゲートに、回
路14のスイッチ(好ましくは、3状態増幅器、図示な
し)を介して接続される。回路14は、回路13によっ
て提供された信号18により制御される。ブロック1’
は、従来、出力電圧を測定する端子Sに接続された、回
路10の入力端子FBTから得られた信号FBによって
制御される。望むなら、出力電圧のこの測定は、抵抗分
割ブリッジを介して、図1に表されているようにするこ
とができる。ブロック1’もまた、クロック信号(図示
なし)を受信する。
【0029】本発明によれば、ブロック1’は、しかし
ながら、信号動作モード、即ち固定周波数でのパルス幅
変調を有する。実際に、本発明によれば、可変周波数動
作モードは必要でない。
ながら、信号動作モード、即ち固定周波数でのパルス幅
変調を有する。実際に、本発明によれば、可変周波数動
作モードは必要でない。
【0030】リニア調整回路12は、従来、リファレン
ス電圧Vrefに対してトランジスタMPのドレインの
電圧を増幅するエラー増幅器4を含む。エラー増幅器4
の反転入力は電圧Vrefを受信しており、非反転入力
は端子OUTから得られた信号FB1を受信する。エラ
ー増幅器の出力は、トランジスタMPのゲートに、回路
15(例えば3状態増幅器)を介して接続される。回路
15は、通常の制御ブロック13によって提供された信
号19によって制御される。
ス電圧Vrefに対してトランジスタMPのドレインの
電圧を増幅するエラー増幅器4を含む。エラー増幅器4
の反転入力は電圧Vrefを受信しており、非反転入力
は端子OUTから得られた信号FB1を受信する。エラ
ー増幅器の出力は、トランジスタMPのゲートに、回路
15(例えば3状態増幅器)を介して接続される。回路
15は、通常の制御ブロック13によって提供された信
号19によって制御される。
【0031】本発明によれば、レギュレータがスイッチ
モード電力供給器として動作しなければならないとき、
回路14のスイッチ即ち3状態増幅器は導通しており、
増幅器15の出力P’は高インピーダンス状態に置かれ
る。従って、機能的な視点から、全ては回路12が存在
しないかのように動作する。スイッチモード電力供給器
において、本発明によるレギュレータの動作は、機能的
な視点から完全に従来のものである。
モード電力供給器として動作しなければならないとき、
回路14のスイッチ即ち3状態増幅器は導通しており、
増幅器15の出力P’は高インピーダンス状態に置かれ
る。従って、機能的な視点から、全ては回路12が存在
しないかのように動作する。スイッチモード電力供給器
において、本発明によるレギュレータの動作は、機能的
な視点から完全に従来のものである。
【0032】調整回路10がリニアレギュレータとして
動作しなければならないとき、回路14の第1の出力P
は高インピーダンス状態に置かれ、その第2の出力Nは
低状態、即ちグランドにされる。3状態増幅器15は、
信号19によって導通状態におかれる。従って、機能的
な視点から、全てが回路11及びトランジスタMNが存
在しないかのように生じる。ここでインダクタンスLに
係合したリカバリダイオードは、例えばトランジスタM
Nの固有ダイオードD’によって形成される。このダイ
オードは、しかしながら、スイッチモード電力供給動作
に互換性がある。
動作しなければならないとき、回路14の第1の出力P
は高インピーダンス状態に置かれ、その第2の出力Nは
低状態、即ちグランドにされる。3状態増幅器15は、
信号19によって導通状態におかれる。従って、機能的
な視点から、全てが回路11及びトランジスタMNが存
在しないかのように生じる。ここでインダクタンスLに
係合したリカバリダイオードは、例えばトランジスタM
Nの固有ダイオードD’によって形成される。このダイ
オードは、しかしながら、スイッチモード電力供給動作
に互換性がある。
【0033】しかしながら、従来のリニアレギュレータ
の安定性は、通常、キャパシタC’(図2)の使用を必
要とする。このキャパシタは、スイッチモードのレギュ
レータの動作に互換性がない。従って、本発明によれ
ば、内部補償キャパシタCcが、リニアレギュレータと
しての動作の安定性を保証するために使用される。この
種の補償は、前述された機能に基づいて、当業者に容易
である。
の安定性は、通常、キャパシタC’(図2)の使用を必
要とする。このキャパシタは、スイッチモードのレギュ
レータの動作に互換性がない。従って、本発明によれ
ば、内部補償キャパシタCcが、リニアレギュレータと
しての動作の安定性を保証するために使用される。この
種の補償は、前述された機能に基づいて、当業者に容易
である。
【0034】リニアレギュレーションにおいて、インダ
クタンスLの存在は等価直列抵抗が低ければ妨害しない
ことに注目すべきである。
クタンスLの存在は等価直列抵抗が低ければ妨害しない
ことに注目すべきである。
【0035】回路14及び15によってなされるスイッ
チングに対して3状態増幅器を使用することの利点は、
電力消費が単一スイッチの使用に比べて最小にされてい
ることである。実際に、単一スイッチの場合に、グラン
ドに接続されるか、又はスイッチが接続されるMOSト
ランジスタのゲートの制御のための正電圧に接続され
る、低抵抗がもたらされる。MOSトランジスタのゲー
トへのこのような接続は、MOSトランジスタのゲート
とグランドとの間の等価浮遊容量の高い充電及び放電電
流を生じる。更に、単一スイッチによってもたらされる
低直列抵抗は、数百kHzのオーダのスイッチモード電
力供給器の動作周波数にとって許容できない制御信号の
遅延を生じる。
チングに対して3状態増幅器を使用することの利点は、
電力消費が単一スイッチの使用に比べて最小にされてい
ることである。実際に、単一スイッチの場合に、グラン
ドに接続されるか、又はスイッチが接続されるMOSト
ランジスタのゲートの制御のための正電圧に接続され
る、低抵抗がもたらされる。MOSトランジスタのゲー
トへのこのような接続は、MOSトランジスタのゲート
とグランドとの間の等価浮遊容量の高い充電及び放電電
流を生じる。更に、単一スイッチによってもたらされる
低直列抵抗は、数百kHzのオーダのスイッチモード電
力供給器の動作周波数にとって許容できない制御信号の
遅延を生じる。
【0036】本発明による回路10の動作モードの選択
制御は、図4から図6に関連して以下に説明される。
制御は、図4から図6に関連して以下に説明される。
【0037】図4は、負荷によって消費された電流Il
oadと電圧差Vbat−Voutとによって選択され
た動作モードを説明する。
oadと電圧差Vbat−Voutとによって選択され
た動作モードを説明する。
【0038】負荷によって消費された電流が所定のスレ
ッショルド値I0よりも低いとき、レギュレータはリニ
アレギュレータ(LDO)として動作する。電流Ilo
adが値I0よりも高く、且つ差Vbat−Voutが
所定のスレッショルド値V0よりも高いとき、レギュレ
ータはスイッチモード電力供給器(SMPS)として動
作する。レギュレータの入力Vddと出力Voutとの
間の電圧差が電圧V0よりも低いとき、レギュレータ1
0は、例えば負荷(LDO)によって消費される電流の
全範囲(0−Imax)に渡ってリニアレギュレータと
して動作する。
ッショルド値I0よりも低いとき、レギュレータはリニ
アレギュレータ(LDO)として動作する。電流Ilo
adが値I0よりも高く、且つ差Vbat−Voutが
所定のスレッショルド値V0よりも高いとき、レギュレ
ータはスイッチモード電力供給器(SMPS)として動
作する。レギュレータの入力Vddと出力Voutとの
間の電圧差が電圧V0よりも低いとき、レギュレータ1
0は、例えば負荷(LDO)によって消費される電流の
全範囲(0−Imax)に渡ってリニアレギュレータと
して動作する。
【0039】スレッショルド値に対する電流及び電圧の
測定器は、調整回路10に内在するか又は外在すること
ができる。これら測定器が回路に内在する一実施形態に
おいて、この回路は、負荷によって消費された電流の測
定の手段を提供する。直列抵抗は、例えばこの測定に対
して用いられ得る。しかしながら、このトンランジスタ
を通過する電流のイメージを抽出するためにトランジス
タMPと並列に接続されたMOSトランジスタを用いる
ことが好ましい。従って、レギュレータの無駄電圧の増
加が避けられる。負荷によって消費された電流の測定に
基づいて、測定値は、レギュレータの動作モードを選択
する回路に内在するスレッショルド値と比較される。
測定器は、調整回路10に内在するか又は外在すること
ができる。これら測定器が回路に内在する一実施形態に
おいて、この回路は、負荷によって消費された電流の測
定の手段を提供する。直列抵抗は、例えばこの測定に対
して用いられ得る。しかしながら、このトンランジスタ
を通過する電流のイメージを抽出するためにトランジス
タMPと並列に接続されたMOSトランジスタを用いる
ことが好ましい。従って、レギュレータの無駄電圧の増
加が避けられる。負荷によって消費された電流の測定に
基づいて、測定値は、レギュレータの動作モードを選択
する回路に内在するスレッショルド値と比較される。
【0040】同様に、端子Vdd及びVoutの間の電
圧差の測定の手段は、値V0をこの電圧差と比較して、
回路を切り替えることを提供することができる。
圧差の測定の手段は、値V0をこの電圧差と比較して、
回路を切り替えることを提供することができる。
【0041】本発明の一実施形態、特に移動体電話につ
いて、しかしながら、本発明によるレギュレータを制御
する負荷の中で利用可能な信号を用いるのが好ましい。
特に、従来の移動体電話において、バッテリの充電状態
は、充電を必要とすることをユーザに注意を与えるため
に公知である。
いて、しかしながら、本発明によるレギュレータを制御
する負荷の中で利用可能な信号を用いるのが好ましい。
特に、従来の移動体電話において、バッテリの充電状態
は、充電を必要とすることをユーザに注意を与えるため
に公知である。
【0042】この実施形態によれば、本発明の電圧レギ
ュレータは、スイッチモード電圧供給動作に加えて、3
つの可能な動作モードを有する。
ュレータは、スイッチモード電圧供給動作に加えて、3
つの可能な動作モードを有する。
【0043】第1の動作モード(THRU)は、出力端
子Sが電圧Voutのステップダウン後段レギュレータ
の入力に、即ちこのタイプの後段レギュレータ(図示な
し)の入力にだけ接続されているときに用いられる。ト
ランジスタMPは、永続的にオンにされ、オン状態(R
dson)の低直列抵抗を単に表している。トランジス
タMPが飽和されたこのような動作モード(THRU)
は、例えば、スレッショルド値V0に対するバッテリの
充電状態を示す信号TUを用いて有効にされる。例えば
2.7ボルトの出力電圧に対して、バッテリの間の電圧
が3ボルトよりも低いとき、信号TUがロー状態にな
る。この「強制」動作モードがオプションであることに
注意すべきである。
子Sが電圧Voutのステップダウン後段レギュレータ
の入力に、即ちこのタイプの後段レギュレータ(図示な
し)の入力にだけ接続されているときに用いられる。ト
ランジスタMPは、永続的にオンにされ、オン状態(R
dson)の低直列抵抗を単に表している。トランジス
タMPが飽和されたこのような動作モード(THRU)
は、例えば、スレッショルド値V0に対するバッテリの
充電状態を示す信号TUを用いて有効にされる。例えば
2.7ボルトの出力電圧に対して、バッテリの間の電圧
が3ボルトよりも低いとき、信号TUがロー状態にな
る。この「強制」動作モードがオプションであることに
注意すべきである。
【0044】第2の動作モード(SLEEP)は、負荷
によって消費された電流がスレッショルド値I0よりも
高い、リニアレギュレータ動作モードに対応する。しか
しながら、図3によって説明された好ましい実施形態に
おいて、低電流動作モードは、通信していない移動体電
話のスタンバイモードに対応する。従って、このモード
は、電話制御回路として公知である。従って、回路10
は、移動体電話のスタンバイへの設定を指示する2状態
信号を受信する端子SMを含む。
によって消費された電流がスレッショルド値I0よりも
高い、リニアレギュレータ動作モードに対応する。しか
しながら、図3によって説明された好ましい実施形態に
おいて、低電流動作モードは、通信していない移動体電
話のスタンバイモードに対応する。従って、このモード
は、電話制御回路として公知である。従って、回路10
は、移動体電話のスタンバイへの設定を指示する2状態
信号を受信する端子SMを含む。
【0045】第3の動作モード(LDO)は、入力電圧
が(スレッショルドV0よりも)低い場合に対応する。
この場合、リニアレギュレータは、どのような出力電流
Iloadでも、非常に効率が良くなる。電圧Vbat
が移動体電話の制御回路の公知のスレッショルド値より
も低いとき、この動作モードは、例えば、端子SMに提
供された信号の状態切換によって前述のモード(SLE
EP)として有効となる。
が(スレッショルドV0よりも)低い場合に対応する。
この場合、リニアレギュレータは、どのような出力電流
Iloadでも、非常に効率が良くなる。電圧Vbat
が移動体電話の制御回路の公知のスレッショルド値より
も低いとき、この動作モードは、例えば、端子SMに提
供された信号の状態切換によって前述のモード(SLE
EP)として有効となる。
【0046】これら異なる動作モードSLEEP(LD
O)及びLDO/THRUは、同時に、Vbat−Vo
ut<V0及びIload<I0のとき、ユーザの意思
で組み合わすことができることに注目すべきである。例
えば、モードTHRUは、この特別の動作領域ではモー
ドSLEEPより好ましい。選択は、用途に従って適応
する回路13によって行われる。
O)及びLDO/THRUは、同時に、Vbat−Vo
ut<V0及びIload<I0のとき、ユーザの意思
で組み合わすことができることに注目すべきである。例
えば、モードTHRUは、この特別の動作領域ではモー
ドSLEEPより好ましい。選択は、用途に従って適応
する回路13によって行われる。
【0047】電圧Vbat−Vout及び/又は電流I
loadがそれぞれ値V0とI0よりも低いとき、少な
くとも最後の2つの動作モードを組み合わせ、即ちリニ
アレギュレータとして動作する、本発明による電圧レギ
ュレータは、従来のレギュレータに対していくつかの利
点を有する。
loadがそれぞれ値V0とI0よりも低いとき、少な
くとも最後の2つの動作モードを組み合わせ、即ちリニ
アレギュレータとして動作する、本発明による電圧レギ
ュレータは、従来のレギュレータに対していくつかの利
点を有する。
【0048】本発明の利点は、電圧レギュレータの全て
の動作が、用いられたバッテリのタイプに独立している
ことである。
の動作が、用いられたバッテリのタイプに独立している
ことである。
【0049】本発明の他の利点は、レギュレータ電力補
償を最小化するか又は少なくとも減少し、同時にそれら
のスタンバイ周期中の低無駄電圧を保証することであ
る。
償を最小化するか又は少なくとも減少し、同時にそれら
のスタンバイ周期中の低無駄電圧を保証することであ
る。
【0050】本発明の他の利点は、第1の動作モードが
省略される場合に、スタンバイ周期中のレギュレータ電
圧消費を最小化するか又は少なくとも減少する、低電流
に対して設計されたリニアレギュレータの使用を可能に
することである。
省略される場合に、スタンバイ周期中のレギュレータ電
圧消費を最小化するか又は少なくとも減少する、低電流
に対して設計されたリニアレギュレータの使用を可能に
することである。
【0051】本発明の他の利点は、第3の動作モードが
提供される場合に、2つの充電周期の間でのバッテリの
使用持続時間をできるだけ増加することである。
提供される場合に、2つの充電周期の間でのバッテリの
使用持続時間をできるだけ増加することである。
【0052】図5は、負荷によって消費された電流Il
oadに従って、本発明のレギュレータによって消費さ
れた電流Idの特性を表している。負荷によって消費さ
れた電流が値I0よりも低いとき、レギュレータによっ
て消費された電流は、リニアレギュレータによって設定
された低値になる。電流Iloadが値I0よりも高い
とき、レギュレータによって消費された電流は、スイッ
チモード電力供給器によって設定された一定の最大値を
有する。
oadに従って、本発明のレギュレータによって消費さ
れた電流Idの特性を表している。負荷によって消費さ
れた電流が値I0よりも低いとき、レギュレータによっ
て消費された電流は、リニアレギュレータによって設定
された低値になる。電流Iloadが値I0よりも高い
とき、レギュレータによって消費された電流は、スイッ
チモード電力供給器によって設定された一定の最大値を
有する。
【0053】図6は、2つの充電周期の間で使用中(B
TL)に関して、本発明によるレギュレータを用いてリ
チウムイオンタイプのバッテリの動作を説明する。電圧
Voutが2.7ボルトに設定され、回路11が正確に
動作するために3ボルトの電圧Vddを必要とすると仮
定する。従って、値V0は3ボルトに設定される。図6
は、負荷のスタンバイ周期を考慮しない。
TL)に関して、本発明によるレギュレータを用いてリ
チウムイオンタイプのバッテリの動作を説明する。電圧
Voutが2.7ボルトに設定され、回路11が正確に
動作するために3ボルトの電圧Vddを必要とすると仮
定する。従って、値V0は3ボルトに設定される。図6
は、負荷のスタンバイ周期を考慮しない。
【0054】電圧Vbatが3ボルトよりも高く且つ電
流IloadがI0よりも高いならば、レギュレータI
0がスイッチモード電力供給器(SMPS)として動作
する。電圧Vbatが3ボルトよりも低いとき、リニア
レギュレータ動作が引継ぎ、電圧がMOSトランジスタ
MPの直列電圧降下に対応する限界値(例えば2.8ボ
ルト)に達するまで、負荷に適切な供給を可能にする。
従って、リチウムイオンバッテリが3ボルト電圧を提供
することが可能なその継続時間に対して、本発明は、1
0%のオーダで、レギュレータが負荷に適切に供給する
その持続時間を増加する。一度、電圧Vbatがリニア
モード調整スレッショルド(例えば2.8ボルト)に近
い値に達すれば、本発明では、負荷が引き続き供給され
る一方で、従来のスイッチモード電力供給回路(図1)
では、トランジスタMPがもはやバイアスできないため
にその供給を停止する。電圧Voutは、電圧Vbat
の状態に続いて、トランジスタMPの直列電圧降下をマ
イナスにする。
流IloadがI0よりも高いならば、レギュレータI
0がスイッチモード電力供給器(SMPS)として動作
する。電圧Vbatが3ボルトよりも低いとき、リニア
レギュレータ動作が引継ぎ、電圧がMOSトランジスタ
MPの直列電圧降下に対応する限界値(例えば2.8ボ
ルト)に達するまで、負荷に適切な供給を可能にする。
従って、リチウムイオンバッテリが3ボルト電圧を提供
することが可能なその継続時間に対して、本発明は、1
0%のオーダで、レギュレータが負荷に適切に供給する
その持続時間を増加する。一度、電圧Vbatがリニア
モード調整スレッショルド(例えば2.8ボルト)に近
い値に達すれば、本発明では、負荷が引き続き供給され
る一方で、従来のスイッチモード電力供給回路(図1)
では、トランジスタMPがもはやバイアスできないため
にその供給を停止する。電圧Voutは、電圧Vbat
の状態に続いて、トランジスタMPの直列電圧降下をマ
イナスにする。
【0055】図6に表された例において、レギュレータ
がスイッチモード電力供給器として動作するときに90
%よりも高い効率が得られ、レギュレータがリニアモー
ドで動作するときに90%から96%の間の効率が得ら
れる。
がスイッチモード電力供給器として動作するときに90
%よりも高い効率が得られ、レギュレータがリニアモー
ドで動作するときに90%から96%の間の効率が得ら
れる。
【0056】本発明の利点は、バッテリのどのようなタ
イプも可能にする、スイッチモード電力供給器及びリニ
アレギュレータのそれぞれの動作を最適にし又は少なく
とも改善することである。
イプも可能にする、スイッチモード電力供給器及びリニ
アレギュレータのそれぞれの動作を最適にし又は少なく
とも改善することである。
【0057】好ましくは、スレッショルド値I0は負荷
に従って設定される。ここで、負荷によって消費された
電流の外部測定の新しい効果が表され、それは、ユーザ
が所望するこのパラメータを変更することができるとい
うことである。従って、本発明の好ましい実施形態によ
る電圧レギュレータは、負荷に従って完全に変更可能と
なる。
に従って設定される。ここで、負荷によって消費された
電流の外部測定の新しい効果が表され、それは、ユーザ
が所望するこのパラメータを変更することができるとい
うことである。従って、本発明の好ましい実施形態によ
る電圧レギュレータは、負荷に従って完全に変更可能と
なる。
【0058】本発明の他の利点は、移動体電話のための
従来のスイッチモード電力供給器の可変周波数の動作に
関連するどのようなフィルタリングの必要性も減少し又
は除去することである。
従来のスイッチモード電力供給器の可変周波数の動作に
関連するどのようなフィルタリングの必要性も減少し又
は除去することである。
【0059】負荷によって消費された電流がリニアに変
化する場合に、スレッショルド値I0は、2つの動作モ
ードの間でレギュレータの効率を最適にするように選択
される。
化する場合に、スレッショルド値I0は、2つの動作モ
ードの間でレギュレータの効率を最適にするように選択
される。
【0060】移動体電話のための電圧レギュレータに適
用される、実施形態の特別の例として、異なる素子に対
して以下の値が選択できる。 ・Cinは100nFのセラミックキャパシタである。 ・Cは低等価直列抵抗を有する22μFのセラミックキ
ャパシタである。 ・C’は100nFのセラミックキャパシタである。 ・0.3オームの等価直列抵抗を有するL=10μH
用される、実施形態の特別の例として、異なる素子に対
して以下の値が選択できる。 ・Cinは100nFのセラミックキャパシタである。 ・Cは低等価直列抵抗を有する22μFのセラミックキ
ャパシタである。 ・C’は100nFのセラミックキャパシタである。 ・0.3オームの等価直列抵抗を有するL=10μH
【0061】もちろん、本発明は、当業者に容易にでき
るであろう種々の変更、修正及び改善ができる。特に、
本発明による電圧レギュレータの実際の実現は、前述の
機能的指示に基づいて当業者に容易である。更に、本発
明は、正電圧レギュレータに関連して説明されている
が、負電圧レギュレータに適合可能であり、説明された
実施形態にもたらされる修正は当業者に容易である。
るであろう種々の変更、修正及び改善ができる。特に、
本発明による電圧レギュレータの実際の実現は、前述の
機能的指示に基づいて当業者に容易である。更に、本発
明は、正電圧レギュレータに関連して説明されている
が、負電圧レギュレータに適合可能であり、説明された
実施形態にもたらされる修正は当業者に容易である。
【0062】このような変更、修正及び改善は、この開
示の一部分であり、本発明の技術的思想及び見地の中で
しようとするものである。従って、前述の説明は、単に
例としてのみであり、限定するものではない。本発明
は、特許請求の範囲及びそれらの等価物に規定されたも
のにのみ限定される。
示の一部分であり、本発明の技術的思想及び見地の中で
しようとするものである。従って、前述の説明は、単に
例としてのみであり、限定するものではない。本発明
は、特許請求の範囲及びそれらの等価物に規定されたも
のにのみ限定される。
【図1】スイッチモード電力供給タイプ(SMPS)の
従来のコンバータの回路図である。
従来のコンバータの回路図である。
【図2】従来の正電圧リニアレギュレータの回路図であ
る。
る。
【図3】本発明による電圧レギュレータの一実施形態を
表す回路図である。
表す回路図である。
【図4】図3のレギュレータによる、負荷によって消費
された電流と電圧差との関係を表すグラフである。
された電流と電圧差との関係を表すグラフである。
【図5】図3のレギュレータによる、負荷によって消費
された電流に対する電流消費特性を表すグラフである。
された電流に対する電流消費特性を表すグラフである。
【図6】図3のレギュレータによる、リチウムイオン型
バッテリの動作を説明するグラフである。
バッテリの動作を説明するグラフである。
1 パルス幅変調(PWM)制御ブロック 2 充電可能バッテリ 3 中間点 4 増幅器 10 レギュレータ 11 第1のスイッチモード電力供給タイプの電圧調整
素子 12 第2のリニアレギュレータタイプの電圧調整素子 13 制御手段 14、15 3状態増幅器 16、17 ブロック1’の出力 18、19 制御ブロック13によって提供される信号
素子 12 第2のリニアレギュレータタイプの電圧調整素子 13 制御手段 14、15 3状態増幅器 16、17 ブロック1’の出力 18、19 制御ブロック13によって提供される信号
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Claims (6)
- 【請求項1】 バッテリ(2)から負荷(Q)に供給す
る電圧(Vout)レギュレータ(10)において、 第1のスイッチモード電力供給型の電圧調整素子(1
1)と、 第2のリニアレギュレータ型の電圧調整素子(12)
と、 バッテリ電圧及び出力電圧(Vout)の間の電圧差に
従って、前記2つの調整素子(11、12)の一方を選
択する制御手段(13)とを含んでおり、 前記電圧差が第1のスレッショルド値(V0)よりも高
く、且つ負荷によって消費された電流が第2のスレッシ
ョルド値(I0)よりも高いとき、前記第1のスイッチ
モード電力供給型の電圧調整素子(11)が選択され、 前記電圧差が前記第1の所定のスレッショルド値(V
0)よりも低く、又は前記負荷によって消費された電流
が前記第2のスレッショルド値(I0)よりも低いと
き、前記第2のリニアレギュレータ型の電圧調整素子
(12)が選択されることを特徴とする電圧レギュレー
タ。 - 【請求項2】 前記制御手段(13)は、前記負荷によ
って消費された電流に従って前記2つの調整素子(1
1、12)の一方を選択することを特徴とする請求項1
に記載の電圧レギュレータ。 - 【請求項3】 バッテリ(2)から負荷(Q)に供給す
る電圧(Vout)レギュレータ(10)において、 バッテリ電圧(Vbat)を受信する2つの端子(Vd
d、GND)間に直列に設けられた2つのMOSトラン
ジスタ(MP、MN)と、 パルス幅変調により前記2つのトランジスタ(MP、M
N)の一方をオン他方をオフとする制御回路(11)
と、 前記第1のトランジスタ(MP)のリニア制御回路(1
2)と、 前記バッテリ電圧及び出力電圧(Vout)の間の電圧
差と負荷によって消費された電流とに従って、前記2つ
の制御回路(11、12)の一方を選択する選択回路
(13)とを含むことを特徴とする電圧レギュレータ。 - 【請求項4】 前記第1のMOSトランジスタ(MP)
のゲートに送られる、前記2つの制御回路(11、1
2)のそれぞれの出力信号(P、P´)は、出力状態を
高インピーダンス状態に制御できる増幅器(14、1
5)から出力されることを特徴とする請求項3に記載の
電圧レギュレータ。 - 【請求項5】 前記第1のトランジスタ(MP)が飽和
される動作モード(THRU)を含んでいることを特徴
とする請求項3又は4に記載の電圧レギュレータ。 - 【請求項6】 移動体電話に供給しており、該移動体電
話のスタンバイ状態の信号指示を受信する端子(SM)
を含むことを特徴とする請求項1から5のいずれか1項
に記載の電圧レギュレータ。
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