JP3255691B2 - Negative-phase overcurrent relay - Google Patents
Negative-phase overcurrent relayInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、同期発電機の負荷不平
衡時の逆相電流を検出遮断する逆相過電流継電器に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a reverse-phase overcurrent relay for detecting and blocking a reverse-phase current when a load of a synchronous generator is unbalanced.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の逆相過電流保護システムは、例え
ば、電気書院発行の保護継電システムの発電機逆相過電
流保護に記載されている。このシステムは、図６のよう
に、発電機１の各相ａ，ｂ，ｃの電流を変流器４によっ
て、逆相過電流継電器７に導入する。逆相過電流継電器
７は、導入された電流を補助変成器６、逆相フィルタ３
６へ導入し、３相平衡電流である正相分を除去すること
により、不平衡時に発生する逆相成分を取り出す。逆相
フィルタ３６は、抵抗器Ｒ1、Ｒ2とコンデンサＣ1によ
り構成される。負荷電流が、基本波周波数（５０または
６０Ｈｚ）での３相平衡電流時には、逆相成分が０であ
るため、逆相フィルタ３６の出力は０となる。負荷の不
平衡時に不平衡電流が流れると、逆相成分が発生し、逆
相フィルタ３６は電圧を出力する。判定部８は、逆相フ
ィルタ３６の出力電圧を積分し、決められた時間後に、
警報出力器９および遮断コイル５に遮断出力を出すよう
構成している。2. Description of the Related Art A conventional reverse-phase overcurrent protection system is described in, for example, a generator reverse-phase overcurrent protection of a protection relay system issued by Denki Shoin. In this system, as shown in FIG. 6, currents of the respective phases a, b, and c of the generator 1 are introduced into a reverse-phase overcurrent relay 7 by a current transformer 4. The reverse-phase overcurrent relay 7 converts the introduced current into the auxiliary transformer 6, the reverse-phase filter 3.
6 to remove the positive-phase component which is a three-phase equilibrium current, thereby extracting a negative-phase component generated at the time of imbalance. The anti-phase filter 36 includes resistors R 1 and R 2 and a capacitor C 1 . When the load current is a three-phase balanced current at the fundamental frequency (50 or 60 Hz), the output of the negative-phase filter 36 becomes zero because the negative-phase component is zero. If an unbalanced current flows when the load is unbalanced, a negative-phase component is generated, and the negative-phase filter 36 outputs a voltage. The determination unit 8 integrates the output voltage of the negative-phase filter 36, and after a predetermined time,
It is configured to output a cutoff output to the alarm output device 9 and the cutoff coil 5.
【０００３】しかしながら、近年、電流波形の歪率が増
加する傾向にある。この電流波形の歪みは、半導体デバ
イスを搭載した家庭用テレビ、エアコン等の非線形な負
荷を原因とするということが、わかっている。これら、
非線形負荷を発生する装置は、近年、急速に普及してお
り、歪電流が発電機へ与える影響を無視できなくなって
きている。また、歪み電流の高調波の主成分は、第５高
調波電流であることが知られている。However, in recent years, the distortion rate of the current waveform tends to increase. It is known that the distortion of the current waveform is caused by a non-linear load such as a home television or an air conditioner equipped with a semiconductor device. these,
Devices for generating a non-linear load have been rapidly spreading in recent years, and the influence of a distortion current on a generator cannot be ignored. It is known that the main component of the harmonic of the distortion current is the fifth harmonic current.
【０００４】従来の逆相過電流継電器は、逆相フィルタ
３６により基本波の逆相分のみを取り出して検出するも
ので、歪電流による高調波電流の入力に対しての考慮は
されていない。そのため、発電機の逆相電流の耐量を上
廻る高調波電流の入力があっても、検出することができ
ない。そのため、最悪の場合、発電機を損傷させてしま
う可能性がある。また、現状の逆相過電流継電器で歪み
電流から発電機を保護する一つの手段として、がある。In the conventional reverse-phase overcurrent relay, only the reverse-phase component of the fundamental wave is extracted and detected by the reverse-phase filter 36, and no consideration is given to the input of the harmonic current due to the distortion current. For this reason, even if there is an input of a harmonic current that exceeds the resistance of the generator to the reverse phase current, it cannot be detected. Therefore, in the worst case, the generator may be damaged. Further, there is one means for protecting the generator from the distortion current with the current reverse-phase overcurrent relay.
【０００５】特開平６１−８１１２６号公報では、高調
波電流と基本波逆相電流を検出して加算し、この加算値
が設定値以上になったときに、負荷電流の流入を遮断す
る発電機の保護装置が提案されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-81126 discloses a generator that detects and adds a harmonic current and a fundamental wave negative-sequence current, and shuts off the inflow of load current when the added value exceeds a set value. Protection devices have been proposed.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】従来の逆相過電流継電
器で、基本波逆相電流の検出感度を高く設定することで
対処しようとする方法は、過剰保護となる可能性があ
る。通常、継電器が警報を発令すると、発令のたびに発
電機回転子の回転数を低下させて対処する。回転子の回
転数を低下させると、発電の出力が低減してしまうの
で、供給電力が不足する。従って、継電器が過剰に警報
を発令すると、需要者は頻繁に電力カットを強いられる
こととなる。これは、昨今の電力の供給不足の観点から
も、好ましくない。The method of dealing with the conventional reverse-sequence overcurrent relay by setting the detection sensitivity of the fundamental wave reverse-sequence current to high is likely to result in excessive protection. Normally, when the relay issues an alarm, the number of rotations of the generator rotor is reduced each time the alarm is issued to deal with the alarm. If the number of revolutions of the rotor is reduced, the output of power generation is reduced, so that the supply power is insufficient. Therefore, if the relay issues an excessive alarm, the customer is frequently forced to cut off the power. This is not preferable from the viewpoint of the recent power supply shortage.
【０００７】また、従来の調査によって、５次の高調波
が、歪み電流の主成分であるということは知られている
が、この５次の高調波に対して、発電機の耐量特性が、
どれぐらいであるかということは全く知られていない。
そのため、発電機を損傷することなく、かつ、過剰保護
になることなく、発電機を必要十分に保護する継電器を
実現することはできなかった。It has been known from a conventional investigation that the fifth harmonic is the main component of the distortion current. However, the generator withstands the characteristic of the fifth harmonic.
It is not known at all how much.
For this reason, it has not been possible to realize a relay that protects the generator as necessary and sufficiently without damaging the generator and without excessive protection.
【０００８】特開平６１−８１１２６号公報記載の保護
装置は、高調波電流を検出して、発電機を保護する考え
方を開示しているが、何次の高調波をどのように検出
し、それがどのような値より大きければ、遮断するのか
という具体的内容は全く開示しておらず、この公報から
保護装置を実現することはできない。The protection device disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-81126 discloses a concept of protecting a generator by detecting a harmonic current. Does not disclose at all what the value is greater than the value, and the gazette cannot realize the protection device.
【０００９】本発明は、非線形負荷による歪電流に対し
て、発電機を必要十分に保護する、実現可能な逆相過電
流継電器を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a realizable reverse-phase overcurrent relay that protects a generator as necessary and sufficiently against a distortion current caused by a non-linear load.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明は、非線形負荷に
よって、基本波逆相電流と高調波電流が、同時に発電機
の電機子巻線に流れた場合の、発電機の耐量を知り、保
護継電器の特性をその耐量特性と一致させることによ
り、上記課題を解決するものである。SUMMARY OF THE INVENTION According to the present invention, when a non-linear load simultaneously causes a fundamental wave reverse-phase current and a harmonic current to flow through an armature winding of a generator, it is possible to know the tolerance of the generator and protect the generator. The object of the present invention is to solve the above problem by matching the characteristics of the relay with its withstand characteristics.
【００１１】電機子巻線に高調波電流が流れた時の回転
磁界の方向は高調波の次数によって異なり、その様相を
図３に示す。発電機の回転子１２がωの速度で回転して
いる時に、高調波電流が電機子巻線１３に流れると、高
調波の次数または高調波電流の不平衡により、回転子１
２の回転の正方向と逆方向の回転磁界が生じ、この回転
磁界は回転子１２に渦電流を発生させ、この渦電流が損
失となり熱を発生させる。The direction of the rotating magnetic field when the harmonic current flows through the armature winding differs depending on the order of the harmonic, and this is shown in FIG. When a harmonic current flows through the armature winding 13 while the generator rotor 12 is rotating at a speed of ω, the order of the harmonics or the imbalance of the harmonic currents causes the rotor 1 to rotate.
A rotating magnetic field is generated in a direction opposite to the forward direction of the rotation of No. 2, and the rotating magnetic field generates an eddy current in the rotor 12, and the eddy current is lost to generate heat.
【００１２】回転子１２の等価抵抗をＲpとすると Ｒp≒√（ｎω／ω）・Ｒ0＝√ｎ・Ｒ0 ・・・・・・・・・・・・（１） Ｒ0 ：基本波電流の回転子抵抗 ｎω：回転子から見た回転磁界の速度 ω ：回転子速度 で与えられる。Assuming that the equivalent resistance of the rotor 12 is R p , R p ≒ √ (nω / ω) · R 0 = √n · R 0 (1) R 0 : Rotor resistance of fundamental wave current nω: speed of rotating magnetic field viewed from rotor ω: rotor speed
【００１３】したがって、ｎωのときの損失Ｗpは、 Ｗp＝ｋ・Ｉp 2・Ｒｐ＝ｋ・Ｉp 2・√ｎ・Ｒ0・・・・・・・・（２） となる。ここで、ｐは回転磁界の回転方向を表し、ｐ＝
１は正相、ｐ＝２は逆相を表す。Accordingly, the loss W p at the time of nω is as follows: W p = k · I p 2 · Rp = k · I p 2 · Ｒn · R 0 (2) Here, p represents the direction of rotation of the rotating magnetic field, and p =
1 represents a normal phase, and p = 2 represents a reverse phase.
【００１４】基本波逆相電流による回転磁界は、回転子
１２の回転方向と逆の回転方向となるため、回転速度は
回転子の２倍でｎ＝２となり、等価逆相電流Ｉ2ｅｑと
して表わすと、この時の損失Ｗ2は Ｗ2 ＝ｋ・Ｉ2ｅｑ2・√２・Ｒ0・・・・・・・・・・・・・・（３） となる。Since the rotating magnetic field due to the fundamental wave reverse-phase current has a rotation direction opposite to that of the rotor 12, the rotation speed is twice that of the rotor and n = 2, and the equivalent reverse-phase current I 2 eq Expressing this, the loss W 2 at this time is as follows: W 2 = k · I 2 eq 2 · √2 · R 0 (3)
【００１５】各高調波電流が存在したときの損失をＷp
とすると、The loss in the presence of each harmonic current is represented by W p
Then
【００１６】[0016]
【数４】 (Equation 4)
【００１７】Ｗ2＝ＷpとするとIf W 2 = W p
【００１８】[0018]
【数５】 (Equation 5)
【００１９】となる。## EQU1 ##
【００２０】ここで、各高調波の不平衡時または不平衡
時の回転磁界の速度ｎωのｎの値は、を図３のようにな
る。高調波次数ａが３の倍数のときは基本波での時間か
ら見ると各相の電流が同相となり回転磁界が発生せずｎ
＝０となる。Here, the value of n of the speed nω of the rotating magnetic field when each harmonic is unbalanced or unbalanced is as shown in FIG. When the harmonic order a is a multiple of 3, the current of each phase becomes in-phase when viewed from the time of the fundamental wave, and no rotating magnetic field is generated.
= 0.
【００２１】また、ａが偶数のときの偶数調波電流は、
系統のリアクタンス成分による過度現象によるもので、
過渡的には存在するが、定常的には存在しないため、偶
数調波は保護対象より除外してもよい。Further, the even harmonic current when a is an even number is:
It is due to the transient phenomenon due to the reactance component of the system,
Even harmonics may be excluded from protection because they exist transiently but do not exist constantly.
【００２２】よって、対象となる高調波次数ａは５、
７、１１、１３・・・等であるが、系統に存在する高調
波の主成分は第５高調波電流であることが、知られてい
るため、保護対象の高調波電流を第５高調波に限定す
る。表１により第５高調波が３相不平衡時でのｎ値は６
となり、不平衡時のｎ値は５であることから、基本波逆
相電流Ｉ2と同時に存在したときの基本波逆相成分に換
算した等価逆相電流Ｉ2ｅｑは（５）式より Ｉ2ｅｑ＝√（（Ｉ2）2＋√２・（Ｉ51）2＋√３・（Ｉ52）2）・・・（６） Ｉ2 ：基本波逆相電流 Ｉ51：不平衡時第５高調波の正相電流 Ｉ52：平衡時第５高調波の逆相電流 となる。Therefore, the target harmonic order a is 5,
, 11, 13,..., Etc., it is known that the main component of the harmonic present in the system is the fifth harmonic current. Limited to. According to Table 1, the n value is 6 when the fifth harmonic is unbalanced in three phases.
Next, n value when imbalance because it is 5, the equivalent negative sequence current I 2 eq in terms of the fundamental wave negative phase component when present at the same time as the fundamental wave negative sequence current I 2 from (5) I 2 eq = √ ((I 2 ) 2 + √2 ・ (I 51 ) 2 + √3 ・ (I 52 ) 2 ) (6) I 2 : Negative-phase current of fundamental wave I 51 : Unbalanced current Five-harmonic positive-phase current I 52 : Negative-phase current of fifth harmonic at equilibrium.
【００２３】また、実際の測定時には、交流電流値の大
きさの２乗を求めるために、交流電流Ｉ2、Ｉ51、Ｉ52
を絶対値化して、扱う必要がある。In the actual measurement, the AC currents I 2 , I 51 , I 52 are calculated in order to obtain the square of the AC current value.
Must be treated as absolute values.
【００２４】従って、本発明では、上記（６）式に基づ
き、同期発電機の負荷電流から基本波の逆相電流を検出
する逆相電流検出器と、前記負荷電流から基本波の第５
高調波電流を検出する第５高調波電流検出器と、前記逆
相電流検出器の検出結果と、前記第５高調波電流検出器
の検出結果とをそれぞれ絶対値化して２乗した後、加算
する計算手段と、前記計算結果が予め定めた値より大き
い場合に保護指令を出力する保護信号出力手段とを有す
る逆相過電流継電器を提供することによって、上記課題
を解決する。Therefore, in the present invention, based on the above equation (6), a negative-phase current detector for detecting the negative-phase current of the fundamental wave from the load current of the synchronous generator, and a fifth-phase current of the fundamental wave based on the load current.
A fifth harmonic current detector that detects a harmonic current, the detection result of the negative-phase current detector, and the detection result of the fifth harmonic current detector are each converted to an absolute value, squared, and then added. The above-mentioned object is achieved by providing a reverse-phase overcurrent relay having a calculating means for performing the above operation and a protection signal output means for outputting a protection command when the calculation result is larger than a predetermined value.
【００２５】ここで、Ｉ2とＩ51が存在しＩ52＝０の場
合と、Ｉ2とＩ52が存在しＩ51＝０の場合の発電機の耐
量特性を求める。（６）式をＩ2ｅｑ＝耐量特性を定数
として、グラフ化すると、図４に示す特性となる。これ
により、Ｉ2とＩ52が同時に存在した場合の方が、耐量
特性として下廻っていることがわかる。保護の観点から
きびしい条件を採用すると、等価逆相Ｉ2ｅｑの保護特
性は Ｉ2ｅｑ＝√（（Ｉ2）2＋√３（Ｉ52）2） ・・・・・
・・・・・・（７） に合わせる必要がある。Here, the withstand capability characteristics of the generator when I 2 and I 51 are present and I 52 = 0 and when I 2 and I 52 are present and I 51 = 0 are determined. When the equation (6) is graphed using I 2 eq = withstand characteristic as a constant, the characteristic shown in FIG. 4 is obtained. This indicates that the case where I 2 and I 52 are present at the same time is lower than the withstand characteristic. If severe conditions are adopted from the viewpoint of protection, the protection characteristic of the equivalent reversed-phase I 2 eq is I 2 eq = √ ((I 2 ) 2 + √3 (I 52 ) 2 ).
It is necessary to conform to (7).
【００２６】これに基づき、本発明では、前記第５高調
波電流検出器は、基本波の逆相第５高調波電流を検出す
るようにすることができる。Based on this, in the present invention, the fifth harmonic current detector can detect a fifth harmonic current in a reverse phase of the fundamental wave.
【００２７】また、Ｉ51は不平衡時の電流であるが、回
転方向の影響を受けないように演算処理することによ
り、これを平衡時の電流に置き換え、平衡時の保護特性
と同一にすることができる。この演算処理は、各相の第
５高調波量を絶対値化しその平均加算を検出することで
行なうことができる。Although I 51 is a current at the time of unbalance, it is subjected to arithmetic processing so as not to be affected by the rotation direction, and is replaced with a current at the time of balance, so that the protection characteristic at the time of balance is the same. be able to. This calculation process can be performed by converting the fifth harmonic amount of each phase into an absolute value and detecting the average addition.
【００２８】 Ｉ51またはＩ52＝１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)・・・（８） Ｉａ5：Ａ相第５高調波電流 Ｉｂ5：Ｂ相第５高調波電流 Ｉｃ5：Ｃ相第５高調波電流 従って、本発明の前記第５高調波検出器は、前記３相の
それぞれ配置されており、前記３相の第５高調波検出器
の検出結果の絶対値の平均値を求める第５高調波平均化
手段をさらに有することが可能である。I 51 or I 52 = 1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5 | + | Ic 5 |) (8) Ia 5 : A-phase fifth harmonic current Ib 5 : B-phase Fifth harmonic current Ic 5 : C-phase fifth harmonic current Therefore, the fifth harmonic detector of the present invention is arranged in each of the three phases, and is provided in the third phase fifth harmonic detector. It is possible to further include fifth harmonic averaging means for obtaining an average value of the absolute values of the detection results.
【００２９】[0029]
【作用】本発明の逆相過電流継電器の作用を、図２を用
いて説明する。逆相電流検出器５０は、３相発電機１の
送電線２から、変流器４を介して、基本波の逆相電流を
検出し、計算手段５３に出力する。第５高調波電流検出
器５１は、３相発電機１の送電線２から、基本波の第５
高調波を検出し、計算手段５３に出力する。The operation of the reverse-phase overcurrent relay according to the present invention will be described with reference to FIG. The negative-phase current detector 50 detects the negative-phase current of the fundamental wave from the transmission line 2 of the three-phase generator 1 via the current transformer 4, and outputs the current to the calculation means 53. The fifth harmonic current detector 51 receives the fifth harmonic of the fundamental wave from the transmission line 2 of the three-phase generator 1.
The harmonic is detected and output to the calculating means 53.
【００３０】計算手段５３は、基本波の逆相電流を絶対
値化して２乗し、また、基本波の第５高調波を絶対値化
して２乗して、これらを加算し、保護信号出力手段５４
に出力する。保護信号出力手段５４は、計算手段５３の
計算結果が、予め定めた値より大きいときに保護指令を
出力する。例えば、発電機１の送電線２に備えられた遮
断器３に対して、遮断を指示する。The calculating means 53 converts the negative phase current of the fundamental wave into an absolute value and squares it, and also converts the fifth harmonic of the fundamental wave into an absolute value and squares it, and adds them to output the protection signal output. Means 54
Output to The protection signal output unit 54 outputs a protection command when the calculation result of the calculation unit 53 is larger than a predetermined value. For example, it instructs the circuit breaker 3 provided on the transmission line 2 of the generator 1 to cut off.
【００３１】逆相電流検出器５０は、例えば、図２のよ
うに、補助変成器６と抵抗器１０とコンデンサ１１から
なる逆相フィルタ３６の出力を、基本波通過フィルタ１
５に通して、逆相基本波電流を検出するように構成する
ことができる。As shown in FIG. 2, for example, the anti-phase current detector 50 outputs the output of the anti-phase filter 36 comprising the auxiliary transformer 6, the resistor 10, and the capacitor 11 to the fundamental wave pass filter 1, as shown in FIG.
5 to detect the negative-phase fundamental current.
【００３２】また、第５高調波検出器５１は、逆相フィ
ルタ３６用補助変成器６とは別に、第５高調波検出用の
補助変成器１４ａ、１４ｂ、１４ｃを各相１個設置し、
その出力を基本波通過フィルタ１８ａ、１８ｂ、１８ｃ
へ通し、さらに、第５高調波通過フィルタ１９ａ、１９
ｂ、１９ｃを通過させて、第５高調波を取り出すよう構
成することができる。The fifth harmonic detector 51 is provided with one auxiliary transformer 14a, 14b, 14c for detecting the fifth harmonic, separately from the auxiliary transformer 6 for the negative-phase filter 36.
The output is applied to the fundamental wave pass filters 18a, 18b, 18c.
And the fifth harmonic pass filters 19a, 19
b, 19c to extract the fifth harmonic.
【００３３】計算手段５３は、基本波逆相電流を、絶例
えば、対値化回路１６で絶対値化し、乗算機１７ａによ
って２乗し、第５高調波を絶対値化回路２０ａ，２０
ｂ，２０ｃで絶対値化し、乗算機１７ｂによって２乗
し、加算機２１によって加算するよう構成することが可
能である。The calculating means 53 converts the fundamental-wave negative-phase current into an absolute value, for example, by the value conversion circuit 16, squares it by the multiplier 17a, and converts the fifth harmonic into absolute value circuits 20a, 20a.
An absolute value can be obtained by b and 20c, a square can be obtained by the multiplier 17b, and an addition can be made by the adder 21.
【００３４】第５高調波平均化回路５５をさらに備えた
場合には、３相の第５高調波検出器の検出結果の絶対値
を、加算器２１で３相分の加算し、定数倍器３７で１／
３倍して、平均値を求める。When the fifth harmonic averaging circuit 55 is further provided, the absolute value of the detection result of the three-phase fifth harmonic detector is added by the adder 21 for the three phases to obtain a constant multiplier. 1/37
Multiply by three to find the average.
【００３５】保護信号出力手段５４は、例えば、レベル
設定器２５に予め定めた値と、計算手段５３の出力と
を、電圧比較器２３で比較し、加算量がレベル設定器２
５の値より大きければ補助継電器２４へ遮断信号を出力
するように構成することができる。The protection signal output means 54 compares, for example, the value predetermined by the level setting device 25 with the output of the calculation means 53 by the voltage comparator 23, and the added amount is determined by the level setting device 2.
If the value is larger than 5, a shutoff signal can be output to the auxiliary relay 24.
【００３６】[0036]
【実施例】本発明の一実施例を図面を用いて説明する。An embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
【００３７】本実施例の逆相過電流継電器は、図１のよ
うに、３相発電機１の各相の送電線２に配置された変流
器４を介して、ａ相とｂ相の負荷電流を検出する補助変
成器６ａと、ａ相とｃ相の負荷電流を検出する補助変成
器６ｂとを備えている。また、変流器４を介して、ａ
相、ｂ相、ｃ相それぞれの負荷電流を検出する単相補助
変成器１４ａ、１４ｂ、１４ｃが、別途、配置されてい
る。As shown in FIG. 1, the reverse-phase overcurrent relay according to the present embodiment is connected to the three-phase generator 1 via the current transformers 4 arranged on the transmission lines 2 of each phase. An auxiliary transformer 6a for detecting a load current and an auxiliary transformer 6b for detecting a-phase and c-phase load currents are provided. Also, through the current transformer 4, a
Single-phase auxiliary transformers 14a, 14b, and 14c for detecting the load current of each of the phases b, c, and c are separately provided.
【００３８】補助変成器６ａ、６ｂは、発電機１の逆相
電流のみを通過させる逆相フィルタ２６に接続されてい
る。さらに、逆相フィルタ２６には、順に、発電機１と
同じ周波数の基本波のみを通過させる基本波通過フィル
タ１５と、整流回路２７と、平滑回路２８と、乗算器１
７ａが接続されている。The auxiliary transformers 6a and 6b are connected to a negative-phase filter 26 that allows only the negative-phase current of the generator 1 to pass. Further, the antiphase filter 26 includes, in order, a fundamental wave pass filter 15 that passes only a fundamental wave having the same frequency as the generator 1, a rectifier circuit 27, a smoothing circuit 28, and a multiplier 1
7a is connected.
【００３９】また、単相補助変成器１４ａ、１４ｂ、１
４ｃには、それぞれ発電機１と同じ周波数の基本波のみ
を通過させる基本波通過フィルタ１５ａ、１５ｂ、１５
ｃが接続されている。また、基本波通過フィルタ１５
ａ、１５ｂ、１５ｃには、基本波通過フィルタ１５ａ、
１５ｂ、１５ｃの出力と、単相補助変成器１４ａ、１４
ｂ、１４ｃの出力を差分するための差分器６１ａ、６１
ｂ、６１ｃが接続されている。また、差分器６１ａ、６
１ｂ、６１ｃには、順に、基本波の５倍の周波数の第５
高調波のみを通過させる第５高調波通過フィルタ１９
ａ、１９ｂ、１９ｃと、整流回路２７ａ、２７ｂ、２７
ｃと、平滑回路２８ａ、２８ｂ、２８ｃが接続されてい
る。平滑回路２８ａ、２８ｂ、２８ｃには、平滑回路２
８ａ、２８ｂ、２８ｃの出力を加算する加算器２１が接
続されている。The single-phase auxiliary transformers 14a, 14b, 1
4c includes fundamental wave pass filters 15a, 15b, and 15b that pass only the fundamental wave having the same frequency as that of the generator 1.
c is connected. In addition, the fundamental wave pass filter 15
a, 15b, and 15c include a fundamental wave pass filter 15a,
15b, 15c and single-phase auxiliary transformers 14a, 14
b, 14c for differentiating the output of 14c
b, 61c are connected. Further, the difference units 61a, 61
1b and 61c sequentially have the fifth fifth frequency of the fundamental wave.
Fifth harmonic pass filter 19 that passes only harmonics
a, 19b, 19c and rectifier circuits 27a, 27b, 27
and the smoothing circuits 28a, 28b, 28c. The smoothing circuits 2a, 28b, and 28c include the smoothing circuit 2
An adder 21 for adding the outputs of 8a, 28b and 28c is connected.
【００４０】さらに、加算器２１には、順に、加算器２
１の出力を１／３倍する定数倍器３７と、乗算器１７ｂ
と、乗算器１７ｂの出力を√３倍する定数倍器２２が接
続されている。Further, the adder 21 is sequentially provided with the adder 2
A constant multiplier 37 for multiplying the output of 1 by 1/3 and a multiplier 17b
And a constant multiplier 22 for multiplying the output of the multiplier 17b by √3 is connected.
【００４１】さらに、乗算器１７ａと、定数倍器２２に
は、これらの出力を加算する加算器２１が接続されてい
る。Further, an adder 21 for adding these outputs is connected to the multiplier 17a and the constant multiplier 22.
【００４２】加算器２１の出力は、並列に、反限時タイ
マ３１と、電圧比較器２３ｂと、電圧比較器２３ｃに出
力される。電圧比較器２３ｂには、定限時タイマ３２が
接続されている。電圧比較器２３ｂは、加算器２１の出
力を、遮断出力レベル設定器２９に予め設定された値Ｋ
2と比較し、加算器２１の出力が大きい時、定限時タイ
マ３２と反限時タイマ３１にと、タイマスタート信号を
出力する。The output of the adder 21 is output in parallel to the time limit timer 31, the voltage comparator 23b, and the voltage comparator 23c. The time limit timer 32 is connected to the voltage comparator 23b. The voltage comparator 23b outputs the output of the adder 21 to a value K preset in the cutoff output level setting unit 29.
When the output of the adder 21 is larger than that of 2, the timer start signal is output to the fixed time timer 32 and the counter time timer 31.
【００４３】電圧比較器２３ｃは、警報出力レベル設定
器３０に設定された値と、加算器２１の出力を比較し、
加算器２１の出力が大きい時、接続されている警報出力
補助継電器３４に警報指示信号を出力する。警報出力補
助継電器３４は、警報指示信号を受信し、警報を出力す
る。The voltage comparator 23c compares the value set in the alarm output level setter 30 with the output of the adder 21,
When the output of the adder 21 is large, an alarm instruction signal is output to the connected alarm output auxiliary relay 34. The alarm output auxiliary relay 34 receives the alarm instruction signal and outputs an alarm.
【００４４】反限時タイマ３１は、タイマスタート信号
を、比較器２３ａに出力する比較器２３ａは、反限時タ
イマ３１の出力と、レベル設定器２５に設定されている
値を比較し、反限時タイマ３１の出力が大きいとき、Ｏ
Ｒ回路３５に出力する。ＯＲ回路３５には、定限時タイ
マ３２も接続されており、比較器２３ａおよび定限時タ
イマ３２の少なくとも一方から信号が入力されたとき、
遮断出力補助継電器３３に出力する。遮断出力補助継電
器３３は、送電線３に配置されている遮断機３に遮断信
号を出力し、遮断機３は発電機１に負荷電流が導入され
るのを遮断する。The time limit timer 31 outputs a timer start signal to the comparator 23a. The comparator 23a compares the output of the time limit timer 31 with the value set in the level setter 25, and 31 when the output is large
Output to the R circuit 35. The time limit timer 32 is also connected to the OR circuit 35, and when a signal is input from at least one of the comparator 23a and the time limit timer 32,
It outputs to the cut-off output auxiliary relay 33. The cutoff output auxiliary relay 33 outputs a cutoff signal to the circuit breaker 3 disposed on the power transmission line 3, and the circuit breaker 3 blocks the load current from being introduced into the generator 1.
【００４５】次に、本実施例の逆相過電流継電器の作用
を説明する。Next, the operation of the reverse-phase overcurrent relay of this embodiment will be described.
【００４６】発電機１の負荷電流を補助変成器６ａ、６
ｂに導入し、負荷電流電流（Ｉａ−Ｉｂ）と、（Ｉａ−
Ｉｃ）とを求め、逆相フィルタ２６は、（Ｉａ−Ｉｂ）
と、（Ｉａ−Ｉｃ）を加え合わせて逆相電流のみを取り
出す。これを基本波通過フィルタ１５に通過させ、３相
発電機１の負荷電流から基本波逆相電流Ｉ2を検出す
る。さらに、整流回路２７と、平滑回路２８を通して、
絶対値化と平滑化を施した後、乗算器１７ａを通して、
基本波の逆相電流の絶対値の２乗｜Ｉ2｜2を求める。The load current of generator 1 is converted to auxiliary transformers 6a, 6
b, the load current (Ia−Ib) and (Ia−
Ic), and the antiphase filter 26 calculates (Ia−Ib)
And (Ia-Ic) are added to take out only the negative phase current. This is passed through a fundamental wave pass filter 15 to detect a fundamental wave reverse-phase current I 2 from the load current of the three-phase generator 1. Further, through a rectifying circuit 27 and a smoothing circuit 28,
After performing absolute value conversion and smoothing, through a multiplier 17a,
The square | I 2 | 2 of the absolute value of the negative phase current of the fundamental wave is obtained.
【００４７】一方、単相補助変成器１４ａ、１４ｂ、１
４ｃは、それぞれ、各相の負荷電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃを
取り出す。これをそれぞれ、基本波通過フィルタ１５
ａ、１５ｂ、１５ｃに通過させた後、差分器６１ａ、６
１ｂ、６１ｃで、基本波通過フィルタ１５ａ、１５ｂ、
１５ｃの出力と、負荷電流Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃの出力を減
算することにより、基本波を除外する。これを、さらに
第５高調波通過フィルタ１９に通し、負荷電流から基本
波の第５高調波電流Ｉａ5、Ｉｂ5、Ｉｃ5のみを検出す
る。On the other hand, the single-phase auxiliary transformers 14a, 14b, 1
4c extracts the load currents Ia, Ib, Ic of each phase. These are respectively called fundamental wave pass filters 15
a, 15b, and 15c, and then passed through differentiators 61a, 61
1b, 61c, fundamental wave pass filters 15a, 15b,
The fundamental wave is removed by subtracting the output of the load current Ia, Ib, and Ic from the output of the output 15c. This is further passed through a fifth harmonic wave pass filter 19, the fifth harmonic current Ia 5 of the fundamental wave from the load current, Ib 5, Ic 5 only detected.
【００４８】さらに、それぞれ整流回路２７ａ、２７
ｂ、２７ｃ、平滑回路２８ａ、２８ｂ、２８ｃを通し
て、絶対値化と平滑化を施した後、加算器２１で、３相
量Ｉａ5、Ｉｂ5、Ｉｃ5の加算を行い、さらに定数器３
７により１／３倍を行った後に、乗算器１７ｂにより２
乗演算を行う。その出力を定数器２２により√３倍す
る。これにより、各相の負荷電流の第５高調波の絶対値
の平均の２乗を√３倍した、√３・（１／３・(｜Ｉａ5
｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)）2を求める。Further, the rectifier circuits 27a, 27
b, 27c and smoothing circuits 28a, 28b, 28c, after performing absolute value conversion and smoothing, the adder 21 adds the three-phase quantities Ia 5 , Ib 5 , Ic 5 , and further adds a constant
After performing 1/3 times with 7, the multiplier 17b calculates 2 times.
Performs a multiplication operation. The output is multiplied by √3 by the constant unit 22. Thereby, the square of the average of the absolute value of the fifth harmonic of the load current of each phase is multiplied by √3, and √3 · (1/3 · (| Ia 5
| + | Ib 5 | + | Ic 5 |)) 2 is obtained.
【００４９】加算器２１は、乗算器１７ａと、定数倍器
２２との出力を加算することにより、｜Ｉ2｜2＋√３・
（１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)）2を求
める。The adder 21 adds | I 2 | 2 + ａ3 · by adding the outputs of the multiplier 17a and the constant multiplier 22.
(1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5 | + | Ic 5 |)) 2 is obtained.
【００５０】レベル設定器２９には、発電機１の逆相過
電流に対する耐量Ｋを２乗した値Ｋ2を予め設定してお
く。発電機１の逆相過電流に対する耐量Ｋは、発電機１
の構造材質等によって決まる固有の値であるので、予め
シュミレーションにより求めておく。本実施例では、逆
相過電流に対する耐量Ｋを、発電機１の発電量Ｗａの５
％にあたる値とした。In the level setter 29, a value K 2 obtained by squaring the resistance K of the generator 1 against the reverse-phase overcurrent is set in advance. The resistance K of the generator 1 against the reverse-phase overcurrent is determined by the generator 1
Since this is a unique value determined by the structural material and the like, it is determined in advance by simulation. In the present embodiment, the resistance K against the reverse-phase overcurrent is calculated as 5 times the power generation amount Wa of the generator 1.
%.
【００５１】電圧比較器２３ｂは、加算器２１の演算結
果がレベル設定器２９の値より大きいとき、すなわち ｜Ｉ2｜2＋√３・（１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)）2≧Ｋ２ のとき、定限時タイマ３２と、反限時タイマ３１とにタ
イマスタート信号を出力する。When the operation result of the adder 21 is larger than the value of the level setter 29, that is, | I 2 | 2 + √3 · (1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5) | + | Ic 5 |)) When 2 ≧ K 2 , a timer start signal is output to the fixed time timer 32 and the infinite time timer 31.
【００５２】定限時タイマ３２は、電圧比較器２３ｂの
出力が、予め定められて時間連続した場合、遮断の必要
があると判断して遮断信号を出力する。When the output of the voltage comparator 23b continues for a predetermined period of time, the timer 32 determines that it is necessary to cut off the voltage and outputs a cutoff signal.
【００５３】反限時タイマ３１は、タイマスタート信号
を受けると、比較器ａに加算器２１の出力｜Ｉ２｜2＋
√３・（１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)）
2を出力すると共に、この出力の積分開始を指示する。
レベル設定器２５には、シュミレーションにより求め
た、発電機１の耐量と、その耐量に耐えられる時間と
を、予め積分してもとめた値Ｌを設定しておく。比較器
２３ａは、積分値が、予めレベル設定器２５に設定され
た値Ｌ以上になった場合、遮断の必要があると判断して
信号を出力する。When receiving the timer start signal, the time limit timer 31 outputs the output | I 2 | 2 + of the adder 21 to the comparator a.
√3 · (1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5 | + | Ic 5 |))
Output 2 and instruct the start of integration of this output.
In the level setter 25, a value L obtained by integrating in advance the tolerance of the generator 1 and the time that can withstand the tolerance, obtained by simulation, is set. When the integrated value becomes equal to or more than the value L set in the level setter 25 in advance, the comparator 23a determines that it is necessary to cut off the signal and outputs a signal.
【００５４】ＯＲ回路３５は、比較器２３ａ、または、
定限時タイマ３２から、遮断の判断の出力があった時に
は、遮断出力補助継電器３３に信号を出力する。遮断出
力補助継電器３３は、発電機１の送電線２に備えられた
遮断機３に遮断の指示を出力する。遮断機３は、指示に
従って送電線２を遮断して、発電機１を負荷電流から保
護する。The OR circuit 35 is connected to the comparator 23a or
When the fixed-time timer 32 outputs an interrupt determination, a signal is output to the interrupt output auxiliary relay 33. The cutoff output auxiliary relay 33 outputs a cutoff instruction to the breaker 3 provided on the transmission line 2 of the generator 1. The circuit breaker 3 cuts off the transmission line 2 according to the instruction, and protects the generator 1 from a load current.
【００５５】又、警報出力レベル設定器３０には、耐量
Ｋの遮断レベルＫ2より小さいレベルＭ2を設定してお
く。比較器２３ｃは、加算器２１の出力が、 ｜Ｉ2｜2＋√３・（１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜)）2≧Ｍ2 になると、加算器２１の出力が、遮断レベルに近いレベ
ルに接近したと判断し、警報出力補助継電器３４に警報
出力を指示する信号をする。警報出力補助継電器３４
は、警報を発令することにより、ユーザに回転子の回転
速度を低下させ、発電機１への負荷を低下させるよう知
らせる。[0055] Also, the alarm output level setting unit 30, setting the cut-off level K 2 is smaller than the level M 2 of the tolerance K. When the output of the adder 21 satisfies | I 2 | 2 + √3 · (1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5 | + | Ic 5 |) 2 ≧ M 2 , It is determined that the output of the adder 21 has approached a level close to the cutoff level, and a signal for instructing the alarm output auxiliary relay 34 to output an alarm is issued. Alarm output auxiliary relay 34
Issues a warning to notify the user to reduce the rotation speed of the rotor and reduce the load on the generator 1.
【００５６】本実施例の逆相過電流継電器は、遮断出力
レベル設定器２９と警報出力レベル設定器３０に設定す
るＫ2、Ｍ2の大きさに応じて、基本波逆相電流Ｉ2及び
第５高調波電流の平均値１／３・（｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5
|＋｜Ｉｃ5｜)が、図５のような曲線上に達したとき
に、警報を発令し、遮断を指令する。図５の遮断出力レ
ベルは、図４のＩ51＝０の場合の特性と一致するレベル
となる。[0056] Reverse-phase overcurrent relay of the present embodiment, depending on the size of the K 2, M 2 for setting a cutoff output level setter 29 to the alarm output level setter 30, the fundamental wave negative sequence current I 2 and Average value of fifth harmonic current 1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5
When | + | Ic 5 |) reaches the curve as shown in FIG. 5, an alarm is issued and a cutoff command is issued. The cut-off output level in FIG. 5 is a level that matches the characteristic when I 51 = 0 in FIG.
【００５７】このように、本実施例の逆相過電流継電器
は、発電機負荷の不平衡時に発生する基本波逆相電流Ｉ
2の検出の他に、第５高調波電流Ｉａ、Ｉｂ、Ｉｃの検
出を行なう。また、これらの検出結果を用いて演算を行
ない、発電機１の等価逆相耐量特性Ｉ2ｅｑと一致した
動作量｜Ｉ2｜2＋√３・（１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ
5|＋｜Ｉｃ5｜)）2を求める。したがって、本実施例継
電器の動作量は、発電機１の等価逆相耐量特性Ｉ2ｅｑ
と一致しているので、発電機１の加熱焼損を防止するこ
とができるとともに、過剰保護になることがなく、必要
十分に発電機１を保護することが可能である。As described above, the reverse-phase overcurrent relay according to the present embodiment uses the fundamental wave reverse-phase current I generated when the generator load is unbalanced.
In addition to the detection of 2 , the fifth harmonic currents Ia, Ib, and Ic are detected. An operation is performed using these detection results, and the operation amount | I 2 | 2 + √3 · (1/3 · (| Ia 5 | +) that matches the equivalent reverse-phase withstand characteristic I 2 eq of the generator 1. | Ib
5 | + | Ic 5 |)) 2 is calculated. Therefore, the operation amount of the relay according to the present embodiment depends on the equivalent reverse-phase withstand capability characteristic I 2 eq of the generator 1.
Therefore, it is possible to prevent the generator 1 from being burned by heating, and to protect the generator 1 as necessary and sufficiently without excessive protection.
【００５８】また、本実施例では、√３倍の定数倍器２
２を用いることにより、保護の観点から厳しい条件の 等価逆相耐量特性Ｉ2ｅｑ＝√（（Ｉ2）2＋√３（Ｉ52）2） を採用している。したがって、十分に発電機１を保護す
ることができる。また、特殊な場合ではあるが、負荷電
流の成分にＩ52が含まれないということが、予め明らか
な場合には、定数倍器２２に√２を設定しても、十分に
発電機１を保護することができる。In this embodiment, the constant multiplier 2 of .SIGMA.
With the use of No. 2 , the equivalent reverse phase withstand characteristic I 2 eq = √ ((I 2 ) 2 + √3 (I 52 ) 2 ) is adopted under severe conditions from the viewpoint of protection. Therefore, the generator 1 can be sufficiently protected. In a special case, if it is clear in advance that the load current component does not include I 52 , the generator 1 can be sufficiently operated even if √2 is set in the constant multiplier 22. Can be protected.
【００５９】また、本実施例では、加算器２１と、１／
３倍の定数器３７を配置して、各相の第５高調波の平均
値１／３・(｜Ｉａ5｜＋｜Ｉｂ5|＋｜Ｉｃ5｜）を演算
して、不平衡時の電流Ｉ51を、平衡時の電流Ｉ52に置き
換えて、回転方向の影響を受けないようにしている。も
ちろん、単相補助変成器１４の出力を、逆相フィルタに
通して、Ｉ51とＩ52をそれぞれ求めることも可能であ
る。しかし、本実施例のような平均値化回路を設けるこ
とは、逆相フィルタを配置することより、簡単な回路構
成で実現することができるという利点がある。In this embodiment, the adder 21 and 1 /
A three-fold constant unit 37 is arranged, and the average value of the fifth harmonic of each phase, 1/3 · (| Ia 5 | + | Ib 5 | + | Ic 5 |), is calculated to obtain the current I 51, replacing the current I 52 at equilibrium, so that not affected by the direction of rotation. Of course, it is also possible to pass the output of the single-phase auxiliary transformer 14 through an anti-phase filter to obtain I 51 and I 52 , respectively. However, the provision of the averaging circuit as in the present embodiment has an advantage that it can be realized with a simple circuit configuration by disposing the anti-phase filter.
【００６０】さらに、これも特殊な場合ではあるが、各
相に等しい大きさの負荷電流がかかる場合や、いずれか
一つの相のみに負荷電流がかかるということが明らかな
場合には、Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃのいずれかの相のみに検出
回路を配置しても良い。Further, although this is also a special case, if a load current of the same magnitude is applied to each phase, or if it is clear that a load current is applied to only one phase, Ia, The detection circuit may be arranged only in one of the phases Ib and Ic.
【００６１】また、本実施例の継電器においては、警報
補助継電器３４と、定限時タイマ３２と、反限時タイマ
３１を備えた遮断補助継電器３３を配置したが、本発明
はこれに限定されるものではなく、発電機の保守管理に
適した保護信号出力手段で構成することができる。In the relay of this embodiment, the alarm auxiliary relay 34, the fixed time timer 32, and the cut-off auxiliary relay 33 having the time limit timer 31 are arranged, but the present invention is not limited to this. Instead, it can be constituted by protection signal output means suitable for maintenance and management of the generator.
【００６２】[0062]
【発明の効果】本発明によれば、非線形負荷に対する発
電機の耐量特性と一致した動作特性を有し、歪電流に対
して発電機を必要十分に保護する、実現可能な逆相過電
流継電器が提供される。According to the present invention, a realizable reverse-phase overcurrent relay having operating characteristics that match the withstand characteristics of the generator with respect to the non-linear load, and protecting the generator against distortion currents as necessary and sufficient. Is provided.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】本発明の一実施例の逆相過電流継電器の構成を
示すブロック図。FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a negative-phase overcurrent relay according to one embodiment of the present invention.
【図２】本発明の逆相過電流継電器の構成を示すブロッ
ク図。FIG. 2 is a block diagram showing a configuration of a negative-phase overcurrent relay according to the present invention.
【図３】発電機の非線形負荷時の回転子の回転方向と回
転磁界方向を示す説明図。FIG. 3 is an explanatory diagram showing a direction of rotation of a rotor and a direction of a rotating magnetic field when a generator is subjected to a non-linear load.
【図４】発電機の逆相耐量特性を示すグラフ。FIG. 4 is a graph showing the reverse phase withstand characteristic of the generator.
【図５】本実施例の逆相過電流継電器の動作レベルを示
すグラフ。FIG. 5 is a graph showing an operation level of the reverse-phase overcurrent relay according to the embodiment.
【図６】従来の逆相過電流継電器の構成を示す回路図。FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a conventional reverse-phase overcurrent relay.
１…発電機、２…送電線、３…遮断器、４…変流器、５
…遮断コイル、６、６ａ、６ｂ…補助変成器、７…逆相
過電流継電器、８…判定部、９…警報出力、１０…抵抗
器、１１…コンデンサ、１２…回転子、１３…電機子巻
線、１４ａ、１４ｂ、１４ｃ…単相補助変成器、１５、
１５ａ、１５ｂ、１５ｃ…基本波通過フィルタ、１６…
絶対値化回路、１７ａ、１７ｂ…乗算器、１８ａ、１８
ｂ、１８ｃ…基本波除去回路、１９ａ、１９ｂ、１９ｃ
…第５高調波通過フィルタ、２０ａ、２０ｂ、２０ｃ…
絶対値化回路、２１…加算器、２２…定数倍器、２３、
２３ａ、２３ｂ、２３ｃ…電圧比較器、２４…補助継電
器、２５…レベル設定、２６…逆相フィルタ、２７、２
７ａ、２７ｂ、２７ｃ…整流回路、２８ａ、２８ｂ、２
８ｃ…平滑回路、２９…遮断出力レベル設定器、３０…
警報出力レベル設定器、３１…反限時タイマ回路、３２
…定限時タイマ回路、３３…遮断出力補助継電器、３４
…警報出力補助継電器、３５…ＯＲ回路、３６…逆相フ
ィルタ、３７…定数倍器、５０…基本波逆相電流検出
器、５１…第５高調波電流検出器、５３…計算手段、５
４…保護信号出力手段、５５…平均化手段。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Generator, 2 ... Transmission line, 3 ... Circuit breaker, 4 ... Current transformer, 5
... Interruption coil, 6, 6a, 6b ... Auxiliary transformer, 7 ... Negative phase overcurrent relay, 8 ... Judgment part, 9 ... Alarm output, 10 ... Resistor, 11 ... Capacitor, 12 ... Rotor, 13 ... Armature Winding, 14a, 14b, 14c ... single-phase auxiliary transformer, 15,
15a, 15b, 15c ... fundamental wave pass filter, 16 ...
Absolute value conversion circuits, 17a, 17b, multipliers, 18a, 18
b, 18c: fundamental wave removing circuit, 19a, 19b, 19c
... Fifth harmonic pass filter, 20a, 20b, 20c ...
Absolute value circuit, 21 adder, 22 constant multiplier, 23,
23a, 23b, 23c: voltage comparator, 24: auxiliary relay, 25: level setting, 26: reverse phase filter, 27, 2
7a, 27b, 27c rectifier circuit, 28a, 28b, 2
8c: smoothing circuit, 29: cut-off output level setting device, 30:
Alarm output level setting device, 31 ... time limit timer circuit, 32
... fixed time timer circuit, 33 ... cut-off output auxiliary relay, 34
... alarm output auxiliary relay, 35 ... OR circuit, 36 ... negative phase filter, 37 ... constant multiplier, 50 ... fundamental negative phase current detector, 51 ... fifth harmonic current detector, 53 ... calculating means, 5
4 ... Protection signal output means, 55 ... Averaging means.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02H 7/06 H02H 3/34 H02H 3/52 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) H02H 7/06 H02H 3/34 H02H 3/52
Claims (4)
流を検出する逆相電流検出器と、前記３相発電機の各相に対応してそれぞれ配置され、 前
記負荷電流から基本波の第５高調波電流を検出する第５
高調波電流検出器と、前記３相についての前記第５高調波検出器の検出結果の
絶対値の平均値を求める第５高調波平均化手段と、 前記逆相電流検出器の検出結果と、前記第５高調波平均
化手段の求めた平均値とをそれぞれ絶対値化して２乗し
た後、加算する計算手段と、前記計算手段の 計算結果が予め定めた値より大きい場合
に保護指令を出力する保護信号出力手段とを有すること
を特徴とする逆相過電流継電器。A negative-phase current detector for detecting a negative-phase current of a fundamental wave from a load current of the three-phase generator; and a negative-phase current detector arranged corresponding to each phase of the three-phase generator. Fifth detecting the fifth harmonic current of the wave
A harmonic current detector and a detection result of the fifth harmonic detector for the three phases.
Fifth harmonic averaging means for obtaining an average value of absolute values, a detection result of the negative-sequence current detector, and a fifth harmonic average
Calculating means for converting each of the average values obtained by the converting means into an absolute value and squaring them, and then adding the protection means; and a protection signal output means for outputting a protection command when a calculation result of the calculating means is larger than a predetermined value. A reverse-phase overcurrent relay, comprising:
出器は、前記基本波の逆相第５高調波電流を検出するこ
とを特徴とする逆相過電流継電器。2. A method according to claim 1, wherein the fifth harmonic current detector, reverse-phase overcurrent relay, which comprises detecting a reverse-phase fifth harmonic current of the fundamental wave.
は、前記第５高調波平均化手段の出力の２乗に係数を掛
けた値を、前記逆相電流検出器の検出結果の２乗に加算
することを特徴とする逆相過電流継電器。3. The method according to claim 1 , wherein said calculating means calculates a value obtained by multiplying a square of an output of said fifth harmonic averaging means by a coefficient, as a square of a detection result of said antiphase current detector. A negative-phase overcurrent relay characterized by adding to the above.
ることを特徴とする逆相過電流継電器。4. The reverse-phase overcurrent relay according to claim 3 , wherein said coefficient is √3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06254492A JP3255691B2 (en) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | Negative-phase overcurrent relay |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06254492A JP3255691B2 (en) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | Negative-phase overcurrent relay |
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- 1992-03-18 JP JP06254492A patent/JP3255691B2/en not_active Expired - Fee Related
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